WO2004001786A2 - Dalle de decharges coplanaires pour panneau de visualisation a plasma apportant une distribution de potentiel de surface adaptee. - Google Patents

Dalle de decharges coplanaires pour panneau de visualisation a plasma apportant une distribution de potentiel de surface adaptee. Download PDF

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WO2004001786A2
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Laurent Tessier
Ana Lacoste
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Thomson Plasma S.A.S.
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Definitions

  • the invention relates to the delimitation of zones of ignition, of expansion and of stabilization of discharges in the various cells or zones of discharges of a plasma display panel.
  • a plasma panel is generally provided with at least a first and a second network of coplanar electrodes whose general directions are parallel, where each electrode Y of the first network is adjacent to an electrode Y 'of the second network, is paired with it , is intended to serve a set of discharge zones, and includes, for each discharge zone served:
  • a conductive zone Z a called discharge ignition which comprises an ignition edge facing said electrode of the second network
  • slabs are used to manufacture conventional plasma panels of the type comprising a slab 11 of coplanar discharges of the aforementioned type and another slab 12 provided with a network of addressing electrodes, providing between them a two-dimensional assembly bringing together said zones. landfills filled with landfill gas.
  • Each discharge zone is positioned at the intersection of an addressing electrode X and a pair of electrodes of the coplanar discharge plate Y, Y '; each set of discharge zones served by the same pair of electrodes generally corresponds to a horizontal line of dump or sub-pixel areas of the panel; each set of discharge zones served by the same addressing electrode generally corresponds to a vertical column of discharge zones or sub-pixels.
  • the electrode arrays of the coplanar discharge slab are coated with a dielectric layer 13 to provide a memory effect, itself coated with a layer 14 of protection and emission of secondary electrons, generally based on magnesia. .
  • the adjacent discharge zones are generally delimited by horizontal barriers 15 and / or vertical 16; these barriers generally also serve as spacers between the slabs.
  • the cell shown in Figures 1A and 1B is rectangular in shape; other cell geometries are disclosed by the prior art; the largest dimension of this cell extends parallel to the addressing electrodes X; let Ox be the longitudinal axis of symmetry of this cell; at each discharge zone served by a pair of electrodes which forms a discharge cell, the portions or elements of electrodes Y, Y 'delimited by the barriers 15, 16 have here a constant width measured in the direction perpendicular to the Ox axis.
  • the walls of the light discharge zones are generally partially coated with phosphors sensitive to the ultraviolet radiation of the light discharges; adjacent discharge zones are provided with phosphors emitting different primary colors, so that the association of three adjacent zones forms a picture element or pixel.
  • each line of the panel is successively addressed by depositing electric charges on the dielectric layer zone of each discharge zone of this line which has been preselected and whose corresponding sub-pixel must be activated to view the image; - Then, by applying series of maintenance voltage pulses between the electrodes of the two networks of the coplanar discharge slab, discharges are produced only in the previously charged zones, which activates the corresponding sub-pixels and allows the image viewing.
  • FIG. 15 of the document EP0782167 - PIONEER and FIG. 3A below show a coplanar discharge slab of the aforementioned type where, at each discharge zone served by a pair of electrodes, each electrode of this pair comprises an element T-shaped comprising a crossbar 31 facing the other electrode and a central leg of constant width 32; each electrode element is electrically connected by a conductive bus 33 by the foot of its central leg.
  • Each cross bar 31 of an electrode element forms a discharge ignition zone Z a
  • each central leg 32 forms a discharge expansion zone Z b
  • each cross bar 33 can form a discharge stabilization zone Z c ; in fact, during operation, during the maintenance phases, each discharge starts at one of the so-called ignition edges of the crossbar 31, then extends along the corresponding leg 32 to the bus 33 at which it is connected.
  • T shape is shown in Figure 14 of the same document EP0782167 -PIONEER: it is the inverted U shape which has two side legs (instead of a central one) perpendicular to the same crossbar d 'ignition as before, which are each connected to one end of this bar; after ignition, the discharge is subdivided and then extends along two parallel lateral expansion paths, each corresponding to a leg of the inverted U, the two paths meeting at the level of the conductive bus of the electrode.
  • each lateral leg of U 42a, 42b is shared between two adjacent cells and the transverse bars of the elements of the same electrode form a continuous conductor, so that each coplanar electrode has the form of a ladder, the first upright of which serves as an ignition zone Z a , the bars are positioned at the edge of the discharge zone and serve as zones for expanding the discharges Z b , and a second upright serving as the stabilization zone Z c .
  • Such a process of spreading the discharges along an expansion zone forming an electrode portion is favorable to the production yield of ultraviolet radiation from the discharges and to a wider distribution of the surfaces of excited phosphors.
  • the object of the invention is to define a new type of plasma panel cell with coplanar discharges which makes it possible to further and optimally improve the light output of the discharges and the lifetime of a plasma panel.
  • the subject of the invention is a coplanar discharge slab for delimiting discharge zones in a plasma display panel, which comprises:
  • the electrode element acts as a cathode
  • the surface of the dielectric layer which covers it is positively charged.
  • the two opposite electrode elements and the underlying dielectric layer are identical and symmetrical with respect to the center of the inter-electrode space.
  • each of the two electrode elements serves alternately to anode and cathode.
  • each coplanar maintenance discharge in this panel then successively comprises an ignition phase, an expansion phase, and an end of discharge or stabilization phase during which the cathode sheath of the discharge respectively does not not move, move, disappear or stabilize.
  • Each electrode element of each discharge zone in this panel then conventionally comprises:
  • a conductive discharge ignition zone Z a which comprises said ignition edge, and which corresponds to the zone of the dielectric layer on which the ions of a discharge are deposited during said ignition phase when said element plays on cathode role,
  • a conductive end of discharge or stabilization zone Z c situated behind said expansion zone Z b which comprises said end of discharge edge and which corresponds to the zone of the dielectric layer on which the ions of a discharge are deposited during said end of discharge or stabilization phase when said element acts as a cathode.
  • Such electrode elements and the underlying dielectric layer allow the maintenance discharges to spread rapidly from the ignition zone to the end of discharge or stabilization zone, with a minimum of dissipation of energy in the ignition zone, and a maximum of energy dissipation in the high efficiency end-of-discharge zone, while using conventional maintenance generators delivering, between the electrodes of the different pairs, conventional series of maintenance voltage pulses, where each pulse comprises a constant voltage plateau, without pronounced increase in the applied electrical potential.
  • the subject of the invention is a coplanar discharge panel for a plasma display panel which comprises, for each discharge zone, at least two electrode elements which have an axis of symmetry Ox and which are adapted so that the surface potential V (x) evaluated at the surface of the dielectric layer covering these elements increases, moving away from the discharge edge of the elements, in a continuous or discontinuous manner, without decreasing part, when a difference of constant potential between the two electrodes serving said discharge zone.
  • a coplanar slab according to the invention makes it possible to obtain plasma panels with improved light output and lifespan.
  • V n -bc V n _ ab V n . ab > 0.9, and (V n . bc - V n . ab ) ⁇ 0, 1.
  • the stable operating point of the discharge cannot be the ignition zone once the discharge has started, and, once initiated, the discharge necessarily spreads in the expansion zone along the surface of the dielectric layer towards the end of discharge edge.
  • the invention also relates to a plasma panel provided with a coplanar slab according to the invention.
  • the invention also relates to a coplanar discharge panel for delimiting discharge zones in a plasma display panel, which comprises:
  • a coplanar slab with increasing distribution of the surface potential of the dielectric layer is thus obtained.
  • the width W e (x) or W a (x) of the electrode element delimiting said straight elementary bar may be discontinuous, for example when said element is subdivided into two lateral conductive elements; we then take the sum of the width of each lateral conductive element.
  • a maximum energy dissipation of the discharges is then advantageously obtained in the end of discharge zone Z c with high light output.
  • the invention also relates to a plasma panel provided with a coplanar panel with increasing specific capacity according to the invention.
  • the invention also relates to a plasma panel comprising:
  • a coplanar slab for delimiting discharge zones which comprises at least first and second arrays of coplanar electrodes which are coated with a dielectric layer and whose general directions are parallel, where each electrode of the first array is adjacent to a electrode of the second network, is paired with it, is intended to serve a set of discharge zones,
  • the width W e (x) of said electrode element is constant in said range of values of x.
  • the values of R (x) for all x such that x c ⁇ x ⁇ x cd . are strictly greater than the values of R (x) for all x such that 0 ⁇ x ⁇ x ⁇ .
  • the values of R (x) for all x such that x bc ⁇ x ⁇ x c . are strictly greater than the values of R (x) for all x such that 0 ⁇ x ⁇ x ab .
  • the subject of the invention is also a coplanar slab with the specific longitudinal capacity C (x) of increasing dielectric layer as defined above where, for each electrode element of each discharge zone, said dielectric layer has a dielectric constant P1 constant and of thickness E1 expressed in constant micrometer above said electrode element at least for all x such that x ab ⁇ x ⁇ x bc , and where, if we define:
  • W e -i d -o () W e . ab . exp ⁇ 29. V (P1 / E1).
  • the width W e . ab is less than or equal to 80 ⁇ m.
  • the width W e . ab is less than or equal to 50 ⁇ m, which advantageously limits the amount of energy dissipated at the start of discharge when such a panel is incorporated into a plasma panel.
  • Oy is an axis transverse to the axis Ox which extends along the ignition edge
  • d e _ p (x) the distance, measured parallel to the axis Oy at any position x between x ab and x bc , between the edges facing each other of these two lateral conductive elements
  • - d e _ p (x ab ) is between 100 ⁇ m and 200 ⁇ m.
  • the invention also relates to a coplanar discharge panel for delimiting discharge zones in a plasma display panel, which comprises:
  • said electrode element is subdivided into two lateral conductive elements which are symmetrical with respect to the axis Ox and which are disjoint at least in an area where x is included in an interval [x ab , x b3 ],
  • said electrode element comprises a so-called ignition transverse bar which connects said lateral conductive elements, one edge of which corresponds to said ignition edge, and the length of which, measured along the axis Ox, is greater than d a value ⁇ L a for
  • the electrode element then comprises a lug in the center of the ignition crossbar positioned between the two lateral conductive elements.
  • e (x ab ) W e . ab
  • the invention also relates to a plasma panel provided with a coplanar slab where the profile of all the electrode elements is in accordance with the invention.
  • the subject of the invention is also a plasma panel comprising a coplanar slab and a so-called addressing slab delimiting between them discharge zones and being distant by a height H c , ... the coplanar slab comprising:
  • the addressing panel comprising:
  • p0 which are symmetrical with respect to the axis Ox and disjoint in a zone where x is included in an interval [x ab , x bc ], and in that, if Oy is an axis transverse to the axis Ox which s' extends along the ignition edge, if called d e .
  • p (x) the distance, measured parallel to the axis Oy at any position x between x ab and x bc , between the edges facing one another of these two lateral conductive elements, d e .
  • p (x) increases continuously or discontinuously as a function of x in said interval [x ab , x c ], and in that, if we consider the mean line of each lateral conductive element drawn, for a position x given, halfway between the lateral edges of this lateral element, in the zone where x a ⁇ x ⁇ x bc , the tangent in x to the mean line of this element makes with the axis Ox an angle between 20 ° and 40 °, and in that d e . p (x ab ) ⁇ 350 ⁇ m.
  • the electrostatic influence of one lateral conducting element on the other is strong enough here to allow, in accordance with the invention, a variation of the standard potential at the surface of the dielectric between V n . preferably higher than 0.9 and V n. bc preferably close to 1, while keeping the width of each lateral conductive element constant.
  • said electrode element comprises a so-called ignition transverse bar which connects said lateral conductive elements, one edge of which corresponds to said edge d , and whose length, measured along the axis Ox, is greater by a value ⁇ L a for
  • W a is the width of said ignition bar measured along the axis Oy.
  • these geometrical characteristics make it possible to reduce the ignition voltage without significantly increasing the dissipation of energy in the cathode cladding at the start of the discharges, in particular because the displacement of this cladding at the time of expansion must be offset laterally, outside the lug area, at each of the lateral conductive elements; increasing the memory charge in the center of the ignition crossbar at this slang will not have an adverse effect on the energy of the cathode sheath.
  • the subject of the invention is also a plasma panel comprising a coplanar slab and a so-called addressing slab delimiting between them discharge zones and being distant by a height H c , ... the coplanar slab comprising:
  • the addressing panel comprising: a network of addressing electrodes coated with a dielectric layer which are oriented and positioned so as to each cross a pair of electrodes of the coplanar slab at one of said discharge zones,
  • said electrode element comprises:
  • ignition crossbar whose width is greater than or equal to W c , the length of which measured along the axis Ox is L a , one edge of which corresponds to said ignition edge,
  • a crossbar known as a discharge stabilization whose width is greater than or equal to W c , whose length measured along the axis Ox is L s , one edge of which corresponds to said end of discharge edge,
  • one of the edges of the intermediate cross-bar being remote from d j from said discharge stabilizing bar and the other edge being spaced from d 2 of said ignition bar was ad 2/2 ⁇ â ⁇ ⁇ d 2 .
  • This characteristic makes it possible to advantageously conserve a surface potential of the dielectric layer in the ignition zone identical to the surface potential at the start of the expansion zone.
  • this panel comprises a network of parallel barriers arranged between said slabs at a distance W c from each other perpendicular to the general direction of said coplanar electrodes, characterized in that, if Oy is an axis transverse to the axis Ox which extends along the ignition edge and if W a is the width of said ignition transverse bar measured along the axis Oy, we have: W c -60 ⁇ m ⁇ W a ⁇ W c -100 ⁇ m.
  • the plasma panel comprises a network of parallel barriers arranged between said tiles at a distance W c from each other perpendicular to the general direction of said electrodes coplanar, characterized in that, if Oy is an axis transverse to the axis Ox which extends along the ignition edge, if W a is the width of said ignition transverse bar measured along the axis Oy, if W a . min corresponds to the width beyond which said barriers cause a significant reduction in surface potential of the dielectric layer above said element, said ignition crossbar comprises:
  • the reduction of the gap separating the two electrode elements at the level of the lateral zones Z a . pl , Z a . p2 near the barriers increases the electric field in this area and compensates for the reduction of primary particles resulting from the wall effect by locally adapting the Pashen conditions. There is thus obtained a reduction in the ignition potential, with a constant ignition zone surface, or a reduction in the ignition zone surface with a constant ignition potential.
  • one or the other of the plasma panels according to the invention comprises supply means suitable for generating between the coplanar electrodes of the different pairs of series of so-called maintenance voltage pulses with constant stages.
  • the invention advantageously makes it possible to appreciably increase the light output and the lifetime of the plasma panels by using this conventional and economical type of maintenance generator.
  • FIG. 2A represents the state of a discharge at time T1 and at time T2 in a cell of the type of FIG. 1A and 1 B
  • FIG. 2B represents the evolution of the discharge current as a function of time T;
  • FIG. 3A shows, in top view, a second structure of a cell of the prior art and Figure 3B shows the evolution of the discharge current as a function of time T in this structure;
  • FIG. 4A shows, in top view, a third structure of a cell of the prior art and Figure 4B shows the evolution of the discharge current as a function of time T in this structure;
  • FIG. 5 shows the distribution of the surface potential of the dielectric layer along the electrode elements of the structures of the prior art of Figures 1 to 4;
  • FIG. 6 shows a general perspective view of a plasma panel cell with coplanar slab
  • FIG. 7 shows the distribution of the surface potential according to the invention of the dielectric layer along the electrode elements of structures according to the invention described in the following figures;
  • FIG. 8 illustrates a first general embodiment of the invention based on a structure where the thickness of the dielectric layer is variable
  • FIG. 9 represents the variation of the standard surface potential of the dielectric layer as a function of the width, in arbitrary units, of the electrode element in a cell of a plasma panel;
  • FIG. 10A to 10D, 11A to 11 D illustrate variants of a second general embodiment of the invention based on a structure where the electrode element has a variable width
  • FIG. 12 shows the variation of the standard ignition potential to be applied between the electrode elements of a cell to obtain the ignition of discharges, as a function of the width of the electrode element in the area of ignition;
  • FIG. 13 and 14 show two possible configurations of the ignition edge of electrode elements according to the invention
  • FIG. 15A, 15B illustrate variants of the structure according to Figure 10C which are here provided with ignition edges shown in Figures 13 or 14;
  • FIG. 16 illustrates other variants of a second general embodiment of the invention based on a structure where the electrode element has a variable width and is subdivided into two lateral conductive elements;
  • FIG. 17 shows the variation of the surface potential of the dielectric layer at the center of the cell of Figure 16 as a function of the spacing of the two lateral conductive elements
  • FIG. 19 illustrates a variant of a third general embodiment of the invention based on a structure where the electrode element is subdivided into two lateral conductive elements which have a constant width;
  • FIG. 20A shows a cell structure with two transverse bars
  • FIG. 20B shows a cell structure of the prior art with three transverse bars which illustrates a third general embodiment of the invention
  • FIG. 21 shows the distribution of the surface potential of the dielectric layer along the electrode elements of the structures of Figures 20A and 20B;
  • each plasma discharge which arises between the electrodes of a pair, one serving as a cathode and the other as anode, comprises an ignition phase and a expansion phase;
  • FIG. 2A shows a schematic longitudinal section of a cell of the type with coplanar discharge zone as described in FIG. 1A
  • FIG. 2B represents the evolution of the electric current between the coplanar electrodes of this cell during a maintenance discharge.
  • the ignition voltage of a discharge obviously depends on the electrical charges previously stored on the anode and the cathode in the vicinity of the ignition zone, in particular during the previous discharge where the cathode was an anode and vice versa; before discharge, positive charges are therefore stored on the anode and negative charges on the cathode; these stored charges create what is called a memory voltage; the ignition voltage corresponds to the voltage applied between the electrodes, or maintenance voltage, plus the memory voltage.
  • the electronic avalanche in the discharge gas between the electrodes then creates a positive space charge which concentrates towards the cathode to form what is called the cathode sheath;
  • the so-called positive pseudo-column plasma zone located between the cathode cladding and the anode end of the discharge contains in equal proportion positive and negative charges; this zone is therefore conductive of current and the electric field there is weak; the positive pseudo-column zone therefore has a low energy distribution of the electrons and in fact promotes the production of ultraviolet photons by favoring the excitation of the discharge gas.
  • the most important part of the electric field in the gas between the anode and the cathode therefore corresponds to the field within the cathode sheath; along the field lines between the anode and the cathode, the largest part of the potential drop corresponds to the cathode cladding zone; the impact of ions, accelerated in the intense field of the cathode cladding, on the magnesia-based layer, which coats the dielectric layer, results in a significant emission of secondary electrons in the vicinity of the cathode; under the effect of this intense electronic multiplication, the density of the conducting plasma then increases sharply between the electrodes, both in ions and in electrons, which causes a contraction of the cathode sheath in the vicinity of the cathode and the positioning of this sheath at the level where the positive charges of the plasma are deposited on the portion of dielectric surface covering the cathode; on the anode side, the plasma electrons, which are much more mobile than ions, are deposited on the portion of
  • the distribution of the potential along the longitudinal axis of symmetry Ox on the surface of the dielectric layer covering the cathode is uniform, as explained later in more detail with reference to curve A in FIG. 5
  • the potential is thus constant along the axis Ox of expansion of the discharge, there is therefore no transverse electric field allowing the displacement of the cathode sheath.
  • the positive charge from the discharge is therefore deposited and therefore gradually accumulates at the level of the ignition zone Z a without there being any displacement of the sheath.
  • the ignition zone Z a therefore corresponds to the zone of accumulation of ions at the start of the discharge for the entire time that the cathode cladding of this discharge does not move.
  • the ion bombardment is then concentrated on a small surface of the magnesia layer and causes a strong local spraying of said layer.
  • a field called "transverse" is created between these positive charges just deposited on the one hand and the negative charges previously deposited.
  • this transverse field causes the displacement of the cathodic sheath more and more far from the ignition zone as the ionic charges accumulate on the dielectric surface which covers the cathode; it is this displacement which leads to the expansion of the plasma discharge; the cathode sheath is positioned at the level where the plasma ions are deposited, at the limit of the expansion zone; during discharges, the displacement of the cathode sheath follows the path of the electrode elements in each cell.
  • the expansion zone Z b therefore corresponds to the zone swept by the displacement of the cathode cladding of the discharge.
  • each electrode element Opposite the ignition edge, each electrode element includes an end of discharge edge.
  • the discharge is generally not yet extinguished because the surface potential of the dielectric layer at the end of this displacement still has, compared to the surface potential of the dielectric layer covering the anode, a sufficiently large difference for the maintenance of this discharge; in other words, because the global deposit of ions on the dielectric layer covering the cathode has not yet sufficiently compensated for the potential applied to this cathode; the discharge then continues without displacement of the cathode sheath over a surface area of the cathode corresponding to what is called the stabilization area or the end of discharge area Z c . .
  • discharge end zone becomes strictly speaking “stabilization zone” only when, before the start of a discharge, the surface potential of the dielectric layer in this zone is greater than that of the rest of the dielectric layer in the expansion and ignition area. If this is not the case, the end of discharge zone is only the end of the expansion zone, without being strictly speaking a stabilization zone.
  • an instant T1 at the end of ignition or at the start of expansion is defined, and an instant T2 at the end of expansion or at the start of stabilization.
  • the expansion of the plasma on the surface of the dielectric layer, between the instant T1 and the instant T2 makes it possible to extend the zone of positive pseudo-column of the discharge, therefore to increase the share of electric energy of this discharge which is dissipated for l excitation of the gas in the cell, and therefore improve the yield of production of ultraviolet photons from the discharge.
  • the expansion of the discharge also makes it possible to distribute the spray by ion bombardment of the layer of magnesia over a larger surface and to locally reduce the degradation, which increases the lifetime of said layer and, consequently, that of the screens. plasma.
  • the quantity of energy dissipated at the instant T2 which corresponds to the electric current 12 at this instant, remains low.
  • the totality of the energy dissipated during the discharge only a small part is therefore dissipated during the moments when this discharge is sufficiently large to exhibit a high yield of production of ultraviolet photons and a weak sputtering of the layer of magnesia.
  • One way of improving the light output and the lifespan therefore consists in reversing the distribution of the energy dissipated during the discharge process, or in aiming for a ratio H of 12 of minimum value. It is particularly advisable to dissipate the maximum energy in the discharge when it is at its optimal point of expansion, that is to say at the instant T2 when the discharge leaves the expansion zone Z b and enters the stabilization zone Z c .
  • the speed of formation of the transverse field allowing the spreading of the discharge on the surface of the dielectric layer covering the cathode depends on the local capacity of the dielectric layer located under the cathode sheath, in the ignition zone as at any point. of the expansion area. The greater this local capacity, the greater the quantity of charges deposited, and the more time required for the growth of the transverse field of displacement of the sheath.
  • This local capacity determines the surface potential seen by the landfill; if the local capacity is uniform, there is no transverse electric field and the formation of this transverse electric field depends entirely on the potential difference generated by the charge previously stored on the surface of the dielectric layer coming from the preceding discharge and the charge deposited by the landfill in Classes. In other words, there can only be a transverse field, and therefore a discharge spread, if a sufficient amount of electrical energy is supplied to fully charge the surface of the dielectric layer locally.
  • the capacity of the dielectric layer in the stabilization zone Z c should therefore be greater than the capacity of the dielectric layer in any other part of the discharge zone.
  • the discharge zone Z b extends along an electrode element which has a uniform width over the entire half cell length, so that the local capacitance of the portion of dielectric layer 13 comprised between this electrode element and the cathode sheath has a constant value at all points of the ignition zone and of the expansion zone, whatever or the position of the cathode sheath during its expansion period, that is to say whatever the state of the discharge.
  • this local capacity is always maximum since the electrode element corresponds to the whole of the discharge zone.
  • the distribution of the potential on the surface of the dielectric layer covering the electrode element of the discharge zone is represented on the curve A of FIG. 5 at an instant T which immediately precedes the start of the discharge and as a function of the distance x to the ignition edge, measured on the axis Ox of FIG. 1 -A, which is here an axis of longitudinal symmetry of the electrode element of the cell considered.
  • This distribution is obtained using 2D modeling software called SIPDP2D version 3.04 from Kinema Software, whose operation is described later.
  • this surface potential is uniform and constant over the entire length of the electrode element, since the local capacity of the dielectric layer is constant at all points of the surface of this layer, and there is no transverse electric field favorable to the displacement of the discharge on the surface of the dielectric layer after the ignition phase.
  • the discharge current shown in FIG. 2B then has the characteristics described above, according to which a significant part of the electrical energy is dissipated before the transverse field of discharge spreading is sufficiently formed to cause displacement of the sheath, and a small share of electrical energy is dissipated during displacement and at the end of displacement of the sheath, while the discharge reaches the maximum light output.
  • the ratio 11 of 12 is then high.
  • each electrode element Y or Y ′ has, perpendicular to the axis Ox, a width which is not uniform when it is moved along the mean direction of movement of the cathode sheath of the discharge, ie along the axis Ox.
  • the specific longitudinal capacity of the dielectric layer covering an element of a coplanar electrode is called, the capacity of an area of this layer extending along a very small length dx positioned at x on the axis Ox corresponding to a length slice. and extending along a width W e (x) corresponding to that of the electrode element at the same position x on the axis Ox.
  • FIG. 3A is strong in the ignition zone Z a where the electrode element is constituted by the first transverse bar 31 , then weak in the expansion zone Z b where the electrode element is constituted by the central leg 32, and finally again strong in the end of discharge zone Z c where the electrode element is formed by the second transverse bar 33.
  • the evolution of the intensity I of the electric current of the discharge as a function of the instant T of this discharge is represented in FIG. 3B for the cell structure of FIG. 3A.
  • the distribution of the potential V on the surface of the dielectric layer covering the electrode element Y is shown on the curve C in dotted lines in FIG. 5, at an instant preceding the start of a discharge.
  • this distribution has a "dip" in the expansion zone, which forms a potential barrier between the ignition zone and the stabilization zone.
  • the discharge is initiated above the dielectric surface covering the ignition zone Z a . It has been found that, the expansion zone formed by the jamb 32 between the two transverse bars 31, 33 having in any position x a capacity longitudinal specific weak, the surface potential of the dielectric layer covering this leg was less than or equal to that of the dielectric layer covering the crossbar 31 of the ignition zone, depending on whether the width of this leg 32 is respectively strictly less or greater than the length of the crossbar 31 in the ignition zone in the cell.
  • the longitudinal capacity of the electrode element being low in the region of the leg 32 of the expansion zone Z b , the deposition of charges in this zone is rapid, therefore the transverse field necessary for the displacement of the sheath is quickly created at any point in this zone, which favors the rapid displacement of the cathode sheath along the jamb 32 to the second transverse bar or bus 33.
  • the width of the leg 32 When the width of the leg 32 is greater than the length of the transverse bar 31 in the cell (which constitutes the ignition zone Z a ), the behavior of the discharge is close to that described for the structure of FIG. 1A (field transverse zero). We are only interested here in cases where the width of the leg 32 is less than or equal to the length of the crossbar of the ignition zone Z a . Furthermore, at the anode, there is, before the start of each discharge, the same type of potential distribution shown in Figure C of Figure 5, which has a potential barrier. The difference in reverse potential generated by the leg 32 disturbs the spreading of the electrons at the anode.
  • the electrons no longer spread from the start over the entire anode as in the structure of Figure 1, but only on the part of the anode element which is located upstream of the potential barrier, namely on the part located at the level of the first transverse bar, then, as soon as the charge accumulated on the anode allows to pass the potential barrier, the electrons spread over the rest of the anode quickly and the potential difference between the surface of the dielectric layer located above the anode and the surface of the dielectric layer located above the cathode at the position of the sheath, decreases rapidly.
  • the electric field within this sheath decreases rapidly as the deposit charges at the anode, which causes expansion of this sheath, a decrease in the energy of the ions which strike the layer of magnesia, and a decrease in the rate of production of charges on this layer; under the effect of this expansion, the speed of displacement of the cathode sheath in turn decreases, and the discharge is extinguished before having reached the second transverse bar.
  • the second transverse bar 33 forming the end of discharge zone Zc having a strong specific longitudinal capacity, the elongated discharge stops on this bar as long as the deposition of charges on the dielectric surface covering the second transverse bar 33 has not completely compensated for the potential applied between the electrodes. This increases the share of electrical energy in the discharge which is dissipated at the end of the expansion period, and the intensity of the electric current 12 increases.
  • the ratio 11 of 12 then decreases by increase of 12; nevertheless a large part of the electrical energy of the discharge remains lost in the ignition zone to deposit charges on the dielectric surface and create a transverse field sufficiently strong to allow the passage of the cathode sheath from the first bar 31 to the second crossbar 33, and cross the potential barrier generated by the jamb 32.
  • FIG. 4A presents a structure close to that described in FIG. 3A.
  • a single leg centered on the Ox axis to connect the same two transverse bars
  • the distribution of the potential is obtained, before the start of a discharge, on the surface of the dielectric layer covering the electrode element constituted by these two transverse bars and these two legs; this distribution is presented on curve B1 in FIG. 5.
  • the axis Ox corresponds overall to the axis of symmetry of the zone of displacement of the cathode sheath.
  • This potential distribution here has a higher potential barrier between the two transverse bars, resulting from the absence of a leg in the center of the discharge zone between said bars.
  • the drop in potential between the two bars is nevertheless limited by the presence of the legs 42a, 42b positioned along the walls of the cell.
  • the intensity of the electric current I generated by the discharge is presented in FIG. 4B as a function of time T.
  • the discharge begins on the surface of the dielectric layer covering the first transverse bar (ignition zone Za) as before, then collides here with the potential barrier caused by the absence of central jamb. As the spreading of electrons at the anode is not possible, the discharge is quickly extinguished.
  • the transverse electric field is here opposite to the direction of expansion of the discharge from the front to the rear of the conductive element. To reverse this transverse field, it is necessary to deposit sufficient charges on the first transverse bar so as to compensate for the potential barrier.
  • the first part of the discharge therefore takes place at a voltage much higher than the normal operating voltage, with the consequence of a significant contraction of the cathode sheath on the first transverse bar and a significant spraying of the surface of magnesia by ion bombardment and an electric current intensity 11 greater than the intensity 12 of the second discharge.
  • the 11 to 12 ratio for this type of discharge is further improved by the formation of a second discharge on the crossbar constituting the end of the expansion zone.
  • the invention aims to maintain and control the transverse electric field of displacement of the cathode sheath at a level high enough to rapidly lengthen the discharge while dissipating the minimum of electrical energy, then to stabilize the discharge once extended and dissipate the maximum of electrical energy.
  • FIG. 6 schematically represents a discharge zone 3 of rectangular shape delimited between its largest faces by a coplanar slab 1 carrying a pair of symmetrical electrode elements 4, 4 ′ arranged on either side of an inter interval -electrode or gap 5 and by an addressing plate 2 carrying, but not necessarily, an addressing electrode X of general direction perpendicular to the electrode elements 4, 4 ′ and coated with a dielectric layer 7; the ends of the electrode elements opposite the gap are electrically connected to a conductive bus Y c not shown, which serves to supply them with voltage; the coplanar electrodes 4, 4 ′ are coated with a dielectric layer 6.
  • the discharge zone 3 is delimited not only by the slabs, but also by barriers arranged perpendicular to the slabs (not shown), and thus forms a discharge cell.
  • each electrode element 4, 4 ′ extends along the longest dimension of the cell, namely its length L c ; we call L e the length of each electrode element along this dimension, between its ignition edge and its end of discharge edge; E1 is called the thickness and P1 the relative permittivity of the dielectric layer above each electrode element 4, 4 '; E2 the thickness and P2 the relative permittivity of the dielectric layer above the addressing electrode X or of the slab 2 in the absence of an addressing electrode; the distance H c therefore corresponds to the thickness of gas between the two slabs 1 and 2; the electrode elements 4, 4 'described in the figure are T-shaped as in the prior art.
  • Ox is an axis located on the surface of the coplanar slab in the longitudinal plane of symmetry of the cell, which extends towards the end of discharge edge ;
  • Oy is an axis, also located on the surface of the coplanar slab, generally transverse to the Ox axis, which extends along the ignition edge towards a side wall of the cell, and
  • Oz is an axis perpendicular to the surface of the coplanar slab which extends in the direction of the opposite slab of the plasma panel.
  • the invention mainly proposes to adjust the specific longitudinal capacity of the dielectric layer covering the coplanar electrode elements of each cell so as to create, before the start of each discharge, a positive or zero transverse electric field at any point of the expansion zone allowing the discharge to spread rapidly from the ignition zone to the end of discharge or stabilization zone, with a minimum of energy dissipation in the ignition zone, and a maximum of energy dissipation in the high efficiency end discharge zone Z c , while using conventional maintenance generators delivering, between the electrodes of the different pairs, classic series of maintenance voltage pulses, where each pulse comprises a constant voltage plateau, without pronounced increase in the applied electrical potential.
  • this growth in potential can be continuous as explained below with reference to curve C in FIG. 7, or discontinuous by potential jumps, with at least one, preferably two, potential steps between the start and the end of the expansion zone.
  • the dotted curve C in FIG. 7 gives an example of continuous growth of the potential corresponding to such a strictly positive field over the entire dielectric surface of the slab 1 corresponding to the expansion zone Z c ; this example will be developed later with reference to FIG. 8: if ⁇ V is the potential difference of the surface of the dielectric layer between the start x ab and the end x bc of the expansion zone, this difference is distributed according to the invention along this interval so as to generate at any point of this interval, and this for the same potential applied at any point of the electrode element 4 under the surface of the dielectric layer, a positive electric field oriented in the direction Ox towards the end x bc of the expansion zone located opposite the ignition edge.
  • the end of the ignition zone x ab is less than L e / 3 and the start of the end of discharge zone x bc is greater than L e / 2; in addition, the length of the expansion zone (x bc -x ab ) represents more than a quarter of the total length L e of the electrode element, preferably more than half of this length.
  • - ⁇ V is less than 10% of the highest potential V max of the surface of the dielectric layer along the axis Ox; the upper limit of the potential difference ⁇ V is intended to limit the penalizing increase in the ignition potential of the discharges below 20% of the voltage which should be applied to obtain a discharge in a cell of identical structure but with longitudinal capacity constant specific according to the prior art; preferably, a value of ⁇ V is chosen corresponding to approximately 5% of the highest potential of the surface of the dielectric layer along the axis Ox.
  • the total capacity of the dielectric layer corresponding to the stabilization zone Z c between x c and x cd is strictly greater than the total capacity of the dielectric layer corresponding to the ignition zone Z a located between 0 and x ab .
  • the specific longitudinal capacity of the dielectric layer in the stabilization zone Z c is greater than the specific longitudinal capacity of the dielectric layer at any other point in the expansion zone Z b and in the ignition zone Z a ; a maximum of energy dissipation is thus obtained in the high efficiency end-discharge zone Z c .
  • the standard surface potential V norm is defined as the ratio between the surface potential V at a level x of the dielectric layer for the electrode element considered and the potential maximum possible along the axis Ox for an electrode element of infinite width, ie greater than the width W c of the cell.
  • the positive charges are deposited on the surface portion of the dielectric layer located under the cathode sheath, and the cathode sheath is rapidly set in motion under the effect of the transverse electric field created by the potential difference ⁇ V, so that l the intensity of the initial discharge current 11 remains low, and that the share of electrical energy of the discharge which is dissipated in the first phase of the discharge, before significant expansion, remains low in accordance with the aim pursued by the invention;
  • the discharge extends and then quickly stabilizes between the two ends x c of the expansion zones of each electrode element 4, 4 ′ so that, during this second phase of the discharge, the intensity of the electric current is high and the share of electrical energy of the discharge which is dissipated in this second phase of the discharge and in particular the stabilization phase, is significant in accordance with the aim pursued by the invention.
  • Entries in this model include:
  • composition of the landfill gas typically Xe: 5% - Ne: 95%;
  • the dimensions of the cell typically, width W c between 0.10000E-01 cm and 0.30000E-01 cm, length L c between 0.20000E-01 cm and 0.60000E-01 cm;
  • the software therefore presents a grid of 48 steps x 48 steps on which one enters, according to a cross section of the cell to study the influence of the electrode width, at all points the shape of the dielectric layer covering the electrodes and its local dielectric constant. Then bars of variable width are positioned on this grid representing on the one hand the coplanar electrode element on the front coplanar panel, on the other hand the addressing electrode on the other rear panel. For the modeling tests, a coplanar electrode of variable width was chosen centered on the axis Ox.
  • the potential of each of the electrodes is entered. Obviously, by fixing 1 volt on the front face and 0 volts on the addressing electrode of the rear face, one can directly obtain a normalized potential distribution between 0 and 1 on the surface of the dielectric layer in the cell. When we run the software model, we do not perform any discharge, because we are trying to obtain the distribution of the potential of the dielectric layer. The various tests also show that, before or after a discharge, the model gives exactly the same potential distribution on the surface of the dielectric layer, since the distribution of memory charges perfectly follows the potential lines. By applying 0 and 1 V we will obviously never make a discharge, but we will obtain the desired surface potential distribution.
  • the distribution according to the invention of the potential on the surface of the dielectric layer can be obtained by modifying the thickness or the relative permittivity of the dielectric layer covering the electrode elements. of constant width.
  • the relationship between the value of the surface potential V (x) at position x and the value of the potential applied to the electrode V can be approximated by the relation:
  • V (x) / V 1- [E 1 (x) / P 1 (x) ] / [E ⁇ ( ⁇ ) / P ⁇ (X ) + H (X ) + E 2 (x) / P 2 ( x) ]
  • E1 (x) the thickness expressed in microns and P1 (x) the relative permittivity of the dielectric layer above each electrode element 4, 4 ′ at position x along the Ox axis of expansion of the dump ;
  • E2 (x) the thickness expressed in microns and P2 (x) the relative permittivity of the dielectric layer above the addressing electrode X or of the slab 2 in the absence of an addressing electrode, at the position x along the Ox axis of expansion of the discharge.
  • the ratio 1 - [E ⁇ (X ) / P ⁇ ( ⁇ )] / [E ⁇ ( ⁇ ) / P ⁇ (X ) + H ( ⁇ ) + E 2 (x) / P 2 (x) ] is, for 0 ⁇ x ⁇ x bc , increasing continuously or discontinuously as a function of x; the evolution of this ratio over this interval does not include any negative growth points; in the event of discontinuous growth by jump, the evolution of this ratio preferably comprises at least two stages in this interval; in the case of continuous growth, this ratio preferably increases linearly as a function of x (according to a law of type ax + b).
  • the electrode element is of constant width W e (x) and of length adapted so that the total length of the discharge zone at the end of discharge L max , which is spread between the opposite ends of the elements electrode on either side of the inter-electrode space 5, either less than or equal to L c -200 ⁇ m,
  • FIG. 8 describes a first example of the invention according to this first general embodiment. It is difficult to continuously vary the electrostatic properties of the dielectric layer 6 of the slab 1 or that 7 of the slab 2.
  • FIG. 8 describes the longitudinal section of a cell according to the invention, the distribution of the surface potential at the center of the cell along the axis Ox, given on curve C in FIG. 7, approximates the ideal theoretical curve.
  • This cell provided with two identical electrode elements 4E, 4E ', has the following characteristics:
  • each electrode element 4E, 4E ′ has a constant width, as in FIG. 1A of the prior art, and a length such that the distance L max separating their respective opposite end is less than L c -200 ⁇ m,
  • each electrode element has, for Xt ⁇ x ⁇ cd , a thickness greater than 5 times the thickness of the electrode element in the rest of the discharge zone; this over-thickness zone generally corresponds to the supply bus of the electrode elements;
  • a first homogeneous dielectric layer 6E of relative permittivity P1 covers the whole of the discharge zone: thus, compared to the expansion zone Z b , the thickness of this layer 6E is less in the stabilization zone where the electrode element is thicker; preferably, the thickness of the dielectric layer is suitable for that the dielectric thickness in the stabilization zone is less than half the dielectric thickness in the expansion zone Z b ;
  • a second dielectric layer 6E ′ with relative permittivity P1 ′ identical to or less than that of the first layer 6E partially covers the discharge zone outside the excess thickness of the conductive element for 0 ⁇ x ⁇ x ab , so that the total thickness of the dielectric layers 6E, 6E at the ignition zone Z a and outside the expansion zone Z b is between 1, 5 and 2 times the thickness of the dielectric layer 6E.
  • a second general embodiment of the invention consists in varying the width W e (x) of the electrode element in the discharge expansion zone Z b , so as to increase the surface potential of the dielectric layer according to the basic law specific to the invention defined above; to keep it simple, a dielectric layer of uniform thickness and composition is kept in the expansion zone.
  • FIG. 9 graphically presents the general law connecting the width of the electrode element W e . ua (logarithmic scale in arbitrary unit “ua”) and the standard potential V norm which is obtained on the surface of the dielectric layer covering this electrode element before a discharge, where V norm has been previously defined.
  • the parameter "a” of relation (1) depends mainly on the specific surface capacity of the dielectric layer 6 of the slab 1.0n calls E1 (x) the thickness expressed in microns and P1 (x) the relative permittivity of the layer dielectric above the electrode element considered 4. It has been found experimentally that the parameter “a” varied in square root of the ratio
  • W e _ ab at the entrance to the expansion zone depends directly on the choice of v na b -
  • E1 x [(PI / El) - 0.85] the sign means "square root").
  • V n _ ab between 0.9 and 0.98 we can easily find the value of W e . corresponding ab using the following formula:
  • V (x) (x- ab) ⁇ (V n -bc- v n-ab) / ( ⁇ bc- ab) + V n . a b-
  • This relation (2) defines the preferential ideal profile of the invention W e _ id . 0 , which leads to a linear distribution of the surface potential in the expansion zone.
  • any profile of the electrode element which is between this profile of lower limit W e . id . inf and this upper limit profile W e . id _ s ⁇ ) p allowed to lead to a continuous or discontinuous increasing distribution of the potential between the beginning and the end of the expansion zone Z a , according to the essential general characteristic of the invention.
  • the conventional embodiments of dielectric layers limit the ratio P1 / E1 so that, generally, we have: 0.2 ⁇ P1 / E1 ⁇ 0.8 and so that it is preferable, to limit the amount of energy dissipated at the start of discharges, choose a width W e _ ab of conductive element less than or equal to 50 ⁇ m at the start x zone ab expansion Z b and a width W e _ bc , at the end x bc of the expansion zone, strictly greater than this value.
  • a width W e is generally chosen.
  • conductive element ab slightly greater than this value.
  • the production of the electrode conductive elements calls upon manufacturing technologies which obviously have limits in precision.
  • the precision of production of the electrodes does not call into question the application of the invention, in so far as the width of electrode W ⁇ in the expansion zone Z b along the axis Ox does not vary more or minus 15% compared to the values defined in the invention.
  • the specific longitudinal capacity of the dielectric layer in the zone Z c should be greater the specific longitudinal capacity of the dielectric layer at any other point in the discharge zone. If W s is the width of the electrode element in the stabilization zone, preferably, we choose W s as high as possible, therefore relatively close to W c (cell width) and we choose W e . bc less than or equal to W s .
  • FIGS. 10A, 10B, 10C, 10D represent examples of shapes of electrode elements in accordance with this second general embodiment of the invention, according to a top view (Oz axis of FIG. 6) of a half - plasma display screen cell:
  • a solid element whose contours, under the expansion area Z b meet the specific conditions of this second embodiment of the invention; preferably, the area of the electrode element which is hatched in the figure is made of transparent conductive material; on the contrary, the area 101 of the electrode element which is blackened in the figure, which corresponds to the conductive bus Y c , Y ′ c of the electrode Y, Y ′, is made of conductive material, generally opaque and of thickness greater than that of the hatched area, so that the thickness of the dielectric layer 6 is less in the hatched area; the conductive bus Y c is preferably positioned outside the discharge zone so as not to obscure the visible light emitted by the phosphor layer covering the internal walls of the discharge cell.
  • the cell walls play an important role in the behavior and the efficiency of production of ultraviolet radiation from the discharge, in particular at the regions of the electrode element which are located in the vicinity of these walls, in the zones where this element has a width W e close to the width W c of the cell.
  • this zone of influence of the walls typically extends up to a distance from the walls of between 30 and 50 ⁇ m, depending, in particular, on the composition and the pressure. landfill gas.
  • the electrode elements are connected, behind the ignition and expansion zones, to the bus Y b of the coplanar electrodes Y, Y '.
  • the bus is integrated into the stabilization zone, in which case one encounters the disadvantages of the aforementioned wall effect resulting from too wide a width of the stabilization zone; this case is illustrated in FIG. 2C described below;
  • the bus is moved back behind the stabilization zone, in which case there is the problem of the connection of the electrode elements to the bus; the bus is then preferably positioned at the level of a wall of the cell and elements for connection of the electrode elements to the bus are then used which have a width much less than that of the stabilization zone; this case is illustrated in FIGS. 10B and 10D described below.
  • FIG. 10B is similar to that of FIG. 10A already described, but, in the discharge stabilization zone, the electrode element here has a width less than the width W c of the cell, and is separated from the conductive bus 101 by an insulating thickness 151 of the horizontal wall 15 of the cell, except in a zone 102 of electrical contact, so as not to allow the discharge to penetrate the zone of influence of low-efficiency wall luminous ; the width of the electrical contact zone 102 is generally between 50 ⁇ m and 150 ⁇ m so as not to increase the contact resistance between the conductive bus Y c and the discharge stabilization zone Z c .
  • the luminous efficiency and the lifetime of the phosphors are therefore further improved by using the structure of FIG. 10B.
  • the total capacity of the dielectric layer in said zone is also partially reduced, so that the luminance of the discharge can be reduced.
  • FIG. 10C takes up the general structure of FIG. 10B, the conductive bus this time being integrated into the discharge stabilization zone Zc and distant from the wall influence zone, so that the smallest thickness of the dielectric layer covering the conductive bus increases the specific surface capacity along the conductive bus and here increases the capacity of the discharge stabilization zone. This increases the time and the luminance of the discharge.
  • FIG. 10D is a variant of the example of FIG. 10C, making it possible to reduce the opacity of the conductive bus in the area of emission of visible light of the phosphor.
  • FIGS. 11A to 11 D illustrate other examples of the second general embodiment of the invention.
  • the alignment process for assembling the slab 1 with the slab 2 does not always make it possible to align non-parallel or perpendicular patterns between them. It may therefore be preferable not to use an electrode whose contours would be curved as previously described.
  • the object pursued by the invention can be achieved by generating a discontinuous increase by jumps in potential at the surface of the dielectric layer, by using successive portions of conductive element of increasing width.
  • FIG. 11A illustrates an example identical to that of FIG. 10C with the difference that, under the expansion zone, the electrode element is formed by a central conductor of narrow width W r electrically connecting a succession of segments conductors of constant width W el , W e2 , W e3 extending transversely to the central conductor in order of increasing width according to average positions of these segments marked x1, x2, x3 on the axis Ox; according to the invention, it is verified that the width values W el , W e2 , W e3 , referred to the positions x1, x2, x3 on the axis Ox are well between the lower limit profile W e . id . inf and the upper limit profile W e .
  • the process for manufacturing the conductive elements may not allow sufficiently fine segments to be produced, in particular in the part of the expansion zone closest to the discharge start-up zone. It is then possible to use the same single segment of weak width W el over a first part of the expansion zone Z b located between x ab and a value x bl , as long as the length x ⁇ ⁇ x ab of the part of the expansion zone corresponding to this first segment is less to half the length of the expansion zone x bc -x ab .
  • FIG. 11B illustrates an example identical to that of FIG. 11A with the difference that the segments here extend in the same direction as the axis Ox; as in FIG. 11 A, their ends define in dotted lines a contour conforming to within 15% of the ideal linear contour of the electrode element
  • FIG. 11C illustrates an example identical to that of FIG. 10C with the difference that, under the expansion zone, the electrode element comprises a first rectilinear zone of width equal to W e . ab or the minimum width allowed by the manufacturing process and preferably less than 50 ⁇ m, and a second trapezoidal zone whose smallest base is equal to the width of the rectilinear zone.
  • the dimensions of the first and of the second zone are chosen so that the outline of the electrode element generally fits between the lower limit profile W e . id . inf and the upper limit profile W e _ id . sup previously described, which deviate by - 15% and + 15% respectively from the ideal linear profile W e .
  • id _ 0 previously defined for the second general embodiment of the invention.
  • the electrode element according to this variant makes it possible to obtain an effect substantially identical to that of an ideal contour, however advantageously eliminating certain manufacturing constraints.
  • a first rectilinear zone of length less than or equal to 100 ⁇ m will be used.
  • Figure 11 D illustrates a variant of Figure 11 A where the distance between the electrode segments is zero.
  • the contour of the electrode element is then in the form of a staircase along the axis Ox of spreading of the discharge in the expansion zone Z b .
  • the main conditions for arriving at the definition of optimal geometries are as follows: minimize the ignition voltage V a , limit the electric current l a during the ignition phase, and obtain on the surface of the dielectric of the ignition zone a potential which is equal to and not greater than the potential at the start of the expansion phase; it can be seen on curves B1 and C in FIG. 5 that this latter condition is not fulfilled, since there is a zone of interval of values of x close to the ignition edge where this potential has a maximum.
  • the well-known Paschen laws make it possible to define the electric voltage V a to be applied between the electrodes of the same maintenance pair to trigger an electronic avalanche in the discharge gas filling the discharge zones between the tiles of a plasma panel, and thereby generating a plasma discharge; these laws establish the relations of this voltage with, in particular, the nature and the pressure of the discharge gas, the distance or "gap" separating the discharge edges of the two electrodes.
  • an electrode element whose ignition edge would be very narrow as described above in the examples of the second general embodiment of the invention, for example an electrode element provided only with a zone of expansion and whose width, at the ignition edge, would be of the order of W e.ab , would modify the uniformity of the electric field and the avalanche gain of the discharge, with as a consequence an increase in the voltages of operation and increased delay discharge for a given voltage, with consequences on the cost of power electronics and the addressing speed of the plasma display screen.
  • FIG. 13 shows schematically the ignition zones of two electrode elements of the same discharge cell; the width of the ignition front is W a , the "length" of the ignition zone, measured along the axis Ox defined above, is equal to L a and corresponds to the level where the expansion zone begins (not shown) and where the width of the expansion zone is minimum W e . ab .
  • FIG. 12 shows the evolution of the normalized ignition voltage V a (solid line curve) as a function of the width W a of the ignition front.
  • the avalanche gain depends on the number of primary charges present in the area where ignition is possible according to Pashen conditions; the larger this area, the greater the number of primary charges; a large ignition zone therefore increases the avalanche gain and reduces the ignition potential (fine dotted curve).
  • width W a of the ignition zone there is a minimum width W a _ min above which the ignition voltage V a is not or only slightly modified by the width W a of the ignition front. This value of W a . min corresponds to the critical width beyond which the walls cause significant losses on primary particles created in the space between W a . min and W c .
  • the ignition element of the electrode element must be relatively high to maintain a low ignition voltage, it is therefore preferable that the ignition surface is small enough not to generate an ignition current l a too high. Any increase in the width of the ignition zone beyond W a _ min provides little additional primary particles and little or no electrostatic increase in the surface potential.
  • the wall influence zone between W a . min and W c , extends to at most 50 ⁇ m from each side wall.
  • an ignition front width W a greater than or equal to W c - 100 microns to obtain the lowest ignition potential; preferably, in the case of cells with a width greater than 400 ⁇ m, W a does not exceed 300 ⁇ m.
  • the width of the ignition zone will be close to W c - 100 microns so as to limit the surface and therefore the capacity of the dielectric layer in the ignition zone. To maintain a low capacity in the ignition zone, this implies, as explained below, that the other dimension L a of the ignition zone is relatively small.
  • the length L a of the ignition front only changes the value of the surface potential of the dielectric layer along the ignition zone.
  • the variation of the surface potential along this length L a is similar to the variation given for the electrode width W e in the expansion zone.
  • the length L a will preferably be chosen. of the electrode element equal to W e . ab .
  • the ignition voltage V a it is possible to increase the length L a of the electrode element in the ignition zone beyond W e . ab .
  • W a > W a . min by preferably adopting the following provisions.
  • W a . min corresponded to the width beyond which the walls cause a significant reduction in the surface potential of the dielectric layer and significant losses of primary particles created in the space located between W a . min and W c . Z in the ignition zone, it is then possible to distinguish a central zone Z. c for which, at any point, y ⁇ W a . min / 2 and two lateral zones Z a . pl , Z a _ p2 on either side of the central zone for which, at any point, y> W a . min / 2.
  • lateral zones Z a In the lateral zones Z a .
  • FIGS. 13, 14 can be combined with any other expansion zone Z b and stabilization zone Z c described in the examples in FIGS. 10 and 11, as shown in FIGS. 15A and 15B taking up the general structure of FIG. 10C supplemented with ignition zones of the respective figures 13 and 14.
  • FIGS. 15A and 15B taking up the general structure of FIG. 10C supplemented with ignition zones of the respective figures 13 and 14.
  • the capacity formed by these walls between the two panels of the panel weakly but gradually decreases the surface potential on the dielectric layer along the axis Oy, so that the discharge remains centered on the central axis Ox of the cell, on the surface of the dielectric layer covering the coplanar electrode elements of the slab 1, and so that the discharge, that is to say the source of ultraviolet photons, is at a maximum distance from each wall covered with phosphor (barriers 15, 16 generally supported by panel 2).
  • the expansion zone is preferably subdivided into two expansion paths rather than one, as in the U-shaped electrodes previously described with reference to documents EP0782167 and EP0802556; the expansion zone of the electrode element according to the invention is then subdivided into two lateral zones Z b . pl , Z b .
  • FIG. 16 represents an electrode element according to this preferred embodiment of the invention, where the two lateral conductive elements give rise to two expansion zones Z. pl and Z b . p2 arranged symmetrically with respect to the longitudinal axis Ox of symmetry of the cell.
  • the greater part of each lateral zone of expansion of the lateral conductive element is distant by more than 30 ⁇ m from the lateral wall of the cell, in order to avoid the harmful wall influences described above.
  • FIGS. 18A, 18B, 18C, 18D take up the general diagram of electrode element presented in FIG. 10C, with the difference that the electrode element is here subdivided into two lateral conductive elements symmetrical with respect to the central axis Ox of the cell, both at the level of the expansion zone Z b and of the ignition zone Z a ; the total width W e of the lateral conductive elements checks, in the expansion zone Z b , the general law defined above with reference to the second general embodiment of the invention; thus, the discharge is spread in two parallel general directions both at the ignition zone Z a and at the expansion zone Z b .
  • each ignition zone of a conductive element has an electrode width W al and W ⁇ less than W e . ab .
  • FIG. 18B illustrates this preferred embodiment: this example is similar to that of FIG. 18A, with the difference that the distance between the edges of the two lateral conductive elements is between 100 and 200 ⁇ m.
  • the ignition properties of the discharge are significantly improved.
  • the electrostatic influence of one lateral conductive element on the other increases and disturbs the evolution of the surface potential on the dielectric layer above each lateral conductive element, to the point that one departs from the general objective of increasing potential pursued by the invention even if the total width W e of the conductive elements satisfies, in the expansion zone Z b , the general law defined above with reference to the second general embodiment of the invention.
  • plj Z a . p2 it is advantageous not to spread the lateral ignition zones Z a too far . plj Z a . p2 but to separate the lateral expansion zones Z b sufficiently. plj Z b . p2 of each axi-symmetrical lateral conductive element.
  • the best compromise consists in using, according to a variant of the invention, electrode elements subdivided, in the ignition zone and most of the expansion zone, into two axially-symmetrical lateral conductive elements, where :
  • the distance between the edges turned towards each other of these zones remains fairly small and between 100 and 200 ⁇ m to limit the lowering of the surface potential at the center of the cell, evaluated transversely to the axis Ox , - at the level of the lateral expansion zones Z b . pl , Z b . p2 , the distance between the edges turned towards each other of these zones is greater in order to obtain a distribution of the surface potential in accordance with the invention evaluated transversely to the axis Ox, and to limit the mutual electrostatic influence of these lateral expansion zones.
  • d e _ p (x) the distance, measured parallel to the axis Oy at any position x between x ab and x bc , between the edges facing one another of a portion of the first area lateral expansion Z b . pl positioned at x and a portion of the second lateral expansion zone Z b . p2 also positioned at x.
  • lateral conductive elements will be used for which:
  • x x b between x ab and x bc such that, for any value of x between x ab and x 2 , d e . p (x)> d a . p .
  • FIG. 18C illustrates an example of an electrode element subdivided into two lateral conductive elements which have these characteristics.
  • Each lateral conductive element is curved at start-up towards the walls, so that the distance between the two lateral conductive elements is small at start-up, in a range between 100 and 200 microns, and then increases regularly with x until each lateral conductive element has approached a wall of the cell to the point that the disadvantageous wall effect begins to manifest itself; to avoid this wall effect, the distance which separates from a wall the closest lateral edge of each lateral conductive element remains at any point of the expansion zone greater than or equal to 30 ⁇ m.
  • the tangent in x to the mean line of this element make with the axis Ox an angle less than 60 °, preferably between 30 ° and 45 °.
  • FIGS. 18D and 18E there are examples identical to those, respectively, in FIGS. 18B and 18C, with the difference that, under the expansion zone, the electrode element is discontinuous and distributed in a succession of conductive segments as previously described with reference to Figure 11B; as before, the contour defined by the ends of each segment is such that, in the expansion zone, the cumulative width of the electrode element is generally registered between the lower limit profile W e . id _ inf and the upper limit profile W e . id _ sup previously described, which deviate from -15% and + 15% respectively from the ideal linear profile W e . id . 0 previously defined for the second general embodiment of the invention.
  • the mutual electrostatic influence of two axial conductive elements is used. -symétriques.
  • This third general embodiment of the invention therefore relates to electrode elements each subdivided, at least at the level of the expansion zone, into two axiosymmetric lateral conductive elements which this time have a constant width but a mutual spacing of e .
  • p (x) which decreases continuously or discontinuously as a function of x for all x lying between x ab and x bc so as to obtain, in accordance with the invention, continuous or discontinuous growth in the surface potential of the layer dielectric along the Ox axis; a dielectric layer of uniform thickness and composition is then kept in the expansion zone.
  • FIG. 19 gives an example of a structure in accordance with this third embodiment in which the variation in potential at the surface of the dielectric layer covering the electrode portions of the expansion zone varies as a function of the average spacing of the two conductive elements side.
  • the electrostatic influence of one electrode portion on the other is strong enough here to allow a variation of the standard surface potential of between 0.9 and 1 while retaining a width of lateral conductive element W e _ pl ( x) and W e . p2 (x) constants for x varying between x ab and x bc .
  • the ignition zone Z a advantageously comprises an elongated central zone having a length L a + ⁇ L a greater than on its two lateral parts, which are each connected to an expansion zone Z b . pl , Z b .
  • pl and Z b . p2 therefore functions as a discharge initiator which does not cause any additional energy dissipation for the expansion; for this purpose, it is preferable that the elongation ⁇ L a is chosen so that ⁇ L a + L a ⁇ 80 ⁇ m, and that the width W ⁇ of the lug 201, measured along the axis Oy, is such that W e . ab ⁇ W a . j ⁇ 80 ⁇ m.
  • each conductive element of the coplanar electrodes comprises, in addition to a transverse bar in the ignition zone and a transverse bar in the stabilization zone connected by axially symmetrical lateral conductive elements of width constant as in the prior art, at least one additional transverse bar positioned at the level of the expansion zone; in addition, the dimensions and the positions of the transverse bars fulfill other conditions explained below.
  • FIG. 20A describes a structure of the type with elements of coplanar electrodes fairly close to that of FIG. 4A, already described with reference to Figure 9 of document EP0802556 - MATSUSHITA.
  • Each conductive element Y is divided into three zones, an ignition zone Z a , an expansion zone Z b and a stabilization or end of discharge zone Z c .
  • the ignition zone Z a here corresponds to the transverse bar 31.
  • the stabilization zone Z c here corresponds to a transverse bar 33 ′ which extends here, unlike FIG.
  • transverse bars 31, 33 ′ are connected, at the level of the expansion zone Z b , by axiosymmetrical lateral conductive elements or lateral legs 42a, 42b, which are very distant from each other since they are offset at the levels of the walls of the cell, and which each have a width W e . pl and W e . p2 constants.
  • FIG. 21 describes the distribution of the surface potential of the dielectric layer according to sections A - curve A - and B - curve B - of the cell in FIG. 20A. This distribution is obtained using the SIPDP-2D software previously mentioned.
  • the capacity of the dielectric layer located at the end of discharge area is greater than the specific capacity of the dielectric layer located at the ignition area of the discharge, so as to establish a positive potential difference "between the ignition zone and the end of discharge zone.
  • the length L e of a conductive element modifies the potential at the surface of the dielectric layer according to the same laws.
  • the length Le played no role since Le is always greater than W e , so that the variation in potential at the surface of the dielectric layer is only influenced by the width of the conductive element.
  • the dielectric surface potential on curve A decreases appreciably at the outlet of the ignition zone, due to the absence of an electrode in the expansion zone between the two side walls. In this part of the expansion zone, the surface potential depends on the potential created by the two perpendicular bars located at the side walls.
  • At least one third crossbar 205 is added, according to the fourth general embodiment of the invention.
  • the length L b of this bar measured along the longitudinal axis of symmetry Ox of the cell , is such that L b ⁇ L a ⁇ L s .
  • this bar is positioned this time at the level of the expansion zone in the following manner: if d1 is the distance between the edges which merges opposite the ignition zone Z a and the zone d ' Z b expansion, if d2 is the distance between the edges which face the bottom of the stabilizing zone Z c and Z expansion region b, one ad 2/2 ⁇ d ⁇ ⁇ d 2.
  • each electrode element comprises at least three transverse bars 31, 205, 33 ′ which extend in a general direction perpendicular to the direction Ox of expansion of the discharges, which are connected to each other by axial side conductive elements. symmetric perpendicular to the cross bars and positioned at the side walls of the slab 2.
  • the invention finds its application particularly in the case where these electrodes Y, Y ′ of the co-planar slab of the plasma panel are supplied by voltage pulses having constant voltage steps (pulses in the form of a square wave) at conventional frequencies generally between 50 and 500 kHz.

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Abstract

Cette dalle comprend, pour chaque zone de décharge , au moins deux éléments d'électrodes qui présentent un axe de symétrie Ox et qui sont adaptés pour que le potentiel de surface V(x) évalué à la surface de la couche diélectrique recouvrant ces éléments croisse, en s'éloignant du bord de décharge des éléments, d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, lorsqu'on applique une différence de potentiel constante entre les deux électrodes desservant ladite zone de décharge. On améliore sensiblement le rendement lumineux du panneau.

Description

DALLE DE DECHARGES COPLANAIRES POUR PANNEAU DE
VISUALISATION A PLASMA APPORTANT UNE DISTRIBUTION DE
POTENTIEL DE SURFACE ADAPTEE.
En référence aux figures 1A et 1 B, l'invention concerne la délimitation de zones d'allumage, d'expansion et de stabilisation des décharges dans les différentes cellules ou zones de décharges d'un panneau de visualisation à plasma.
Un panneau à plasma est généralement doté d'au moins un premier et un second réseau d'électrodes coplanaires dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode Y du premier réseau est adjacente à une électrode Y' du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges, et comprend, pour chaque zone de décharge desservie :
- une zone conductrice Za dite d'allumage de décharge qui comprend un bord d'allumage faisant face à ladite électrode du second réseau,
- une zone conductrice Zb dite d'expansion de décharge située en arrière de la zone conductrice d'allumage à l'opposé dudit bord d'allumage,
- une zone conductrice Zc dite de stabilisation ou de fin de décharge située en arrière de la zone conductrice d'expansion qui comprend un bord de fin de décharge qui délimite ledit élément à l'opposé dudit bord d'allumage.
La définition de ces trois zones sera complétée ultérieurement en relation avec le déplacement de la gaine cathodique.
Ces dalles servent à la fabrication de panneaux à plasma classiques du type comprenant une dalle 11 de décharges coplanaires du type précédemment cité et une autre dalle 12 dotée d'un réseau d'électrodes d'adressage, ménageant entre elles un ensemble bidimensionnel rassemblant lesdites zones de décharge remplies d'un gaz de décharge.
Chaque zone de décharge est positionnée à l'intersection d'une électrode d'adressage X et d'une paire d'électrodes de la dalle de décharges coplanaires Y, Y'; chaque ensemble de zones de décharges desservies par une même paire d'électrodes correspond en général à une ligne horizontale de zones de décharges ou de sous-pixels du panneau ; chaque ensemble de zones de décharges desservies par une même électrode d'adressage correspond en général à une colonne verticale de zones de décharges ou de sous-pixels.
Les réseaux d'électrodes de la dalle de décharges coplanaires sont revêtues d'une couche diélectrique 13 pour apporter un effet mémoire, elle- même revêtue d'une couche 14 de protection et d'émission d'électrons secondaires, généralement à base de magnésie.
Les zones de décharge adjacentes, au moins celles qui émettent des couleurs différentes, sont généralement délimitées par des barrières horizontales 15 et/ou verticales 16 ; ces barrières servent généralement aussi d'espaceurs entre les dalles.
La cellule représentée aux figures 1A et 1 B est de forme rectangulaire ; d'autres géométries de cellules sont divulguées par l'art antérieur ; la plus grande dimension de cette cellule s'étend parallèlement aux électrodes d'adressage X ; soit Ox l'axe longitudinal de symétrie de cette cellule ; au niveau de chaque zone de décharge desservie par une paire d'électrodes qui forme une cellule de décharge, les portions ou éléments d'électrodes Y, Y' délimitées par les barrières 15, 16 présentent ici une largeur constante mesurée dans la direction perpendiculaire à l'axe Ox.
Les parois des zones de décharges lumineuses sont généralement revêtues partiellement de luminophores sensibles au rayonnement ultraviolet des décharges lumineuses ; des zones de décharge adjacentes sont dotées de luminophores émettant des couleurs primaires différentes, de sorte que l'association de trois zones adjacentes forme un élément d'image ou pixel.
Lors du fonctionnement, pour visualiser une image, par exemple d'une séquence vidéo :
- à l'aide du réseau d'électrodes d'adressage et de l'un des réseaux d'électrodes coplanaires, on adresse successivement chaque ligne du panneau en déposant des charges électriques sur la zone de couche diélectrique de chaque zone de décharge de cette ligne qui a été présélectionnée et dont le sous-pixel correspondant doit être activé pour visualiser l'image ; - puis, en appliquant des séries d'impulsions de tension d'entretien entre les électrodes des deux réseaux de la dalle de décharges coplanaires, on produit des décharges uniquement dans les zones préalablement chargées, ce qui active les sous-pixels correspondants et permet la visualisation de l'image.
La figure 15 du document EP0782167 - PIONEER et la figure 3A ci- après présentent une dalle de décharges coplanaires du type précédemment cité où, au niveau de chaque zone de décharge desservie par une paire d'électrodes, chaque électrode de cette paire comprend un élément en forme de T comprenant une barre transversale 31 faisant face à l'autre électrode et un jambage central de largeur constante 32; chaque élément d'électrode est relié électriquement par un bus conducteur 33 par le pied de son jambage central.
Chaque barre transversale 31 d'un élément d'électrode forme une zone d'allumage de décharge Za, chaque jambage central 32 forme une zone d'expansion de décharge Zb, et chaque barre transversale 33 peut former une zone de stabilisation de décharge Zc ; en effet, en fonctionnement, pendant les phases d'entretien, chaque décharge démarre au niveau d'un des bords dit d'allumage de la barre transversale 31 , puis s'étend le long du jambage 32 correspondant jusqu'au bus 33 auquel il est connecté.
Une variante de la forme en T est représentée à la figure 14 du même document EP0782167 -PIONEER: il s'agit de la forme en U renversé qui présente deux jambages latéraux (au lieu d'un central) perpendiculaires à la même barre transversale d'allumage que précédemment, qui sont reliés chacun à une extrémité de cette barre ; après allumage, la décharge se subdivise et s'étend alors selon deux trajectoires latérales d'expansion parallèles correspondant chacun à un jambage du U renversé, les deux trajectoires se réunissant au niveau du bus conducteur de l'électrode.
Selon une autre variante décrite dans le document EP0802556 - MATSUSHITA, notamment à la figure 9 et reproduite sur la figure 4A ci-après, chaque jambage latéral de U 42a, 42b est partagé entre deux cellules adjacentes et les barres transversales des éléments de la même électrode forment un conducteur continu, de sorte que chaque électrode coplanaire a une forme d'échelle, dont un premier montant sert de zone d'allumage Za, dont les barreaux sont positionnés en limite de zone de décharge et servent de zones d'expansion des décharges Zb, et dont un deuxième montant sert de zone de stabilisation Zc.
Un tel processus d'étalement des décharges le long d'une zone d'expansion formant une portion d'électrode est favorable au rendement de production de rayonnement ultraviolet des décharges et à une distribution plus large des surfaces de luminophores excités.
L'invention a pour but de définir un nouveau type de cellule de panneau à plasma à décharges coplanaires qui permette d'améliorer davantage et de manière optimale le rendement lumineux des décharges et la durée de vie d'un panneau à plasma.
A cet effet, l'invention a pour objet une dalle de décharges coplanaires pour délimiter des zones de décharges dans un panneau de visualisation à plasma, qui comprend :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire, caractérisée en ce que, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox, la forme dudit élément d'électrode, l'épaisseur et la composition de ladite couche diélectrique sont adaptés pour qu'il existe un intervalle [xab, xbc] de valeurs de x tel que Xbc-χab > u>25 x c x ab < u>3 xcd> x bc > 0,5 xcd et tel que le potentiel de surface V(x) croisse en fonction de x d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Va à une valeur supérieure Vbc dans ledit intervalle [xab, xbc] lorsqu'on applique une différence de potentiel constante entre les deux électrodes desservant ladite zone de décharge, ayant un signe adapté pour que ledit élément d'électrode joue le rôle de cathode.
Quand l'élément d'électrode joue le rôle de cathode, la surface de la couche diélectrique qui le recouvre se charge positivement.
Le potentiel de surface V(x) croît donc de manière continue ou discontinue par sauts, de x=xab à x=xbc ; la dérivée de ce potentiel en fonction de x, soit dV(x)/dx, est donc positive ou nulle quel que soit xab < x < xbc.
De préférence, pour chaque zone de décharge, les deux éléments d'électrode opposés et la couche diélectrique sous-jacente sont identiques et symétriques par rapport au centre de l'espace inter-électrode.
Lorsque cette dalle est intégrée à un panneau à plasma et qu'on applique entre les deux réseaux d'électrodes des séries d'impulsions d'entretien à paliers constants, pour chaque zone de décharge, chacun des deux éléments d'électrode sert alternativement d'anode et de cathode.
D'une manière classique, chaque décharge d'entretien coplanaire dans ce panneau comprend alors successivement une phase d'allumage, une phase d'expansion, et une phase de fin de décharge ou de stabilisation pendant laquelle la gaine cathodique de la décharge respectivement ne se déplace pas, se déplace, disparaît ou se stabilise.
Chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge dans ce panneau comprend alors classiquement :
- une zone conductrice d'allumage de décharge Za qui comprend ledit bord d'allumage, et qui correspond à la zone de la couche diélectrique sur laquelle les ions d'une décharge se déposent pendant ladite phase d'allumage lorsque ledit élément joue de rôle de cathode,
- une zone conductrice d'expansion de décharge Zb située en arrière de ladite zone d'allumage Za à l'opposé dudit bord d'allumage, et qui correspond à la zone de la couche diélectrique balayée par le déplacement de la gaine cathodique pendant ladite phase d'expansion lorsque ledit élément joue de rôle de cathode,
- une zone conductrice de fin de décharge ou de stabilisation Zc située en arrière de ladite zone d'expansion Zb qui comprend ledit bord de fin de décharge et qui correspond à la zone de la couche diélectrique sur laquelle les ions d'une décharge se déposent pendant ladite phase de fin de décharge ou de stabilisation lorsque ledit élément joue de rôle de cathode.
Selon l'invention, l'intervalle [xab, xbc] délimite sur ledit élément d'électrode ladite zone d'expansion Zb qui représente au moins 25% de la longueur totale Le=xcd de l'élément d'électrode.
Grâce à l'invention, à chaque impulsion d'entretien, avant même l'allumage d'une décharge, on obtient, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge dans ce panneau, le long de l'axe Ox, une distribution croissante de potentiel en fonction de x à la surface de la couche diélectrique recouvrant la zone d'expansion de cet élément d'électrode lorsqu'il sert de cathode pendant ladite impulsion.
De tels éléments d'électrodes et la couche diélectrique sous-jacente permettent aux décharges d'entretien de s'étaler rapidement de la zone d'allumage jusqu'à la zone de fin de décharge ou de stabilisation, avec un minimum de dissipation d'énergie dans la zone d'allumage, et un maximum de dissipation d'énergie dans la zone de fin de décharge à haut rendement, tout en utilisant des générateurs d'entretien classiques délivrant, entre les électrodes des différentes paires, des séries classiques d'impulsions de tension d'entretien, où chaque impulsion comprend un palier de tension constante, sans augmentation prononcée du potentiel électrique appliqué.
En résumé, l'invention a pour objet une dalle de décharges coplanaires pour panneau de visualisation à plasma qui comprend, pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes qui présentent un axe de symétrie Ox et qui sont adaptés pour que le potentiel de surface V(x) évalué à la surface de la couche diélectrique recouvrant ces éléments croisse, en s'éloignant du bord de décharge des éléments, d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, lorsqu'on applique une différence de potentiel constante entre les deux électrodes desservant ladite zone de décharge.
Une dalle coplanaire selon l'invention permet d'obtenir des panneaux à plasma à rendement lumineux et durée de vie améliorés.
De préférence, quels que soient x et x' choisis entre xab et xbc tels que x'-x = 10 μm, on a Vnorm(x')-Vnorm(x) >0,001 .
De préférence, le potentiel de surface norme Vnorm(x) étant défini comme le rapport entre le potentiel de surface V(x) à un niveau x de la couche diélectrique pour l'élément d'électrode considéré et le potentiel maximum V0.max que l'on obtiendrait le long de l'axe Ox pour un élément d'électrode de largeur infinie, le potentiel norme de surface Vnorm(x) croissant d'une valeur Vn_ ab≈Vat/Vo-max au début x=xa dudit intervalle à une valeur Vn.bc= =Vbc/V0.max à la fin x=x c dudit intervalle, on a :
Vn-bc Vn_ab, Vn.ab > 0,9, et (Vn.bc - Vn.ab) < 0, 1.
Dans un panneau à plasma auquel cette dalle coplanaire serait intégré, par définition de Vnorm(x), le potentiel norme de surface du diélectrique au niveau de la fin de zone d'expansion et de la zone de stabilisation sera généralement proche de 1 , le bus de l'électrode auquel est raccordé l'élément d'électrode considéré correspondant à une zone de largeur quasi-infinie de l'élément d'électrode à cet endroit ; dans la zone d'allumage ou en début de zone d'expansion, il importe que la tension normée de surface de la couche diélectrique soit aussi proche que possible de 1 , en pratique de l'ordre de 0,95 ; un écart important à cette valeur 1 , comme par exemple 0,8, signifierait une augmentation de la tension réelle d'allumage, qui est toujours pénalisante car elle nécessite des composants électroniques plus onéreux ; ainsi, la limite inférieure de Vn_ab et la limite supérieure de la différence de potentiel ΔVn= Vn.bc - Vn.ab ont pour objet de limiter l'augmentation pénalisante de la différence de potentiel à appliquer entre les éléments d'électrode d'une même cellule pour obtenir l'allumage des décharges lorsque la dalle coplanaire selon l'invention est intégrée à un panneau à plasma.
De préférence, dans les même conditions d'application de différence de potentiel entre lesdites électrodes, le potentiel maximum dans la zone de surface de couche diélectrique qui recouvre ledit élément et qui est délimitée o par ledit bord de fin de décharge où x=xccj et la position x=x c est strictement supérieur au potentiel maximum de la zone de surface de la couche diélectrique qui recouvre ledit élément et qui est délimitée par ledit bord d'allumage où x=0 et la position x=xa .
Lorsque cette dalle est intégrée à un panneau à plasma et qu'on applique entre les deux réseaux d'électrodes des séries d'impulsions d'entretien à paliers constants, pour chaque zone de décharge, on constate alors que, à chaque impulsion d'entretien, avant même l'allumage d'une décharge, le potentiel maximum de la surface de la couche diélectrique située dans la zone d'allumage Za est strictement inférieur au potentiel maximum de la surface de la couche diélectrique dans la zone de stabilisation Zc.
Grâce à cette caractéristique, le point de fonctionnement stable de la décharge ne peut pas être la zone d'allumage une fois la décharge amorcée, et, une fois amorcée, la décharge s'étale forcément dans la zone d'expansion le long de la surface de la couche de diélectrique vers le bord de fin de décharge.
L'invention a également pour objet un panneau à plasma doté d'une dalle coplanaire selon l'invention.
L'invention a également pour objet une dalle de décharges coplanaires pour délimiter des zones de décharges dans un panneau de visualisation à plasma, qui comprend :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire, caractérisée en ce que, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox, la capacité longitudinale spécifique C(x) de la couche diélectrique de la dalle coplanaire étant définie comme la capacité d'un barreau élémentaire rectiligne de cette couche, délimité entre ledit élément d'électrode et la surface de la couche diélectrique, positionné en x sur l'axe Ox, ayant une longueur dx le long de cet axe Ox et une largeur correspondant à celle de l'élément d'électrode délimitant ledit barreau élémentaire, la forme dudit élément d'électrode, l'épaisseur et la composition de ladite couche diélectrique sont adaptés pour qu'il existe un intervalle [xab, x c] de valeurs de x tel que xbc-xab > 0,25 xcd, xab < 0,33 xcd, xbc > 0,5 xcd et tel que cette capacité longitudinale spécifique C(x) de la couche diélectrique croît d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Cab au début x=xab dudit intervalle à une valeur Cbc à la fin x=xbc dudit intervalle.
On obtient ainsi une dalle coplanaire à distribution croissante du potentiel de surface de la couche diélectrique.
La largeur We(x) ou Wa(x) de l'élément d'électrode délimitant ledit barreau élémentaire rectiligne peut être discontinue, par exemple lorsque ledit élément est subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux ; on prend alors la somme de la largeur de chaque élément conducteur latéral.
De préférence, la capacité de la portion de couche diélectrique qui est comprise entre ledit élément et la surface de cette couche et qui est délimitée par ledit bord de fin de décharge où x=xcd et la position x=xbc est strictement supérieure à la capacité de la portion de couche diélectrique qui est comprise entre ledit élément et la surface de cette couche et qui est délimitée par ledit bord d'allumage où x=0 et la position x=xab .
Lorsque cette dalle est intégrée à un panneau à plasma et qu'on applique entre les deux réseaux d'électrodes des séries d'impulsions d'entretien à paliers constants, pour chaque zone de décharge, on constate alors que la capacité totale de la couche diélectrique correspondant à ladite zone de stabilisation Zc est supérieure à la capacité totale de la couche diélectrique correspondant à ladite zone d'allumage Za . Grâce à cette caractéristique, le point de fonctionnement stable de la décharge ne peut pas être la zone d'allumage une fois la décharge amorcée, et, une fois amorcée, la décharge s'étale forcément dans la zone d'expansion le long de la surface de la couche de diélectrique vers le bord de fin de décharge.
De préférence, la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique dans la zone comprise entre x=xbc et x=xcd est supérieure à la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique en toute autre position x telle que 0 < x < xbc.
Lorsque cette dalle est intégrée à un panneau à plasma et qu'on applique entre les deux réseaux d'électrodes des séries d'impulsions d'entretien à paliers constants, pour chaque zone de décharge, on constate alors que la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique dans la zone de stabilisation Zc est supérieure à la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique en toute autre position x dans la zone d'expansion Zb ou dans la zone d'allumage Za
On obtient alors avantageusement un maximum de dissipation d'énergie des décharges dans la zone de fin de décharge Zc à haut rendement lumineux.
L'invention a également pour objet un panneau à plasma doté d'une dalle coplanaire à capacité spécifique croissante selon l'invention.
L'invention a également pour objet un panneau à plasma comprenant :
- une dalle coplanaire pour délimiter des zones de décharges qui comprend au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- et une dalle dite d'adressage comprenant optionnellement un réseau d'électrodes d'adressage revêtues d'une couche diélectrique qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges, ces dalles délimitant entre elles lesdites zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc exprimée en micromètre, - et, pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire, caractérisée en ce que, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox, la forme dudit élément d'électrode, si on appelle E1 (x) l'épaisseur moyenne exprimée en micromètre et P1(x) la permittivité relative moyenne de la couche diélectrique au dessus dudit élément d'électrode (4) à la position longitudinale x, E2(x) l'épaisseur moyenne exprimée en micromètre et P2(x) la permittivité relative moyenne de la couche diélectrique au dessus de ladite électrode d'adressage (X) ou celle de la dalle d'adressage (2) en l'absence d'électrode d'adressage, toutes deux également évaluées à la position longitudinale x repérée sur un axe qui est situé à la surface de la dalle d'adressage et qui est parallèle à l'axe Ox et compris dans un plan normal à la surface de ladite dalle coplanaire, l'épaisseur et la composition de ladite couche diélectrique sont adaptés pour qu'il existe un intervalle [xab, xbc] de valeurs de x tel que xbc-χ ab > 0, 5 cd> xab < 0,33 xcd, xbc > 0,5 xcd et tel que le rapport R(x) =1-[ Eι(x) / Pι(x) ] / [ Eι(X) / PιM + Hc + E2(X) / P2(X) ] soit croissant de manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Rab au début x=xa dudit intervalle à une valeur Rbc à la fin x=xbc dudit intervalle.
Il s'agit là du premier mode général de réalisation de l'invention. De préférence, la largeur We(x) dudit élément d'électrode est constante dans ledit intervalle de valeurs de x.
De préférence, quels que soient x et x' choisis entre xab et xbc tels que x'-x = 10 μm, on a R(x')-R(x) >0,001.
De préférence, on a Rbc > Rab, Rab > 0,9, et (Rbc - R ab) < 0,1. Ces caractéristiques permettent de limiter les tensions nécessaires pour l'allumage. De préférence, les valeurs de R(x) pour tout x tel que x c < x < xcd. sont strictement supérieures aux valeurs de R(x) pour tout x tel que 0 < x < x^.
De préférence, les valeurs de R(x) pour tout x tel que xbc < x < xc . sont strictement supérieures aux valeurs de R(x) pour tout x tel que 0 < x < xab.
L'invention a également pour objet une dalle coplanaire à la capacité longitudinale spécifique C(x) de couche diélectrique croissante telle que précédemment définie où, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, ladite couche diélectrique est de constante diélectrique P1 constante et d'épaisseur E1 exprimée en micromètre constante au dessus dudit élément d'électrode au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et où, si l'on définit :
- le potentiel de surface norme Vnorm(x) comme le rapport entre le potentiel de surface V(x) à un niveau x de la couche diélectrique pour l'élément d'électrode considéré et le potentiel maximum V0.max que l'on obtiendrait le long de l'axe Ox pour un élément d'électrode de largeur infinie, le potentiel norme de surface Vnorm(x) croissant alors d'une valeur Vn.a =Va Λ/0.max au début x=xa dudit intervalle à une valeur Vn.bc= =V cΛ/0.max à la fin x=x c dudit intervalle,
- un profil idéal de largeur de cet élément par la relation :
We-id-o( ) = We.ab . exp { 29. V(P1/E1) . (x-xab) (Vn.bc-Vn.ab)/(xbc-xab)} où We.a est la largeur totale dudit élément, mesurée en x=xa perpendiculairement à l'axe Ox,
- un profil de limite inférieure We_i _inf et un profil de limite supérieure We.id_ sup, selon les relations : We.id.inf = 0,85 We.id.0et We.id.sup = 1 ,15 We.id.0 , ... alors, pour tout x compris entre xab inclus xbc inclus, la largeur totale We(x) dudit élément, mesurée en x perpendiculairement à l'axe Ox, est telle que
We-id-inf (X) < We(x) < We.id.sup (X)
Il s'agit là du deuxième mode général de réalisation de l'invention.
La largeur We(x) de l'élément d'électrode peut être discontinue, par exemple lorsque ledit élément est subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux ; on prend alors la somme de la largeur de chaque élément conducteur latéral. On a constaté que tout profil d'élément d'électrode qui est compris entre ce profil de limite inférieure We.id.inf et ce profil de limite supérieure We.id.sup permet d'aboutir à une distribution croissante continue ou discontinue du potentiel entre le début x=xab et la fin x=x c dudit intervalle selon la caractéristique générale essentielle de l'invention.
L'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- la largeur We.ab est inférieure ou égale à 80 μm.
- la largeur We.ab est inférieure ou égale à 50 μm, ce qui permet de limiter avantageusement la quantité d'énergie dissipée en début de décharge lorsqu'une telle dalle est incorporée à un panneau à plasma.
De préférence, ledit élément d'électrode se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints au moins dans la zone où x est compris dans l'intervalle [xab, xb3], où xb3" ab > °' 7 (χ bc - xab)- De préférence, xb3 = xbc.
De préférence, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de_p(x) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position quelconque x comprise entre xab et xbc, entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces deux éléments conducteurs latéraux, il existe une valeur x=xb2 comprise entre xab et xb3 telle que, pour toute valeur de x comprise entre xab et xb2, de.p(x) > de.p(xa ). Ainsi, les éléments conducteurs latéraux s'écartent progressivement puis se rapprochent au delà de x=xb2-
L'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- de_p(xab) est compris entre 100 μm et 200 μm.
- si l'on considère la ligne moyenne de chaque élément conducteur latéral tracée, pour une position x donnée, à mi-distance entre les bords latéraux de cet élément latéral, dans la zone où xab < x< xb2 , la tangente en x à la ligne moyenne de cet élément fait avec l'axe Ox un angle inférieur à 60°.
- ledit angle est compris entre 30° et 45° ; cette caractéristique permet de ne pas contrarier le déplacement de la gaine cathodique dans la zone d'expansion, lorsque ladite dalle est incorporée à un panneau à plasma. L'invention a également pour objet une dalle de décharges coplanaires pour délimiter des zones de décharges dans un panneau de visualisation à plasma, qui comprend :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire, caractérisée en ce que,
- pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox,
- ledit élément d'électrode se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints au moins dans une zone où x est compris dans un intervalle [xab, xb3],
- si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de.p(xab) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position x=xab entre les bords tournés l'un vers l'autre des deux éléments conducteurs latéraux,
...ledit élément d'électrode comprend une barre transversale dite d'allumage qui relie lesdits éléments conducteurs latéraux, dont un bord correspond audit bord d'allumage, et dont la longueur, mesurée le long de l'axe Ox, est supérieure d'une valeur ΔLa pour |y| compris entre 0 et y] de part et d'autre de l'axe Ox à une valeur La de cette longueur pour |y| compris entre λ et de.p(xab)/2 de part et d'autre de l'axe Ox.
L'élément d'électrode comporte alors un ergot au centre de la barre transversale d'allumage positionné entre les deux éléments conducteurs latéraux. De préférence, si e(xab)=We.ab, on a We.ab < L a < 80 μm . De préférence, ΔLa > 0,2 La. De préférence, la largeur
Figure imgf000017_0001
2 y! de l'ergot, mesurée le long de l'axe Oy, est telle que We.ab < Wa.j < 80 μm, où We.ab = 2
We.pθ-
L'invention a également pour objet un panneau à plasma doté d'une dalle coplanaire où le profil de tous les éléments d'électrodes est conforme à l'invention.
L'invention a encore pour objet un panneau à plasma comprenant une dalle coplanaire et une dalle dite d'adressage délimitant entre elles des zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc, ... la dalle coplanaire comprenant :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire,
... la dalle d'adressage comprenant :
- un réseau d'électrodes d'adressage revêtues d'une couche diélectrique qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges,
- un réseau de barrières parallèles, chacune étant disposée entre deux électrodes d'adressage adjacentes à une distance Wc de deux autres barrières adjacentes,
... et, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox, caractérisé en ce que ladite couche diélectrique est de composition homogène et d'épaisseur constante au dessus dudit élément d'électrode au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et en ce que, pour chaque zone de décharge dudit panneau et pour chaque élément d'électrode de cette zone, ledit élément d'électrode se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux de largeur constante We.p0 qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints dans une zone où x est compris dans un intervalle [xab, xbc], et en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de.p(x) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position quelconque x comprise entre xab et xbc, entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces deux éléments conducteurs latéraux, de.p(x) croît d'un manière continue ou discontinue en fonction de x dans ledit intervalle [xab, x c], et en ce que, si l'on considère la ligne moyenne de chaque élément conducteur latéral tracée, pour une position x donnée, à mi-distance entre les bords latéraux de cet élément latéral, dans la zone où xa < x< xbc , la tangente en x à la ligne moyenne de cet élément fait avec l'axe Ox un angle compris entre 20° et 40°, et en ce que de.p(xab) < 350 μm.
Il s'agit là du troisième mode général de réalisation de l'invention.
Grâce à la distance relativement faible qui les sépare, l'influence électrostatique d'un élément conducteur latéral sur l'autre est suffisamment forte ici pour permettre, conformément à l'invention, une variation du potentiel norme à la surface du diélectrique entre Vn.a de préférence supérieur à 0.9 et Vn.bc de préférence proche de 1 , tout en conservant constante la largeur de chaque élément conducteur latéral.
De préférence, on a 200 μm < d e.p(χab) ≤ 350 -m e 'edit élément d'électrode comprend une barre transversale dite d'allumage qui relie lesdits éléments conducteurs latéraux, dont un bord correspond audit bord d'allumage, et dont la longueur, mesurée le long de l'axe Ox, est supérieure d'une valeur ΔLa pour |y| compris entre 0 et yλ de part et d'autre de l'axe Ox à une valeur La de cette longueur pour |y| compris entre y] et de.p(xa )/2 de part et d'autre de l'axe Ox. Selon cette caractéristique, l'élément d'électrode comporte donc un ergot au centre de la barre transversale d'allumage positionné entre les deux éléments conducteurs latéraux ; cet ergot fonctionne alors comme un initiateur de décharge qui n'entraîne aucune dissipation d'énergie supplémentaire pour l'expansion ; à cet effet, il est préférable que l'allongement ΔLa soit choisi de manière que ΔLa+ La < 80 μm, et que la largeur a_i= 2 y1 de l'ergot, mesurée le long de l'axe Oy, soit telle que We.ab < Wa_j < 80 μm, où We.ab = 2 e.p0.
De préférence, si Wa est la largeur de ladite barre d'allumage mesurée le long de l'axe Oy, on a :
- si La < 2 We.p0 , ΔLa > 2 We.p0 - La
- si La ≥ 2 We„p0 , ΔLa > 0,2 La
Dans un tel panneau à plasma, ces caractéristiques géométriques permettent de réduire la tension d'allumage sans augmenter significativement la dissipation d'énergie dans la gaine cathodique au démarrage des décharges, notamment parce que le déplacement de cette gaine au moment de l'expansion doit être déporté latéralement, en dehors de la zone de l'ergot, au niveau de chacun des éléments conducteurs latéraux ; l'augmentation de la charge mémoire au centre de la barre transversale d'allumage au niveau de cet argot n'aura pas d'incidence défavorable sur l'énergie de la gaine cathodique.
L'invention a encore pour objet un panneau à plasma comprenant une dalle coplanaire et une dalle dite d'adressage délimitant entre elles des zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc, ... la dalle coplanaire comprenant :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode du premier réseau est adjacente à une électrode du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge, au moins deux éléments d'électrodes ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode d'une paire,
... la dalle d'adressage comprenant : - un réseau d'électrodes d'adressage revêtues d'une couche diélectrique qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges,
- un réseau de barrières parallèles, chacune étant disposée entre deux électrodes d'adressage adjacentes à une distance Wc de deux autres barrières adjacentes,
... et, pour chaque élément d'électrode de chaque zone de décharge, le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode faisant face à l'autre élément d'électrode de ladite zone de décharge et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xc sur l'axe Ox, caractérisé en ce que ladite couche diélectrique est de composition homogène et d'épaisseur constante au dessus dudit élément d'électrode (4) au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et en ce que, pour chaque zone de décharge dudit panneau et pour chaque élément d'électrode de cette zone, ledit élément d'électrode se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux de largeur constante We.p0 dont la distance de.p0 entre les bords tournés l'un vers l'autre est constante et supérieure à Wc, qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints dans la zone où x est compris dans l'intervalle [xab, xbc], et en ce que ledit élément d'électrode comprend :
- une barre transversale dite d'allumage dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la longueur mesurée selon l'axe Ox est La, dont un bord correspond audit bord d'allumage,
- une barre transversale dite de stabilisation de décharge dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la longueur mesurée selon l'axe Ox est Ls, dont un bord correspond audit bord de fin de décharge,
- au moins une barre transversale intermédiaire dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la position sur l'axe Ox est intégralement comprise dans l'intervalle [xab, xbc] sur toute sa longueur Lb, et en ce que Lb La < Lc .
Il s'agit là du quatrième mode général de réalisation de l'invention. Comme Ls > La, la capacité de la couche diélectrique située au niveau de la zone de fin de décharge est supérieure à la capacité spécifique de la couche diélectrique située au niveau de la zone d'allumage de la décharge, de manière à établir une différence de potentiel positive entre la zone d'allumage et la zone de fin de décharge.
De préférence, un des bords de la barre transversale intermédiaire étant distant de dj de ladite barre de stabilisation de décharge, et l'autre bord étant distant de d2 de ladite barre d'allumage, on a d2/2 < âι < d2.
De préférence, on a : 3 x max(La, Lb) < Ls < 5 x max(La, Lb)
Outre les caractéristiques déjà mentionnées de l'un ou de l'autre panneau à plasma selon l'invention, ce panneau comprend une dalle d'adressage délimitant avec la dalle coplanaire des zones de décharge, et , pour chaque zone de décharge et pour chaque élément d'électrode, si We.ab est la largeur dudit élément d'électrode, mesurée selon l'axe Ox à la position x=xab au début dudit intervalle de valeurs de x, ledit élément d'électrode comprend de préférence une barre transversale dite d'allumage dont un bord correspond audit bord d'allumage, dont la longueur, mesurée selon l'axe Ox, est telle que : We.ab < L a < 80 μm . En toute rigueur, on a La < xab car la position x=xab correspond au début de la zone d'expansion juste après la fin de la zone d'allumage.
Cette caractéristique permet de conserver avantageusement un potentiel de surface de la couche diélectrique dans la zone d'allumage identique au potentiel de surface au niveau du début de la zone d'expansion.
De préférence, ce panneau comprend un réseau de barrières parallèles disposées entre lesdites dalles à une distance Wc les unes des autres perpendiculairement à la direction générale desdites électrodes coplanaires, caractérisé en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage et si Wa est la largeur de ladite barre transversale d'allumage mesurée selon l'axe Oy , on a : Wc-60 μm < Wa < Wc-100 μm.
De préférence, le panneau à plasma comprend un réseau de barrières parallèles disposées entre lesdites dalles à une distance Wc les unes des autres perpendiculairement à la direction générale desdites électrodes coplanaires, caractérisé en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si Wa est la largeur de ladite barre transversale d'allumage mesurée selon l'axe Oy , si Wa.min correspond à la largeur au delà de laquelle lesdites barrières provoquent une réduction importante de potentiel de surface de la couche diélectrique au dessus dudit élément, ladite barre transversale d'allumage comprend :
- une zone centrale Za.c pour laquelle, en tout point |y| < W a.min/2, la distance, le long de l'axe Ox, entre les bords d'allumage des deux éléments d'électrodes de ladite zone de décharge est constante est égale à gc.
- et deux zones latérales Za.pl, Za.p2 de part et d'autre de la zone centrale Za.c pour lesquelles, en tout point |y| > Wa.min/2 la distance, le long de l'axe Ox, entre les bords d'allumage des deux éléments d'électrodes de ladite zone de décharge décroît de manière continue à partir de la valeur gc.
La réduction du gap séparant les deux éléments d'électrodes au niveau des zones latérales Za.pl, Za.p2 proches des barrières permet d'augmenter le champ électrique dans cette zone et de compenser la réduction de particules primaires résultant de l'effet de paroi en adaptant localement les conditions de Pashen. On obtient ainsi une réduction du potentiel d'allumage, à surface de zone d'allumage constante, ou une réduction de la surface de zone d'allumage à potentiel d'allumage constant.
De préférence, l'un ou l'autre des panneaux à plasma selon l'invention comprend des moyens d'alimentation adaptés pour générer entre les électrodes coplanaires des différentes paires des séries d'impulsions de tension dite d'entretien à paliers constants. En effet, l'invention permet avantageusement d'augmenter sensiblement le rendement lumineux et la durée de vie des panneaux à plasma en utilisant ce type classique et économique de générateur d'entretien.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif et en comparaison avec l'art antérieur, et en référence aux figures annexées sur lesquelles :
- la figure 1 A et 1 B représentent respectivement en vue de dessus et en coupe une première structure d'une cellule de l'art antérieur ; - la figure 2A représente l'état d'une décharge au temps T1 et au temps T2 dans une cellule du type de la figure 1A et 1 B, et la figure 2B représente l'évolution du courant de décharge en fonction du temps T ;
- la figure 3A représente, en vue de dessus, une deuxième structure d'une cellule de l'art antérieur et la figure 3B représente l'évolution du courant de décharge en fonction du temps T dans cette structure ;
- la figure 4A représente, en vue de dessus, une troisième structure d'une cellule de l'art antérieur et la figure 4B représente l'évolution du courant de décharge en fonction du temps T dans cette structure ;
- La figure 5 représente la distribution du potentiel de surface de la couche diélectrique le long des éléments d'électrodes des structures de l'art antérieur des figures 1 à 4 ;
- La figure 6 représente une vue générale en perspective d'une cellule de panneau à plasma à dalle coplanaire ;
- La figure 7 représente la distribution du potentiel de surface selon l'invention de la couche diélectrique le long des éléments d'électrodes de structures selon l'invention décrites aux figures suivantes ;
- La figure 8 illustre un premier mode général de réalisation de l'invention basé sur une structure où l'épaisseur de la couche diélectrique est variable ;
- La figure 9 représente la variation du potentiel norme de surface de la couche diélectrique en fonction de la largeur, en unité arbitraires, de l'élément d'électrode dans une cellule d'un panneau à plasma ;
- Les figures 10A à 10D, 11A à 11 D illustrent des variantes d'un deuxième mode général de réalisation de l'invention basé sur une structure où l'élément d'électrode présente une largeur variable ;
- La figure 12 représente la variation du potentiel d'allumage norme à appliquer entre les éléments d'électrode d'un cellule pour obtenir l'allumage de décharges, en fonction de la largeur de l'élément d'électrode dans la zone d'allumage ;
- Les figures 13 et 14 représentent deux configurations possibles de bord d'allumage d'éléments d'électrodes selon l'invention ; - Les figures 15A, 15B illustrent des variantes de la structure selon la figure 10C qui sont ici dotées de bords d'allumage représentés aux figures 13 ou 14 ;
- Les figures 16, 18A à 18G illustrent d'autres variantes d'un deuxième mode général de réalisation de l'invention basé sur une structure où l'élément d'électrode présente une largeur variable et est subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux ;
- La figure 17 représente la variation du potentiel de surface de la couche diélectrique au centre de la cellule de la figure 16 en fonction de l'écartement des deux éléments conducteurs latéraux ;
- La figure 19 illustre une variante d'un troisième mode général de réalisation de l'invention basé sur une structure où l'élément d'électrode est subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux qui présentent une largeur constante ;
- La figure 20A représente une structure de cellule à deux barres transversales ;
- La figure 20B représente une structure de cellule de l'art antérieur à trois barres transversales qui illustre un troisième mode général de réalisation de l'invention ;
- La figure 21 représente la distribution du potentiel de surface de la couche diélectrique le long des éléments d'électrodes des structures des figures 20A et 20B ;
Afin de simplifier la description et de faire apparaître les différences et avantages que présente l'invention par rapport à l'état antérieur de la technique, on utilise des références identiques pour les éléments qui assurent les mêmes fonctions.
Lorsqu'une dalle de décharges coplanaires est utilisée dans un panneau à plasma, chaque décharge plasma qui surgit entre les électrodes d'une paire, l'une servant de cathode et l'autre d'anode, comprend une phase d'allumage et une phase d'expansion ; la figure 2A présente une coupe longitudinale schématique d'une cellule de type à zone de décharge coplanaire telle que décrite en figure 1A, la figure 2B représente l'évolution du courant électrique entre les électrodes coplanaires de cette cellule pendant une décharge d'entretien.
La tension d'allumage d'une décharge dépend évidemment des charges électriques préalablement stockées sur l'anode et la cathode au voisinage de la zone d'allumage, notamment lors de la décharge précédente où la cathode était une anode et vice -versa ; avant la décharge, des charges positives sont donc stockées sur l'anode et des charges négatives sur la cathode ; ces charges stockées créent ce qu'on appelle une tension mémoire ; la tension d'allumage correspond à la tension appliquée entre les électrodes, ou tension d'entretien, plus la tension de mémoire.
Au moment de l'allumage, l'avalanche électronique dans le gaz de décharge entre les électrodes crée alors une charge d'espace positive qui se concentre vers la cathode pour former ce qu'on appelle la gaine cathodique ; la zone plasma dite pseudo-colonne positive située entre la gaine cathodique et l'extrémité anodique de la décharge contient en proportion identique des charges positives et négatives ; cette zone est donc conductrice de courant et le champ électrique y est faible ; la zone de pseudo-colonne positive présente donc une distribution en énergie des électrons faible et de fait, favorise la production de photons ultraviolets en privilégiant l'excitation du gaz de décharge.
La partie la plus importante du champ électrique dans le gaz entre l'anode et la cathode correspond donc au champ au sein de la gaine cathodique ; le long des lignes de champ entre l'anode et la cathode, la partie la plus importante de chute de potentiel correspond à la zone de gaine cathodique ; l'impact des ions, accélérés dans le champ intense de la gaine cathodique, sur la couche à base de magnésie, qui revêt la couche diélectrique, entraîne une émission importante d'électrons secondaires au voisinage de la cathode ; sous l'effet de cette multiplication électronique intense, la densité du plasma conducteur augmente alors fortement entre les électrodes, tant en ions qu'en électrons, ce qui provoque une contraction de la gaine cathodique au voisinage de la cathode et le positionnement de cette gaine au niveau où les charges positives du plasma se déposent sur la portion de surface diélectrique recouvrant la cathode ; du côté de l'anode, les électrons du plasma, qui sont beaucoup plus mobiles que les ions, se déposent sur la portion de surface diélectrique recouvrant l'anode pour neutraliser progressivement, de l'avant vers l'arrière, la couche de charges positives « mémoire » préalablement stockées ; quand la totalité de cette charge positive stockée est neutralisée, le potentiel entre l'anode et la cathode commence alors à diminuer ; le champ électrique dans la gaine cathodique atteint alors un maximum, correspondant à la contraction maximum de la gaine, et le courant électrique entre les électrodes est lui aussi maximum ; la contraction de cette gaine s'accompagne d'une augmentation importante de l'énergie des ions qui est dissipée dans le champ électrique accélérateur entre la gaine cathodique et la surface de la magnésie, et qui produit une dégradation importante par pulvérisation ionique de la surface de magnésie ; en référence à la figure 2B, à l'instant initial T1 du maximum de courant initial 11 , donc du maximum d'énergie déposée dans la décharge, la zone de pseudo-colonne positive est de faible dimension et le rendement énergétique de la décharge est donc également faible.
Avant la formation de la décharge, la distribution du potentiel le long de l'axe de symétrie longitudinale Ox à la surface de la couche diélectrique recouvrant la cathode est uniforme, comme expliqué ultérieurement plus en détail en référence à la courbe A de la figure 5. Comme, avant le début de chaque décharge, le potentiel est ainsi contant le long de l'axe Ox d'expansion de la décharge, il n'existe donc pas de champ électrique transverse permettant le déplacement de la gaine cathodique. La charge positive provenant de la décharge se dépose donc et s'accumule donc progressivement au niveau de la zone d'allumage Za sans qu'il y ait déplacement de la gaine. La zone d'allumage Za correspond donc à la zone d'accumulation des ions au démarrage de la décharge pendant toute la durée où la gaine cathodique de cette décharge ne se déplace pas. Le bombardement des ions est alors concentré sur une faible surface de la couche de magnésie et provoque une forte pulvérisation locale de ladite couche. Sous l'effet des charges positives qui s'accumulent sur la portion de surface diélectrique située sous la gaine cathodique, il se crée alors un champ dit « transverse » entre ces charges positives tout juste déposées d'une part et les charges négatives préalablement déposées sur la cathode, par exemple lors de la décharge précédente, et le potentiel appliqué à cette cathode d'autre part ; au delà d'un seuil de champ transverse qui correspond à un seuil de densité de charges positives accumulées sur la cathode au voisinage de cette gaine, ce champ transverse entraîne le déplacement de la gaine cathodique de plus en plus loin de la zone d'allumage au fur et à mesure de l'accumulation de charges ioniques sur la surface diélectrique qui couvre la cathode ; c'est ce déplacement qui entraîne l'expansion de la décharge plasma ; la gaine cathodique se positionne au niveau où les ions du plasma se déposent, en limite de zone d'expansion ; pendant les décharges, le déplacement de la gaine cathodique suit le tracé des éléments d'électrodes dans chaque cellule. La zone d'expansion Zb correspond donc à la zone balayée par le déplacement de la gaine cathodique de la décharge.
A l'opposé du bord d'allumage, chaque élément d'électrode comprend un bord de fin de décharge. En fin de déplacement de la gaine cathodique, la décharge n'est en général pas encore éteinte parce que le potentiel de surface de la couche diélectrique au niveau de la fin de ce déplacement présente encore, par rapport au potentiel de surface de la couche diélectrique couvrant l'anode, une différence suffisamment importante pour l'entretien de cette décharge ; autrement dit, parce que le dépôt global d'ions sur la couche diélectrique couvrant la cathode n'a pas encore suffisamment compensé le potentiel appliqué à cette cathode ; la décharge se poursuit alors sans déplacement de la gaine cathodique sur une zone de surface de la cathode correspondant à ce qu'on appelle la zone de stabilisation ou la zone de fin de décharge Zc. . Cette "zone de fin de décharge" ne devient à proprement parler "zone de stabilisation" que lorsque, avant le démarrage d'une décharge, le potentiel de surface de la couche diélectrique dans cette zone est supérieure à celui du reste de la couche diélectrique dans la zone d'expansion et d'allumage. Si ce n'est pas le cas, la zone de fin de décharge n'est que la fin de la zone d'expansion, sans être à proprement parler une zone de stabilisation.
Si la décharge commence à l'instant T=0, on définit un instant T1 de fin d'allumage ou de début d'expansion, et un instant T2 de fin d'expansion ou de début de stabilisation. En référence à la figure 2B, l'expansion du plasma sur la surface de la couche diélectrique, entre l'instant T1 et l'instant T2, permet d'étendre la zone de pseudo-colonne positive de la décharge, donc d'augmenter la part d'énergie électrique de cette décharge qui est dissipée pour l'excitation du gaz dans la cellule, et donc d'améliorer le rendement de production de photons ultraviolets de la décharge. L'expansion de la décharge permet également de distribuer la pulvérisation par bombardement ionique de la couche de magnésie sur une plus grande surface et de réduire localement la dégradation, ce qui augmente la durée de vie de ladite couche et, par conséquent, celle des écrans à plasma. Pour la structure décrite en figure 2A, 2B, la quantité d'énergie dissipée à l'instant T2, qui correspond au courant électrique 12 à cet instant, reste faible. Sur la totalité de l'énergie dissipée pendant la décharge, seule une faible partie est donc dissipée pendant les instants où cette décharge est suffisamment étendue pour présenter un fort rendement de production de photons ultraviolets et une faible pulvérisation de la couche de magnésie. Un moyen d'améliorer le rendement lumineux et la durée de vie consiste donc à inverser la distribution de l'énergie dissipée pendant le déroulement des décharges, ou à viser un rapport H sur 12 de valeur minimum. Il convient notamment de dissiper le maximum d'énergie dans la décharge lorsque celle ci est à son point optimal d'expansion, c'est à dire à l'instant T2 où la décharge quitte la zone d'expansion Zb et entre dans la zone de stabilisation Zc.
La vitesse de formation du champ transverse permettant l'étalement de la décharge sur la surface de la couche diélectrique recouvrant la cathode, dépend de la capacité locale de la couche diélectrique située sous la gaine cathodique, dans la zone d'allumage comme en tout point de la zone d'expansion. Plus cette capacité locale est forte, plus la quantité de charges déposées est importante, et plus la croissance du champ transverse de déplacement de la gaine nécessite de temps. Cette capacité locale détermine le potentiel de surface vu par la décharge ; si la capacité locale est uniforme, il n'existe aucun champ électrique transverse et la formation de ce champ électrique transverse dépend entièrement de la différence de potentiel générée par la charge préalablement stockée sur la surface de la couche diélectrique provenant de la décharge précédente et la charge déposée par la décharge en cours. Autrement dit, il ne peut exister de champ transverse, donc un étalement de décharge, que si une quantité suffisante d'énergie électrique est apportée pour charger entièrement localement la surface de la couche diélectrique.
On a vu par ailleurs qu'il convenait de dissiper le maximum d'énergie dans la décharge à l'instant T2 où la décharge quitte la zone d'expansion Zb et entre dans la zone de stabilisation Zc. A cet effet, il convient donc que la capacité de la couche diélectrique dans la zone de stabilisation Zc soit supérieure à la capacité de la couche diélectrique en toute autre partie de la zone de décharge.
Dans le cas d'une cellule présentant la structure de la figure 1A, 1B de l'art antérieur, la zone de décharge Zb s'étend le long d'un élément d'électrode qui présente une largeur uniforme sur toute la demi-longueur de cellule, de sorte que la capacité locale de la portion de couche diélectrique 13 comprise entre cet élément d'électrode et la gaine cathodique a une valeur constante en tout point de la zone d'allumage et de la zone d'expansion, quelque soit la position de la gaine cathodique pendant sa période d'expansion, c'est à dire quelque soit l'état de la décharge. Pour un matériau diélectrique donné constituant la couche diélectrique 13 recouvrant l'élément d'électrode, cette capacité locale est toujours maximale puisque l'élément d'électrode correspond à la totalité de la zone de décharge. La répartition du potentiel à la surface de la couche diélectrique recouvrant l'élément d'électrode de la zone de décharge est représenté sur la courbe A de la figure 5 à un instant T qui précède immédiatement le début de la décharge et en fonction de la distance x au bord d'allumage, mesurée sur l'axe Ox de la figure 1 -A, qui est ici un axe de symétrie longitudinale de l'élément d'électrode de la cellule considérée. Cette répartition est obtenue à l'aide du logiciel de modélisation 2D dénommé SIPDP2D version 3.04 de la société Kinema Software, dont le fonctionnement est décrit ultérieurement. On voit que ce potentiel de surface est uniforme et constant sur toute la longueur de l'élément d'électrode, puisque la capacité locale de la couche diélectrique est constante en tout point de la surface de cette couche, et il n'existe pas de champ électrique transverse favorable au déplacement de la décharge sur la surface de la couche diélectrique après la phase d'allumage. Le courant de décharge représenté en figure 2B possède alors les caractéristiques décrites plus haut, selon lesquelles une part importante de l'énergie électrique est dissipée avant que le champ transverse d'étalement de décharge ne soit suffisamment formé pour provoquer un déplacement de la gaine, et une faible part d'énergie électrique est dissipée pendant le déplacement et en fin de déplacement de la gaine, pendant que la décharge atteint le maximum de rendement lumineux. Le rapport 11 sur 12 est alors élevé.
Dans la structure de cellule décrite en figure 3A, chaque élément d'électrode Y ou Y' présente, perpendiculairement à l'axe Ox, une largeur qui n'est pas uniforme quand on se déplace le long de la direction moyenne de déplacement de la gaine cathodique de la décharge, c'est à dire le long de l'axe Ox. On appelle capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique recouvrant un élément d'une électrode coplanaire, la capacité d'une zone de cette couche s'étendant selon une très petite longueur dx positionnée en x sur l'axe Ox correspondant à une tranche de longueur et s'étendant selon une largeur We(x) correspondant à celle de l'élément d'électrode à la même position x sur l'axe Ox. Dans le cas présent, la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique recouvrant l'élément d'électrode représenté à la figure 3A est forte dans la zone d'allumage Za où l'élément d'électrode est constitué par la première barre transversale 31 , puis faible dans la zone d'expansion Zb où l'élément d'électrode est constitué par le jambage central 32, et enfin de nouveau forte dans la zone de fin de décharge Zc où l'élément d'électrode est formé de la seconde barre transversale 33. L'évolution de l'intensité I du courant électrique de la décharge en fonction de l'instant T de cette décharge est représentée en figure 3B pour la structure de cellule de la figure 3A. La distribution du potentiel V en surface de la couche diélectrique recouvrant l'élément d'électrode Y est représenté sur la courbe C en pointillés de la figure 5, à un instant précédant le début d'une décharge. On voit que cette distribution présente un « creux » dans la zone d'expansion, qui forme une barrière de potentiel entre la zone d'allumage et la zone de stabilisation. La décharge s'initie au dessus de la surface diélectrique recouvrant de la zone d'allumage Za. On a constaté que, la zone d'expansion formée par le jambage 32 entre les deux barres transversales 31 , 33 ayant en toute position x une capacité longitudinale spécifique faible, le potentiel de surface de la couche diélectrique recouvrant ce jambage était inférieur ou égal à celui de la couche diélectrique recouvrant la barre transversale 31 de la zone d'allumage, suivant que la largeur de ce jambage 32 est respectivement strictement inférieure ou supérieure à la longueur de la barre transversale 31 dans la zone d'allumage dans la cellule. Il existe donc, au niveau de la transition entre la zone d'allumage Za et la zone d'expansion Zb, soit un champ transverse opposé à la direction Ox d'expansion de la décharge le long de la surface diélectrique recouvrant le jambage 32, soit un champ transverse nul. Pour cette structure, il ne peut donc y avoir de champ transverse permettant l'étalement de la décharge que lorsqu'une différence de potentiel est générée par l'accumulation de charges négatives puis positives déposées. Un tel dépôt de charges ne peut être obtenu qu'en dissipant une forte part de l'énergie électrique de la décharge dans la zone d'allumage, de sorte que le courant 11 reste élevé. En revanche la capacité longitudinale de l'élément d'électrode étant faible dans la zone du jambage 32 de la zone d'expansion Zb, le dépôt de charges dans cette zone est rapide, donc le champ transverse nécessaire au déplacement de la gaine est rapidement créé en tout point de cette zone, ce qui favorise le déplacement rapide de la gaine cathodique le long du jambage 32 jusqu'à la deuxième barre transversale ou bus 33.
Plus la largeur du jambage 32 est faible, plus la capacité longitudinale spécifique sera faible et plus la vitesse de déplacement de la gaine cathodique sera rapide. Lorsque la largeur du jambage 32 est supérieure à la longueur de la barre transversale 31 dans la cellule (qui constitue la zone d'allumage Za), le comportement de la décharge est proche de celui décrit pour la structure de la figure 1A (champ transverse nul). On ne s'intéresse ici qu'aux cas où la largeur du jambage 32 est inférieure ou égale à la longueur de la barre transversale de la zone d'allumage Za. Par ailleurs, à l'anode, on retrouve, avant le début de chaque décharge, le même type de distribution de potentiel représenté à la figure C de la figure 5, qui présente une barrière de potentiel. La différence de potentiel inverse générée par le jambage 32 perturbe l'étalement des électrons à l'anode. En effet, au démarrage de la décharge, les électrons ne s'étalent plus d'emblée sur la totalité de l'anode comme dans la structure de la figure 1 , mais uniquement sur la partie de l'élément d'anode qui est située en amont de la barrière de potentiel, à savoir sur la partie située au niveau de la première barre transversale, ensuite, dès que la charge accumulée sur l'anode permet de passer la barrière de potentiel, les électrons s'étalent sur le reste de l'anode rapidement et la différence de potentiel, entre la surface de la couche diélectrique située au dessus de l'anode et la surface de la couche diélectrique située au dessus de la cathode au niveau de la position de la gaine, diminue rapidement. Comme, le long des lignes de champ entre l'anode et la cathode, la partie la plus importante de chute de potentiel correspond à la zone de gaine cathodique, le champ électrique au sein de cette gaine diminue rapidement au fur et à mesure du dépôt des charges à l'anode, ce qui provoque une dilatation de cette gaine, une diminution de l'énergie des ions qui frappent la couche de magnésie, et une diminution de la vitesse de production de charges sur cette couche ; sous l'effet de cette dilatation, la vitesse de déplacement de la gaine cathodique diminue à son tour, et la décharge s'éteint avant d'avoir atteint la seconde barre transversale. Pour atteindre la seconde barre transversale 33 en bout de zone d'expansion, il faut augmenter le potentiel appliqué entre les électrodes, de manière à compenser la faible capacité longitudinale de l'élément d'électrode au niveau du jambage 32 et la diminution rapide du champ électrique dans la gaine cathodique provoquée par le dépôt rapide d'électrons à l'anode. La seconde barre transversale 33 formant la zone de fin de décharge Zc présentant une capacité longitudinale spécifique forte, la décharge allongée s'immobilise sur cette barre tant que le dépôt de charges sur la surface diélectrique recouvrant la seconde barre transversale 33 n'a pas totalement compensé le potentiel appliqué entre les électrodes. On augmente alors la part d'énergie électrique de la décharge qui est dissipée à la fin de la période d'expansion, et l'intensité du courant électrique 12 augmente.
Comme illustré à la figure 3B, le rapport 11 sur 12 diminue alors par augmentation de 12 ; néanmoins une forte part de l'énergie électrique de la décharge reste perdue dans la zone d'allumage pour déposer des charges sur la surface diélectrique et créer un champ transverse suffisamment fort pour permettre le passage de la gaine cathodique de la première barre 31 à la seconde barre transversale 33, et franchir la barrière de potentiel générée par le jambage 32.
La figure 4A présente une structure voisine de celle décrite sur la figure 3A. Au lieu d'un seul jambage centré sur l'axe Ox pour relier les deux mêmes barres transversales, on trouve deux jambages 42a, 42b reportés en limite de cellule et positionnés ici sur le haut des barrières 15. A l'aide du même logiciel SIPDP-2D précédemment cité, on obtient la distribution du potentiel, avant le début d'une décharge, à la surface de la couche diélectrique recouvrant l'élément d'électrode constitué par ces deux barres transversales et ces deux jambages ; cette distribution est présentée sur la courbe B1 de la figure 5. L'axe Ox correspond globalement à l'axe de symétrie de la zone de déplacement de la gaine cathodique. Cette distribution de potentiel présente ici une barrière de potentiel plus élevée entre les deux barres transversales, résultant de l'absence d'un jambage au centre de la zone de décharge entre lesdites barres. La chute de potentiel entre les deux barres est néanmoins limitée par la présence des jambages 42a, 42b positionnés le long des parois de la cellule. L'intensité du courant électrique I généré par la décharge est présenté en figure 4B en fonction du temps T.
La décharge s'amorce sur la surface de la couche diélectrique recouvrant la première barre transversale (zone d'allumage Za) comme précédemment, puis se heurte ici à la barrière de potentiel provoquée par l'absence de jambage central. Comme l'étalement des électrons à l'anode n'est pas possible, la décharge s'éteint rapidement. Le champ électrique transverse est ici opposé à la direction d'expansion de la décharge de l'avant vers l'arrière de l'élément conducteur. Pour inverser ce champ transverse, il faut déposer suffisamment de charges sur la première barre transversale de manière à compenser la barrière de potentiel. Dès lors, toujours à l'aide du même logiciel de modélisation, on obtient, en cours de décharge et juste avant le début de son expansion, la distribution de potentiel décrite en figure 5 courbe B2 qui permet à la décharge de commencer à se déplacer pour passer ici directement de la barre transversale constituant la zone d'allumage Za à la seconde barre transversale délimitant la zone de fin de décharge Zc, sur laquelle une seconde gaine cathodique va se créer. Ce passage de la première à la deuxième barre transversale s'effectue sans perte d'énergie et permet d'atteindre un étalement de décharge important. En revanche il est nécessaire d'augmenter fortement le potentiel appliqué aux électrodes de manière à pouvoir sauter la barrière de potentiel et créer et maintenir la formation de seconde gaine cathodique sur la seconde barre transversale; la première partie de la décharge s'effectue donc à une tension très supérieure à la tension normale de fonctionnement, avec pour conséquence une contraction importante de la gaine cathodique sur la première barre transversale et une pulvérisation importante de la surface de magnésie par bombardement ionique et une intensité de courant électrique 11 plus importante que l'intensité 12 de la seconde décharge. Le rapport 11 sur 12 pour ce type de décharge est encore amélioré grâce à la formation d'une seconde décharge sur la barre transversale constituant la fin de zone d'expansion.
Pour améliorer le rendement lumineux et la durée de vie des panneaux à plasma, il s'agit donc d'inverser la distribution de l'énergie dissipée pendant le déroulement des décharges de manière à dissiper une part importante de l'énergie pendant la période de rendement élevé de la décharge, par exemple de sorte que le rapport 11 sur 12 soit minimal. Comme expliqué ultérieurement plus en détail, l'invention vise le maintien et le contrôle du champ électrique transverse de déplacement de la gaine cathodique à un niveau suffisamment élevé pour allonger rapidement la décharge tout en dissipant le minimum d'énergie électrique, puis pour stabiliser la décharge une fois allongée et dissiper alors le maximum d'énergie électrique.
La figure 6 représente schématiquement une zone de décharge 3 de forme rectangulaire délimitée entre ses plus grandes faces par une dalle coplanaire 1 portant une paire d'éléments d'électrodes symétriques 4, 4' disposées de part et d'autre d'un intervalle inter-électrode ou gap 5 et par une dalle d'adressage 2 portant, mais pas nécessairement, une électrode d'adressage X de direction générale perpendiculaire aux éléments d'électrodes 4, 4' et revêtue d'une couche diélectrique 7 ; les extrémités des éléments d'électrodes opposées au gap sont reliées électriquement à un bus conducteur Yc non représenté, qui sert à les alimenter en tension ; les électrodes coplanaires 4, 4' sont revêtues d'une couche diélectrique 6.
La zone de décharge 3 est délimitée non seulement par les dalles, mais également par des barrières disposées perpendiculairement aux dalles (non représentées), et forme ainsi une cellule de décharge.
On appelle Lc, Wc, et Hc respectivement la longueur, la largeur et l'épaisseur de la cellule de décharge ; chaque élément d'électrode 4, 4' s'étend le long de la plus grande dimension de la cellule, à savoir sa longueur Lc ; on appelle Le la longueur de chaque élément d'électrode le long de cette dimension, entre son bord d'allumage et son bord de fin de décharge ; on appelle E1 l'épaisseur et P1 la permittivité relative de la couche diélectrique au dessus de chaque élément d'électrode 4, 4' ; E2 l'épaisseur et P2 la permittivité relative de la couche diélectrique au dessus de l'électrode d'adressage X ou de la dalle 2 en l'absence d'électrode d'adressage ; la distance Hc correspond donc à l'épaisseur de gaz entre les deux dalles 1 et 2 ; les éléments d'électrode 4, 4' décrits sur la figure sont en forme de T comme dans l'art antérieur.
Si O correspond au centre de la cellule au niveau du bord d'amorçage, Ox est un axe situé à la surface de la dalle coplanaire dans le plan longitudinal de symétrie de la cellule, qui s'étend en direction du bord de fin de décharge ; Oy est un axe, également situé à la surface de la dalle coplanaire, généralement transversal à l'axe Ox, qui s'étend le long du bord d'allumage en direction d'une paroi latérale de la cellule, et Oz est un axe perpendiculaire à la surface de la dalle coplanaire qui s'étend en direction de la dalle opposée du panneau à plasma.
L'invention propose principalement d'ajuster la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrodes coplanaires de chaque cellule de manière à créer, avant le début de chaque décharge, un champ électrique transverse positif ou nul en tout point de la zone d'expansion permettant à la décharge de s'étaler rapidement de la zone d'allumage jusqu'à la zone de fin de décharge ou de stabilisation, avec un minimum de dissipation d'énergie dans la zone d'allumage, et un maximum de dissipation d'énergie dans la zone de fin de décharge Zc à haut rendement, tout en utilisant des générateurs d'entretien classiques délivrant, entre les électrodes des différentes paires, des séries classiques d'impulsions de tension d'entretien, où chaque impulsion comprend un palier de tension constante, sans augmentation prononcée du potentiel électrique appliqué.
Pour obtenir l'étalement rapide des décharges dans la zone d'expansion Z > on propose de créer, en surface de la couche diélectrique et avant le début de chaque décharge, un potentiel qui croit de manière continue ou discontinue à partir du début de la zone d'expansion Zb, qui correspond à l'extrémité xab de la zone d'allumage Za, jusqu'à la fin xbc de la zone d'expansion, qui correspond au début de la zone de stabilisation Zc.
Dans cet intervalle de croissance, selon l'invention, aucun point ne présente un gradient de potentiel négatif ; ce gradient de potentiel est mesuré selon l'axe Ox de symétrie de la zone de déplacement de la gaine cathodique de la décharge dans la direction du déplacement de cette décharge à l'opposé du bord d'allumage ; à ce gradient de potentiel correspond un champ électrique ; selon l'invention, cette croissance du potentiel peut être continue comme expliqué ci-après en référence à la courbe C de la figure 7, ou discontinue par sauts de potentiel, avec au moins un, de préférence deux, paliers de potentiel entre le début et la fin de la zone d'expansion.
La courbe C en pointillés de la figure 7 donne un exemple de croissance continue du potentiel correspondant à un tel champ strictement positif sur toute la surface diélectrique de la dalle 1 correspondant à la zone d'expansion Zc ; cet exemple sera développé ultérieurement en référence à la figure 8 : si ΔV est la différence de potentiel de la surface de la couche diélectrique entre le début xab et la fin xbc de la zone d'expansion, cette différence est distribuée selon l'invention le long de cet intervalle de manière à générer en tout point de cet intervalle, et ce pour le même potentiel appliqué en tout point de l'élément d'électrode 4 sous la surface de la couche diélectrique, un champ électrique positif orienté dans la direction Ox vers la fin xbc de la zone d'expansion situé à l'opposé du bord d'allumage.
Pour obtenir, avant le début de chaque décharge, un potentiel croissant de manière continue ou discontinue du début à la fin de la zone d'expansion Zb sans modifier le potentiel appliqué aux éléments d'électrodes, on fait varier d'une manière adaptée à l'obtention de ce champ la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrodes au niveau des zones d'expansion ; on a vu en effet que la capacité locale déterminait le potentiel de surface de la couche diélectrique vu par la décharge.
L'obtention de ce potentiel croissant ou de ce champ électrique positif le long de l'axe Ox d'expansion des décharges suppose donc une capacité longitudinale spécifique croissante de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrodes, du début x=xab à la fin x=x c de la zone d'expansion Zb ; pour chaque élément d'électrode 4, l'extrémité xab de la zone d'allumage Za et le début de la zone d'expansion Za correspondent à la position x sur cet élément à partir de laquelle la capacité longitudinale spécifique commence à croître ; pour chaque élément d'électrode 4, l'extrémité xbc de la zone d'expansion Zb et le début de la zone de stabilisation ou de fin de décharge Zc correspondant à la position x sur cet élément à laquelle on atteint la plus forte capacité longitudinale spécifique.
On définit, pour chaque élément d'électrode, un bord de fin de zone de stabilisation correspondant à une position x=xc ; ce bord est opposé au bord d'allumage positionné en x=0 ; au sein de chaque cellule, comme indiqué sur la figure 6, on a Le = xcd et on appelle Lmax la distance qui sépare les bords de fin de zone de stabilisation des deux éléments d'électrodes 4, 4' de cette cellule.
De préférence, l'extrémité de la zone d'allumage xab est inférieure à Le/3 et le début de la zone de fin de décharge xbc est supérieur à Le/2 ; en outre, la longueur de la zone d'expansion (xbc-xab) représente plus d'un quart de la longueur totale Le de l'élément d'électrode, de préférence plus de la moitié de cette longueur.
L'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- ΔV est inférieur à 10% du potentiel le plus élevé Vmax de la surface de la couche diélectrique le long de l'axe Ox ; la limite supérieure de la différence de potentiel ΔV a pour objet de limiter l'augmentation pénalisante du potentiel d'allumage des décharges en deçà de 20% de la tension que l'on devrait appliquer pour obtenir une décharge dans une cellule de structure identique mais à capacité longitudinale spécifique constante selon l'art antérieur ; de préférence, on choisit une valeur de ΔV correspondant à environ 5% du potentiel le plus élevé de la surface de la couche diélectrique le long de l'axe Ox.
- le champ électrique découlant de cette différence de potentiel ΔV est en tout point supérieur à 1 % de ce potentiel maximum Vmax rapporté à 100 μm de longueur d'élément d'électrode, de manière à assurer un déplacement suffisamment rapide de la gaine cathodique dans ledit intervalle entre la position x=xab et la position x=xbc, et un étalement suffisamment rapide de la décharge ;
- le potentiel maximum de la surface de la couche diélectrique située en deçà de la zone d'expansion dans la zone d'allumage Za comprise entre la position x=0 et x=xab est strictement inférieur au potentiel maximum de la surface de la couche diélectrique située au delà de la zone d'expansion dans la zone de stabilisation Zc comprise entre la position x=xbc et x=xc , de sorte que le point de fonctionnement stable de la décharge ne puisse pas être la zone d'allumage une fois la décharge amorcée, et que, une fois amorcée, la décharge s'étale forcément le long de la surface de la couche de diélectrique dans la zone d'expansion vers l'extrémité de la zone d'expansion ;
- la capacité totale de la couche diélectrique correspondant à la zone de stabilisation Zc comprise entre x c et xcd est strictement supérieure à la capacité totale de la couche diélectrique correspondant à la zone d'allumage Za située entre 0 et xab.
- la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique dans la zone de stabilisation Zc est supérieure à la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique en tout autre point de la zone d'expansion Zb et de la zone d'allumage Za ; on obtient ainsi un maximum de dissipation d'énergie dans la zone de fin de décharge Zc à haut rendement.
Pour simplifier la définition de l'invention, on définit le potentiel de surface norme Vnorm comme le rapport entre le potentiel de surface V à un niveau x de la couche diélectrique pour l'élément d'électrode considéré et le potentiel maximum possible le long de l'axe Ox pour un élément d'électrode de largeur infinie, c'est à dire supérieur à la largeur Wc de la cellule.
Si l'on choisit alors un potentiel normalisé de début de zone d'expansion (x=xab) de valeur Vn.ab et un potentiel normalisé de fin de zone d'expansion (x=xbc) de valeur Vn.bc , on a, de préférence : Vn.bc > Vn.ab, Vn.ab > 0,9, et (Vn.bc - Vn.ab) < 0,1.
En réalisant une distribution de potentiel à la surface de la couche diélectrique telle que décrite ci dessus, on obtient une décharge présentant les propriétés suivantes :
- la décharge s'initie entre les deux extrémités qui se font face des éléments d'électrodes 4, 4', au niveau du gap 5 ; ces extrémités correspondent aux bords d'amorçage ;
- les électrons sont fortement attirés par le champ électrique naturel à l'anode et étalent rapidement la décharge le long de l'anode dans un premier temps,
- les charges positives sont déposées sur la portion de surface de la couche diélectrique située sous la gaine cathodique, et la gaine cathodique se met rapidement en mouvement sous l'effet du champ électrique transverse créé par la différence de potentiel ΔV, de sorte que l'intensité du courant initial 11 de décharge reste faible, et que la part d'énergie électrique de la décharge qui est dissipée dans la première phase de la décharge, avant une expansion significative, reste faible conformément au but poursuivi par l'invention ;
- la décharge s'étend puis se stabilise rapidement entre les deux extrémités x c des zones d'expansion de chaque élément d'électrode 4, 4' de sorte que, pendant cette deuxième phase de la décharge, l'intensité du courant électrique est élevée et la part d'énergie électrique de la décharge qui est dissipée dans cette deuxième phase de la décharge et notamment la phase de stabilisation, est importante conformément au but poursuivi par l'invention.
Pour évaluer le potentiel de surface à la surface d'une couche diélectrique dans une cellule coplanaire de panneau à plasma, on procède par modélisation en utilisant le logiciel SIPDP2D version 3.04 déjà cité de la société Kinema Software, développé en collaboration entre le laboratoire CPAT basé à Toulouse en France et la Société KINEMA RESEARCH aux États Unis ; ce logiciel met en œuvre un modèle 2D de décharges dans les conditions typiques d'un panneau à plasma.
Les entrées de ce modèle comprennent notamment :
- la composition du gaz de décharge : typiquement Xe : 5% - Ne : 95% ;
- les dimensions de la cellule : typiquement, largeur Wc comprise entre 0,10000E-01 cm et 0.30000E-01 cm, longueur Lc comprise entre 0,20000E-01 cm et 0,60000E-01 cm ;
- nombre de pas selon la largeur et la longueur de cellule pour définir le profil des deux éléments d'électrode opposés d'une cellule : 48 x 48 ;
- pression du gaz de décharge : typiquement entre 350 et 700 Torr ;
- température du gaz de décharge : 300°K ; De/Mue (eV) = 1 ,000 ;
- coefficients d'émission électronique secondaire de la couche de magnésie : 0.500000E-01 pour le Xe, 0,400000 pour le Ne ;
- permittivité relative du diélectrique : typiquement 10,000
- conditions aux parois : 1 (1= « symmetry », 2= « periodic ») ; ce paramètre est sans influence si on définit bien un motif d'élément d'électrode situé entre deux milieux de parois ;
- type d'impulsion : 2 (1= « Single Puise », 2= « Multi », 3= « Brkdown »), - fin de décharge : 90 μs ;
- nombre d'impulsions : typiquement 10 ;
- seuil de fin de décharge : quand la densité d'ions est en deçà de 0,100000E+08 cm-3 ;
- définition d'une séquence :
- i1-i2 i3 "times" : 3 4 2
- forme des impulsions de tension : « Step » (1) or « Linear » (2) or « sinusoïdal » (3) : 1
- Vel1 Vel2 Vel3 Vel4 Vel5 (durées en μs) 0.00 200.00 0.00 0.00 0.00 20.00
Le logiciel présente donc une grille de 48 pas x 48 pas sur laquelle on rentre, selon une coupe transversale de la cellule pour étudier l'influence de la largeur d'électrode, en tout point la forme de la couche diélectrique couvrant les électrodes et sa constante diélectrique locale. Puis on positionne sur cette grille des barres de largeur variable représentant d'une part l'élément d'électrode coplanaire sur la dalle coplanaire avant du panneau, d'autre part l'électrode d'adressage sur l'autre dalle arrière. Pour les essais de modélisation, on a choisi une électrode coplanaire de largeur variable centrée sur l'axe Ox.
Après la saisie de la structure, on saisit le potentiel de chacune des électrodes. Évidemment, en fixant 1 volt en face avant et 0 volt sur l'électrode d'adressage de la face arrière, on peut obtenir directement une distribution de potentiel normée entre 0 et 1 sur la surface de la couche diélectrique dans la cellule. Lorsqu'on fait tourner le modèle logiciel, on n'effectue aucune décharge, parce qu'on cherche à obtenir la distribution du potentiel de la couche diélectrique. Les différents essais montrent par ailleurs que, avant ou après une décharge, le modèle donne exactement la même distribution de potentiel à la surface de la couche diélectrique, car la distribution de charges mémoire suit parfaitement les lignes de potentiel. En appliquant 0 et 1 V on ne fera évidemment jamais de décharge, mais on obtiendra la répartition de potentiel de surface souhaité.
Même s'il n'y a pas de décharges simulées, il convient donc de faire tourner le logiciel quelques pas, puis de l'arrêter puis récupérer, dans les tableaux de résultats que délivre le logiciel, les valeurs de potentiel à la surface de la couche diélectrique. Lorsque les électrodes ont un évidemment central (cas de subdivision d'éléments d'électrodes, voir plus loin), il convient de retenir comme résultat le potentiel maximum sur la couche diélectrique située sur chaque partie latérale d'élément d'électrode, qui, du fait de l'axe de symétrie, est identique sur chaque partie latérale.
Pour évaluer le potentiel de surface à la surface d'une couche diélectrique au dessus des éléments d'électrodes d'une même zone de décharge d'une dalle coplanaire, on peut également utiliser des méthodes de mesure directe du potentiel à la surface la couche diélectrique, qui sont connues en elle-mêmes et ne seront pas décrites ici en détail ; on effectue alors la mesure au dessus de l'un des éléments d'électrode en appliquant une différence de potentiel constante entre les deux électrodes desservant ladite zone de décharge, ayant un signe adapté pour que l'élément d'électrode considéré joue le rôle de cathode.
Selon un premier mode général de réalisation de l'invention, la distribution conforme à l'invention du potentiel à la surface de la couche diélectrique peut être obtenue en modifiant l'épaisseur ou la permittivité relative de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrodes de largeur constante. Le rapport entre la valeur du potentiel V(x) de surface à la position x et la valeur du potentiel appliqué à l'électrode V peut être approximé par la relation:
V(x) / V= 1-[ E1(x)/ P1(x)] / [ Eι(χ) / Pι(X) + H(X) + E2(x)/ P2(x)]
On appelle E1(x) l'épaisseur exprimée en microns et P1(x) la permittivité relative de la couche diélectrique au dessus de chaque élément d'électrode 4, 4' à la position x selon l'axe Ox d'expansion de la décharge ; E2(x) l'épaisseur exprimée en microns et P2(x) la permittivité relative de la couche diélectrique au dessus de l'électrode d'adressage X ou de la dalle 2 en l'absence d'électrode d'adressage, à la position x selon l'axe Ox d'expansion de la décharge.
Selon ce premier mode général de réalisation de l'invention, le rapport 1 -[ Eι(X) / Pι(χ) ] / [ Eι(χ) / Pι(X) + H(χ) + E2(x) / P2(x) ] est, pour 0<x<xbc, croissant de manière continue ou discontinue en fonction de x ; l'évolution de ce rapport dans cet intervalle ne comprend aucun point de croissance négative ; en cas de croissance discontinue par saut, l'évolution de ce rapport comprend de préférence au moins deux paliers dans cet intervalle ; en cas de croissance continue, ce rapport croît de préférence linéairement en fonction de x (selon une loi de type ax+b).
De préférence pour le premier mode de réalisation de l'invention, on réunit en outre une ou plusieurs des conditions suivantes :
- Le rapport 1-[ E1(x) / P1(x) ] / [ E1(x) / P1(x) + H(x) + E2(x) / P2(x) ] pour xab<x<xbc est compris entre 0.9 et 1.
- L'élément d'électrode est de largeur We(x) constante et de longueur adaptée pour que la longueur totale de la zone de décharge en fin de décharge Lmax, qui s'étale entre les extrémités opposées des éléments d'électrode de part et d'autre de l'espace inter-électrode 5, soit inférieure ou égal à Lc-200μm,
- Le rapport 1 -[ Eι X) / PιM ] / [ Eι(x) / P1(x) + H{x) + E2(x) / P2(x) ] pour 0<x<xab est strictement inférieur audit rapport pour xbc<x<xcd,
- Le rapport 1-[ Eι(x) / Pι(x) ] / [ E1(x) / Pi(x) + H(x) + E2(x, / P2(x) ] pour xab<x<xbc est inférieur au dit rapport pour x c<x<xcd, et jamais inférieur au dit rapport dans la plage 0<x<xab minoré de 5%,
La figure 8 décrit un premier exemple de l'invention selon ce premier mode général de réalisation. Il est difficile de faire varier continûment les propriétés électrostatiques de la couche diélectrique 6 de la dalle 1 ou celle 7 de la dalle 2. La figure 8 décrit la coupe longitudinale d'une cellule selon l'invention dont la distribution du potentiel de surface au centre de la cellule selon l'axe Ox, donnée sur la courbe C de la figure 7, se rapproche de la courbe théorique idéale. Cette cellule, dotée de deux éléments d'électrode identiques 4E, 4E', présente les caractéristiques suivantes :
- chaque élément d'électrode 4E, 4E' présente une largeur constante, comme à la figure 1A de l'art antérieur, et une longueur telle que la distance Lmax séparant leur extrémité respective opposée soit inférieure à Lc -200μm,
- l'épaisseur de cet élément d'électrode 4E, 4E', mesurée le long de l'axe Ox d'expansion de la décharge, diminue entre x=0 et x=xcd selon trois paliers successifs ; chaque palier correspond à l'un des intervalles suivants : [0;xab], [xab;xbc], [xbc;χ cd] ;
- dans la zone de stabilisation Zc, chaque élément d'électrode présente, pour Xt^x^cd, une épaisseur supérieure à 5 fois l'épaisseur de l'élément d'électrode dans le reste de la zone de décharge ; cette zone de sur-épaisseur correspond généralement au bus d'alimentation des éléments d'électrodes ;
- une première couche diélectrique homogène 6E de permittivité relative P1 recouvre l'ensemble de la zone de décharge : ainsi, par rapport à la zone d'expansion Zb, l'épaisseur de cette couche 6E est inférieure dans la zone de stabilisation là où l'élément d'électrode est plus épais ; de préférence, l'épaisseur de la couche diélectrique est adaptée pour que l'épaisseur de diélectrique dans la zone de stabilisation soit inférieure à la moitié de l'épaisseur diélectrique dans la zone d'expansion Zb ;
- une seconde couche diélectrique 6E' de permittivité relative P1' identique ou inférieure à celle de la première couche 6E recouvre en partie la zone de décharge en dehors de la surépaisseur de l'élément conducteur pour 0<x<xab, de sorte que l'épaisseur totale des couches diélectriques 6E, 6E au niveau de la zone d'allumage Za et en dehors de la zone d'expansion Zb soit comprise entre 1 ,5 et 2 fois l'épaisseur de la couche de diélectrique 6E.
Un deuxième mode général de réalisation de l'invention consiste à faire varier la largeur We(x) de l'élément d'électrode dans la zone d'expansion de décharge Zb, de manière à faire croître le potentiel de surface de la couche diélectrique selon la loi de base propre à l'invention définie ci-dessus ; on garde alors, pour simplifier, une couche diélectrique d'épaisseur et de composition homogènes dans la zone d'expansion.
La figure 9 présente graphiquement la loi générale reliant la largeur d'élément d'électrode We.ua (échelle logarithmique en unité arbitraire « u.a. ») et le potentiel norme Vnorm qu'on obtient en surface de la couche diélectrique couvrant cet élément d'électrode avant une décharge, où Vnorm a été précédemment défini.
Comme l'illustre cette figure, cette évolution se décompose en deux parties :
- pour le domaine ou Vnorm est compris entre 0 et 0,98, la relation permettant de déterminer We pour une valeur de potentiel de surface normalisée Vnorm souhaitée est du type : We = b . exp(a . Vnorm)
- pour le domaine ou Vnorm est compris entre 0.98 et 1, la relation entre la largeur d'électrode et le potentiel de surface de la couche diélectrique diverge de sorte que Vnorm=1 ne pourrait être obtenu que pour une électrode de largeur We infinie.
On s'intéresse préférentiellement à la partie de cette courbe comprise entre 0 et 0.98, et notamment la partie de cette courbe située entre Vnorm = 0.9 et Vnorm = 0.98 qui correspond, comme indiqué précédemment, au domaine préférentiel de potentiel de surface de l'invention ; dans cette partie de la courbe, la relation entre We(x) et Vnorm(x) s'exprime alors comme suit : e(x) = We.ab - exp { a . [Vnorm(x) - Vn.ab] } (1 ) où We.ab = b . exp [ a . Vn.ab ] représente la largeur de l'élément d'électrode en x=xa au début de la zone d'expansion permettant d'obtenir, à cet endroit et avant le début d'une décharge, le potentiel de surface de la couche diélectrique Vn.ab, où We_bc = We.ab . exp [ a . (Vn_bc- Vn.a )] représente la largeur de l'élément d'électrode en x=xbG à la fin de la zone d'expansion permettant d'obtenir, à cet endroit et avant le début d'une décharge, le potentiel de surface de la couche diélectrique Vn_bc.
La relation (1) ci-dessus permet de définir un profil idéal de largeur We_ id(x) de zone d'expansion Zb d'élément d'électrode en fonction de la distribution de potentiel que l'on souhaite obtenir, selon l'invention, à la surface de la couche diélectrique entre la valeur Vn.ab en début de zone d'expansion et la valeur Vn_bc en fin de zone d'expansion ; selon l'invention, cette distribution correspond à un potentiel croissant de manière continue ou discontinue entre ces deux valeurs, de sorte que le gradient de potentiel ou champ électrique est positif ou nul quel que soit x compris entre xab et xbc.
Le paramètre « a » de la relation (1) dépend principalement de la capacité surfacique spécifique de la couche diélectrique 6 de la dalle 1.0n appelle E1 (x) l'épaisseur exprimée en microns et P1 (x) la permittivité relative de la couche diélectrique au dessus de l'élément d'électrode considéré 4. On a constaté expérimentalement que la paramètre « a » variait en racine carrée du rapport
P1/E1 selon la relation : a = 29 . ^ Pl I El) , de sorte que plus la capacité surfacique spécifique de la couche diélectrique est forte et plus le coefficient « a » est élevé, c'est à dire plus la largeur We.id(x) de l'élément d'électrode croit rapidement en fonction de x.
We_ab à l'entrée de la zone d'expansion dépend directement du choix de vn-ab- Pour vn-ab = °-9- on choisit de préférence We.ab en fonction de E1/P1 selon la relation We.ab (Vn_ab= 0.9) = 4.6 . E1 x [ (PI /El) - 0.85 ] (le signe signifie « racine carrée »). Pour une autre valeur de Vn_ab comprise entre 0.9 et 0.98 on peut facilement retrouver la valeur de We.ab correspondante en utilisant la formule suivante :
We.ab = We.ab (Vn.ab= 0.9) . exp[a.(Vn.ab - 0.9 ) ]
Dans le cas particulier de l'invention où le potentiel de surface croit linéairement entre la valeur Vn.a et Vn. c, c'est à dire où V(x) est une fonction affine, on a : V(x) = (x- ab)χ(Vn-bc-vn-ab)/(χbc- ab) + Vn.ab-
On peut alors définir facilement la largeur idéale We.id.0(x) de l'élément d'électrode en fonction de x, selon la relation suivante :
We.id-o( ) = We-ab - e P { 29. ~J(Pl/EÏ) . ( -xa )x(vn. c- n.a )l(x c-xah)} (2)
Cette relation (2) définit le profil idéal préférentiel de l'invention We_id.0, qui permet d'aboutir à une distribution linéaire du potentiel de surface dans la zone d'expansion.
A l'aide du logiciel de modélisation précédemment décrit, on obtient la distribution représentée à la courbe A de la figure 7 du potentiel en surface de la couche diélectrique, selon l'axe Ox d'expansion de décharge ; on constate que le potentiel de surface croit bien linéairement dans la zone d'expansion Za entre x=xab et x=x c.
Par rapport à ce profil idéal préférentiel We_id_0, on peut définit un profil de limite inférieure We.id.inf et un profil de limite supérieure We_id_sup, selon les relations : We.id.inf = 0,85 We_id_0 et We.id.sup = 1 ,15 We_id.0 soit un écart de respectivement -15% et +15% par rapport au profil idéal préférentiel en largeur.
Dans le cadre du deuxième mode général de réalisation de l'invention, on a constaté que tout profil d'élément d'électrode qui était compris entre ce profil de limite inférieure We.id.inf et ce profil de limite supérieure We.id_sι)p permettait d'aboutir à une distribution croissante continue ou discontinue du potentiel entre le début et la fin de la zone d'expansion Za, selon la caractéristique générale essentielle de l'invention.
On considère dans l'invention que les modes classiques de réalisation de couches diélectriques limitent le rapport P1/E1 de sorte que, généralement, on a : 0,2 < P1/E1 < 0,8 et de sorte qu'il est préférable, pour limiter la quantité d'énergie dissipée au début des décharges, de choisir une largeur We_ab d'élément conducteur inférieure ou égale à 50 μm en début xab de zone d'expansion Zb et une largeur We_bc, en fin xbc de zone d'expansion, supérieure strictement à cette valeur. Cependant, pour éviter d'avoir à utiliser des tensions de fonctionnement trop élevées (qui coûtent cher à mettre en œuvre), on accepte de perdre un peu d'énergie au début des décharges, et on choisit généralement une largeur We.ab d'élément conducteur légèrement supérieure à cette valeur.
La réalisation des éléments conducteurs d'électrode fait appel à des technologies de fabrication qui ont évidemment des limites en précision. La précision de réalisation des électrodes ne remet pas en cause l'application de l'invention, dans la mesure où la largeur d'électrode W^ dans la zone d'expansion Zb selon l'axe Ox ne varie pas de plus ou de moins 15% par rapport aux valeurs définies dans l'invention.
Nous venons de décrire le profil idéal de la largeur d'électrode selon l'axe Ox dans la direction d'expansion de la décharge, dans la zone Zb d'expansion de la décharge.
En ce qui concerne la définition d'un profil idéal de l'élément d'électrode dans la zone de stabilisation, pour dissiper, comme on l'a vu, le maximum d'énergie dans la décharge lorsque celle ci est à son point optimal d'expansion, c'est à dire au moment où la décharge quitte la zone d'expansion Zb et entre dans la zone de stabilisation Zc, il convient que la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique dans la zone Zc soit supérieure à la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique en tout autre point de la zone de décharge. Si Ws est la largeur de l'élément d'électrode dans la zone de stabilisation, de préférence, on choisit Ws aussi élevé que possible, donc relativement proche de Wc (largeur de la cellule) et on choisit We.bc inférieur ou égal à Ws.
Les figures 10A, 10B, 10C, 10D représentent des exemples de formes d'éléments d'électrode conformes à ce deuxième mode général de réalisation de l'invention, selon une vue de dessus (axe Oz de la figure 6) d'une demi- cellule d'écran de visualisation à plasma:
Sur la figure 10A, un élément de forme pleine (zone hachurée) dont les contours, sous la zone d'expansion Zb répondent au conditions spécifiques de ce deuxième mode de réalisation de l'invention ; de préférence, la zone de l'élément d'électrode qui est hachurée sur la figure est réalisée en matériau conducteur transparent ; au contraire la zone 101 de l'élément d'électrode qui est noircie sur la figure, qui correspond au bus conducteur Yc, Y'c de l'électrode Y, Y', est réalisé en matériau conducteur, généralement opaque et d'épaisseur supérieure à celui de la zone hachurée, de sorte que l'épaisseur de la couche diélectrique 6 est inférieure dans la zone hachurée ; le bus conducteur Yc est positionné de préférence en dehors de la zone de décharge de manière à ne pas obscurcir la lumière visible émise par la couche luminophore recouvrant les parois internes de la cellule de décharge.
On a constaté que les parois des cellules jouaient un rôle important sur le comportement et l'efficacité de production de rayonnements ultraviolets de la décharge, notamment au niveau de zones de l'élément d'électrode qui sont situées au voisinage de ces parois, dans les zones où cet élément présente une largeur We proche de la largeur Wc de la cellule. Au voisinage des parois, il existe donc dans chaque cellule une zone d'influence dans laquelle on constate une augmentation importante des pertes de particules chargées ou excitées du plasma, qui provoque des pertes énergétiques, une baisse du rendement lumineux, et une dégradation des luminophores généralement déposés sur ces parois. Dans les conditions classiques de fonctionnement des écrans de visualisation à plasma, cette zone d'influence des parois s'étend typiquement jusqu'à une distance des parois comprise entre 30 et 50 μm, en fonction, notamment, de la composition et de la pression du gaz de décharge. De préférence, dans la zone de stabilisation de la décharge Zc, on limite les pertes énergétiques résultant de cet effet de parois en choisissant de préférence une largeur Ws d'élément d'électrode inférieure à Wc-(2x30μm) = Wc-60μm mais proche de cette valeur.
Les éléments d'électrodes sont reliées, en arrière des zones d'allumage et d'expansion, au bus Yb des électrodes coplanaires Y, Y'. Deux options peuvent se présenter : - soit on intègre le bus à la zone de stabilisation, auquel cas on se heurte aux inconvénients d'effet de paroi précités résultant d'une largeur trop élevée de la zone de stabilisation ; ce cas est illustré à la figure 2C décrite ci-après ;
- soit on recule le bus derrière la zone de stabilisation, auquel cas on se heurte au problème de la connexion des éléments d'électrodes au bus ; le bus est alors de préférence positionné au niveau d'un paroi de la cellule et on utilise alors des éléments de raccordement des éléments d'électrodes au bus qui présentent une largeur très inférieure à celle de la zone de stabilisation ; ce cas est illustré aux figures 10B et 10D décrites ci-après.
L'exemple de la figure 10B est similaire à celui de la figure 10A déjà décrite, mais, dans la zone de stabilisation de décharge, l'élément d'électrode présente ici une largeur inférieure à la largeur Wc de la cellule, et est séparée du bus conducteur 101 par une épaisseur isolante 151 de la paroi horizontale 15 de la cellule, sauf en une zone 102 de contact électrique, de manière à ne pas permettre à la décharge de pénétrer dans la zone d'influence de paroi à faible rendement lumineux ; la largeur de la zone de contact électrique 102 est généralement comprise entre 50 μm et 150 μm de manière à ne pas augmenter la résistance de contact entre le bus conducteur Yc et la zone de stabilisation de déchargeZc. On améliore donc encore le rendement lumineux et la durée de vie des luminophores en utilisant la structure de la figure 10B.
En réduisant ainsi la surface d'électrode dans la zone de stabilisation de décharge, on réduit également en partie la capacité totale de la couche diélectrique dans ladite zone, de sorte que la luminance de la décharge peut être réduite.
L'exemple de la figure 10C reprend la structure générale de la figure 10B, le bus conducteur étant cette fois intégré à la zone de stabilisation de décharge Zc et éloigné de la zone d'influence de paroi, de sorte que la moindre épaisseur de la couche diélectrique recouvrant le bus conducteur augmente la capacité surfacique spécifique le long du bus conducteur et augmente ici la capacité de la zone de stabilisation de décharge. On augmente ainsi le temps et la luminance de la décharge. L'exemple de la figure 10D est une variante de l'exemple de la figure 10C, permettant de réduire l'opacité du bus conducteur dans la zone d'émission de lumière visible du luminophore.
Les figures 11A à 11 D illustrent d'autres exemples du deuxième mode général de réalisation de l'invention.
Le procédé d'alignement pour l'assemblage de la dalle 1 avec la dalle 2 ne permet pas toujours d'aligner des motifs non parallèles ou perpendiculaires entre eux. Il peut donc être préférable de ne pas utiliser une électrode dont les contours seraient courbes comme précédemment décrit. Le but poursuivi par l'invention peut être atteint en générant une augmentation discontinue par sauts de potentiel en surface de la couche diélectrique, en utilisant des portions successives d'élément conducteurs de largeur croissante.
La figure 11A illustre un exemple identique à celui de la figure 10C à la différence près que, sous la zone d'expansion, l'élément d'électrode est formé d'un conducteur central de largeur étroite Wr reliant électriquement une succession de segments conducteurs de largeur constante Wel, We2, We3 s'étendant transversalement au conducteur central dans l'ordre de largeur croissante selon des positions moyennes de ces segments repérées x1 , x2, x3 sur l'axe Ox ; selon l'invention, on vérifie que les valeurs de largeur Wel, We2, We3 , rapportées aux positions x1 , x2, x3 sur l'axe Ox sont bien comprises entre le profil de limite inférieure We.id.inf et le profil de limite supérieure We.id.sup précédemment décrits, qui s'écartent respectivement de -15% et de +15% du profil idéal linéaire We.id.0 précédemment défini pour le deuxième mode général de réalisation de l'invention ; pour évaluer cette conformité à la définition de l'invention, on prend en compte le contour dessiné en traits discontinus reliant les extrémités de chaque segment conducteur. L'espacement (x -Xι), (χs-x2) entre les segments successifs est de préférence décroissant selon la direction Ox ; le nombre de segments conducteurs est généralement compris entre 3 inclus et 5 inclus.
Le procédé de fabrication des éléments conducteurs peuvent ne pas permettre de réaliser des segments suffisamment fins, notamment da ns la partie de la zone d'expansion la plus proche de la zone de démarrage de la décharge. Il est alors possible d'utiliser un même et unique segment de faible largeur Wel sur une première partie de la zone d'expansion Zb située entre xab et une valeur xbl, du moment que la longueur x ι~xab de la partie de zone d'expansion correspondant à ce premier segment est inférieure à la moitié de la longueur de la zone d'expansion xbc-xab.
La figure 11 B illustre un exemple identique à celui de la figure 11A à la différence près que les segments s'étendent ici dans la même direction que l'axe Ox ; comme à la figure 11 A, leurs extrémités définissent en pointillés un contour conforme à 15% près au contour idéal linéaire d'élément d'électrode
We.id-0
La figure 11C illustre un exemple identique à celui de la figure 10C à la différence près que, sous la zone d'expansion, l'élément d'électrode comprend une première zone rectiligne de largeur égale à We.ab ou à la largeur minimale permise par le procédé de fabrication et de préférence inférieure à 50μm, et une seconde zone trapézoïdale dont la plus petite base est égale à la largeur de la zone rectiligne. Les dimensions de la première et de la deuxième zone sont choisies de manière que le contour de l'élément d'électrode s'inscrive globalement entre le profil de limite inférieure We.id.inf et le profil de limite supérieure We_id.sup précédemment décrits, qui s'écartent respectivement de - 15% et de +15% du profil idéal linéaire We.id_0 précédemment défini pour le deuxième mode général de réalisation de l'invention. L'élément d'électrode selon cette variante permet d'obtenir un effet sensiblement identique à celui d'un contour idéal en supprimant toutefois avantageusement certaines contraintes de fabrication. De préférence on utilisera une première zone rectiligne de longueur inférieure ou égale à 100μm.
La figure 11 D illustre une variante de la figure 11 A où la distance entre les segments d'électrode est nul. Le contour de l'élément d'électrode est alors en forme d'escalier selon l'axe Ox d'étalement de la décharge dans la zone d'expansion Zb.
On va maintenant définir des géométries optimales d'élément d'électrodes coplanaires non plus au niveau des zones d'expansion comme précédemment décrit, mais au niveau des zones d'allumage Za, pour améliorer le rendement lors des phases d'allumage ; ces géométries sont applicables à tout type d'élément d'électrodes, notamment aux éléments d'électrodes selon le deuxième mode général de réalisation de l'invention.
Les principales conditions pour aboutir à la définition de géométries optimales sont les suivantes : minimiser la tension d'allumage Va, limiter le courant électrique la pendant la phase d'allumage, et obtenir en surface du diélectrique de la zone d'allumage un potentiel qui soit égal et non supérieur au potentiel de début de phase d'expansion ; on voit sur les courbes B1 et C de la figure 5 que cette dernière condition n'est pas remplie, puisqu'il existe une zone d'intervalle de valeurs de x proche du bord d'allumage où ce potentiel présente un maximum.
En ce qui concerne l'allumage, les lois bien connues de Paschen permettent de définir la tension électrique Va à appliquer entre les électrodes d'une même paire d'entretien pour déclencher une avalanche électronique dans le gaz de décharge remplissant les zones de décharge entre les dalles d'un panneau à plasma, et pour générer ainsi une décharge de plasma ; ces lois établissent les relations de cette tension avec, notamment, la nature et la pression du gaz de décharge, la distance ou « gap » séparant les bords de décharge des deux électrodes.
Selon ces lois, seul l'environnement proche du gap inter-électrodes, c'est à dire la longueur des bords d'électrode en vis a vis, a une incidence significative sur la valeur de cette tension d'allumage ; ainsi, dans les éléments d'électrode de l'art antérieur déjà décrits en forme de T, c'est la barre transversale du T qui correspond à cet environnement proche et constitue la zone d'allumage Za de la décharge ; en se reportant à la figure 3A, la zone d'allumage de l'élément d'électrode est référencée 31, et se différencie de la zone d'expansion Zb de ce même élément, référencée 32.
En pratique un élément d'électrode dont le bord d'allumage serait très étroit, comme décrit plus haut dans les exemples du deuxième mode général de réalisation de l'invention, par exemple un élément d'électrode doté uniquement d'une zone d'expansion et dont la largeur, au niveau du bord d'allumage, serait de l'ordre de We.ab, modifierait l'uniformité du champ électrique et le gain d'avalanche de la décharge, avec pour conséquence une augmentation des tensions de fonctionnement et une augmentation du retard de la décharge pour une tension donnée, avec des conséquences sur le coût de l'électronique de puissance et la vitesse d'adressage de l'écran de visualisation à plasma.
On a schématisé sur la figure 13 les zones d'allumage de deux éléments d'électrodes d'une même cellule de décharge ; la largeur du front d'allumage est Wa, la « longueur » de la zone d'allumage, mesurée selon l'axe Ox défini précédemment, vaut La et correspond au niveau où commence la zone d'expansion (non représentée) et où la largeur de la zone d'expansion est minimale We.ab.
On a représenté en figure 12 l'évolution de la tension d'allumage Va normalisée (courbe trait plein) en fonction de la largeur Wa du front d'allumage. Lorsque la largeur Wa diminue, l'augmentation du potentiel d'allumage (courbe pleine) résulte de deux effets:
- le potentiel en surface de la couche diélectrique diminue en fonction de la largeur d'électrode comme on a pu le montrer précédemment, ce qui impose d'augmenter le potentiel d'allumage par simple effet électrostatique (courbe pointillés gras)
- le gain d'avalanche dépend du nombre de charges primaires présente dans la zone où l'allumage est possible selon les conditions de Pashen; plus cette zone est large et plus le nombre de charges primaires sera important; une zone d'allumage large permet donc d'augmenter le gain d'avalanche et de réduire le potentiel d'allumage (courbe pointillés fins).
Ainsi, plus la largeur Wa de la zone d'allumage est grande et plus le potentiel d'allumage est faible. Il existe une largeur minimale Wa_min au dessus de laquelle la tension d'allumage Va n'est pas ou peu modifiée par la largeur Wa du front d'allumage. Cette valeur de Wa.min correspond à la largeur critique au delà de laquelle les parois provoquent des pertes non négligeables sur des particules primaires créées dans l'espace situé entre Wa.min et Wc.
Pour améliorer les conditions d'allumage, il est nécessaire de réduire la capacité globale de la couche diélectrique dans la zone d'allumage de manière à diminuer le courant électrique la de la décharge lorsque la gaine cathodique de la décharge est située dans la zone d'allumage. Si la largeur Wa de la zone d'allumage de l'élément d'électrode doit être relativement élevée pour conserver une tension d'allumage faible, il est donc préférable que la surface d'allumage soit suffisamment faible pour ne pas générer un courant d'allumage la trop élevé. Toute augmentation de largeur de zone d'allumage au delà de Wa_ min apporte peu de particules primaires supplémentaire et pas ou peu d'augmentation électrostatique du potentiel de surface. Typiquement la zone d'influence de paroi, comprise entre Wa.min et Wc, s'étend à au plus de 50 μm de chaque paroi latérale. On choisira donc de préférence une largeur de front d'allumage Wa supérieure ou égale à Wc - 100 microns pour obtenir le potentiel d'allumage le plus faible ; de préférence, dans le cas de cellules de largeur supérieure à 400μm, Wa ne dépasse pas 300μm. De préférence, la largeur de la zone d'allumage sera voisine de Wc - 100 microns de manière à limiter la surface et donc la capacité de la couche diélectrique dans la zone d'allumage. Pour conserver une capacité faible dans la zone d'allumage, ceci implique, comme expliqué ci-après, que l'autre dimension La de la zone d'allumage, soit relativement petite.
Seule la largeur Wa des bords d'éléments d'électrode en vis à vis influe sur l'uniformité du champ électrique et le nombre de particules primaires entraînant l'effet d'avalanche. La longueur La du front d'allumage ne change que la valeur du potentiel en surface de la couche diélectrique le long de la zone d'allumage. La variation du potentiel de surface selon cette longueur La est similaire à la variation donnée pour la largeur d'électrode We dans la zone d'expansion. Pour conserver un potentiel de surface de la couche diélectrique dans la zone d'allumage identique au potentiel de surface au niveau du début de la zone d'expansion selon l'une des conditions énoncée ci-dessus, on choisira de préférence la longueur La de l'élément d'électrode égale à We.ab. Pour réduire la tension d'allumage Va, il est possible d'augmenter la longueur La de l'élément d'électrode dans la zone d'allumage au delà de We.ab. L'expérience montre qu'une longueur supérieure à 80 μm ne permet plus de réduire sensiblement le potentiel de surface mais augmente fortement l'intensité du courant la de la décharge dans la zone d'allumage, ce qui est préjudiciable au rendement lumineux. Lorsque la longueur La d'élément d'électrode dans la zone d'allumage est comprise entre We.ab et 80 μm, la distribution du potentiel de surface du diélectrique selon l'axe Ox d'expansion de décharge prend alors la forme de la courbe B de la figure 7 (traits discontinus), qui présente avantageusement, dans la zone d'allumage, un maximum plus faible que celui des courbes B1 et C de la figure 5 pour des intervalles de valeurs de x comparables.
Il est également possible de choisir Wa > Wa.min en adoptant de préférence les dispositions ci-après. On a vu que Wa.min correspondait à la largeur au delà de laquelle les parois provoquent une réduction importante de potentiel de surface de la couche diélectrique et des pertes non négligeables de particules primaires créées dans l'espace situé entre Wa.min et Wc. Dans la zone d'allumage Za, on peut alors distinguer une zone centrale Za.c pour laquelle, en tout point, y < Wa.min/2 et deux zones latérales Za.pl, Za_p2 de part et d'autre de la zone centrale pour lesquelles, en tout point, y > Wa.min/2 . Dans les zones latérales Za.pl, Za_p2, il importe alors de préférence que le gap interélectrode soit strictement inférieur à la valeur qu'il a au niveau de la zone centrale Za.c. Un tel profil de zone d'allumage est décrit à la figure 14. Ce type de profil permet avantageusement d'aboutir à une surface d'élément d'électrode encore plus petite dans la zone d'allumage, et donc d'obtenir plus facilement une capacité faible de la couche diélectrique dans cette zone.
La réduction du gap séparant les deux éléments d'électrodes au niveau des zones latérales Za.pl, Za.p2 proches de parois permet d'augmenter le champ électrique dans cette zone et de compenser la réduction de particules primaires résultant de l'effet de paroi en adaptant localement les conditions de Pashen. On obtient ainsi une réduction du potentiel d'allumage, à surface de zone d'allumage constante, ou une réduction de la surface de zone d'allumage à potentiel d'allumage constant.
Les exemples de zone d'allumage des figures 13, 14 peuvent être combinées avec toute autre zone d'expansion Zb et zone de stabilisation Zc décrites dans les exemples des figures 10 et 11 , comme le montrent les figures 15A et 15B reprenant la structure générale de figure 10C complétée de zones d'allumage des figures respectives 13 et 14. On va maintenant décrire une configuration privilégiée d'éléments d'électrode applicable notamment au deuxième mode général de réalisation de l'invention.
Lorsque, comme décrit ci-dessus, l'expansion de la décharge s'effectue au centre de la cellule le long de son axe longitudinal central Ox, la décharge bénéficie de conditions optimales de champ électrique. En effet, on constate que la distribution du potentiel à la surface du diélectrique, évaluée cette fois le long de l'axe Oy mais toujours avant les décharges, présente un maximum au centre de la cellule, donc au niveau y=0. Ce potentiel diminue progressivement en direction de la paroi de la cellule, c'est à dire en direction des barrières (|y| croissant). En effet, la capacité formée par ces parois entre les deux dalles du panneau diminue faiblement mais progressivement le potentiel de surface sur la couche diélectrique le long de l'axe Oy, de sorte que la décharge reste centrée sur l'axe central Ox de la cellule, à la surface de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrode coplanaire de la dalle 1 , et de sorte que la décharge, c'est à dire la source de photons ultraviolets, se trouve à une distance maximale de chaque paroi recouverte de luminophore (barrières 15, 16 généralement supportées par la dalle 2).
Pour améliorer la distribution de production de photons ultraviolets et uniformiser la dissipation d'énergie dans la cellule par réduction de la densité instantanée de courant, on subdivise de préférence la zone d'expansion en deux trajectoires d'expansion plutôt qu'une, comme dans les électrodes en U précédemment décrites en référence aux documents EP0782167 et EP0802556 ; la zone d'expansion de l'élément d'électrode selon l'invention se subdivise alors en deux zones latérales Zb.pl, Zb.p2 symétriques par rapport à l'axe Ox ; l'élément d'électrode selon l'invention se subdivise alors en deux éléments conducteurs latéraux, et la somme We_pl(x)+We_p2(x) de la largeur de chaque élément latéral remplit les conditions propres au deuxième mode général de réalisation de l'invention défini ci-dessus, de manière à être comprise entre le profil de limite inférieure We_id_inf et le profil de limite supérieure We.id.sup précédemment décrits, qui s'écartent respectivement de - 15% et de +15% du profil idéal linéaire We.id_0 précédemment défini. La figure 16 représente un élément d'électrode selon ce mode préférentiel de réalisation de l'invention, où les deux éléments conducteurs latéraux donnent lieu à deux zones d'expansion Z .pl et Zb.p2 disposées symétriquement par rapport à l'axe longitudinal Ox de symétrie de la cellule.
De préférence, la plus grande partie de chaque zone latérale d'expansion de l'élément conducteur latéral est distante de plus de 30 μm de la paroi latérale de la cellule, pour éviter les influences néfastes de paroi décrites plus haut.
Les exemples des figures 18A, 18B, 18C, 18D reprennent le schéma général d'élément d'électrode présenté en figure 10C, à la différence près que l'élément d'électrode est ici subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux symétriques par rapport à l'axe central Ox de la cellule, tant au niveau de la zone d'expansion Zb que de la zone d'allumage Za ; la largeur totale We des éléments conducteurs latéraux vérifie, dans la zone d'expansion Zb, la loi générale définie ci-dessus en référence au deuxième mode général de réalisation de l'invention ; ainsi, la décharge s'étale selon deux directions générales parallèles tant au niveau de la zone d'allumage Za que de la zone d'expansion Zb.
Dans l'exemple de la figure 18A, les deux éléments conducteurs latéraux dans la zone d'expansion Zb présentent chacun un bord latéral voisin de la paroi qui est parallèle à celle ci et sont ici très éloignés de l'axe central Ox de la cellule, de manière à réduire avantageusement l'influence électrostatique qu'ils ont l'un sur l'autre. Chaque zone d'allumage d'un élément conducteur possède une largeur d'électrode Wal et W^ inférieure à We.ab.
Mais, lorsque les deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques sont ainsi fortement éloignés, on constate que la distribution du potentiel à la surface du diélectrique évaluée cette fois le long de l'axe Oy, dans les zones latérales d'allumage Za_pl; Za.p2 et avant les décharges, présente un minimum au centre y=0 de la cellule. La présence d'un minimum au centre de la cellule et la barrière centrale transversale de potentiel qui en résulte limite désavantageusement la zone d'excitation de la décharge. La figure 17 illustre ce point. Cette figure donne le potentiel de surface de la couche diélectrique V0_ norm normalisé au centre y=0 de la cellule en fonction de la distance y1=y2 en μ m entre le centre de la cellule et l'un ou l'autre bord d'élément conducteur latéral axio-symétrique tourné vers ce centre, pour des conditions typiques de fonctionnement de cellules d'écran de visualisation à plasma. On constate que le potentiel de surface V0.norm est affecté à moins de 5% pour une distance au centre y1=y2 inférieure à environ 100 microns, et est stable pour une distance au centre inférieure à 50 microns. De préférence, pour conserver un potentiel de surface de la couche diélectrique suffisamment élevé au niveau de l'axe longitudinal de la cellule, on choisira pour distance 2y1=2y2 entre les bords des deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques une valeur comprise entre 100 et 200 microns. L'exemple de la figure 18B illustre ce mode préférentiel de réalisation : cet exemple est similaire à celui de la figure 18A, à la différence près que la distance entre les bords des deux éléments conducteurs latéraux est comprise entre 100 et 200 μm.
Lorsque l'on rapproche ainsi les deux éléments conducteurs latéraux axio- symétriques, on améliore sensiblement les propriétés d'allumage de la décharge. En revanche, au niveau des zones d'expansion, l'influence électrostatique d'un élément conducteur latéral sur l'autre augmente et perturbe l'évolution du potentiel de surface sur la couche diélectrique au dessus de chaque élément conducteur latéral, au point que l'on s'écarte de l'objectif général de potentiel croissant poursuivi par l'invention même si la largeur totale We des éléments conducteurs vérifie, dans la zone d'expansion Zb, la loi générale définie ci-dessus en référence au deuxième mode général de réalisation de l'invention.
On voit donc qu'on a intérêt à ne pas trop écarter les zones latérales d'allumage Za.plj Za.p2 mais à écarter suffisamment les zones latérales d'expansion Zb.plj Zb.p2 de chaque élément conducteur latéral axio-symétrique.
Le meilleur compromis consiste à utiliser, selon une variante de l'invention, des éléments d'électrodes subdivisés, dans la zone d'allumage et la plus grande partie de la zone d'expansion, en deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques, où :
- au niveau des zones latérales d'allumage Za.pl, Za.p2, la distance entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces zones reste assez faible et comprise entre 100 et 200 μm pour limiter l'abaissement du potentiel de surface au centre de la cellule, évalué transversalement à l'axe Ox, - au niveau des zones latérales d'expansion Zb.pl, Zb.p2, la distance entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces zones est plus élevée pour obtenir une distribution du potentiel de surface conforme à l'invention évalué transversalement à l'axe Ox, et pour limiter l'influence électrostatique mutuelle de ces zones latérales d'expansion.
On appelle da.p la distance, mesurée sur l'axe Oy à la position x=0, entre les deux bords tournés l'un vers l'autre de la première zone latérale d'allumage Za.pl et de la deuxième zone latérale d'allumage Za_p2 ; on appelle de_p(x) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position quelconque x compris entre xab et xbc, entre les bords tournés l'un vers l'autre d'une portion de première zone latérale d'expansion Zb.pl positionnée en x et d'une portion de la deuxième zone latérale d'expansion Zb.p2 également positionnée en x.
De préférence, on utilisera des éléments conducteurs latéraux pour lesquels :
- 100 μm ≤ da.p < 200 μm
- il existe une valeur x=xb comprise entre xab et xbc telle que, pour toute valeur de x comprise entre xab et x2, de.p(x) > da.p.
La figure 18C illustre un exemple d'élément d'électrode subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux qui présentent ces caractéristiques. Chaque élément conducteur latéral est incurvé au démarrage vers les parois, de sorte que la distance entre les deux élément conducteur latéral est faible au démarrage, dans une plage comprise entre 100 et 200 microns, et croît ensuite régulièrement avec x jusqu'à ce que chaque élément conducteur latéral se soit rapproché d'une paroi de la cellule au point que l'effet désavantageux de paroi commence à se manifester ; pour éviter cet effet de paroi, la distance qui sépare d'une paroi le bord latéral le plus proche de chaque élément conducteur latéral reste est en tout point de la zone d'expansion supérieure ou égale à 30 μ m.
Si l'on considère, pour chaque élément conducteur latéral, le tracé des points moyens entre ses deux bords latéraux, chaque élément conducteur latéral peut être représenté par une ligne moyenne ; selon les caractéristiques ci-dessus, ces deux lignes moyennes s'écartent jusqu'à x=xb , puis se rapprochent pour x>x 2. Afin de ne pas contrarier le déplacement de la gaine cathodique dans la zone d'expansion, il est préférable que, pour chaque élément conducteur latéral, et dans la zone où xab < x< xb2 , la tangente en x à la ligne moyenne de cet élément fasse avec l'axe Ox un angle inférieur à 60°, de préférence compris entre 30° et 45°.
Sur les figures 18D et 18E, on trouve des exemples identiques à ceux, respectivement, des figures 18B et 18C, à la différence près que, sous la zone d'expansion, l'élément d'électrode est discontinu et réparti en une succession de segments conducteurs comme précédemment décrit en référence à la figure 11B ; comme précédemment, le contour défini par les extrémités de chaque segment est tel que, dans la zone d'expansion, la largeur cumulée de l'élément d'électrode s'inscrit globalement entre le profil de limite inférieure We.id_inf et le profil de limite supérieure We.id_sup précédemment décrits, qui s'écartent respectivement de -15% et de +15% du profil idéal linéaire We.id.0 précédemment défini pour le deuxième mode général de réalisation de l'invention.
Il est bien entendu avantageux d'appliquer à ces éléments d'électrodes les formes de zone d'allumage ou de zones de stabilisation décrites plus haut en complément des formes de zone d'expansion des figures 18A à E, comme le montrent les exemples des figures 18F et 18G.
Selon un troisième mode général de réalisation de l'invention, pour obtenir une croissance continue ou discontinue du potentiel de surface dans la zone d'expansion le long de l'axe Ox, on utilise l'influence électrostatique mutuelle de deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques.
Ce troisième mode général de réalisation de l'invention concerne donc des éléments d'électrodes subdivisés chacun, au moins au niveau de la zone d'expansion, en deux éléments conducteurs latéraux axiosymétriques qui présentent cette fois une largeur constante mais un écartement mutuel de.p(x) qui diminue de manière continue ou discontinue en fonction de x pour tout x compris entre xab et xbc de manière à obtenir, conformément à l'invention, une croissance continue ou discontinue du potentiel de surface de la couche diélectrique le long de l'axe Ox ; on garde alors une couche diélectrique d'épaisseur et de composition homogènes dans la zone d'expansion.
La figure 19 donne un exemple de structure conforme à ce troisième mode de réalisation où la variation de potentiel en surface de la couche diélectrique recouvrant les portions d'électrodes de la zone d'expansion varie en fonction de l'écartement moyen des deux éléments conducteurs latéraux. En effet l'influence électrostatique d'une portion d'électrode sur l'autre est suffisamment forte ici pour permettre une variation du potentiel norme de surface comprise entre 0.9 et 1 tout en conservant une largeur d'élément conducteur latéral We_ pl(x) et We.p2(x) constantes pour x variant entre xab et xbc. Pour bénéficier de cette influence avantageuse et obtenir, conformément à l'invention, une croissance continue ou discontinue du potentiel de surface de la couche diélectrique le long de l'axe Ox, et dans le cas où ces éléments conducteurs latéraux sont rectilignes comme représenté sur la figure, il convient :
- que de.p(xab) ≤ 350 μm ;
- que, dans la zone où xab < x< x c , la tangente en x à la ligne moyenne de chaque élément conducteur latéral fasse avec l'axe Ox un angle compris entre 20° et 40°.
En dehors de ces conditions, la variation de potentiel en surface de diélectrique recouvrant chaque portion d'électrode saturerait avec une distance de_p(xab) supérieure à 350 μm entre les deux éléments latéraux d'électrode, ou la vitesse d'augmentation du potentiel en fonction de la position x serait inférieure au niveau limite préférentiel de 1% pour une variation de x de 100 μ m, ce qui serait insuffisant pour obtenir un étalement rapide de la décharge dans la zone d'expansion. On a évidemment We.pl(x)=We.p2(x)= constante dans la zone où xab < x< xbc .
Sur l'exemple de la figure 19 qui concerne les cas spécifiques où 200 μm < de.p(xab) < 350 μm, de manière à limiter sinon à supprimer la réduction du potentiel de surface de la couche diélectrique avant les décharges au centre y=0 de la cellule entre les deux trajectoires d'expansion (voir explications ci- dessus), la zone d'allumage Za comporte avantageusement une zone centrale allongée présentant une longueur La+ ΔLa plus importante que sur ses deux parties latérales, qui sont reliées chacune à une zone d'expansion Zb.pl, Zb.p2 ; cette partie allongée ΔLa forme un ergot 191 qui réduit avantageusement les tensions de fonctionnement; en effet même si cet ergot 201 augmente la surface de la zone d'allumage Za au centre de la cellule et augmente donc la capacité de la zone d'allumage, la quantité de charges qui va s'y déposer ne servira qu'à réduire les tensions de fonctionnement, car la décharge ne peut, à cet endroit y=0, s'étendre dans l'axe Ox de la cellule, puisque les zones d'expansion de cet élément d'électrode sont décalées latéralement par rapport à cet axe, et l'augmentation de la charge mémoire au centre n'aura aucune incidence défavorable sur l'énergie de la gaine cathodique, contrairement à la forme en T précédemment décrite de l'art antérieur, où la formation de la gaine succède immédiatement au dépôt des charges ; cet allongement central de l'élément d'électrode au niveau de la zone d'allumage Za et à l'écart des zones latérales d'expansion Zb.pl et Zb.p2 fonctionne donc comme un initiateur de décharge qui n'entraîne aucune dissipation d'énergie supplémentaire pour l'expansion ; à cet effet, il est préférable que l'allongement ΔLa soit choisi de manière que ΔLa+ La < 80 μm, et que la largeur W^ de l'ergot 201 , mesurée le long de l'axe Oy, soit telle que We.ab < Wa.j < 80 μm.
De préférence pour ce troisième mode de réalisation de l'invention, on réunit une ou plusieurs des conditions suivantes :
- We.ab < We.ab (P1/E1 = 0.13)
We.bc < Wc et de préférence We.bc < Wc - 60μm pour limiter les pertes de charges sur les parois.
Selon un quatrième mode général de réalisation de l'invention, chaque élément conducteur des électrodes coplanaires comprend, outre une barre transversale dans la zone d'allumage et une barre transversale dans la zone de stabilisation reliées par des éléments conducteurs latéraux axio- symétriques de largeur constante comme dans l'art antérieur, au moins une barre transversale supplémentaire positionnée au niveau de la zone d'expansion ; en outre, les dimensions et les positions des barres transversales remplissent d'autres conditions explicitées ci-après.
La figure 20A décrit une structure de type à éléments d'électrodes coplanaires assez proche de celle de la figure 4A, déjà décrite en référence à la figure 9 du document EP0802556 - MATSUSHITA. Chaque élément conducteur Y est partagé en trois zones, une zone d'allumage Za, une zone d'expansion Zb et une zone de stabilisation ou fin de décharge Zc. La zone d'allumage Za correspond ici à la barre transversale 31. La zone de stabilisation Zc correspond ici à une barre transversale 33' qui s'étend ici, contrairement à la figure 4A, sur une plus grande longueur Ls que la longueur La de la barre transversale 31 de la zone d'allumage Za, ces longueurs correspondant, comme précédemment, à la dimension de ces barres selon l'axe Ox longitudinal de la cellule. Ces barres transversales 31 , 33' sont reliées, au niveau de la zone d'expansion Zb, par des éléments conducteurs latéraux axiosymétriques ou jambages latéraux 42a, 42b, qui sont très éloignés l'un de l'autre puisqu'ils sont déportés aux niveaux des parois de la cellule, et qui présentent chacun une largeur We.pl et We.p2 constantes.
La figure 21 décrit la distribution du potentiel de surface de la couche diélectrique selon les coupes A - courbe A - et B - courbe B - de la cellule de la figure 20A. On obtient cette distribution à l'aide du logiciel SIPDP-2D précédemment cité.
Comme Ls > La, la capacité de la couche diélectrique située au niveau de la zone de fin de décharge est supérieure à la capacité spécifique de la couche diélectrique située au niveau de la zone d'allumage de la décharge, de manière à établir une différence de potentiel "positive entre la zone d'allumage et la zone de fin de décharge. On satisfait ainsi la condition générale préférentielle précédemment citée : Vn.bc > Vn.ab.
En effet tout comme pour la largeur We d'un élément conducteur, la longueur Le d'un élément conducteur modifie le potentiel à la surface de la couche diélectrique selon les mêmes lois. Dans le cas du deuxième mode de réalisation de l'invention, la longueur Le ne jouait aucun rôle car Le est toujours supérieur à We, de sorte que la variation de potentiel à la surface de la couche diélectrique est uniquement influencée par la largeur de l'élément conducteur. Le potentiel en surface de diélectrique sur la courbe A diminue sensiblement en sortie de la zone d'allumage, du fait de l'absence d'électrode dans la zone d'expansion entre les deux parois latérales. Dans cette partie de la zone d'expansion, le potentiel de surface dépend du potentiel créé par les deux barres perpendiculaires situées au niveau des parois latérales. Plus on se rapproche des parois et plus le potentiel dans cette zone augmente, alors que le potentiel en bord de paroi dans la zone d'allumage et la zone de fin de décharge est plus faible qu'au centre de la structure. Le chemin de décharge privilégié se fait donc le long des parois latérales et non au centre de la cellule. Dans cette partie de la zone d'expansion située en bordure de paroi, les pertes sont importantes et la densité plasma est faible, ce qui diminue sensiblement la quantité de photons ultraviolets produits donc la luminance. Le potentiel est par ailleurs relativement constant dans cette partie de la zone d'expansion (courbe B) et la création du champ transverse permettant l'étalement n'est pas permise.
Pour atteindre l'objectif de l'invention qui vise un potentiel de surface croissant de manière continue ou discontinue dans la zone de décharge et créer le champ transverse permettant l'étalement naturel de la décharge, à la cellule déjà décrite en référence à la figure 20A, on ajoute, selon le quatrième mode général de réalisation de l'invention, au moins une troisième barre transversale 205. Selon l'invention, la longueur Lb de cette barre, mesurée selon l'axe de symétrie longitudinale Ox de la cellule, est telle que Lb < La < Ls. Selon l'invention, cette barre est positionnée cette fois au niveau de la zone d'expansion de la façon suivante : si d1 est la distance entre les bords qui se fond face de la zone d'allumage Za et de la zone d'expansion Zb, si d2 est la distance entre les bords qui se fond face de la zone de stabilisation Zc et de la zone d'expansion Zb, on a d2/2<dι<d2.
Une telle solution est illustrée à la figure 20B.
En évaluant au centre y=0 de la cellule la distribution du potentiel à la surface de la couche diélectrique le long de l'axe Ox, on obtient la courbe C de la figure 21. On constate qu'une telle distribution est conforme à la définition générale de l'invention selon laquelle ce potentiel de surface est croissant de manière continue ou discontinue dans la zone de décharge.
Ainsi, chaque élément d'électrode comprend au moins trois barres transversale 31 , 205, 33' qui s'étendent dans une direction générale perpendiculaire à la direction Ox d'expansion des décharges, qui sont reliées entre elles par des éléments conducteurs latéraux axio-symétriques perpendiculaires aux barres transversales et positionnés au niveau des parois latérales de la dalle 2.
De préférence, on a 3 x max(La, L ) < Ls < 5 x max(La, Lb)
Les combinaisons possibles de certains modes généraux de réalisation de l'invention qui viennent d'être décrits font également partie de l'invention, du moment que l'on obtient, au niveau de chaque élément d'électrode de la dalle coplanaire, une croissance du potentiel de surface du diélectrique dans la zone d'expansion le long de l'axe Ox lorsqu'on applique à cet élément un potentiel constant négatif par rapport au potentiel appliqué à l'autre élément de la même zone de décharge.
L'invention trouve son application tout particulièrement dans le cas où ces électrodes Y, Y' de la dalle co-planaire du panneau à plasma sont alimentées par des impulsions de tension présentant des paliers de tension constante (impulsions en forme de créneau) à des fréquences classiques généralement comprises entre 50 et 500 kHz.

Claims

REVENDICATIONS
1.- Dalle (1) de décharges coplanaires pour délimiter des zones de décharges (3) dans un panneau de visualisation à plasma, qui comprend :
- au moins un premier et un second réseaux d'électrodes coplanaires qui sont revêtues d'une couche diélectrique (6) et dont les directions générales sont parallèles, où chaque électrode (Y) du premier réseau est adjacente à une électrode (Y') du second réseau, est appariée à elle, est destinée à desservir un ensemble de zones de décharges,
- pour chaque zone de décharge (3), au moins deux éléments d'électrodes (4, 4') ayant un axe commun de symétrie longitudinale Ox, chacun connecté à une électrode (Y, Y') d'une paire, caractérisée en ce que, pour chaque élément d'électrode (4) de chaque zone de décharge (3), le point O de l'axe Ox étant situé sur un bord dit d'allumage dudit élément d'électrode (4) faisant face à l'autre élément d'électrode (4') de ladite zone de décharge (3) et l'axe Ox étant orienté en direction d'un bord dit de fin de décharge délimitant ledit élément (4) à l'opposé dudit bord de décharge et positionné en x=xcd sur l'axe Ox, la forme dudit élément d'électrode, l'épaisseur et la composition de ladite couche diélectrique sont adaptés pour qu'il existe un intervalle [xab, xbc] de valeurs de x tel que xbc-xab > 0,25 xcd, xab < 0,33 xcd, xbc > 0,5 xcd et tel que le potentiel de surface V(x) croisse en fonction de x d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Vab à une valeur supérieure Vbc dans ledit intervalle [xab, xbc] lorsqu'on applique une différence de potentiel constante entre les deux électrodes desservant ladite zone de décharge, ayant un signe adapté pour que ledit élément d'électrode (4) joue le rôle de cathode.
2.- Dalle coplanaire selon la revendication 1 caractérisée en ce que, quels que soient x et x' choisis entre xab et xbc tels que x'-x = 10 μm, on a Vnorm(x')-
3.- Dalle coplanaire selon la revendication 1 ou 2 caractérisée en ce que, le potentiel de surface norme Vnorm(x) étant défini comme le rapport entre le potentiel de surface V(x) à un niveau x de la couche diélectrique pour l'élément d'électrode considéré et le potentiel maximum V0.max que l'on obtiendrait le long de l'axe Ox pour un élément d'électrode de largeur infinie, le potentiel norme de surface Vnorm(x) croissant d'une valeur Vn.ab=VabΛ/0_max au début x=xab dudit intervalle à une valeur Vn.bc= =Vbc/V0.max à la fin x=x c dudit intervalle, on a : Vn-bc > Vn.ab, Vn.ab > 0,9, et (Vn.bc - Vn.ab) < 0,1.
4.- Dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que, dans les même conditions d'application de différence de potentiel entre lesdites électrodes, le potentiel maximum dans la zone de surface de couche diélectrique qui recouvre ledit élément et qui est délimitée par ledit bord de fin de décharge où x=xc et la position x=xbc est strictement supérieur au potentiel maximum de la zone de surface de la couche diélectrique qui recouvre ledit élément et qui est délimitée par ledit bord d'allumage où x=0 et la position x=xab .
5.- Panneau à plasma caractérisé en ce qu'il est doté d'une dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4.
6.- Dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que la capacité longitudinale spécifique C(x) de la couche diélectrique étant définie comme la capacité d'un barreau élémentaire rectiligne de cette couche, délimité entre ledit élément d'électrode (4) et la surface de la couche diélectrique, positionné en x sur l'axe Ox, ayant une longueur dx le long de cet axe Ox et une largeur correspondant à celle de l'élément d'électrode délimitant ledit barreau élémentaire, pour parvenir à ladite croissance du potentiel de surface, cette capacité longitudinale spécifique C(x) de la couche diélectrique croît d'une manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Cab au début x=xab dudit intervalle à une valeur Cbc à la fin x=xbc dudit intervalle.
7.- Dalle coplanaire selon la revendication 6 caractérisée en ce que la capacité de la portion de couche diélectrique qui est comprise entre ledit élément et la surface de cette couche et qui est délimitée par ledit bord de fin de décharge où x=xcd et la position x=xbc est strictement supérieure à la capacité de la portion de couche diélectrique qui est comprise entre ledit élément et la surface de cette couche et qui est délimitée par ledit bord d'allumage où x=0 et la position x=xab .
8.- Dalle coplanaire selon la revendication 7 caractérisée en ce que la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique dans la zone comprise entre x=xbc et x=xcd est supérieure à la capacité longitudinale spécifique de la couche diélectrique en toute autre position x telle que 0 < x < bσ
9.- Panneau à plasma caractérisé en ce qu'il est doté d'une dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 6 à 8.
10.- Panneau à plasma comprenant une dalle coplanaire (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 et une dalle dite d'adressage (2) comprenant optionnellement un réseau d'électrodes d'adressage (X) revêtues d'une couche diélectrique (7) qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges, ces dalles délimitant entre elles lesdites zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc exprimée en micromètre, caractérisé en ce que, pour chaque zone de décharge (3) dudit panneau et pour chaque élément d'électrode (4, 4') de cette zone, si on appelle E1 (x) l'épaisseur moyenne exprimée en micromètre et P1(x) la permittivité relative moyenne de la couche diélectrique au dessus dudit élément d'électrode (4) à la position longitudinale x, E2(x) l'épaisseur moyenne exprimée en micromètre et P2(x) la permittivité relative moyenne de la couche diélectrique au dessus de ladite électrode d'adressage (X) ou celle de la dalle d'adressage (2) en l'absence d'électrode d'adressage, toutes deux également évaluées à la position longitudinale x repérée sur un axe qui est situé à la surface de la dalle d'adressage et qui est parallèle à l'axe Ox et compris dans un plan normal à la surface de ladite dalle coplanaire, l'épaisseur et la composition de ces couches sont adaptées pour que le rapport R(x) =1-[ E1(x) / P1(x) ] / [ E1(x) / P1(x) + Hc + E2(X) / P2(x) ] soit croissant de manière continue ou discontinue, sans partie décroissante, d'une valeur Rab au début x=xab dudit intervalle à une valeur Rbc à la fin x=x c dudit intervalle.
1 - Panneau à plasma selon la revendication 10 caractérisé en ce que la largeur We(x) dudit élément d'électrode est constante dans ledit intervalle de valeurs de x.
12.- Panneau à plasma selon la revendication 11 caractérisé en ce que, quels que soient x et x' choisis entre xab et x c tels que x'-x = 10 μm, on a R(x')- R(x) >0,001.
13.- Panneau à plasma selon la revendication 12 ou 13 caractérisé en ce que Rbc > Rab, Rab > 0,9, et (Rbc - Rab) < 0,1.
14.- Panneau à plasma selon l'une quelconque des revendications 11 à 13 caractérisé en ce que les valeurs de R(x) pour tout x tel que xbc < x < xcd. sont strictement supérieures aux valeurs de R(x) pour tout x tel que 0 < x < x^.
15.- Panneau à plasma selon la revendication 14 caractérisé en ce que les valeurs de R(x) pour tout x tel que x c < x < xcd. sont strictement supérieures aux valeurs de R(x) pour tout x tel que 0 < x < xab.
16.- Dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisée en ce que, pour chaque élément d'électrode (4) de chaque zone de décharge (3), ladite couche diélectrique (6) est de constante diélectrique P1 constante et d'épaisseur E1 exprimée en micromètre constante au dessus dudit élément d'électrode (4) au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et en ce que, si l'on définit :
- le potentiel de surface norme Vnorm(x) comme le rapport entre le potentiel de surface V(x) à un niveau x de la couche diélectrique pour l'élément d'électrode considéré et le potentiel maximum V0.max que l'on obtiendrait le long de l'axe Ox pour un élément d'électrode de largeur infinie, le potentiel norme de surface Vnorm(x) croissant alors d'une valeur Vn.ab=VabΛ 0_max au début x=xab dudit intervalle à une valeur Vn.bc= =Vbc/V0.max à la fin x=x c dudit intervalle, - un profil idéal de largeur de cet élément par la relation : e.id-θ( ) = We.ab - exp { 29. ^(Pl/EÏ) . (X-Xab) (Vn-bc- n-abV( bc- ab)} où We_ab est la largeur totale dudit élément, mesurée en x=xab perpendiculairement à l'axe Ox,
- un profil de limite inférieure We_id.inf et un profil de limite supérieure We.id_ sιιp, selon les relations : We.id.inf = 0,85 We.id_0 et We.id.sup = 1 ,15 We_id.0 , ... alors, pour tout x compris entre xab inclus xbc inclus, la largeur totale We(x) dudit élément, mesurée en x perpendiculairement à l'axe Ox, est telle que
We-id-inf (x) < We(x) < We.id.sup (X)
17.- Dalle coplanaire selon la revendication 16 caractérisée en ce que la largeur We.a est inférieure ou égale à 80 μm.
18.- Dalle coplanaire selon la revendication 17 caractérisée en ce que la largeur We.a est inférieure ou égale à 50 μm.
19.- Dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 16 à 18 caractérisé en ce que ledit élément d'électrode (4) se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints au moins dans la zone où x est compris dans l'intervalle [xa , xb3], où b3-χab > 0'7 (xbc - ab)-
20.- Dalle coplanaire selon la revendication 19 caractérisée en ce que xb3
= xbc-
21.- Dalle coplanaire selon la revendication 19 ou 20 caractérisée en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de.p(x) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position quelconque x comprise entre xab et xbc, entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces deux éléments conducteurs latéraux, il existe une valeur x=xb2 comprise entre xa et xb3 telle que, pour toute valeur de x comprise entre xab et xb2> de-p(x) > de.p(xab).
22.- Dalle coplanaire selon la revendication 21 caractérisée en ce que de_ p(xab) est compris entre 100 μm et 200 μm.
23.- Dalle coplanaire selon la revendication 22 caractérisée en ce que, si l'on considère la ligne moyenne de chaque élément conducteur latéral tracée, pour une position x donnée, à mi-distance entre les bords latéraux de cet élément latéral, dans la zone où xab < x< xb2 , la tangente en x à la ligne moyenne de cet élément fait avec l'axe Ox un angle inférieur à 60°.
24.- Dalle coplanaire selon la revendication 23 caractérisée en ce que ledit angle est compris entre 30° et 45°.
25.- Dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 19 à 24 caractérisée en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de.p(xab) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position x=xa entre les bords tournés l'un vers l'autre des deux éléments conducteurs latéraux, ledit élément d'électrode comprend une barre transversale dite d'allumage qui relie lesdits éléments conducteurs latéraux, dont un bord correspond audit bord d'allumage, et dont la longueur, mesurée le long de l'axe Ox, est supérieure d'une valeur ΔLa pour |y| compris entre 0 et yj de part et d'autre de l'axe Ox à une valeur La de cette longueur pour |y| compris entre y} et de.p(xab)/2 de part et d'autre de l'axe Ox.
26.- Panneau à plasma caractérisé en ce qu'il est doté d'une dalle coplanaire selon l'une quelconque des revendications 16 à 25.
27.- Pannea u à plasma comprenant une dalle coplanaire (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 et une dalle dite d'adressage (2) comprenant : - un réseau d'électrodes d'adressage (X) revêtues d'une couche diélectrique (7) qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges,
- un réseau de barrières parallèles (16), chacune étant disposée entre deux électrodes d'adressage adjacentes à une distance Wc de deux autres barrières adjacentes,
... ces dalles délimitant entre elles lesdites zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc, caractérisé en ce que ladite couche diélectrique (6) est de composition homogène et d'épaisseur constante au dessus dudit élément d'électrode (4) au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et en ce que, pour chaque zone de décharge (3) dudit panneau et pour chaque élément d'électrode (4, 4') de cette zone, ledit élément d'électrode (4) se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux de largeur constante We.p0 qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints dans la zone où x est compris dans l'intervalle [xab, xbc] et en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si on appelle de.p(x) la distance, mesurée parallèlement à l'axe Oy à une position quelconque x comprise entre xab et x c, entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces deux éléments conducteurs latéraux, de.p(x) croît d'un manière continue ou discontinue en fonction de x dans ledit intervalle [xab, xbc], et en ce que, si l'on considère la ligne moyenne de chaque élément conducteur latéral tracée, pour une position x donnée, à mi-distance entre les bords latéraux de cet élément latéral, dans la zone où xab < x< x c , la tangente en x à la ligne moyenne de cet élément fait avec l'axe Ox un angle compris entre 20° et 40°, et en ce que de.p(xab) < 350 μm.
28.- Panneau à plasma selon la revendication 27 caractérisé en ce que 200 μm < de.p(xab) < 350 μm et en ce que ledit élément d'électrode comprend une barre transversale dite d'allumage qui relie lesdits éléments conducteurs latéraux, dont un bord correspond audit bord d'allumage, et dont la longueur, mesurée le long de l'axe Ox, est supérieure d'une valeur ΔLa pour |y| compris entre 0 et y j de part et d'autre de l'axe Ox à une valeur La de cette longueur pour |y| compris entre \j et de.p(xab)/2 de part et d'autre de l'axe Ox.
29.- Panneau à plasma selon la revendication 28 caractérisé en ce que, si Wa est la largeur de ladite barre d'allumage mesurée le long de l'axe Oy, - si La < 2 We.p0 , ΔLa > 2 We.p0 - La
- si La > 2 We.p0 , ΔLa > 0,2 La
30.- Panneau à plasma comprenant une dalle coplanaire (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 et une dalle dite d'adressage (2) comprenant :
- un réseau d'électrodes d'adressage (X) revêtues d'une couche diélectrique (7) qui sont orientées et positionnées de manière à croiser chacune une paire d'électrodes de la dalle coplanaire au niveau d'une desdites zones de décharges,
- un réseau de barrières parallèles (16), chacune étant disposée entre deux électrodes d'adressage adjacentes,
... ces dalles délimitant entre elles lesdites zones de décharges et étant distantes d'une hauteur Hc, caractérisé en ce que ladite couche diélectrique (6) est de composition homogène et d'épaisseur constante au dessus dudit élément d'électrode (4) au moins pour tout x tel que xab < x < xbc, et en ce que, si Wc * est la distance entre deux barrières adjacentes, pour chaque zone de décharge (3) dudit panneau et pour chaque élément d'électrode (4, 4') de cette zone, ledit élément d'électrode (4) se subdivise en deux éléments conducteurs latéraux de largeur constante We.p0 dont la distance de_p0 entre les bords tournés l'un vers l'autre est constante et supérieure à Wc, qui sont symétriques par rapport à l'axe Ox et disjoints dans la zone où x est compris dans l'intervalle [xab, xbc], et en ce que ledit élément d'électrode comprend : - une barre transversale dite d'allumage dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la longueur mesurée selon l'axe Ox est La, dont un bord correspond audit bord d'allumage,
- une barre transversale dite de stabilisation de décharge dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la longueur mesurée selon l'axe Ox est Ls, dont un bord correspond audit bord de fin de décharge,
- au moins une barre transversale intermédiaire dont la largeur est supérieure ou égale à Wc, dont la position sur l'axe Ox est intégralement comprise dans l'intervalle [xab, xbc] sur toute sa longueur Lb, et en ce que Lb < La < Lc .
31.- Panneau selon la revendication 30 caractérisé en ce que, un des bords de la barre transversale intermédiaire étant distant de dj de ladite barre de stabilisation de décharge, et l'autre bord étant distant de d2 de ladite barre d'allumage, on a d2/2 < dλ < d2.
32.- Panneau selon la revendication 31 caractérisé en ce que : 3 x max(La, Lb) < Ls < 5 x max(La, Lb)
33.- Panneau à plasma selon l'une quelconque des revendications 5, 9, 10-15, 26-32 caractérisé en ce qu'il comprend ladite dalle coplanaire (1) et une dalle d'adressage délimitant entre elles lesdites zones de décharge (3), et en ce que, pour chaque zone de décharge et pour chaque élément d'électrode, si We, ab est la largeur dudit élément d'électrode, mesurée selon l'axe Ox à la position x=xab au début dudit intervalle [xab, xbc], ledit élément d'électrode comprend de préférence une barre transversale dite d'allumage dont un bord correspond audit bord d'allumage, dont la longueur, mesurée selon l'axe Ox, est telle que : We.ab < La < 80 μm .
34.- Panneau à plasma selon la revendication 33 comprenant un réseau de barrières parallèles (16) disposées entre lesdites dalles (1 , 2) à une distance Wc les unes des autres perpendiculairement à la direction générale desdites électrodes coplanaires, caractérisé en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage et si Wa est la largeur de ladite barre transversale d'allumage mesurée selon l'axe Oy , on a : Wc-60 μm < Wa ≤ Wc-100 μm
35.- Panneau à plasma selon la revendication 33 comprenant un réseau de barrières parallèles (16) disposées entre lesdites dalles (1 , 2) à une distance Wc les unes des autres perpendiculairement à la direction générale desdites électrodes coplanaires, caractérisé en ce que, si Oy est un axe transversal à l'axe Ox qui s'étend le long du bord d'allumage, si Wa est la largeur de ladite barre transversale d'allumage mesurée selon l'axe Oy , si Wa.min correspond à la largeur au delà de laquelle lesdites barrières provoquent une réduction importante de potentiel de surface de la couche diélectrique au dessus dudit élément, ladite barre transversale d'allumage comprend :
- une zone centrale Za.c pour laquelle, en tout point |y| < W a.min/2, la distance, le long de l'axe Ox, entre les bords d'allumage des deux éléments d'électrodes de ladite zone de décharge est constante est égale à gc.
- et deux zones latérales Za.pl, Za.p2 de part et d'autre de la zone centrale Za_c pour lesquelles, en tout point |y| > Wa.min/2 la distance, le long de l'axe Ox, entre les bords d'allumage des deux éléments d'électrodes de ladite zone de décharge décroît de manière continue à partir de la valeur gc.
36.- Panneau à plasma selon l'une quelconque des revendications 5, 9, 10-15, 26-35 caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'alimentation adaptés pour générer entre les électrodes coplanaires des différentes paires des séries d'impulsions de tension dite d'entretien à paliers constants.
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