WO2003038135A1 - Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung - Google Patents

Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung Download PDF

Info

Publication number
WO2003038135A1
WO2003038135A1 PCT/EP2002/011822 EP0211822W WO03038135A1 WO 2003038135 A1 WO2003038135 A1 WO 2003038135A1 EP 0211822 W EP0211822 W EP 0211822W WO 03038135 A1 WO03038135 A1 WO 03038135A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hot
intensity
rolling
strip
steel
Prior art date
Application number
PCT/EP2002/011822
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Karl Ernst Friedrich
Jürgen Schneider
Rudolf Kawalla
Wolfgang Rasim
Carl-Dieter Wuppermann
Original Assignee
Thyssenkrupp Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssenkrupp Stahl Ag filed Critical Thyssenkrupp Stahl Ag
Priority to DE50204488T priority Critical patent/DE50204488D1/de
Priority to EP02779503A priority patent/EP1440173B1/de
Priority to JP2003540399A priority patent/JP2005507458A/ja
Priority to AT02779503T priority patent/ATE305983T1/de
Priority to US10/493,522 priority patent/US7658807B2/en
Publication of WO2003038135A1 publication Critical patent/WO2003038135A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Definitions

  • the invention relates to a hot-rolled steel strip intended for the production of electrical sheet and a method for the production thereof.
  • non-grain-oriented electrical sheet means a steel sheet or a steel strip which, regardless of its texture, falls under the sheets mentioned in DIN 46 400 Part 1 or 4 and whose loss anisotropy does not exceed the maximum values specified in DIN 46 400 Part 1 ,
  • sheet metal and “strip” are used synonymously here.
  • non-grain-oriented electrical sheet comprises the following steps:
  • the invention was based on the object of realizing a cost-effective hot strip with a partially softened microstructure with a thickness of at most 1.8 mm, which is particularly suitable for the production of high-quality electrical sheets due to these properties.
  • Orientation distribution functions in the range up to 60 °.
  • the invention is based on the knowledge that a hot strip can be made available if a suitable production path is selected, which, even in the hot-rolled state, has a structure which can only be produced in conventional production methods by cold rolling at high degrees of deformation.
  • hot strip assembled and procured according to the invention has a partially softened structure with a strip thickness of at most 1.8 mm.
  • This microstructure is characterized by high intensities of the ⁇ -fiber in the range of angles up to 60 ° for specific layers, that is to say in an angular range in which no noticeable intensities for these layers can usually be found in conventional hot strips of comparable composition.
  • the high intensities of the specific layers (112) ⁇ 110> and (111) ⁇ 110> are characteristic, the ratios of the intensities I n2 of the layer (112) ⁇ 110> to the intensity I 0 o ⁇ of the layer (001) ⁇ 110> a value> 0.4 or the intensity Imder layer (111) ⁇ 110> to intensity I 0 o ⁇ layer (001) ⁇ 110> gives a value> 0.2. Because of this nature, hot strip according to the invention can be excellently Process to cold-rolled NO electrical steel, the final thickness of which is typically 0.35 mm to 0.75 mm, in particular 0.2 mm, 0.35 mm, 0.50 mm or 0.65 mm.
  • Conventional hot strips differ from the invention in that noticeable intensities only occur in the range of up to 25 ° (-30 °), while no higher intensities can be determined for components (112) ⁇ 110> and (111) ⁇ 110> are.
  • conventional hot strips typically an intensity maximum of the ⁇ -fiber structure at 0 °, from which the intensity decreases with increasing angle. This intensity distribution of the ⁇ fiber corresponds to a solidified structure. It is only through the cold rolling process in such steel strips that the structure is softened by a
  • hot strip according to the invention is such that the intensities of component (112) ⁇ 110> and the intensities of layer (111) ⁇ 110> are high.
  • hot strip according to the invention has a particularly low final thickness.
  • the war band according to the invention creates far more favorable conditions for the subsequent processing than conventional hot strips can afford.
  • hot strip according to the invention can be cold-formed, starting from its small thickness of at most 1.8 mm, with minimized total forming into a non-grain-oriented electrical sheet, the properties of which are at least equal to the properties of conventionally produced NO electrical sheets.
  • orientation distribution function describes the relative position of the crystal coordinate system and the sample coordinate system.
  • Orientation distribution function assigns an orientation density or intensity to each point in space. Since a representation of the orientation distribution function is very complicated and not very descriptive, a simplified description with the help of fibers is chosen.
  • the fibers relevant for steels are:
  • the ⁇ 110> direction is parallel to the rolling direction; it runs between the layers (001) ⁇ 110> and (110) ⁇ 110>.
  • a hot strip according to the invention has a particularly favorable softening state for further processing if its strip thickness is at most 1.2 mm.
  • the ⁇ -fiber-formed ratio In 2 / loo ⁇ > 0.75 and that from the intensity In 2 of the layer (112) ⁇ 110> to the intensity I 0 o ⁇ of the layer (001) ⁇ 110> is regular the intensity I m of the layer (111) ⁇ 110> to the intensity I 0 o ⁇ of the layer (001) ⁇ 110> of the ⁇ -fiber formed ratio Im / I OOI > 0.4.
  • Hot-rolled strip softened in this way can be processed into NO electrical steel sheet with particularly low degrees of deformation.
  • Hot strips according to the invention with hot strip thicknesses of ⁇ 1.8 mm can be produced in various ways; conventional hot strip mills with the possibility of realizing the above thicknesses, casting and rolling systems (casting of Thin slabs with subsequent in-line hot rolling), thin strip casting systems with subsequent single or multi-stage hot rolling of the thin strip.
  • At least one pass of the hot rolling is carried out at temperatures at which the hot strip has an austenitic structure, and a plurality of subsequent passes of the hot rolling are carried out at temperatures at which the hot strip has a ferritic structure.
  • lubrication is carried out on at least one of the last forming passes.
  • Hot rolling with lubrication results in less shear deformation on the one hand, so that the rolled strip as a result obtains a more homogeneous structure across the cross section.
  • the rolling forces are reduced by the lubrication, so that the respective Roll pass a higher thickness reduction is possible. Therefore, depending on the desired properties of the electrical sheet to be produced, it can be advantageous if all the forming passes in the ferrite area are carried out with roller lubrication.
  • Hot strips according to the invention can be produced in particular with reliably reproducible work results by first melting a steel composed according to the invention and then casting this steel into thin slabs, which are then hot-rolled ("in-line") continuously to form hot strips.
  • the total degree of forming achieved during hot rolling is preferably at least 90%, hot rolling usually being carried out in several passes.
  • the continuous succession of casting of the steel into thin slabs and hot rolling of the thin slabs into hot strip which is known from the known casting and rolling, also makes it possible to save work steps, such as reheating the slabs and pre-rolling, in the production of hot strips according to the invention.
  • the saving of the relevant work steps affects the material condition in the various manufacturing phases. In some cases, this differs considerably from that achieved with conventional hot strip production, in which reheating of the cooled slab is started. In particular, it is the macro segregations and the state of dissolution and excretion that distinguish hot strips produced according to the invention from conventionally produced ones.
  • the forming process takes place with in-line casting and rolling during hot rolling under favorable thermal conditions. The rolling passes can be applied with higher degrees of forming and the forming conditions can be used specifically to control the development of the structure.
  • the phosphorus content is preferably limited to less than 0.08% by weight in order to achieve sufficient casting properties.
  • Orientation distribution function (orientation density) plotted over the angle ⁇ .
  • " ⁇ " is one of the Euler angles that describe the relative position of the crystal coordination and sample coordination system.
  • special locations are entered: (001) ⁇ 110>, (112) ⁇ 110>, (111) ⁇ 110> and others.
  • a steel with (in% by weight or ppm by weight) ⁇ 30 ppm C, 0.2 % Mn, 0.050% " P, 1.3% Si, 0.12% Al, 0.01% Si and the remainder Fe and impurities have been melted.
  • the molten steel was cast into a slab, which was then cooled, reheated, pre-rolled in a conventional manner and to a final thickness of
  • the high density in the area of small angles and the low density in the area of large angles prove that the hot strip Wb V ⁇ was in a solidified state in which it first has to be subjected to expensive cold rolling and aftertreatment in order to be used as NO electrical steel to be able to.
  • the same steel was first cast in a casting and rolling plant to form a thin slab, which was then hot-rolled "in-line” in several passes to a final hot strip thickness of 3 mm.
  • the hot strip Wb V2 obtained in this way just like the hot strip Wb V ⁇ , had an orientation density of the ⁇ -fiber of at least 4 for an orientation angle Band of 0 ° to 20 °, while the Orientation density for angles ⁇ of more than 20 ° was regularly significantly less than 3.
  • the value of the ratio In 2 / Ioo ⁇ of the intensity I 112 of the layer (112) ⁇ 110> to the intensity I 110 of the layer (001) ⁇ 110> of the ⁇ fiber was 0.2, while the value of the ratio Im / I OOI of intensity I of position (111) ⁇ 110> to intensity In 0 of position (001) ⁇ 110> only reached 0.06.
  • the hot strip Wb V2 the high density in the area of small angles and the low density in the area of large angles prove that the hot strip Wb V2 was in a solidified state in which it first has to be subjected to extensive cold rolling and aftertreatment, to be able to use it as NO electrical sheet.
  • the hot strip Wb E according to the invention is also made from the same steel as the hot strip Wb V ⁇ produced for comparison.
  • the steel in question was also cast in a casting and rolling plant to form a thin slab, which was then hot-rolled "in-line" in several passes.
  • the final thickness of the hot strip was only 1.04 mm.
  • the hot strip Wb E obtained in this way had an orientation density of the ⁇ -fiber determined in the center of the strip for all orientation angles ⁇ in the range from 0 ° to 60 ° from at least 4 to. Only in the angular range of more than 60 ° did the orientation density drop below 3.
  • the value of the ratio I112 / I001 of the intensity in 2 in the position (112) ⁇ 110> to the intensity I ⁇ 10 of the component (001) ⁇ 110> of the ⁇ -fiber was at a high level, namely at 0.81.
  • the value of the ratio I / Ioox of the intensity Im in position (111) ⁇ 110> to the intensity I no of position (001) ⁇ 110> reached a high level, namely 0.54.
  • the high orientation densities up to an angle of 60 ° and the high intensities of components (112) ⁇ 110> and (111) ⁇ 110> show that the hot strip according to the invention is in a largely partially softened state.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Inorganic Fibers (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein warmgewalztes Stahlband für die Weiterverarbeitung zu nichtkornorientiertem Elektroblech mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%) C: < 0,02 %, Mn: <= 1,2 %, Si: 0,1 - 4,4 %, Al: 0,1 - 4,4 %, wobei die aus dem Si-Gehalt und dem Doppelten des Al-Gehaltes gebildete Summe < 5 % ist, P: < 0,15 %, Sn: <= 0,20 %, Sb: <= 0,20 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, mit einer Banddicke, die höchstens 1,8 mm beträgt, und mit einer teilentfestigten Gefügestruktur, die durch eine hohe Intensität für die alpha-Faser (Faserdarstellung von Orientierungsverteilungsfunktionen) im Bereich von 0° bis 60° gekennzeichnet ist, wobei das aus der Intensität I112 der Lage (112)<110> zur Intensität I001 der Lage (001)<110> gebildete Verhältnis I112/I001 > 0,4 und das aus der Intensität I111 der Lage (111)<110> zur Intensität I001 der Lage (001)<110> gebildete Verhältnis I111 /I001 > 0,2 ist.

Description

Für die Herstellung von nichtkornorientiertem
Elektroblech bestimmtes, warmgewalztes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung
Die Erfindung betrifft ein für die Herstellung von Elektroblech bestimmten warmgewalztes Stahlband und ein Verfahren zu dessen Herstellung.
Unter dem Begriff "nichtkornorientiertes Elektroblech" wird in diesem Zusammenhang ein Stahlblech oder ein Stahlband verstanden, welches unabhängig von seiner Textur unter die in DIN 46 400 Teil 1 oder 4 genannten Bleche fällt und dessen Verlustanisotropie die in DIN 46 400 Teil 1 festgelegten Höchstwerte nicht überschreitet. Die Begriffe "Blech" und "Band" werden hier synonym verwendet .
Konventionell umfaßt die Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech (NO-Elektroblech) die Schritte :
- Erschmelzen des Stahls,
- Vergießen des Stahls zu Brammen,
- soweit erforderlich, Wiedererwärmen der Brammen,
- Einsetzen der Brammen in einer Warmwalzstraße,
- Vorwalzen der Brammen, - Fertigwarmwalzen der Brammen zu einem Warmband, dessen Enddicke zwischen 1,8 mm und 5 mm, typischerweise zwischen 2 mm und 3 mm, liegt,
- Glühen und Beizen des Warmbands, wobei diese Warmbandbehandlungen als kombiniertes Glühbeizen ausgeführt werden können,
- Kaltwalzen auf Enddicke im Bereich von 0,75 mm bis 0,35 mm oder kleiner oder soweit erforderlich mehrstufig mit zwischengeschalteter Glühung erfolgendes Kaltwalzen des Warmbands auf Enddicke, und
- Schlußglühen solcher Kaltbänder in Enddicke, die mit einem mindestens 65 % betragenden Gesamtumformgrad kaltgewalzt worden sind, oder
- Glühen und anschließendes Nachwalzen, mit einem höchstens 20 % betragenden Gesamtumformgrad.
Erst durch den Kaltwalzvorgang wird eine Entfestigung des Gefüges durch eine Rekristallisation erreicht, wobei für das Erreichen der üblichen Enddicken des Endproduktes "Kaltgewalztes NO-Elektroband" (Ausgangspunkt Warmband > 1,8 mm, Enddicke 0,35 bis 0,75 mm) Gesamtumformgrade von > 65 % erforderlich sind. Kennzeichnend für ein entfestigtes Gefüge ist eine Intensitätsverteilung der α- Fasertextur derart, daß eine erhöhte Intensität der Komponente {ll2}<110> auftritt und die Kaltwalzkomponente {001} <110> weitgehend abgebaut wird.
Damit schafft erst das Kaltwalzen mit diesen hohen Gesamtumformgraden die Voraussetzung für die Möglichkeit der Nutzung einer heute üblichen Schlussglühung in Form einer "Kurzzeitglühung" (Durchlaufofen - geringe Zeiten hoher Temperaturen für das Band) mit dem Ziel des Erreichens eines entfestigten Gefüges und einer optimalen Korngröße im Fertigprodukt "Kaltgewalztes NO- Elektroband" .
Die Vielzahl der bei solch konventioneller Vorgehensweise durchzuführenden Arbeitsschritte führt zu hohem apparativem und kostenmäßigem Aufwand. Daher wird seit jüngerer Zeit verstärkt daran gearbeitet, das Vergießen des Stahls und die anschließenden Wälzprozesse bei der Warmbandherstellung so zu gestalten, daß ein Warmband in der Dicke zu < 1,8 mm entsteht. Ein Weg für das Erreichen dieses Zieles ist eine kontinuierliche Abfolge des Gieß- und des Walzvorgangs unter Einsparung des Wiedererwärmens und des Vorwalzens.
Zu diesem Zweck sind sogenannte "Gieß-Walz-Anlagen" entwickelt und errichtet worden. In diesen auch "CSP- Anlagen" genannten Vorrichtungen wird der Stahl zu einem kontinuierlich abgezogenen Strang (Dünnbramme) vergossen, die dann "in-line" zu Warmband warmgewalzt werden. Die beim Betrieb von Gieß-Walz-Anlagen gewonnenen Erfahrungen und die Vorteile des "in-line" erfolgenden Gieß-Walzens sind beispielsweise in W. Bald u.a. "Innovative Technologie zur Banderzeugung", Stahl und Eisen 119 (1999) Nr. 3, Seiten 77 - 85, oder C. Hendricks u.a. "Inbetriebnahme und erste Ergebnisse der Gießwalzanlage der Thyssen Krupp Stahl AG", Stahl und Eisen 120 (2000) Nr. 2, Seiten 61 - 68, dokumentiert worden.
Aber auch im Rahmen der klassischen Anlagentechnik zum Warmwalzen, eingeschlossen das Vor- und Zwischenwalzen, wird versucht bei Einsatz von konventionellen Brammen Warmbanddicken von < 1,5 mm zu erzielen, siehe z. B. JP 2001 123225 A2.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, ein kostengünstig herstellbares Warmband mit teilentfestigter Gefügestruktur bei einer Dicke von höchstens 1,8 mm zu realisieren, welches sich aufgrund dieser Eigenschaften in besonderer Weise zur Herstellung von hochwertigen Elektroblechen eignet.
Diese Aufgabe wird ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik durch ein warmgewalztes Stahlband gelöst,
- welches folgende Zusammensetzung (in Gew.-%) aufweist: C: < 0,02 %,
Mn: < 1,2 %,
Si:0,l - 4,4 %,
AI: 0,1 - 4,4 %, wobei die aus dem Si-Gehalt und dem Doppelten des Al-
Gehaltes gebildete Summe ( [%Si] + 2x[%Al]) < 5 % ist,
P: < 0,15 %
Sn: < 0,20 %,
Sb: < 0,20 %,
Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen,
- dessen Banddicke höchstens 1,8 mm beträgt, und
- das eine teilentfestigte Gefügestruktur besitzt, die durch eine hohe Intensität der α-Faser
(Faserdarstellung von
Orientierungsverteilungsfunktionen) im Bereich bis 60° gekennzeichnet ist. Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, daß sich bei Wahl eines geeigneten Herstellweges ein Warmband zur Verfügung stellen läßt, das schon im warmgewalzten Zustand ein Gefüge aufweist, welches sich bei konventioneller Fertigungsweise nur durch Kaltwalzen bei hohen Umformgraden erzeugen läßt. So besitzt erfindungsgemäß zusammengesetztes und beschaffenes Warmband bei einer Banddicke von höchstens 1,8 mm eine teilentfestigte Gefügestruktur. Diese Gefügestruktur zeichnet sich durch hohe Intensitäten der α-Faser im Bereich von Winkeln bis 60° für spezifische Lagen aus, also in einem Winkelbereich, in dem bei konventionellen Warmbändern vergleichbarer Zusammensetzung üblicherweise keine merklichen Intensitäten für diese Lagen festgestellt werden können. Kennzeichnend sind die hohen Intensitäten der spezifischen Lagen (112)<110> sowie (111)<110>, wobei sich für die Verhältnisse der Intensitäten In2 der Lage (112)<110> zur Intensität I0oι der Lage (001)<110> ein Wert > 0,4 bzw. der Intensität Imder Lage (111)<110> zur Intensität I0oι der Lage (001)<110> ein Wert > 0,2 ergibt .Aufgrund dieser Beschaffenheit läßt sich erfindungsgemäßes Warmband in hervorragender Weise zu kaltgewalztem NO-Elektroblech verarbeiten, dessen Enddicke typischerweise 0,35 mm bis 0,75 mm, insbesondere 0,2 mm, 0,35 mm, 0,50 mm oder 0,65 mm, beträgt .
Konventionelle Warmbänder unterscheiden sich von erfindungsgemäßen dadurch, daß bei ihnen merkbare Intensitäten nur im Bereich von bis zu 25° (-30°) auftreten, während für die Komponenten (112)<110> und (111)<110> keine höheren Intensitäten mehr feststellbar sind. Bei den konventionellen Warmbändern liegt typischerweise ein Intensitätsmaximum der α-Faserstruktur bei 0° vor, von dem ausgehend die Intensität mit zunehmendem Winkel abnimmt. Diese Intensitätsverteilung der α-Faser entspricht einem verfestigten Gefüge. Erst durch den Kaltwalzvorgang wird bei solchen Stahlbändern eine Entfestigung des Gefüges durch eine
Rekristallisation bei der anschließenden Glühung i erreicht . Dazu sind Gesamtumformgrade von mehr als 65 % erforderlich, die einerseits eine bestimmte Mindestdicke des kaltzuwalzenden Warmbands und andererseits eine erhebliche Walzarbeit bei der Kaltumformung des Bandes voraussetzen.
Erfindungsgemäßes Warmband ist demgegenüber so beschaffen, daß die Intensitäten der Komponente (112)<110> und die Intensitäten der Lage (111)<110> hoch sind. Gleichzeitig weist erfindungsgemäßes Warmband eine besonderes geringe Enddicke auf. Das erfindungsgemäße War band schafft so weitaus günstigere Verhältnisse für die nachfolgende Verarbeitung als dies konventionelle Warmbänder sich leisten können. So läßt sich erfindungsgemäßes Warmband ausgehend von seiner geringen Dicke von höchstens 1,8 mm bei minimierter Gesamtumformung zu einem nichtkornorientierten Elektroblech kaltverformen, dessen Eigenschaften mindestens gleich den Eigenschaften konventionell erzeugter NO-Elektrobleche ist.
Betreffs der verwendeten Begriffe α-Faser, Intensität und Lage ist festzuhalten, daß mittels der Orientierungsverteilungsfunktion die Textur einer kristallinen Phase quantitativ beschrieben wird. Die Orientierungsverteilungsfuntion beschreibt die relative Lage von Kristallkoordinatensystem und Probenkoordinatensystem. Die
Orientierungsverteilungsfunktion weist jedem Punkt im Raum eine Orientierungsdichte oder Intensität zu. Da eine Darstellung der Orientierungverteilunfunktion sehr kompliziert und nicht sehr anschaulich ist, wird eine vereinfachte Beschreibung mit Hilfe von Fasern gewählt. Die für Stähle relevanten Fasern sind:
α-Faser, γ-Faser, η-Faser, ζ-Faser, δ-Faser
Bei der hier betrachteten α- Faser liegt die <110>- Richtung parallel zur Walzrichtung; sie verläuft zwischen den Lagen (001) <110> und (110)<110>.
Einen für die Weiterverarbeitung besonders günstigen Entfestigungszustand weist erfindungsgemäßes Warmband dann auf, wenn seine Banddicke höchstens 1,2 mm beträgt. Bei derart dünnem erfindungsgemäßen Warmband ist regelmäßig das aus der Intensität In2 der Lage (112) <110> zur Intensität I0oι der Lage (001)<110> der α- fasergebildete Verhältnis In2/looι > 0,75 und das aus der Intensität Im der Lage (111)<110> zur Intensität I0oι der Lage (001)<110> der α-Faser gebildete Verhältnis Im/IOOI > 0,4. Derart entfestigtes Warmband läßt sich bei besonders geringen Umformgraden zu NO-Elektroblech verarbeiten.
Erfindungsgemäße Warmbänder mit Warmbanddicken von < 1,8 mm können auf verschiedenen Wegen gefertigt werden; konventionelle Warmbandstraßen mit Möglichkeiten der Realisierung obigen Dicken, Gießwalzanlagen (Gießen von Dünnbrammen mit anschließendem In-line Warmwalzen) , Dünnbandgießanlagen mit anschließendem ein- oder mehrstufigem Warmwalzen des Dünnbandes.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden dabei mindestens ein Stich des Warmwalzens bei Temperaturen, bei denen das Warmband eine austenitische Struktur aufweist, und mehrere darauffolgende Stiche des Warmwalzens bei Temperaturen durchgeführt wird, in denen das Warmband eine ferritische Struktur besitzt. Durch ein derart gezielt in den einzelnen Phasenzustandsbereichen vorgenommenes Walzen lassen sich insbesondere bei umwandelnden Legierungen Warmbänder erzeugen, die in Bezug auf die an NO-Elektrobleche gestellten Anforderungen optimierte Eigenschaften besitzen. Es hat sich beispielsweise gezeigt, daß sich durch eine geeignete Kombination der Phasenabfolge beim Warmwalzen in Verbindung mit bestimmten Endwalz- und Haspeltemperaturen eine entscheidende Anhebung der magnetischen Polarisation erreichen läßt. Um sicherzustellen, daß mindestens der letzte Stich des Warmwalzens bei ferritischem Gefüge im Warmband durchgeführt wird, sollte die Endwalztemperatur beim Warmwalzen weniger als 850 °C betragen.
Vorzugsweise wird während des Warmwalzens mindestens bei einem der letzten Umformstiche mit Schmierung gewalzt. Durch das Warmwalzen mit Schmierung treten einerseits geringere Scherverformungen auf, so daß das gewalzte Band im Ergebnis eine homogenere Struktur über den Querschnitt erhält . Andererseits werden durch die Schmierung die Walzkräfte vermindert, so daß über dem jeweiligen Walzstich eine höhere Dickenabnahme möglich ist. Daher kann es, je nach den gewünschten Eigenschaften des zu erzeugenden Elektroblechs, vorteilhaft sein, wenn sämtliche im Ferritgebiet erfolgenden Umformstiche mit einer WalzSchmierung durchgeführt werden.
Erfindungsgemäße Warmbänder lassen sich insbesondere mit zuverlässig reproduzierbaren Arbeitsergebnissen herstellen, indem zunächst ein erfindungsgemäß zusammengesetzter Stahl erschmolzen und anschließend dieser Stahl zu Dünnbrammen vergossen wird, die dann kontinuierlich ("in-line") zu Warmband warmgewalzt werden. Dabei beträgt der während des Warmwalzens erzielte Gesamtumformgrad vorzugweise mindestens 90 %, wobei das Warmwalzen üblicherweise in mehreren Stichen durchgeführt werden wird.
Die dem bekannten Gieß-Walzen eigene kontinuierliche Aufeinanderfolge von Vergießen des Stahls zu Dünnbrammen und Warmwalzen der Dünnbrammen zu Warmband gestattet auch bei der Herstellung erfindungsgemäßer Warmbänder die Einsparung von Arbeitsschritten, wie die Wiedererwärmung der Brammen und das Vorwalzen. Darüber hinaus zeigt sich, daß die Einsparung der betreffenden Arbeitsschritte sich auswirkt auf den Werkstoffzustand in den verschiedenen Herstellungsphasen. Dieser unterscheidet sich zum Teil erheblich von dem bei der konventionellen Erzeugung von Warmband erreichten, bei der mit einer Wiedererwärmung der abgekühlten Bramme begonnen wird. Insbesondere sind es die Makro-Seigerungen sowie der Lδsungs- und Ausscheidungszustand, die erfindungsgemäß erzeugte Warmbänder von konventionell erzeugten unterscheidet. Zudem erfolgt beim In-Line-Gieß-Walzen der Umformvorgang während des Warmwalzens bei günstigen thermischen Bedingungen. So können die Walzstiche mit höheren Umformgraden aufgebracht und die Umformbedingungen gezielt für die Steuerung der Gefügeentwicklung genutzt werden.
Bevorzugt ist bei Einsatz des Gießwalzens bei dem erfindungsgemäßen Warmband der Phosphor-Gehalt auf weniger als 0,08 Gew.-% beschränkt, um ausreichende Gießeigenschaften zu erzielen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen erläutert . In dem Diagramm ist für drei Beispiele der Verlauf der
Orientierungsverteilungsfunktion (Orientierungsdichte) über den Winkel Φ aufgetragen. "Φ" ist einer der Euler- Winkel, die die relative Lage von Kristallkoordinationen und Probekoordinationensystem beschreiben. Gleichzeitig sind spezielle Lagen eingetragen: (001)<110>, (112)<110>, (111)<110> und andere . Zur Ermittlung der Eigenschaften eines Beispiels für ein erfindungsgemäßes Warmband WbE sowie zweier Vergleichsbeispiele für nicht erfindungsgemäße Warmbänder WbVι und WbV2 ist ein Stahl mit (in Gew.-% bzw. Gew.-ppm) < 30 ppm C, 0,2 % Mn, 0,050 %" P, 1,3 % Si, 0,12 % AI, 0,01 % Si und als Rest Fe sowie Verunreinigungen erschmolzen worden.
Im Fall des zum Vergleich angefertigten Warmbands WbVι ist der erschmolzene Stahl zu einer Bramme vergossen worden, die anschließend in konventioneller Weise abgekühlt, wiedererwärmt, vorgewalzt und auf eine Enddicke von
2,5 mm warmgewalzt worden ist. Das so erhaltene Warmband
Wbvi wies für einen Orientierungswinkel Φ von 0° bis 20° eine in der Bandmitte ermittelte Orientierungsdichte der α-Faser von mindestens 4 auf, während die Orientierungsdichte für Winkel Φ von mehr als 20° regelmäßig weniger als 3 betrug. Der Wert des Verhältnisses I112/I001 der Intensität I112 der Lage (112)<110> zur Intensität In0 der Lage (001)<110> der α- Faser lag dementsprechend genauso unter 0,1 wie der Wert des Verhältnisses Im/Iooi der Intensität Im der Komponente (111)<110> zur Intensität In0 der Komponente (001)<110>.
Der Verlauf der Orientierungsdichte über den Winkel Φ ist im Diagramm für das zum Vergleich dienende Warmband WbVι als gepunktete Linie dargestellt.
Die hohe Dichte im Bereich kleiner Winkel und die niedrige Dichte im Bereich großer Winkel belegt, daß sich das Warmband WbVι in einem verfestigten Zustand befunden hat, in der es erst einer aufwendigen Kaltwalzung und Nachbehandlung unterzogen werden muß, um als NO- Elektroblech eingesetzt werden zu können.
Zur Herstellung des ebenfalls zum Vergleich angefertigten Warmbands WbV2 ist derselbe Stahl in einer Gieß-Walz- Anlage zunächst zu einer Dünnbramme vergossen worden, welche anschließend ebenso "in-line" in mehreren Stichen auf eine Warmbandenddicke von 3 mm warmgewalzt wurde.
Das so erhaltene Warmband WbV2 wies genauso wie das Warmband WbVι für einen Orientierungswinkel Φ von 0° bis 20° eine in der Bandmitte ermittelte Orientierungsdichte der α-Faser von mindestens 4 auf, während die Orientierungsdichte für Winkel Φ von mehr als 20° regelmäßig deutlich weniger als 3 betrug. Der Wert des Verhältnisses In2/Iooι der Intensität I112 der Lage (112)<110> zur Intensität I110 der Lage (001)<110> der α- Faser lag bei 0,2, während der Wert des Verhältnisses Im/IOOI der Intensität I der Lage (111)<110> zur Intensität In0 der Lage (001)<110> lediglich 0,06 erreichte.
Der Verlauf der Orientierungsdichte über den Winkel Φ ist für das zum Vergleich dienende Warmband WbV2 im Diagramm als strichpunktierte Linie dargestellt.
Auch im Fall des Warmbands WbV2 belegt die hohe Dichte im Bereich kleiner Winkel und die niedrige Dichte im Bereich großer Winkel, daß sich das Warmband WbV2 in einem verfestigten Zustand befunden hat, in der es erst einer aufwendigen Kaltwalzung und Nachbehandlung unterzogen werden muß, um es als NO-Elektroblech einsetzen zu können.
Auch das erfindungsgemäße Warmband WbE ist aus demselben Stahl wie das zum Vergleich gefertigte Warmband WbVι hergestellt worden. Dazu ist der betreffende Stahl ebenfalls in einer Gieß-Walz-Anlage zu einer Dünnbramme vergossen worden, welche anschließend ebenso "in-line" in mehreren Stichen warmgewalzt wurde. Im Unterschied zum Warmband WbV betrug die Enddicke des Warmbands jedoch lediglich 1,04 mm.
Das so erhaltene Warmband WbE wies für alle Orientierungswinkel Φ im Bereich von 0° bis 60° eine in der Bandmitte ermittelte Orientierungsdichte der α-Faser von mindestens 4 auf. Erst im Winkelbereich von mehr als 60° sank die Orientierungsdichte unter 3. Der Wert des Verhältnisses I112/I001 der Intensität In2 der Lage (112)<110> zur Intensität Iι10 der Komponente (001)<110> der α-Faser lag auf hohem Niveau, nämlich bei 0,81. Genauso erreichte der Wert des Verhältnisses I /Ioox der Intensität Im der Lage (111)<110> zur Intensität Ino der Lage (001)<110> ein hohes Niveau, nämlich 0,54.
Der Verlauf der Orientierungsdichte über den Winkel Φ ist für das erfindungsgemäße Warmband WbE im Diagramm als durchgezogene Linie dargestellt.
Die hohen Orientierungsdichten bis zu einem Winkel von 60° und die hohen Intensitäten der Komponenten (112)<110> sowie (111)<110> belegen, daß sich das erfindungsgemäße Warmband in einem weit teilentfestigten Zustand befindet.

Claims

P A T E N T AN S P R Ü C H E
1. Warmgewalztes Stahlband für die Weiterverarbeitung zu nichtkornorientiertem Elektroblech
- mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%) C: < 0, 02 %,
Mn: < 1,2 %,
Si: 0,1 - 4,4 %,
AI: 0,1 - 4,4 %, wobei die aus dem Si-Gehalt und dem Doppelten des AI-Gehaltes gebildete Summe < 5 % ist,
P: < 0,15 %
Sn: < 0,20 %,
Sb: < 0,20 %,
Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen,
- mit einer Banddicke, die höchstens 1,8 mm beträgt, und
- mit einer teilentfestigten GefügeStruktur, die durch eine hohe Intensität für die α-Faser (Faserdarstellung von
Orientierungsverteilungsfunktionen) im Bereich von 0° bis 60° gekennzeichnet ist, wobei das aus der Intensität Iι12 der Lage (112)<110> zur Intensität Iooi der Lage (001)<110> gebildete Verhältnis I112/I00X > 0,4 und das aus der Intensität I der Lage (111)<110> zur Intensität I0oι der Lage (001)<110> gebildete Verhältnis Im/I0oι > 0,2 ist.
2. Warmband nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Banddicke höchstens 1,2 mm beträgt und das aus der Intensität I112 der Lage (112)<110> zur Intensität In0 der Lage
(001)<110> der α-Faser gebildete Verhältnis In2/Iooι > 0,75 und das aus der Intensität I der Lage
(111)<110> zur Intensität I00ι der Lage (001)<110> der α-Faser gebildete Verhältnis Im/Iooi > 0,4 ist.
3. Warmband nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß es bei einer ersten, hohen Temperatur eine ferritische, bei einer unter der ersten Temperatur liegenden zweiten Temperatur eine ferritisch / austenitische bei einer unter der zweiten Temperatur liegenden dritten Temperatur eine austenitische, bei einer unter der dritten Temperatur liegenden vierten Temperatur eine austenitsch / ferritische und bei einer unter der vierten Temperatur liegenden fünften Temperatur wieder eine ferritische Gefügestruktur aufweist .
4. Verfahren zum Herstellen von gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3 beschaffenen Warmband, umfassend folgende Arbeitsschritte:
- Erschmelzen des Stahls, Vergießen des Stahls zu Dünnbrammen, kontinuierlich ("in-line") auf das Vergießen des Stahls folgendes Warmwalzen der Dünnbrammen.
Verfahren nach Anspruch 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß der Phosphor- Gehalt des Warmbands < 0,08 Gew.-% beträgt.
Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß der während des Warmwalzens erzielte Gesamtumformgrad mindestens 90 % beträgt .
Verfahren zum Herstellen von gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3 beschaffenen Warmband, umfassend folgende Arbeitsschritte: Erschmelzen des Stahles, Vergießen des Stahls zu einem Dünnband, kontinuierlich ("in-line") auf das Vergießen des Stahls folgendes Warmwalzen in einem oder mehreren Stichen.
Warmband nach Anspruch 7, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß sein P-Gehalt < 0,08 Gew.-% beträgt.
Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß das Warmwalzen in mehreren Stichen durchgeführt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß mindestens ein Stich des Warmwalzens bei Temperaturen, bei denen das Warmband eine austenitische Struktur aufweist, und mehrere darauffolgende Stiche des Warmwalzens bei Temperaturen durchgeführt werden, in denen das Warmband eine ferritische Struktur besitzt.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß die Endwalztemperatur beim Warmwalzen weniger als 850 °C beträgt.
12. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß während des Walzens im Ferritgebiet mindestens der letzte Walzstich mit Schmierung durchgeführt wird.
13. Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech aus einem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3 beschaffenen und nach einem der Ansprüche 4 bis 12 hergestellten Warmband, umfassend folgende Arbeitsschritte :
- Beizen oder Glühbeizen des Warmbands,
- Kaltwalzen des Warmbands Zwischenglühen des Kaltbands,
- Schlußglühen oder
- Glühen mit nachfolgender Nachverformung mit einem Gesamtumformgrad kleiner als 20 %.
4. Verfahren nach Anspruch 13, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a ß das Kaltwalzen mindestens zweistufig mit einer Zwischenglühung durchgeführt wird.
PCT/EP2002/011822 2001-10-31 2002-10-23 Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung WO2003038135A1 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE50204488T DE50204488D1 (de) 2001-10-31 2002-10-23 Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung
EP02779503A EP1440173B1 (de) 2001-10-31 2002-10-23 Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung
JP2003540399A JP2005507458A (ja) 2001-10-31 2002-10-23 無方向性電気シート製造用の熱間圧延された鋼ストリップ及びその製造方法
AT02779503T ATE305983T1 (de) 2001-10-31 2002-10-23 Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung
US10/493,522 US7658807B2 (en) 2001-10-31 2002-10-23 Hot-rolled strip intended for the production of non-grain oriented electrical sheet and a method for the production thereof

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10153234.2 2001-10-31
DE10153234A DE10153234A1 (de) 2001-10-31 2001-10-31 Für die Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech bestimmtes, warmgewalztes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2003038135A1 true WO2003038135A1 (de) 2003-05-08

Family

ID=7704028

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2002/011822 WO2003038135A1 (de) 2001-10-31 2002-10-23 Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7658807B2 (de)
EP (1) EP1440173B1 (de)
JP (1) JP2005507458A (de)
KR (1) KR100951462B1 (de)
CN (1) CN1302131C (de)
AT (1) ATE305983T1 (de)
DE (2) DE10153234A1 (de)
ES (1) ES2249622T3 (de)
PL (1) PL205577B1 (de)
WO (1) WO2003038135A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020078529A1 (de) * 2018-10-15 2020-04-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur herstellung eines no elektrobands mit zwischendicke
US11970757B2 (en) 2018-11-08 2024-04-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Electric steel strip or sheet for higher frequency electric motor applications, with improved polarization and low magnetic losses

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100215981A1 (en) * 2009-02-20 2010-08-26 Nucor Corporation Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
DE102012002642B4 (de) 2012-02-08 2013-08-14 Salzgitter Flachstahl Gmbh Warmband zur Herstellung eines Elektroblechs und Verfahren hierzu
TWI504760B (zh) * 2012-11-07 2015-10-21 Jfe Steel Corp 三件式罐用鋼板及其製造方法
US10337080B2 (en) 2014-05-08 2019-07-02 Centro Sviluppo Materiali S.P.A. Process for the production of grain non-oriented electric steel strip, with an high degree of cold reduction
KR102364477B1 (ko) 2016-07-29 2022-02-16 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 무방향성 전기 강을 제조하기 위한 강 스트립 및 이러한 강 스트립을 제조하기 위한 방법
KR101917468B1 (ko) * 2016-12-23 2018-11-09 주식회사 포스코 박물 열연 전기강판 및 그 제조방법
KR102109240B1 (ko) * 2017-12-24 2020-05-11 주식회사 포스코 무방향성 전기강판용 열연강판, 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102045653B1 (ko) * 2017-12-26 2019-11-15 주식회사 포스코 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102109241B1 (ko) * 2017-12-26 2020-05-11 주식회사 포스코 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0377734A1 (de) * 1987-03-11 1990-07-18 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Verfahren zur herstellung von nichtorientiertem stahlblech mit hohem siliziumgehalt
DE19807122A1 (de) * 1998-02-20 1999-09-09 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech
DE10015691C1 (de) * 2000-03-16 2001-07-26 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19930519C1 (de) * 1999-07-05 2000-09-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
US5803989A (en) * 1994-06-24 1998-09-08 Nippon Steel Corporation Process for producing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss
DE19710125A1 (de) * 1997-03-13 1998-09-17 Krupp Ag Hoesch Krupp Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit
DE19840788C2 (de) * 1998-09-08 2000-10-05 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Erzeugung von kaltgewalzten Bändern oder Blechen
DE19918484C2 (de) * 1999-04-23 2002-04-04 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech
JP2001123225A (ja) * 1999-10-27 2001-05-08 Nippon Steel Corp 磁束密度が高く、鉄損の低い熱延珪素鋼板の製造方法
KR100956530B1 (ko) * 2001-06-28 2010-05-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전자강판 및 그 제조방법
KR20100072376A (ko) * 2002-05-08 2010-06-30 에이케이 스틸 프로퍼티즈 인코포레이티드 무방향성 전기 강판의 연속 주조방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0377734A1 (de) * 1987-03-11 1990-07-18 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Verfahren zur herstellung von nichtorientiertem stahlblech mit hohem siliziumgehalt
DE19807122A1 (de) * 1998-02-20 1999-09-09 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech
DE10015691C1 (de) * 2000-03-16 2001-07-26 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
HENDRICKS C ET AL: "INBETRIEBNAHME UND ERSTE ERGEBNISSE DER GIESSWALZANLAGE DER THYSSEN KRUPP STAHL AG COMMISSIONING AND FIRST RESULTS OF THE CASTING ROLLING PLANT OF THYSSEN KRUPP STAHL AG", STAHL UND EISEN, VERLAG STAHLEISEN GMBH. DUSSELDORF, DE, vol. 120, no. 2, 15 February 2000 (2000-02-15), pages 61 - 68, XP000933035, ISSN: 0340-4803 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020078529A1 (de) * 2018-10-15 2020-04-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur herstellung eines no elektrobands mit zwischendicke
CN112840041A (zh) * 2018-10-15 2021-05-25 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于制造具有中间厚度的no-电工带的方法
CN112840041B (zh) * 2018-10-15 2023-01-06 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于制造具有中间厚度的no-电工带的方法
US11970757B2 (en) 2018-11-08 2024-04-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Electric steel strip or sheet for higher frequency electric motor applications, with improved polarization and low magnetic losses

Also Published As

Publication number Publication date
CN1578842A (zh) 2005-02-09
ATE305983T1 (de) 2005-10-15
DE10153234A1 (de) 2003-05-22
US7658807B2 (en) 2010-02-09
PL369257A1 (en) 2005-04-18
US20050067053A1 (en) 2005-03-31
ES2249622T3 (es) 2006-04-01
JP2005507458A (ja) 2005-03-17
KR100951462B1 (ko) 2010-04-07
CN1302131C (zh) 2007-02-28
EP1440173B1 (de) 2005-10-05
PL205577B1 (pl) 2010-05-31
EP1440173A1 (de) 2004-07-28
DE50204488D1 (de) 2006-02-16
KR20050039725A (ko) 2005-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2690183B1 (de) Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
EP1918406B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
EP1918402B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl
EP1194600B1 (de) Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech
EP1263993B1 (de) Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech
DE60315129T2 (de) Verfahren zur herstellung eines eisenhüttenprodukts aus unlegiertem stahl mit hohem kupfergehalt und danach erhaltenes eisenhüttenprodukt
WO2008052918A1 (de) Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein martensitisches gefüge bildenden stahl
EP1440173B1 (de) Für die herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech bestimmtes, warmgewalztes stahlband und verfahren zu seiner herstellung
DE19930519C1 (de) Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
EP1918405B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
DE10221793C1 (de) Nichtkornorientiertes Elektroband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung
EP0873428A1 (de) Verfahren zum warmwalzen von stahlbändern
EP1398390B1 (de) Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge
EP1453984B1 (de) Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl
EP1444372B1 (de) Verfahren zur herstellung von nichtkornorientiertem elektroblech
DE60106775T2 (de) Verfahren zum regeln der inhibitorenverteilung beim herstellen von kornorientierten elektroblechen
WO2008052920A1 (de) Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit aluminium legierten mehrphasenstahl
EP1396549A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines perlitfreien warmgewalzten Stahlbands und nach diesem Verfahren hergestelltes Warmband
EP1194599B1 (de) Verfahren zum herstellen von nicht kornorientiertem elektroblech
DE102020214427A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes mittels einer Gießwalzanlage
WO2021037780A1 (de) Verfahren zur herstellung eines kaltgewalzten si-legierten elektrobandes mit einer kaltbanddicke dkb &lt; 1 mm aus einem stahlvorprodukt
DE10253339B3 (de) Verfahren zum Herstellen eines für die Verarbeitung zu nicht kornorientiertem Elektroband bestimmten Warmbands, Warmband und daraus hergestelltes nicht kornorientiertes Elektroblech

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NO NZ OM PH PL PT RO RU SD SE SG SI SK SL TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2002779503

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 555/KOLNP/2004

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 20028215958

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2003540399

Country of ref document: JP

Ref document number: 1020047006653

Country of ref document: KR

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2002779503

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8642

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10493522

Country of ref document: US

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 2002779503

Country of ref document: EP