WO2008052918A1 - Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein martensitisches gefüge bildenden stahl - Google Patents

Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem ein martensitisches gefüge bildenden stahl Download PDF

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Thomas Heller
Johann Wilhelm Schmitz
Jochen Wans
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Definitions

  • the invention relates to a method for producing flat steel products, such as strips or sheet metal blanks, from high-strength martensitic steels.
  • Such MS steels belong to the group of multiphase steels. These are usually steels whose properties are determined by the type, amount and arrangement of the phases of the structure. The structure therefore has at least two phases (eg ferrite, martensite, bainite). This gives them a strength / formability combination that is superior to conventional steels.
  • multiphase steels are of particular interest for the automotive industry because of their high strength on the one hand the use of lower material thicknesses and concomitantly reduce the vehicle weight and on the other hand improve the safety of the vehicle body in the event of a collision (crash behavior) .
  • multiphase steels with at least constant strength of the overall body allow a reduction in the sheet thickness of a component produced from such multiphase steels compared to a body produced from conventional steels.
  • a problem in the production of flat products made of high-strength multiphase steels with tensile strengths of more than 800 MPa is that high rolling forces must be applied when rolling such steels. This requirement has the consequence that high-strength hot strips made of steels of the type in question can usually only be made available in width and thickness with the currently customarily available production facilities, which do not meet the demands made today in the field of automobile construction more fully. Above all, tapes of small thicknesses with sufficient widths can be poorly represented on conventional systems. It also turns out in conventional practice in practice difficult to produce multiphase steels cold strips with strengths of more than 800 MPa.
  • SI / cs 051418WO Steel strips are first a molten steel, the (in wt .-%) 0.05 and 0.25% C, in total 0.5 - 3% Mn, Cu and Ni, in total 0.1 - 4% Si and Al, in Sum up to 0.1% P, Sn, As and Sb, in total less than 0.3% Ti, Nb, V, Zr and REM and in each case less than 1% Cr, Mo and V, balance iron and unavoidable impurities cast into a cast strip having a thickness of 0.5 - 10 mm, in particular 1 - 5 mm.
  • the cast strip is then hot rolled in-line in one or more passes of between 25% and 70% strain to a hot strip.
  • the final temperature of hot rolling is above the Ar 3 temperature.
  • the hot strip obtained is then cooled in two stages. In the first stage of this cooling, a cooling rate of 5 - 100 ° C / s is maintained until a temperature between 400 - 550 0 C is reached. At this temperature, the hot-rolled strip is left to rest for a period of time required to allow bainitic transformation of the steel with a residual austenite content greater than 5%. The formation of perlite should be avoided.
  • pause time of the conversion process is stopped by the beginning of the second stage of cooling, in which the hot strip is brought to a temperature below 400 0 C, to then at a lying below 350 0 C reel temperature to a Wind coil.
  • the object of the invention was therefore to provide a method with which extremely high-strength steel flat products can be produced over a wide range of geometric dimensions with reduced manufacturing outlay.
  • this object has been achieved by a method for producing steel flat products, according to the invention, a martensitic structure forming steel, the 0.15 - 0.19% C, 0.80 - 1, 20% Mn, up to 0.030% P, up to 0.004% S, 0.60 - 1.00% Si, up to 0.05% Al, up to 0.0060% N, 0.30 - 0.60% Cr, 0.040-0.070% Nb and the remainder contains iron and unavoidable impurities, is cast to a cast strip of 1 to 4 mm thickness, in which the cast strip is cast in a continuous operation with a degree of deformation greater than 20%. Line at a lying in the range of 900 - 1050 0 C.
  • Hot rolling end temperature is hot rolled to a hot strip having a thickness of 0.5 to 3.2 mm and in which the hot strip is reeled at a maximum of 350 0 C coiling temperature, so that a hot strip is obtained whose tensile strength R m at least 1400 MPa at Elongation at break A 8 o of at least 5%.
  • the invention uses the possibility of strip casting to process a particularly high-strength martensitic steel to a hot strip.
  • SI / cs 051418WO itself already has a small thickness, in the course of hot rolling of this band, only relatively small degrees of deformation must be maintained in order to produce flat products with low thicknesses, as required in particular in the automotive industry.
  • a corresponding output thickness of the cast strip it is easily possible to produce hot strips with the method according to the invention, which have a maximum property distribution of at most 1.5 mm and from which, for example, elements for the support structure of an automobile can be produced.
  • the invention makes it possible to manufacture high-strength hot strips consisting of a martensitic steel of the specified composition processed according to the invention, whose width is more than 1,200 mm, in particular more than 1,600 mm.
  • SI / cs 051418WO the possibility of safely shedding critical steel compositions of the type processed according to the invention also with regard to their solidification behavior.
  • the very rapid solidification of the cast strip which is characteristic of strip casting, leads to a significantly reduced risk of the formation of center segregations compared with conventional production, with the result that the hot strip produced according to the invention has a particularly uniform distribution of properties and microstructure over its cross section and its length.
  • a further particular advantage of the procedure according to the invention is that hot strip produced according to the invention has high strengths of at least 1400 MPa, without having to observe a special cooling cycle of the hot strip between the end of the hot rolling and the hasp, as described, for example, in EP 1 072 689 Bl is prescribed by the need for a cooling phase.
  • it merely has to be ensured that the hot rolling ends in a relatively narrow temperature window and that the reeling is also carried out in a precisely defined temperature range. In between there is a one-stage cooling down.
  • a further advantage of the procedure according to the invention is that an extension of the range of mechanical properties of the strip produced according to the invention based on only one steel analysis can be achieved by varying the cooling and rolling conditions.
  • Hot strips produced according to the invention are particularly suitable for further processing into cold rolled strip. Accordingly, a practice-oriented embodiment of the invention provides that the hot strip is cold rolled to a cold strip having a thickness of 0.5-1.4 mm, in particular 0.7 mm to 1.3 mm, as is required for the construction of automobile bodies. In order to eliminate solidification during cold rolling, the cold strip can be annealed at an annealing temperature of 750-850 ° C. For cold rolled strip produced in this way from the hot strip produced according to the invention, tensile strengths of at least 800 MPa can be reliably ensured. The breaking elongation A 50 of the cold strip is just as safe at least 10%.
  • the cold strip is provided in a conventional manner with a metallic coating, which may be, for example, a galvanizing.
  • the tapes cast from steels A and B were hot rolled immediately after tape casting in-line at a hot rolling end temperature WET to a hot strip whose thickness was 1.25 mm. Subsequently, each hot strip obtained has been cooled directly in a cooling step to a coiler temperature HT and coiled. After coiling, the hot strips produced from steels A and B each had a tensile strength R m and an elongation at break A 80 , which, like the hot rolling end temperature WET and reel temperature HT, respectively, maintained in their preparation, are given in Table 2.
  • the hot strip produced from steel A was cold-rolled to a 0.7 mm thick cold-rolled strip and annealed at a temperature of 780 ° C. in order to recrystallize the strip.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren, mit dem sich extrem hochfeste Stahl-Flachprodukte über eine große Bandbreite von geometrischen Abmessungen bei vermindertem Herstellaufwand erzeugen lassen. Dazu wird erfindungsgemäß ein ein martensitisches Gefüge bildender Stahl, der 0,15 - 0,19 % C, 0,80 - 1,20 % Mn, bis zu 0,030 % P, bis zu 0,004 % S, 0,60 - 1,00 % Si, bis zu 0,05 % Al, bis zu 0,0060 % N, 0,30 - 0,60 % Cr, 0,040 - 0,070 % Nb und als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält, zu einem gegossenen Band mit einer Dicke von 1 - 4 mm vergossen, das gegossene Band in einem kontinuierlichen Arbeitsablauf mit einem Umformgrad von mehr als 20 % in-Line bei einer im Bereich von 900 - 1050°C liegenden Warmwalzendtemperatur zu einem Warmband mit einer Dicke von 0,5 - 3,2 mm warmgewalzt und das Warmband bei einer höchstens 350°C betragenden Haspeltemperatur gehaspelt, so dass ein Warmband erhalten wird, dessen Zugfestigkeit Rm mindestens 1400 MPa bei einer Bruchdehnung A80 von mindestens 5 % beträgt.

Description

Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Stahl-Flachprodukten, wie Bändern oder Blechzuschnitten, aus hochfesten martensitischen Stählen. Derartige MS- Stähle gehören zur Gruppe der Mehrphasenstähle. Bei diesen handelt es sich üblicherweise um Stähle, deren Eigenschaften durch Art, Menge und Anordnung der Phasen des Gefüges bestimmt werden. Im Gefüge liegen daher mindestens zwei Phasen vor (z. B. Ferrit, Martensit, Bainit) . Dadurch haben sie eine gegenüber konventionellen Stählen überlegene Festigkeits- / Umformbarkeitskombination .
Aufgrund dieser Besonderheiten sind Mehrphasenstähle insbesondere für den Automobilbau von großem Interesse, da sie aufgrund ihrer hohen Festigkeit zum einen die Verwendung geringerer Materialstärken und damit einhergehend eine Reduzierung des Fahrzeuggewichts erlauben und zum anderen die Sicherheit der Fahrzeugkarosserie im Fall eines Zusammenstoßes (Crash- Verhalten) verbessern. So ermöglichen Mehrphasenstähle bei mindestens gleich bleibender Festigkeit der Gesamtkarosse eine Reduzierung der Blechdicke eines aus solchen Mehrphasenstählen hergestellten Bauteils gegenüber einer aus konventionellen Stählen hergestellten Karosserie .
SI/cs 051418WO Üblicherweise werden Mehrphasenstähle im Konverterstahlwerk erschmolzen und auf einer Stranggießanlage zu Brammen oder Dünnbrammen vergossen, die dann zu Warmband warmgewalzt und gehaspelt werden. Durch eine gezielt gesteuerte Abkühlung des Warmbands nach dem Warmwalzen mit dem Ziel einer Einstellung bestimmter Gefügeanteile können dabei die mechanischen Eigenschaften des Warmbandes variiert werden. Die Warmbänder können darüber hinaus zu Kaltband kaltgewalzt werden, um auch dünnere Blechdicken zur Verfügung zu stellen (EP 0 910 675 Bl, EP 0 966 547 Bl, EP 1 169 486 Bl, EP 1 319 725 Bl, EP 1 398 390 Al) .
Ein Problem bei der Fertigung von Flachprodukten aus hochfesten Mehrphasenstählen mit Zugfestigkeiten von mehr als 800 MPa besteht darin, dass beim Walzen derartiger Stähle hohe Walzkräfte aufgebracht werden müssen. Diese Anforderung hat zur Folge, dass in der Regel mit den derzeit üblicherweise zur Verfügung stehenden Fertigungsanlagen hochfeste Warmbänder aus Stählen der in Rede stehenden Art vielfach nur in einer Breite und Dicke zur Verfügung gestellt werden können, die den heute im Bereich des Automobilbaus gestellten Anforderungen nicht mehr in vollem Umfang gerecht werden. Vor allem Bänder geringer Dicken bei ausreichenden Breiten lassen sich auf konventionellen Anlagen schlecht darstellen. Auch erweist es sich bei konventioneller Vorgehensweise in der Praxis als schwierig, aus Mehrphasenstählen Kaltbänder mit Festigkeiten von mehr als 800 MPa herzustellen.
Ein alternativer Weg der Herstellung von Stahlbändern aus einem Mehrphasenstahl ist in der EP 1 072 689 Bl (DE 600 09 611 T2) vorgeschlagen worden. Gemäß diesem bekannten Verfahren wird zur Herstellung von dünnen
SI/cs 051418WO Stahlbändern zunächst eine Stahlschmelze, die (in Gew.-%) 0,05 und 0,25 % C, in Summe 0,5 - 3 % Mn, Cu und Ni, in Summe 0,1 - 4 % Si und Al, in Summe bis zu 0,1 % P, Sn, As und Sb, in Summe weniger als 0,3 % Ti, Nb, V, Zr und REM sowie jeweils weniger als 1 % Cr, Mo und V, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält, zu einem gegossenen Band mit einer Dicke von 0,5 - 10 mm, insbesondere 1 - 5 mm, vergossen. Das gegossene Band wird anschließend in-Line in ein oder mehreren Stichen mit einem zwischen 25 % und 70 % liegenden Umformgrad zu einem Warmband warmgewalzt. Die Endtemperatur des Warmwalzens liegt dabei oberhalb der Ar3-Temperatur . Nach dem Ende des Warmwalzens wird das erhaltene Warmband dann zweistufig abgekühlt. In der ersten Stufe dieser Abkühlung wird eine Abkühlgeschwindigkeit von 5 - 100 °C/s eingehalten, bis eine zwischen 400 - 550 0C liegende Temperatur erreicht ist. Bei dieser Temperatur lässt man dann das Warmband für eine Pausenzeit verweilen, die benötigt wird, um eine bainitische Umwandlung des Stahls mit einem Restaustenitanteil von mehr als 5 % zu ermöglichen. Die Bildung von Perlit soll dabei vermieden werden. Nach einer für die Einstellung der geforderten Gefügestruktur ausreichenden Pausenzeit wird der Umwandlungsvorgang durch den Beginn der zweiten Stufe der Abkühlung abgebrochen, bei der das Warmband auf eine Temperatur unter 400 0C gebracht wird, um es anschließend bei einer unter 350 0C liegenden Haspeltemperatur zu einem Coil zu wickeln .
Mit der in der EP 1 072 689 Bl beschriebenen Vorgehensweise soll eine einfache Herstellung von Warmband mit bainitischen Gefügeanteilen aus einem Mehrphasenstahl möglich sein, das TRIP-Eigenschaften ("TRIP" = "Transformation Induced Plasticity") aufweist.
SI/cs 051418WO Derartige Stähle weisen relativ hohe Festigkeiten bei guter Verformbarkeit auf. Allerdings reichen die Festigkeiten für viele Anwendungsfälle insbesondere im Bereich des Automobilbaus nicht aus.
Die Aufgabe der Erfindung bestand daher darin, ein Verfahren zur Verfügung zu stellen, mit dem sich extrem hochfeste Stahl-Flachprodukte über eine große Bandbreite von geometrischen Abmessungen bei vermindertem Herstellaufwand erzeugen lassen.
Ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik ist diese Aufgabe durch ein Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten gelöst worden, bei dem erfindungsgemäß ein ein martensitisches Gefüge bildender Stahl, der 0,15 - 0,19 % C, 0,80 - 1,20 % Mn, bis zu 0,030 % P, bis zu 0,004 % S, 0,60 - 1,00 % Si, bis zu 0,05 % Al, bis zu 0,0060 % N, 0,30 - 0,60 % Cr, 0,040 - 0,070 % Nb und als Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen enthält, zu einem gegossenen Band mit einer Dicke von 1 - 4 mm vergossen wird, bei dem das gegossene Band in einem kontinuierlichen Arbeitsablauf mit einem Umformgrad von mehr als 20 % in-Line bei einer im Bereich von 900 - 1050 0C liegenden
Warmwalzendtemperatur zu einem Warmband mit einer Dicke von 0,5 - 3,2 mm warmgewalzt wird und bei dem das Warmband bei einer höchstens 350 0C betragenden Haspeltemperatur gehaspelt wird, so dass ein Warmband erhalten wird, dessen Zugfestigkeit Rm mindestens 1400 MPa bei einer Bruchdehnung A8o von mindestens 5 % beträgt.
Die Erfindung nutzt die Möglichkeit des Bandgießens dazu, einen besonders hochfesten martensitischen Stahl zu einem Warmband zu verarbeiten. Da das gegossene Band dabei
SI/cs 051418WO selbst schon eine geringe Dicke besitzt, müssen im Zuge des Warmwalzens dieses Bandes nur relativ geringe Umformgrade eingehalten werden, um Flachprodukte mit geringen Dicken zu erzeugen, wie sie insbesondere im Bereich der Automobilindustrie benötigt werden. So ist es durch Vorgabe einer entsprechenden Ausgangsdicke des gegossenen Bandes problemlos möglich, mit dem erfindungsgemäßen Verfahren Warmbänder herzustellen, die bei einer optimalen Eigenschaftsverteilung eine Dicke von höchstens 1,5 mm aufweisen und aus denen sich beispielsweise Elemente für die Tragstruktur eines Automobils fertigen lassen.
Aufgrund der geringen Umformgrade während des Warmwalzens sind die dazu erforderlichen Walzkräfte verglichen mit den beim Warmwalzen von Brammen oder Dünnbrammen bei der konventionellen Vorgehensweise erforderlichen Kräften gering, so dass mit dem erfindungsgemäßen Verfahren problemlos Warmbänder von großer Breite erzeugt werden können, die deutlich über der Breite von in konventioneller Weise erzeugbaren Warmbändern derselben Festigkeits- und Dickenklasse liegen. So erlaubt es die Erfindung, hochfeste, aus einem martensitischen Stahl der angegebenen erfindungsgemäß verarbeiteten Zusammensetzung bestehende Warmbänder sicher zu fertigen, deren Breite mehr als 1.200 mm, insbesondere mehr als 1.600 mm beträgt .
Die erfindungsgemäße Anwendung des Bandgießverfahrens bei der Verarbeitung von hochfesten Stählen der erfindungsgemäß zusammengesetzten Art bietet neben den voranstehend genannten Vorteilen auf Grund seiner verfahrensspezifischen Eigenschaften und Stellgrößen (z. B. Warmwalzendtemperatur, Abkühlung, Haspeltemperatur)
SI/cs 051418WO die Möglichkeit, auch hinsichtlich ihres Erstarrungsverhaltens kritische Stahlzusammensetzungen der erfindungsgemäß verarbeiteten Art sicher zu vergießen. So führt die für das Bandgießen charakteristische sehr rasche Erstarrung des gegossenen Bandes zu gegenüber einer konventionellen Fertigung deutlich verminderten Gefahr der Entstehung von Mittenseigerungen mit der Folge, dass das erfindungsgemäß erzeugte Warmband über seinen Querschnitt und seine Länge eine besonders gleichmäßige Eigenschaftsverteilung und Gefügestruktur aufweist.
Ein weiterer besonderer Vorteil der erfindungsgemäßen Vorgehensweise besteht darin, dass erfindungsgemäß erzeugtes Warmband hohe Festigkeiten von mindestens 1400 MPa aufweist, ohne dass dazu ein besonderer Abkühlzyklus des Warmbands zwischen dem Ende des Warmwalzens und des Haspeins eingehalten werden muss, wie dies beispielsweise in der EP 1 072 689 Bl durch die Notwendigkeit einer Kühlphase vorgeschrieben ist. Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens muss lediglich sichergestellt sein, dass das Warmwalzen in einem relativ eng umgrenzten Temperaturfenster beendet und auch das Haspeln in einem exakt definierten Temperaturbereich durchgeführt wird. Dazwischen findet eine einstufige Abkühlung statt.
Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Vorgehensweise besteht darin, dass eine Erweiterung der Spannbreite der mechanischen Eigenschaften des erfindungsgemäß erzeugten Bandes basierend auf nur einer Stahlanalyse durch eine Variation der Abkühl- und Walzbedingungen erreicht werden kann .
SI/cs 051418WO Erfindungsgemäß erzeugte Warmbänder eignen sich besonders zur Weiterverarbeitung zu kaltgewalztem Band. Dementsprechend sieht eine praxisgerechte Ausgestaltung der Erfindung vor, dass das Warmband zu einem Kaltband mit einer Dicke von 0,5 - 1,4 mm, insbesondere 0,7 mm bis 1,3 mm kaltgewalzt wird, wie es zum Bau von Automobilkarosserien benötigt wird. Um während des Kaltwalzens entstehende Verfestigungen zu beseitigen, kann das Kaltband bei einer Glühtemperatur von 750 - 850 °C geglüht werden. Für auf diese Weise aus dem erfindungsgemäß hergestellten Warmband erzeugtes Kaltband können Zugfestigkeiten von mindestens 800 MPa sicher gewährleistet werden. Die Bruchdehnung A50 des Kaltbands beträgt dabei ebenso sicher mindestens 10 %.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird das Kaltband in an sich bekannter Weise mit einer metallischen Beschichtung versehen, bei der es sich beispielsweise um eine Verzinkung handeln kann.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
In zum Nachweis der Wirkung der Erfindung durchgeführten Versuchen sind zwei erfindungsgemäß zusammengesetzte Stähle A und B mit der in Tabelle 1 angegebenen Zusammensetzung erschmolzen und in einer konventionellen Zweiwalzengieß-Maschine zu gegossenem Band vergossen worden, das 1,6 mm dick war.
SI/cs 051418WO C Mn P S Si Al N Cr Nb
A o, 157 1 ,25 0, 006 0, 005 0 ,72 0 , 021 0, 0049 0 ,46 0 , 060
B 0, 157 1 ,08 0, 005 0, 004 0 ,77 0 ,022 0, 0060 0 ,48 0 ,064
Tabelle 1 (Angaben in Gew.-%)
Die aus den Stählen A und B gegossenen Bänder sind im unmittelbaren Anschluss an das Bandgießen in-Line bei einer Warmwalzendtemperatur WET zu einem Warmband warmgewalzt worden, dessen Dicke 1,25 mm betrug. Anschließend ist das jeweils erhaltene Warmband direkt in einem Kühlschritt auf eine Haspeltemperatur HT abgekühlt und gehaspelt worden. Nach dem Haspeln wiesen die aus den Stählen A und B erzeugten Warmbänder jeweils eine Zugfestigkeit Rm und eine Bruchdehnung A80 auf, die wie die bei ihrer Herstellung jeweils eingehaltene Warmwalzendtemperatur WET und Haspeltemperatur HT in Tabelle 2 angegeben sind.
Figure imgf000009_0001
Tabelle 2
Das aus dem Stahl A erzeugte Warmband ist nach dem Haspeln und Beizen zu einem 0,7 mm dicken Kaltband kaltgewalzt und bei einer Temperatur von 780 0C im Durchlauf geglüht worden, um das Band zu rekristallisieren.
SI/cs 051418WO Bei einer Bruchdehnung A50 von 21,8 % betrug die Zugfestigkeit Rm des so erhaltenen Kaltbandes 654 MPa.
SI/cs 051418WO

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
1. Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten,
- bei dem ein ein martensitisches Gefüge bildender Stahl folgender Zusammensetzung (in Gew.-%)
C: 0, 15 - 0,19 % Mn: 0,80 - 1,20 %
P: < 0,030 %
S: < 0,004 %
Si: 0, 60 - 1,00 %
Al: < 0,05 %
N: < 0,0060 %
Cr: 0,30 - 0,60 %
Nb: 0,040 - 0,070 %
Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen
zu einem gegossenen Band mit einer Dicke von 1 - 4 mm vergossen wird,
- bei dem das gegossene Band in einem kontinuierlichen Arbeitsablauf mit einem Umformgrad von mehr als 20 % in-Line bei einer im Bereich von 900 - 1050 0C liegenden Warmwalzendtemperatur zu einem Warmband mit einer Dicke von 0,5 - 3,2 mm warmgewalzt wird und
- bei dem das Warmband bei einer höchstens 350 0C betragenden Haspeltemperatur gehaspelt wird,
31/cs 051418WO - so dass ein Warmband erhalten wird, dessen Zugfestigkeit Rm mindestens 1400 MPa bei einer Bruchdehnung A80 von mindestens 5 % beträgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Breite des Warmbands mehr als 1.200 mm, insbesondere mehr als 1.600 mm beträgt.
3. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Dicke des Warmbands höchstens 1,5 mm beträgt.
4. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Warmband zu einem Kaltband mit einer Dicke von 0,5 - 1,4 mm kaltgewalzt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Kaltband bei einer Glühtemperatur von 750 - 850 0C geglüht wird.
6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die Zugfestigkeit des Kaltbands mindestens 600 MPa beträgt.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Kaltband eine Bruchdehnung A50 von mindestens 15 aufweist .
31/cs 051418WO
8. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s das Warmband oder das Kaltband mit einer metallischen Beschichtung versehen wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s die metallische Beschichtung eine Verzinkung ist.
31/cs 051418WO
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