WO2002088612A1 - Verfahren zum abtrennen von stickstoff aus einer stickstoff-enthaltenden, kohlenwasserstoff-reichen fraktion - Google Patents

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Martin Gwinner
Rudolf Stockmann
Pentti Paurola
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Definitions

  • the invention relates to the combination of a
  • double-column nitrogen separation process should be understood to mean the most varied of nitrogen separation processes, i.e. regardless of whether it is a pure double-column process, a double-column process with separation of the heavy hydrocarbons, a double-column process with a nitrogen enrichment column with or without separation heavy hydrocarbons, a single column process with or without pre-separation of heavy hydrocarbons, etc.
  • the compression of the refrigerant or refrigerant or refrigerant mixture circulating in the refrigerant circuits and / or refrigerant (mixture) circuits is carried out by means of energy-intensive compressors.
  • gas turbines are provided which, as a rule, have previously been fed by a partial stream of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied.
  • the distribution systems and thus the fuel gas of such gas turbines can tolerate comparatively high nitrogen concentrations, they have the disadvantage that the NO x content of their exhaust gas is comparatively high, ie for example> 25 mol-ppm NO x .
  • low-NO x gas turbines these are gas turbines which are equipped with a so-called “dry-low-NO ⁇ -emission-Co ⁇ bustion system", but which must be operated with a comparatively low-nitrogen gas mixture .
  • the maximum nitrogen content of the fuel gas supplied to the turbines should not exceed 10 - 30 mol%, depending on the turbine type, in order to achieve the desired NO x limit value of max. Not to exceed 25 mole ppm for the gas turbine exhaust gas.
  • the so-called specific gravity and the Wobbe index of the hydrocarbon-rich fuel gas are limited to, for example, ⁇ 1% within, for example, 30 seconds are, because only in this way stable operation of the gas turbine can be guaranteed without it being, for. B. instabilities with regard to the flame.
  • the object of the present invention is to provide a generic method combination which enables a reduction in the energy consumption of the nitrogen separation process while at the same time reducing its investment costs.
  • the hydrocarbon-rich stream is liquefied by indirect heat exchange with the refrigerants of a refrigerant mixture circuit cascade, the refrigerant mixture circuit cascade consisting of at least 3 different refrigerant mixture circuits with different refrigerant compositions, and the first of the three refrigerant mixture circuits of the pre-cooling (precooling circuit), the second refrigerant circuit and the third refrigerant mixture circuit is used for subcooling (subcooling circuit) of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied, then - in accordance with an advantageous embodiment of the process combination according to the invention - the cooling and partial condensation of the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction takes place against the precooling circuit and the subcooling circuit Process for liquefying the hydrocarbon rich hen electricity.
  • Figure 1 a three-stage compressor unit, which serves to compress the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich stream
  • Figure 2 a possible embodiment of a double column nitrogen separation process.
  • a nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction is fed via line 1 to a three-stage compressor unit - the three stages of the compressor unit are designated V1, V2 and V3. This can arise from any that arise within the respective liquefaction process
  • Compound nitrogen-containing, hydrocarbon-rich streams for example from a nitrogen stripper, boil-off gas, etc.
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction can at least temporarily be mixed with a nitrogen-rich stream via line 2 - which will be discussed in more detail below.
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction, to which the nitrogen-rich stream brought in via line 2 was optionally added, is fed via line 3 to the first compressor stage V1 at a slightly above atmospheric pressure. After compression, this fraction is one via line 4
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction drawn off from the compressor unit via line 6 has a pressure between 35 and 65 bar at a temperature of 5 to 40 ° C.
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction drawn off from the compressor unit is now - as shown in FIG. 2 below - in the heat exchanger E4 against the high-purity nitrogen stream which is fed to the heat exchanger E4 via line 16 and is discussed in more detail below are cooled, and according to the invention against a refrigerant (mixture) stream x to a temperature between -20 and -60 ° C.
  • the heat exchangers E4 to E7 shown in FIG. 2 are preferably designed as so-called plate heat exchangers.
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction is then fed via line 8 to a further heat exchanger E5 and in this again in turn against the already mentioned high-purity nitrogen stream in line 15 and another refrigerant (mixture) stream y to a temperature between -80 and cooled to -120 ° C.
  • the process for liquefying a hydrocarbon-rich stream is a refrigerant mixture circuit cascade process
  • the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction is then fed via line 9 to the heat exchanger E6, in which it is heated to a temperature of - against a reboiler which is drawn off from the lower column a of the double column K via line 11 and which is subsequently fed back in again. Cooled to 120 to -140 ° C. before the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction is fed via line 10 to the lower column a of the double column K.
  • the lower column a has a working pressure of approximately 30 bar.
  • a nitrogen-depleted, hydrocarbon-rich fraction is drawn off from the bottom of the lower column a and is cooled to a temperature between -155 and -160 ° C. in the heat exchanger E5 already described before this fraction is fed via line 13 and expansion valve 13 'the upper column b of the double column K is abandoned.
  • the upper column b has a working pressure of approximately 2 bar.
  • a nitrogen-enriched, hydrocarbon-rich liquid or, if appropriate, gas fraction is drawn off via line 14, cooled in the heat exchanger E7, where appropriate partially condensed and returned to the top of the upper column b given the double column K.
  • the already mentioned high-purity nitrogen gas fraction which has a residual hydrocarbon content of z. B. ⁇ 100 ppm and a temperature of -190 ° C, deducted.
  • This gas fraction is first heated in the heat exchanger E7 and then fed to the already described heat exchangers E4 and E5 and heated therein to the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich fraction which is fed to the double column K for separation.
  • the heated high-purity nitrogen gas fraction can be sent via line 17 to the
  • a partial stream of this gas fraction can also be returned to the compressor station V1 to V3 via line 2.
  • This procedure serves to keep the nitrogen content of the gas fraction fed to the compressor station V1 to V3 above a desired or required minimum concentration of, for example, 15%. If this minimum concentration were not reached, the desired nitrogen purity in the stream released into the atmosphere could not be achieved without an additional pre-separation step.
  • the operation of the method according to the invention is simplified and stabilized, since the fluctuations in the gas fraction fed to the compressor station V1 to V3 can be minimized with regard to the nitrogen content. However, this is only possible at the expense of higher energy consumption.
  • a methane-rich liquid fraction is drawn off from the lower region of the upper column b of the double column K and can be fed, for example, to a nitrogen stripping column - which is integrated, for example, in an LNG process. This can be done either by gravity or by pumping the liquid.
  • the methane-rich liquid fraction preferably has a nitrogen content of at most 5% by volume.
  • the refrigeration is now provided according to the invention by the two refrigerant circuits or refrigerant mixture cycles x and y.
  • the cooling and partial condensation of the nitrogen-containing, hydrocarbon-rich stream to be separated can of course also take place against only one refrigerant stream or refrigerant mixture stream. This allows the hydrocarbon-rich electricity to be withdrawn from the process or the system in liquid form (see side draw via line 18).

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Abstract

Es wird eine Kombination eines (a) Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kältemittelkreislauf und/oder durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kältemittelgemischkreislauf, und eines (b) Verfahrens zum Abtrennen von Stickstoff (15, 16) aus einer Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (6, 8), die im Rahmen des Verflüssigungsverfahrens anfällt, wobei die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion ein- oder mehrstufig verdichtet, abgekühlt (E4, E5), dabei partiell kondensiert und einem Doppelkolonnen-Stickstoff-Abtrennprozess (K) zugeführt wird, beschrieben. Erfindungsgemäß erfolgt die Abkühlung und partielle Kondensation (E4, E5) der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (6, 8) gegen den oder wenigstens einen der Kältemittelkreisläufe und/oder Kältemittelgemischkreisläufe (x, y) des Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes.

Description

Beschreibung
Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus einer Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
Die Erfindung betrifft die Kombination eines
a) Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kaltemittelkreislauf und/oder durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kaltemittelgemischkreislauf, und eines
b) Verfahrens zum Abtrennen von Stickstoff aus einer Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, die im Rahmen des Verflüssigungsverfahrens anfällt, wobei die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion ein- oder mehrstufig verdichtet, abgekühlt, dabei partiell kondensiert und einem Doppelkolonnen-Stickstoff- Abtrennprozess zugeführt wird.
Unter dem Begriff "Doppelkolonnen-Stickstoff-Abtrennprozess" seien die unterschiedlichsten Stickstoff-Abtrennprozesse zu verstehen, also unabhängig davon, ob es sich um einen reinen Doppelkolonnenprozess, einen Doppelkolonnenprozess mit Abscheidung der schweren Kohlenwasserstoffe, einen Doppelkolonnenprozess mit einer Stickstoff-Anreicherungskolonne mit oder ohne Abscheidung der schweren Kohlenwasserstoffe, einen Einfachkolonnenprozess mit oder ohne Vorabscheidung der schweren Kohlenwasserstoffe, etc. handelt.
Gattungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen
Stromes sind hinlänglich bekannt; siehe beispielsweise die DE-B 197 16415. Diese beschreibt die Verflüssigung eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen eine Kältemittelgemischkreislaufkaskade. Neben dem in der oben genannten DE-B 197 16 415 beschriebenen Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff- reichen Stromes sind dem Fachmann eine Vielzahl weiterer Verflüssigungsverfahren bekannt. Beispielhaft genannt seien Prozesse, bei denen der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom gegen eine Kältemittelkreislaufkaskade oder mittels eines sog. Dual-Flow-Verflüssigungsprozesses verflüssigt wird.
Die Verdichtung des oder der in den Kältemittelkreisläufen und/oder Kältemittel(gemisch)kreisläufen zirkulierenden Kältemittel bzw. Kältemittelgemische erfolgt mittels energieintensiver Verdichter. Zur Gewinnung der für diese Verdichter benötigten elektrischen Energie werden Gasturbinen vorgesehen, die bisher im Regelfall von einem Teilstrom des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gespeist werden. Zwar können die Verbreπnungssysteme und damit das Brenngas derartiger Gasturbinen vergleichsweise hohe Stickstoffkonzentrationen tolerieren, sie haben jedoch den Nachteil, dass der NOx-Gehalt ihres Abgases vergleichsweise hoch ist, d. h. bspw. > 25 Mol-ppm NOx.
Es existieren bereits sog. Low-NOx-Gasturbinen (dies sind Gasturbinen, die mit einem sog. "Dry-Low-NOχ-Emission-Coιτιbustion-System" ausgerüstet sind), die jedoch mit einem vergleichsweise Stickstoff-armen Gasgemisch betrieben werden müssen. Der maximale Stickstoffgehalt des den Turbinen zugeführten Brenngases sollte je nach Turbinentyp 10 - 30 Mol-% nicht übersteigen, um den gewünschten NOx-Grenzwert von max. 25 Mol-ppm für das Gasturbinenabgas nicht zu überschreiten.
Darüber hinaus muss darauf geachtet werden, dass Veränderungen betreffend den sog. Low-Heating-Value (LHV), die sog. Specific Gravity und den Wobbe-Index des Kohlenwasserstoff-reichen Brennstoffgases auf bspw. ± 1 % innerhalb von bspw. 30 Sekunden limitiert sind, da nur dadurch ein stabiler Betrieb der Gasturbine garantiert werden kann, ohne dass es z. B. zu Instabilitäten hinsichtlich der Flamme kommt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine gattungsgemäße Verfahrenskombination anzugeben, die eine Verringerung des Energieverbrauches des Stickstoff-Abtrennverfahrens bei gleichzeitiger Verringerung von dessen Investitionskosten ermöglicht.
Dies wird dadurch erreicht, dass die Abkühlung und partielle Kondensation der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion gegen den oder wenigstens einen der Kältemittelkreisläufe und/oder Kältemittelgemischkreisläufe des Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes erfolgt. Sofern die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes durch indirekten Wärmetausch mit den Kältemitteln einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade erfolgt, wobei die Kältemittelgemischkreislaufkaskade aus wenigstens 3 unterschiedliche Kältemittelzusammensetzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen besteht, und der erste der drei Kältemittelgemischkreisläufe der Vorkühlung (Vorkühlungskreislauf), der zweite Kaltemittelgemischkreislauf der Verflüssigung (Verflüssigungskreislauf) und der dritte Kaltemittelgemischkreislauf der Unterkühlung (Unterkühlungskreislauf) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient, so erfolgt - entsprechend einer vorteilhaften Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Verfahrenskombination - die Abkühlung und partielle Kondensation der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion gegen den Vorkühlungskreislauf und den Unterkühlungskreislauf des Verfahrens zum Verflüssigen des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes.
Die Erfindung sowie weitere Ausgestaltungen derselben seien anhand des in den Figuren 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.
Hierbei zeigen:
Figur 1 : eine dreistufige Verdichtereinheit, die der Verdichtung des Stickstoff- enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient
Figur 2: eine mögliche Ausführungsform eines Doppelkolonnen-Stickstoff- Abtrennpozesses.
Wie in der Figur 1 dargestellt, wird über Leitung 1 einer dreistufigen Verdichtereinheit - die drei Stufen der Verdichtereinheit sind mit V1 , V2 sowie V3 bezeichnet - eine Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion zugeführt. Diese kann sich aus beliebigen, innerhalb des jeweiligen Verflüssigungsverfahrens anfallenden
Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Strömen, beispielsweise aus einem Stickstoff-Stripper, Boil-off-Gas, etc., zusammensetzen. Der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion kann über Leitung 2 zumindest zeitweilig ein Stickstoff-reicher Strom - auf den im Folgenden noch näher eingegangen werden wird - zugemischt werden. Die Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion, der gegebenenfalls der über Leitung 2 herbeigeführte Stickstoff-reiche Strom zugemischt wurde, wird bei geringfügig überatmosphärischem Druck über Leitung 3 der ersten Verdichterstufe V1 zugeführt. Nach erfolgter Verdichtung wird diese Fraktion über Leitung 4 einem
Nachkühler 1 zugeführt und in diesem abgekühlt. Diese Prozedur wiederholt sich nach der 2. und 3. Verdichterstufe V2 bzw. V3 in den entsprechenden Nachkühlern E2 bzw. E3. Die über Leitung 6 aus der Verdichtereinheit abgezogene Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion weist bei einer Temperatur von 5 bis 40 °C einen Druck zwischen 35 und 65 bar auf.
Die aus der Verdichtereinheit abgezogene Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoffreiche Fraktion wird nunmehr - wie im Folgenden in der Figur 2 dargestellt - im Wärmetauscher E4 gegen den hochreinen Stickstoff-Strom, der dem Wärmetauscher E4 über Leitung 16 zugeführt wird und auf den im Folgenden noch näher eingegangen werden wird, sowie erfindungsgemäß gegen einen Kältemittel(gemisch)strom x auf eine Temperatur zwischen -20 und -60 °C abgekühlt. Die in der Figur 2 dargestellten Wärmetauscher E4 bis E7 sind hierbei vorzugsweise als sog. Plattenwärmetauscher ausgebildet.
Die Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion wird anschließend über Leitung 8 einem weiteren Wärmetauscher E5 zugeführt und in diesem wiederum gegen den bereits erwähnten hochreinen Stickstoff- Strom in der Leitung 15 sowie einen weiteren Kältemittel(gemisch)strom y auf eine Temperatur zwischen -80 und -120 °C abgekühlt.
Sofern es sich bei dem Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes um ein Kältemittelgemischkreislaufkaskadenverfahren handelt, ist es zweckmäßig, für die Abkühlung der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion diese im Wärmetauscher E4 gegen den Vorkühlungskreislauf x der Kältemittelgemischkreislaufkaskade und im Wärmetauscher E5 gegen den Unterkühlungskreislauf y der Kältemittelgemischkreislaufkaskade abzukühlen und partiell zu kondensieren. Anschließend wird die Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion über Leitung 9 dem Wärmetauscher E6 zugeführt, in diesem gegen einen Aufkocher, der aus der unteren Kolonne a der Doppelkolonne K über Leitung 11 abgezogen und dieser anschließend wieder aufgegeben wird, auf eine Temperatur von -120 bis -140 °C abgekühlt, bevor die Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion über Leitung 10 der unteren Kolonne a der Doppelkolonne K zugeführt wird. Die untere Kolonne a weist einen Arbeitsdruck von ca. 30 bar auf.
Aus dem Sumpf der unteren Kolonne a wird über Leitung 12 eine an Stickstoff abgereicherte, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion abgezogen und in dem bereits beschriebenen Wärmetauscher E5 auf eine Temperatur zwischen -155 und -160 °C abgekühlt, bevor diese Fraktion über Leitung 13 und Entspannungsventil 13' der oberen Kolonne b der Doppelkolonne K aufgegeben wird. Die obere Kolonne b weist einen Arbeitsdruck von ca. 2 bar auf.
Aus dem Kopfbereich der unteren Kolonne a der Doppelkolonne K wird über Leitung 14 eine an Stickstoff angereicherte, Kohlenwasserstoff-reiche Flüssig- oder ggf. Gasfraktion abgezogen, im Wärmetauscher E7 abgekühlt, dabei ggf. partiell kondensiert und als Rücklauf auf den Kopf der oberen Kolonne b der Doppelkolonne K gegeben.
Am Kopf der oberen Kolonne b der Doppelkolonne K wird über Leitung 15 die bereits erwähnte hochreine Stickstoff-Gasfraktion, die einen Kohlenwasserstoffrestgehalt von z. B. < 100 ppm und eine Temperatur von -190 °C aufweist, abgezogen. Diese Gasfraktion wird zunächst im Wärmetauscher E7 angewärmt und anschließend den bereits beschriebenen Wärmetauschern E4 und E5 zugeführt und in diesen gegen die Stickstoff-enthaltende, Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion, die der Doppelkolonne K zur Auftrennung zugeführt wird, angewärmt.
Die angewärmte hochreine Stickstoff-Gasfraktion kann über Leitung 17 an die
Atmosphäre abgegeben werden. Auch kann - wie bereits beschrieben - über Leitung 2 ein Teilstrom dieser Gasfraktion vor die Verdichterstation V1 bis V3 zurückgeführt werden. Diese Verfahrensführung dient dazu, den Stickstoffgehalt der der Verdichterstation V1 bis V3 zugeführten Gasfraktion über einer gewünschten oder benötigten Mindestkonzentration von bspw. 15 % zu halten. Würde diese Mindestkonzentration unterschritten, könnte die gewünschte Stickstoff-Reinheit in dem an die Atmosphäre abgegebenen Stromes ohne einen zusätzlichen Vortrennschritt nicht erreicht werden. Zudem wird der Betrieb des erfindungsgemäßen Verfahrens vereinfacht und stabilisiert, da die Schwankungen in der der Verdichterstation V1 bis V3 zugeführten Gasfraktion hinsichtlich des Stickstoffgehaltes minimiert werden können. Dies ist jedoch nur zu Lasten eines höheren Energieverbrauches möglich.
Über einen Seitenabzug (Leitung 18) wird aus dem unteren Bereich der oberen Kolonne b der Doppelkolonne K eine Methan-reiche Flüssigfraktion abgezogen, die beispielsweise einer Stickstoff-Stripp-Kolonne - die bspw. in einem LNG-Prozess integriert ist - zugeführt werden kann. Dies kann entweder mittels Gravitation oder durch Pumpen der Flüssigkeit erfolgen. Die Methan-reiche Flüssigfraktion weist - entsprechend einer Ausgestaltung der Erfindung - vorzugsweise einen Stickstoffgehalt von maximal 5 Vol.-% auf.
Wurde bisher für die Abkühlung des zu zerlegenden Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Stromes im Regelfall der abgetrennte Kohlenwasserstoffreiche Strom (bspw. der Methan-Strom) angewärmt und dabei wieder verdampft, so erfolgt die Kältebereitstellung nunmehr erfindungsgemäß durch die beiden Kältemittelkreisläufe bzw. Kältemittelgemischkreisläufe x und y. Abhängig von dem jeweils realisierten Verflüssigungsverfahren des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes kann die Abkühlung und partielle Kondensation des aufzutrennenden Stickstoff- enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Stromes selbstverständlich auch gegen lediglich einen Kältemittelstrom oder Kältemittelgemischstrom erfolgen. Dadurch kann der Kohlenwasserstoff-reiche Strom in flüssiger Form (siehe Seitenabzug über Leitung 18) aus dem Prozess bzw. der Anlage abgezogen werden.

Claims

Patentansprüche
1. Kombination eines
a) Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kaltemittelkreislauf und/oder durch indirekten Wärmetausch mit wenigstens einem Kaltemittelgemischkreislauf, und eines
b) Verfahrens zum Abtrennen von Stickstoff aus einer Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, die im Rahmen des Verflüssigungsverfahrens anfällt, wobei die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion ein- oder mehrstufig verdichtet, abgekühlt, dabei partiell kondensiert und einem Doppelkolonnen- Stickstoff-Abtrennprozess zugeführt wird,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Abkühlung und partielle Kondensation (E4, E5) der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (6, 8) gegen den oder wenigstens einen der Kältemittelkreisläufe und/oder Kältemittelgemischkreisläufe (x, y) des Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoffreichen Stromes durch indirekten Wärmetausch mit den Kältemitteln einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade erfolgt, und wobei die
Kältemittelgemischkreislaufkaskade aus wenigstens drei unterschiedliche Kältemittelzusammensetzungen aufweisenden Kältemittelgemischkreisläufen besteht, und der erste der drei Kältemittelgemischkreisläufe der Vorkühlung (Vorkühlungskreislauf), der zweite Kaltemittelgemischkreislauf der Verflüssigung (Verflüssigungskreislauf) und der dritte Kaltemittelgemischkreislauf der
Unterkühlung (Unterkühlungskreislauf) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes dient, dadurch gekennzeichnet, dass die Abkühlung und partielle Kondensation der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (6, 8) gegen den Vorkühlungskreislauf (x) und den Unterkühlungskreislauf (y) des Verfahrens zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem Doppelkolonnen-Stickstoff-Abtrennprozess (K) aus dem Sumpf der oberen
Kolonne (b) eine Methan-reiche Flüssigfraktion (18) abgezogen und einer weiteren Verwendung, vorzugsweise als Waschfüssigkeit in einem Stickstoff-Stripp- Prozess, zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die abgezogene Methan-reiche Flüssigfraktion (18) gepumpt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die abgezogene Methan-reiche Flüssigfraktion (18) einen Stickstoffgehalt von maximal 5 Vol.-% aufweist.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die in dem Doppelkolonnen-Stickstoff-Abtrennprozess (K) gewonnene Stickstoff-reiche Fraktion (15, 16) im Wärmetausch (E4, E5) mit der abzukühlenden Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (6, 8) angewärmt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teilstrom (2) der angewärmten Stickstoff-reichen Fraktion (15, 16) zumindest zeitweilig der Stickstoff-enthaltenden, Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (1) vor ihrer Verdichtung (V1 , V2, V3) zugemischt wird.
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