WO2002001422A1

WO2002001422A1 - Procede d'evaluation d'une distortion perspective dynamique d'un corps transparent, et procede de prise en charge de la conception d'une forme tridimensionnelle du corps transparent

Info

Publication number: WO2002001422A1
Application number: PCT/JP2001/005469
Authority: WO
Inventors: Tatsuo Yajima
Original assignee: Asahi Glass Company, Limited
Priority date: 2000-06-27
Filing date: 2001-06-26
Publication date: 2002-01-03
Also published as: BR0106898A; JP4736304B2; AU7462601A; EP1315105A1; EP1315105A4; CN1383518A; MXPA02002070A; US7162398B2; KR100759743B1; US20020123868A1; CZ2002489A3; KR20020027581A

Description

明細書透明体の動的透視歪み評価方法および透明体の三次元形状設計支援方法技術分野本発明は、透明体の動的透視歪み評価方法および三次元形状設計支援方法に関する。背景技術

近年、自動車等の製造においてはデザインや空力特性などの要請から複雑な三次元形状を有する窓ガラスが採用されている。このような三次元曲面で構成される窓ガラスを透して物体を目視すると、物体が歪んで見える場合がある。この現象は透視歪み現象といわれ、ガラス板の非平行部分や曲面部分で発生することが知られている。この透視歪みは特に自動車の運転では視認性を阻害する要因となるため、 J IS (Japanese Indus t r i al S t andards)規格にも透視歪みの許容最大値が定められている。

透視歪みは、対象となるガラス板の光学性能を検査し、もしくは対象となるガラス板を官能的に試験することにより評価する。また、近年では、コンピュータ技術の発展に伴い、従来の光学性能検査や官能試験に代わり、 CAD (Computer Ai d ed Des ign)で作成したガラス板の三次元形状モデルに基づいて、透視歪みを評価する手法もある。

ところで、これら従来の評価方法は、ガラス板を透して静止物体を目視したときの透視歪み（以下、静的透視歪みと記す）を評価するものである。したがって、固定建造物に利用されるガラス板の透視歪みを評価するに場合には適するが、自動車等の移動体に利用されるガラス板の透視歪みを評価する場合には問題が生じる。

すなわち、静的透視歪みの評価が、ガラス板局部の透視歪みを多数点において独立に評価したものであり、複数点間での透視歪みの連続性を考慮したものではないからである。そのため、局部毎の透視歪みが所定の規格値を満足するガラス板であっても、隣接する局部間の透視歪みの変化が大きい場合、そのようなガラス扳を透して移動体の中から外の風景を目視すると、移動体の移動に伴って像の透視歪みが大きく変化し、うねりとして認識されることがある。

自動車等の移動体にあっては、静止した状態において、ガラス板を透して物体を目視したときの静的透視歪みを評価することは勿論のこと、運転した状態においてガラス板を透して物体を目視したときの透視歪み（以下、動的透視歪みと記す）を評価することが重要な検査項目となっている。

また、近年では、 CADを用いてガラス板の三次元形状を設計する手法が広く行われていることから、設計段階において、動的透視歪みの評価結果を考慮してガラス板形状を最適化することが望ましい。

そこで、本発明は上記事情に鑑みて成されたもので、ガラス等の透明体を透して移動体の中から外の風景を目視したときの動的透視歪みを評価することができる動的透視歪み評価方法を提供することを第 1の目的とする。また、本発明は、動的透視歪みの評価結果に基づいて透明体の三次元形状を最適に決定することができる透明体の三次元形状決定方法を提供することを第 2の目的とする。発明の開示本発明は、所定の屈折率を有する透明体の三次元曲面形状モデルを生成するステツプと、この三次元曲面形状モデルの一方の側にアイポイントを設定し、上記三次元曲面形状モデルの他方の側に複数の評価ボイントを有する仮想評価パターンを設定するステップと、上記アイポイントから上記透明体を介して上記仮想評価パターンを目視し、この目視によって得られた 2次元画像の中から、上記透明体を透視した上記評価ボイントの像である透視評価ボイントを抽出し、隣接する上記透視評価ポイント同士の間隔値を求めるステップと、これらの間隔値のうちの任意の一つを基準値に設定するステップと、この基準値に対する上記各間隔値の比を求めることにより、上記透明体の動的透視歪みを評価するステップと、を有することを特徴とする透明体の動的透視歪み評価方法を提供する。また、本発明の一態様は、上記基準値に対する上記各間隔値の比の変化率に基づいて、上記透明体の動的透視歪みを評価する、上記透明体の動的透視歪みの評価方法を提供する。

また、上記間隔値うちの最小値を上記基準値として選択し、この最小値に対する上記各間隔値の比のうちの最大値に基づいて、上記透明体の動的透視歪みを評価する、上記透明体の動的透視歪みの評価方法を提供する。

また、上記仮想評価パターンは、直交格子パターンである、上記透明体の動的透視歪みの評価方法を提供する。

また、上記透明体は、ガラス板および樹脂板から選択される少なくとも一つである、上記透明体の動的透視歪みの評価方法を提供する。

また、上記透明体の三次元曲面形状モデルを透過して見える像をアニメーション表示する、上記透明体の動的透視歪みの評価方法を提供する。

また、本発明は、所定の屈折率を有する透明体の三次元曲面形状モデルを生成するステップと、この三次元曲面形状モデルの一方の側にアイボイントを設定し、上記三次元曲面形状モデルの他方の側に複数の評価ボイントを有する仮想評価パターンを設定するステップと、上記アイポイントから上記透明体を介して上記仮想評価パターンを目視し、この目視によって得られた 2次元画像の中から、上記透明体を透視した上記評価ポイントの像である透視評価ポイントを抽出し、隣接する上記透視評価ポイント同士の間隔値を求めるステップと、これらの間隔値のうちの任意の一つを基準値に設定するステップと、この基準値に対する上記各間隔値の比を求めることにより、上記透明体の動的透視歪みを評価するステップと、上記評価に応じて上記透明体の三次元曲面形状モデルを修正するステップと、を有することを特徴とする透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。また、本発明の一態様は、上記基準値に対する上記各間隔値の比の変化率に基づいて、上記透明体の動的透視歪みを評価する、上記透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。

また、上記間隔値うちの最小値を上記基準値として選択し、この最小値に対する上記各間隔値の比のうちの最大値に基づいて、上記透明体の動的透視歪みを評価する、上記透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。また、上記仮想評価パターンは、直交格子パターンである、上記透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。

また、上記透明体は、ガラス板および樹脂板から選択される少なくとも一つである、上記透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。

また、上記透明体の三次元曲面形状モデルを透過して見える像をアニメーション表示する、上記透明体の三次元形状設計支援方法を提供する。図面の簡単な説明図 1 ：本発明の一実施の形態による透明体の動的透視歪みの評価方法の処理を示す流れ図である。

図 2 ：図 1に示す評価方法を実施するための評価システムを示す概略構成図である。

図 3 ：評価モデルを示す構成図である。

図 4 ：透明体を透して見た格子点位置のずれを求める計算手順を示す流れ図である。

図 5 ：透明体を透して見た格子点位置のずれを求める手順を説明するための図である。

図 6 ：評価モデルにより新たに構築された評価パターンを示す図である。図 7 ：格子間隔比を左右方向にわたって示したグラフである。

図 8 A：ダイナミックディストーション値の計算結果を示すグラフである。図 8 B ：官能評価試験により動的透視歪みの測定結果を示すグラフである。図 9 ：透明体のダイナミックディストーション値とダイナミックディストーションの強度の関係を示すグラフである。発明を実施するための最良の形態以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。

図 1は本発明の一実施の形態に係わる動的透視歪みの評価方法を示す流れ図である。図 2は図 1に示した動的透視歪みの評価方法を実施するための評価システムを示すブロック図である。図 3は評価モデルを示す。

まず、形状データを入力または記憶装置等から読み出して透明体（ガラス板または樹脂板など）の三次元曲面形状モデルを生成する（ステップ S 1 ) 。形状デ —夕の入力方法は公知であり、図 2に示すように、 CADデータ 5を磁気テープなどから磁気再生装置 6によってコンピュー夕 9に入力したり、設計図面 7をディジタイザ 8でプロッ卜してコンピュータ 9に入力したりすることができる。また、透明体の三次元曲面形状モデルの生成処理も公知の手法を使うことができる。例えば、マイラー図と称される透明体の平面図および側面図上の多数の点の三次元座標デ一夕を上述したようにコンピュータ 9に入力する。

次に、中央処理装置 1 7は入力されたデータに基づいて、点列を通る格子状の三次元スプライン曲線を生成し、スプライン曲線を境界として曲面を四辺形パッチに分害 ijし、パッチの各辺に沿つたパラメ一夕によつて表現されるク一ンズ面のような双 3次パラメトリック曲面を生成する。そして、この曲面を透明体の内表面の形状モデルとし、内表面の形状モデルを板厚分だけオフセットして外表面の形状モデルを生成する。最終的な形状モデルは、これら内表面および外表面の形状モデルを合体させたものとなる。

得られた形状モデルのデ一夕は形状データファイル 1 8に格納される。これら一連の三次元曲面形状のモデル生成作業は、コンビュ一夕 9のプログラム部 1 0 に形状モデル作成手段 1 1として格納されたプログラムを、中央処理装置 1 7が読み出して実行することにより、実施される。

次に、キー入力手段 4などから予め入力した設定条件が格納された条件データファイル 1 9のデータに基づいて、中央処理装置 1 7はアイポイント E Pの設定 (ステップ S 2 ) 及び仮想グリッドボードの生成（ステップ S 3 ) を行う。本実施の形態においては、仮想評価パターンとして仮想グリッドボード 2 (図 3参照 ) を想定し、評価ポイントとしてその格子点 (P S 1 , P S 2 , P S 3 ) を想定するが、縦横に規則的に配列するような他の評価パターンでもよい。なお、アイポイント E Pで目視される各評価ポイントは、透明体の屈折率により、格子点（ P R 1 , P R 2 , P R 3 (以下、透視評価ポイントという））となる。さらに、同様に条件データファイル 19のデ一夕に基づいて、透明体の形状モデル 1の取付け角度、アイポイント E Pと透明体の形状モデル 1と仮想ダリッドボード 2とのそれぞれの間隔、仮想グリッドボード 2の格子間隔を決定する。以上で、測定を開始する前のすべての条件設定が行われ、得られた配置データが配置デ一夕ファイル 20に格納される（ステップ S4) 。

これら一連の評価条件の設定作業は、コンピュータ 9のプログラム部 10に評価条件設定手段 12として格納されたプログラムを、中央処理装置 17が読み出して実行することにより、実施される。

次に、コンピュータ 9は、プログラム部 10の光路追跡計算手段 13を呼び出し、透明体の形状モデル 1、アイポイント E P及び仮想グリッドポード 2の配置データを用いて、透明体の形状モデル 1に対する視線を定義し（ステップ S 5) 、屈折による透視歪み（アイポイント EPから見た格子点位置のずれ）を求めるための計算を行う (ステップ S 6) 。格子点位置のずれの計算は、原理的には、透明体の形状モデル 1がある場合とない場合とで屈折作用により光線の進行方向が変わることを利用する。

具体的な計算の流れを図 4に示す。また、詳細な光路の追跡を図 5を用いて説明する。まず、仮想グリッドポード 2上に任意の格子点 P 0を定める（ステップ SS 1) 。次に、アイポイント EPから P 0の方向に向かう仮想光線 3の進行方向のベクトル VR 0を求める（ステップ SS 2) 。次に、アイポイント EPを通りかつべクトル VR 0と同じ向きの直線と、透明体の形状モデル 1の内表面 SU 1との交点 P 1を求め（ステップ S S 3) 、この交点 P 1における透明体の形状モデル 1の内表面 SU 1の法線ベクトル VE 1を求める（ステップ SS4) 。さらに、上記べクトル VR 0とべクトル VE 1とから屈折の法則にしたがって仮想光線 3が透明体の形状モデル 1の外表面 S U 2で屈折した後の進路を表すべクトル VR1を求める（ステップ SS 5) 。すなわち、アイポイント EPからの仮想光線 3の内表面 SU1への入射角度（法線に対するもの）を i、仮想光線 3 の内表面 SU1での屈折角度（法線に対するもの）を r、透明体の空気に対する屈折率を nとすると、 sin i/sin r = nが成り立つので、既知であるベクトル VR0、ベクトル VE 1および屈折率 nから屈折角度 rを求めることができ、これからべクトル VR 1を得る。

次に、交点 P 1を通りかつベクトル VR1と同じ方向の直線と、透明体の形状モデル 1の外表面 SU 2との交点 P 2を求め（ステップ SS 6) 、この交点 P 2 にける透明体の形状モデル 1の外表面 S U 2の法線べクトル VE 2を求める（ステップ SS 7) 。さらに、上記ベクトル VR 1とベクトル VE 2とから上述の屈折の法則に従つて仮想光線 3が透明体の形状モデル 1の外表面 S U 2で屈折した後の進路を表すベクトル VR 2を求める（ステップ SS 8) 。そして、交点 P 2を通りかつべクトル VR 2と同じ方向の直線と、仮想グリツドボ一ド 2との交点 P 3を求める（ステップ SS 9) 。

その後、 P 3が P 0に近づくように P 1の位置をずらしてから、上記ステップ SS 1〜SS 9に従って再び P3を求める。すなわち、ベクトル P 3 P0の向きに、線分 P 3 P 0よりも短い距離だけ P 1を移動し、新たな P 1 (以下、 P i t という）を設定し、再び P 3を求める。その結果、線分 P 3 P 0があらかじめ設定しておいた長さよりも短くなれば（以下、？ 3 ？ 0とぃぅ）、？：^を？ェとして設定し、 VR2を求める。もし、 P 3 0とならなければ、新たな P 1 (=Ρ 1₂, · · · , P l_n (n :任意自然数））を設定して上記ステップを繰り返し、 P 3 =P 0となる P 1を求める（ステップ S S 10) 。

以上により、交点（仮想点） P 1の位置は、近似的に、アイポイント EPから観察したときに仮想点 P 0が実際に観察される位置とみなすことができる。

その他のすべての格子点についても、ステップ S S 1〜S S 10を実行することにより（ステップ S 7) 、それぞれの格子点に対応する交点を求める。これらの交点のそれぞれを連結すると、新たな格子形状が構築される（ステップ S 8) 。交点のデータは結果データファイル 21に格納される。

次に、動的透視歪みの評価を行うためのパラメータであるダイナミックデイストーション値とダイナミックデイストーションの強度を求める。本実施の形態では、各パラメ一夕を求めるプログラムは、いずれもプログラム部 10の結果デー夕評価手段 14に格納されている。まず、上記結果データをもとに、透明体を透して見える格子位置（上記交点）の内、上下方向で一番格子間隔の狭いものを計算する。例えば、図 3で、 3つの格子点 PS 1、 PS 2及び PS 3に対応する交点として、透視評価ポイント P R 1、 P R 2及び P R 3が求められたとして説明する。この場合、透視評価ボイント P R 1と P R 2の距離が上下方向の格子間隔となる。距離は 2つの点の座標値から求められる。このようにして上下方向の格子間隔をすベて求めると、その中の最小値が判明する（ステップ S 9 ) 。

図 6は評価モデルにより構築された新たな評価パターンを示しており、 d 1〜 d nは上下方向の格子間隔を示している。図 6において、格子間隔の最小値は d 4で示される。この最小値でその他の格子間隔を除して格子間隔比 d i Z d 4 ( i = l〜n， n ：格子の個数）を求める (ステップ S 1 0 ) 。この格子間隔比の最大値をダイナミックディストーション値とする（ステップ S 1 1 ) 。

次に左右方向にも同様にダイナミックディストーション値を求める。まず、左右方向の格子間隔を求める。図 3の例では、透視評価ボイン卜 P R 1と P R 3の距離が左右方向の格子間隔となる。このようにして左右方向の格子間隔をすベて求めると、その中の最小値が判明する。この最小値でその他の格子間隔を除して格子間隔比を求め、その最大値をダイナミックディストーション値とする（ステップ S 1 2 ) 。

本実施の形態では、格子間隔の最小値を基準値として、上下左右方向の他の格子間隔を除して格子間隔比を得、このうちの最大値をダイナミックディスト一シヨン値として定義している。しかし、ダイナミックディストーション値は、格子間隔の任意の 1つを基準値とし、この基準値とその他の格子間隔の比に基づく相対的なものであり、本実施の形態に限られない。本実施の形態のように、基準値を格子間隔の最小値に設定し、この最小値に対するその他の格子間隔のうち最大のものとすれば、最小値を確定する際の演算を容易かつ高速に行うことができる。また、透視歪みにより拡大されて見える部分と縮小されて見える部分との差が数値ィ匕し易くなる。

次に、上下方向および左右方向の両方向（二次元方向）について、格子間隔比の変化率を計算する（ステップ S 1 3 ) 。例えば、図 3で、仮想グリッドボード 2を左右に横切る直線 L 1の方向において、左から右へ順番に格子間隔比を並べる。これをグラフ化したのが図 7であり、勾配が最もきっそうな領域を選択し、この領域の格子間隔比に対して最小自乗法等を適用することにより求める。このグラフをもとに格子間隔比の変化率を勾配として計算し、勾配の最大値をダイナミックディストーションの強度と定める（ステップ S 1 4 ) 。この変化率が大きいほど、周囲との透視歪みの差が大きいことを意味し、ダイナミックディスト一シヨン値（格子間隔比の最大値）が同じでも、変化率が大きければ移動体から透明体を透して目視した場合のちらつきを実感しやすい。変化率の導入により、透視歪みの連続性が考慮され、動的透視歪みの評価が可能となる。

ここまでで、一つの形状モデルについて、ダイナミックデイス！シヨン値とダイナミックディスト一ションの強度を求める処理が完了した。結果データ評価手段 1 4により、これらの結果は、結果データファイル 2 1に保存される。なお、図 1の流れ図には示されていないが、それぞれ得られた格子間隔比、ダイナミックディストーション値、格子間隔比の変化率等のデータは、格子間隔比の分布図、格子間隔比の変化率のグラフなどの形式で結果表示手段 2 2またはプリンタ 2 3によって随時表示または印刷されることが望ましい。

次に、コンピュータ 9のプログラム部 1 0のモデル形状決定手段 1 5を呼び出す。このプログラムでは、得られたダイナミックデイス！シヨン値と予め設定した閾値との比較を行い（ステップ S 1 5 ) 、閾値より低い値であれば合格として判定作業を終了し、閾値より高い場合は不合格として C A D上で形状修正作業を行うように設定されている (ステップ S 1 6 ) 。修正は、格子間隔が最大となつた部分に該当するモデル部位が表示され、その部分の面内曲率やトリム形状を変更するように促される。修正後、再び上記データ処理を行いダイナミックディスト一シヨン値を求める（ステップ S 1 7 ) 。閾値より低い値になり合格するまでシミュレ一ションと修正が繰り返されるので、最適な形状を求めることができる。

最後に、コンピュータ 9のプログラム部 1 0にあるアニメーション作成手段 1 6を呼び出す。合格した形状モデルについて、例えば移動中の自動車から透明体越しに眺めた風景を、グラフィックディスプレイ 2 4にアニメーション画像として表示させ、修正が完全に行われたことを視覚的に確認する。アニメ一シヨン表示は、結果データファイル 2 1に格納された結果データを利用する。また、修正前の形状モデルについても同様に、例えば移動中の自動車から透明体越しに眺めた風景を、グラフィックディスプレイ 2 4に、 C G (Cc puter Graphics ) 等からなるアニメーション画像として表示させる。その結果、ユーザは修正前後のァニメ一ション画像を対比することにより、効果的に修正効果を確認することがでさる。

以下、本実施の形態で行った形状判定における閾値の決定方法について説明する。多数の透明体の実物を用いてその形状モデルを作成し、それぞれのダイナミックディストーション値を計算した（図 8 A) 。同時に、これらの透明体越しに移動する物体を実際に目視したときに感じられるちらつき感を官能評価試験により複数の被験者で 5段階評価した（図 8 B) 。

両グラフともに、横軸はサンプル A〜I、縦軸はダイナミックデイス] ^一ション値を示す。両方のグラフを比較して明らかなように、このダイナミックデイストーション値が実際の目視評価との相関性が極めて高いこと、つまり動的透視歪みを充分に反映した指標であることを確認した。そして、官能評価試験においてサンプル Hとサンプル Iが不良と判定されたことに基づいて、ダイナミックディス！シヨン値の閾値を 1 . 6と設定した。

多数の透明体について、ダイナミックディストーション値（格子間隔比の最大値）に加えて、ダイナミックディスト一シヨンの強度（格子間隔比 ⁽の最大勾配）を測定すると、図 9の領域①から領域③に分布し、上記のアニメーションによる視覚的確認及び実物による評価から、ちらつきが実感されにくい領域 Aの範囲を判定基準と設定した。ダイナミックディスト一シヨン値とダイナミックディストーションの強度で二重に判定を行うことにより、設計段階でより精度の高い評価が可能となる。産業上の利用可能性本発明によれば、これまで評価の対象となっていなかつた透明体の動的透視歪みを定量ィ匕（ダイナミックデイス! シヨン値、およびダイナミックディスト一シヨンの強度）することができ、自動車などの移動体からガラスや樹脂等の透明体を透して外界を目視したときに生じる動的透視歪みに対して、従来よりも信頼性の高い評価を実施できる。また、設計精度の向上とともに製造工程へのフィードバックも容易になり、歩留りと品質の向上が図られ、無用な型製作や型修正によるロスコストが削減され、設計の自由度も広がる。従って、本発明は特に多品種少量生産の場合に有効である。

Claims

請求の範囲

1 . 所定の屈折率を有する透明体の三次元曲面形状モデルを生成するステップと、この三次元曲面形状モデルの一方の側にアイポイントを設定し、前記三次元曲面形状モデルの他方の側に複数の評価ボイントを有する仮想評価パターンを設定するステップと、前記アイボイン卜から前記透明体を介して前記仮想評価パ夕一ンを目視し、この目視によって得られた 2次元画像の中から、前記透明体を透視した前記評価ボイン卜の像である透視評価ボイントを抽出し、隣接する前記透視評価ボイント同士の間隔値を求めるステップと、これらの間隔値のうちの任意の一つを基準値に設定するステップと、この基準値に対する前記各間隔値の比を求めることにより、前記透明体の動的透視歪みを評価するステップと、を有することを特徴とする透明体の動的透視歪み評価方法。

2 . 前記基準値に対する前記各間隔値の比の変化率に基づいて、前記透明体の動的透視歪みを評価する、請求の範囲 1に記載の透明体の動的透視歪みの評価方法

3 . 前記間隔値うちの最小値を前記基準値として選択し、この最小値に対する前記各間隔値の比のうちの最大値に基づいて、前記透明体の動的透視歪みを評価する、請求の範囲 1または 2に記載の透明体の動的透視歪みの評価方法。

4. 前記仮想評価パターンは、直交格子パターンである、請求の範囲 1〜3の何れか一項に記載の透明体の動的透視歪みの評価方法。

5 . 前記透明体は、ガラス板および樹脂板から選択される少なくとも一つである、請求の範囲 1〜 4の何れか一項に記載の透明体の動的透視歪みの評価方法。

6 . 前記透明体の三次元曲面形状モデルを透過して見える像をアニメ一ション表示する、請求の範囲 1〜 5の何れか一項に記載の透明体の動的透視歪みの評価方法。

7 . 所定の屈折率を有する透明体の三次元曲面形状モデルを生成するステップと、この三次元曲面形状モデルの一方の側にアイポイントを設定し、前記三次元曲面形状モデルの他方の側に複数の評価ボイントを有する仮想評価パターンを設定するステップと、前記アイポイントから前記透明体を介して前記仮想評価パターンを目視し、この目視によって得られた 2次元画像の中から、前記透明体を透視した前記評価ボイントの像である透視評価ボイントを抽出し、隣接する前記透視評価ポイント同士の間隔値を求めるステップと、これらの間隔値のうちの任意の一つを基準値に設定するステップと、この基準値に対する前記各間隔値の比を求めることにより、前記透明体の動的透視歪みを評価するステップと、前記評価に応じて前記透明体の三次元曲面形状モデルを修正するステップと、を有することを特徴とする透明体の三次元形状設計支援方法。

8 . 前記基準値に対する前記各間隔値の比の変ィヒ率に基づいて、前記透明体の動的透視歪みを評価する、請求の範囲 7に記載の透明体の三次元形状設計支援方法

9 . 前記間隔値うちの最小値を前記基準値として選択し、この最小値に対する前記各間隔値の比のうちの最大値に基づいて、前記透明体の動的透視歪みを評価する、請求の範囲 7または 8に記載の透明体の三次元形状設計支援方法。

1 0 . 前記仮想評価パターンは、直交格子パターンである、請求の範囲 7〜9の何れか一項に記載の透明体の三次元形状設計支援方法。

1 1 . '前記透明体は、ガラス板および樹脂板から選択される少なくとも一つである、請求の範囲 7〜1 0の何れか一項に記載の透明体の三次元形状設計支援方法

1 2 . 前記透明体の三次元曲面形状モデルを透過して見える像をアニメーション表示する、請求の範囲 7〜1 1の何れか一項に記載の透明体の三次元形状設計支援方法。