WO2001052645A1

WO2001052645A1 - Rondelle de frein pour moulinet de peche et moulinet pourvu d'une telle rondelle de frein

Info

Publication number: WO2001052645A1
Application number: PCT/JP2001/000207
Authority: WO
Inventors: Hitoshi Katayama; Hiroshi Hasegawa; Teruhisa Kondo; Toshiki Kusuyama
Original assignee: Shimano Inc.; Toyo Tanso Co., Ltd.
Priority date: 2000-01-19
Filing date: 2001-01-15
Publication date: 2001-07-26
Also published as: EP1249162A4; KR20020072568A; US20030010856A1; TW528577B; EP1249162B1; JP3831168B2; KR100531542B1; US6641069B2; JP2001204327A; EP1249162A1; AU769508B2; ATE339888T1; AU2554101A; CN1396806A; DE60123212D1; DE60123212T2; CN1209960C

Description

明細書

魚釣り用リールのドラグ座金及びそれを用いた魚釣り用リール技術分野

本発明は、魚釣り用のドラグ機構に用いられるドラグ座金及びそれを用いた魚釣り用リールに関する。背景技術

従来、魚釣り用リールのドラグ機構は、魚とのやり取りの際に釣り糸に切断を生じないよう、釣り糸に所定値以上の張力が作用した場合にはドラグ機構を滑らせて釣り糸の繰り出しを許すように、ドラグ機構の制動力の値を設定している。このようなドラグ機構に用いられる制動摩擦板としてのドラグ座金には、アスベストーフヱノール樹脂成形体、可燃性織布に油グリースを塗布、含浸したもの、炭素繊維の織布に樹脂を含浸硬化したもの等が採用されている。

しかし、これらドラグ座金は、海水の混入による摩擦抵抗の変動、摩擦熱による摩擦抵抗の変動、締付力による厚み方向の耐久性に起因する摩擦抵抗の変動等、環境変化により摩擦抵抗が変動しやすいという問題点を有していた。

このようなドラグ座金の問題点を解消するために、黒鉛製のドラグ座金が最近になり開発された。黒鉛製のドラグ座金は、環境変化によって摩擦抵抗が変動することが少なく、長期間にわたって、優れたドラグカを発揮する。

しかしながら、黒鉛製の場合、製法上、ドラグ座金とするためには、ある程度の大きさの黒鉛質のブロックから、機械加工により任意の大きさのドラグ座金に削り出す必要がある。そのため、黒鉛製のドラグ座金を使用した魚釣り用のリールは製造コストが高くなり、一部高級品にのみにしか使用されないという問題がある。また、一般的な魚釣りの場合には、黒鉛製のドラグ座金を使用した場合、非常に長期間に渡り、優れたドラグカを発揮し、快適な操作性を提供することができる。

しかしながら、カジキマグロ等の大型魚用のリールに用いた場合、ドラグ機構の制動力を比較的大きい値に設定するため、ドラグ座金には、大きな制動力が作用し、黒鉛材料の欠点の一つである脆さによって、割れてしまうことがある。

そこで、本発明は黒鉛製のドラグ座金と同等若しくはそれ以上のドラグカを長期にわたり発揮することができ、安価に且つ容易に製造可能であり、小型魚から大型魚まで対応可能な魚釣り用リ一ルのドラグ座金を提供することを目的とする。発明の開示

本発明者らは、黒鉛材料同様に優れた摺動特性を有する膨張黒鉛シートに着目し、鋭意研究を続けた。しかしながら、従来の膨張黒鉛シートは優れた摺動特性を有する反面、魚釣り用リールのドラグ座金として必要な強度、硬度等が備わっておらず、魚釣り用リールのドラグ座金として使用することができなかった。

そこで、本発明者らは、膨張黒鉛に補強材として繊維パルプ等の耐熱性補強繊維を加え、これらを熱硬化性樹脂等の耐熱性バインダ一を用いて結合することで、硬度を高めることができることを見出した。更には、魚釣り用リ一ルのドラグ座金として使用でき得る強度及び摺動特性を併せ持ったシートとできるような膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダ一の 3成分の配合割合を見出し、本発明を完成させた。即ち、本発明の魚釣り用リールのドラグ座金は、膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートより成形されてなることを特徴とする。また、前記シートの厚みが 0. 7 〜1. 2mm、かさ密度が 0. 8~1. 2 g/ c m³であることが好ましい。また、膨張黒鉛 40〜80質量％と、耐熱性補強繊維 5〜25質量％と、耐熱性バインダー 10〜40質量％と、を混合し、熱処理によつて前記耐熱性バインダ一が硬化してなることを特徴とする。

本発明の魚釣り用リールのドラグ座金に使用される膨張黒鉛は、例えば、燐状黒鉛を硫酸と酸化剤を用いて酸処理黒鉛とし、 1000°C前後に急熱して、 100~300倍に膨張させた後、造粒装置を用いて粉末状にする。また、膨張黒鉛をかさ密度 0. 05〜1. S gZcm³のフエルト状又はシート状に成形後、高速ミル夕イブ等の任意の粉碎機で粉末状にする。何れの粉末もかさ密度 0. 05〜0. 5 g/cm³、平均粒子径が 150〜250〃mとしたものが好ましい。なお、造粒法で粉末状にしたものは層間の分離がよく、耐熱性補強材ゃ耐熱性バインダ一と均一に混合しやすくなる。一方、かさ密度が 0. 05 g/cm³未満のフェルト等を粉碎したものは嵩が高く、取り扱いが難しくなる。また、かさ密度が 1. 5 g/cm³以上のシートを粉砕したものは粒状となり膨張黒鉛の特性を損なつてしまう。

この耐熱性補強繊維は、耐熱性のみならず、膨張黒鉛粉体を補強する上で、パルプ状であり、かつ、比表面積の大きいことが好ましい。繊維としては、無機繊維、有機繊維、金属繊維のいずれでもよいが、実用的には、比表面積を比較的大きくとれる有機繊維が好ましい。具体的に例示すれば、パラ系又はメタ系のァラミド繊維パルプを使用することができる。また、不融性のセルロースパルプ等も限定されるが使用することができる。 W

前述の耐熱性補強繊維としてのパラ系ァラミド繊維パルプは、比表面積が 3 . 0 m²Zg以上、好ましくは 5〜2 0 m²/gであるものが好ましい。また、繊維長は 0 . 9〜2 . 0 mmで分散性も良く、フイラ一の保持率も 5 0〜 7 0 %と高い。なお、比表面積が 3 . 0 m²/ g未満で 5 は膨張黒鉛の補強効果が不十分で得られたシートの強度が低くなる。

また、これら膨張黒鉛と耐熱性補強繊維を結合する耐熱性バインダーには、熱硬化性樹脂が好ましく、特に、フエノール樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等が好ましい。中でも、摺動特性が優れる平均分子量が 5 0 0 0以上、平均粒子径が 2 0〃m以下の微粒子状のフエノール 10 樹脂が好ましい。これによつて、溶剤にも溶けやすく、混合時に、膨張黒鉛粉末と繊維パルプ間に均等に分散させることができる。

また、摺動特性を向上させることを目的に、場合によっては、摺動材として二硫化モリブデンの粉末等を 4〜 5質量％添加することで、摺動特性を制御することもできる。

15 本発明における魚釣り用リールのドラグ座金に使用されるシートは、前述の各材料を混合して固化することで製造される。混合時の各材料の配合比率は、膨張黒鉛粉末 4 0〜 8 0質量％、好ましくは 5 0〜 7 0質量％、耐熱性補強繊維 5〜 2 5質量％、好ましくは 1 0〜 2 0質量％、耐熱性バインダー 1 0〜4 0質量％、好ましくは 2 0〜3 0質量％であ

20 ることが好ましい。膨張黒鉛が 4 0質量％未満であると、膨張黒鉛としての特性が得られず、また、 8 0質量％を越えると十分な強度が発現しない。また、耐熱性補強繊維が 5質量％未満であると、十分な耐熱性が得られず、 2 5質量％を越えると分散性が悪くなる。また、耐熱性バインダ一が 1 0質量％未満であると、十分な摺動性が発現せず、 4 0質

25 量％を越えると、硬度が高くなり、膨張黒鉛の特性を損なってしまう。

また、場合によっては、摺動材として二硫化モリブデンの粉末等を 4〜 5質量％添加してもよい。

以上の配合比率に各材料を混合したものを原料として、魚釣り用リ一ルのドラグ座金に使用されるシートを製造する。その製造方法は、乾式法、湿式法に大別される。次に、これら乾式法、湿式法それぞれに分けて説明する。

まず、乾式法による製造方法について説明する。

予め、耐熱 I¹生バインダーをメタノール等の溶媒に溶かしておき、ニーダ一等の任意の混合機で、これと前述の耐熱性補強繊維や膨張黒鉛とを均一に分散、混合する。次に、このように混合された原料を、ジョイントシ一ト等を製造する装置のカレンダ一ロールに供給して均一な厚さに圧延してシート化する。加熱されたカレンダーロールに卷きつけることにより耐熱性バインダ一を溶かした溶媒が蒸発するとともに、耐熱性バインダーが溶融、固ィ匕し、所望のシートとすることが可能となる。次に、湿式法による製造方法について説明する。

前述の膨張黒鉛の粉末状のものも使用できるが、湿式法ではかさ密度 0 . 0 5〜1 . 5 g/ c m³のフェルト状の膨張黒鉛成形物を多量の水とハイドロパルパ一型等の混合機を用いて粗砕する。そこへ、耐熱性補強繊維を添加し、均一に分散させる。これをレフアイナ一型等の精砕機に通し、膨張黒鉛の平均粒子径が 1 8 0〜2 3 0〃mとなるように調整する。この時フェルトのかさ密度が 0 . 0 5 g/ c m ³より低いと膨張黒鉛粒子の空洞中の膨張ガスが抜けにくく、水中で攪拌を行い、粉砕しても原料が浮いた状態のようになる。また、かさ密度が 1 . 5 g/ c m ³より高くなると、粉砕された原料が粒状となり、シートの強度が小さくなる。次いで、耐熱性バインダーを添加し、均一に分散させる。分散時には、分散性をよくするためにァニオン系の分散剤や N B R系のラテヅクスを添加しておくことが好ましい。その後、カチオン性の凝集剤の水溶液を添加し、耐熱性バインダーを完全に定着させる。この混合液中の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度は 1. 0〜2. 0%であることが好ましい。

前述の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度が 1. 0〜2. 0%の混合液を、所定寸法の抄き網が設けられたタンクに一定量注入し、この混合液と同量の水で希釈し、均一に分散させる。その後、水切り（脱水工程）を行い、含水率 50〜 60%のシートを得る。このシートをフェルトで挟み、プレスで圧縮してさらに、脱水を行い、 100〜 120°Cのオーブンに入れ乾燥する。そして、カレンダーロールに通し、 150〜250°Cで 0. 5〜1. 0時間熱処理し、耐熱性バインダーを硬化して、厚み 0. 7〜1. 2 mm、好ましくは 0. 7 〜1. 0 mmとし、かさ密度 0. 8〜1. 2 g/c m³、好ましくは 0. 9〜1. 1 gZcm³となるように調整する。ここで、厚みが 0. 7m mよりも薄い場合、ドラグ座金として十分な強度が発現しない。また、 1. 2mmよりも厚くなると、摩擦抵抗が大きくなり、適度なドラグカにならない。また、かさ密度を 0. 8 gZcm³未満とすると、厚みを薄くした場合と同様にドラグ座金として十分な強度が発現しない。また、かさ密度を 1. 2 g/ cm³を越えるものは、動摩擦係数の変動が大きくなり、時間の経過とともに摩擦係数が大きくなる傾向にあり、ドラグ座金として長時間の使用が困難となる。そして、かさ密度をこのような範囲内にすることで、適度な気孔を有することとなる。魚釣り用リールに装着した場合に、グリス等の潤滑剤を用いることで、これら潤滑剤が、気孔内に充填され、使用時に海水等の浸透による潤滑性の低下を防止することにもなる。なお、この方法は、単葉のシートを製造する場合に適している。

また、連続シートを製造する場合は、前述の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度が 1. 0~2. 0%の混合液を、一定量タンクに注入し、この原料混合液と同量の水で希釈し、均一に分散させる。この水懸濁液を長網式の上下ダブルワイヤーを通し、抄いて 70 %前後の水分を含むシ一トとする。さらにフェルトプレスを通し、含水率を 50%前後に脱水した後に、多筒式ドライヤ一を通し乾燥する c このシートを室温のカレンダーロールに通し、厚み 0.7〜 1.2mm、好ましくは 0. 7〜1. 0mmとし、かさ密度 0. 8〜1. 2 g/cm ³、好ましくは 0. 9〜1. 1 gZcm³となるように調整する。カレンダ一口一ルを加熱せずに、室温の状態で通すことで、面粗度が大きくなり、ドラグ力の向上につながる。その後、 150〜250°Cの乾燥炉で 0. 5〜1. 0時間熱処理を行い、耐熱性バインダーを硬化させる。以上のようにして形成されたシートから、任意の大きさ、形状に打ち抜き加工することで、小型魚から大型魚のあらゆる魚釣り用リ一ルに対応可能となる。そして、従来のドラグ座金に使用されていたものに比して安価に魚釣り用リ一ルのドラグ座金とすることができる。図面の簡単な説明

第 1図は、本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のスビニングリールの側面図である。第 2図は、本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のスピニングリールのドラグ機構の側面断面図である。第 3図は、本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のレバ一ドラグ型の両軸受リールの側面断面図である。第 4図は、本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例の片軸受リールの側面断面図である。第 5図は、本発明のドラグ座金の変形例の一例を示す図である。第 6図は、本発明のドラグ座金の変形例の一例を示す図である。第 7図は、本発明の実施例 1 におけるシートの動摩擦係数の測定結果を示す図である。第 8図は、本発明の比較例 1におけるシートの動摩擦係数の測定結果を示す図である。第 9図は、本発明の実施例 1におけるシートより成形したドラグ座金のドラグ力とスタードラグの回転数の関係を示す図である。発明を実施するための最良の形態

以下、図面を参照しつつ本発明によるドラグ座金を用いた魚釣り用リールの実施形態例を示す。

第 1図に本発明のドラグ座金を採用したスピニングリールの一例を示す。第 2図に第 1図のスピニングリ一ルのドラグ機構の側面断面図を示す。第 1図及び第 2図において、スピニングリールは、釣り糸卷取用ハンドル 1と、この釣り糸巻取用ハンドル 1につながる卷取伝動系を介装したリール本体 2と、リール本体 2の前端に回転不能に取り付けられたスプール軸 3を配設するとともに、このスプール軸 3に相対回転可能にスプール 4と、スプール 4周りを回転する回転枠 5及び回転枠 5に取り付いたベールアーム 6とで構成されている。

そして、スプール 4はその前端に、内部に凹入する凹入空間を形成し、スプール 4に対するドラグ機構 7を配置して設けるとともに、このドラグ機構 7の外側にドラグ機構 Ίに作用してドラグカを発生するドラグ操作具 2 2が設けられている。このドラグ操作具 2 2を操作することにより、ドラグ座金にドラグ力が作用し、魚釣り用リ一ルのスプール 4の糸繰り出し方向の回転を可変に制動可能となる。なお、ドラグ機構 7には、ハンドル軸に螺合するスタードラグの回転操作によりドラグカを調整するものや、リール本体に揺動自在に装着されたドラグレバ一の揺動操作によりドラグカを調整するものや、スプール軸に螺合し、その回転操作によりドラグカを調整できるもの等が例示できる。

第 2図において、ドラグ機構 7は、スプール軸 3に相対回転不能にかつスプール軸 3の軸心方向にスライド移動自在に設けられたドラグ座金 8と、このドラグ座金 8間にスプール 4と一体回転するドラグ座金 9 と、それらの間及びスプール 4の受け止め壁面 4 aとの間に設けられたドラグ座金 1 0とで構成されている。ここで、ドラグ座金 8乃至 1 0の少なくとも一部に、本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートから成形されたものを使用することが好ましい。即ち、ドラグ座金 1 0に本発明におけるドラグ座金 1 0を用い、そして、ドラグ座金 8及び 9にはステンレス合金等の金属製の座金を使用することが好ましい。また、ドラグ座金 1 0 にステンレス合金等の金属製の座金を、ドラグ座金 8及び 9に本発明におけるシートから成形されたものを使用することもできる。また、これらドラグ座金 8乃至 1 0全てを本発明におけるシートから成形されたものを使用することもできる。

ドラグ機構 7には、ドラグ操作具 2 2の内断面が接当作用するように設けられている。このドラグ操作具 2 2の内部空間には、スプール軸 3 に装着される固定部材 1 1と、この固定部材 1 1に対して相対回転及び相対移動自在な中間移動部材 1 2とが配置されている。この中間移動部材 1 2の中心部にスプール軸 3と螺合する第 1ネジ部 1 3を設けるとともに、前記中間移動部材 1 2の中間部にドラグ操作具 2 2を螺合する第 2ネジ部 1 4が設けられている。ここで、第 2ネジ部 1 4のネジピッチを第 1ネジ部 1 3のネジビツチより大きくすることが好ましいが、逆の場合でもよい。

また、固定部材 1 1と、中間移動部材 1 2ど、ドラグ操作具 2 2とは、スプール軸 3の軸心に直交する方向に移動するスライド式係合ビン 1 5によって係合される。

ここで、スライド式係合ビン 1 5を、ドラグ操作具 2 2と、中間移動部材 1 2とに係合すると、ドラグ操作具 2 2と中間移動部材 1 2とを一体でスプール軸 3の軸心周りに回転させ、スプール軸 3の軸心方向に第 1ネジ部 1 3のネジピッチで移動させることができる。また、スライド式係合ピン 1 5を、軸心方向に進めて、ドラグ操作具 2 2と、中間移動部材 1 2と、固定部材 1 1とに係合させると、中間移動部材 1 2を固定部材 1 1を介してスプール軸 3に固定でき、ドラグ操作具 2 2を中間移動部材 1 2に対して第 2ネジ部 1 4のネジピッチで相対移動させることができる。したがって、第 2ネジ部 1 4のネジピッチで移動させることによって、第 1ネジ部 1 3のネジピッチで移動させるより、ドラグ操作具 2 2の単位操作量当たりの移動量を大きくすることができ、釣り対象の魚の大きさに合わせてドラグカを任意の大きさに調整することができる。

以上のようにして、釣り対象の魚に合わせてドラグカを調整することで、例えば、魚の引きが弱ければ、スプール 3は回転せず、釣り糸が引き出されることもない。また、魚の引きが強くなり、スプール 3の回転力が大きくなると、伝達される回転力が設定された値を越える。すると、ドラグ機構 7で、ドラグ座金 8〜1 0間で、滑りが生じ、スプール 3は回転を始める。このとき、スプール 3には常に一定のドラグ力が作用する。このドラグ力が作用するとき、ドラグ座金 1 0に本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートから成形されたドラグ座金を使用することで、非常にスムーズに糸が繰り出されるようになり、糸の切断等が少なくなる。また、膨張黒鉛の有する優れた熱伝導性により、長時間使用しても温度変化によるドラグ特性の劣化を抑制するとともに長期間にわたり、一定のドラグカを提供することができる。

なお、本実施形態例では、スピニングリールのフロントドラグ形式について説明してきたが、スピニングリールのリアドラグ形式のドラグ座金としても使用することもできる。

(他の実施形態）

① 前記実施形態では、スピニングリールを例に説明したが、第 3図に示すレバードラグ型の両軸受リールや、第 4図に示す片軸受リール等のドラグ機構を有する全ての釣り用リールに本発明を適用することがでさる。

例えば、第 3図において、レバ一ドラグ型の両軸受リールは、スプ一ル 1 0 5とスプール軸 1 0 6とがクラッチ機構 1 0 Ίを介して連結されたリールである。

スプール 1 0 5を制動するドラグ機構 1 0 0は、ドラグレバ一 1 0 1 の揺動操作によりスプール軸 1 0 6が軸方向に移動してドラグ力が調整される。ドラグ機構 1 0 0は、ハンドル 1 0 2の回転を伝達する回転伝達機構 1 0 3の途中に配置されている。ドラグ機構 1 0 0は、スプ一ル軸 1 0 6に回転不能に装着された第 1 ドラグ部 1 1 0と、回転伝達機構 1 0 3に連結された第 2 ドラグ部 1 1 1とを有している。回転伝達機構 1 0 3は、糸繰り出し方向の回転が禁止されている。両ドラグ部 1 1 0、 1 1 1は圧接可能に対向して配置されており、ドラグレバ一 1 0 1 を操作すると第 1 ドラグ部 1 1 0がスプール軸 1 0 6とともに軸方向に移動し、第 2 ドラグ部 1 1 1との圧接力が変化しドラグ力が調整される。この第 2 ドラグ部 1 1 0には、本発明における膨張黒鉛と繊維パルプとの混在物が、熱硬化性樹脂により固化されてなるシートから成形されたドラグ座金 1 1 0 aが固着されており、第 2 ドラグ部 1 1 1にはドラグ座金 1 1 0 aに対向してステンレス合金製のドラグ座金 1 1 1 a が固着されている。

このような構成のドラグ機構 1 0 0でも、設定されたドラグカを超える魚の引きによりスプール 1 0 5が糸繰り出し方向に回転して第 2 ドラグ部 1 1 1に対して第 1 ドラグ部 1 1 0が回転すると、前記実施形態と同様な効果が得られる。

なお、レバ一ドラグ型の両軸受リールにおいて、スプールに直接ドラグディスクを固着した形態のものにおいても同様な効果が得られる。また、第 4図において、片軸受リールは、ハンドル 1 2 0によりスプール 1 2 1を直接回転させるリールである。

スプール 1 2 1を制動するドラグ機構 1 2 2は、ドラグつまみ 1 2 3 の揺動操作によりドラグ力が調整される。ドラグ機構 1 2 2は、スプ一ル 1 2 1内部に配置されている。ドラグ機構 1 2 2は、スプール軸 1 3 0にワンウェイクラッチ 1 2 4を介して連結された筒状のホルダ 1 2 5と、ドラグ座金 1 2 6と、ドラグ座金 1 2 6を押圧するための押圧機構 1 2 7とを備えている。ホルダ 1 2 5の一端面は、 2枚のヮッシャ 1 2 8 , 1 2 9を介してスプール 1 2 1の内側端面に当接している。ワンウェイクラッチ 1 2 4は、ホルダ 1 2 5がスプール軸 1 3 0に対して糸卷上げ方向に回転するのは許容するが、糸繰り出し方向に相対回転するのは禁止する。ドラグ座金 1 2 6は本発明における膨張黒鉛と繊維パルプとの混在物が、熱硬化性樹脂により固化されてなるシートから成形されたリング状の部材である。そして、ホルダ 1 2 5の他端面と押圧機構 1 2 7との間に両者に接触可能に配置されている。

このような実施形態においても、手で釣り糸を引っぱり出すときや魚の引きにより釣り糸が繰り出されるときには前記と同様な効果が得られる。

② 以上の実施形態では、膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートから成形されたドラグ座金に回り止め部を設けていない。ところが、第 5図に示すように、ドラグ座金 1 6 0の外周部にスプール等の他の部材との回り止めを行う窪みで形成された回り止め部 1 6 1を設けてもよい。また、第 6図に示すように、回り止め部 1 6 3を突起で形成してもよい。本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートは、打ち抜き加工が可能であるため、このように、リール種類に合わせて回り止め部 1 6 1、 1 6 3を有したドラグ座金 1 6 0、 1 6 2を容易に得ることができる。

以下、実施例により本発明におけるドラグ座金の特性を具体的に説明する。

(実施例 1 )

2 0 0倍に膨張させた鱗状黒鉛を造粒装置を用いて、かさ密度 0 . 0 8 g/ c m³の粉末状にした。この膨張黒鉛粉末 7 8 gを水 1 0 0 0 g と共に混合機で約 1 0分間攪拌して、更に細かく粉砕する。この時点で、膨張黒鉛は水に均一に分散し、懸濁された状態となる。また、耐熱性補強繊維としてァラミドパルプ 2 0 gを水 1 0 0 0 gと一緒に混合機に投入して、 5〜7分間攪拌し、ァラミドパルプをほぐすと同時に水に均一に分散させる。使用したァラミドパルプの比表面積は 1 4 m²/ gであった。これらを、配合タンクで均一に混合することにより、ァラミドパルプに膨張黒鉛粉末が凝集した状態になる。さらに、これらを結合する耐熱性バインダーとして使用する平均分子量が 5 0 0 0以上のフエノール樹脂粉末が混合分散しやすいように、 N B Rラテックスを 1 0 g 加えた後に、フヱノール樹脂粉末を 4 0 gを加え、 3〜4分攪拌して均一に懸濁させた。さらに、このフヱノール樹脂をァラミドパルプ及び膨張黒鉛の凝集体に定着させるために、カチオン性の凝集剤の水溶液を添加し、水が透明状態になるまで攪拌し、混合液とした。

次に、この混合液を抄き網を設けた底面が 3 6 0 x 3 6 0 mmのタンクに入れ、同量の水を更に加えて、膨張黒鉛、ァラミドパルプ、フエノール樹脂の濃度を 0. 5%前後になるように希釈すると共に、これらを均一に分散させた後に、水切りを行いシート化した。さらに、サクションポンプで水切りを行い、フェルトに挟みプレスで圧縮して脱水を行い、シートとした。このシートを 120°Cの乾燥機で完全に乾燥した後で、カレンダ一ロールを通してシートの厚みを 1. 0mm、かさ密度を 1. O g/cm³に調整した。次いで、フエノール樹脂を架橋させるために 200°Cで 1時間熱処理を行い、ドラグ座金用のシートとした。得られたシートは、引張強度 7. 4MPa、 35 MP aの圧縮応力を付加した時の圧縮率が 17. 5%、その時の復元率が 63. 0%、表面の粗度が 18〜22〃mであった。

(比較例 1 )

シートの厚みを 0. 6mm、かさ密度を 1. 3 g/cm³に調整した以外、実施例 1と同様にして、シートを作製し、ドラグ座金用のシートとした。

実施例 1及び比較例 1によるドラグ座金用シートから、 030 mmのディスクを切り出し、このディスクにピン状の相手材を押しつけて行う、いわゆるビンオンディスク法により、動摩擦係数を測定した。ビンオンディスク法による測定条件は以下の通りである。

ピン： SUS 304

ピン径： 5 mm

荷里 : 1 kg

回速度 : 250 mm/ s

回転半径 : 1 2. 6 mm

測定時間 : 3600 s

測定温度呈温以上の動摩擦係数の測定結果を第 7図及び第 8図に示す。第 7図は実施例 1、第 8図は比較例 1の試料の動摩擦係数測定結果である。

第 7図及び第 8図より、比較例 1の試料の動摩擦係数の変動が大きいことがわかる。従って、ドラグ座金として使用した場合でも、時間の経過に従って、ドラグ力が異なることになる。

また、実施例 1の試料について、実際に魚釣り用リールに装着し、ドラグ締付力、即ちス夕一ドラグの回転数とドラグ力との関係を求めた。その結果を第 9図に示す。第 9図より判るように、本発明に係るドラグ座金は、スタードラグの回転数の略比例的に増加していることが判る。即ち、ス夕一ドラグの回転でドラグ力の微妙な調整ができることを示しており、釣り人に快適な操作性を提供することができる。また、この時のドラグ力は、従来の黒鉛製のドラグ座金と同等以上であった。また、一定の引張力で定期的に釣り糸を引き出して行う耐久性の結果でも、本発明に係るドラグ座金は、従来の黒鉛製のドラグ座金の同等以上の結果であった。以上のように、本発明に係るドラグ座金は、動摩擦係数がほぼ一定であるとともに、そのドラグカや、耐久性等が、長期にわたり安定しており、釣り人に快適な操作性を長期にわたり提供することができる。産業上の利用可能性

本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダ一により固化されてなるシートから成形された魚釣り用リールのドラグ座金は、ドラグ機構を有する全ての種類の魚釣り用リ一ルに適用することが可能であり、動摩擦係数が、環境に影響されることなくほぼ一定となる。そして、打ち抜き加工することで容易に座金とすることが可能となることから、製造コストを大幅に低減できる。

Claims

請求の範囲

1. 膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートより成形されてなる魚釣り用リールのドラグ座

^ΖΙθ

2. 前記シートの厚みが 0. 7〜1. 2 mmである請求の範囲第 1項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。

3. 前記シートのかさ密度が、 0. 8〜1. 2 g/ cm³である請求の範囲第 1項に記載の魚釣り用リ一ルのドラグ座金。

4. 前記シートのかさ密度が、 0. 8〜1. 2 g/cm³である請求の範囲第 2項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。

5. 膨張黒鉛 40〜80質量％と、耐熱性補強繊維 5〜25質量％と、耐熱性バインダー 10〜40質量％と、を混合し、熱処理によって前記耐熱性バインダーを硬化してなるシートより成形されてなる魚釣り用リ一ルのドラグ座金。

6. 前記シートの厚みが 0. 7〜1. 2 mmである請求の範囲第 5項に記載の魚釣り用リ一ルのドラグ座金。

7. 前記シートのかさ密度が、 0. 8〜1. 2 g/cm³である請求の範囲第 5項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。

8. 前記シートのかさ密度が、 0. 8〜1. 2 g/cm³である請求の範囲第 6項に記載の魚釣り用リ一ルのドラグ座金。

9.請求の範囲第 1項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

10. 請求の範囲第 2項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

1 1. 請求の範囲第 3項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

12. 請求の範囲第 4項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

13. 請求の範囲第 5項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

14. 請求の範囲第 6項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

15. 請求の範囲第 7項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。

16. 請求の範囲第 8項に記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。