JP3831168B2

JP3831168B2 - 魚釣り用リールのドラグ座金及びそれを用いた魚釣り用リール

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Publication number: JP3831168B2
Application number: JP2000014045A
Authority: JP
Inventors: 仁志片山; 弘長谷川; 照久近藤; 寿己楠山
Original assignee: Toyo Tanso Co Ltd; Shimano Inc
Current assignee: Toyo Tanso Co Ltd; Shimano Inc
Priority date: 2000-01-19
Filing date: 2000-01-19
Publication date: 2006-10-11
Anticipated expiration: 2020-01-19
Also published as: EP1249162A4; KR20020072568A; US20030010856A1; TW528577B; EP1249162B1; KR100531542B1; US6641069B2; JP2001204327A; EP1249162A1; AU769508B2; WO2001052645A1; ATE339888T1; AU2554101A; CN1396806A; DE60123212D1; DE60123212T2; CN1209960C

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は魚釣り用のドラグ機構に用いられるドラグ座金及びそれを用いた魚釣り用リールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、魚釣り用リールのドラグ機構は、魚とのやり取りの際に釣り糸に切断を生じないよう、釣り糸に所定値以上の張力が作用した場合にはドラグ機構を滑らせて釣り糸の繰り出しを許すように、ドラグ機構の制動力の値を設定している。このようなドラグ機構に用いられる制動摩擦板としてのドラグ座金には、アスベスト−フェノール樹脂成形体、可燃性織布に油グリースを塗布、含浸したもの、あるいは炭素繊維の織布に樹脂を含浸硬化したもの等が採用されている。
【０００３】
しかし、これらドラグ座金は、海水の混入による摩擦抵抗の変動、摩擦熱による摩擦抵抗の変動、締付力による厚み方向の耐久性に起因する摩擦抵抗の変動等、環境変化により摩擦抵抗が変動しやすいという問題点を有していた。
【０００４】
このようなドラグ座金の問題点を解消するために、黒鉛製のドラグ座金が最近になり開発された。黒鉛製のドラグ座金は、前述したような環境変化によって摩擦抵抗が変動することが少なく、長期間にわたって、優れたドラグ力を発揮する。しかしながら、黒鉛製の場合、製法上、ドラグ座金とするためには、ある程度の大きさの黒鉛質のブロックから、機械加工により任意の大きさのドラグ座金に削り出す必要がある。そのため、黒鉛製のドラグ座金を使用した魚釣り用のリールは製造コストが高くなり、一部高級品にのみにしか使用されないという問題がある。また、一般的な魚釣りの場合には、黒鉛製のドラグ座金を使用した場合、前述したように非常に長期間に渡り、優れたドラグ力を発揮し、快適な操作性を提供することができる。しかしながら、カジキマグロ等の大型魚用のリールに用いた場合、ドラグ機構の制動力を比較的大きい値に設定するため、ドラグ座金には、大きな制動力が作用し、黒鉛材料の欠点の一つである脆さによって、割れてしまうことがある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は黒鉛製のドラグ座金と同等若しくはそれ以上のドラグ力を長期にわたり発揮することができ、安価に且つ容易に製造可能であり、小型魚から大型魚まで対応可能な魚釣り用リールのドラグ座金を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、黒鉛材料同様に優れた摺動特性を有する膨張黒鉛シートに着目し、鋭意研究を続けた。しかしながら、従来の膨張黒鉛シートは優れた摺動特性を有する反面、魚釣り用リールのドラグ座金として必要な強度、硬度等が備わっておらず、魚釣り用リールのドラグ座金として使用することができなかった。そこで、本発明者らは、膨張黒鉛に補強材として繊維パルプ等の耐熱性補強繊維を加え、これらを熱硬化性樹脂等の耐熱性バインダーを用いて結合することで、硬度を高めることができることを見出した。更には、魚釣り用リールのドラグ座金として使用でき得る強度及び摺動特性を併せ持ったシートとできるような膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダーの３成分の配合割合を見出し、本発明を完成させた。
【０００７】
即ち、本発明の魚釣り用リールのドラグ座金は、膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートより成形されてなることを特徴とする。また、前記シートの厚みが０．７〜１．２ｍｍ、かさ密度が０．８〜１．２ｇ／ｃｍ³であることが好ましい。また、膨張黒鉛４０〜８０質量％と、耐熱性補強繊維５〜２５質量％と、耐熱性バインダー１０〜４０質量％と、を混合し、熱処理によって前記耐熱性バインダーが硬化してなることを特徴とする。
【０００８】
本発明の魚釣り用リールのドラグ座金に使用される膨張黒鉛は、例えば、燐状黒鉛を硫酸と酸化剤を用いて酸処理黒鉛とし、１０００℃前後に急熱して、１００〜３００倍に膨張させた後、造粒装置を用いて粉末状にする。また、膨張黒鉛をかさ密度０．０５〜１．５ｇ／ｃｍ³のフェルト状又はシート状に成形後、高速ミルタイプ等の任意の粉砕機で粉末状にする。何れの粉末もかさ密度０．０５〜０．５ｇ／ｃｍ³、平均粒子径が１５０〜２５０μｍとしたものが好ましい。なお、造粒法で粉末状にしたものは層間の分離がよく、後述の耐熱性補強材や耐熱性バインダーと均一に混合しやすくなる。一方、かさ密度が０．０５ｇ／ｃｍ³未満のフェルト等を粉砕したものは嵩が高く、取り扱いが難しくなる。また、かさ密度が１．５ｇ／ｃｍ³以上のシートを粉砕したものは粒状となり膨張黒鉛の特性を損なってしまう。
【０００９】
この耐熱性補強繊維は、耐熱性のみならず、膨張黒鉛粉体を補強する上で、パルプ状であり、かつ、比表面積の大きいことが好ましい。繊維としては、無機繊維、有機繊維、金属繊維のいずれでもよいが、実用的には、比表面積を比較的大きくとれる有機繊維が好ましい。具体的に例示すれば、パラ系又はメタ系のアラミド繊維パルプを使用することができる。また、不融性のセルロースパルプ等も限定されるが使用することができる。
【００１０】
前述の耐熱性補強繊維としてのパラ系アラミド繊維パルプは、比表面積が３．０ｍ²／ｇ以上、好ましくは５〜２０ｍ²／ｇであるものが好ましい。また、繊維長は０．９〜２．０ｍｍで分散性も良く、フィラーの保持率も５０〜７０％と高い。なお、比表面積が３．０ｍ²／ｇ未満では膨張黒鉛の補強効果が不十分で得られたシートの強度が低くなる。
【００１１】
また、これら膨張黒鉛と耐熱性補強繊維を結合する耐熱性バインダーには、熱硬化性樹脂が好ましく、特に、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等が好ましい。中でも、摺動特性が優れる平均分子量が５０００以上、平均粒子径が２０μｍ以下の微粒子状のフェノール樹脂が好ましい。これによって、溶剤にも溶けやすく、混合時に、膨張黒鉛粉末と繊維パルプ間に均等に分散させることができる。
【００１２】
また、摺動特性を向上させることを目的に、場合によっては、摺動材として二硫化モリブデンの粉末等を４〜５質量％添加することで、摺動特性を制御することもできる。
【００１３】
本発明における魚釣り用リールのドラグ座金に使用されるシートは、前述の各材料を混合して固化することで製造される。混合時の各材料の配合比率は、膨張黒鉛粉末４０〜８０質量％、好ましくは５０〜７０質量％、耐熱性補強繊維５〜２５質量％、好ましくは１０〜２０質量％、耐熱性バインダー１０〜４０質量％、好ましくは２０〜３０質量％であることが好ましい。膨張黒鉛が４０質量％未満であると、膨張黒鉛としての特性が得られず、また、８０質量％を越えると十分な強度が発現しない。また、耐熱性補強繊維が５質量％未満であると、十分な耐熱性が得られず、２５質量％を越えると分散性が悪くなる。また、耐熱性バインダーが１０質量％未満であると、十分な摺動性が発現せず、４０質量％を越えると、硬度が高くなり、膨張黒鉛の特性を損なってしまう。また、場合によっては、前述のように摺動材として二硫化モリブデンの粉末等を４〜５質量％添加してもよい。
【００１４】
以上の配合比率に各材料を混合したものを原料として、魚釣り用リールのドラグ座金に使用されるシートを製造する。その製造方法は、乾式法、湿式法に大別される。次に、これら乾式法、湿式法それぞれに分けて説明する。
【００１５】
まず、乾式法による製造方法について説明する。
予め、耐熱性バインダーをメタノール等の溶媒に溶かしておき、ニーダー等の任意の混合機で、これと前述の耐熱性補強繊維や膨張黒鉛とを均一に分散、混合する。次にこのように混合された原料を、ジョイントシート等を製造する装置のカレンダーロールに供給して均一な厚さに圧延してシート化する。加熱されたカレンダーロールに巻きつけることにより耐熱性バインダーを溶かした溶媒が蒸発するとともに、耐熱性バインダーが溶融、固化し、所望のシートとすることが可能となる。
【００１６】
次に、湿式法による製造方法について説明する。
前述の膨張黒鉛の粉末状のものも使用できるが、湿式法ではかさ密度０．０５〜１．５ｇ／ｃｍ³のフェルト状の膨張黒鉛成形物を多量の水とハイドロパルパー型等の混合機を用いて粗砕する。そこへ、耐熱性補強繊維を添加し、均一に分散させる。これをレファイナー型等の精砕機に通し、膨張黒鉛の平均粒子径が１８０〜２３０μｍとなるように調整する。この時フェルトのかさ密度が０．０５ｇ／ｃｍ³より低いと膨張黒鉛粒子の空洞中の膨張ガスが抜けにくく、水中で攪拌を行い、粉砕しても原料が浮いた状態のようになる。また、かさ密度が１．５ｇ／ｃｍ³より高くなると、粉砕された原料が粒状となり、シートの強度が小さくなる。次いで、耐熱性バインダーを添加し、均一に分散させる。分散時には、分散性をよくするためにアニオン系の分散剤やＮＢＲ系のラテックスを添加しておくことが好ましい。その後、カチオン性の凝集剤の水溶液を添加し、耐熱性バインダーを完全に定着させる。この混合液中の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度は１．０〜２．０％であることが好ましい。
【００１７】
前述の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度が１．０〜２．０％の混合液を、所定寸法の抄き網が設けられたタンクに一定量注入し、この混合液と同量の水で希釈し、均一に分散させる。その後、水切り（脱水工程）を行い、含水率５０〜６０％のシートを得る。このシートをフェルトで挟み、プレスで圧縮してさらに、脱水を行い、１００〜１２０℃のオーブンに入れ乾燥する。そして、カレンダーロールに通し、１５０〜２５０℃で０．５〜１．０時間熱処理し、耐熱性バインダーを硬化して、厚み０．７〜１．２ｍｍ、好ましくは０．７〜１．０ｍｍとし、かさ密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ³、好ましくは０．９〜１．１ｇ／ｃｍ³となるように調整する。ここで、厚みが０．７ｍｍよりも薄い場合、ドラグ座金として十分な強度が発現しない。また、１．２ｍｍよりも厚くなると、摩擦抵抗が大きくなり、適度なドラグ力にならない。また、かさ密度を０．８ｇ／ｃｍ³未満とすると、厚みを薄くした場合と同様にドラグ座金として十分な強度が発現しない。また、かさ密度を１．２ｇ／ｃｍ³を越えるものは、動摩擦係数の変動が大きくなり、時間の経過とともに摩擦係数が大きくなる傾向にあり、ドラグ座金として長時間の使用が困難となる。そして、かさ密度をこのような範囲内に納めることで、適度な気孔を有することとなり、魚釣り用リールに装着した場合に、グリス等の潤滑剤を用いることで、これら潤滑剤が、気孔内に充填され、使用時に海水等の浸透による潤滑性の低下を防止することにもなる。なお、この方法は、単葉のシートを製造する場合に適している。
【００１８】
また、連続シートを製造する場合は、前述の膨張黒鉛、耐熱性補強繊維、耐熱性バインダー等の原料の濃度が１．０〜２．０％の混合液を、一定量タンクに注入し、この原料混合液と同量の水で希釈し、均一に分散させる。この水懸濁液を長網式の上下ダブルワイヤーを通し、抄いて７０％前後の水分を含むシートとする。さらにフェルトプレスを通し、含水率を５０％前後に脱水した後に、多筒式ドライヤーを通し乾燥する。このシートを室温のカレンダーロールに通し、厚み０．７〜１．２ｍｍ、好ましくは０．７〜１．０ｍｍとし、かさ密度０．８〜１．２ｇ／ｃｍ³、好ましくは０．９〜１．１ｇ／ｃｍ³となるように調整する。カレンダーロールを加熱せずに、室温の状態で通すことで、面粗度が大きくなり、ドラグ力の向上につながる。その後、１５０〜２５０℃の乾燥炉で０．５〜１．０時間熱処理を行い、耐熱性バインダーを硬化させる。
【００１９】
以上のようにして形成されたシートから、任意の大きさ、形状に打ち抜き加工することで、小型魚から大型魚のあらゆる魚釣り用リールに対応可能となる。そして、従来のドラグ座金に使用されていたものに比して安価に魚釣り用リールのドラグ座金とすることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照しつつ本発明によるドラグ座金を用いた魚釣り用リールの実施形態例を示す。
図１に本発明のドラグ座金を採用したスピニングリールの一例を、図２に図１のスピニングリールのドラグ機構の側面断面図を示す。図１及び図２において、スピニングリールは、釣り糸巻取用ハンドル１と、この釣り糸巻取用ハンドル１につながる巻取伝動系を介装したリール本体２と、リール本体２の前端に回転不能に取り付けられたスプール軸３を配設するとともに、このスプール軸３に相対回転可能にスプール４と、スプール４周りを回転する回転枠５及び回転枠５に取り付いたベールアーム６とで構成されている。
【００２１】
そして、スプール４はその前端に、内部に凹入する凹入空間を形成し、スプール４に対するドラグ機構７を配置して設けるとともに、このドラグ機構７の外側にドラグ機構７に作用してドラグ力を発生するドラグ操作具２２が設けられている。このドラグ操作具２２を操作することにより、ドラグ座金にドラグ力が作用し、魚釣り用リールのスプール４の糸繰り出し方向の回転を可変に制動可能となる。なお、ドラグ機構７には、ハンドル軸に螺合するスタードラグの回転操作によりドラグ力を調整するものや、リール本体に揺動自在に装着されたドラグレバーの揺動操作によりドラグ力を調整するものや、スプール軸に螺合し、その回転操作によりドラグ力を調整できるもの等が例示できる。
【００２２】
図２において、ドラグ機構７は、スプール軸３に相対回転不能にかつスプール軸３の軸心方向にスライド移動自在に設けられたドラグ座金８と、このドラグ座金８間にスプール４と一体回転するドラグ座金９と、それらの間及びスプール４の受け止め壁面４ａとの間に設けられたドラグ座金１０とで構成されている。ここで、ドラグ座金８乃至１０の少なくとも一部に、本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートから成形されたものを使用することが好ましい。即ち、ドラグ座金１０に本発明におけるドラグ座金１０を用い、そして、ドラグ座金８及び９にはステンレス合金等の金属製の座金を使用することが好ましい。また、ドラグ座金１０にステンレス合金等の金属製の座金を、ドラグ座金８及び９に本発明におけるシートから成形されたものを使用することもできる。また、これらドラグ座金８乃至１０全てを本発明におけるシートから成形されたものを使用することもできる。
【００２３】
ドラグ機構７には、ドラグ操作具２２の内断面が接当作用するように設けられている。このドラグ操作具２２の内部空間には、スプール軸３に装着される固定部材１１と、この固定部材１１に対して相対回転及び相対移動自在な中間移動部材１２とが配置されている。この中間移動部材１２の中心部にスプール軸３と螺合する第１ネジ部１３を設けるとともに、前記中間移動部材１２の中間部にドラグ操作具２２を螺合する第２ネジ部１４が設けられている。ここで、第２ネジ部１４のネジピッチを第１ネジ部１３のネジピッチより大きくすることが好ましいが、逆の場合でもよい。
【００２４】
また、固定部材１１と、中間移動部材１２と、ドラグ操作具２２とは、スプール軸３の軸心に直交する方向に移動するスライド式係合ピン１５によって係合される。
【００２５】
ここで、スライド式係合ピン１５を、ドラグ操作具２２と、中間移動部材１２とに係合すると、ドラグ操作具２２と中間移動部材１２とを一体でスプール軸３の軸心周りに回転させ、スプール軸３の軸心方向に第１ネジ部１３のネジピッチで移動させることができる。また、スライド式係合ピン１５を、軸心方向に進めて、ドラグ操作具２２と、中間移動部材１２と、固定部材１１とに係合させると、中間移動部材１２を固定部材１１を介してスプール軸３に固定でき、ドラグ操作具２２を中間移動部材１２に対して第２ネジ部１４のネジピッチで相対移動させることができる。したがって、第２ネジ部１４のネジピッチで移動させることによって、第１ネジ部１３のネジピッチで移動させるより、ドラグ操作具２２の単位操作量当たりの移動量を大きくすることができ、釣り対象の魚の大きさに合わせてドラグ力を任意の大きさに調整することができる。
【００２６】
以上のようにして、釣り対象の魚に合わせてドラグ力を調整することで、例えば、魚の引きが弱ければ、スプール３は回転せず、釣り糸が引き出されることもない。また、魚の引きが強くなり、スプール３の回転力が大きくなると、伝達される回転力が設定された値を越える。すると、ドラグ機構７で、ドラグ座金８〜１０間で、滑りが生じ、スプール３は回転を始める。このとき、スプール３には常に一定のドラグ力が作用する。このドラグ力が作用するとき、ドラグ座金１０に本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートから成形されたドラグ座金を使用することで、非常にスムーズに糸が繰り出されるようになり、糸の切断等が少なくなる。また、膨張黒鉛の有する優れた熱伝導性により、長時間使用しても温度変化によるドラグ特性の劣化を抑制するとともに長期間にわたり、一定のドラグ力を提供することができる。
なお、本実施形態例では、スピニングリールのフロントドラグ形式について説明してきたが、スピニングリールのリアドラグ形式のドラグ座金としても使用することもできる。
【００２７】
（他の実施形態）
▲１▼ 前記実施形態では、スピニングリールを例に説明したが、図３に示すレバードラグ型の両軸受リールや、図４に示す片軸受リ−ル等のドラグ機構を有する全ての釣り用リールに本発明を適用することができる。
【００２８】
例えば、図３において、レバードラグ型の両軸受リールは、スプール１０５とスプール軸１０６とがクラッチ機構１０７を介して連結されたリールである。
スプール１０５を制動するドラグ機構１００は、ドラグレバー１０１の揺動操作によりスプール軸１０６が軸方向に移動してドラグ力が調整される。ドラグ機構１００は、ハンドル１０２の回転を伝達する回転伝達機構１０３の途中に配置されている。ドラグ機構１００は、スプール軸１０６に回転不能に装着された第１ドラグ部１１０と、回転伝達機構１０３に連結された第２ドラグ部１１１とを有している。回転伝達機構１０３は、糸繰り出し方向の回転が禁止されている。両ドラグ部１１０、１１１は圧接可能に対向して配置されており、ドラグレバー１０１を操作すると第１ドラグ部１１０がスプール軸１０６とともに軸方向に移動し、第２ドラグ部１１１との圧接力が変化しドラグ力が調整される。この第２ドラグ部１１０には、本発明における膨張黒鉛と繊維パルプとの混在物が、熱硬化性樹脂により固化されてなるシートから成形されたドラグ座金１１０ａが固着されており、第２ドラグ部１１１にはドラグ座金１１０ａに対向してステンレス合金製のドラグ座金１１１ａが固着されている。
【００２９】
このような構成のドラグ機構１００でも、設定されたドラグ力を超える魚の引きによりスプール１０５が糸繰り出し方向に回転して第２ドラグ部１１１に対して第１ドラグ部１１０が回転すると、前記実施形態と同様な効果が得られる。
なお、レバードラグ型の両軸受リールにおいて、スプールに直接ドラグディスクを固着した形態のものにおいても同様な効果が得られる。
【００３０】
また、図４において、片軸受リールは、ハンドル１２０によりスプール１２１を直接回転させるリールである。
スプール１２１を制動するドラグ機構１２２は、ドラグつまみ１２３の揺動操作によりドラグ力が調整される。ドラグ機構１２２は、スプール１２１内部に配置されている。ドラグ機構１２２は、スプール軸１３０にワンウェイクラッチ１２４を介して連結された筒状のホルダ１２５と、ドラグ座金１２６と、ドラグ座金１２６を押圧するための押圧機構１２７とを備えている。ホルダ１２５の一端面は、２枚のワッシャ１２８、１２９を介してスプール１２１の内側端面に当接している。ワンウェイクラッチ１２４は、ホルダ１２５がスプール軸１３０に対して糸巻上げ方向に回転するのは許容するが、糸繰り出し方向に相対回転するのは禁止する。ドラグ座金１２６は本発明における膨張黒鉛と繊維パルプとの混在物が、熱硬化性樹脂により固化されてなるシートから成形されたリング状の部材であり、ホルダ１２５の他端面と押圧機構１２７との間に両者に接触可能に配置されている。
【００３１】
このような実施形態においても、手で釣り糸を引っぱり出すときや魚の引きにより釣り糸が繰り出されるときには前記と同様な効果が得られる。
【００３２】
▲２▼ 以上の実施形態では、膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートから成形されたドラグ座金に回り止め部を設けていないが、図５に示すように、ドラグ座金１６０の外周部にスプール等の他の部材との回り止めを行う窪みで形成された回り止め部１６１を設けてもよい。また、図６に示すように、回り止め部１６３を突起で形成してもよい。本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートは、打ち抜き加工が可能であるため、このように、リール種類に合わせて回り止め部１６１、１６３を有したドラグ座金１６０、１６２を容易に得ることができる。
【００３３】
【実施例】
以下、実施例により本発明におけるドラグ座金の特性を具体的に説明する。
【００３４】
（実施例１）
２００倍に膨張させた鱗状黒鉛を造粒装置を用いて、かさ密度０．０８ｇ／ｃｍ³の粉末状にした。この膨張黒鉛粉末７８ｇを水１０００ｇと共に混合機で約１０分間攪拌して、更に細かく粉砕する。この時点で、膨張黒鉛は水に均一に分散し、懸濁された状態となる。また、耐熱性補強繊維としてアラミドパルプ２０ｇを水１０００ｇと一緒に混合機に投入して、５〜７分間攪拌し、アラミドパルプをほぐすと同時に水に均一に分散させる。使用したアラミドパルプの比表面積は１４ｍ²／ｇであった。これらを、配合タンクで均一に混合することにより、アラミドパルプに膨張黒鉛粉末が凝集した状態になる。さらに、これらを結合する耐熱性バインダーとして使用する平均分子量が５０００以上のフェノール樹脂粉末が混合分散しやすいように、ＮＢＲラテックスを１０ｇ加えた後に、フェノール樹脂粉末を４０ｇを加え、３〜４分攪拌して均一に懸濁させた。さらに、このフェノール樹脂をアラミドパルプ及び膨張黒鉛の凝集体に定着させるために、カチオン性の凝集剤の水溶液を添加し、水が透明状態になるまで攪拌し、混合液とした。
次に、この混合液を抄き網を設けた底面が３６０×３６０ｍｍのタンクに入れ、同量の水を更に加えて、膨張黒鉛、アラミドパルプ、フェノール樹脂の濃度を０．５％前後になるように希釈すると共に、これらを均一に分散させた後に、水切りを行いシート化した。さらに、サクションポンプで水切りを行い、フェルトに挟みプレスで圧縮して脱水を行い、シートとした。このシートを１２０℃の乾燥機で完全に乾燥した後で、カレンダーロールを通してシートの厚みを１．０ｍｍ、かさ密度を１．０ｇ／ｃｍ³に調整した。次いで、フェノール樹脂を架橋させるために２００℃で１時間熱処理を行い、ドラグ座金用のシートとした。得られたシートは、引張強度７．４ＭＰａ、３５ＭＰａの圧縮応力を付加した時の圧縮率が１７．５％、その時の復元率が６３．０％、表面の粗度が１８〜２２μｍであった。
【００３５】
（比較例１）
シートの厚みを０．６ｍｍ、かさ密度を１．３ｇ／ｃｍ³に調整した以外、実施例１と同様にして、シートを作製し、ドラグ座金用のシートとした。
【００３６】
実施例１及び比較例１によるドラグ座金用シートから、φ３０ｍｍのディスクを切り出し、このディスクにピン状の相手材を押しつけて行う、いわゆるピンオンディスク法により、動摩擦係数を測定した。ピンオンディスク法による測定条件は以下の通りである。
ピン：ＳＵＳ３０４
ピン径：５ｍｍ
荷重：１ｋｇ
回転速度：２５０ｍｍ／ｓ
回転半径：１２．６ｍｍ
測定時間：３６００ｓ
測定温度：室温
【００３７】
以上の動摩擦係数の測定結果を図７及び図８に示す。図７は実施例１、図８は比較例１の試料の動摩擦係数測定結果である。
【００３８】
図７及び図８より、比較例１の試料の動摩擦係数の変動が大きいことがわかる。従って、ドラグ座金として使用した場合でも、時間の経過に従って、ドラグ力が異なることになる。
【００３９】
また、実施例１の試料について、実際に魚釣り用リールに装着し、ドラグ締付力、即ちスタードラグの回転数とドラグ力との関係を求めた。その結果を図９に示す。図９より判るように、本発明に係るドラグ座金は、スタードラグの回転数の略比例的に増加していることが判る。即ち、スタードラグの回転でドラグ力の微妙な調整ができることを示しており、釣り人に快適な操作性を提供することができる。また、この時のドラグ力は、従来の黒鉛製のドラグ座金と同等以上であった。また、一定の引張力で定期的に釣り糸を引き出して行う耐久性の結果でも、本発明に係るドラグ座金は、従来の黒鉛製のドラグ座金の同等以上の結果であった。以上のように、本発明に係るドラグ座金は、動摩擦係数がほぼ一定であるとともに、そのドラグ力や、耐久性等が、長期にわたり安定しており、釣り人に快適な操作性を長期にわたり提供することができる。
【００４０】
【発明の効果】
本発明における膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートから成形された魚釣り用リールのドラグ座金は、ドラグ機構を有する全ての種類の魚釣り用リールに適用することが可能であり、従来の一部高級品に用いられていた黒鉛製のものと同様、動摩擦係数が、温度や締付力に影響されず、また、海水などに影響されることなく、ほぼ一定となる。そして、打ち抜き加工することで容易に座金とすることが可能となることから、製造コストを大幅に低減できるとともに、魚釣り用リールのドラグ力が長時間安定して維持する事が可能となり、快適な魚釣りを行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のスピニングリールの側面図である。
【図２】本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のスピニングリールのドラグ機構の側面断面図である。
【図３】本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例のレバードラグ型の両軸受リールの側面断面図である。
【図４】本発明のドラグ座金を採用した一実施形態例の片軸受リールの側面断面図である。
【図５】本発明のドラグ座金の変形例の一例を示す図である。
【図６】本発明のドラグ座金の変形例の一例を示す図である。
【図７】本発明の実施例１におけるシートの動摩擦係数の測定結果を示す図である。
【図８】本発明の比較例１におけるシートの動摩擦係数の測定結果を示す図である。
【図９】本発明の実施例１におけるシートより成形したドラグ座金のドラグ力とスタードラグの回転数の関係を示す図である。
【符号の説明】
１釣り糸巻取用ハンドル
２リール本体２
３、１０６、１３０スプール軸
４、１０５、１２１スプール
５回転枠５
６ベールアーム
７、１００、１２２ドラグ機構
８、９、１０、１１０ａ、１１１ａ、１２６ドラグ座金
１１固定部材
１２中間移動部材
１３第１ネジ部
１４第２ネジ部
１５スライド式係合ピン
２２ドラグ操作具
１０１ドラグレバー
１０２ハンドル
１０３回転伝達機構
１０７クラッチ機構
１２３ドラグつまみ
１２４ワンウェイクラッチ
１２５ホルダ
１２７押圧機構
１２８、１２９ワッシャ

Claims

膨張黒鉛と耐熱性補強繊維との混在物が、耐熱性バインダーにより固化されてなるシートより成形されてなる魚釣り用リールのドラグ座金。
前記シートの厚みが０．７〜１．２ｍｍである請求項１に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。
前記シートのかさ密度が、０．８〜１．２ｇ／ｃｍ³である請求項１又は２に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。
膨張黒鉛４０〜８０質量％と、耐熱性補強繊維５〜２５質量％と、耐熱性バインダー１０〜４０質量％と、を混合し、熱処理によって前記耐熱性バインダーを硬化してなるシートより成形されてなる魚釣り用リールのドラグ座金。
前記シートの厚みが０．７〜１．２ｍｍである請求項４に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。
前記シートのかさ密度が、０．８〜１．２ｇ／ｃｍ³である請求項４又は５に記載の魚釣り用リールのドラグ座金。
請求項１乃至６のいずれかに記載の魚釣り用リールのドラグ座金を用いた魚釣り用リール。