WO2001023753A1 - Kraftstoffeinspritzsystem für brennkraftmaschinen - Google Patents

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WO2001023753A1
WO2001023753A1 PCT/DE2000/003243 DE0003243W WO0123753A1 WO 2001023753 A1 WO2001023753 A1 WO 2001023753A1 DE 0003243 W DE0003243 W DE 0003243W WO 0123753 A1 WO0123753 A1 WO 0123753A1
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WO
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pressure
fuel injection
injection system
fuel
control line
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Application number
PCT/DE2000/003243
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English (en)
French (fr)
Inventor
Bernhard Bonse
Walter Egler
Peter Boehland
Klaus Wohlleber
Joerg Schmidt
Karl Hofmann
Original Assignee
Robert Bosch Gmbh
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Filing date
Publication date
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Priority to US09/856,637 priority patent/US6446603B1/en
Priority to EP00978946A priority patent/EP1133636A1/de
Priority to BR0007169-2A priority patent/BR0007169A/pt
Publication of WO2001023753A1 publication Critical patent/WO2001023753A1/de

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
    • F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
    • F02M59/105—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive hydraulic drive

Definitions

  • the invention relates to a fuel injection system for internal combustion engines according to the preamble of claim 1 and a method for injecting fuel into the combustion chamber of an internal combustion engine according to claims 15 and 16.
  • a pressure booster is connected between the injection pump and the injection nozzle.
  • the full injection pressure is only present in the area around the injection nozzle.
  • the fuel supply is bypassed directly from the high pressure area of the injection pump.
  • the invention has for its object to provide a fuel injection system in which the thermal load on the injection pump is reduced and the possible pressure increase rates in the
  • Fuel injection system to be improved.
  • higher injection pressures should be made possible and at the same time the stress and the drive power requirement of the injection pump should be reduced.
  • this object is achieved by a
  • Fuel injection system for internal combustion engines with an injection nozzle and with an injection pump having a high-pressure part, the high-pressure part of the injection pump with the injection nozzle via a control line connected to the low-pressure side of a pressure intensifier and a high-pressure path connected to the high-pressure side of the pressure intensifier There is an operative connection, a delivery line being present, which delivers fuel to the injection nozzle and in which a first check valve is arranged, which
  • Injection pressure is only present between the high pressure side of the pressure intensifier and the injection nozzle. At the same time, the pressure forces acting on the injection pump are reduced. This also reduces the leakage and throttling losses, which leads to a reduction in the drive power requirement and the hydraulic Improved fuel injection system efficiency.
  • the fuel remains comparatively cold in the high-pressure area of the fuel injection system because it is fed directly from the low-pressure part of the injection pump. As a result, the compressibility of the fuel is lower, which results in an improved rate of pressure increase in the fuel injection system, and a larger mass flow can be promoted through the injection nozzle.
  • the thermal and hydraulic improvement of the fuel injection system enables smaller injection hole diameters of the injection nozzle, which improves the mixture formation in all operating points.
  • the pressure booster has a translation piston which can be moved in a bore, the end faces of which each delimit a pressure chamber, the first, larger end face of which delimits a first pressure chamber connected to the control line, and whose second, opposite and smaller end face a second, limited pressure space connected to the high pressure path, so that the pressure intensifier is easy to manufacture, has a good hydraulic efficiency and can be easily adapted to different operating conditions.
  • the delivery line is connected to the second pressure chamber, so that the fuel in the part of the fuel nozzle that is furthest away from the injection nozzle
  • High pressure area is introduced and is conveyed from there to the injection nozzle.
  • This has the advantage that the fuel is continuously replaced by relatively cold fuel in the high-pressure region of the fuel injection system.
  • a first check valve is arranged in the delivery line, which prevents the backflow of fuel from the injection nozzle into the delivery line, so that the injection pressure is not applied to the low-pressure supply of the injection pump.
  • the first check valve is spring-loaded, so that the backflow of fuel from the injection nozzle into the delivery line is prevented with the greatest reliability under all operating conditions.
  • Another variant provides that the change in cross-section of the transmission piston and a shoulder in a housing of the pressure booster limit a relief space, so that any leakage losses of the pressure booster can be collected and discharged.
  • the relief chamber is connected to the part of the delivery line which lies between the low-pressure supply and the check valve, so that the leaks of the pressure booster are returned to the fuel injection system.
  • a return spring is clamped in the relief space, which is supported on a stationary system and thereby the transmission piston on the relief space side
  • a second check valve is arranged in the connecting line between the relief space and the delivery line, which blocks the connection in the direction from the delivery line to the relief space, so that the delivery line is not excited by the pressure vibrations in the relief space.
  • a further variant of the invention provides that a spool valve configured as a check valve with a blocking direction from the control line to the delivery line is arranged between the control line and the delivery line, so that as soon as the pressure in the control line drops below the pressure in the delivery line the flush valve reaches a filling of the control line. This leads to a lowering of the temperature level also in this area and thereby improves the hydraulic behavior of the
  • Pressure difference between the control line and the delivery line opens, so that the movement of the translation piston into its starting position is also supported in this embodiment by the pressure in the delivery line and the difficult filling of the, especially at high speeds
  • Control line is guaranteed in the area between the injection pump and pressure intensifier, because at high speeds, the pressure in the feed pump is high.
  • Another embodiment of the invention provides that the part of the larger end face of the translation piston on which the pressure of the control line acts when the transmission piston rests against its pump-side stop, larger than the smaller end face of the transmission piston, that in the delivery line between the first check valve and the injection pump there is a third
  • Check valve is arranged with the same blocking direction, and that between the control line and the first and third check valve, a connecting line with a fourth check valve with the blocking direction from the delivery line to the control line is arranged, so that at the beginning of
  • Injection bypassing the pressure booster fuel is pumped directly from the high-pressure part of the injection pump into the injection nozzle.
  • the pressure increase rate changes at the beginning of the injection, as a result of which the combustion noise can be improved and the metering of small pre-injection quantities is also made easier by measures on the pump side.
  • the third and the fourth check valve are combined to form a bypass valve, so that the number of components is reduced and costs are thereby avoided.
  • a two-part translation piston is provided, so that the manufacture, assembly and hydraulic properties of the injection system are improved.
  • control line is relieved of pressure between the injections
  • Fuel is delivered from the low pressure supply via the delivery line to the injection nozzle
  • the fuel injection is controlled by the high pressure part of the injection pump.
  • Leakage and throttling losses improve the hydraulic efficiency of the system and thus further reduce the drive power required.
  • the low temperature enables steeper pressure increases due to the lower elasticity of the fuel and a higher mass flow through the nozzle with the same delivery rate.
  • the thermal and hydraulic improvements to the fuel injection system allow smaller injection hole diameters for the injection nozzles and thus better mixture formation at all operating points.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of a first embodiment of the fuel injection system according to the invention
  • Fig. 2 a schematic representation of a second
  • Embodiment of a fuel injection system according to the invention 3: shows a schematic representation of a third embodiment of a fuel injection system according to the invention
  • FIG. 4 a schematic representation of a fourth Embodiment of the fuel injection system according to the invention
  • FIG. 5 a schematic representation of a combination of different embodiments of a fuel injection system according to the invention.
  • Fig. 1 shows a Kraf material injection system with an injection nozzle 1 and an injection pump 3, which has a high-pressure part 5 and a low-pressure supply 7.
  • the low-pressure supply 7 can also be designed as a pump separate from the injection pump 3.
  • low-pressure supply 7 and high-pressure part 5 are shown in FIG. 1
  • Injection pump 3 always shown as a unit. However, an embodiment is always also conceivable in which the above-mentioned. There is a separation of the low-pressure supply 7 and the injection pump 3.
  • the high-pressure part 5 is operatively connected to the injection nozzle 1 via a control line 9 and a high-pressure path 10.
  • a pressure intensifier 11 is arranged between the control line 9 and the high pressure path 10.
  • the pressure intensifier 11 has a first pressure chamber 13, a second pressure chamber 15, a one-part or multi-part translation piston 17, which is guided in a bore 18, and a relief chamber 19 in a housing 12.
  • the translation piston 17 can be made in one part or two parts.
  • Two-part translation pistons 17 consist of a first piston, which has the diameter of the first pressure chamber 13 of the pressure intensifier 11, and a further piston, which has the diameter of the second pressure chamber 15 of the pressure intensifier 11.
  • the hydraulic force acting on the first piston is transmitted indirectly or directly to the second piston.
  • Two-part translation pistons 17 can have advantages over one-part translation pistons 17 in terms of manufacture, assembly and hydraulic properties.
  • the first pressure chamber 13 and the end face of the translation piston 17 projecting into the first pressure chamber 13 form the low-pressure side of the pressure intensifier 11.
  • the second pressure chamber 15 and the end face of the translation piston 17 projecting into the second pressure chamber 15 form the high-pressure side of the pressure intensifier 11.
  • Booster piston 17 the pressure in the second pressure chamber 15 is higher than that of the high-pressure part 5 of the injection pump 3, in accordance with the ratio of the two end faces of the booster piston 17.
  • the relief space 19 is delimited by a change in cross-section 20 of the transmission piston 17 and a shoulder in a housing 12 of the pressure booster 11.
  • the second pressure chamber 15 between the injections is filled with fuel from the low-pressure supply 7 of the injection pump 3 via a delivery line 21. If the second pressure chamber 15 and the high-pressure path 10 are filled with fuel, the injection process can take place in that the high-pressure part 5 of the injection pump 3 begins to deliver fuel. In the pressure intensifier 11, the pressure is increased and the fuel is injected into the combustion chamber through the injection nozzle 1 with this increased pressure.
  • a first check valve 23 is arranged in the delivery line 21.
  • the first check valve 23 can be spring-loaded, as shown in Fig. 1, or without a spring, such as. B. indicated in Fig. 2, executed.
  • the high-pressure area of the fuel injection system according to the invention is therefore limited in FIG. 1 to the area to the right of the transmission piston 17 and above the first check valve 23. This fact was indicated by the dashed lines.
  • the leakages occurring between the translation piston 17 and the housing of the pressure booster 11 collect in the relief chamber 19 and are transferred to the delivery line 21 with each injection process via a connecting line 25.
  • the translation piston 17 moves back into its starting position. This is done in that the control line 9 is relieved of pressure, for example, via the high-pressure part 5 of the injection pump 3 and the pressure piston 17 in the second pressure chamber 15 and the relief chamber 19 is acted upon by the pressure of the low-pressure supply 7 of the injection pump 3 via the delivery line 21 , Since the pressure in the delivery line 21 is higher than the pressure in the pressure-relieved control line 9, the moves
  • the pressure relief does not have to lead to a reduction in the pressure to ambient pressure, but provision can be made to maintain a static pressure which is above the ambient pressure even during the pressure relief. It can also in the relief space 19 a return spring can also be provided.
  • the same reference numerals were used as in FIG. 1 in the fuel injection system.
  • the embodiment according to FIG. 2 has a return spring 27 in the relief chamber 19, which acts on the transmission piston 17 against the injection movement.
  • the return spring is clamped between a cross-sectional change 20 of the translation piston 17 and a paragraph of the bore 18 or the housing 12.
  • the return spring 27 can, for example, coaxially surround the transmission piston 17.
  • a second check valve 29 is arranged in the connecting line 25, which prevents fuel from the delivery line 21 from reaching the relief chamber 19. After the end of the injection, the translation piston 17 becomes its pump side
  • the delivery line 21 is not subjected to the pressure fluctuations resulting from the oscillating movement of the transmission piston 17.
  • the return spring 27 can be designed with a low preload and spring rate and thus to save space.
  • 3 shows a further embodiment of the fuel injection system according to the invention.
  • a flushing valve 31 is arranged between the control line 9 and the delivery line 21 in this embodiment.
  • the flushing valve 31 is spring-loaded so that it opens when the pressure difference determined by the spring of the flushing valve 31, for example 15 bar, between the delivery line 21 and the control line 9. When this pressure difference is reached, fuel is delivered from the delivery line 21 into the control line 9.
  • the thus improved filling and flushing of the control line 9 has the advantage over the embodiments according to FIGS. 1 and 2 that in this area the
  • the temperature level is lowered by supplying relatively cold fuel and thus the hydraulic behavior is improved.
  • the risk of "seizures" in the high pressure part 5 of the injection pump 3 is reduced, since this part of the
  • Injection system can be flushed better. Furthermore, the difficult filling of the control line 9 at high engine speeds is ensured.
  • the pressure intensifier 11 has a compression stage component 33 in its first pressure chamber 13. This compression component 33 has the task of ensuring that only when a certain differential pressure between the
  • Control line 9 and the second pressure chamber 15 of the translation piston 17 leaves the pump-side stop.
  • This function can be achieved, for example, in that the compression component 33 has a part of the end face of the protruding into the first pressure chamber 13
  • Translation piston 17 covers when the translation piston 17 is in its initial position, the remaining area of the transmission piston 17 being larger than the end face of the transmission piston 17 projecting into the second pressure chamber 15.
  • Return spring 27 determines the pressure difference up to which the high-pressure side of the transmission piston 17 acted upon by the pressure of the delivery line 21 and the return spring 27 hold the translation piston 17 in its initial position against the pressure of the control line 9.
  • a third and a fourth check valve 35 and 37 are shown.
  • the third check valve 35 is arranged in the delivery line 21 between the first check valve 23 and the injection pump 3 and has the same blocking direction as the first check valve 23.
  • the fourth check valve 37 is arranged in a connecting line 39 between the control line 9 and the delivery line 21. The blocking direction of the fourth check valve 37 is selected so that the
  • the connecting line 25 branches off from the delivery line 21 between the low-pressure supply 7 and the third check valve 35.
  • Pressure surface 13 projecting end face of the translation piston 17 is acted upon by the pressure of the control line 9.
  • the pressure intensifier becomes effective because the first check valve 23 prevents the further inflow of fuel via the delivery line 21 into the second pressure chamber 15.
  • Bypassing the pressure intensifier 11 at the beginning of the injection cycle changes the pressure increase rate of the fuel in the second pressure chamber 15 and thus also the injection nozzle 1. This makes the metering of small pre-injection quantities easier by measures on the pump side and the combustion noise can be improved.
  • FIG. 5 represents the combination of the embodiments shown in FIGS. 2, 3 and 4. This is intended to clarify that these embodiments can be freely combined with one another. This also applies to the embodiment shown in FIG. 1.

Abstract

Es wird ein Kraftstoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit Druckübersetzer (11) vorgeschlagen, bei dem der Kraftstoff aus der Niederdruck-Versorgung (7) über eine Förderleitung (21) in die Einspritzdüse (1) gefördert und über eine Steuerleitung (9) mit dem Hochdruckteil (5) der Einspritzpumpe (3) zeit- und mengengerecht zugemessen wird.

Description

KRAFTSTOFFEINSPRITZSYSTEM FÜR BRENNKRAFTMASCHINEN
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft ein Kraf stoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie ein Verfahren zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen 15 und 16.
Die Verschärfung der Abgasnormen verlangt immer höhere Einspritzdrücke zur Verbesserung der Gemischbildung und der Verbrennung. Daraus ergeben sich höhere mechanische und thermische Belastungen des Kraftstoffeinspritzsystems . Außerdem nimmt der Antriebsleistungsbedarf überproporcional zu, weil mit dem Druck auch die Verluste in dem Kraftstoffeinspritzsystem ansteigen .
Bei einem aus der DE-OS 197 38 804 bekannten Kraftstoffeinspritzsystem ist ein Druckübersetzer zwischen die Einspritzpumpe und die Einspritzdüse geschaltet. Dadurch liegt nur noch im Bereich um die Einspritzdüse der volle Einspritzdruck an. Die KraftstoffVersorgung erfolgt durch einen Bypass direkt aus dem Hochdruckbereich der Einspritzpumpe. Bei der Druckerhöhung in der
Einspritzpumpe, aber auch beim Durchströmen des Bypasses erwärmt sich der Kraftstoff stark, was negative Auswirkungen auf die Kompressibilität des Kraftstoffs und seine Dichte hat .
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Kraftstoffeinspritzsystem bereitzustellen, bei dem die thermische Belastung der Einspritzpumpe reduziert und die möglichen Drucksteigerungsraten im
Kraftstoffeinspritzsystem verbessert werden. Außerdem sollen höhere Einspritzdrücke ermöglicht und gleichzeitig die Beanspruchung und der Antriebsleistungsbedarf der Einspritzpumpe reduziert werden.
Vorteile der Erfindung
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein
Kraftstoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit einer Einpritzdüse und mit einer, einen Hochdruck-Teil aufweisenden Einspritzpumpe, wobei der Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe mit der Einspritzdüse über eine mit der Niederdruck-Seite eines Druckübersetzers verbundenen Steuerleitung und einen mit der Hochdruck-Seite des Druckübersetzers verbundenen Hochdruckpfad in Wirkverbindung steht, wobei eine Förderleitung vorhanden ist, welche Kraftstoff zur Einspritzdüse fördert und in der ein erstes Rückschlagventil angeordnet ist, das den
Rückfluss von Kraftstoff von der Einspritzdüse in die Förderleitung verhindert und wobei die Förderleitung mit einer Niederdruck-Versorgung verbunden ist.
Dieses Kraftstoffeinspritzsystem hat den Vorteil, dass der
Einspritzdruck nur zwischen der Hochdruckseite des Druckübersetzers und der Einspritzdüse anliegt. Gleichzeitig werden die auf die Einspritzpumpe wirkenden Druckkräfte reduziert. Dadurch verringern sich auch die Leck- und Drosselverluste, was zu einer Reduktion des Antriebsleistungsbedarfs führt und den hydraulischen Wirkungsgrad des Kraftstoffeinspritzsystems verbessert. Außerdem bleibt der Kraftstoff im Hochdruckbereich des Kraftstoffeinspritzsystems vergleichsweise kalt, weil er direkt aus dem Niederdruckteil der Einspritzpumpe zugeführt wird. Dadurch ist die Kompressibilität des Kraftstoffs kleiner, was eine verbesserte Druckanstiegsrate im Kraftstoffeinspritzsystem zur Folge hat, und es kann ein größerer Massenstrom durch die Einspritzdüse gefördert werden. Zusätzlich ermöglicht die thermische und hydraulische Verbesserung des Kraftstoffeinspritzsystems kleinere Spritzlochdurchmesser der Einspritzdüse, was die Gemischbildung in allen Betriebspunkten verbessert.
Bei einer erfindungsgemäßen Ausgestaltung des Kraftstoffeinspritzsystems weist der Druckübersetzer einen in einer Bohrung verschiebbaren Übersetzungskolben auf, dessen Stirnflächen jeweils einen Druckraum begrenzen, dessen erste, größere Stirnfläche einen ersten, mit der Steuerleitung verbundenen Druckraum begrenzt, und dessen zweite, gegenüberliegende und kleinere Stirnfläche einen zweiten, mit dem Hochdruckpfad verbundenen Druckraum begrenzt, so dass der Druckübersetzer einfach herstellbar ist, einen guten hydraulischen Wirkungsgrad hat und problemlos an verschiedene Einsatzbedingungen adaptiert werden kann.
Bei einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass die Förderleitung mit dem zweiten Druckraum verbunden ist, so dass der Kraftstoff in dem am weitesten von der Einspritzdüse entfernten Teil des
Hochdruckbereichs eingebracht wird und von dort bis zur Einspritzdüse gefördert wird. Dies hat den Vorteil, dass im Hochdruckbereich des Kraftstoffeinspritzsystems der Kraftstoff kontinuierlich durch relativ kalten Kraftstoff ersetzt wird. Eine andere Ausführungsform sieht vor, dass in der Förderleitung ein erstes Rückschlagventil angeordnet ist, das den Rückfluss von Kraftstoff von der Einspritzdüse in die Förderleitung verhindert, so dass die Niederdruck- Versorgung der Einspritzpumpe nicht mit dem Ξinspritzdruck beaufschlagt wird.
Bei einer Ausführungsform der Erfindung ist das erste Rückschlagventil federbelastet, so dass mit größter Zuverlässigkeit bei allen Betriebsbedingungen der Rückfluss von Kraftstoff aus der Einspritzdüse in die Förderleitung unterbunden wird.
Eine weitere Variante sieht vor, dass die Querschnittsänderung des Übersetzungskolbens und ein Absatz in einem Gehäuse des Druckübersetzers einen Entlastungsraum begrenzen, so dass eventuelle Leckverluste des Druckübersetzers gesammelt und abgeführt werden können.
Bei einer anderen Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass der Entlastungsraum mit dem Teil der Förderleitung verbunden isc, der zwischen Niederdruck- Versorgung und Rückschlagventil liegt, so dass die Leckagen des Druckübersetzers in das Kraftstoffeinspritzsystem zurückgeführt werden.
Bei einer erfindungsgemäßen Ausgestaltung ist in den Entlastungsraum eine Rückstellfeder eingespannt, die sich auf eine ortsfeste Anlage abstützt und dabei den Übersetzungskolben an der entlastungsraumseitigen
Querschnittsänderung beaufschlagt und in Abhängigkeit vom Standdruck in der Steuerleitung, den Stirnflächen des Übersetzungskolbens und dem Öffnungsdruck des ersten Rückschlagventils den Übersetzungskolben zwischen den Einspritzungen an seinen pu penseitigen Anschlag drückt, so dass, wenn die Steuerleitung druckentlastet wird, der Übersetzungskolben schnell und unabhängig vom Druck in der Förderleitung in seine Ausgangslage gebracht wird. Außerdem benötigt die Rückstellfeder nur wenig Einbauraum.
Bei einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist in der Verbindungsleitung zwischen Entlastungsraum und Förderlεitung ein zweites Rückschlagventil angeordnet, das die Verbindung in Richtung von der Förderleitung zum Entlastungsraum sperrt, so dass die Förderleitung nicht von den Druckschwingungen im Entlastungsraum angeregt wird.
Eine weitere Variante der Erfindung sieht vor, dass zwischen der Steuerlεitung und der Förderleitung ein als Rückschlagventil mit Sperrrichtung von der Sceuerleitung zur Förderleitung ausgelegtes Spulveni-.il angeordnet ist, so dass sobald der Druck in der Steuerleitung unter den Druck in der Förderleitung sinkt, durch das Spülventil eine Füllung der Steuerleitung erreicht wird. Dies führt zur Senkung des Temperaturniveaus auch in diesem Bereich und verbessert dadurch das hydraulische Verhalten des
Kraftstoffeinspritzsystems und verringert die Gefahr von "Fressern" in der Einspritzpumpe.
In Ergänzung der Erfindung ist vorgesehen, dass das Spülventil erst bei Erreichen einer einstellbaren
Druckdifferenz zwischen Steuerleitung und Förderleitung öffnet, so dass die Bewegung des Übersetzungskolbens in seine Ausgangslage auch bei dieser Ausführungsform von dem Druck in der Förderleitung unterstützt wird und die vor allem bei hohen Drehzahlen schwierige Füllung der
Steuerleitung in dem Bereich zwischen Einspritzpumpe und Druckübersetzer gewährleistet ist, weil bei hohen Drehzahlen auch der Druck in der Förderpumpe hoch ist.
Eine weitere Ausführungsform der Erfindung sieht vor, dass der Teil der größeren Stirnfläche des Übersetzungskolbens auf die der Druck der Steuerleitung wirkt, wenn der Übersetzungskolben an seinem pumpenseitigen Anschlag anliegt, größer als die kleinere Stirnfläche des Übersetzungskolbens ist, dass in der Förderleitung zwischen erstem Rückschlagventil und Einspritzpumpe ein drittes
Rückschlagventil mit gleicher Sperrichtung angeordnet ist, und dass zwischen der Steuerleitung und erstem und drittem Rückschlagventil eine Verbindungsleitung mit einem vierten Rückschlagventil mit Sperrrichtung von der Förderleitung zur Steuerleitung angeordnet ist, so dass zu Beginn der
Einspritzung unter Umgehung des Druckubersetzers Kraftstoff vom Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe direkt in die Einspritzdüse gefördert wird. Dadurch ändert sich die Druckanstiegsrate zu Beginn der Einspritzung wodurch das Verbrennungsgeräusch verbessert werden kann und außerdem die Zumessung kleiner Voreinspritzmengen durch pumpenseitige Maßnahmen erleichtert wird.
Bei einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass das dritte und das vierte Rückschlagventil zu einem Bypassventil zusammengefasst sind, so dass die Zahl der Bauelemente verringert wird und dadurch Kosten vermieden werden.
Bei einer anderen Variante der Erfindung ist die
Niederdruck-Versorgung Teil der Einspritzpumpe, so dass die Zahl der Baugruppen verringert und nur ein Antrieb für den Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe und die Niederdruck- Versorgung erforderlich ist.
In Ergänzung der Erfindung ist ein zweiteilig ausgeführter Übersetzungskolben vorgesehen, so dass Herstellung, Montage und hydraulische Eigenschaften des Einspritzsyste s verbessert werden.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass mindestens zwei Einspritzdüsen vorhanden sind, dass zwischen jeder Einspritzdüse und der Einspritzpumpe je eine Steuerlεitung und je ein Druckübersetzer angeordnet sind, und dass alle Einspritzdüsen mit der Niederdruck-Versorgung über Förderleitungen verbunden sind.
Die eingangs genannte Aufgabe wird auch durch ein Verfahren zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Brennkraftmaschine mittels eines Kraftstoffeinspritzsystems mit Druckübersetzer nach einem der Ansprüche 1 bis 13 gelöst, bei welchem
- eine Druckentlastung der Steuerleitung zwischen den Einspritzungen erfolgt,
- Kraftstoff aus der Niederdruck-Versorgung über die Förderleitung zur Einspritzdüse gefördert wird,
- der Übersetzungskolben an seinen pumpenseitigen Anschlag bewegt wird und
- die Kraftstoffeinspritzung durch den Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe gesteuert wird.
Bei diesem Verfahren liegt der volle Einspritzdruck nur unmittelbar vor der Einspritzdüse an, der maximale Einspritzdruck wird gesteigert und gleichzeitig wird die Belastung der Einspritzpumpe durch Druckkräfte und Temperaturen reduziert. Außerdem wird wegen der reduzierten
Leck- und Drosselverluste der hydraulische Wirkungsgrad des Systems verbessert und damit die erforderliche Antriebsleistung weiter reduziert. Die niedrige Temperatur ermöglicht steilere Druckanstiege wegen der geringeren Elastizität des Kraftstoffs und bei gleicher Fördermenge einen höheren Massenstrom durch die Düse. Die thermischen und hydraulischen Verbesserungen des Kraftstoffeinspritzsystems erlauben kleinere Spritzlochdurchmesser der Einspritzdüsen und damit eine bessere Gemischbildung in allen Betriebspunkten. Bei einer Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass bis zum Erreichen einer einstellbaren Druckdifferenz zwischen Steuerleitung und Hochdruck-Seite des Druckübersetzers unter Umgehung des Druckübersetzers die Kraftstoffeinspritzung durch den Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe gesteuert wird, und dass oberhalb der einstellbaren Druckdifferenz zwischen Steuerleitung und Hochdruck-Seite des Druckubersetzers die Kra tstoffeinspritzung durch den Hochdruck-Teil der Einspritzpumpe unter Zuhilfenahme des Druckübersetzers gesteuert wird. Dieses Verfahren hat den Vorteil, dass durch die andere Einspritzrate zu Beginn der Einspritzung das Verbrennungsgeräusch verbessert wird und die Zumessung kleiner Voreinspritzmengen durch pumpenseitige Maßnahmen leichter wird.
Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind der nachfolgenden Beschreibung, der Zeichnung und den Ansprüchen entnehmbar.
Zeichnung
Ausführungsbeispiele des Gegenstands der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und im Folgenden näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1: eine schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraf stoffeinspritzsystems ; Fig. 2: eine schematische Darstellung einer zweiten
Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems ; Fig. 3: eine schematische Darstellung einer dritten Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Kraf stoffeinspritzsystems;
Fig. 4: eine schematische Darstellung einer vierten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems und Fig. 5: eine schematische Darstellung einer Kombination verschiedener Ausführungsformen eines erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems .
Beschreibung der Ausführungsbeispielε
Fig. 1 zeigt ein Kraf stoffeinspritzsystem mit einer Einspritzdüse 1 und einer Einspritzpumpe 3, die einen Hochdruck-Teil 5 und eine Niederdruck-Versorgung 7 aufweist. Die Niederdruck-Versorgung 7 kann auch als von der Einspritzpumpe 3 getrennte Pumpe ausgeführt sein. In den nachfolgend beschriebenen Ausführungsbeispielen sind Niederdruck-Versorgung 7 und Hochdruck-Teil 5 der
Einspritzpumpe 3 stets als eine Einheit dargestellt . Es ist jedoch immer auch eine Ausführung denkbar bei der die o. g. Trennung von Niederdruck-Versorgung 7 und Einspritzpumpe 3 vorliegt .
Der Hochdruck-Teil 5 steht über eine Steuerleitung 9 und einen Hochdruckpfad 10 mit der Einspritzdüse 1 in Wirkverbindung. Zwischen der Steuerleitung 9 und dem Hochdruckpfad 10 ist ein Druckübersetzer 11 angeordnet. Der Druckübersetzer 11 weist in einem Gehäuse 12 einen ersten Druckraum 13, einen zweiten Druckraum 15, einen ein- oder mehrteiligen Übersetzungskolben 17, der in einer Bohrung 18 geführt wird, sowie einen Entlastungsraum 19 auf. Der Übersetzungskolben 17 kann einteilig oder zweiteilig ausgeführt werden. Zweiteilige Übersetzungskolben 17 bestehen aus einem ersten Kolben, der den Durchmesser des ersten Druckraums 13 des Drückübersetzers 11 aufweist, und einem weiteren Kolben, der den Durchmesser des zweiten Druckraums 15 des Drückübersetzers 11 aufweist. Die auf den ersten Kolben wirkende hydraulische Kraft wird mittelbar oder unmittelbar auf den zweiten Kolben übertragen. Zweiteilige Übersetzungskolben 17 können Vorteile gegenüber einteiligen Übersetzungskolben 17 hinsichtlich Herstellung, Montage und hydraulischen Eigenschaften aufweisen.
Der erste Druckraum 13 und die in den ersten Druckraum 13 ragende Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 bilden die Niederdruck-Seite des Druckübersetzers 11. Der zweite Druckraum 15 und die in den zweiten Druckraum 15 ragende Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 bilden die Hochdruck-Seite des Druckübersetzer 11.
Da die mit dem Hochdruck-Teil 5 der Einspritzpumpe 3 hydraulisch in Verbindung stehende Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 größer ist als die in den zweiten Druckraum 15 hineinragende Stirnfläche des
Übersetzungskolbens 17, ist der Druck in dem zweiten Druckraum 15 entsprechend dem Verhältnis der beiden Stirnflächen des Übersetzungskolbens 17 höher als der des Hochdruck-Teils 5 der Einspritzpumpe 3.
Der Entlastungsraum 19 wird von einer Querschnittsänderung 20 des Übersetzungskolbens 17 und einem Absatz in einem Gehäuse 12 des Druckübersetzers 11 begrenzt.
Über eine Förderleitung 21 wird der zweite Druckraum 15 zwischen den Einspritzungen mit Kraftstoff aus der Niederdruck-Versorgung 7 der Einspritzpumpe 3 gefüllt. Wenn der zweite Druckraum 15 sowie der Hochdruckpfad 10 mit Kraftstoff gefüllt sind, kann der Einspritzvorgang erfolgen, indem der Hochdruck-Teil 5 der Einspritzpumpe 3 mit der Kraftstoffförderung beginnt. Im Druckübersetzer 11 wird der Druck erhöht und mit diesem erhöhten Druck erfolgt die Einspritzung des Kraftstoffs in den Brennraum durch die Einspritzdüse 1.
Damit die Förderleitung 21 und der Niederdruck-Versorgung 7 der Einspritzpumpe 3 nicht mit dem Druck des zweiten Druckraums 15 beaufschlagt werden, ist in der Förderleitung 21 ein erstes Rückschlagventil 23 angeordnet. Das erste Rückschlagventil 23 kann federbelastet, wie in Fig. 1 dargestellt, oder ohne Feder, wie z. B. in Fig. 2 angedeutet, ausgeführt sein.
Der Hochdruckbereich des erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems beschränkt sich demzufolge in der Figur 1 auf den Bereich rechts des Übersetzungskolbens 17 und oberhalb des ersten Rückschlagventils 23. Dieser Sachverhalt wurde durch die gestrichelten Linien angedeutet .
Die zwischen dem Übersetzungskolben 17 und dem Gehäuse des Druckübersetzers 11 auftretenden Leckagen sammeln sich im Entlastungsraum 19 und werden mit jedem Einspritzvorgang über eine Verbindungsleitung 25 in die Förderleitung 21 übergeleitet .
Nach erfolgter Einspritzung bewegt sich der Übersetzungskolben 17 wieder in seine Ausgangslage zurück. Dies geschieht dadurch, dass die Steuerleitung 9 beispielsweise über den Hochdruck-Teil 5 der Einspritzpumpe 3 druckentlastet wird und der Übersetzungskolben 17 in dem zweiten Druckraum 15 und dem Entlastungsraum 19 über die Förderleitung 21 mit dem Druck der Niederdruck-Versorgung 7 der Einspritzpume 3 beaufschlagt wird. Da der Druck in der Förderleitung 21 höher ist als der Druck in der druckentlasteten Steuerleitung 9, bewegt sich der
Übersetzungskolben 17 in Fig. 1 nach links gegen seinen pumpenseitigen Anschlag. Die Druckentlastung muss nicht bis zu einer Absenkung des Drucks auf Umgebungsdruck führen, sondern es kann vorgesehen sein, einen Standdruck, der über dem Umgebungsdruck liegt, auch während der Druckentlastung aufrechtzuerhalten. Es kann in dem Entlastungsraum 19 auch noch zusätzlich eine Rückstellfeder vorgesehen werden.
In Fig. 2 ist eine zweite Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems dargestellt. Für gleiche Baugruppen oder Komponenten des
Kraftstoffeinspritzsystems wurden die gleichen Bezugszahlen verwendet wie in Fig. 1. Die Ausführungsform gemäß Fig. 2 weist im Entlastungsraum 19 eine Rückstellfeder 27 auf, die auf den Übersetzungskolben 17 entgegen der Einspritzbewegung einwirkt. Die Rückstellfeder ist zwischen einer Quer schnittsänderung 20 des Übersetzungskolbens 17 und einem Absatz der Bohrung 18 oder des Gehäuses 12 eingespannt. Die Rückstellfeder 27 kann beispielsweise den Übersetzungskolben 17 koaxial umgeben.
In der Verbindungsleitung 25 ist bei dieser Ausführungsform ein zweites Rückschlagventil 29 angeordnet, das verhindert, dass Kraftstoff aus der Förderleitung 21 in den Entlastungsraum 19 gelangt. Nach dem Ende der Einspritzung wird der Übersetzungskolben 17 zu seinem pumpenseitigen
Anschlag durch den Druck der Förderleitung 21 im Bereich des zweiten Druckraums 15 und die Rückstellfeder 27 bewegt. Wegen der Sperrwirkung des zweiten Rückschlagventils 29 herrscht im Entlastungsraum 19 bei dieser Bewegung des Übersetzungskolbens 17 Dampfdruck. Leckagen, die vom ersten 13 oder zweiten 15 Druckraum in den Entlastungsraum 19 gelangen, werden bei der Einspritzung über das zweite Rückschlagventil 29 ausgeschoben .
Vorteilhaft an dieser Ausführungsform ist, dass die
Förderleitung 21 nicht mit den aus der oszillierenden Bewegung des Übersetzungskolbens 17 herrührenden Druckschwankungen beaufschlagt wird. Außerdem kann die Rückstellfeder 27 wegen der unterstützenden Wirkung des Drucks in der Förderleitung 21 mit geringer Vorspannung und Federrate und damit platzsparend ausgelegt werden. In Fig. 3 ist eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems dargestellt. Zusätzlich zu den in den Fig. 1 und Fig. 2 erläuterten Elementen und Baugruppen des Kraftstoffeinspritzsystems ist bei dieser Ausführungsform ein Spülventil 31 zwischen der Steuerleitung 9 und der Förderleitung 21 angeordnet. Das Spülventil 31 ist federbelastet, so dass es bei Erreichen einer durch die Feder des Spülventiis 31 bestimmten Druckdifferenz, beispielsweise 15 bar, zwischen Förderleitung 21 und Steuerleitung 9 öffnet. Wenn diese Druckdifferenz erreicht ist, wird Kraftstoff von der Förderleitung 21 in die Steuerleitung 9 gefördert. Die damit verbesserte Füllung und Spülung der Steuerleitung 9 hat gegenüber den Ausführungsformen gemäß Fig. 1 und 2 den Vorteil, dass in diesem Bereich des
Kraftstoffeinspritzsystems das Temperaturniveau durch Zufuhr relativ kalten Kraftstoffs abgesenkt wird und damit das hydraulische Verhalten verbessert wird. Außerdem wird die Gefahr von "Fressern" im Hochdruck-Teil 5 der Einspritzpumpe 3 reduziert, da auch dieser Teil des
Einspritzsystems besser gespült werden kann. Weiterhin wird gerade die bei hohen Drehzahlen der Brennkraftmaschine schwierige Füllung der Steuerleitung 9 sichergestellt.
Fig. 4 zeigt eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems . Der Druckübersetzer 11 weist in seinem ersten Druckraum 13 eine Druckstufenkomponente 33 auf. Diese Druckstufenkomponente 33 hat die Aufgabe, dafür zu sorgen, dass erst bei Erreichen eines bestimmten Differenzdrucks zwischen der
Steuerleitung 9 und dem zweitem Druckraum 15 der Übersetzungskolben 17 den pumpenseitigen Anschlag verlässt . Diese Funktion kann beispielsweise dadurch erreicht werden, dass die Druckstufenkomponente 33 einen Teil der in den ersten Druckraum 13 ragenden Stirnfläche des
Übersetzungskolbens 17 abdeckt, wenn der Übersetzungskolben 17 in seiner Ausgangslage ist, wobei die verbleibende Fläche des Übersetzungskolbens 17 größer als die in den zweiten Druckraum 15 ragende Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 ist. Durch die Wahl des Verhältnisses dieser Flächen und die Vorspannung der
Rückstellfeder 27 wird die Druckdifferenz festgelegt, bis zu der die mit dem Druck der Förderleitung 21 beaufschlagte Hochdruck-Seite des Übersetzungskolbens 17 und die Rückstellfeder 27 den Übersetzungskolben 17 entgegen dem Druck der Steuerleitung 9 in seiner Ausgangslage halten.
Weiterhin sind in Fig. 4 ein drittes und ein viertes Rückschlagventil 35 und 37 dargestellt. Das dritte Rückschlagventil 35 ist in der Förderleitung 21 zwischen dem ersten Rückschlagventil 23 und der Einspritzpumpe 3 angeordnet und hat die gleiche Sperrrichtung wie das erste Rückschlagventil 23. Das vierte Rückschlagventil 37 ist in einer Verbindungsleitung 39 zwischen Steuerleitung 9 und Förderleitung 21 angeordnet. Die Sperrrichtung des vierten Rückschlagventils 37 ist so gewählt, dass durch die
Verbindungsleitung 39 kein Kraftstoff von der Förderleitung 21 in die Steuerleitung 9 gefördert werden kann. Die Verbindungsleitung 25 zweigt zwischen Niederdruck- Versorgung 7 und drittem Rückschlagventil 35 von der Förderleitung 21 ab.
Das Zusammenwirken der Druckstufenkomponente 33 sowie des dritten und vierten Rückschlagventils 35 und 37 führt dazu, dass am Beginn der Einspritzung, wenn der Druck in der Steuerleitung 9 ansteigt, zunächst der unter Druck stehende
Kraftstoff in der Steuerleitung 9 unter Umgehung des Druckübersetzers 11 durch die Verbindungsleitung 39 sowie einen Teil der Förderleitung 21 in den zweiten Druckraum 15 und von dort zur Einspritzdüse 1 gefördert wird. Sobald die aus der Differenz der wirksamen Flächen der
Druckstufenkomponente 33 und der in den zweiten Druckraum 15 ragenden Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 sowie der Vorspannung der Rückstellfeder 27 resultierende Kraft ausreicht, um die Vorspannung der Rückstellfeder 27 zu überwinden, bewegt sich der Übersetzungskolben 17 aus seiner Ausgangslage . Damit wird die gesamte in den ersten
Druckraum 13 ragende Stirnfläche des Übersetzungskolbens 17 mit dem Druck der Steuerleitung 9 beaufschlagt. In Folge dessen wird der Druckübersetzer wirksam, weil das erste Rückschlagventil 23 den weiteren Zufluss von Kraftstoff über die Förderleitung 21 in den zweiten Druckraum 15 verhindert. Die Umgehung des Druckübersetzers 11 zu Beginn des Einspritztaktes ändert die Drucksteigerungsrate des Kraftstoffs in dem zweiten Druckraum 15 und damit auch der Einspritzdüse 1. Dadurch wird die Zumessung kleiner Voreinspritzmengen durch pumpenseitige Maßnahmen erleichtert und kann das Verbrennungsgeräusch verbessert werden .
Die in Fig. 5 dargestellte Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzsystems stellt die Kombination der in den Fig. 2, 3 und 4 dargestellten Ausführungsformen dar. Damit soll verdeutlicht werden, dass diese Ausführungsformen frei miteinander kombiniert werden können. Dies gilt auch bezüglich der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform.
Alle in der Beschreibung, den nachfolgenden Ansprüchen und der Zeichnung dargestellten Merkmale können sowohl einzeln als auch in beliebiger Kombination miteinander erfindungswesentlich sein.

Claims

Ansprüche
1. Kraftstoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen mit einer Einpritzdüse (1) und mit einer, einen Hochdruck-Teil (5) aufweisenden Einspritzpumpe (3), wobei der Hochdruck- Teil (5) der Einspritzpumpe (3) mit der Einspritzdüse (1) über eine, mit einer Niederdruck-Seite eines Druckubersetzers (11) verbundenen Steuerleitung (9) und einen, mit einer Hochdruck-Seite des Druckubersetzers (11) verbundenen Hochdruckpfad (10) in Wirkverbindung steht, und wobei eine Förderleitung (21) vorhanden ist, welche Kraftstoff zur Einspritzdüse (1) fördert, dadurch gekennzeichnet, dass die Förderleitung (21) mit einer Niederdruck-Versorgung (7) verbunden ist.
2. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Druckübersetzer (11) einen in einer Bohrung (18) verschiebbaren Übersetzungskolben (17) aufweist, dessen Stirnflächen jeweils einen Druckraum begrenzen, dass eine erste größere Stirnfläche des Übersetzungskolbens (17) einen ersten, mit der Steuerleitung (9) verbundenen Druckraum (13) begrenzt, und dass eine zweite, gegenüberliegende kleinere Stirnfläche
' des Übersetzungskolbens (17) einen zweiten, mit dem Hochdruckpfad (10) verbundenen Druckraum (15) begrenzt.
3. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Förderleitung (21) mit dem zweiten Druckraum (15) verbunden ist.
4. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in der Förderleitung (21) ein erstes Rückschlagventil (23) angeordnet ist, das den Rückfluss von Kraftstoff von der Einspritzdüse (1) in die Förderleitung (21) verhindert.
5. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das erste Rückschlagventil (23) federbelastet ist.
6. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die
Querschnittsänderung des Übersetzungskolbens (17) und ein Absatz in einem Gehäuse (12) des Druckubersetzers (11) einen Entlastungsraum (19) begrenzen.
7. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Entlastungsraum (19) mit dem Teil der Förderleitung (21) durch eine Verbindungsleitung (25) verbunden ist, der zwischen Niederdruck-Versorgung (7) und erstem Rückschlagventil (23) liegt.
8. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass eine Rückstellfeder (27) in den Entlastungsraum (19) eingespannt ist, die sich auf eine ortsfeste Anlage abstützt und dabei den Übersetzungskolben (17) an der entlastungsraumseitigen Querschnittsänderung beaufschlagt und in Abhängigkeit vom Standdruck in der Steuerleitung (9) , den Stirnflächen des Übersetzungskolbens (17) und dem Öffnungsdruck des ersten Rückschlagventils (23) den Übersetzungskolben (17) zwischen den Einspritzungen an seinen pumpenseitigen Anschlag drückt .
9. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass in der Verbindungsleitung (25) zwischen Entlastungsraum (19) und Förderleitung (21) ein zweites Rückschlagventil (29) angeordnet ist, das die Verbindung in Richtung von der Förderleitung (21) zum Entlastungsraum (19) sperrt.
10. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Steuerleitung (9) und der Förderleitung (21) ein als Rückschlagventil mit Sperrichtung von der Steuerleitung zur Förderleitung (21) ausgelegtes Spülventil (31) angeordnet ist.
11. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Spülventil (31) erst bei Erreichen einer einstellbaren Druckdifferenz zwischen Steuerleitung (9) und Förderleitung (21) öffnet.
12. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Teil der größeren Stirnfläche des Übersetzungskolbens (17) auf die der Druck der Steuerleitung (9) wirkt, wenn der
Übersetzungskolben (17) an seinem pumpenseitigen Anschlag anliegt, größer als die kleinere Stirnfläche des Übersetzungskolbens (17) ist, dass in der Förderleitung (21) zwischen erstem Rückschlagventil (23) und Einspritzpumpe (3) ein drittes Rückschlagventil (35) mit gleicher Sperrichtung angeordnet ist, und dass zwischen der Steuerleitung (9) und erstem und drittem Rückschlagventil (23, 35) eine Verbindungsleitung mit einem vierten Rückschlagventil (37) mit Sperrrichtung von der Förderleitung (21) zur Steuerleitung angeordnet ist.
13. Kraftstoffeinspritzsystem nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das dritte und das vierte Rückschlagventil zu einem Bypass-Ventil zusammengefasst sind.
14. Kraf stoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Niederdruck-Versorgung (7) Teil der Einspritzpumpe (3) ist
15. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Übersetzungskolben (17) zweiteilig ausgeführt ist.
16. Kraftstoffeinspritzsystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens zwei Einspritzdüsen (1) vorhanden sind, dass zwischen jeder Einspritzdüse (1) und der Einspritzpumpe (3) je eine Steuerleitung (9) und je ein Druckübersetzer (11) angeordnet sind, und dass alle Einspritzdüsen (1) mit der Niederdruck-Versorgung (7) über Förderleitungen (21) verbunden sind.
17. Verfahren zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Brennkraftmaschine mittels eines Kraftstoffeinspritzsystems nach einem der Ansprüche 1 bis 16, gekennzeichnet durch folgende Verfahrensschritte:
Druckentlastung der Steuerleitung (9) zwischen den
Einspritzungen,
Fördern von Kraftstoff aus der Niederdruck-Versorgung (7) über die Förderleitung (21) zur Einspritzdüse (1)
Bewegen des Übersetzungskolbens (17) an seinen pumpenseitigen Anschlag,
Steuern der Kraftstoffeinspritzung durch den
Hochdruck-Teil (5) der Einspritzpumpe (3) .
18. Verfahren zum Einspritzen von Kraftstoff in den Brennraum einer Brennkraftmaschine nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass bis zum Erreichen einer einstellbaren Druckdifferenz zwischen Steuerleitung (9) und Hochdruck-Seite des Druckubersetzers (11) unter Umgehung des
Druckübersetzers (11) die Kraftstoffeinspritzung durch den Hochdruck-Teil (5) der Einspritzpumpe (3) gesteuert wird, und dass oberhalb der einstellbaren Druckdifferenz zwischen Steuerleitung (9) und Hochdruck-Seite des
Druckübersetzers (11) die Kraftstoffeinspritzung durch den Hochdruck-Teil (5) der Einspritzpumpe (3) unter Zuhilfenahme des Druckubersetzers (11) gesteuert wird.
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