WO1999048182A1 - Dissipateur de chaleur destine a une ligne de transmission, ligne de transmission comprenant le dissipateur de chaleur et procede d'installation du dissipateur de chaleur sur la ligne de transmission - Google Patents

Description

明糸田書 送電線用放熱装置、 放熱装置付送電線、 放熱装置を送電線に装着する方法 技術分野

本発明は架空送電線などの送電線に巻き付けて送電線の熱を放熱する送電線用 放熱装置、 そのような放熱装置を有する放熱装置付送電線、 および、 放熱装置を 送電線に装着する方法に関する。

背景技術

架空電線の送電容量の増加を図ることが望まれている。

送電容量を増加させると、 架空電線に流れる電流が増加して架空電線が加熱す る。 そこで、 架空電線に流す許容通電電流が規定されている。

架空電線の送電容量を増加させる一般的な方法は、 断面積の大きい架空電線を 用いることである。

既設の架空電線の送電容量を増加させるため、 断面積の大きな電線に張り替え ることも試みられている。

しかしながら、 断面積の大きな電線は単位長さ当たりの電線の重量が重くなる ため、 自重により下方に弛む量 （弛度または弛緩度） が大きくなる。 弛度が大き くなると地面などからの距離が短くなるから鉄塔を高く しなければならないし、 頑強な構造にしなければなることがある。 そのような鉄塔の建て替えは運用面、 作業の面、 および経費の面で困難な場合が多い。 高さが高く頑強な鉄塔に建て替 える、 または、 将来、 断面積の大きな送電線を敷設可能なように、 高さが高く頑 強な鉄塔を事前に製造しておくとすれば、 鉄塔の製造価格が高くなり、 送電価格 が高くなるという問題に遭遇する。 さらに、 送電容量を増加させると架空電線に おける発熱が増加するという問題に遭遇する。

上述した弛度が大きくなるという問題を克服する方法として、 架空電線に、 線 膨張係数の小さなィンバー鋼線を用いた低弛度電線として知られている、 鋼心ァ ノレミニゥムより線 ( A C S R： Aluminium Conductors Steel Reinforced twiste d wire) を用いることが試みられている。 A C I Rを新しい架空電線に架線する と AC I Rを架線した架空電線の弛度が小さくなるので、 上述した鉄塔の高さの 問題は克服できる。 しかしながら、 AC I Rを用いて架空電線の送電容量の増大 を図ると、 AC SRの数を増加させるまたは AC SRの断面積を増加させること になり、 架空電線の重量が増加し鉄塔に過大な荷重をかけることになるし、 架空 電線の価格が著しく高くなる。 したがって、 架空電線に ACSRを使用するだけ では、 上述した問題を克服できない。

上述した発熱が大きくなるという問題を克服する方法として、 高温の使用に耐 える耐熱電線を架空電線に用いることが試みられている。 たとえば、 超耐熱電線

(UT A C S R :Ultra Thermo - Resistant Aluminium Alloy Conductors Reinfor ced twisted wire) を架空電線に用いると、 200 ° C以上の高温使用が可能で ある。 しかしながら、 過熱により架空電線が伸びるので、 特に、 高温時の架空電 線の弛度の増加が無視できず、 架空電線に UTACSRを使用するだけでは、 依 然として弛度の増加の問題に遭遇する。

特開昭 64 - 8 1 1 1 0号公報および特開昭 64— 8 1 1 1 1号公報は、 架空 電線の外周に網帯を被着して、 積雪によつて架空電線の外周に筒状の雪の固まり

(筒雪） が付着して架空電線の重量を増加させ、 架空電線の弛緩、 ひいては、 架 空電線の破断を防止する技術を開示する。 しかしながら、 特開昭 64- 8 1 1 1 0号公報および特開昭 64 - 8 1 1 1 1号公報に開示されている技術は、 筒状の 積雪の防止のみを考慮した技術であり、 架空電線の送電容量を増加させる技術で はない。 特に、 特開昭 64 - 8 1 1 1 0号公報および特開昭 64— 8 1 1 1 1号 公は、 報架空電線の放熱特性を改善して架空電線の送電容量を増加させる技術は 開示していない。

特開昭 48 - 72688号公報 （特公昭 52 - 4357号公報） は、 架空電線 の風上側に長手方向に沿って均一な着氷雪があった場合に多く発生するギヤ口ッ ビングを防止するため、 架空電線の外周に所定長さの S撚りと Z撚りのつる巻状 成形体を S撚りと Z撚りが一定の繰り返しになるかまたはランダムに巻き付けた 技術を開示する。 しかしながら、 特開昭 4 8 - 7 2 6 8 8号公報も架空電線の放 熱特性を改善して架空電線の送電容量を増加させる技術は開示していない。 特開昭 4 9 - 1 0 1 8 7 6号公報 （特公昭 5 3 - 1 4 1 4 6号公報） は、 架空 電線の風圧による騒音を低下させるため、 素線をつる巻または交差巻して低騒音 電線について、 素線外径と電線外径を一定の比率にし、 かつ、 巻きピッチを所定 の範囲にして技術を開示する。 しかしながら、 特開昭 4 9 - 1 0 1 8 7 6号公報 も架空電線の放熱特性を改善して架空電線の送電容量を増加させる技術は開示し ていない。

特開昭 5 7— 9 8 9 0 7号公報 （特公昭 5 8 - 3 8 8 8 4号公報） は、 架空電 線のコロナ騒音を低減するため、 電線の外周に素線を巻回した低騒音電線におい て、 巻回する素線の表面に微細な凹凸を形成した単位素線を複数密着させた架空 電線を開示する。 しかしながら、 特開昭 5 7 - 9 8 9 0 7号公報も架空電線の放 熱特性を改善して架空電線の送電容量を増加させる技術は開示していない。 特開平 6 - 3 0 2 2 2 3号公報は、 風圧による騒音を低減させ、 さらに、 A N レベルを低減させるため、 架空電線の最外層の一部を突出させた低騒音電線を開 示する。 しかしながら、 特開平 6 — 3 0 2 2 2 3号公報も架空電線の放熱特性を 改善して架空電線の送電容量を増加させる技術は開示していない。 発明の開示

本発明の目的は、 送電線自体の断面積を増加させることなく送電容量を増加さ せ得るため、 送電線に装着する送電線用放熱装置を提供することにある。

本発明の目的はまた、 上述した送電線自体の断面積を増加させることなく送電 容量を増加させた上、 積雪防止、 風圧に起因する騒音低下、 コロナ騒音低下、 ギ ャロッビング防止を可能にする、 送電線に装着する送電線用放熱装置を提供する ことにある。

本発明の目的はさらに、 送電線自体の断面積を増加させることなく送電容量を 増加させ得るため、 放熱装置を装着した送電線を提供することにある。

本発明の目的はさらに、 送電線自体の断面積を増加させることなく送電容量を 増加させた上、 積雪防止、 風圧に起因する騒音低下、 コロナ騒音低下、 ギャロッ ビング防止を可能にする、 放熱装置を装着した送電線を提供することにある。 さらに本発明は上述した送電線用放熱装置を送電線に装着する放熱装置を送電 線に装着する方法を提供することにある。

本発明の第 1の観点によれば、 導電性を持ち表面熱放射率が 0 . 7以上の導電 性放熱部材を送電線の外周面に密着させて所定の巻き付けピッチでスパイラルに 巻き付けた送電線用放熱装置が提供される。

好適には、 前記導電性放熱部材はその表面が黒化処理され、 かつ、 艷消しされ ている。

さらに好適には、 前記導電性放熱部材の表面は親水処理が施されている。 また好適には、 上記導電性放熱部材は予め人工的にあるいは自然的にエージン グされた表面を有している。

好適には、 前記導電性放熱部材はアルミニゥムまたはアルミニゥム合金で製造 されている。

第 1の形態によれば、 前記送電線用放熱装置の導電性放熱部材は、 熱伝導金属 素線を網帯状に編んだ熱伝導線編組放熱帯を有し、 前記熱伝導線編組放熱帯が前 記送電線の外周面に所定の巻き付けピッチでスパイラルに巻き付けられる。 第 1の形態において、 好適には、 前記熱伝導線編組放熱帯が前記送電線の断面 の円周上における巻き付け幅が前記送電線の中心となす中心角 0が下記式で規定 されるように、 前記巻き付けピッチにしたことを特徴とする。

1 5 ° ≤ 0≤ 1 8 0 ° 第 1の形態においてまた好適には、 前記熱伝導線編組放熱帯の前記送電線への 巻き付けピッチ pを前記送電線の外径 Dに対して、 下記の範囲に設定する。

1 0 D≤p≤ 3 0 D

第 1の形態において、 さらに好適には、 前記送電線の外周面に巻き付けられた 前記熱伝導線編組放熱帯の上に前記熱伝導線編組放熱帯の巻き付け向きとは逆向 きに、 スパイラルロッ ドを巻き付けて前記熱伝導線編組放熱帯の巻き付けを固定 したことを特徴とする。

第 1の形態において好適には、 前記熱伝導線編組放熱帯の熱伝導金属素線とし て、 直径が 0 . 3 mm〜3 . 0 mmのアルミニウムまたはアルミニウム合金の線 を用いたことを特徴とする。

第 1の形態において、 前記熱伝導線編組放熱帯を複数本、 前記送電線の外周面 に、 同方向に、 または、 交差して巻き付けたことを特徴とする。

第 1の形態において、 前記送電線の外周面に巻き付けられた前記熱伝導線編組 放熱帯の端部を引留クランプの先端部に巻き付け固定したことを特徴とする。 第 1の形態において、 前記送電線の耐張支持部におけるジヤンパ線の外周に、 前記熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線編組放熱帯を巻き付け、 該編組帯 状体の端部を前記引留クランプのジヤ ンパ線接続部の先端部に巻き付け固定した ことを特徴とする。

本発明の第 1の観点の第 2の形態によれば、 前記送電線用放熱装置の導電性放 熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着可能なように長手方向に螺旋状に 成形された、 導電性の表面放射率を 0 . 7以上の表面黒化処理放熱スパイラル口 ッ ドを有し、 前記スパイラルロッ ドがが前記送電線の外周面に所定の巻き付けピ ツチでスパイラルに巻き付けられる。

本発明の第 1の観点の第 2の形態において、 前記表面黒化処理放熱スパイラル 口ッ ドの前記送電線への巻き付けピッチ pを前記送電線の外径 Dに対して

1 0 D≤p≤ 3 0 D の範囲にしたことを特徴とする。

本発明の第 1の観点の第 2の形態において、 前記送電線の耐張支持部における ジヤンパ線の外周面に前記表面黒化処理放熱スパイラル口ッ ドを巻き付けたこと を特徴とする。

本発明の第 1の観点の第 3の形態によれば、 前記送電線用放熱装置の導電性放 熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着される、 可撓性のある、 導電性の 表面熱放射率を 0. 7以上の表面黒化処理導電性放熱部材を有し、 前記導電性放 熱部材がが前記送電線の外周面に所定の巻き付けピッチでスパイラルに巻き付け られる。

本発明の第 1の観点の第 3の形態において、 前記送電線の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを D Dとし、 前記送電線の外層の素線の燃りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材 の前記送電線の外周面への巻き付けピッチを P Pをしたとき、 下記式で設定され る。

0. 8≤ΌΌ/ά ά≤ 2. 0および

0. 8≤ Ρ Ρ/ρ ρ≤ 5. 0 本発明の第 1の観点の第 3の形態において、 前記送電線の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを D Dとし、 前記送電線の外層の素線の撚りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材 の前記送電線の外周面への巻き付けピッチを P Pとしたとき、 下記式で設定され

1. 0≤ΌΌ/ά d≤ 1. 2および

1. 0≤ P Ρ/ρ ρ≤ 2. 0

本発明の第 1の観点の第 3の形態において、 （ 1 ) 前記導電性放熱線の断面が 円形である、 （2) 前記導電性放熱線の断面が部分的な扇型をしたセグメントで ある、 （3) 前記導電性放熱線の断面が中空の円形である、 （4) 前記導電性放 熱線の断面が中空の楕円のいずれかである。

本発明の第 1の観点の第 3の形態において好適には、 前記導電性放熱線の断面 が円形の断面の円周に沿って水滴発生の抑止する溝が形成されている。

本発明の第 1の観点の第 3の形態において好適には、 前記表面黒化処理放熱ス パイラル口ッ ドの前記送電線への巻き付けピッチ pを前記送電線の外径 Dに対し て

1 0D≤p≤ 30D

の範囲にしたことを特徵とする。

本発明の第 1の観点の第 3の形態において好適には、 前記送電線の耐張支持部 におけるジヤンパ線の外周面に前記表面黒化処理放熱スパイラル口ッ ドを巻き付 けたことを特徴とする。

本発明の第 2の観点によれば、 導電性を持ち表面熱放射率が 0. 7以上の導電 性放熱部材を外周面に密着させて所定の巻き付けピッチでスパイラルに巻き付け た送放熱手段を有する送電線が提供される。

好適には、 前記導電性放熱部材は、 その表面が黒化処理され、 かつ、 艷消しさ れている。

また好適には、 前記導電性放熱部材の表面は親水処理が施されている。

さらに好適には、 前記導電性放熱部材は予め人工的にあるいは自然的にエージ ングされた表面を有する。

好適には、 前記導電性放熱部材はアルミニウムまたはアルミニゥ厶合金で製造 されている。

好適には、 前記送電線は、 鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 鋼心超耐熱 アルミニウムより線 （UTACSR) 、 インバ心超耐熱アルミニウム合金より線 (ZTAC I Rまたは XT AC I R) 、 亜鉛メツキ鋼撚線のいずれかで製造され ているう 好適には、 前記導電性放熱部材は熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線編 組放熱帯である。

なお、 前記熱伝導線編組放熱帯を複数本、 前記送電線の外周面に、 同方向に、 または、 交差して巻き付けたことを特徴とする。

また好適には、 前記導電性放熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着可 能なように長手方向に螺旋状に成形された、 導電性の表面熱放射率を 0 . 7以上 の表面黒化処理放熱スパイラルロッ ドである。

また好適には、 前記導電性放熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着さ れる、 可撓性のある、 導電性の表面熱放射率を 0 . 7以上の表面黒化処理導電性 放熱部材である。

本発明の段 3の観点によれば、 導電性を持ち表面熱放射率が 0 . 7以上の導電 性放熱部材を架空電線の外周面に密着させて所定の巻き付けピッチでスパイラル に巻き付ける、 放熱装置を送電線に装着する方法が提供される。

好適には、 前記装着作業は前記送電線に送電中に行う。

好適には、 前記導電性放熱部材はアルミニゥムまたはアルミニゥ厶合金で製造 されている。

好適には、 前記導電性放熱部材は、 熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線 編組放熱帯である。

前記熱伝導線編組放熱帯が前記送電線の断面の円周上における巻き付け幅が前 記送電線の中心となす中心角 0が下記式で規定されるように、 前記巻き付けピッ チにしたことを特徴とする。

1 5 ° ≤ θ≤ 1 S 0 °

また、 前記熱伝導線編組放熱帯の前記送電線への巻き付けピッチ ρを前記送電 線の外径 Dに対して、

1 0 D≤p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする。 さらに、 前記熱伝導線編組放熱帯を複数本、 前記送電線の外周面に、 同方向に 、 または、 交差して巻き付けたことを特徴とする。

また好適には、 前記導電性放熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着可 能なように長手方向に螺旋状に成形された、 導電性の表面放射率を 0. 7以上の 表面黒化処理放熱スパイラルロッ ドである。

前記表面黒化処理放熱スパイラル口ッ ドの前記送電線への巻き付けピッチ Pを 前記送電線の外径 Dに対して

1 0 D≤p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする。

また好適には、 前記導電性放熱部材は、 前記送電線の外周面に密着して装着さ れる、 可撓性のある、 導電性の表面放射率を 0. 7以上の表面黒化処理導電性放 熱部材である。

前記送電線の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理された導電性放熱 部材の外径または径方向の厚さを D Dとし、 前記送電線の外層の素線の撚りピッ チを P Pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への巻き付けピッチを PPをしたとき、 下記式で設定される。

0. 8≤DD/d d≤ 2. 0および

0. 8≤ P Ρ/ρ ρ≤ 5. 0

また、 前記送電線の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理された導電 性放熱部材の外径または径方向の厚さを DDとし、 前記送電線の外層の素線の撚 りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への巻き付けピ ツチを PPとしたとき、 下記式で設定される。

1. 0≤DD/d ά≤ 1. 2および

1. 0≤ Ρ Ρ/ρ ρ≤ 2. 0 図面の簡単な説明

図 1は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 1実施の形態と して、 架空電線に熱伝導線編組放熱帯を用いた外観図である。

図 2は図 1に図解した架空電線および熱伝導線編組放熱帯の断面図である。 図 3は図 1に図解した熱伝導線編組放熱帯の編組の 1実施形態を拡大して示す 図である。

図 4は図 1に図解した熱伝導線編組放熱帯の編組の 2実施形態を拡大して示す 図である。

図 5は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 2実施として、 架空電線に熱伝導線編組放熱帯を用いた外観図である。

図 6は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 3実施の形態の 断面図である。

図 7は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 4実施の形態と して、 スパイラル口ッドを引留クランプ部に適用した状態を示す図である。 図 8 ( A ) は図 7に図解した放熱スパイラルロッ ド 1本を巻き付けた電線断面 を示す図であり、 図 8 ( B ) は図 7に図解した放熱スパイラルロッ ド 2本を巻き 付けた電線断面を示す図である。

図 9は本発明における第 1実験例の構成図である。

図 1 0は図 9に図解した実験例の結果を示すグラフである。

図 1 1は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 5実施の形態 の外観図である。

図 1 2 ( A ) 〜 （C ) は図 1 1に図解した第 5実施の形態において適用される 架空電線および放熱装置の断面図である。

図 1 3 ( A ) 〜 （E ) は図 1 1に図解した放熱装置の断面の例を示す図である 図 1 4は本発明の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線の第 6実施の形態 の外観図である。

図 1 5は本発明における第 2〜4実験例の構成図である。

図 1 6は図 1 5に図解した実験例の第 1の結果として、 架空電線の温度低減効 果を示すグラフである。

図 1 7は図 1 5に図解した実験例の第 2の結果として、 架空電線のコロナハム 音特性を示すグラフである。

図 1 8は図 1 5に図解した実験例の第 3の結果として、 架空電線の風騒音特性 を示すグラフである。 発明を実施するための最良の形態

本発明の好適実施の形態を添付図面を参照して述べる。

第 1実施の形態

図 1〜図 5を参照して本発明の送電線用放熱装置、 放熱装置付送電線および放 熱装置を送電線に装着する方法の第 1実施の形態を述べる。

図 1は本発明の第 1の実施の形態の送電線用放熱装置および放熱装置付送電線 を示す外観図である。 図 2は図 1に図解した送電線用放熱装置および放熱装置付 送電線の断面図である。 図 3および図 4は図 1に図解した編組導電性放熱線の平 面図である。

図 1および図 2において、 送電線の 1例として架空電線 2の外周に熱伝導線編 組放熱帯 1を所定のピッチで螺旋状に巻き付け、 熱伝導線編組放熱帯 1の外周に 必要に応じて、 スパイラルロッ ド 3を熱伝導線編組放熱帯 1の巻き付け向きと逆 向きに巻き付けて、 架空送電線 2の周囲に巻き付けた熱伝導線編組放熱帯 1の巻 き付けが解けないように抑える。 スパイラルロッ ド 3は熱伝導線編組放熱帯 1の 巻きほどけ防止手段として用いている。

架空電線 2はたとえば、 鋼心アルミニウムより線 （A C S R ) 、 鋼心超耐熱ァ ルミニゥ厶より線 （U T A C S R ) 、 インバ心超耐熱アルミニウム合金より線 （ Z T A C I R ： Super Thermo - Resistant Aluminium Al loy Conductors Galvaniz ed Invar Reinforced twisted wireまたは X T A C I R： Extra Thermo - Res is tan t Aluminium Al loy Conductors Aluminium Clad Invar Reinforced twisted wir e ) 、 亜鉛メツキ鋼撚線などの裸導体をより合わせた既設の架空電線である。 す なわち、 第 1実施の形態は既設の架空電線 2の送電容量を増加させる技術につい て言及する。

( 1 ) 熱伝導線編組放熱帯 1の材料

以下、 熱伝導線編組放熱帯 1に必要とされる材料面の条件を述べる。

熱伝導線編組放熱帯 1は第 1に架空電線 2の熱を効果的に放熱する役割を持つ 。 したがって、 熱伝導線編組放熱帯 1は熱伝導性のよい材料で製造する必要があ る o

熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2に装着することによつて架空電線全体の重 量が過大に増加することを防止する必要がある。 したがって、 熱伝導線編組放熱 帯 1は軽量の材料であることが望まれる。

熱伝導線編組放熱帯 1が架空電線 2に装着されることにより架空電線全体とし ての送電容量を増大させることが望まれる。 したがって、 熱伝導線編組放熱帯 1 は導電性材料があることが望まれる。

熱伝導線編組放熱帯 1は架空電線 2を装着するときの加工性または施行性 （作 業性） の良好な材料が好ましい。 さらに、 架空電線 2に装着して架空電線 2と一 体化する際、 架空電線 2と整合性がよいことが望ましい。

熱伝導線編組放熱帯 1は架空電線 2と同じ材質、 または、 電気化学的イオン化 傾向が著しく離れていない材料が好ましい。 その理由は、 たとえば、 S C S Rに 銅またはステンレスなどの材料の編組放熱帯を巻き付けると、 両者の電気化学的 ィォン化傾向が著しく離されたものであると、 電触作用により腐食劣化がすすみ 、 A C S Rの外層素線が劣化するので好ましくない。 なお、 編組放熱帯の架空電 線表面への巻き付けは、 局所的、 部分的にではなく、 着雪防止の観点から架空電 線に連続的に巻き付けことが望ましい。 その理由の詳細は後述する。

熱伝導線編組放熱帯 1は架空電線とともに長期間使用するので、 長期間耐用性 に富むものが好ましい。

熱伝導線編組放熱帯 1は低価格であることが好ましい。

以上の条件を考慮して、 本実施の形態においては、 熱伝導線編組放熱帯 1 とし て、 アルミニウムまたはアルミニウム合金を用いた。 なお架空電線 2も通常、 鋼 心アルミニウムより線 （A C S R ) 、 鋼心超耐熱アルミニウムより線 （U T A C S R ) など、 アルミニウムまたはアルミニウム合金で製造されている。

( 2 ) 熱伝導線編組放熱帯の表面熱放射率

架空電線の熱放射率 （/? ) は、 架空電線建設直後の真新しいアルミニウム電線 の場合は 0 . 0 8〜 1 6程度の低い値であるが、 時間の経過とともに電線表 面が黒変し最終的には 0 . 9程度の値になり、 この黒変化は課電することにより 促進され一般に 5年から 7年程度で 0 . 7〜 8程度になるといわれており、 このため熱伝導線編組放熱帯 1 も当初から熱放射率が高くなつていることが望ま しく、 0 . 7以上にする必要がある。 すなわち、 熱伝導線編組放熱帯 1は、 放熱 特性を高めるために表面に黒化処理を施し、 かつその表面熱放射率を 0 . 7以上 にすることが必要である。 なお、 熱伝導線編組放熱帯 1を単に黒色に染めただけ では放熱効果は不充分であり、 表面に光沢が無いことが必要である。

熱伝導線編組放熱帯 1の編組素線のアルミニウム線材表面を黒化するには、 た とえばゲイ酸が効果的でありゲイ酸ナトリウ厶溶液に硫酸カルシウムまたは炭素 亜鉛もしくは硫酸亜鉛が加えられると、 ある濃度範囲でアルミ二ゥム線材表面を 黒色に変色させることができる。 さらに好ましくは、 アルミニウム線材の表面に 上述した黒化処理を施す前にブラスト処理等を施しておくとさらに熱放射率の高 い黒色表面が得られる。 このような熱放射率を持つ熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2の外周面に密着 させて巻き付けると、 架空電線 2の熱が熱伝導線編組放熱帯 1に効果的に伝導し 、 架空電線 2の温度を低下させることができる。

好ましくは、 熱伝導線編組放熱帯 1の編組素線は、 必要に応じて表面を粗面化 した後べ一マイト処理やアルマイト処理その他電気化学的方法或いは物理的方法 により親水化処理を施して親水性を高めて雨滴などが架空電線の表面に極力形成 されないようにして、 コロナ特性を向上させる。 換言すれば、 雨滴などが架空電 線の表面に形成されると、 多数の凹凸が架空電線の表面に形成されたと同じ状態 になり、 それらの突起部分の電位傾度 （potent ial gradient, 絶対値が電界強度 と等しく、 符号が逆の値） が大きくなつてコロナ放電が早まるのでコロナ特性が 悪化する。 架空電線の表面が親水処理がされていると、 雨滴と架空電線の表面の 接触角度が大きくなり、 架空電線の表面の接触角度が大きくなり架空電線の表面 に凹凸が形成されなくなるので、 架空電線の表面の電位傾度が低くなり、 コロナ 放電電圧が高くなり、 コロナ特性が改善できる。

( 3 ) 熱伝導線編組放熱帯の寸法

熱伝導線編組放熱帯 1は図 3に示すように、 アルミニウム線、 アルミニウム合 金線または又はこれらを施した線等で太さ （直径） が 0 . 3〜3 . 0 mm程度の 熱伝導線を用い、 編組の素線 1 aを縦糸とし素線 1 bを横糸として網帯状に編組 みして長尺の放熱帯に形成したものである。 縦糸素線 1 aのうち熱伝導線編組放 熱帯 1の両側縁の縦糸のいわゆる耳線 1 a 0は、 熱伝導線編組放熱帯 1の形状や 強度保持のため他の縦糸素線 1 aとは異なる太さの素線を用いてもよい。 熱伝導 線編組放熱帯 1の両側縁における横糸素線端部のいわゆる耳 1 b 0は、 図 3に示 すように円曲線状に曲げてコロナの発生を防ぐことが望ましい。

熱伝導線編組放熱帯 1の編組素線の太さは前記のように、 機械的強度および電 気的特性から 0 . 3 mm以上、 3 . 0 mm以下にする必要がある。 熱伝導線編組 放熱帯 1は、 架空電線 2が鉄塔に架設されている高所において巻き付け作業をす るのでその巻き付け作業を容易にするため、 熱伝導線編組放熱帯 1は柔軟性を有 する必要があり、 かつ、 長期にわたって屋外に曝されて使用されるために特に腐 食作用等に対する強度低下が生じないことが要求される。 この観点から編組素線 の太さは 0. 3mm以上が必要である。 また人力等により熱伝導線編組放熱帯 1 を架空電線 2に巻き付ける場合もあり得ることを考慮すると太さが 3. 0 mm以 上では人力では巻き付け作業が困難になる。 また電気的特性の面では架空電線 2 の表面に太い突起物が存在するとコロナが発生しやすくなり、 コロナ騒音の原因 となる。 このような機械的強度および電気的特性の面から編組素線の太さの範囲 は 0. 3 mmが下限であり、 3. 0 mmが上限である。

熱伝導線編組放熱帯 1の網帯状編組のメッシュの大きさは適用する架空電線 2 の外径寸法により適宜に選定する。

熱伝導線編組放熱帯 1の編組は、 図 3に示した平織の編組のほか、 図 4に示す ように縦糸と横糸とが 2本ごと交互に編まれる綾織の編組でもよく、 または図示 しない畳織等の他の編組でもよい。

縦糸と横糸の間隔：編目の数は、 J I S G 3 5 5 5によると、 メッシュとい う単位で表され、 2 5. 4 mm正方形内にある目数をいい、 目数 Nは、 N= 2 5 . 4 （W+ d) で求められる。 目数 Nは 2 5. 2mmの 1辺の目の数であり、 Wは目開き基準寸法、 すなわち、 縦糸と横糸との間隔 （mm) を示し、 dは基準 の線径 （mm) を示す。 本実施例においては、 上述したように、 d = 0. 3〜3 0. mmとしているが、 実際には、 N= 7. 0 6〜2 5. 4の範囲が用いられ、 この Nを満足する Wと dとを求めており、 それによると、 d = 0. 3 1 5〜2. 8mm、 W= 0. 6 0 0〜4. 5mmとなる。

( 4 ) 熱伝導線編組放熱帯の架設方法

熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2に巻き付けるには、 自走ロボッ ト、 ラッシ ングマシン等により連続的に巻き付けることにより短時間で施工でき、 架空電線 2の送電を全面的に停止することなく片回線停止のみで施工できる。 なお、 熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2に巻き付ける場合、 着雪防止の観点 から、 局所的、 部分的にではなく、 連続的に巻き付けることが望ましい。 たとえ ば、 特開昭 6 4 - 8 1 1 1 0号公報および特開昭 6 4 - 8 1 1 1 1号公報に開示 された筒雪防止対策は、 網目状に編んだアルミニウム線を架空電線の長手方向と 直交する向きに巻回しただけであり、 特に、 間欠的に巻き付けただけなので、 巻 き付けない部分に着雪が架空電線の表面が回転して筒雪に発展する可能性が高い 。 特に、 架空電線の外層素線がセグメント素線で形成され、 燃り合わせた場合に ほぼ円筒状の、 いわゆる、 スムースボディタイプの燃り溝が明瞭に形成されない タイプの架空電線の場合、 着雪が特に発達しやすい傾向がある。 そこで、 本発明 の第 1実施の形態においては、 熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2の表面に、 長 手方向に沿って、 連続してヘリカル状に （スパイラル状に） 巻き付けて着雪の回 転を効果的に防止するようにしている。

( 5 ) 巻き付けピッチ pと巻き付け幅 Wの中心角 Θとの関係

架空電線 2への熱伝導線編組放熱帯 1の巻き付けピッチ pは、 図 2に示した送 電線断面の円周上において、 熱伝導線編組放熱帯 1が架空電線 2の円周上に占め る巻き付け幅 Wが、 架空電線 2の中心となす角度、 すなわち、 中心角 0が 1 5 ° 以上になる巻き付けピッチにする。 好ましくは、 巻き付け幅の中心角度 0が下記 式 1で規定されるように巻き付けピッチ pを決定する。

1 5 ° 1 8 0 ° ■ ■ · ( 1 ) 熱伝導線編組放熱帯 1の架空電線 2断面の円周上に占める巻き付け幅 Wの中心 角 Θを式 1 となるように巻き付けピッチ pをすると、 架空電線 2に熱伝導線編組 放熱帯 1を難着雪効果が損なわれず、 かつ、 電線総重量の増加が抑制される。 熱 伝導線編組放熱帯 1の巻き付け幅 Wの中心角 0が 1 8 0 ° よりも大になると落雪 促進効果が少なくなり、 中心角 0を 1 5 ° よりも小さくすると顕著な放熱効果が 得られない。

上記理由をさらに詳述する。

熱伝導線編組放熱帯 1は網帯状のため付着した雪は落雪しにくいので、 仮に架 空電線表面全体に熱伝導線編組放熱帯 1を巻き付けると、 電線外径が増加し着雪 しゃすくなり電線上部に付着した雪が電線を捩じりながら次第に筒雪に発達する おそれがある。 熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2の外周にスパイラル状に巻き 付けた場合は、 スパイラル間の露出した架空電線 2表面上の滑りやすい付着雪片 と熱伝導線編組放熱帯 1上に付着した雪片との間に分離力が作用して、 熱伝導線 編組放熱帯 1から露出した架空電線 2表面上の付着雪片が先に落雪するので、 過 大な筒雪に発達することがない。 したがって前記の分離力のバランス面から熱伝 導線編組放熱帯 1の架空電線 2断面円周上の巻き付け幅 Wの最大中心角は 1 8 0 。 以下とすることが必要である。 巻き付け幅 Wの中心角 0が 1 8 0 ° よりも大に なると熱伝導線編組放熱帯 1上に付着する雪の量が多くなり落雪促進効果が損な われるので好ましくない。 熱伝導線編組放熱帯 1の巻き付け幅 Wの中心角を 1 8 0。 以下にすると、 架空電線 2表面全体に巻き付ける場合に比べ重量の増加を 5 0 %以下に抑えることができる。

熱伝導線編組放熱帯 1の架空電線 2断面円周上に巻き付ける幅 Wの中心角 0を 1 5 ° よりも小さくすると、 たとえば架空電線 2として標準的な送電線である鋼 心アルミニウムより線 （A C S R ) 4 1 0 m m2 (外径 2 8 . 5 m m ) に熱伝導 線編組放熱帯 1を巻き付ける場合を想定すると、 中心角 Θが 1 5 ° のときの巻き 付け幅 Wは約 3 . 7 m mであるが、 この巻き付け幅 Wは、 長期の使用に対し特に 腐食作用による機械的強度低下を考慮すると、 下限限界値である。 熱伝導線編組 放熱帯 1の幅 Wが細すぎると架空電線 2外周面に巻き付けても顕著な放熱効果は 期待できない。

( 6 ) 巻き付けピッチ pと架空送電線 2の外径 Dとの関係

熱伝導線編組放熱帯 1の架空電線 2への巻き付けピッチ pは、 架空電線 2の外 径 Dとの関係において、 下記式 2で規定する値にすることが望ましい。 ラッシン グマシン等を利用して巻き付け施工を場合に経済的、 かつ安全である。

1 0 D≤p≤ 3 0 D · · · ( 2 ) 上記関係式 2の根拠を述べる。 巻き付けピッチ pが短すぎると、 熱伝導線編組 放熱帯 1の架空電線 2への巻き付け量が多くなつて電線重量が増加するので好ま しくない。 また巻き付けピッチ pが短いと、 ラッシングマシン等を利用して架空 電線 2に熱伝導線編組放熱帯 1の巻き付け施工を行う場合に施工時間が大幅に増 加するのでラッシングマシンが利用できず、 場合によっては人力で施工せざるを 得なくなり、 経済面から不利になる。 以上の理由から巻き付けピッチ pは 1 0 D 以下では不都合であり少なくとも 1 0 D以上必要である。

巻き付けピッチ Pを 3 0 D以下にすることによりラッシングマシン等を用いた 場合の施行速度の安全性が確保され、 かつ架空電線 2に巻き付けた熱伝導線編組 放熱帯 1の弛みが生じない。 たとえば、 架空電線 2として 4 1 0 mm2 (外径 2 8 . 5 mm) の鋼心アルミニウムより線 （A C S R ) を用い、 その A C S Rに熱 伝導線編組放熱帯 1を巻き付ける場合は 3 0 Dでは 8 5 5 mmとなる。 架空電線 2の外径 Dがさらに大きくなると巻き付けピッチ長 pも長くなり、 巻き付け機の 走行速度も速くなるため危険度が増して好ましくない。 また巻き付けピッチ pが 3 0 Dを越えると熱伝導線編組放熱帯 1の自重により架空電線 2下方に巻き付け られている熱伝導線編組放熱帯 1が弛んで架空電線 2の表面から離れ、 架空電線 2の放熱作用が低下する。

熱伝導線編組放熱帯 1の架空電線 2への巻き初め端部 1 cのほぐれを防ぐため に、 図 1に図解したように、 熱伝導線編組放熱帯 1の端部 1 c上に 1本または複 数本のアーマーロッ ド （鎧装ロッ ド） 等のスパイラルロッ ド 3 aを巻き付けて熱 伝導線編組放熱帯 1の端部 1 cを抑えるか、 またはその他の適宜の固定具等で固 疋 る。

架空電線 2に巻き付けられた熱伝導線編組放熱帯 1の中間部分は緩みが生じな いように適切な間隔ごとに 1本または複数本のァ一マ一ロッ ド等のスパイラル口 ッ ド 3 bを熱伝導線編組放熱帯 1の上に巻き付けて抑えるか、 またはその他の適 宜の固定具等で固定する。

前記のように既設の架空電線 2の外周表面に直接密接させて熱伝導線編組放熱 帯 1を巻き付けることにより、 送電線表面の放熱が熱伝導性の高いアルミニゥム またはアルミニゥ合金の熱伝導線編組放熱体 1に伝導する。 図 3および図 4に図 解したように、 熱伝導線編組放熱帯 1の編組された熱伝導線の全表面積は極めて 大きいので架空電線 2を用いることにより架空電線 2表面の放熱効果が増大する 。 その結果、 既設の架空電線 2にこれまでの許容電流以上の電流を流すことが可 能になり、 既設の架空電線の送電容量を増加させることができる。 さらに導電性 のアルミニウムまたはアルミニウム合金などを用いた熱伝導線編組放熱帯 1自体 にも電流が流れるので、 熱伝導線編組放熱帯 1を流れる電流分、 架空電線全体の 送電容量を増加させることができる。 すなわち、 熱伝導線編組放熱帯 1は架空電 線 2の放熱による架空電線 2自体の送電容量の増加に加えて、 熱伝導線編組放熱 帯 1自体が架空電線 2の一部として送電を行う。

アルミ二ゥム、 アルミニゥム合金を用いた熱伝導線編組放熱帯 1は軽量である から、 熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線 2に巻き付けても送電線には過度の荷重 負担とはならない。 またアルミニウムは可撓性に富むから、 熱伝導線編組放熱帯 1の架空電線 2への装着は容易である。 第 2実施の形態

図 5を参照して本発明の送電線用放熱装置、 放熱装置付送電線および放熱装置 を送電線に装着する方法の第 2実施の形態を述べる。

図 5は上述した熱伝導線編組放熱帯 1が巻き付けられた架空電線 2を引留クラ ンプ 4で引留める耐張引留部において、 引留クランプ 4の近傍の熱伝導線編組放 熱帯 1の巻き終わり端部を固定する 1例を示した図である。

架空電線 2の外周に巻き付けられた熱伝導線編組放熱帯 1の中間部分はスパイ ラルロッ ド 3を熱伝導線編組放熱帯 1の上に巻き付けて抑えるが、 熱伝導線編組 放熱帯 1の端部 1 dは、 架空電線 2の端部を越えて引留クランプ 4の先端部 4 a に巻き付け固定装置 5で固定する。 このように引留クランプ 4部分にも熱伝導線 編組放熱帯 1を巻き付けると引留クランプ 4の放熱も可能となり、 引留クランプ 4の過熱も防止できる。 ただし、 引留クランプ先端部 4 aへの熱伝導線編組放熱 帯 1の巻き付けピッチは、 架空電線 2の表面における巻き付けピッチより蜜に巻 き付け、 適切なクランプ装置で固定することが好ましい。

このように、 架空電線 2の外周に巻き付けられた熱伝導編組放熱帯 1の上に、 熱伝導線編組放熱帯 1の巻き付け方向とは逆方向にスパイラルロッ ド 3を巻き付 けることにより、 架空電線 2に巻き付けられた熱伝導線編組放熱帯 1を固定して 熱伝導線編組放熱帯 1の巻き初め端部 1 cのほぐれを防ぎ、 架空電線 2に巻き付 けられた熱伝導線編組放熱帯 1の中間部分の緩みを防ぐことができる。

図 5はまた熱伝導線編組放熱帯 1を架空電線の耐張引留部におけるジヤ ンパ線 8に巻き付けてジヤンパ線 8の温度上昇を抑制する実施の形態を示す。 熱伝導線 編組放熱帯 1を引留クランプ 4に接続されたジヤンパ線 8の外周に巻き付けるこ とにより、 ジヤンパ線 8の過熱を防止して架空電線の通電容量の増加を図ること ができる。 ジヤンパ線 8に巻き付けられた編組放熱帯 1の端部 1 eも、 引留クラ ンプ 4のジヤンパ線接続部 6の過熱が防止される。

なお、 図 5はジヤンパ線 8に編組放熱帯 1のみを巻き付け、 この場合の編組放 熱帯 1上のスパイラルロッ ドの巻き付けは図解を省略しているが、 架空電線 2の 外周に熱伝導線編組放熱帯 1を巻き付けた上にスパイラルロッ ド 3を熱伝導線編 組放熱帯 1の巻き付け向きと逆向きに巻き付けたように、 ジヤ ンパ線 8の外周に 巻き付けた熱伝導線編組放熱帯 1の外周にその巻き付け向きと逆向きにスパイラ ルロッ ドを巻き付ける。

熱伝導線編組放熱帯 1は可撓性に富むので、 構造が複雑な引留クランプ 4ゃジ ヤンパ線 8等にも容易に装着することができ、 引留クランプ 4、 ジヤンパ線 8の 過熱を防止することができる。 アルミニウム、 アルミニウム合金を用いた熱伝導 線編組放熱帯 1は軽量であるから、 引留クランプゃジャンパ線の放熱に用いても 過度の荷重負担とはならない。 第 3実施の形態

図 6を参照して本発明の送電線用放熱装置、 放熱装置付送電線および放熱装置 を送電線に装着する方法の第 3実施の形態を述べる。

図 6は比較的太い架空電線 2、 たとえば、 直径 Dが 5 2. 8mm程度の架空電 線 2に上述した熱伝導線編組放熱帯 1を巻き付けた送電線断面を示す。

第 3の実施形態は架空電線 2の外周に巻き付ける熱伝導線編組放熱帯 1を、 1 条だけでなく、 架空電線 2の直径線上に相対向させて 2条の熱伝導線編組放熱帯 1 , 、 1₂ を架空電線 2の外周の対向する位置に同じ向きで巻き付ける。 図 6に 示した架空電線 2の断面の円周上において、 第 1の編組放熱帯 1 ! の電線円周上 に占める巻き付け幅 の中心角 と、 第 2の編組放熱帯 1₂ の電線円周上に 占める巻き付け幅 W₂ の中心角 0₂ と、 2条の編組放熱帯 1 , と編組放熱帯 1₂ の巻き付け幅" と W₂ の間の間隔の中心角 0₃ とは下記式で規定したように選 疋 ^る。

\ ^° ≤ θ 2 ≤ 92 ≤ θ Z * · · ( 3) 架空電線 2に巻き付ける 2条の編組放熱帯 1 i 、 1₂ は、 2条の編組放熱帯 1 1 12 の間の間隔の中心角 θ₃ を、 θ₃ = 0にして編組放熱帯 1！ と 1₂ を近 接させて巻き付けてもよい。 このように架空電線 2の外周に近接させて巻き付け た編組放熱帯 1 ! 、 1 ₂ の上には、 図 1、 図 2を参照して述べた第 1の実施形態 と同様に、 スパイラルロッ ド 3を巻き付けて編組放熱帯 1 , 、 1 ₂ を抑える、 ま たはその他の適切な固定具等で固定する。

2条の編組放熱帯 1 ! 、 1 ₂ の架空電線 2外周への巻き付け方向は、 両編組放 熱帯 1 , 、 1 ₂ を架空電線 2外周面上に交差させて巻き付けてもよい。 この場合 、 架空電線 2への巻き始め端部は、 第 1実施形態と同様に、 スパイラルロッ ドを 巻き付け、 またはその他の適切な固定具等で抑えて固定するが、 架空電線 2に巻 き付けられた 2条の熱伝導線編組放熱帯 1の中間部分は、 上側の熱伝導線編組放 熱帯が下側の熱伝導線編組放熱帯をその上に重なって抑えているので、 スパイラ ルロッ ドの巻き付けを省略することができ、 架空電線 2にかかる荷重の増加が少 なくなり、 重量増加に伴う架空電線 2の弛度の増大が少なくなる。

もちろん、 架空電線 2に巻き付けられた編組放熱帯 1 , 、 1 ₂ の抑え、 固定を より確実にするために、 交差させて巻き付けた 2条の編組放熱帯 1！ 、 1 ₂ の上 にスパイラルロッ ドを巻き付けてもよい。

上述した第 1〜第 3実施の形態においては、 単一の架空電線 2に 1または 2の 熱伝導線編組放熱帯 1を巻き付けた例を述べたが、 多導体の架空電線に対しては 、 取り付けられている多導体相互を固定している各スぺーサ間の区間のサブスパ ン間隔毎に分割して熱伝導線編組放熱帯 1を巻き付ける （装着する） こともでき る 第 4実施の形態

図 7を参照して本発明の送電線用放熱装置、 放熱装置付送電線および放熱装置 を送電線に装着する方法の第 4の実施の形態を述べる。

図 7は上述した熱伝導線編組放熱帯 1に代えて、 あらかじめ螺旋形に成型され たアルミニウムまたはアルミニウム合金のスパイラルロッ ド 1 0を上述した熱伝 導線編組放熱帯 1 と同様に、 架空電線 2の外周に巻き付けた外観を図解する図で あ 。

スパイラルロッ ド 1 0も、 上述した熱伝導線編組放熱帯 1 と同様の材料条件を 満足するアルミニウムまたはアルミニゥム合金を用い、 表面に黒化処理を施して 表面熱放射率を 0 . 7以上としている。 アルミニウムまたはアルミニウム合金の スパイラルロッ ド 1 0の表面に黒化処理を施すには、 第 1実施形態における熱伝 導線編組放熱帯 1の黒化処理と同様に、 たとえばゲイ酸ナトリウム溶液に硫酸力 ルシゥ厶又は炭素亜鉛もしくは硫酸亜鉛を用レ、て処理を施すことにより表面を黒 色に変色させて熱放射率の高い黒色表面を得ることができる。

なおスパイラルロッ ド 1 0は、 必要に応じて電気化学的方法あるいは物理的方 法により表面の親水性を高めてコロナ特性を向上させることができる。

そのように形成したスパイラル口ッ ド 1 0を架空電線 2の外表面に密接して撚 りピッチ長 Pで長手方向に連続して 1本または複数本を巻き付ける。 その他、 熱 伝導線編組放熱帯 1について考察した事項はスパイラルロッ ド 1 0についても適 用している。 たとえば、 その 1例を述べると、 表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド 1 0の送電線への巻き付けピッチ pは架空電線 2の外径 Dに対し （ 1 0 D≤ p ≤ 3 0 D ) の範囲になるように巻き付ける。 熱伝導線編組放熱帯 1について上述 したようにスパイラルロッ ド 1 0についても、 巻き付けピッチ pが短すぎて 1 0 D以下では、 スパイラルロッ ド 1 0の巻き付け量が多くなつて架空電線総重量が 増加するだけでなく、 ラッシングマシン等を利用して巻き付け施工を行う場合に 施工時間が大幅に増加し、 経済面から不利になる。 したがって、 巻き付けピッチ Pは 1 0 D以上必要である。 逆に、 巻き付けピッチ pが長すぎて 3 0 D以上では 巻き付け機の走行速度が速くなるため危険度が増すので好ましくなく、 巻き付け ピッチ pを 3 0 D以下にすることにより施工速度の安全性が確保される。

引留クランプ 4、 ジヤンパ線接続部 6、 ジヤンパ線 8については、 図 5を参照 して述べたと同様である。 ただし、 スパイラルロッ ド 1 0の場合は、 熱伝導線編 組放熱帯 1のように端部を固定する必要性が特にないので、 図 5に図解した巻き 付け固定装置 5を排除している。

本実施の形態においては、 スパイラル αッ ド 1 0が上述した熱伝導線編組放熱 帯 1と同様の効果を奏する。

図 8 (Α) は表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド 1 0を架空電線 2の外周面に 1本巻き付けた実施形態を示し、 図 8 (Β) は放熱スパイラルロッ ド 1 0を 1 0 a、 1 O bと 2本並べて巻き付けた実施形態を示す。

図 8 (A) 、 (B) に例示した架空電線 2は、 架空電線として一般的な構造で ある、 コア電線 2A、 中間層電線 2 B、 外層電線 2 Cから構成されている。 もち ろん、 本発明が適用する架空電線 2としては図 8 (A) 、 (B) に図解した構成 の送電線には限定されず、 種々の構造の送電線が該当する。

架空電線 2として、 たとえば、 鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 鋼心超 耐熱アルミニウムより線 （UTACSR) 、 インバ心超耐熱アルミニウム合金よ り線 （ZTAC I Rまたは XTAC I R) 、 亜鉛メツキ鋼撚線などで形成される o

本実施の形態においても、 表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド 1 0を架空電線 2に巻き付けることにより架空電線 2表面の放熱が促進し、 架空電線 2の温度上 昇を抑制することができる。 たとえば、 既設の架空電線 2にスパイラルロッ ド 1 0を巻き付けると、 その架空電線 2にこれまでの許容電流以上の電流を流すこと が可能になり、 既設の架空電線の通電容量を増加させることができる。 加えて、 スパイラルロッ ド 1 0自体にも電流が流れるのでさらに通電容量が増加する。 なお、 後述する実験例が示すように、 電線温度上昇抑制効果は電線表面温度が 高い架空電線ほどその温度低減効果が顕著になる。

表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド 1 0は予め螺旋に成型されているので架空 電線 2の外周に容易に巻き付けることができる。 たとえば、 既設の架空電線 2に 自走ロボッ ト、 ラッシングマシン等によりスパイラルロッ ド 1 0を連続的に巻き 付けることができる。 このとき、 架空電線の送電を全停止することなく片回線停 止で短時間でスパイラルロッ ド 1 0を架空電線 2に施工することが可能である。 アルミニゥムまたはアルミニゥ厶合金のスパイラル口ッ ド 1 0は軽量であるか ら、 架空電線 2に巻き付けても過度の荷重負担増がなく、 既設の架空電線を張り 替えずに、 送電容量の増加を経済的に実現することができる。

図 7には図解を省略したが、 ジヤ ンパ線 8の外周にもスパイラルロッ ド 1 0を 巻き付けることができる。 その結果、 ジヤンパ線 8の放熱効果が増大しジヤンパ 線 8の通電容量を増加させることができる。 第 1実験例

図 7を参照して上述した第 4実施の形態の実験例を述べる。

図 9は表面を黒化処理を施した上述したスパイラルロッ ド 1 0を架設した架空 電線 2の部分 Aと、 スパイラルロッ ド 1 0を取り付けない架空電線 2の部分 Bと に、 変圧装置 T rから一定の電流を流して部分 Aの架空電線 2の表面温度と部分 Bの架空電線 2の表面温度を測定した実験図である。 長さ 1 5 O mの架空電線 2 を 7 5 mで折り返し、 区間 Aの架空電線 2に図 7に図解した方法でアルミニゥム のスパイラルロッ ド 1 0を巻回した。 区間 Aの架空電線 2と区間 Bの架空電線 2 とは平行に敷設した。 架空電線 2として鋼心アルミニウムより線 （A C S R ) を 用いた。

A C S Rの断面積は 4 1 O mm ² であった。 したがって、 八じ3 1¾の外径0は 約 2 8 . 5 mmであった。 この A C S Rの架空電線 2に区間 Aの部分の 7 5 mに 直径 （太さ） 6 mm、 スパイラルのピッチ 3 0 0 mmのアルミニウムの表面黒化 処理放熱スパイラルロッ ド 1 0を 1本連続して巻き付けた。

屋外において風速 0 . 8 mZ s程度の環境下で変圧装置 T rから A C S Rに 1 5 0 O Aの電流を流した状態で巻付区域 Aと非巻付区域 Bの各電線表面温度差を 測定比較した。 図 1 0は図 9に図解した実験の結果を示すグラフである。 横軸は架空電線の長 さ （m) を示し、 縦軸は架空電線の表面温度 （° C) を示す。 曲線 A 1〜A 3は 、 区間 Aにおける架空電線の長さ方向に対する表面温度を示し、 曲線 B 1〜B 3 は区間 Bにおける架空電線の長さ方向に対する表面温度を示す。 曲線 A l、 B 1 は通電開始から 2 1. 5分経過後の初期状態のまだ低温状態の温度上昇特性結果 であり、 曲線 A 2、 B 2は通電開始から 5 0. 1分経過後の温度上昇中でまだ最 高温度に達していない温度上昇特性結果であり、 曲線 A 3、 B 3は通電開始から 8 0分経過後の最高温度にほぼ達した温度上昇特性結果である。

図 1 0において放熱スパイラルロッ ド 1 0を巻き付けた巻付区域 Aと巻き付け ない非巻付区域 Bの電線の温度を比較すると、 通電開始 8 0分経過後の電線の温 度が高温度に上昇した状態の架空電線の温度は、 曲線 B 3で示した非巻付区域 B の、 たとえば、 始点 S。 から測定した S₂ - 1 2 0mの位置 （縦破線位置） にお ける電線の温度が 1 4 0。 Cであったのに対し、 巻付区域 Aのたとえば始点 S。 から測定した S, = 3 0mの位置 （縦破線位置） における電線の温度は 1 1 5 ° Cであり、 放熱スパイラルロッ ド 1 0を巻き付けた架空電線の温度は 2 5 ° も低 くなることが確認された。 なお、 = 3 0 m、 S 2 = 1 2 0 mは全長 1 5 0m の架空電線 2の両端から等しい距離を示す。

曲線 A 2、 B 3で示した電線の温度がまだ高温度に達しない状態では、 非巻付 区域 Bの S₂ = 1 2 0 mの縦破線位置における電線の温度が 1 1 0。 Cであるの に対し、 巻付区域 Aの = 3 Omの縦破線位置における電線の温度は 1 0 0° Cであって、 その温度低減効果は 1 0° Cの低減である。 曲線 A l、 B 1で示し た電線の温度が低温域にある状態の場合では、 非巻付区域 Bの S₂ - 1 2 Omの 縦破線位置における電線の温度が 7 0 ° Cであるのに対し、 巻付区域 Aの = 3 Omの縦破線位置における電線の温度は 6 5° Cであり、 その温度低減効果は 5° Cである。

このように、 スパイラルロッ ド 1 0を架空電線 2に架設したことによる温度低 減効果は電線の表面温度が高くなるほど効果が大きく、 表面温度が低くなるほど 効果は減少することが分かった。 第 5の実施の形態

本発明の第 5の実施の形態として、 放熱装置付送電線として架空電線、 架空地 線などを例示し、 送電線用放熱装置として架空送電線、 架空地線など （以下、 送 電線という） に架設する放熱装置 2を例示する。

図 1 1は本発明の第 5の実施の形態の送電線用放熱装置および放熱装置付送電 線の外観図であり、 図 1 2 (A) 〜 （C) は図 1 1に図解した放熱装置付送電線 の断面図であり、 図 1 3 (A) 〜 （E) は図 1 1および図 1 2 (A) 〜 （C) に 図解した送電線用放熱装置の断面図である。

図 1 1は、 特に、 送電線 1 0 1 として架空電線の場合を例示しており、 架空電 線 1 0 1に放熱装置 1 0 2が架線されている。 放熱装置 1 0 2は放熱装置固定リ ング 1 0 3によって固定されており、 放熱装置固定リング 1 0 3は引き止めクラ ンプ 1 0 4に固定されている。 また、 ジヤ ンパ線 1 0 6にも放熱装置 1 0 2が架 線されており、 放熱装置 1 0 2は放熱装置固定リング 1 0 3によってジヤ ンパク ランプ 1 0 5に固定されている。

架空電線 1 0 1および放熱装置 1 0 2について詳述する。

架空電線 1 0 1および放熱装置 1 0 2の断面形状例を図 1 2 (A) 〜 （C) に 図解する。

図 1 2 (A) は中空楕円断面のロッ ドからなる放熱装置 1 0 2の導電性放熱線 を架空電線 1 0 1の外周面に巻き付けた場合の断面形状を示すものである。 この 例では架空電線 1 0 1 としては、 図 8 (A) , (B) に図解したと同様の、 円形 断面の素線の場合を示した。 架空電線 1 0 1は、 コア電線 1 0 1 A、 中間層電線 1 1 0 B、 外層電線 1 0 1 Cからなり、 これらの電線 1 0 1 A, 1 0 1 B, 1 0 1 Cはそれぞれ軸方向に沿って螺旋状に撚られている。 たとえば、 架空電線 1 0 1は鋼心アルミニウムより線 （ACSR) を用いて、 コア電線 1 Aとして d二直 径 2〜4mm (02〜04. 8) 程度の外径の素線を撚合わせたものからなり、 外層素線のよりピッチ P Pは外層素線径 d dの 4 0〜9 0倍で撚られている （p ρ二 4 0〜9 0 d d) 。

図 1 2 (B) は、 特開平 6— 3 0 2 2 2 3号公報に開示されている、 低騒音架 空電線と称される最外周に騒音低下用の突起 1 1 1を有する架空電線 1 2 0に、 放熱効果に加えて騒音低下を目的として、 2つの放熱装置の導電性放熱線 1 1 0 a、 1 1 0 bを巻き付ける例を示す。 この場合、 放熱装置 1 0 2の導電性放熱線 1 0 2 a, 1 0 2 bの巻き付けピッチは突起 1 1 1の燃りピッチと同一なピッチ で架空電線 1 2 0に巻き付ける。 低騒音架空電線 1 2 0自体の構造は、 特開平 6 - 3 0 2 2 2 3号公報に記載されているものと同様である。 放熱装置 1 0 2の導 電性放熱線 1 0 2 a、 1 0 2 bが、 低騒音架空電線 1 2 0の放熱を促進し、 騒音 を低下させる。

図 1 2 (C) は放熱効果に加えて、 コロナ特性を向上し得る放熱装置の巻き付 け方法を示したものである。 2本の導電性放熱線 1 0 2 a， 1 0 2 bを密着させ て架空電線 1 0 1の外周面に密着させて巻き付けると、 1本の場合に比べて突起 としての縦横比が小さくなるので、 電界が緩和されてコロナ騒音特性が向上する 。 この技術は、 特開昭 5 7— 9 8 9 0 7号公報 （特公昭 5 8 - 3 8 8 8 4号公報 ) に開示された技術を応用しているが、 本実施の形態においては、 コロナ騒音防 止の他に、 上述した特性を有する 2本の導電性放熱線 1 0 2 a， 1 0 2 bが架空 電線 1 0 1の放熱を促進させている。 図 1 2 (C) に図解した架空電線 1 0 1は 図 1 2 (A) に図解した架空電線 1 0 1 と同じである。

もちろん、 架空電線 1 0 1 としては図 1 2 (A) 〜 （C) に図解した構造に限 定されることなく、 図 8 (A) 、 (B) に図解した架空電線 2であってもよい。 さらに、 セグメント素線を撚合わせた架空送電線など、 その他種々の構造を持つ 電線を適用できる。 たとえば、 同じ断面積の素線を複数層に重ねた電線、 コア電 W 99/4 線 1 0 1 Aに該当する断面積の小さな素線と外層電線 1 0 1 Cに該当する断面積 の大きな素線をそれぞれ積層したものなどを送電線 1 0 1 として使用できる。 架空電線 1 0 1は、 たとえば、 鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 耐熱特 性に優れた鋼心超耐熱アルミニウム合金より線 （UTACSR) 、 耐熱性にすぐ れ線膨張係数が小さなインバ心超耐熱アルミニウム合金より線 （ZTAC I Rま たは XTAC I R) 、 架空地線に用いられる亜鉛メツキ鋼撚線、 または、 光ファ ィバ内蔵架空地線等である。 たとえば、 光ファイバ内蔵架空地線の場合、 図 1 2 (A) に図解したコア電線 1 0 1 Aが光ファイバに対応し、 外層電線 1 0 1 Cと して架空地線が光ファイバを包囲した構造となる。

架空電線 1 0 1， 1 2 0の外層に架設される放熱装置 1 0 2としては、 図 1 2 (A) に図解したように単一の導電性放電線 1 0 2のみ、 または、 図 1 2 (B) 、 （C) に図解したように同じ 2本の導電性放電線 1 0 2 a, 1 0 2 bを併設す ることができる。 放熱装置 2を構成する個々の導電性放熱線は、 詳細を後述する 図 1 3 (A) 〜 （E) に図解した種々の断面形状をとることができる。

放熱装置 1 0 2の導電性放熱線は、 巻き付けピッチ長 P Pで送電線 1 0 1の外 周面に螺旋状に巻き付けられている。 放熱装置 1 0 2の放熱線は送電線 1 0 1を 外表面を完全に覆うことなく開放状態で巻回されている。

架空電線 1 0 1の外周に導電性放熱線を巻回した放熱装置 1 0 2を巻き付ける ことにより架空電線の熱が導電性放熱線に伝導する。 導電性放熱線は架空電線 1 0 1の外周に螺旋状に所定のピッチで巻き付けられ且つ表面から突出しているの で、 熱の対流を促進するとともにラジェ一タ効果により効果的に架空電線 1 0 1 における熱を放熱する。 また導電性放熱線にも電流が流れるのでこの導電性放熱 線による断面積増加分が架空電線全体の送電容量を増加させる。 すなわち、 導電 性放熱線からなる放熱装置 1 0 2が架設された架空電線 1 0 1は、 全体として送 電容量が増加する。

放熱装置 1 0 2の導電性放熱線の架空電線 1 1 0外周面への巻回方法としては 、 導電性放熱線が比較的短尺なものであれば予め螺旋状に成形しておき、 人力に より架空電線 1に簡単に巻き付けることが出来る。 導電性放熱線が長尺な線材で あれば自走ロボッ ト · ラッシングマシン等により連続的に架空電線 1 0 1に巻き 付けることが出来る。 したがって、 架空電線 1 0 1への導電性放熱線の巻回のた めに架空電線の送電を全停止することなく片回線だけ送電を停止するだけで、 短 時間で工事を行うことが出来る。 すなわち、 既存の架空電線 1 0 1への導電性放 熱線の巻回のみで済むから、 既設の架空電線を張り替える必要がなく、 架空電線 の送電容量増加を短時間で経済的に実現することが出来る。

図 1 2 (B) 、 (C) に図解したように、 架空電線 1 0 1の導電性放熱線を架 空電線 1 0 1の長手方向に 2本以上巻き付ければ、 放熱装置 1 0 2の導電性放熱 線全体の表面積が増大し一層放熱効果を高めることが出来る。 また、 架空電線の 送電容量を増加する。

架空電線 1 0 1の最外層の素線の直径 （または半径） （以下、 架空電線の外層 素線径 d dという） と放熱線の直径または送電線 1 0 1の半径方向の厚さ DDと の関係 DDZd d、 架空電線 1 0 1の外層素線のよりピッチ長 p pと放電線の送 電線 1 0 1への巻き付けピッチ長 PPとの関係 PPZp p、 および、 熱放射率に ついて考察する。

まず熱放射率について述べる。 第 1実施の形態の記述においても述べたように 、 架空電線の温度上昇を決定する要因には日射からの吸収熱および放射による架 空電線からの熱放散があるが、 これらは架空電線の材質や表面状態によって変化 する特性を持っている。 これらはそれぞれ吸収率および放射率という係数で表さ れるが、 通常、 両者を区別せず一般に熱放射率と称している。 以下、 熱放射率 7? を用いる。 熱放射率は架空電線の表面状態によって大きく変化し、 鋼心アルミ二 ゥムより線 （ACSR) 等の新線では熱放射率 7?は 0. 0 8〜0. 1 6であるが 、 古くなつて表面のエージングが進み黒変したものは総じて熱放射率 ?7は 0. 9 程度になるとされている。 熱は温度の高いほうから低いほうに伝わるが、 この熱伝達方式の一つである熱 放射は熱源から直接電磁波 （赤外線） が放射され、 それが相手物体に当たり再び 熱になる。 したがって、 放熱装置 2における導電性放熱線のように、 ロッ ド表面 を初期状態より予め黒化処理を施してその放射率を高く しておけば電線からの熱 吸収率が高くなつて、 結果的に電線の温度上昇を抑制する効果が高められる。 以上の考察から、 本実施の形態においても、 放熱装置 1 0 2を構成する放熱線 の表面熱放射率 7?は 0 . 7以上であることが望ましい。 導電性放熱線の表面に黒 化処理を施し表面熱放射率を 0 . 7以上とすることにより架空電線 1 0 1の熱を 効率的に吸収して架空電線 1 0 1の放熱を促進し、 架空電線 1 0 1の温度上昇を 抑制することが出来る。 また従来のスパイラルロッ ドのように表面熱放射率が 0 . 1〜0 . 2程度のものに比べ、 本発明の実施の形態の放熱装置 1 0 2の導電性 放熱線の表面を黒化処理を施して表面熱放射率を 0 . Ί (明度換算では 4 . 5〜 3 . 0以下） 以上とすると、 架空電線の表面に付着した雪片を速やかに融解させ る効果が大きい。

放熱装置 1 0 2を構成する導電性放熱線の表面黒化処理について述べる。 本実 施の形態においても、 導電性放熱線は好適には、 アルミニウムまたはアルミニゥ ム合金が用いられる。 アルミニゥムまたはアルミニゥム合金の表面を黒化する方 法としては、 上述したように、 たとえば、 サンドブラスト処理、 ベ一マイ ト処理 、 ペイント塗装などのほか、 電気的、 化学的、 物理的方法などが用いることがで きる。 たとえば、 アルミニウム放熱線の表面を簡単に黒化するにはゲイ酸が効果 的であり、 ゲイ酸ナトリゥム溶液に硫酸カルシウムまたは炭素亜鉛もしくは硫酸 亜鉛が加えられるとある濃度範囲でアルミニウム製の導電性放熱線の表面を黒色 に変色させることが出来る。 アルミニゥム線材の表面は黒化処理を施す前にブラ スト処理などを施して粗面化して親水性の表面としておくと、 熱放射率の高い黒 色表面が得られるとともにコロナ騒音特性の向上を図ることが出来る。

次いで、 放熱装置の巻き付けピッチ長 P Pと架空電線の外層素線のよりピッチ 長 p pの関係、 および、 放熱装置のロッ ド径 DDと架空電線の外層素線径 d dの 関係について述べる。

架空電線 1 0 1の外層素線径 d dと放熱線の直径または架空電線 1 0 1の半径 方向の厚さ DDとの関係 DD/d d、 および、 架空電線 1 0 1の外層素線のより ピッチ長 P Pと放電線の架空電線 1 0 1への巻き付けピッチ長 PPとの関係 PP Zp Pは下記の関係が望ましい。

0. 8≤DD/d ά≤ 2. 0 · · · (3)

0. 8≤ Ρ Ρ/ρ ρ≤ 5. 0 · · · (4) 上記関係式の理由を述べる。

a. DD/d d≤ 0. 8であると導電性放熱線の径または高さが小さくなるの で架空電線 1 0 1への自己巻き付け力が小さくなり架空電線 1 0 1の振動などで ほぐれる恐れがある。 DDZd d≥ 2. 0であると導電性放熱線の剛性が大きく なりすぎて導電性放熱線が短尺の場合には導電性放熱線の端部が巻き付け時に架 空電線 1 0 1に傷を与えるばかりでなく、 コロナ騒音レベルを高めてしまい実用 上不適である。 また導電性放熱線が長尺線材である場合には剛性が大きくなるた め、 ラッシングマシン等で自動巻き付けを行う場合に巻き付けが出来なくなると いうおそれがある。 さらに、 DDZd d≥ 2. 0とすると、 架空電線 1 0 1への 導電性放熱線の巻き付け後の電線張力の増加や風圧抵抗の増加が起こり、 鉄塔な どを補強しなければならないなどの不都合を生じるし、 経済的にも損失が大きい b. PP/p p≤ 0. 8とすると、 導電性放熱線の単位長さ当たりの巻き付け 量が増え、 巻き付け後の電線の重量の増加や風圧抵抗の増加により、 鉄塔強度に 悪影響を及ぼすばかりでなく経済的にも不利である。 また、 PPZp p≥ 5. 0 とすると所要の放熱効果を得るための巻き付け量が少なくなり、 十分な放熱効果 が得られなくなる他、 風騒音防止、 着雪防止の効果も低減するので好ましくない 上述したように、 DDZd dを式 3の関係にすると、 放熱線を架空電線 1 0 1 に巻き付けるときの施工性が容易となり、 巻付けによる架空電線の張力増加や風 圧荷重の増加を抑制でき、 風騒音の低減を図ることができる。 また、 PPZP P を式 4の関係にすると、 放熱線を架空電線 1 0 1に巻回するときの施工性が向上 し、 DDZd dと関連して風騒音や着雪の低減を図ることができる。

さらに好ましくは、 下記の式のごとく設定するのがよい。

1. 0≤ΌΌ/ά d≤ 1. 2 · · · (5)

1. 0≤ P P/p p≤ 2. 0 · ■ ■ ( 6) 次いで、 図 1 3 (A) 〜 （E) を参照して放熱装置 2を構成する導電性放熱線 の諸形態について述べる。

図 1 3 (A) に図解した導電性放熱線 1 0 2 は直径 DDの中実円形断面のも ので最も普通に用いられるものである。 断面が円形の導電性放熱線 1 0 2 , はァ ルミニゥムまたはアルミニウム合金線である。 このような導電性放熱線 1 0 2 , は製造が容易であり、 価格も安いからこのような導電性放熱線を用いると経済的 である。 さらにこのような導電性放熱線 1 0 2 ! は架空電線 1 0 1に巻回するこ とが容易である。

図 1 3 (B) に図解した導電性放熱線 1 0 2₂ は部分的に扇型 （セグメント状 ) の断面の導電性放熱線である。 このような形状の導電性放熱線は、 架空電線 1 0 1の表面からの突出高さを低く抑えてコロナ特性を改善させるために有効であ り、 電圧の高い送電線に巻き付けると、 風圧抵抗を低減させ得る。 さらにこのよ うな断面セグメント状の導電性放熱線を送電線 1に巻き付けると架空電線 1 0 1 の表面との接触面積が増大して放熱効果を高めることが出来る。 セグメント状導 電性放熱線 1 0 2₂ はアルミニウムまたはアルミニウム合金線である。 この厚さ DDとしては、 たとえば、 架空電線 1 0 1の外径が 3 8. 4 mm程度の場合 DD = 4〜5mmであり、 架空電線 1 0 1の外径が 1 0. 5 mmで最外層のより線の 素線径が 3. 5mmx 7本撚りの細い架空地線の場合では D D = 2 mm程度であ る o

図 1 3 (C) に図解した外径 DDの中空状の円形の導電性放熱線 1 0 2₃ を放 熱装置 1 0 2の導電性放熱線として用いると、 軽量化を図り電線張力の増加を抑 制したい場合に効果的である。 すなわち、 中空状の円形の導電性放熱線 1 0 2₃ を放熱装置 1 0 2として用いると、 鉄塔などに与える荷重的影響を格段に小さな ものとすることが出来る。 中空円形状導電性放熱線 2₃ はアルミニウムまたはァ ルミニゥ厶合金線である。

図 1 3 (D) に図解した中空状の楕円の導電性放熱線 1 0 2₄ を放熱装置 1 0 2の導電性放熱線として用いると、 図 1 3 (C) に図解した中空状の円形の導電 性放熱線 1 0 2₃ と同様、 軽量化を図り電線張力の増加を抑制したい場合に効果 的である。 中空状の楕円の導電性放熱線 1 0 2₄ はアルミニウムまたはアルミ二 ゥム合金線である。

図 1 3 (E) に図解した円形断面の外周に 1本または複数本の溝を設けた溝付 き導電性放熱線 1 0 2₅ は、 溝 Gによって小さな水滴 しか導電性放熱線に滞 留しなくなるという効果がある。 たとえば、 導電性放熱線の径が比較的大きい場 合、 溝がない図 1 3 (A) に図解した円形導電性放熱線 1 0 2 , を用いた場合、 降雨時などに大きな雨滴 が導電性放熱線 2 , の下方に滞留し、 低い電位傾度 (電界強度と符号が反対で絶対値が等しい数値） でコロナを発生しコロナ騒音が 大きくなる。 しかしながら、 図 1 3 (E) に図解した溝付き導電性放熱線 1 0 2 5 は、 溝 Gに沿って雨滴が集約され、 水切れ性が向上し小さな雨滴 R₂ しか滞留 できず、 コロナ特性が向上する。 さらに、 導電性放熱線の表面に複数状の溝 Gを 設けることにより、 中実断面であっても放熱に寄与する表面積を増大させること が出来るので放熱特性が高くなる。 さらに溝の部分がないだけ、 導電性放熱線の 軽量化を図ることが出来る。 なお、 複数の溝を導電性放熱線の表面に沿って設け ることにより、 水切れ性を改善することができ、 大きな水滴の形成を防止してコ ロナ特性を一層改善することが出来る。 さらにコロナ特性を改善する方法として は複数本の溝付き導電性放熱線 1 0 2 ₅ を密着させて送電線 1 0 1に巻き付ける ことにより、 複数の溝付き導電性放熱線の表面電位傾度が緩和されてコロナ騒音 レベルをさらに低減できるとともに風騒音、 着雪量軽減にも効果がある。 特に本 発明の導電性放熱線は、 上述したように、 表面に黒化処理を施して表面熱放射率 を 0 . 7 (明度換算では 4 . 5〜3 . 0以下） 以上としたので、 従来のスパイラ ルロッ ドのように表面熱放射率が 0 . 1〜0 . 2程度のものに比べ送電線 1 0 1 の表面に付着した雪片を速やかに融解させる効果が大きい。 第 6実施の形態

図 1 4は本発明の第 6の実施の形態の送電線用放熱装置および放熱装置付送電 線の外観図である。

図 1 1に図解した第 5実施の形態においては、 長尺な導電性放熱線を用いた放 熱装置 1 0 2を架空電線 1 0 1に巻回した例を図解したが、 図 1 4に図解した例 は、 長さ Lの比較的短尺で予め開放螺旋状に成形されたロッ ド 7 , . 7 2 からな る放熱装置 1 0 7を径間内に連続して敷設したものである。 図 1 4に図解した送 電線用放熱装置または放熱装置付送電線は、 引き止めクランプ 4とジヤンパクラ ンプ 5とが接続されており、 引き止めクランプ 1 0 4に架空電線 1 0 1が伸び、 架空電線 1 0 1の外周に長さ Lの導電性放熱線 （または導電性放熱ロッ ド） 1 0 7！ , 1 0 7 2 が巻回されている。 ジヤンパクランプ 1 0 5にはジヤ ンパ線 1 0 6が接続されている。 複数の導電性放熱線 1 0 7 , ， 1 0 7 ₂ によって放熱装置 1 0 7が構成されている。

導電性放熱線 1 0 7 , の長さ Lは、 通常人力により巻付けられるため扱いやす い長さとして 1〜 3mが望ましい。

架空電線 1 0 1の断面形状および架空電線 1 0 1に巻回する導電性放熱線 1 0 7！ , 1 0 7₂ の配置は図 1 2 (A) 〜 （C) に図解した敷設方法、 導電性放熱 線 1 0 7 , ， 1 0 7₂ の断面形状は図 1 3 (A) 〜 （E) に図解した導電性放熱 線の形状が適用できる。 導電性放熱線 1 0 7 ! , 1 0 7₂ の材料は上述した導電 性放熱線と同様、 アルミニウムまたはアルミニウム合金が好ましい。 架空電線 1 0 1の外層素線のよりピッチ長 p pおよび架空電線の外層素線径 d d、 放熱装置 1 0 7を構成する導電性放熱線 1 0 7 ! の巻き付けピッチ長 P Pおよび外径また はセグメント線の径方向の厚さ DDについては、 上述した第 5実施の形態におい て述べた式 3〜 6の関係と同様である。

したがって、 図 1 4に図解した本発明の第 6実施の形態は、 短尺の導電性放熱 線を用いて既設の架空電線 1 0 1への敷設を簡単化した点を除いて、 第 5実施の 形態において述べたと同様の効果を奏する。 第 2実験例

図 1 5は、 図 9と同様、 表面を黒化処理を施した上述した放熱装置 1 0 2， 1 0 7を架設した架空電線 1 0 1の部分 A Aと、 放熱装置を取り付けない架空電線 1 0 1の部分 B Bに、 変圧装置 T rから一定の電流を流して部分 A Aの架空電線 の表面温度と部分 BBの架空電線の表面温度を測定した実験図である。 長さ 1 5 0 mの架空電線 1 0 1を 7 5 mで折り返し、 区間 A Aの架空電線 1 0 1に図 1 4 に図解した方法でアルミニウムの導電性放熱線 1 0 7 , を巻回した。 区間 A Aの 架空電線 1 0 1 と区間 B Bの架空電線 1 0 1 とを平行に敷設した。 架空電線 1 0 1 として鋼心アルミニウムより線 （ACSR) を用いた。 AC SRの断面積は 4 1 0 mm² であり、 外層素線の太さは d d = 4. 5 mmであり、 外層素線のより ピッチは P P = 2 9 0 mmであった。 放熱装置 1 0 7の導電性放熱線 1 0 7 , と して、 太さ （直径） DD = 6 mm, 巻き付けピッチ P P = 2 5 0 mmで、 図 1 4 に図解したように架空電線 （ACSR) に巻き付けた。 したがって、 DDZd d = 1. 2 5であり、 P PZP P^ 1. 0である。 変圧装置 T rからは電流 1 5 0 O Aを送電線 1に流し、 風速 0. 8 mZsの環境下で測定した。

図 1 6は図 1 5に図解した実験の結果を示すグラフである。 横軸は架空電線の 長さ （m) を示し、 縦軸は架空電線の表面温度 （° C) を示す。 曲線 AA 1〜A A 3は、 区間 AAにおける架空電線の長さ方向に対する表面温度を示し、 曲線 B B 1〜B B 3は区間 B Bにおける架空電線の長さ方向に対する表面温度を示す。 曲線 AA 1、 BB 1は通電開始から 2 1. 5分経過後の温度上昇特性結果であり 、 曲線 AA 2、 BB 2は通電開始から 5 0. 1分経過後の温度上昇特性結果であ り、 曲線 AA 3、 BB 3は通電開始から 8 0分経過後の温度上昇特性結果である ο

図 1 5に図解したように、 距離 = 3 0mと距離 S₂ = 1 2 0mとは架空電 線 1 0 1の両端部から等しい距離であり、 これらの位置における曲線 AA 3と曲 線 BB 3とを比較すると、 導電性放熱線が巻回されていない架空電線の表面温度 は曲線 B B 3に示したように 1 4 0 ° Cであり、 導電性放熱線 1 0 7 , が巻回さ れた架空電線の表面温度は曲線 AA 1に示したように、 1 1 5° Cである。 両者 を比較すると、 放熱装置 1 0 7を設けることにより、 2 5度の表面温度の低下が 得られた。

放熱装置 1 0 7を設けたことによる温度低減効果は、 温度が高くなるほど効果 が顕著になる。 たとえば、 距離 S, = 3 0mと距離 S ₂ = 1 2 0mとにおける、 曲線 AA 1 と曲線 BB 1 との温度差は 5° Cであり、 曲線 AA 2と曲線 B B 2と の温度差は 1 0° Cであり、 曲線 AA 3と曲線 B B 3との温度差は 2 5° Cであ る 0

以上のように、 上述した放熱装置 1 0 2, 1 0 7を送電線 1 0 1に巻回するこ とにより架空電線 1 0 1の放熱を促進し架空電線 1 0 1の温度を低下させること ができる。 架空電線の温度低下は架空電線の弛度の増加を低減にもなる。 放熱装置 1 0 2， 1 0 7の架空電線への巻回による温度低減効果は架空電線の 温度が高いほど顕著である。

複数の導電性放熱線を架空電線に巻回することにより、 上述した温度低減効果 は一層顕著になる。 第 3実験例

図 1 7は送電線に放熱装置を取り付けた場合と取り付けない場合について、 注 水時と軽雨時とのコロナ騒音特性を示すグラフである。

架空電線 1 0 1 として鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 8 1 0mm² x 4導体 （素導体間隔 = 5 0 0 mm正方形， d = 4. 8 mm, p = 4 1 0mm) を 用いた。 導電性放熱線を架空電線に巻回するときは、 4本の各素導体に導電性放 熱線を 2本密着させて取り付けた。 放熱装置 1 0 7の導電性放熱線の架空電線へ 巻き付けピッチ長 Pは 3 5 0 mm—定とし、 導電性放熱線のロッ ド径 Dを ø 5, 06, 07の 3種類に変えて測定した。 図 1 7の縦軸はコロナハム音レベル （d B (A) ) を示し、 横軸は最大電位傾度 （kV/cm) を示す。

注水時は 3 OmmZh降雨時を意味し、 軽雨時は 3 mm/ h等価軽雨時を意味 する。

素導体 1 0 1に導電性放熱線を巻回しない時で、 軽雨の場合の特性を黒点を破 線で結んだ曲線 CV 1 0で示し、 注水の場合の特性を黒点を破線で結んだ曲線 C V 2 0で示した。 架空送電線 1 0 1の外周面にロッ ド径 Dが ø 5， 06， 07の 導電性放熱線をそれぞれ巻回した場合、 軽雨の場合のそれぞれの特性を曲線 CV 1 1〜C V 1 3で示し、 注水の場合の特性をそれぞれ曲線 CV 2 1〜CV 2 3で 示した。

全体的にみて、 軽雨時より注水時のほうがコロナハム音は大きい。

5 0 0 kVの超高圧架空電線の最大電位傾度は装柱にもよるが通常は 1 1〜1 2 k V/c m程度であるからこの値で比較すると、 コロナハム音特性は架空電線 1 0 1に放熱装置を取り付けないほうが当然良い値であるが、 放熱装置を架空電 線 1 0 1に取り付けることによる特性の低下の度合いはロッ ド径が細くなるほど 悪くなるがその差は数 d B (A) 程度であり、 放熱装置を架空電線 1 0 1に取り 付けない場合に比べ 1. 5〜3 d B (A) の差であり問題とならない値である。 すなわち、 架空電線の外表面から突出する本実施の形態の放熱装置を架空電線に 装着してもコロナ騒音は大きく増大しないということが分かった。

なお、 上述した 「装柱」 とは、 送電線の鉄塔設計において送電電圧あるいは強 風地域、 看氷地域などの所定の絶縁間隔を保っため鉄塔のアームの垂直間隔およ び水平間隔を設計規格に基づいて設計することをいう。

第 4実験例

図 1 8は図 1 7と同じ架空電線と放熱装置の条件で風騒音レベルを測定した結 果を示すグラフである。

架空電線 1 0 1 として鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 8 1 Omm² x 2導体 （素導体間隔 = 5 0 0 mm正方形， d = 4. 8 mm, p = 4 1 0mm) を 用いた。 導電性放熱線を 2本の架空電線の各素導体に取り付けて風洞の吹きだし 口 1 mの位置に 2導体の中心を合わせて設置し、 風速 2 OmZsでの風騒音レべ ルを測定した。

黒点を結んだ曲線が導電性放熱線を取り付けない場合の風騒音結果である。 三 角点を結んだ曲線が ø 7の導電性放熱線を送電線に巻回した場合の風騒音結果で あり、 菱形点を結んだ曲線が ø 6の導電性放熱線を架空電線に巻回した場合の風 騒音結果であり、 四角点を結んだ曲線が ø 5の導電性放熱線を送電線に巻回した 場合の風騒音結果である。

なお、 図中、 BNは B a c k g r o u d No i s eを示し、 比較のため、 図 示した。

放熱装置 1 0 2を架空電線に取り付けない場合には 1 2 5 Hz近傍に最大風騒 音値 6 2 d B (A) となる卓越周波数が現れる。 これが風騒音の原因となる。 特 にこの騒音は周波数が低く純音のため距離減衰が小さく遠くまで聞こえるので、 しばしば騒音苦情問題を引き起こしていた。 放熱装置を取り付けると卓越周波数 は消滅し、 ピーク周波数における騒音レベルも 1 3〜 1 6 d B ( A ) と大幅に低 減し殆ど音は消えてしまい、 騒音苦情を引き起こさない十分に低いレベルに抑制 することが出来ることが確認できた。

なお、 上述した 「卓越周波数」 とは、 騒音レベルが最大になる周波数をいい、 f = S x v ZD (Hz) 、 ただし、 Sはスト口一ハル数 0 . 1 8 5〜2 . し V は風速 （m/ s ) 、 Dは架空電線の外径 （m) で表される。

騒音レベルに及ぼす放熱装置のロッ ド径の影響については ø 7の導電性放熱線 が優れるが （三角点を結んだ曲線） それ以下の直径の導電性放熱線でも十分な効 果があり、 施工性、 経済性および先のコロナハム音特性などを併せて考慮すれば 直径 ø 5の導電性放熱線でも十分要求性能を満足するものである。 本発明の放熱装置は上述した実施の形態として示した既設の架空電線ばかりで なく、 新設の送電線にも適用されるものであり、 容量増加を図るために新設の電 線の場合には予めその表面を、 サンドブラスト処理やべ一マイ ト処理或いはその 他の電気的、 化学的処理方法によつて人工的にエージングして表面放射率を高め ておけば、 架線した直後から自然エージングされた架空電線並の表面熱放射率に なるので、 より効果的に容量増加を図ることが出来る。 上述した記述は、 主として、 単導体 （送電線が 1本） の場合に本発明の放熱装 置を適用した場合について述べたが、 多導体、 たとえば、 2、 3、 4、 6、 8、 1 0などの多導体の場合にも上述したものと同様に適用できる。 その場合、 多導 体送電線には 2 0〜7 0 mの間隔でスぺーサが取り付けられるが、 スぺ一サのク ランク近傍で熱伝導放熱装置の巻き付けを中止ても、 あるいは、 クランプを改良 して上述した放熱装置上を一括して把持するようにしてもよい。 そのような手段 は状況に応じて適宜選択して実施できる。 産業上の利用可能性

上述した本発明の送電線用放熱装置は架空送電線の放熱、 および、 その結果と して架空送電線の通電容量を増加させる用途に利用できる。

また上述した放熱装置を備えた放熱装置付送電線は架空電線、 その他の送電線 などに使用できる。

Claims

請求の範画

1. 導電性を持ち表面熱放射率が 0. 7以上の導電性放熱部材 （2， 1 0， 1 0 7) を送電線 （2， 1 0 1 ) の外周面に密着させて所定の巻き付けピッチで スパイラルに巻き付けた送電線用放熱装置。

2. 前記導電性放熱部材は、 その表面が黒化処理され、 かつ、 艷消しされて いる、 請求項 1記載の送電線用放熱装置。

3. 前記導電性放熱部材の表面は親水処理が施されている、 請求項 1または 2記載の送電線用放熱装置。

4. 予め人工的にあるいは自然的にエージングされた表面を有している、 請 求項 1〜 3いずれか記載の送電線用放熱装置。

5. 前記導電性放熱部材はアルミニウムまたはアルミニウム合金で製造され ている、 請求項 1〜4いずれか記載の送電線用放熱装置。

6. 前記送電線用放熱装置の導電性放熱部材は、 熱伝導金属素線を網帯状に 編んだ熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) を有し、

前記熱伝導線編組放熱帯が前記送電線の外周面に所定の巻き付けピッチ でスパイラルに巻き付けられる

請求項 1〜 5いずれか記載の送電線用放熱装置。

7. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) が前記送電線の断面の円周上における巻 き付け幅が前記送電線の中心となす中心角 0が下記式で規定されるように、 前記 巻き付けピッチにしたことを特徴とする

1 5 ° ≤ Θ≤ 1 8 0 °

請求項 6記載の送電線用放熱装置。

8. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) の前記送電線 （2) への巻き付けピッチ Pを前記送電線 （2) の外径 Dに対して、

1 0 D≤ p≤ 3 0 D の範囲にしたことを特徴とする

請求項 6または 7記載の送電線放熱装置。

9. 前記送電線 （2) の外周面に巻き付けられた前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) の上に前記熱伝導線編組放熱帯の巻き付け向きとは逆向きに、 スパイラル口 ッ ドを巻き付けて前記熱伝導線編組放熱帯の巻き付けを固定したことを特徴とす る、 請求項 6〜 8いずれか記載の送電線放熱装置。

1 0. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) の熱伝導金属素線として、 直径が 0. 3 mm〜3. 0mmのアルミニウムまたはアルミニウム合金の線を用いたことを特 徴とする、 請求項 6〜 9いずれか記載の送電線放熱装置。

1 1. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) を複数本、 前記送電線 （2) の外周面に 、 同方向に、 または、 交差して巻き付けたことを特徵とする、 請求項 6〜 1 0い ずれか記載の送電線放熱装置。

1 2. 前記送電線 （2) の外周面に巻き付けられた前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) の端部を引留クランプ （5) の先端部に巻き付け固定したことを特徴とする 、 請求項 6の送電線放熱装置。

1 3. 前記送電線 （2) の耐張支持部 （5) におけるジヤ ンパ線 （8) の外周 に、 前記熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) を巻き付け 、 該編組帯状体の端部を前記引留クランプ （5) のジヤンパ線接続部 （ 6) の先 端部に巻き付け固定したことを特徴とする、 請求項 6記載の送電線放熱装置。

1 4. 前記送電線用放熱装置の導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面 に密着して装着可能なように長手方向に螺旋状に成形された、 導電性の表面放射 率を 0. 7以上の表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) を有し、

前記スパイラルロッ ドがが前記送電線の外周面に所定の巻き付けピッチ でスパイラルに巻き付けられる

請求項 1〜 5いずれか記載の送電線用放熱装置。

1 5. 前記表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) の前記送電線への巻き 付けピッチ Pを前記送電線 （2) の外径 Dに対して

1 0 D≤p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする

請求項 1 4記載の送電線放熱装置。

1 6. 前記送電線 （2) の耐張支持部 （5) におけるジヤンパ線 （8) の外周 面に前記表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) を巻き付けたことを特徴と する請求項 1 4または 1 5記載の送電線放熱装置。

1 7. 前記送電線用放熱装置の導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面 に密着して装着される、 可撓性のある、 導電性の表面熱放射率を 0. 7以上の表 面黒化処理導電性放熱部材 （ 1 0 2， 1 0 7) を有し、

前記導電性放熱部材がが前記送電線の外周面に所定の巻き付けピッチで スパイラルに巻き付けられる

請求項 1〜 5いずれか記載の送電線用放熱装置。

1 8. 前記送電線 （ 1 0 2) の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理 された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを DDとし、 前記送電線の外層 の素線の燃りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への 巻き付けピッチを PPをしたとき、 下記式で設定される

0. 8≤DD/d d≤ 2. 0および

0. 8≤ P P/p p≤ 5. 0

請求項 1 7記載の送電線用放熱装置。

1 9. 前記送電線 （ 1 0 2) の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理 された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを DDとし、 前記送電線の外層 の素線の燃りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への 巻き付けピッチを PPとしたとき、 下記式で設定される

1. 0≤DD/d d≤ 1. 2および

1. 0≤ P P/ p≤ 2. 0 請求項 1 7記載の送電線用放熱装置。

2 0. 前記導電性放熱線の断面が円形である、 請求項 1 7〜 1 9いずれか記載 の送電線用放熱装置。

2 1. 前記導電性放熱線の断面が部分的な扇型をしたセグメントである、 請求 項 1 6〜 1 8いずれか記載の送電線用放熱装置。

2 2. 前記導電性放熱線の断面が中空の円形である、 請求項 1 7〜 1 9いずれ か記載の送電線用放熱装置。

2 3. 前記導電性放熱線の断面が中空の楕円である、 請求項 1 7〜 1 9いずれ か記載の送電線用放熱装置。

2 4. 前記導電性放熱線の断面が円形の断面の円周に沿って水滴発生の抑止す る溝が形成されている、 請求項 1 7〜 1 9いずれか記載の送電線用放熱装置。

2 5. 前記表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) の前記送電線への巻き 付けピッチ pを前記送電線 （2) の外径 Dに対して

1 0 D≤ p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする

請求項 1 7記載の送電線放熱装置。

2 6. 前記送電線 （2) の耐張支持部 （5) におけるジヤ ンパ線 （ 8) の外周 面に前記表面黒化処理放熱スパイラル πッ ド （ 1 0) を巻き付けたことを特徴と する請求項 1 7または 2 5記載の送電線放熱装置。

2 7. 導電性を持ち表面熱放射率が 0. 7以上の導電性放熱部材 （2， 1 0， 1 0 7) を外周面に密着させて所定の巻き付けピッチでスパイラルに巻き付けた 送放熱手段を有する送電線。

2 8. 前記導電性放熱部材は、 その表面が黒化処理され、 かつ、 艷消しされて いる、 請求項 2 7記載の送電線。

2 9. 前記導電性放熱部材の表面は親水処理が施されている、 請求項 2 7また は 2 8記載の送電線用放熱装置。

3 0. 前記導電性放熱部材は予め人工的にあるいは自然的にエージングされた 表面を有する、 請求項 27〜2 9いずれか記載の送電線。

3 1. 前記導電性放熱部材はアルミニウムまたはアルミニウム合金で製造され ている、 請求項 2 7〜3 0いずれか記載の送電線。

3 2. 前記送電線は、 鋼心アルミニウムより線 （ACSR) 、 鋼心超耐熱アル ミニゥムより線 （UTACSR) 、 インバ心超耐熱アルミニウム合金より線 （Z TAC I Rまたは XTAC I R) 、 亜鉛メツキ鋼撚線のいずれかで製造されてい る、 請求項 2 7〜3 1いずれか記載の送電線。

3 3. 前記導電性放熱部材は、 熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線編組 放熱帯 （ 1 ) である、 請求項 27〜3 1いずれか記載の送電線用放熱装置。

34. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) を複数本、 前記送電線 （2) の外周面に 、 同方向に、 または、 交差して巻き付けたことを特徴とする、 請求項 3 3記載の 送電線。

3 5. 前記導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面に密着して装着可能 なように長手方向に螺旋状に成形された、 導電性の表面熱放射率を 0. 7以上の 表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) である、 請求項 2 7〜3 1いずれか 記載の送電線。

3 6. 前記導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面に密着して装着され る、 可撓性のある、 導電性の表面熱放射率を 0. 7以上の表面黒化処理導電性放 熱部材 （ 1 0 2， 1 0 7) である、 請求項 2 7〜3 1いずれか記載の送電線。

3 7. 導電性を持ち表面熱放射率が 0. 7以上の導電性放熱部材 （2， 1 0, 1 0 7) を架空電線の外周面に密着させて所定の巻き付けピッチでスパイラルに 巻き付ける、 放熱装置を送電線に装着する方法。

3 8. 前記装着作業は前記送電線に送電中に行う、 請求項 3 7記載の放熱装置 を送電線に装着する方法。

3 9. 前記導電性放熱部材はアルミニウムまたはアルミニウム合金で製造され ている、 請求項 3 7記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 0. 前記導電性放熱部材は、 熱伝導金属素線を網帯状に編んだ熱伝導線編組 放熱帯 （ 1 ) である、 請求項 3 7〜3 9いずれか記載の放熱装置を送電線に装着 する方法。

4 1. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) が前記送電線の断面の円周上における巻 き付け幅が前記送電線の中心となす中心角 0が下記式で規定されるように、 前記 巻き付けピッチにしたことを特徴とする

1 5 ° ≤ 0≤ 1 8 0 °

請求項 3 9記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 2. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) の前記送電線 （2) への巻き付けピッチ Pを前記送電線 （2) の外径 Dに対して、

1 0 D≤ p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする

請求項 4 0または 4 1記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 3. 前記熱伝導線編組放熱帯 （ 1 ) を複数本、 前記送電線 （2) の外周面に 、 同方向に、 または、 交差して巻き付けたことを特徴とする、 請求項 4 0〜4 3 いずれか記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 4. 前記導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面に密着して装着可能 なように長手方向に螺旋状に成形された、 導電性の表面放射率を 0. 7以上の表 面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) である、 請求項 3 7〜3 9いずれか記 載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 5. 前記表面黒化処理放熱スパイラルロッ ド （ 1 0) の前記送電線への巻き 付けピッチ Pを前記送電線 （2) の外径 Dに対して

1 0 D≤ p≤ 3 0 D

の範囲にしたことを特徴とする

請求項 4 4記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 6. 前記導電性放熱部材は、 前記送電線 （2) の外周面に密着して装着され る、 可撓性のある、 導電性の表面放射率を 0. 7以上の表面黒化処理導電性放熱 部材 （ 1 0 2, 1 0 7 ) である、 請求項 3 7〜3 9いずれか記載の放熱装置を送 電線に装着する方法。

4 7. 前記送電線 （ 1 0 2) の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理 された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを DDとし、 前記送電線の外層 の素線の燃りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への 巻き付けピッチを PPをしたとき、 下記式で設定される

0. 8≤ΏΌ/ά ά≤ 2. 0および

0. 8≤ Ρ Ρ/ρ ρ≤ 5. 0

請求項 4 6記載の放熱装置を送電線に装着する方法。

4 8. 前記送電線 （ 1 0 2) の最外層の素線径を d dとし、 前記表面黒化処理 された導電性放熱部材の外径または径方向の厚さを DDとし、 前記送電線の外層 の素線の燃りピッチを p pとし、 前記導電性放熱部材の前記送電線の外周面への 巻き付けピッチを PPとしたとき、 下記式で設定される

1. 0≤ΌΌ/ά ά≤ I . 2および

1. 0≤ Ρ Ρ/ρ ρ≤ 2. 0

請求項 4 6記載の放熱装置を送電線に装着する方法。