WO1997040515A1 - Anregen elektrischer entladungen mit kurzzeit-spannungspulsen - Google Patents

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WO1997040515A1
WO1997040515A1 PCT/DE1997/000811 DE9700811W WO9740515A1 WO 1997040515 A1 WO1997040515 A1 WO 1997040515A1 DE 9700811 W DE9700811 W DE 9700811W WO 9740515 A1 WO9740515 A1 WO 9740515A1
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gas discharge
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pulses
pulse
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PCT/DE1997/000811
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Willi Neff
Klaus Pochner
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Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V.
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
    • H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
    • H01J37/32009—Arrangements for generation of plasma specially adapted for examination or treatment of objects, e.g. plasma sources
    • H01J37/32082—Radio frequency generated discharge
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
    • H01J37/00—Discharge tubes with provision for introducing objects or material to be exposed to the discharge, e.g. for the purpose of examination or processing thereof
    • H01J37/32—Gas-filled discharge tubes
    • H01J37/32009—Arrangements for generation of plasma specially adapted for examination or treatment of objects, e.g. plasma sources

Definitions

  • Plasma-assisted processes are used in the deposition of layer systems in semiconductor manufacturing or workpiece finishing, in parts cleaning and in plasma-chemical conversions in the gas phase.
  • the aftertreatment of exhaust gases from internal combustion engines with the aim of reducing nitrogen oxides or hydrocarbons is an application where the best energy efficiency is required.
  • a reduction in energy consumption is also necessary for surface treatment; here not so much because of the electrical connection power of the generators feeding the plasma, but rather to keep the thermal load on the components within the tolerable range.
  • Low-pressure plasmas of the glow discharge type are primarily used for coating.
  • Diffuse gas discharges of 50 to 1000 mm expansion are generated here in the pressure range from 1 Pa to 100 Pa.
  • reactive gases When reactive gases are supplied, they are decomposed in the discharge area and layer deposition takes place on surfaces in the vicinity, which can belong to workpieces but also to recipient walls.
  • Removal by plasmas is mainly carried out with gases containing noble gas, oxygen or halogen at a pressure of 0.01 to 1 Pa.
  • gases containing noble gas, oxygen or halogen at a pressure of 0.01 to 1 Pa.
  • Arc discharges in a wide pressure range from low pressure to atmospheric pressure are suitable for generating localized plasmas of a few millimeters. Through these hot areas, the gas to be treated can either be flowed for the conversion of gases or the energy is transported from the arc to the treatment zone by means of a working gas jet.
  • barrier discharges or corona discharges are used, which make it possible to set a non-thermal energy distribution despite the high collision frequency between electrons and heavy particles.
  • the energy is introduced by switching off the discharge only for a short time window of 5 to 50 ns, while the corona discharge generates a strongly inhomogeneous electric field by means of pointed or angular electrodes.
  • the electrons are only briefly supplied with energy, so that only a few impacts can take place.
  • Plasma chemical and plasma physical processes are triggered by fast particles formed in the plasma. These are negatively charged electrons and positively charged ions, which are formed by ionization in an electric field and accelerated between collisions with other gas particles. This results in special energy distribution functions, which have in common that relatively many particles have a low kinetic energy and only a few particles are above the minimum energy that is required for the desired process. The process is therefore comparatively slow; however, the low-energy particles make a significant contribution to the electrical power requirement and to the thermal losses in the discharge.
  • a reduction in the power input slows the plasma process even further, while an increase in power leads to an increase in undesired heating effects. It is known, by blanking out pulse groups from the high-frequency excitation voltage, to reduce the power introduced on average over time without changing the instantaneous power, which is decisive for the energy distribution. This takes advantage of the fact that the heating of gas and surfaces is a comparatively slow process, while the setting of the energy distribution takes place on a much shorter time scale.
  • plasma processes with fast area rates or high gas throughputs are expected, it is necessary to compensate for the reduction in the average output caused by the pauses in the excitation by increasing the current output.
  • the associated voltage increase reaches the limits of the generators and transmission technology or leads to the formation of instabilities in the discharge.
  • the object of the invention is to design the excitation of a gas discharge as a strong capacitive load, in particular the ignition of this load with little loss. If a short-term voltage pulse is superimposed on the excitation voltage as a power pulse, the power introduced can be increased and the distribution function shifted towards higher particle energies (claim 1, claim 20).
  • the electrodes of a plasma system Before a gas discharge is ignited, the electrodes of a plasma system primarily represent a capacitive load, which - inductively coupled to a generator via a transformer - acts as a high-quality resonant circuit, i.e. with negligible electrical losses.
  • the electrical voltage between the electrodes can reach considerable values, with no appreciable energy consumption taking place up to amplitudes just below the ignition voltage. If the voltage increases further, the gas discharge ignites and absorbs some power from the resonant circuit until the voltage applied drops below the quenching voltage, which is generally lower than the ignition voltage.
  • Important parameters for the energy distribution in gas discharges are the electric field strength and the particle density in the gas.
  • the gas density is determined by pressure and temperature and is usually dictated by the application. An increase in the average kinetic energy is therefore only possible by increasing the field strength.
  • the field strength at the time of ignition is itself determined by the type of gas. Since a random presence of free charge carriers is required for the initiation of ionization, the ignition of a gas discharge is a statistical process, with a certain fluctuation over time. From the moment the theoretical ignition field strength is exceeded, there remains a short random period of time until the ignition actually takes place. However, the energy distribution is determined by the field strength actually prevailing, so that a rapid increase in the applied voltage results in higher mean particle energies (claim 3).
  • a further development of the invention is the superposition of a steeper (fast) bipolar pulse voltage at the time of the zero crossing of the basic oscillation (claim 13, claim 14).
  • the latter can be advantageous in systems with dielectric electrodes and capacitive excitation, in order to offer a steep voltage rise even when the re-ignition is premature due to surface charges. This reignition is largely prevented by a voltage shape approximating a trapezoid (claim 17, 18).
  • the individual short-term voltage pulses are clocked by a controller to the first AC voltage (superimposed) so that the ignition angle ⁇ (alpha) matches the respective system state of the gas discharge path (claim 19).
  • ⁇ (alpha) is reduced (claim 11), with a system management superimposing (clocking) the steep flank of the voltage pulse just in front of the ignition threshold, which threshold is reduced during operation only with the first AC voltage
  • Ignition voltage U z of the plasma would have resulted. Preignitions caused by the first AC voltage (still without a voltage pulse) can be detected and lead to the control edge advancing the leading edge of the voltage pulse.
  • FIG. 1 shows the continuous voltage curve u ⁇ (t) of an alternating voltage with a low-frequency fundamental oscillation, which by itself cannot ignite the discharge.
  • a short-term voltage pulse A, B with a steep rising edge F is superimposed on the positive and negative half-waves to ignite the
  • Figure 2 is the example of figure 1 to ⁇ - j shifted ignition
  • FIG. 3 illustrates short pulses A, B of a rise time of the edge F of not more than a few microseconds, which are used in FIG. 1, in addition to the fundamental oscillation u ⁇ (t) there.
  • FIG. 4 illustrates the superimposition of two frequencies to obtain a largely rectangular total voltage with a short rise time, corresponding to the effect of the voltage pulse in the zero range from
  • FIG. 5 is an example similar to FIG. 4 with an even steeper increase around the zero range of u- j (t).
  • 6a, 6b, 6c are voltage superimpositions of bipolar voltage pulses in the
  • Figure 7b are two circuits for generating short-term voltages on one
  • the horizontal dashed lines in FIG. 1 each show the ignition voltages ⁇ U ⁇ for the positive and negative voltage half-wave, which must at least be exceeded in order to generate a gas discharge. If, with a phase shift of ⁇ (alpha), additional high-frequency (short-term) voltage pulses A, B are applied, a discharge can ignite for a short time. For reasons of better visibility, the voltage pulses shown in dashed lines are shown longer than necessary (temporally stretched). In case of a
  • barrier discharge means that the discharge does not burn continuously even during the short time period T (tau), but only for a few nanoseconds shortly after the ignition voltage limit is exceeded, that is to say, for example, at time t ⁇ .
  • a favorable value for the frequency of the low-frequency oscillation is between 500 Hz and 5000 Hz, it can be expanded to ranges from 10 kHz to 50 kHz; the short voltage pulses A, B should be somewhat longer than the duration of the current flow in the barrier discharge, ie as short as possible in terms of circuitry, but should not exceed at least a few microseconds.
  • the time course of the voltage pulses A, B is shown in FIG. 3.
  • the voltage pulses can be applied unipolar (pulse sequence AAA %) or bipolar (ABAB -).
  • the power introduced into the discharge can be regulated by blanking out individual pulses or entire pulse groups.
  • the short-term voltages U2 (t) superimposed on the fundamental oscillation u ⁇ (t) are also sinusoidal and have three or five times the frequency.
  • the approximated rectangles according to FIGS. 4 and 5 have the advantage of technical simplicity. It is important that the residual ripple of the total voltage does not disturb the discharge profile as long as the superimposed component does not in itself exceed the ignition voltage U z . A new and undesirable ignition of a barrier discharge will only take place if, after the previous discharge has been extinguished, the voltage becomes higher than the ignition voltage (calculated from the zero line).
  • FIG. 6a shows a way to achieve higher frequency components of the total voltage using the same principle.
  • Individual bipolar pulses BA and AB in u 2 (t), shown separately in FIG. 6a, are switched on at the time of the zero crossing of the fundamental wave. It hardly matters whether the high-frequency bipolar pulse A '/ B' shows overshoots in FIG. 6b, as long as the amplitude of the first pulse A 'does not in itself exceed the ignition voltage U z .
  • the time delay can be varied from the zero range of the first AC voltage until the steep leading edge of the short-term pulse A occurs.
  • the change in the ignition angle ⁇ is used to keep the plasma igniting during the short-term pulse stable even during longer operation and to supply it with constant power, in particular to regulate its power output and to adjust it to chemical processes that take place in the plasma.
  • Gas discharge path G which is shown in FIGS. 7a, 7b, ignited plasma leads to the fact that an ignition only occurs when the short-term pulse A occurs close to the maximum of the alternating voltage u- j (t), around the ignition voltage which is very high in this case.
  • Ignition voltage to values that are symbolized in FIG. 2 by U ⁇ .
  • the drop in the ignition voltage means that the first AC voltage u-
  • the plasma can be ignited beforehand in the half-wave shown, but always so that when the steep leading edge of the short-term pulse A passes through the ignition voltage U22 which is fixed for the respective operating case, the plasma state is triggered, which in the case of a dielectric barrier discharge is a multiplicity of discharge filaments which take place in very short succession.
  • Prolonged operation means that when the ignition voltage drops, a constant state of the plasma formation in the gas discharge can be maintained if the ignition angle ⁇ ⁇ is reduced and is controlled by a control arrangement such that a certain state is started up in a stable and stationary manner can be maintained, starting from the initial ignition of the plasma with ignition angle ⁇ (alpha) according to FIG. 1.
  • the short-term voltage pulses described above are not to be understood exclusively as pulses in relation to the fundamental wave to which they are added, which expresses the order of time in which the respective duration of the half-wave of the short-term voltage pulse A and the half-wave of the fundamental wave u ⁇ (t) can lie.
  • dbE dielectrically disabled discharge
  • the rise times of the short-term pulses (pulses) should not be less than a few microseconds, in particular they should be less than 5 ⁇ sec, with respect to the respective half-wave A or B.
  • the lower limit of their duration should be adapted to the burning time of the discharge filaments in the dielectric barrier discharge, they should be as short as possible in terms of circuitry.
  • the resonance frequency of the gas discharge corresponds approximately to the resonance frequency of the unignited gas discharge with the inductively acting feed, it being mentioned that a gas discharge which has not yet been ignited and the gas discharge which has already been ignited have distinctly different resonance frequencies.
  • a short-term voltage pulse (A or B according to FIG. 1 or FIG. 2)
  • further ignitions with the short-term voltage pulses can be provided within the same wave train of the first AC voltage.
  • these additional short-term voltage pulses can be close to the zero crossing of the first AC voltage, as illustrated in FIG. 6. They are used here for the formation of the fundamental vibration in the direction of a largely rectangular shape, but at least for the formation of a steeper voltage form even at a lower instantaneous supply voltage; premature reignitions due to surface discharges can thus be safely avoided.
  • FIGS. 7a and 7b illustrate examples of a switching generator which can apply the short-term voltage pulses and the first AC voltage u- j (t) together, the short-term voltage pulses being physically added to the AC voltage or added to it by a parallel connection.
  • FIG. 7a illustrates a circuit-technical addition of the voltages from two inductively decoupled output circuits L1 and L2, the inductive output circuit L1 being the secondary winding of a coupling transformer TR1, which is fed by an inverter WR, which is not shown because it is known.
  • the inverter itself has DC voltage buffering DC, which arises from an AC voltage network by rectification and is able to apply an alternating voltage signal of frequency fl, which does not contain an average DC component, to the primary circuit of the transformer TR1, so that the gas discharge G shown can be fed.
  • a second output circuit L2 is provided, which is fed with the short-time voltage pulses, also via an inverter WR2, which is designed differently in terms of its operating frequency f2, or in the form of a spark gap FU, formed by a second switching generator.
  • the much higher-frequency voltage at the output circuit L2 provided with short-term rising edges F is added to the voltage u ⁇ of the output circuit L1 and can ignite the gas discharge load G.
  • FIG. 7b illustrates a parallel connection with an auxiliary capacitor C3, which decouples the short-term voltage pulse with a much higher frequency component from the fundamental component or output circuit L1 in this regard.
  • Both output voltages are connected in parallel here and applied in parallel to the gas discharge G, which is particularly useful for timing, in which the short-term voltage excitation in the region of the zero point
  • Fundamental vibration excitation (first AC voltage u ⁇ ) lies.
  • the resonant circuit C3 and the parallel circuit comprising the two output circuits L1 and L2 have a resonance frequency which is very much higher than the excitation frequency f1 of the first AC voltage u- j .
  • the coupling circuit connected in parallel is thus short-term voltage for the low-frequency first alternating voltage u ⁇

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Abstract

Im technischen Gebiet der Anregung von Gasentladung, insbesondere der Zündung und des Betriebs von dielektrisch behinderten Entladungen, wird es mit der Erfindung vorgeschlagen, Kurzzeit-Spannungspulse (A, B, A', B') einer niederfrequenten Grundschwingungs-Wechselspannung zu überlagern, um die in die Gasentladung eingebrachte Leistung zu erhöhen und die Verteilungsfunktion verlustarm auszugestalten. Die zeitliche Position des Kurzzeit-Spannungspulses als Leistungspuls zur Einspeisung von Energie in das Plasma kann mit einer Steuerung oder Regelung an den Betriebszustand der Gasentladung angepaßt werden.

Description

Anregen elektrischer Entladungen mit Kurzzeit-Spannungspulsen
Die Anregung elektrischer Entladungen in Gasen erfolgt nach DD 295 061 A5 oder P 41 12 161 C2 oder P 43 07 768 A1 mit hochfrequenter Wechselspannung. Für viele plasmachemische oder plasmaphysikalische Prozesse ist es erforderlich, bereits bei mäßiger mittlerer Leistung hohe Spitzenleistungen zu erreichen. Ein bekanntes Verfahren ist die Austastung niederfrequenter Pulsgruppen aus einer hochfrequenten Grundschwingung mittels zu regelmäßigen Zeitpunkten geschalteten Halbleiterelementen, das im folgenden getaktete Anregung genannt wird.
Plasmagestützte Prozesse kommen bei der Deposition von Schichtsystemen in der Halbleiterherstellung oder Werkstückveredelung, bei der Teilereinigung und bei plasmachemischen Umsetzungen in der Gasphase zum Einsatz. Besonders die Nachbehandlung von Abgasen aus Verbrennungsmotoren, mit dem Ziel Stickoxide oder Kohlenwasserstoffe zu vermindern, ist ein Anwendungsfall, wo beste energetische Wirkungsgrade erforderlich sind. Aber auch für die Oberflächenbehandlung ist eine Verminderung des Energieeinsatzes nötig; hier weniger aufgrund der elektrischen Anschlußleistung der das Plasma speisenden Generatoren, als vielmehr um die Wärmebelastung der Bauteile im tolerierbaren Bereich zu halten.
Zur Beschichtung kommen vor allem Niederdruckplasmen vom Typ der Glimmentladung zum Einsatz. Hier werden im Druckbereich von 1 Pa bis 100 Pa diffuse Gasentladungen von 50 bis 1000 mm Ausdehnung erzeugt. Bei Zufuhr reaktiver Gase werden diese im Entladungsbereich zersetzt und an Oberflächen in der Umgebung, die zu Werkstücken aber auch zu Rezipientenwänden gehören können, findet die Schichtdeposition statt.
Abtragen durch Plasmen wird vorwiegend mit edelgas-, Sauerstoff- oder halogenhaltigen Gasen von 0.01 bis 1 Pa Druck durchgeführt. Bei Verwendung von Edelgasen findet ein Herausschlagen von Atomen aus der zu behandelnden
Oberfläche durch Einschlag schneller positiver Ionen statt. Reaktivgase können diesen Prozess verstärken oder die Selektivität erhöhen, indem zusätzlich chemische Energie zur Verfügung gestellt wird. Bogenentladungen in einem weiten Druckbereich von Niederdruck bis hin zum Atmosphärendruck eignen sich zur Erzeugung lokalisierter Plasmen von wenigen Millimetern Ausdehnung. Durch diese heißen Bereiche kann entweder für die Umsetzung von Gasen das zu behandelnde Gas geströmt werden oder es wird mittels eines Arbeitsgasstrahls die Energie aus dem Bogen zu der Behandlungszone transportiert. Im atmosphärischen Druckbereich kommen vor allem Barrierenentladungen oder Koronaentladungen zum Einsatz, die es erlauben, trotz der hohen Stoßfrequenz zwischen Elektronen und schweren Teilchen eine nichtthermische Energieverteilung einzustellen. Im Fall der Barrierenentladung wird durch ein Selbstabschalten der Entladung die Energie nur während eines kurzen Zeitfensters von 5 bis 50 ns eingebracht, während die Koronaentladung mittels spitzer oder kantiger Elektroden ein stark inhomogenes elektrisches Feld erzeugt. In beiden Fällen wird den Elektronen nur kurz Energie zugeführt, so daß nur wenige Stöße stattfinden können.
Plasmachemische und plasmaphysikalische Prozesse werden durch schnelle, im Plasma gebildete, Teilchen ausgelöst. Dies sind negativ geladene Elektronen und positiv geladene Ionen, die durch Ionisierung im elektrischen Feld gebildet und zwischen den Stößen mit anderen Gasteilchen beschleunigt werden. Dadurch ergeben sich jeweils besondere Energieverteilungsfunktionen, denen gemeinsam ist, daß relativ viele Teilchen eine niedrige kinetische Energie besitzen und nur wenige Teilchen oberhalb der Mindestenergie vorliegen, die für den erwünschten Prozeß erforderlich ist. Damit läuft der Prozeß vergleichsweise langsam ab; die niederenergetischen Teilchen tragen jedoch in erheblichem Maße zum elektrischen Leistungsbedarf und zu den thermischen Verlusten in der Entladung bei.
Eine Verminderung der eingebrachten Leistung verlangsamt den Plasmaprozeß noch weiter, während eine Leistungserhöhung zu einer Verstärkung von unerwünschten Aufheizeffekten führt. Es ist bekannt, durch Austastung von Pulsgruppen aus der hochfrequenten Anregungsspannung die im zeitlichen Mittel eingebrachte Leistung zu vermindern, ohne die momentane Leistung, die für die Energieverteilung ausschlaggebend ist, zu verändern. Dabei wird ausgenutzt, daß die Aufheizung von Gas und Oberflächen ein vergleichsweise langsam ablaufender Vorgang ist, während die Einstellung der Energieverteilung auf deutlich kürzerer Zeitskala abläuft. Werden jedoch Plasmaprozesse mit schnellen Flächenraten oder hohen Gasdurchsätzen erwartet, so ist es erforderlich, die durch die Pausen in der Anregung entstandene Verminderung der mittleren Leistung durch eine Erhöhung der momentanen Leistung zu kompensieren. Die damit verbundene Spannungserhöhung erreicht jedoch Grenzen der Generatoren und Übertragungstechnik oder führt zur Ausbildung von Instabilitäten in der Entladung.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Anregung einer Gasentladung als starke kapazitive Last, insbesondere das Zünden dieser Last verlustarm auszugestalten. Wird der Anregungsspannung ein kurzzeitiger Spannungspuls als Leistungspuls überlagert, so kann die eingebrachte Leistung erhöht und die Verteilungsfunktion zu höheren Teilchenenergien hin verschoben werden (Anspruch 1 , Anspruch 20).
Vor der Zündung einer Gasentladung stellen die Elektroden eines Plasmasystems vornehmlich eine kapazitive Last dar, die - induktiv über einen Transformator mit einem Generator gekoppelt - als Schwingkreis mit hoher Güte, d.h. mit vernachlässigbaren elektrischen Verlusten, betrieben werden kann. Die elektrische Spannung zwischen den Elektroden kann dabei erhebliche Werte erreichen, wobei bis zu Amplituden knapp unter der Zündspannung kein nennenswerter Energieverbrauch stattfindet. Bei einer weiteren Spannungserhöhung zündet die Gasentladung und nimmt etwas Leistung aus dem Schwingkreis auf, bis die anliegende Spannung wieder unter die Löschspannung, die in der Regel niedriger als die Zündspannung ist, abfällt.
Um eine Zündung der Gasentladung im ganzen Volumen zu erreichen, muß eine erhebliche Leistung zugeführt werden, indem die Spannungsamplitude deutlich über die Zündspannung erhöht wird. Bei sinusförmigen Spannungen heißt dies, daß während eines signifikanten Anteils der Periodendauer die momentane Spannung über der Zündspannung liegt und sich im Elektrodensystem ein gezündetes Plasma befindet. Dies verändert die Kapazität der Elektroden und damit die Resonanzfrequenz des Schwingkreises; aufgrund der Fehlanpassung kommt es zu elektrischen Verlusten, die sich zur im Plasma umgesetzten Leistung addieren und den Wirkungsgrad der elektrischen Anregung bestimmen.
Wichtige Parameter für die Energieverteilung in Gasentladungen sind die im Gas herrschende elektrische Feldstärke und die Teilchendichte. Die Gasdichte ist jedoch durch Druck und Temperatur bestimmt und wird meist durch den Anwendungsfall diktiert. Eine Erhöhung der mittleren kinetischen Energie ist also nur durch Erhöhung der Feldstärke möglich. Die Feldstärke zum Zeitpunkt der Zündung ist jedoch ihrerseits durch die Gasart vorgegeben. Da ein zufälliges Vorhandensein freier Ladungsträger für die Initiierung der Ionisierung erforderlich ist, ist die Zündung einer Gasentladung ein statistischer Prozess, mit einer gewissen zeitlichen Schwankung. Vom Überschreiten der theoretischen Zündfeldstärke an bleibt also ein kurzer zufallsbestimmter Zeitraum, bis tatsächlich die Zündung erfolgt. Die Energieverteilung wird jedoch durch die tatsächlich herrschende Feldstärke bestimmt, so daß eine schnelle Erhöhung der angelegten Spannung höhere mittlere Teilchenenergien zur Folge hat (Anspruch 3). Verfahren des Standes der Technik, die mit extrem hohen Anregungsfrequenzen (vgl. z. B. die DD 295 061, dort Spalte 1, letzte drei Absätze) die erforderlichen kurzen Anstiegszeiten der Spannung realisieren, sind technisch aufwendig und mit nicht ausreichendem elektrischen Wirkungsgrad behaftet. Im Sinne der vorliegenden Erfindung wird dagegen mit niedriger Grundfrequenz und folglich langsamem
Spannungsanstieg das System bis knapp an die Zündgrenze gebracht. Dies ist mit geringem Schaltungsaufwand und hohen elektrischen Wirkungsgraden möglich. Kurz vor dem Spannungsmaximum der Grundfrequenz wird dann ein schnell ansteigender Spannungspuls überlagert, der die Gasentladung zum Zünden bringt (Anspruch 4,7). Die dabei auftretenden elektrischen Verluste tragen aufgrund der kurzen Dauer kaum zu einer Abnahme des Wirkungsgrads bei.
Wird der kurze Spannungspuls bereits in der ansteigenden Flanke der Grundschwingung überlagert (Anspruch 8), kann sich der steilere Anstieg schon bei niedrigerer momentaner Anregungsspannung auswirken.
Eine Weiterbildung der Erfindung stellt die Überlagerung einer steileren (schnellen) bipolaren Pulsspannung zum Zeitpunkt des Nulldurchgangs der Grundschwingung dar (Anspruch 13, Anspruch 14). Letzteres kann bei Systemen mit dielektrischen Elektroden und kapazitiver Anregung vorteilhaft sein, um bereits bei der, aufgrund von Oberflächenladungen verfrühten, Rückzündung einen steilen Spannungsanstieg anzubieten. Diese Rückzündung wird auch von einer - einem Trapez angenäherten - Spannungsform weitgehend verhindert (Anspruch 17,18).
Die einzelnen Kurzzeit-Spannungspulse werden von einer Steuerung so auf die erste Wechselspannung getaktet (überlagert), daß der Zündwinkel α (alpha) zum jeweiligen Systemzustand der Gasentladungsstrecke paßt (Anspruch 19). Bei längerem Betrieb wird α (alpha) reduziert (Anspruch 11), wobei eine Systemführung die steile Flanke des Spannungspulses jeweils gerade vor der Zündschwelle überlagert (taktet), welche Schwelle sich bei Betrieb nur mit der ersten Wechselspannung bei sinkender
Zündspannung Uz des Plasmas ergeben hätte. Frühzündungen, veranlaßt durch die erste Wechselspannung (noch ohne Spannungspuls) können detektiert werden und zum steuerungstechnischen Vorverlagern der Vorderflanke (leading edge) des Spannungspulses führen.
Werden mehrere Spannungspulse als einzelne Spannungspulse auf die erste Wechselspannung getaktet (Anspruch 14,15), so entsteht quasi ein - aus mehreren Halbwellen bestehender - Wellenzug, zu dem sie zusammenwachsen. Ausführungsbeispiele erläutern und ergänzen die Erfindung. Die Funktionsweise wird anhand einer Barrierenentladung bei Atmosphärendruck (als Beispiel einer Gasentladung) erläutert.
Figur 1 zeigt dazu mit durchgezogener Linie den zeitlichen Spannungsverlauf u^ (t) einer Wechselspannung mit niederfrequenter Grundschwingung, die für sich alleine genommen die Entladung nicht zu zünden vermag.
Ein zeitlich kurzer Spannungspuls A,B mit steiler Anstiegsflanke F ist der positiven und der negativen Halbwelle überlagert, zum Zünden der
Entladung. Figur 2 ist das Beispiel der Figur 1 mit um α-j verschobenem Zünd-
Spannungspuls A'. Figur 3 veranschaulicht zeitlich kurze Pulse A,B einer Anstiegszeit der Flanke F von nicht mehr als wenigen Mikrosekunden, die in Figur 1 verwendet werden, zusätzlich zu der dortigen Grundschwingung u^ (t). Figur 4 veranschaulicht die Überlagerung zweier Frequenzen zum Erhalt einer weitgehend rechteckförmigen Gesamtspannung mit kurzer Anstiegszeit, entsprechend der Wirkung des Spannungspulses im Nullbereich von
Ul(t). Figur 5 ist ein der Figur 4 ähnliches Beispiel mit noch steilerem Anstieg um den Nullbereich von u-j(t).
Figur 6a, Figur 6b, Figur 6c sind Spannungsüberlagerungen von Bipolar-Spannungspulsen im
Nullpunktsbereich der ersten Wechselspannung u^t). Figur 7a,
Figur 7b sind zwei Schaltungen zur Erzeugung von Kurzzeitspannungen auf einer
Grundschwingung zur Speisung der Gasentladung G.
Die waagerechten gestrichelten Linien in Figur 1 zeigen für die positive und negative -Spannungshalbwelle jeweils die Zündspannungen ±U^, die mindestens überschritten werden müssen, um eine Gasentladung zu erzeugen. Werden nun mit einer Phasenverschiebung von α (alpha) zusätzlich hochfrequente (zeitlich kurze) Spannungspulse A,B angelegt, so kann jeweils für kurze Zeit eine Entladung zünden. Aus Gründen der besseren Sichtbarkeit sind die gestrichelt eingezeichneten Spannungspulse länger als nötig (zeitlich gedehnt) dargestellt. Im Falle einer
Barrierenentladung kommt hinzu, daß auch während der kurzen Zeitdauer T (tau) die Entladung nicht ständig brennt, sondern nur für jeweils wenige Nanosekunden kurz nach Überschreiten der Zündspannungsgrenze, also beispielsweise zum Zeitpunkt t^ . Ein günstiger Wert für die Frequenz der niederfrequenten Schwingung liegt zwischen 500 Hz und 5000 Hz, er ist erweiterbar auf Bereiche über 10 kHz bis zu 50 kHz; die kurzen Spannungspulse A,B sollten etwas länger als die Dauer des Stromflusses in der Barrierenentladung, d.h. so kurz wie schaltungstechnisch möglich, sein, aber zumindest einige Mikrosekunden nicht überschreiten.
Der zeitliche Verlauf der Spannungspulse A,B ist in Figur 3 wiedergegeben. Die Spannungspulse können unipolar (Pulsfolge A-A-A...) oder bipolar (A-B-A-B-...) angelegt werden. Darüber hinaus kann die in die Entladung eingebrachte Leistung durch Austastung einzelner der Pulse oder von ganzen Pulsgruppen geregelt werden. Hierbei macht man sich den Umstand zu Nutze, daß die während der ganzen Zeit weiter anliegende Spannung mit der niederfrequenten Grundschwingung u^t) alleine die Zündspannung Uz nicht überschreitet und damit verlustarm ist.
Eine andere Korrelation der sinusförmigen Grundspannung mit den Spannungspulsen ergibt sich in Figur 2 durch Verstellen der Phasenverschiebung α (alpha) auf α-| . Der kurze Puls liegt nunmehr bereits in der ansteigenden Flanke der Spannung an. Hier kann es vorteilhaft sein, wie eben beschrieben die niederfrequente Spannung u-j (t) unter der Zündspannung Oχ zu halten (relativ angedeutet durch Linie Uχj), oder darüber (Linie U^)- Die letztere Möglichkeit erlaubt, den Puls A', wie dargestellt, gerade zum Zeitpunkt des Überschreitens der Zündspannung Uz2 anzulegen, wodurch während der kritischen Phase des statistischen Zeitdelays bis zur tatsächlichen Zündung die Feldstärke in der Entladung gesteigert werden kann.
In Figur 4 und Figur 5 sind die der Grundschwingung u^(t) überlagerten Kurzzeit- Spannungen U2(t) ebenfalls sinusförmig und besitzen die drei- bzw. fünffache Frequenz. Dadurch lassen sich weitgehend rechteckähnliche Ausgangsspannungen erzeugen. Gegenüber den mit dem Stand der Technik erzeugten, optisch schöneren, Rechtecken haben die angenäherten Rechtecke gemäß Figuren 4 und 5 den Vorteil technischer Einfachheit. Wichtig ist dabei, daß die Restwelligkeit der Gesamtspannung den Entladungsverlauf nicht stört, solange die überlagerte Komponente für sich alleine nicht die Zündspannung Uz überschreitet. Eine erneute und hier unerwünschte Zündung einer Barrierenentladung wird nämlich nur stattfinden, wenn nach Verlöschen der vorhergehenden Entladung die Spannung höher wird, als die (von der Nullinie an gerechnete) Zündspannung. Nach diesem Prinzip sind auch die Überlagerungen höherer ungeradzahliger Harmonischer (3, 5, 7, 9, Oberwelle) möglich, wenngleich die Unterdrückung der unerwünschten Rückzündungen zunehmend schwieriger wird. Die Figuren 6, 6a, 6b zeigen einen Weg, um nach dem gleichen Prinzip doch zu höheren Frequenzanteilen der Gesamtspannung zu gelangen. Einzelne, in Figur 6a separat gezeichnete, bipolare Pulse BA und AB in u2(t) werden jeweils zum Zeitpunkt des Nulldurchganges der Grundschwingung zugeschaltet. Es spielt dabei kaum eine Rolle, ob in Figur 6b der hochfrequente Bipolar-Puls A'/B' Überschwinger zeigt, solange die Amplitude des ersten Pulses A' für sich alleine betrachtet nicht die Zündspannung Uz übersteigt.
Aus dem Vergleich zwischen den Figuren 1 und 2 ist ersichtlich gewesen, daß die Zeitverzögerung von dem Nullbereich der ersten Wechselspannung bis zum Auftreten der steilen Vorderflanke des Kurzzeit-Pulses A veränderbar ist. Die Veränderung des Zündwinkels α wird dazu ausgenutzt, das während des Kurzzeit-Pulses zündende Plasma auch bei längerem Betrieb stabil zu halten und mit konstanter Leistung zu versorgen, insbesondere es in seiner Leistungsabgabe zu regeln und auf chemische Prozesse, die im Plasma stattfinden, einzustellen. Ein bislang nicht in der
Gasentladungsstrecke G, die in den Figuren 7a, 7b gezeigt ist, gezündetes Plasma führt dazu, daß eine Zündung nur dann auftritt, wenn der Kurzzeit-Puls A nahe am Maximum der Wechselspannung u-j(t) auftritt, um die Zündspannung
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die in diesem Falle sehr hoch ist, zu überschreiten. Ein bereits mehrfach in mehreren Halbwellen der Wechselspannung gezündetes Plasma in der Gasentladungsstrecke senkt seine
Zündspannung auf werte, die aus Figur 2 mit U^ symbolisiert sind. Das Sinken der Zündspannung führt dazu, daß schon die erste Wechselspannung u-|(t) zum Zünden des Plasmas führen könnte, wodurch andere Bedingungen im Plasma eintreten und größere Verluste entstehen, als wenn die Zündung durch den mit steiler Vorderflanke versehenen Kurzzeit-Puls A eingeleitet wird. Diese steile Vordeflanke hatte gemäß der zuvor beschriebenen Erläuterung einen stark plasmaauslösenden und vergleichmäßigenden Charakter und wenn diese Vorderflanke zeitlich gegenüber der Figur 1 zurückgenommen wird, was einem reduzierten Ansteuerwinkel α^ entspricht, so kann die Zündung des Plasmas in der dargestellten Halbwelle vorher erfolgen, aber immer noch so, daß beim Durchtritt der steilen Vorderflanke des Kurzzeit-Pulses A durch die für den jeweiligen Betriebsfall festliegende Zündspannung U22 der Plasmazustand ausgelöst wird, welcher bei einer dielektrisch behinderten Entladung eine Vielzahl von sehr kurz hintereinander erfolgenden Entladungsfilamenten ist.
Ein längerer Betrieb führt dazu, daß bei sinkender Zündspannung ein gleichbleibender Zustand der Plasmabildung in der Gasentladung erhalten bleiben kann, wenn der Zündwinkel α^ reduziert wird und durch als regelungstechnische Anordnung mit einem Regler so gesteuert wird, daß ein bestimmter Zustand stabil angefahren und stationär aufrechterhalten werden kann, ausgehend von der anfänglichen Zündung des Plasmas mit Zündwinkel α (alpha) gemäß Figur 1.
Die zuvor beschriebenen Kurzzeit-Spannungspulse sind in Relation zu der Grundschwingung, zu der sie hinzugefügt werden, nicht ausschließlich als Impulse zu verstehen, was zum Ausdruck bringt, in welcher zeitlichen Größenordnung die jeweiligen Dauer der Halbwelle des Kurzzeit-Spannungspulses A und der Halbwelle der Grundschwingung u^(t) liegen kann. Wird eine dielektrisch behinderte Entladung (dbE) mit den beschriebenen Verfahren angeregt, so sollten die Anstiegszeiten der Kurzeitpulse (Impulse) die Dauer von einigen Mikrosekunden nicht unterschreiten, insbesondere sollten sie unter 5 μsec liegen, betreffend die jeweilige Halbwelle A bzw. B. Hinsichtlich der unteren Grenze ihrer Dauer sollten sie an die Brenndauer der Entladungsfilamente in der dielektrisch behinderten Entladung angepaßt sein, sie sollten dabei so kurz wie schaltungstechnisch möglich ausgebildet sein.
Bevorzugt sind sie in ihrer Zeitdauer so bemessen, daß die Resonanzfrequenz der Gasentladung etwa der Resonanzfrequenz der ungezündeten Gasentladung mit der induktiv wirkenden Speisung entspricht, wobei erwähnt war, daß eine noch nicht gezündete Gasentladung und die schon gezündete Gasentladung deutlich unterschiedliche Resonanzfrequenzen haben.
Ist die Gasentladung erstmalig gezündet, durch einen Kurzzeit-Spannungspuls (A oder B gemäß Figur 1 oder Figur 2), so können weitere Zündungen mit den Kurzzeit- Spannungspulsen innerhalb des gleichen Wellenzuges der ersten Wechselspannung vorgesehen werden. Speziell können diese zusätzlichen Kurzzeit-Spannungspulse nahe beim Nulldurchgang der ersten Wechselspannung liegen, wie die Figur 6 veranschaulicht. Sie dienen hier der Ausbildung der Grundschwingung in Richtung einer weitgehend rechteckförmigen Gestalt, zumindestens aber zur Ausbildung einer steileren Spannungsform schon bei niedrigerer momentaner Speisespannung; verfrühte Rückzündungen aufgrund von Oberflächenentladungen können damit sicher vermieden werden.
Die Figuren 7a und 7b veranschaulichen Beispiele eines Schaltgenerators, der die Kurzzeit-Spannungspulse und die erste Wechselspannung u-j(t) gemeinsam aufbringen kann, wobei die Kurzzeit-Spannungspulse zu der Wechselspannung physikalisch addiert wird oder durch eine Parallelschaltung ihr hinzugefügt wird. Figur 7a veranschaulicht eine schaltungstechnische Addition der Spannungen aus zwei induktiv entkoppelten Ausgangskreisen L1 und L2, wobei der induktive Ausgangskreis L1 die Sekundärwicklung eines Koppeltransformators TR1 ist, der von einem - nicht näher dargestellten, da bekannten - Wechselrichter WR gespeist wird. Der Wechselrichter selbst hat eine Gleichspannungspufferung DC, die aus einem Wechselspannungsnetz durch Gleichrichten entsteht und ist in der Lage, den Primärkreis des Transformators TR1 mit einer im Mittel keinen Gleichspannungsanteil enthaltenden Wechselspannungssignal der Frequenz fl zu beaufschlagen, so daß die gezeigte Gasentladung G gespeist werden kann. Zusätzlich zu dem Ausgangskreis L1 ist ein zweiter Ausgangskreis L2 vorgesehen, der mit den Kurzzeit-Spannungspulsen, auch über einen in seiner Betriebsfrequenz f2 anders gestalteten Wechselrichter WR2 oder in Form einer Funkenstrecke FU gebildeten zweiten Schaltgenerator gespeist wird. Die sehr viel höherfrequente, da mit Kurzzeit-Anstiegsflanken F versehene Spannung am Ausgangskreis L2 addiert sich zu der Spannung u^ des Ausgangskreises L1 und kann die Gasentladungs-Last G zünden.
Neben der Zündung ist auch eine weitere Verwendung der Kurzzeit-Spannungspuise möglich, zur steileren Ausbildung des Nulldurchgangs der ersten Wechselspannung u-|(t) und zur Veränderung der Leistungseinkopplung in die Gasentladung hinein, wenn mehrere Kurzzeit-Spannungspulse hintereinander eingekoppelt werden oder wenn der Zeitpunkt der Kurzzeit-Entladung gegenüber der ersten Wechselspannung u-j verändert wird (vgl. hierzu die unterschiedlichen Zeitpunkte α und α1 in den Figuren 1 und 2).
Figur 7b veranschaulicht eine Parallelschaltung mit einem Hilfskondensator C3, der den Kurzzeit-Spannungspuls mit einem sehr viel höheren Frequenzanteil von dem Grundschwingungs-Anteil oder diesbezüglichen Ausgangskreis L1 entkoppelt. Beide Ausgangsspannungen werden hier parallel geschaltet und parallel an die Gasentladung G angelegt, was speziell für die zeitliche Abstimmung sinnvoll ist, bei welcher die Kurzzeit-Spannungsanregung im Bereich des Nullpunktes der
Grundschwingungs-Anregung (erste Wechselspannung u^) liegt. Der Schwingkreis C3 und die Parallelschaltung aus beiden Ausgangskreisen L1 und L2 haben eine Resonanzfrequenz, die sehr viel höher liegt, als die Anregungsfrequenz f1 der ersten Wechselspannung u-j. Damit ist der parallel geschaltete Einkopplungskreis Kurzzeit- Spannung für die niederfrequente erste Wechselspannung u<| wie ein offenes System zu betrachten.

Claims

Ansprüche:
Verfahren zur Anregung von Gasentladungen (G), bei dem die Gasentladung (G) mit einer ersten Wechselspannung (u^t)) im Bereich zwischen 500 Hz und 50 kHz, insbesondere noch ohne Zündung der Gasentladung, beaufschlagt wird; wobei der ersten Wechselspannung (u-j(t)) - einzelne - Spannungspulse (A.B.A'B1) mit deutlich kürzerer Anstiegszeit überlagert werden, um die Gasentladung (G) zu zünden.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß die Wechselspannung in dem Frequenzbereich von 500 Hz bis 5 kHz liegt und sehr nahe an der Resonanzfrequenz des von der kapazitiv wirkenden ungezündeten Gasentladung und der Induktivität eines Endübertragers der Speisung gebildeten Schwingkreises liegt.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungspulse (A,B) Anstiegszeiten deutlich unterhalb der Anstiegszeit der ersten Wechselspannung aufweisen, insbesondere unter 5 μsec (microsec).
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungspulse (A,B) zum Zeitpunkt der Zündung der Gasentladung angelegt werden, insbesondere zeitlich deutlich beabstandet sind, bevorzugt pro Halbwelle nur wenige Spannungspulse (A.B.A'.B'), insbesondere nur ein einzelner oder ein einzelner Doppel-Spannungspuls überlagert werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Amplitude der ersten Wechselspannung (u-j(t)) ohne Überlagerung der Spannungspulse (A,B) nicht für eine Zündung der Gasentladung ausreicht.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitdauer der Spannungspulse (A,B) so bemessen wird, daß die Resonanzfrequenz der gezündeten Gasentladung etwa der Resonanzfrequenz der ungezündeten Gasentladung mit induktiv wirkender Speisung entspricht.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungspuls zu einem Zeitpunkt (α) nahe am Spannungsmaximum der ersten Wechselspannung (u-j) überlagert wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß
Spannungspulse in der Anstiegsflanke, insbesondere nahe am Nulldurchgang der ersten Wechselspannung (u-j(t)) überlagert werden.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß beim erstmaligen Zünden der Gasentladung (G) ein Spannungspuls (A) nahe am Maximum der ersten Wechselspannung (u^t)), bei Zündungen in folgenden Halbwellen der ersten Wechselspannung jedoch näher zu ihrem Nulldurchgang überlagert werden.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungspulse (A,B)
(a) in jeder Halbwelle der Wechselspannung mit abwechselnder Polarität überlagert werden; oder
(b) stets die gleiche Polarität aufweisen und nur in einer der Halbwellen der Wechselspannung zugeschaltet werden.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Zeitpunkt, zu dem der Spannungspuls der ersten Wechselspannung (u^) überlagert wird, von einem größeren Wert zu einem kleineren Wert bei länger andauerndem Betrieb der Gasentladungsstrecke zurückgenommen wird, um der Senkung der Zündspannung (Uz,U2i ,U22) der länger betriebenen Gasentladungsstrecke (G) nachzufolgen, insbesondere über einen Steuer¬ oder Regelkreis, der zur Plasmabildung oder -aufrechterhaltung den Zeitpunkt der steilen Flanke (F) des Spannungspulses (A) so nach vorne verlagert, daß die Gasentladungstrecke (G) von dem Spannungspuls gezündet wird, kurz bevor sie von der ersten Wechselspannung gezündet worden wäre.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, daß aus den Spannungspulsen Pulsgruppen oder Pulsmuster variablen Abstands gebildet werden, um eine Veränderung der der Gasentladung (G) zugeführten
Leistung zu erreichen.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungspulse (A',B') bipolar sind, wobei sie aus jeweils zeitlich aufeinander folgenden positivem und negativem Anteil bestehen.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die bipolaren Spannungspulse jeweils zum Zeitpunkt des Nulldurchganges der Wechselspannung angelegt werden, um einen steileren Nulldurchgang der resultierenden Gesamtspannung an der Gasentladung zu erhalten.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 13 oder 14, wobei die bipolaren
Spannungspulse zu einem Wellenzug verknüpft werden, der jeweils zum Zeitpunkt eines Nulldurchgangs der Wechselspannung einen steileren Nulldurchgang erzeugt, um im Zeitbereich Leistung zuzuführen, in dem die Gasentladung (G) im wesentlichen Wirkleistung aufnimmt (Fig. 4,5).
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die
Wiederholfrequenz des Wellenzuges ein ungeradzahliges Vielfaches der Frequenz der ersten Wechselspannung darstellt.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Wechselspannung durch Überlagerung einer höherfrequenten zweiten Wechselspannung (u2(t)) so geformt wird, daß die resultierende Gesamtspannung ihren Maximalwert für mindestens ein Viertel der Periodendauer annähernd beibehält.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Restwelligkeit der resultierenden Gesamtspannung im Zeitabschnitt nach ihrem Maximalwert weniger als die Zündspannung der Gasentladung beträgt.
19. Verfahren, insbes. in Verbindung mit einem der vorigen Verfahren, bei dem (a) die Gasentladung mit einem steil ansteigenden (F) Spannungspuls (A,B) gezündet wird, der einer ersten Wechselspannung (u-|) zu einem von einem Steuerkreis vorgegebenen Zeitpunkt (α.α^ zwischen 0° und 90° der ersten Wechselspannung überlagert wird: (b) der Zeitpunkt der Zündung (Zündwinkel, α.α^ ) vom Steuerkreis während des Betriebes der Gasentladung verändert wird, um die Position der steilen Anstiegsflanke (F) dem sich ändernden Zustand der Gasentladungsstrecke (G) anzupassen.
20. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorigen Verfahrensansprüche, bei der
(a) ein Schaltgenerator vorgesehen ist, mit einem mit einer ersten Frequenz (f1) arbeitenden Wechselrichter und einem Transformator (TR1), zur Erzeugung der ersten Wechselspannung (u-j(t));
(b) ein weiterer Schaltgenerator (WR2.FU) vorgesehen ist, um die Spannungspulse (A,B,A',A") wesentlich kürzerer Anstiegszeit zu erzeugen und zur ersten Wechselspannung (u-|) hinzuzufügen.
21. Vorrichtung nach einem obiger Vorrichtungsansprüche, wobei der zweite Schaltgenerator im wesentlichen funktionsgleich mit dem ersten Schaltgenerator ist, jedoch so eingestellt ist, daß er mit einem wesentlich höheren Frequenzgang (f2) arbeitsfähig ist, um die Spannungspulse (A,B) wesentlich kürzerer Anstiegszeit zu erzeugen.
22. Vorrichtung nach Anspruch 21 oder 20, wobei der zweite Schattgenerator eine Funkenstrecke (FU) ist, zur Erzeugung der Spannungspulse (A,B) wesentlich kürzerer Anstiegszeit.
23. Vorrichtung nach einem der vorigen Vorrichtungsansprüche, bei welcher die Ausgangskreise (L1 ,L2) der beiden Schaltgeneratoren in Reihe geschaltet sind.
24. Vorrichtung nach einem der Vorrichtungsansprüche 20 bis 22, bei der die Ausgangskreise (L1 ,L2) der beiden Spannungsgeneratoren über zumindest einen Hilfskondensator (C3) parallel geschaltet sind.
25. Vorrichtung nach Anspruch 19, bei welcher der Schaltgenerator auch eine Gleichspannungspufferung (DC) aufweist, die den Wechselrichter speist, der eine Primärseite des induktiv wirkenden Koppeltransformators (TR1) mit einer bipolar geschalteten Gleichspannung eines Mittelwerts von etwa Null speist.
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