WO1997000714A1 - Procede de purification par extraction d'un milieu liquide - Google Patents

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Mohamed Takhim
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    • Y02P10/20—Recycling

Definitions

  • the present invention relates to a method of purification by extraction of at least one substance to be isolated from a liquid medium.
  • salting out distillation of the solubility modifying agent
  • precipitation acid or base for the displacement of the precipitating agent and distillation sometimes azeotropic
  • liquid / liquid extraction sometimes with two expensive solvents, with regeneration and progressive loss of efficiency of the solvents
  • ion flotation long and costly
  • ion exchange resins difficult to apply in an acid medium
  • electrolysis not very efficient, energy-consuming
  • Ca salts formed according to the attack acid are eliminated by crystallization of sulphates (from 80 ° C to 110 ° C) or nitrates (at a temperature ⁇ -5 ° C and a low filterability) or by proceeding with a liquid / liquid extraction of phosphoric acid, leaving behind calcium chlorides.
  • the crude acid solutions are then concentrated by evaporation (harmful vapors) up to 40% or 56% as P 2 0 5 (crude solution, sometimes called "green” or "black” acid in the case of sulfuric attack ).
  • the sulfuric wet process which covers the majority of the world tonnage of recovered phosphates, then directs the green acid either to the production of phosphate salts (for example superphosphates and nitrogenous phosphates for fertilizers), or to a purification leading to pure or extra-pure phosphoric acid.
  • phosphate salts for example superphosphates and nitrogenous phosphates for fertilizers
  • the purpose of the process according to the invention is to overcome the drawbacks, indicated in brackets, of the aforementioned common industrial purification methods.
  • Nitric acid is generally used to displace phosphoric acid and form a nitrate of the precipitating substance.
  • ammonium phosphate is produced, isolating the substance used for the precipitation, which makes it possible to recycle it.
  • Aixie patent No. 23439 is also known, in which phosphoric acid is subjected to the action of an MSA compound of unspecified composition which puts the phosphoric acid in purifiable form by simple filtration. Then the phosphoric acid and the MSA compound are recovered separately in regeneration reactors. The regeneration step is also not indicated in this document.
  • All these processes describe a generally known operation, that of a joint precipitation of the substance added to the liquid medium to be treated and of a substance found in the treated liquid medium. These processes are then used to produce a derivative (for example a salt) of the acid contained in the liquid medium or of the precipitating agent, without succeeding in producing this substance (the acid) in the purified state, and simultaneously recovering the precipitating agent in a recyclable manner.
  • a derivative for example a salt
  • the formation of new salts requires the introduction of new substances, such as HN0 3 or NH 3 , into the liquid medium.
  • the object of the present invention is to solve the problems of cost, pollution and energy consumption of most of the methods for separating substances from a liquid medium.
  • a substance of acid-base character in the Lewis sense is used, which is capable, with acids, of forming a balanced reaction product using its electronic doublet (s) and which, optionally also , can react in basic medium.
  • this compound can advantageously have labile hydrogen atoms, which are subjected to electronegativity originating from one of said active sites, which makes it possible to release protons.
  • the difference in pKa between the reactants giving rise to the abovementioned precipitate characterizes an equilibrium reaction.
  • the organic compound according to the invention is an aromatic amine, such as for example aniline, p-toluidine or 3-methyl-2-naphthylamine. It is of course also possible to provide derivatives or isomers of these substances. Among these, mention may be made, for example, of their salts, such as phosphate, sulphate or aniline chloride, or lower alkyl derivatives, for example methylaniline, or also nitro derivatives, for example nitroaniline. . Other substances could also meet the criteria set out in the process.
  • the step of entrainment with water vapor comprises an injection of vapor onto the precipitate in the form of a filter cake, and a entrainment by the vapor injected of the organic compound .
  • the filter cake which is in a very stable form and perfectly storable under ambient conditions, can thus be subjected either directly, or subsequently, and / or elsewhere to steam entrainment, without prior treatment. In the field of the purification of H 3 P0 4 , this avoids the major problems of storage and transport of the unstable "green" acid of the current technique.
  • a vapor of a determined substance will be chosen. For example water vapor in the case of aniline, benzene vapor for pyrrole or thiophene, or CH,
  • the process according to the invention comprises the addition of the organic compound in a raw state, and in addition, following the steam stripping step, a separation of the organic compound in the pure state, from the liquefied entrainment vapor, and optionally recycling this pure organic compound or the organic compound with liquefied entrainment vapor in the addition step.
  • a simultaneous purification born of the agent used to extract in the purified state a substance contained in a liquid medium.
  • the impurities both of the above-mentioned raw organic compound and of the liquid medium to be treated are recovered in the filtrate obtained during filtration of the precipitate.
  • the organic compound which acts as a solubility modifier is capable of inducing, before the precipitation in which it participates itself, a precipitation of one or more impurities.
  • a first addition of aniline can thus modify the solubility by modification of the pH and obtain a precipitation of Ca sulphate in the pure state.
  • step of modification of solubility it is meant in the present invention not only a modification of the pH, but also for example a change of solvent or any other technique of analogous type, known to those skilled in the art.
  • FIG. 1 shows an embodiment of a module for modifying the solubility of the liquid to be treated which can be used in the process according to the invention.
  • FIG. 2 shows an embodiment of a precipitation module which can be used in the method according to the invention.
  • FIG. 3 shows an embodiment of regeneration module which can be implemented in the method according to the invention.
  • identical or analogous elements are designated by the same references.
  • a crude solution of phosphoric acid 3 is introduced into a container 4, via line 2, resulting for example from the attack of the ore by acid sulfuric (wet process).
  • This solution is diluted to a concentration of approximately 20 to 25% of H 3 P0 4 , for example by adding 8 of mother liquors 7 resulting from the process.
  • the following organic compound 5 the invention for example crude aniline, of a very favorable cost, is introduced at 6 into the container 4.
  • the aniline is dispersed in the form of an emulsion / aqueous solution.
  • the aniline introduced induces in the acid medium a change in pH to bring it within a range between 1.3 and 5, preferably between 2.0 and 3.5, which, in the present example, causes, without energy supply, a precipitation of calcium sulphate in a form much more easily filterable than in current methods.
  • a precipitation of calcium sulphate in a form much more easily filterable than in current methods.
  • the acid solution treated in container 4 is filtered through filter 9.
  • the precipitate of calcium sulphate is recovered at 10, for development, for example in the plaster industry.
  • the filtrate 11 contains a solution of H 3 P0 4 , the aniline and the impurities other than those already filtered, and it is discharged at 12 out of the filter 9.
  • the liquid 11 ′ (filtrate 11 from module 1) is then passed through the precipitation module 13 represented in FIG. 2, and it is introduced into the container 14 at a content of phosphoric acid advantageously between 12% and 40%.
  • an additional quantity of crude aniline is introduced so that the weight ratio between the aniline and the acid is between 0.5 and 1.5, preferably 1 , 2.
  • This operation is advantageously carried out between 10 ° C and 80 ° C.
  • stirring will be provided in the container 14 by a common stirrer, not shown.
  • the turbulent regime obtained will present a coefficient N 3 D 2 of between 2 and 4, N being the speed in revolutions / seconds and D the diameter in meters of the agitator. This stirring is provided to allow good diffusion of the aniline in the liquid medium and to avoid an accumulation of precipitates at the site of the addition.
  • a precipitate of aniline phosphate C 6 H 5 NH 2 .H 3 P0 4, very easily filterable, forms in the container 14.
  • the mixture formed is transferred to the filter 17 which can be any suitable filter for this operation, for example a filter press.
  • the precipitate formed is removed at 18 from the filter 17, in the form of a filter cake 19 made in the present example of aniline phosphate crystals. This precipitate can then optionally be washed with a saturated aniline phosphate solution.
  • the aniline phosphate crystal cake is stable at ambient temperatures. It can easily be stored in order to extract phosphoric acid subsequently or elsewhere by simple action of water vapor, as will be described below.
  • a filtrate, called mother liquor, is obtained in 20. It can be partially recycled in the container 14, via the conduit 21 ', to adjust the P 2 0 5 concentration of the acid solution to be treated, as well as in the container 4 via the conduit 8 and the reservoir 7, already shown in FIG. 1 ( tank 7 'in Figure 2). These multiple recyclings also make it possible to minimize the losses of P 2 0 5 between the raw solution and the filter cake 19.
  • the non-recycled mother liquors 38 only contain quantities of P 2 0 5 not exceeding 20% and of small quantities of sulfuric acid and aniline, and they still contain water and especially impurities, such as F, Cd, As, etc.
  • the non-recycled mother liquors 38 are removed from module 13 at 21 , from where they can be optionally treated as described below.
  • FIG. 3 illustrates a steam entrainment module 22 following the invention, in this case with water vapor.
  • This module comprises a container 24 into which, at 23, the filter cake 19 '(cake 19 of the precipitation module 13) is introduced. Simultaneously water 39 is introduced in the form of vapor at 25 into the container 24.
  • hydrolysis of the filtrate is envisioned by injection of about 1 to 2 kg of vapor from the filtration cake. water per kg of cake. This will advantageously have a temperature between 40 ° C and 200 ° C, preferably between 40 ° C and 110 ° C.
  • the steam entrainment will therefore preferably be carried out under vacuum.
  • the acid, obtained in 33 is filtered in the container 34 from which a pure phosphoric acid is extracted into 35. This no longer requires a concentration, because it can be adjusted directly by the weight ratio used water vapor / P 2 0 5 of the cake.
  • the cake 36 made up of the fraction possibly not hydrolyzed in 24 is recycled to be subjected again
  • vapor of H 2 0 and of aniline is eliminated at 26 and transferred for example to a settling device 29, where the two components which are hardly miscible in the liquid state are very easily separated.
  • a settling device 29 where the two components which are hardly miscible in the liquid state are very easily separated.
  • the main, or exclusive ⁇ elon le ⁇ ca ⁇ , heat input to l water entering the module 22 is supplied by elsewhere using the heating device 32.
  • the water coming from the decanter 29 can be recycled in the steam entrainment while, at 31, pure aniline can be either recycled at 5 (fig. 1) and / or in 15 (fig. 2), either be used in other areas of the industry.
  • the process therefore consists of a simultaneous double purification, that of phos ⁇ phoric acid and that of aniline.
  • the pure phosphoric acid obtained in 37 can also be high in quality by a conventional crystallization and bleaching treatment, for example with hydrogen peroxide and activated carbon which rid it of organic matter, in particular of any traces of aniline ⁇ ubsi ⁇ tante ⁇ , ⁇ i these are undesirable in the applications of phosphoric acid.
  • solubility change module 1 such as that illustrated in FIG. 1
  • a solubility change module such as that illustrated in FIG. 1
  • a solubility change module such as that illustrated in FIG. 2
  • the solution to be treated 11 ′ that is to say the green acid in this case, is introduced directly into the container 14 of the precipitation module illustrated in FIG. 2.
  • the illustrated process is given by way of example with aniline and phosphoric acid.
  • solution 3 therefore consists of these mother liquors containing impurities such as F, Cd, A ⁇ , etc. and other recoverable components.
  • This solution is introduced into the container 4 and its pH is modified by adding aniline 5, possibly crude, so as to reach in the present case a range of 2.4 to 6.5, preferably 3.6 to 6 , 5.
  • aniline 5 possibly crude, so as to reach in the present case a range of 2.4 to 6.5, preferably 3.6 to 6 , 5.
  • the filtrate is freed from impurities in the form of a precipitation which is eliminated at 10 by filtration in the filter 9.
  • the filtrate 11 is then introduced into the precipitation module shown in FIG. 2 (medium 11 ′ ).
  • the precipitate is filtered at 17 or in the form of a filter cake 19, then it is subjected to the treatment of a drive module with water vapor, as illustrated in FIG. 3.
  • a drive module with water vapor, as illustrated in FIG. 3.
  • the vapor entrains purified aniline, which is separated for example by decantation at 29, while a concentrate of impurities of a much smaller volume is recovered at 28, for the same initial filtrate, than the concentrates obtained by the current processes .
  • this same technique can be used to extract, this time in successive stages, different groups of impurities from the mother liquors 38 recovered in 21, at the output of the module in FIG. 2.
  • Example 1 The present invention will now be explained in more detail with the aid of nonlimiting exemplary embodiments.
  • Example 1 The present invention will now be explained in more detail with the aid of nonlimiting exemplary embodiments.
  • the reaction is carried out at a temperature between 35 ° C and 40 ° C for 1/2 h, the hydrated calcium sulfate formed is separated by simple filtration, the mass of wet cake is 92 g and of a purity greater than 96%, the volume of the filtrate is 320.5 ml and the cake is washed with 180 ml of H 2 0.
  • the phoric acid obtained after separation of the aniline by entrainment is 10.78 g at 54% P 2 0 5 .
  • the analysis is as follows:
  • Example 2 The cake and the filtrate are then respectively subjected to operations as described in Example 2, and in Example 5 below.
  • Example 2
  • aqueous filtrate obtained at 38 into module 13 of FIG. 2 are introduced into a stirred reactor. It responds to the following analysis: 7% P 2 0 5 , 0.1% Fe 2 0 3 and 0 , 12% of A1 2 0, as well as 0.03% of CaO. This is mixed with 85 g of aniline at pH> 5 at 102 ° C. A precipitate of impurities with a mass of 7.5 g is formed and it is removed for filtration and the filtrate is cooled to 10 ° C. to screen 130 g of aniline phohate with a purity greater than 99%. The cake is processed according to Figure 3.

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Abstract

Procédé de purification par extraction d'au moins une substance à isoler à partir d'un milieu liquide, comprenant une addition à celui-ci d'un composé organique, entraînable par une vapeur qui présente une molécule de caractère acido-basique au sens de Lewis dû à au moins un atome de N, O et/ou S formant un ou des sites actifs pourvus d'un doublet électronique libre, ce ou ces doublets étant en résonance avec au moins un autre doublet porté par la moolécule, cette addition étant effectuée en une quantité suffisante pour donner lieu à un produit d'une réaction équilibrée entre le composé organique et la ou les substance(s) au moins une substance à isoler, et pour provoquer une précipitation de ce produit de réaction équilibrée, une filtration du précipité et un entraînement à la vapeur du composé organique à partir du précipité, avec récolte de la substance à isoler sous forme purifiée.

Description

PROCEDE DE PURIFICATION PAR EXTRACTION D'UN MILIEU LIQUIDE
La présente invention est relative à un procédé de purification par extraction d'au moins une substance à isoler à partir d'un milieu liquide.
Parmi les procédés de purification industriels pratiqués on peut en citer de nombreux qui sont énumérés ci-après avec leurs inconvénients entre parenthèses : le relargage (distillation de l'agent modificateur de solubilité) , la précipitation (acide ou base de déplace¬ ment de l'agent précipitant et distillation parfois azéotropique), l'extraction liquide/liquide (parfois à deux solvants coûteux, avec regénération et perte progressive d'efficacité des solvants), la flottation ionique (longue et coûteuse) , les résines échangeuses d'ions (difficiles d'application en milieu acide) et 1'électrolyse (peu efficace, énergivore) .
Dans le cas particulier de la production d'acide phosphorique pur ou extra-pur, si l'on exclut la synthèse, elle se fait aujourd'hui principalement par deux méthodes : soit par la voie "sèche", énergivore, des fours à plus de 1000°C "minerais-coke-silice", suivie du barbotage dans H20 du P205 qui en est extrait, soit par la voie "humide" d'attaque par un acide, principalement l'acide sulfurique (dont la production exothermique est très appréciée) , mais aussi les acides nitrique (corrosif avec dégagements de NOx nocifs) , chlorhydrique (très corrosif) ou perchlorique (risques d'explosion) , de minerais de phosphate préconditionnés (calcination, broyage, tamisage) , avec obtention d'une solution d'acide phosphorique brut. Les sels de Ca formés suivant l'acide d'attaque, sont éliminés par cristallisation des sulfates (de 80°C à 110°C) ou des nitrates (à une température < -5°C et d'une filtrabilité faible) ou encore en procédant à une extraction liqui- de/liquide de l'acide phosphorique en abandonnant les chlorures de calcium. Les solutions d'acide brut sont ensuite concentrées par évaporation (vapeurs nocives) jusqu'à 40% ou 56% en P205 (solution brute, parfois appelée acide "vert" ou "noir" dans le cas de l'attaque sulfurique) .
Le procédé par voie humide sulfurique, qui couvre la majorité du tonnage mondial des phosphates valorisés, dirige ensuite l'acide vert soit vers la fabrication de sels de phosphates (par exemple de superphosphates et phosphates azotés pour engrais) , soit vers une purification aboutissant à de l'acide phospho¬ rique pur ou extra-pur.
Le procédé suivant 1*invention a pour but de pallier les inconvénients, indiqués entre parenthèses, des méthodes industrielles courantes de purification précitées.
On connaît par ailleurs des procédés de purification de solutions aqueuses d'acide, telles que des solutions d'acide phosphorique brut, dans lesquels on introduit une substance qui, avec l'acide, forme un précipité sous la forme d'un phosphate. On connaît par exemple l'addition d'urée pour obtenir des cristaux de phosphate d'urée (Chemical Abstracts 84:152820 de la DE-A-2511345) , celle de mélamine pour former du phos- phate de mélamine (Chemical Abstracts 10:138052) et celle du 1,4-dioxane pour former un produit d'addition (sel) de cette substance et de H3P04 (Chemical Abstracts de la demande japonaise Kokai JP 51143597) .
Ces procédés s'avèrent relativement compliqués pour séparer l'acide phosphorique du sel ou de l'adduct formé. On fait généralement usage d'acide nitrique pour déplacer l'acide phosphorique et former un nitrate de la substance précipitante. Dans d'autre cas, par élution à l'aide d'une solution aqueuse d'ammonium, on produit du phosphate d'ammonium, en isolant la substance ayant servi à la précipitation, ce qui permet de la recycler. On connaît aussi un brevet marocain n° 23439, dans lequel on soumet de l'acide phosphorique à l'action d'un composé MSA de composition non spécifiée qui met l'acide phosphorique sous forme purifiable par une simple filtration. Ensuite l'acide phosphorique et le composé MSA sont récupérés séparément dans des réacteurs de régénération. L'étape de régénération n'est pas indiquée non plus dans ce document. Dans Cellulose, Lignin and Paper-23, 1957, colonne 18606, on décrit la précipitation, à l'aide d'aniline, d'aniline-H3P04 à partir d'une solution contenant des phosphates dissous. A nouveau cet adduct est traité par du NH3 pour produire du phosphate d'ammo- nium et l'aniline ne peut être extraite et purifiée à partir du milieu réactionnel qu'à la suite de plusieurs opérations, dont une purification au Ca(OH)2 et une extraction au benzène.
Dans Chemical Abstracts, vol. 60, colonne 6515, on décrit un procédé de récupération d'acide phosphorique à partir d'une solution contenant de 1'acide phosphorique ou des phosphates par traitement avec une amine aromatique, en particulier de l'aniline ou de la p-toluidine, en chauffant à 102°C. Cela donne un phosphate d'aminé de haute pureté. Cette référence n'explique toutefois pas comment récupérer de l'acide phosphorique pur à partir du phosphate d'aminé.
Tous ces procédés décrivent une opération généralement connue, celle d'une précipitation conjointe de la substance ajoutée au milieu liquide à traiter et d'une substance qui se trouve dans le milieu liquide traité. Ces procédés servent alors à produire un dérivé (par exemple un sel) de l'acide contenu dans le milieu liquide ou de l'agent précipitant, sans parvenir à produire cette substance (l'acide) à l'état épuré, et simultanément à récupérer de manière recyclable l'agent de précipitation. La formation de nouveaux sels néces¬ site l'introduction de nouvelles substances, telles que HN03 ou NH3, dans le milieu liquide. La présente invention a pour but de résoudre les problèmes de coût, de pollution, et de consommation d'énergie de la plupart des procédés de séparation de substances à partir d'un milieu liquide.
On résout ces problèmes par un procédé de purification par extraction d'au moins une substance à isoler à partir d'un milieu liquide, comprenant
- une addition au milieu liquide d'un composé organique, entraînable par une vapeur, qui présente une molécule de caractère acido-basique au sens de Lewis dû à au moins un atome de N, O et/ou S formant un ou des sites actifs pourvus d'un doublet électronique libre, ce ou ces doublets électroniques libres étant en résonance avec au moins un autre doublet porté par la molécule, ce composé comportant éventuellement en outre au moins un atome d'hydrogène soumis à une électronégativité issue d'un desdits sites actifs, cette addition étant effec¬ tuée en une quantité suffisante pour donner lieu à un produit de réaction équilibrée entre le composé organi¬ que et ladite au moins une substance à isoler, réaction où la différence de pKa entre ces derniers est comprise entre 0,1 et 5, et pour provoquer une précipitation de ce produit de réaction équilibrée, sous la forme d'un précipité,
- un isolement par filtration du précipité et une évacuation d'un filtrat, - un entraînement à la vapeur précitée du composé organique susdit à partir du précipité, et
- une récolte sous forme purifiée et isolée de ladite au moins une substance à isoler. On utilise donc, suivant l'invention, une substance de caractère acido-basique au sens de Lewis, qui est capable avec des acides de former un produit de réaction équilibrée à l'aide de son ou ses doublets électroniques et qui, éventuellement en outre, peut réagir en milieu basique. En effet, ce composé peut avantageusement présenter des atomes d'hydrogène labi- les, qui sont soumis à une électronégativité issue d'un desdits sites actifs, ce qui permet de libérer des protons. La différence de pKa entre les réactifs donnant lieu au précipité susmentionné caractérise une réaction d'équilibre. En dehors de la fourchette de pKa = 0,1 à 5, soit la réaction entre le composé organique et la substance à isoler n'a pas lieu, soit elle a lieu au point de donner une réaction complète. Pour permettre un bon entraînement par une vapeur, conformément à l'invention, le composé organique est avantageusement non miscible à cette vapeur, ou uniquement partiellement. Dans cette condition, lors de l'entraînement, il se produit une volatilisation de plus en plus poussée du composé organique, qui essaye de respecter l'équilibre entre les pressions partielles de la vapeur et de la molécule entraînée. Ce déséquilibre a pour effet en premier lieu de fixer tout reste de composé organique suivant l' invention n'ayant pas réagi avec la substance à isoler, pour rétablir l'équilibre entre le produit soumis à l'entraînement à la vapeur et la substance à isoler, puis un isolement complet de la substance recherchée, tandis que tout le composé organi¬ que a été entraîné. L'entraînement à la vapeur est une technique bien connue (voir par exemple Encyclopedia Britannica, éd. 1970, vol. 7, p. 497, Steam Distilla¬ tion) .
Avantageusement, le composé organique suivant l'invention est une amine aromatique, comme par exemple de l'aniline, de la p-toluidine ou de la 3-méthyl-2- naphtylamine. On peut bien sûr également prévoir des dérivés ou isomères de ces substances. Parmi ceux-ci on peut par exemple citer leurs sels, comme du phosphate, du sulfate ou du chlorure d'aniline, ou des dérivés alkyle inférieur, par exemple de la méthylaniline, ou encore des dérivés nitro, par exemple de la nitroanili- ne. D'autres substances pourraient satisfaire également aux critères énoncés dans le procédé. Ce sont par exemple du pyrrole, du thiophène, du o-crésol, du C7H80 (notamment du m-crésol) , du C6H10C1NH2 (notamment du monochloro-2-méthyl-pent-2-ène) , du C5H10S (notamment de 1 'éthiothiolprop-1-ène) , ou du C4H6C1202 (notamment du dichloroacétate d'éthyle), ainsi que leurs dérivés ou isomères. II faut noter qu'il est connu depuis longtemps déjà que l'aniline est aisément volatile en présence de vapeur d'eau (The Index Merck, 10e éd., 1983, n° 681).
Suivant une forme avantageuse du procédé suivant l'invention, l'étape d'entraînement à la vapeur d'eau comprend une injection de vapeur sur le précipité à l'état de gâteau de filtration, et un entraînement par la vapeur injectée du composé organique. Le gâteau de filtration, qui se présente sous une forme très stable et parfaitement stockable dans les conditions ambiantes, peut ainsi être soumis soit directement, soit ultérieu¬ rement et/ou ailleurs à un entraînement à la vapeur, sans traitement préalable. Dans le domaine de la purifi¬ cation de H3 P04, on évite ainsi les grands problèmes de stockage et de transport de l'acide "vert" instable de la technique actuelle. Selon la nature du composé organique à entraî¬ ner, on choisira une vapeur d'une substance déterminée. Par exemple de la vapeur d'eau dans le cas d'aniline, de la vapeur de benzène pour du pyrrole ou du thiophène, ou CH,
/ encore de l'éther pour C1CH2-CH-CH=CH-CH2-NH2.
On peut prévoir d'autres modes d'entraînement à la vapeur que celui par injection, et notamment, dans le cas d'un entraînement à la vapeur d'eau, un mélange du précipité et d'eau liquide. On porte alors l'eau à ébullition et celle-ci entraîne avec elle le composé organique à entraîner.
Suivant une forme préférée du procédé suivant l'invention, il comprend l'addition du composé organique à un état brut, et en outre, à la suite de l'étape d'entraînement à la vapeur, une séparation du composé organique à l'état pur, à partir de la vapeur d'entraî¬ nement liquéfiée, et éventuellement un recyclage de ce composé organique pur ou du composé organique avec de la vapeur d'entraînement liquéfiée dans l'étape d'addition. On peut donc procéder ainsi à une purification simulta¬ née de l'agent utilisé pour extraire à l'état purifié une substance contenue dans un milieu liquide. Les impuretés aussi bien du composé organique brut précité que du milieu liquide à traiter sont récupérées dans le filtrat obtenu lors de la filtration du précipité.
Suivant une forme perfectionnée du procédé suivant l'invention, il comprend
- une première addition dudit composé organi- que au milieu liquide, en une quantité appropriée pour obtenir une modification de solubilité dans le milieu d'une ou de plusieurs impuretés présentes en provoquant une précipitation ou coprécipitation de celles-ci,
- une séparation de la ou des impuretés précipitées ou coprécipitées, - une deuxième addition au milieu liquide restant dudit composé organique, qui, totalisée à la première addition, atteint ladite quantité suffisante pour provoquer une précipitation dudit produit de réaction équilibrée. Dans un tel cas, le composé organi¬ que qui agit comme modificateur de solubilité est capable d'induire, avant la précipitation à laquelle il participe lui-même, une précipitation d'une ou de plusieurs impuretés. Dans le cas de la purification d'acide phosphorique, une première addition d'aniline peut ainsi modifier la solubilité par modification du pH et obtenir une précipitation de sulfate de Ca à l'état pur.
Par étape de modification de solubilité, il faut entendre dans la présente invention non seulement une modification du pH, mais aussi par exemple un changement de solvant ou toute autre technique de type analogue, connue de l'homme de métier.
D'autres caractéristiques de l'invention sont indiquées dans les revendications qui suivent.
D'autres détails et particularités de l'inven¬ tion ressortiront aussi de la description donnée ci- après, à titre non limitatif, et avec référence aux dessins annexés. La figure 1 représente une forme de réalisa¬ tion de module de modification de solubilité du liquide à traiter qui peut être mis en oeuvre dans le procédé suivant l'invention.
La figure 2 représente une forme de réalisa- tion de module de précipitation qui peut être mis en oeuvre dans le procédé suivant l'invention.
La figure 3 représente une forme de réalisa¬ tion de module de régénération qui peut être mis en oeuvre dans le procédé suivant l'invention. Sur les différents dessins, les éléments identiques ou analogues sont désignés par les mêmes références.
Dans les formes de réalisation illustrées, on explique le procédé suivant l'invention en se basant sur un mode de réalisation particulier, celui de la produc¬ tion et de la purification d'acide phosphorique. Un procédé équivalent pourrait être appliqué à d'autres acides, comme par exemple l'acide sulfurique, ou encore aux eaux mères issues de leur production.
On peut aussi, étant donné le caractère acido- basique du composé organique introduit dans le procédé, mettre en oeuvre un procédé semblable pour la purifi¬ cation de milieux à caractère acide moins prononcé ou basiques, et notamment pour l'adoucissement de l'eau de distribution, ou le dessalement de l'eau de mer. Un autre domaine d'application eεt consituté par le traite¬ ment des rejets provenant d'industries telles que les papeteries, les sucreries et les usines fabriquant ou traitant des colorants; les substances capables d'être extraites de leurs effluents par le procédé exposé sont, par exemple, des acides benzoïque, carboxylique ou acétique, leurs sels, et des composés riches en ions métalliques (Cr3+ par exemple) ou encore d'autres composés organiques résistants aux processus d'oxyda¬ tion, tels le benzène et les acides gras colorants organiques.
Dans le module de changement de solubilité 1 illustré sur la figure 1, on introduit dans un récipient 4, par le conduit 2, une solution brute d'acide phospho¬ rique 3 résultant par exemple de l'attaque du minerai par de l'acide sulfurique (procédé de voie humide). On dilue cette solution à une concentration d'environ 20 à 25% de H3P04, par exemple par addition en 8 d'eaux mères 7 résultant du procédé. Un composé organique 5 suivant l'invention, par exemple de l'aniline brute, d'un coût très favorable, est introduit en 6 dans le récipient 4. Avantageusement, l'aniline est dispersée sous forme d'une émulsion/solution aqueuse. L'aniline introduite, en tant que base faible, induit dans le milieu acide une modification de pH pour l'amener dans une fourchette comprise entre 1,3 et 5, de préférence entre 2,0 et 3,5, qui, dans le présent exemple, provoque, sans apport d'énergie, une précipitation de sulfate de calcium sous une forme beaucoup plus aisément filtrable que dans les procédés actuels. Contrairement aux procédés suivant l'état actuel de la technique, où on ajoute des carbona¬ tes à l' "acide vert", on obtient ici des sulfates non hydratés et fort pauvres en éléments, tels que U, Cs, Cd, As, F, etc... qui restent dans le filtrat. La solution acide traitée dans le récipient 4 est filtrée dans le filtre 9. Le précipité de sulfate de calcium est récupéré en 10, pour une mise en valeur par exemple dans l'industrie du plâtre. Le filtrat 11 contient une solution de H3P04, l'aniline et les impuretés autres que celles déjà filtrées, et il est évacué en 12 hors du filtre 9.
Le liquide 11' (filtrat 11 du module 1) est alors passé dans le module de précipitation 13 repré- sente sur la figure 2, et il est introduit dans le récipient 14 à une teneur d'acide phosphorique avanta¬ geusement comprise entre 12% et 40%. On introduit en outre en 16, de préférence sous forme dispersée, une quantité complémentaire d'aniline brute 15 de façon que le rapport pondéral entre l'aniline et l'acide soit compris entre 0,5 et 1,5, de préférence de 1,2. Cette opération est avantageusement menée entre 10°C et 80°C. De préférence, une agitation sera prévue dans le réci¬ pient 14 par un agitateur courant, non représenté. Avantageusement, le régime turbulent obtenu présentera un coefficient N3D2 compris entre 2 et 4, N étant la vitesse en tours/secondes et D le diamètre en mètre de l'agitateur. Cette agitation est prévue pour permettre une bonne diffusion de l'aniline dans le milieu liquide et éviter une accumulation de précipités à l'endroit de l'addition.
Il est évident que ces données sont valables dans le cas de l'addition d'aniline à une solution d'acide phosphorique et qu'elles peuvent être modifiées en fonction de la substance à épurer et du composé organique utilisé dans ce but.
En l'espace de 5 à 30 minutes, il se forme dans le récipient 14 un précipité de phosphate d'anili¬ ne, C6H5NH2.H3P04 très aisément filtrable. Le mélange formé est transféré dans le filtre 17 qui peut être n'importe quel filtre approprié pour cette opéra¬ tion, par exemple un filtre-presse. Le précipité formé est évacué en 18 du filtre 17, sous la forme d'un gâteau de filtration 19 constitué dans le présent exemple de cristaux de phosphate d'aniline. Ce précipité peut à ce moment être éventuellement lavé par une solution saturée de phosphate d'aniline.
Contrairement aux solutions intermédiaires instables obtenues dans les procédés de la technique antérieure, qui occasionnent d'importants frais et désagrément de nettoyage des cuves de stockage et des soutes de cargos ou des difficultés de titration en raison de suspensions et de précipitations ultérieures à la filtration, le gâteau de cristaux de phosphate d'aniline eεt stable aux températures ambiantes. Il peut aisément être entreposé pour en extraire ultérieurement ou ailleurs l'acide phosphorique par simple action de la vapeur d'eau, ainsi qu'on va le décrire dans la suite.
Un filtrat, appelé eau mère, est obtenu en 20. II peut être partiellement recyclé dans le récipient 14, par l'intermédiaire du conduit 21', pour ajuster la concentration en P205 de la solution acide à traiter, ainsi que dans le récipient 4 par l'intermédiaire du conduit 8 et du réservoir 7, déjà représentés sur la figure 1 (réservoir 7' sur la figure 2) . Ces multiples recyclages permettent ausεi de minimiεer les pertes en P205 entre la εolution brute et le gâteau de filtration 19. Les eaux mères 38 non recyclées ne contiennent plus que des quantités de P205 ne dépassant pas les 20% et de faibles quantités d'acide sulfurique et d'aniline, et elles contiennent encore de l'eau et surtout des impure¬ tés, telles que F, Cd, As, etc.. Les eaux mères 38 non recyclées sont évacuées du module 13 en 21, d'où elles peuvent être éventuellement traitées comme décrit dans la suite. L'évacuation de tous les éléments indésirables par le filtrat 38, pour ne garder que l'acide phosphori¬ que purifié et l'aniline purifiée dans le gâteau de filtration, permet d'envisager la mise en valeur de gisements de phosphates jusqu'ici inexploités en raison de leur trop haute teneur en éléments polluants, tout en obtenant parallèlement du gypse pur.
Sur la figure 3 est illustré un module d'en¬ traînement à la vapeur 22 εuivant l'invention, dans le cas présent à la vapeur d'eau. Ce module comporte un récipient 24 dans lequel, en 23, le gâteau de filtration 19' (gâteau 19 du module de précipitation 13) est introduit. Simultanément de l'eau 39 est introduite sous forme de vapeur en 25 dans le récipient 24. Dans l'exemple illustré on envi- sage une hydrolyse du filtrat par injection sur le gâteau de filtration d'environ 1 à 2 kg de vapeur d'eau par kg de gâteau. Celle-ci présentera avantageusement une température comprise entre 40°C et 200°C, de préfé¬ rence entre 40°C et 110°C. L'entraînement à la vapeur se fera donc de préférence sous vide. L'acide, obtenu en 33, est filtré dans le récipient 34 d'où on extrait en 35 un acide phosphorique pur. Celui-ci ne nécessite plus une concentration, car elle peut ajustée directement par le rapport pondéral utilisé vapeur d'eau/P205 du gâteau. Le gâteau 36 constitué de la fraction éventuellement non hydrolysee en 24 eεt recyclé pour être soumis à nouveau à l'action de la vapeur.
A partir du récipient 24, de la vapeur de H20 et d'aniline est éliminée en 26 et transférée par exemple vers un diεpositif de décantation 29, où leε deux composants peu miscibleε à l'état liquide εont très facilement séparés. Pendant ce transfert, on peut enviεager un paεεage à travers un récupérateur de chaleur 30, permettant une récupération de calories pour l'eau 39 pénétrant dans le module 22. L'apport princi¬ pal, ou exclusif εelon leε caε, de chaleur à l'eau entrant danε le module 22 eεt fourni par ailleurε à l'aide du dispositif de chauffage 32.
Par l'intermédiaire du conduit 40, l'eau provenant du décanteur 29 peut être recyclée dans l'entraînement à la vapeur d'eau tandis que, en 31, de l'aniline pure peut être soit recyclée en 5 (fig. 1) et/ou en 15 (fig.2), soit être utilisée danε d'autreε domaineε de l'industrie. Le procédé consiste donc en une double purification simultanée, celle de l'acide phos¬ phorique et celle de l'aniline.
En variante, entre la récupération du gâteau de filtration 19 en 18 (voir figure 2) et εon introduc¬ tion en 23 dans le récipient 24 (gâteau 19' sur la figure 3), on peut aussi envisager l'introduction du gâteau 19 dans un réacteur non représenté dans lequel le gâteau est mélangé à un composé alcalin ou azoté, par exemple du KOH, du NH3 ou de l'urée. L'aniline est alors déplacée de εon précipité en faveur d'un phoεphate de métal alcalin, d'ammonium ou d'urée par exemple. Ce produit est introduit dans le récipient 24, l'aniline est entraînée à la vapeur d'eau comme décrit ci-dessus et une solution du phoεphate recherché eεt récupérée en 27, danε le récipient 28. L'acide phosphorique pur obtenu en 37 peut ausεi être élevé en qualité par un traitement classique de cristallisation et de décoloration, par exemple à l'eau oxygénée et au charbon actif qui le débarrassent des matièreε organiqueε, en particulier deε éventuelles traces d'aniline εubsiεtanteε, εi celles-ci sont indési¬ rables dans les applicationε de l'acide phosphorique.
Il faut noter que le passage dans un module de changement de solubilité 1, tel que celui illustré sur la figure 1, ne s'impose pas nécessairement dans tous les cas. On peut par exemple imaginer d'avoir à traiter un "acide vert", c'est-à-dire un acide brut déjà par¬ tiellement épuré, notamment de ses sulfateε, par leε procédés classiques, et ayant une teneur de 40 à 50% en P205. Dans ce cas, la solution à traiter 11', c*est-à- dire l'acide vert dans ce cas, est introduite directe¬ ment dans le récipient 14 du module de précipitation illuεtré sur la figure 2.
Comme il a été dit plus haut, le procédé illustré est donné à titre d'exemple avec de l'aniline et de l'acide phosphorique. On peut prévoir de purifier et séparer d'autres substanceε et par exemple en profi¬ ter pour valoriser certaines substanceε contenueε dans un milieu liquide.
Nous pourrions prendre, à nouveau à titre d'exemple non limitatif, les eaux mères 38 récupérées en 21, à la sortie du module de la figure 2.
On peut envisager de faire passer ce milieu liquide par une nouvelle étape correspondant à celles décrites précédemment. Dans le module illustré à la figure 1, la solution 3 consiste donc en ces eaux mères contenant des impuretés telles que F, Cd, Aε, etc.. et d'autreε composants valorisableε. Cette εolution est introduite dans le récipient 4 et son pH est modifié par apport d'aniline 5, éventuellement brute, de façon à atteindre danε le cas présent une gamme de 2,4 à 6,5, de préférence de 3,6 à 6,5. A ce pH le filtrat est débar- raεεé des impuretéε sous la forme d'une précipitation qui est éliminée en 10 par filtration dans le filtre 9. Le filtrat 11 est alors introduit danε le module de précipitation illuεtré εur la figure 2 (milieu 11'). Le précipité eεt filtré en 17 εouε la forme d'un gâteau de filtration 19, puis il est soumis au traitement d'un module d'entraînement à la vapeur d'eau, tel qu'illustré sur la figure 3. Là la vapeur entraîne de l'aniline purifiée, qui est séparée par exemple par décantation en 29, tandis qu'on récupère en 28 un concentré d'impuretés d'un volume nettement plus faible, pour le même filtrat initial, que les concentrats obtenus par les procédés actuels. En variante, cette même technique peut être utilisée pour extraire, cette fois par étapes succesεi- veε, différentε groupeε d'impuretéε des eaux mères 38 récupérées en 21, à la sortie du module de la figure 2. On joue pour cela sur les gammes de pH et de températu- reε, ce qui permet par exemple d'iεoler d'abord le fluor la cadmium et l'arsenic, puis le fer, le magnéεium et l'aluminium, et ensuite les métaux lourds radioactifs et les terres rares.
La présente invention va à présent être expliquée de manière plus détaillée à l'aide d'exemples de réalisation non limitatifs. Exemple 1
Dans un réacteur agité, on introduit 500 ml d'acide phosphorique antérieurement obtenu, contenant 10% de P205, et on y ajoute 30 g de minerai (33% de P205) . La réaction se fait entre 35°C et 40°C pendant 1/2 h, 7 g du résidu sec non attaqué sont écartés à l'aide d'un filtre, 480 ml de filtrat sont réintroduits dans un autre réacteur agité, où on ajoute 25 g de H2S04 à une concentration supérieure à 99%. La réaction se fait à une température entre 35°C et 40°C pendant 1/2 h, le sulfate de calcium hydraté formé est séparé par une simple filtration, la masse de gâteau humide est de 92 g et d'une pureté supérieure à 96%, le volume du filtrat est de 320,5 ml et le gâteau est lavé avec 180 ml de H20.
Dans un autre réacteur on mélange 67,83 ml du filtrat et 25 g des eaux de lavage avec 20 g d'aniline; la réaction se fait en 15 minutes à une température de 20°C; la pulpe formée est pasεée par un filtre où on récupère 35 g de gâteau de phoεphate d'aniline humide d'une pureté de 99% et 71,75 g de filtrat.
L'acide phoεphorique obtenu aprèε séparation de l'aniline par entraînement eεt 10,78 g à 54% de P205. L'analyse est la suivante :
P205 54%
Ca < 0,05
F < 0,05
S04 1,5% Cd < 1 ppm
Aε < 1,5 ppm
Fe < 10 ppm
Al 41,3 ppm
Mg 80 ppm K 7 ppm
Na < 10 ppm
Le gâteau et le filtrat sont alors respective¬ ment soumis à des opérations telles que décrites dans l'exemple 2, et dans l'exemple 5 ci-dessous. Exemple 2
On met en oeuvre 100 g de solution d'acide phosphorique brut obtenue par un procédé courant par voie humide et ayant une teneur de 47,7% en P205 (acide vert). Cette solution répond à l'analyse suivante :
Teneurs en microgr/ml (ppm) :
As : 23 Mg : 3050 K : 728
Cu : 132 Na : 803 Si : 239
Al : 491 Pb : 1 U : 92
Ca : 96 Cd : 2 F' : 1260
Fe : 2750 Ni : 12 S04= : 33400
Teneur en nanogr/ml (ppb) : Hg 5
Elle est diluée dans le récipient 14 du module 13 (figure 2) avec 238 g d'eau, pour ramener sa concen¬ tration en P205 à 14,1%. Elle est alors additionnée de 74 g d'aniline. Après précipitation, filtrage et lavage du précipité (gâteau) de "aniline. H3P04", on retire en 19 76 g (poids sec) de gâteau et, en 38, 162,4 g de filtrat destiné à suivre notamment des opérationε de valoriεation ultérieures. Le gâteau est alors introduit dans le récipient 24 du module 22 (figure 3) où l'action de vapeur d'eau εur le gâteau danε un rapport pondéral de 2/1 libère de l'acide phoεphorique (en 28) qui répond à l'analyse suivante, caractéristique d'une solution purifiée d'une teneur de 41,5% en P205 : Teneur en microgr/ml :
As : < 0,5 Mg 59,6 K • < 3
Cu : 1,4 Na 6,3 si : 5, 2 A All :: 4 4,,66 P Pbb : < 1 U : < 2
Ca : 36 Cd 1,6 F : 13, 2
Fe : 32 Ni 1,3 S04= : (32)
Teneur en nanogr/ml (ppb) Hg : < 5 Exemple 3
Danε un réacteur agité, on introduit 0,5 litre d'acide phoεphorique obtenu par un procédé par voie humide à l'acide εulfurique, contenant 55% de P205, 67 ppm de Cd et 133 ppm d'U. Aprèε dilution, on y ajoute 520 grammes d'aniline. Le précipité formé est filtré et lavé. Après hydrolyse du précipité par de la vapeur d'eau et entraînement de l'aniline par cette vapeur, l'acide phosphorique récupéré témoigne d'un taux d'éli- mination deε impuretés de 98,5% : il contient moins de 1 ppm de Cd et moins de 2 ppm de U. Exemple 4
Dans un réacteur agité, on introduit 0,35 litre d'acide phosphorique de voie humide sulfurique contenant 32,4% de P,05, 40 ppm de Cd et 78 ppm d'U. On y ajoute 260 grammes d'aniline. Un précipité se forme qui est lavé et filtré. Après entraînement à la vapeur de l'aniline, l'acide phosphorique restant contient moins de 0,5 ppm de Cd et moins de 1 ppm d'U. Exemple 5
Dans un réacteur agité on introduit 500 g de filtrat aqueux obtenu en 38 dans le module 13 de la figure 2. Il répond à l'analyεe suivante : 7% de P205, 0,1 % de Fe203 et 0,12% de A120, ainsi que 0,03% de CaO. On mélange cela avec 85 g d'aniline à un pH > 5 à 102°C. Un précipité d'impuretés d'une masse de 7,5 g se forme et il eεt écarté pour filtration et le filtrat eεt refroidi à 10°C pour criεtalliεer 130 g de phoεphate d'aniline d'une pureté supérieure à 99%. Le gâteau est traité selon la figure 3.
Il doit être entendu que la présente invention n'est en aucune façon limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et que bien des modifications pour¬ raient y être apportées sans sortir du cadre des reven- dications. On pourrait par exemple imaginer que le procédé puiεεe auεεi utiliεer, lors des différentes phases succeεεives du procédé, non plus toujours le même composé organique, maiε deε compoεés organiques diffé- rentε pour autant qu'ils soient touε conformes à l'in¬ vention.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de purification par extraction d'au moins une substance à iεoler à partir d'un milieu liquide, comprenant - une addition au milieu liquide d'un compoεé organique, entraînable par une vapeur, qui présente une molécule de caractère acido-basique au senε de Lewiε dû à au moinε un atome de N, O et/ou S formant un ou des siteε actifs pourvuε d'un doublet électronique libre, ce ou ces doublets électroniques libres étant en résonance avec au moinε un autre doublet porté par la molécule, ce compoεé comportant éventuellement en outre au moinε un atome d'hydrogène εoumis à une électronégativité issue d'un deεditε εiteε actifs, cette addition étant effec- tuée en une quantité suffiεante pour donner lieu à un produit d'une réaction équilibrée entre le compoεé organique et ladite au moinε une substance à isoler, réaction où la différence de pKa entre ces derniers est comprise entre 0,1 et 5, et pour provoquer une précipi- tation de ce produit de réaction équilibrée sous la forme d'un précipité,
- un isolement par filtration du précipité et une évacuation d'un filtrat,
- un entraînement à la vapeur précitée du composé organique susdit à partir du précipité, et
- une récolte sous forme purifiée et isolée de ladite au moins une substance à isoler.
2. Procédé suivant la revendication 1, carac¬ térisé en ce que le composé organique est choisi parmi le groupe comprenant les aminés aromatiques, du pyrrole, du thiophène, du o-crésol, du C7HgO (notamment du m- créεol) , du C6H10C1NH2 (notamment du monochloro-2-méthyl- pent-2-ène) , du C5H10S (notamment de l'éthiothiolprop-1- ène) , ou du C4H6C1202 (notamment du dichloroacétate d'éthyle) , ainsi que des dérivés ou isomères de ces composés.
3. Procédé suivant la revendication 2, carac¬ térisé en ce que l'aminé aromatique eεt de l'aniline, de la p-toluidine ou de la 3-méthyl-2-naphtylamine, ou leurs sels, tels que leurs phosphates, sulfateε ou chlorureε, ou encore leurs dérivés, tels que des dérivéε alkyle inférieur ou nitro, ou leurs isomères.
4. Procédé suivant l'une deε revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'addition comprend une agitation du liquide pour diffuser dans celui-ci le composé organique, qui est introduit éventuellement εouε forme d'une émulεion/solution.
5. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'addition ε'effectue à une température comprise entre 10 et 80°C.
6. Procédé suivant l'une quelconque deε revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la filtra¬ tion a lieu sous vide.
7. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, lors de l'étape d'isolement, le précipité filtré est soumis à un lavage par une solution aqueuse saturée en le produit de réaction équilibrée précité.
8. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'étape d'entraînement à la vapeur comprend une injection de vapeur sur le précipité, à l'état de gâteau de filtra¬ tion, et un entraînement du composé organique par la vapeur injectée.
9. Procédé suivant la revendication 8, carac- térisé en ce que l'entraînement à la vapeur comprend une application de 1 à 2 kg de vapeur d'eau / kg de gâteau, à une température compriεe entre 40 et 110°C.
10. Procédé εuivant l'une quelconque deε revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'étape d'entraînement à la vapeur comprend un mélange du précipité filtré dans de l'eau, et une ébullition de l'eau qui, à l'état vapeur, entraîne le composé organi¬ que suεdit.
11. Procédé εuivant l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend un traitement de ladite au moins une substance à iεoler, récoltée sous forme purifiée, pour éliminer des traces de substance organique, notamment par de l'eau oxygénée et ensuite par du charbon actif, pour obtenir une forme décolorée de la ou des substanceε à isoler.
12. Procédé suivant l'une quelconque des revendicationε 1 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend, aprèε l'étape d'iεolement, une étape de εtockage et/ou de transport du précipité filtré.
13. Procédé εuivant l'une quelconque deε revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend l'addition du composé organique à un état brut et éventuellement un recyclage de ce composé organique dans l'étape d'addition, et en ce qu'il comprend éventuelle- ment, lorsque le composé organique n'est pas recyclé à la suite de l'étape d'entraînement à la vapeur, une séparation du composé organique à un état purifié à partir de la vapeur d'entraînement liquéfiée.
14. Procédé suivant l'une quelconque deε revendicationε 1 à 13, caractériεé en ce que le milieu liquide, à partir duquel au moinε une substance est à iεoler, eεt le filtrat évacué précité et en ce que ladite au moinε une substance à isoler eεt et/ou εont deε substanceε différentes de celles précédemment isoléeε.
15. Procédé εuivant l'une quelconque deε revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend
- une première addition dudit composé organi¬ que au milieu liquide, en une quantité appropriée pour obtenir une modification de solubilité d'une ou de pluεieurε impuretés présentes dans le milieu liquide, en provoquant une précipitation ou coprécipitation de celles-ci,
- une séparation de la ou deε impuretéε précipitées ou coprécipitées,
- une deuxième addition au milieu liquide restant dudit composé organique, qui, totalisée à la première addition, atteint ladite quantité εuffiεante pour provoquer une précipitation dudit produit de réaction équilibrée.
16. Procédé εuivant l'une quelconque des revendications 1 à 13 et 15, caractérisé en ce que le milieu liquide eεt une εolution aqueuse d'acide phospho¬ rique brut et en ce qu'il comprend une addition à cette solution du composé organique précité, éventuellement à l'état brut, pour atteindre ladite quantité suffisante pour provoquer une précipitation de phosphate du composé organique, un isolement du phosphate du composé organi- que, sous forme d'un gâteau de filtration, une évacuation d'un filtrat contenant des impuretés, un entraînement à la vapeur du composé organi¬ que pur à partir du gâteau de filtration, et une récolte d'acide phosphorique purifié.
17. Procédé suivant la revendication 16, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une attaque sulfurique de minerai de phosphate pour former une solution d'attaque, un apport à la solution d'attaque d'une première partie de ladite quantité du composé organique précité, pour atteindre un pH d'une valeur comprise entre 1,3 et 5, de préférence de 2, 0 à 3 ,5, à laquelle a lieu une précipitation de sulfate de calcium, une séparation par filtration de sulfate de calcium à l'état pur, et d'un filtrat souε forme de solution aqueuse d'acide phosphorique, et une addition à cette solution d'une deuxième partie du composé organique précité, qui, totalisée à la première partie susdite, atteint ladite quantité suffi¬ sante pour provoquer une précipitation de phosphate dudit composé organique.
18. Procédé suivant l'une ou l'autre deε revendicationε 16 et 17, caractériεé en ce qu'il com¬ prend un ajuεtement préalable de la teneur en H3P04 de la solution aqueuse d'acide phosphorique, à laquelle eεt ajoutée une quantité suffisante du composé organique pour provoquer une précipitation de phosphate du composé organique, à une valeur comprise entre 7% et 40%.
19. Procédé εuivant l'une quelconque des revendications 16 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un mélange entre le gâteau de phosphate du composé organique et une εolution d'une base organique ou inorganique, capable de provoquer un déplacement du composé organique et une formation d'un autre phosphate, un entraînement à la vapeur du composé organi¬ que, et une récolte dudit autre phosphate purifié.
20. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 16 à 19, caractérisé en ce que le milieu liquide est ledit filtrat contenant des impuretés et en ce qu'il comprend une addition à ce filtrat du compoεé organique précité, éventuellement à l'état brut, pour atteindre ladite quantité εuffiεante pour provoquer une précipi¬ tation et/ou coprécipitation de εels du composé organi¬ que et d'une ou plusieurε impuretéε, un iεolement deε précipités et/ou coprécipi- tés, souε forme d'un gâteau de filtration, une évacuation d'un filtrat contenant éven¬ tuellement d'autres impuretés, un entraînement à la vapeur du compoεé organi¬ que pur à partir du gâteau de filtration, et une récolte d'un concentrât d'impuretéε.
21. Utiliεation du procédé εuivant l'une quelconque deε revendicationε 1 à 15, pour produire ou purifier un acide, en particulier de l'acide phoεphori- que ou εulfurique.
22. Utilisation du procédé suivant l'une quelconque deε revendicationε 1 à 15, pour produire à l'état purifié un sel d'acide, en particulier d'acide phoεphorique ou εulfurique.
23. Utiliεation du procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 15, pour valoriser des eaux mèreε iεεueε d'une production ou purification d'acide ou pour fabriquer du sulfate de calcium anhydre, pauvre en impuretés.
24. Utiliεation du procédé εuivant l'une quelconque deε revendicationε 1 à 15, pour adoucir de l'eau ou dessaler de l'eau de mer.
25. Utilisation du procédé suivant l'une quelconque des revendicationε 1 à 15, pour le traitement des rejets provenant d'induεtries telles que les papete¬ ries, les sucreries et les usines de fabrication et de traitement de colorants.
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