WO1986006320A1 - Method of controlling kneading in injection molding machine - Google Patents

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WO1986006320A1
WO1986006320A1 PCT/JP1986/000224 JP8600224W WO8606320A1 WO 1986006320 A1 WO1986006320 A1 WO 1986006320A1 JP 8600224 W JP8600224 W JP 8600224W WO 8606320 A1 WO8606320 A1 WO 8606320A1
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WO
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screw
output
torque
kneading
injection
Prior art date
Application number
PCT/JP1986/000224
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English (en)
French (fr)
Inventor
Keiji Sakamoto
Toshio Kobayashi
Original Assignee
Fanuc Ltd
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Publication date
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Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29CSHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/76Measuring, controlling or regulating

Definitions

  • the present invention relates to a kneading control method for an injection molding machine that performs injection and kneading by a thermomotor.
  • the screw In a conventional injection molding machine, the screw is moved in the axial direction by hydraulic pressure to perform injection, and during meter mixing, a constant hydraulic pressure is applied to the injection mechanism. Rotate the screw while applying back pressure to perform kneading and weighing.
  • the molding material is plasticized by the rotation of the screw and is brought into a molten state, and is stored at the tip of the heated cylinder, thereby generating a pressure. .
  • This pressure overcomes the back pressure due to the hydraulic pressure applied to the above-mentioned ejection mechanism and retreats the screw.The amount of this retreat is detected by a limit switch or the like. When the screw reaches a certain position, stop the screw rotation and end the weighing and kneading process.
  • An object of the present invention is to provide an injection molding machine that uses a thermomotor as a drive source of a screw rotating mechanism and a drive source of an injection mechanism to maintain a constant force applied to a molding material. Hold on and uniform An object of the present invention is to provide a kneading control method capable of kneading.
  • the present invention provides a driving source for rotating a screw, a driving source for moving a screw in an axial direction, and applying injection and back pressure.
  • the output torque of the screw rotation servomotor that rotates the screw above is used for the injection molding machine.
  • the current is detected by a current detector that detects the drive current of the pomotor, and the rotational speed of the screw motor is detected by the detector.
  • the detected rotational speed is differentiated by a differentiator, and the output of the differentiator is subtracted by a subtractor from the output of the current detector, thereby obtaining the inertia of a machine or the like coupled to the screw.
  • the torque required for acceleration and deceleration of the shaft is subtracted and the screw rotation support that substantially adds to the molding material is subtracted.
  • -Calculate the torque from the pomotor add the output of the subtracter and the output from the drive current detector of the injection servo motor with an adder and add it to the molding material.
  • the total torque is obtained, the output of the adder is subtracted from the set value by a subtractor, and the output of the subtractor is used as a movement command per unit time of a screw rotation servomotor.
  • the addition to the quantity ensures that all torques applied to the molding material are always kept at the set value.
  • the rotation of the screw is controlled so that substantially the total torque applied to the molding material is constant; A constant torque is always added to the molding material, and a constant kneading state can always be obtained.
  • FIG. 1 is a block diagram of one embodiment of the present invention.
  • G.2 is a block diagram showing the transmission of a block diagram in which the speed command in the servo circuit is input and the output speed of the servo motor is output. It is.
  • FIG. 1 relates to a kneading method in an injection molding machine using a servomotor as a driving source for applying a back pressure during the kneading process.
  • SBa is a servo circuit for driving and controlling a thermomotor Ma for rotating a screw
  • SB is a screw circuit.
  • This is a servo circuit of the servo motor Mb that drives the machine in the axial direction to perform injection and applies back pressure during weighing and kneading.
  • These support circuits SB a and SB are well-known support circuits having a position control loop.
  • the support circuits M a and M b are used.
  • the DC motor is shown in the figure, the same applies to the AC servomotor, and the pulse encoders Pa and Pb are used as detectors. However, a resolver of another detector or a speed generator may be used.
  • Reference numeral 7 denotes a known acceleration / deceleration control circuit.
  • a movement command X is input as a movement amount per unit time to the servo motor Ma
  • the servo motor is immediately moved by the command movement amount. Since driving the motor Ma requires infinite speed and infinite torque, the acceleration / deceleration control unit 7 sets the movement amount per unit time to the rise of the movement command. Unit time while adding and subtracting light at the time of falling A pulse train is output as the corresponding pulse train, and the time constant circuit 8 is used to mitigate the rapid change in speed, and the position is constituted by the pulse train as the amount of movement per unit time.
  • the command a is output, and is input to a support circuit SB a shown in FIG.
  • the present invention further relates to the acceleration / deceleration control unit 7 described later.
  • the output of the VZF converter is added to the above-mentioned movement command value 'and input.
  • a position command a composed of a pulse train is input as a drive command of the servo motor Ma as a movement amount per unit time, this is input.
  • the difference between the position command a of the servomotor and the travel distance b of the servomotor Ma detected by the detector Pa such as a pulse encoder is referred to as a digital-to-analog converter.
  • Lower D / A converter) 1a converts it into a voltage of analog log value as speed command value c. That is, if there is a large difference between the position command a and the moving amount b of the thermomotor Ma from the detector Pa, the value is output as a large speed command value c, and the difference is output.
  • the feedback circuit SBa is provided with a speed feedback in order to improve the responsiveness, and the signal from the detector Pa is fed to the feedback circuit Fb.
  • / V converter 2a converts the voltage into a voltage, subtracts the voltage V corresponding to the actual speed of the servo motor Ma from the above speed command value c, and obtains the difference, that is, the command speed c.
  • Compensator 3a It is amplified by--and output as command torque e.
  • This command torque e is output as a voltage corresponding to the current value flowing through the armature of the servomotor Ma, so that the command torque e is In order to further improve the response, the voltage f corresponding to the armature current from the current detector 6a that detects the armature current of the The difference between the command torque e and the feedback signal f of the armature current is amplified by the compensator 4a, and is amplified by the power amplifier 5a. Is driving M a.
  • the servo circuit SBb of the servomotor M that drives the screw in the axial direction has a similar configuration and performs the same processing. . Therefore, if the block output from the speed command c of the servo circuit SBa to the output speed V of the servomotor Ma from the speed command c of the servo circuit SBa is expressed by a transfer function, the transfer function is as shown in FIG. It is generally represented as follows.
  • the transfer function of the compensator 3a that amplifies the difference between the speed command c and the actual speed V is represented by the proportional term KP and the integral term KI, and the compensator of the servo circuit SBa 4a If the feedback circuit composed of the power amplifier 5a and the current detector 6a has a sufficient frequency band, it responds to the command and responds immediately. Then, the transfer function can be expressed only by the proportional term K t, and the transfer function of torque to speed conversion is expressed by “1 / JS”. Be done.
  • J is the inertia coefficient of the sum of the support motor Ma and the load.
  • Td is a disturbance torque, which means a load torque connected to the servomotor, and in the case of the servo circuit SBa of the present embodiment, the screw of the injection molding machine is used. It means a real torque that rotates the queue.
  • T 0 T d + J ⁇ (dv / dt) (1)
  • T d T 0-J * (dv / dt) (2)
  • the actual torque required for kneading the molding material is obtained.
  • T d can be obtained by subtracting the product of the value obtained by differentiating the actual speed from the output torque TO of the thermo-motor Ma and the inertia coefficient J that is the sum of the thermo-motor Ma and the load. That is.
  • the actual speed V is obtained from a value obtained by converting the signal of the detector Pa into a voltage by the FZV converter 2a, and the output torque TO of the servomotor Ma is obtained as follows.
  • the torque command value that is, the voltage value f with respect to the current value flowing through the armature of the servomotor Ma
  • the actual torque Td of the thermomotor Ma required for kneading is obtained by the equation (2).
  • the output torque of the servo motor Mb for driving the screw in the axial direction as a back pressure is added to the molding material. Therefore, the total torque applied to the molding material is equal to the actual torque Td of the above-mentioned servomotor Ma and the back pressure by the above-mentioned servomotor Mb.
  • the torque applied as the back pressure by the servomotor Mb is the sum of the torque applied by the servomotor Mb. Since the rotation speed of the motor Mb, that is, the retraction speed of the screw is very small, the rotation speed of the servomotor Mb and the machine connected to the servomotor Mb is reduced. The torque required for acceleration and deceleration of inertia is so small that it is ignored.) Then, the torque as the back pressure is detected by the armature current of the servomotor Mb to which the back pressure is applied. Then, the present invention controls the metering ⁇ kneading so as to equalize the kneading by maintaining the total torque applied to these molding materials at a set value. This is what we do.
  • reference numeral 9 denotes an output of the FZV converter 2a of the servo circuit SBa of the servo motor Ma for rotating the screw.
  • This is a differentiator that differentiates the actual speed v of the servomotor Ma.
  • 10 is derived from the output of the current detector 6a which detects the armature current of the servomotor a of the servo circuit SBa.
  • a subtractor for subtracting the output of the differentiator 9 is used.11 is a polarity of the current detector 6D that detects the armature current of the injection thermometer Mb for applying back pressure.
  • a code converter for conversion, 12 is an adder that adds the output of the subtractor 10 and the output of the code converter ⁇ 1, 13 is a fixed torque that is added to the molding material during kneading
  • ⁇ 4 is a code converter
  • 15 is a VZF converter that converts the output of the code converter 14 to frequency. It is.
  • ⁇ ⁇ ⁇ to ⁇ ⁇ 6 are operation amplifiers
  • R 1 to R 20 are resistors.
  • the actual speed of the servo motor Ma output from the F / V converter 2a of the servo circuit SB a of the servo motor Ma for rotating the screw. Is input to the differentiator 9.
  • the product of the value of the capacitor C 1 and the value of the resistor R 1 of the differentiator 9 will be equal to the inertia coefficient J of the screw of the injection molding machine and the support motor Ma. So that the output of the differentiator 9 is
  • the output of the subtractor 10 is the same as that of the right side shown in the equation (2), the output of the subtractor 0 is the screen.
  • the servo motor Ma for rotating the motor shows a voltage value corresponding to the actual torque Td applied to the molding material.
  • the voltage value corresponding to the actual torque Td which is the output of the subtractor 10
  • the adder ⁇ 2 while the other input of the adder 12 has a sign.
  • the output of the converter 11 is input, and the input of the code converter 11 is the output of the current detector 6b of the servo circuit SB.
  • the current flowing through the armature of the injection motor Mb indicates the torque that generates the back pressure applied to the molding material, and the current detection that detects the armature current If the polarity of the output of the adder 6b is converted into a positive signal by the code converter 11 and input to the adder 12, the output of the adder 12 is applied to the molding material by the screw rotation support. The actual torque Td applied by the motor Ma and the torque applied as back pressure by the projecting servomotor Mb Is added, and the total torque added to the molding material is output. Then, the output of the adder ⁇ 2 is inputted to the subtractor 13 and the set value T s corresponding to all the torques to be added to the molding material is obtained from the adder 12. Subtract output.
  • the output of the subtracter 13 is inverted by the sign converter 14, converted into a frequency by the VZF converter ⁇ 5, and then input to the acceleration / deceleration control unit 7 after being converted. Is added to the movement command amount X and input to the acceleration / deceleration control unit 7.
  • the output of the adder 12 is the thermometer Ma, If the value of the total torque added to the molding material is smaller than the set value T s, the difference is output from the subtractor 13, and the sign converter 14, V / V It is added to the movement command amount X via the F converter 15.
  • a torque limit may be applied to the injection servomotor Mb, and the back pressure may be applied so as to limit the output torque above a certain level.
  • the method of applying the torque limit is well known in a servo circuit, but in FIG. ⁇ , the output of the compensator 3b is set to the torque limit. It is designed to output via a switch means and not to output more than a certain set torque.

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Description

明 細 書
射出成形機の混練制御方法
技 術 分 野
本発明 は 、 サー ポ モ ー タ に よ っ て 射出及び混練を行 う 射出成形機の混練制御方法 に 関 す る 。
背 景 技 術
従来の射出成形機 は油圧 に よ っ て ス ク リ ユ ー を軸方向 に 移動 さ せ射出 を行 っ て お り 、 計星混練時 に お い て は 、 上記射出機構 に一定 の油圧を加 え て 背圧を与えな が ら ス ク リ ュ ー を 回転さ せ て 混練 · 計量を行 う 。 す なわ ち 、 ス ク リ ュ ー の 回転 に よ っ て 成形材料が 可塑化さ れ溶融状態 と な り 、 加熱 シ リ ン ダの先端部 に 貯え ら れ、 そ れ に よ り 圧力 が生 じ る 。 こ の圧力 が上記射 出機構に加えた油圧 に よ る 背圧 に 打勝 っ て ス ク リ ュ ー を後退さ せ 、 こ の後退量 を リ ミ ツ 卜 ス ィ ッ チ等で検出 し て 、 一定位置 に 達 し た ら ス ク リ ュ ー の 回 転 を停止さ せ 、 計量 · 混練プ ロ セ ス を終 了 す る 。 以上の よ う な処理を行 っ て い た が 、 ス ク リ ュ ー の 回転機構及びス ク リ ユ ー を軸方向 に 移動 さ せ て 射出 を 行 う 射出機構の駆動源 に サー ポ モ ー タ を使用 す る場合 に お い て は 上記油圧に よ っ て 背圧を加 え て 混練を行 う 従来 の混練方法を採用 す る こ と がで き な い 。
発 明 の 開 示
本発明 の 目 的 は 、 ス ク リ ュ ー の 回転機構の駆動源及び 射出機構の駆動源 に サー ポ モ ー タ を使用 し た 射出成形機 に お い て 、 成形材料 に加わ る力 を一定 に保持 し 、 均一 な 混練ができ る混練制御方法を提供する こ と に あ る 。
上記目 的を達成す る た め 、 本発明 は 、 ス ク リ ュ ー を 回 転さ せる駆動源, ス ク リ ュ ー を軸方向 に移動 さ せ 、 射出 及び背圧を加 え る駆動源 に サ ー ボ モ ー タ を用 い た射出成 形機 に お い て 、 上記ス ク リ ュ ー を回転さ せる ス ク リ ュ ー 回転用 サ ー ポ モ ー タ の 出力 ト ルク を 該サ ー ポ モ ー タ の駆 動電流を検出 する電流検出器 に よ っ て 検出 し 、 ま た 、 上 記ス ク リ ユ ー 回転用 サ ― ポ モ ー タ の 回転速度を検出 器で 検出 し 、 該検出 し た 回転速度を微分器で微分 し 、 上記電 流検出器の 出 力 か ら上記微分器の 出力 を減算器で減算 し て 、 ス ク リ ュ ー に 結合 さ れた 機械等の慣性の加減速 に 要 す る ト ル ク を差 し 引 き 、 成形材料 に実質的に加わ る ス ク リ ュ ー 回転用サ ー ポ モ ー タ か ら 卜 ル ク を算出 し 、 該減 算器の 出力 と 、 射出用 サ ー ボ モ ー タ の駆動電流検出器か ら の出力 を加算器で加算 し 成形材料 に加わ る全 ト ル ク を 求め 、 該加算器の 出力 と設定値 と を減算器で減算 し 、 こ の減算器の 出力 を ス ク リ ュ ー 回転用 サー ボ モ ー タ の単位 時間当 り の移動指令量に加 え る こ と に よ っ て 成形材料に 加わる全 ト ル ク が常 に 設定値に保持さ れる よ う に す る 。
本発明 は以上述べ た よ う に 、 :混練時に おい て 、 成形材 料に加わ る実質的な全 卜 ル ク が一定 に な る よ う ス ク リ ュ — の回転を制御 し た か ら 、 成形材料に は常に 一定 な 卜 ル ク が加わ り 、 常 に一定な混練状態を得る こ と がで き る 。
図面の簡単な'説明
F I G . 1 は 、 本発明の一実施例 のブ ロ ッ ク 因 、 F I G . 2 は 、 サ ー ポ 回路 に お け る速度指令を入力 と し 、 サ ー ボ モ ー タ の 出力 速度を 出力 と す る ブ ロ ッ ク 図 の伝達を 表わ すブ ロ ッ ク 図で あ る 。
発明 を実施す る た め の最良の形態
本発明 は 、 射出成形機の ス ク リ ュ ー を 回転さ せ る場合 の駆動 源 に サ ー ボ モ ー タ を使用 し 、 さ ら に 、 ス ク リ ュ ー を前進さ せ て 射出 を行い 、 計量混練時 に は背圧を 印加 す る駆動 源 に も サ ー ポ モ ー タ を使用 し た 射出成形機 に お け る混練方法 に 関 す る も ので 、 F I G . 1 は 、 本発明 の一 実施例 を示 す 図 で 、 S B a は ス ク リ ュ ー を 回 転 さ せ る た め のサー ポ モ ー タ M a を駆動 制御 す るサ ー ポ回路で 、 S B は ス ク リ ユ ー を軸方向 に 駆動 し 射出 を行 っ た り 、 計 量 , 混練時 に は背圧を印加 す る サ ー ボ モ ー タ M b のサ ー ポ 回 路で あ る 。 こ れ ら のサ ー ポ 回路 S B a , S B は位 置制御ル ー プを有す る公知のサ ー ポ 回路で 、 こ の例で は 、 サ ー ポ モ ー タ M a , M b と し て D C モ ー タ を示 し て い る が 、 A Cサ ー ポ モ ー タ でも同 じ で あ り 、 ま た 、 検出器 と し て パルス エ ン コ ー ダ P a , P b を用 い て い る が 、 他の 検出器の レゾルバ , 速度発電機等でも よ い 。
7 は既知 の加 減速制御 回路で 、 サ ー ボ モ ー タ M a に 対 し 単位時間 当 り の移動量 と し て移動指令 X が入力 さ れる と 、 即座に 指令移動量だけ サ ー ポ モ ー タ M a を駆動 す る に は 、 無限大の速度 と 無限大の 卜 ル ク を必要 と す る か ら 、 加減速制御部 7 は単位時間 当 り の移動量を移動指令 の 立 上 り 及び立下 り 時 に 照次加算及び減算 し な が ら 単位時間 当 り のパルス列 と し て 出力 し 、 さ ら に 時定数回路 8 に よ つ て 速度の急激な変化を緩和 さ せ 、 単位時間 当 り の移動 - 量 と し て のパルス 列で構成さ れる位置指令 a を出力 し 、 以下 、 F I G . 1 に 示すサ ー ポ 回路 S B a に入力 し て い る 。 以上述べ た加減速制御部 7 , 時定数回路 8 につ いて も本願出願前か ら 実施 さ れて い る も ので あ る が 、 本発明 は 、 さ ら に上記加減速制御部 7 に 後述す る V Z F 変換器 の 出力 を上記移動指令量'に 加算 し て 入力 す る よ う に な つ て い る 。
サ ー ポ 回 路 S B a に お い て 、 サ ー ボ モ ー タ M a の駆動 指令 と し て 、 単位時間 の移動 量 と し て パルス列 で構成 さ れる位置指令 a が入力 さ れる と 、 こ の位置指令 a と パル ス エ ン コ ー ダ等の検出器 P a で検出 し た サ ー ボ モ ー タ M a の移動量 b と の差分をデジ タ ル一ア ナ ロ グ変換器 ( 以 下 D / A変換器 と い う ) 1 a で速度指令値 c と し て の ァ ナ ロ グ量の電圧 に変換さ れる 。 す なわ ち 、 位置指令 a と 検出 器 P a か ら の サー ポ モ ー タ M a の移動量 b に 大きな 差があ る と 大き な値の速度指令値 c と し て 出力 さ れ 、 差 が小さ く 位置指令 a と 移動 量 b が近づ く と小 さ な値の速 度指令値 G と し て 出力 さ れる 。 さ ら に 、 本サ ー ポ 回路 S B a は応答性を良 く す る た め に速度 フ ィ ー ドバ ッ ク が行 わ れて お り 、 こ れ は検出器 P a か ら の信号を F / V変換 器 2 a で電圧 に 変換 し 、 実際のサ ー ボ モ ー タ M a の速度 に対応する電圧 V を上記速度指令値 c か ら 減算 し 、 そ の 差 、 す なわ ち 指令速度 c と 実速度 V の誤差を補償器 3 a - - で増幅 し て指令 卜 ル ク e と し て 出 力 す る 。 こ の指令 卜 ル ク e は サ ー ポ モ ー タ M a の電機子 に 流 す電流値 に 対応 す る電圧 と し て 出力 さ れる も ので 、 こ の指令 卜 ル ク e に 対 し 、 さ ら に 応答性を よ く す る た め 、 サ ー ポ モ ー タ M a の 電機子電流を検出 す る電流検出器 6 a か ら の電機子電流 に対応す る電圧 f が フ ィ ー ドバ ッ ク さ れ 、 上記指令 ト ル ク e と 電機子電流の フ ィ ー ドバ ッ ク 信号 f と の差を補償 器 4 a で増幅 し 、 電力 増幅器 5 a で 増幅 し て 、 サー ポ モ — タ M a を駆動 し て い る 。
な お 、 ス ク リ ュ ー を軸方向 に駆動 す る サ ー ボ モ ー タ M の サ ー ボ 回路 S B b に つ い て も周様な構成で 、 同様な 処理を行 う も の で あ る 。 そ こ で 、 サ ー ボ 回路 S B a の速 度指令 c よ り サ ー ポ モ ー タ M a の 出力 速度 V ま で のプ ロ ッ ク 出 を伝達関数で表わ す と 、 F I G . 2 の よ う に 一 般 的 に 表わ さ れる 。 す なわ ち 、 速度指令 c と 実速度 V の差 を 増幅す る補償器 3 a の伝達関数 は 比例 項 K P と 積分項 K I に よ っ て表わ さ れ、 サ ー ボ 回路 S B a の補償器 4 a 電力 増幅器 5 a 及び電流検出器 6 a で 構成さ れる フ ィ ー ドバ ッ ク 回路が十分な周波数帯域を持つ と す れば 、 · す な わ ち 指令 に 対応 し 、 即座 に 応答す る と す れば 、 そ の伝達 関数 は比例項 K t の みで表わ す こ と がで き 、 ま た 、 卜 ル ク か ら 速度へ の変換の伝達関数 は 「 1 / J S 」 で 表わ さ れる 。 こ こで 、 J はサ ー ポ モ ー タ M a と 負荷を合計 し た 慣性能率で あ る 。 そ の結果、 速度指令 G よ り のプ ロ ッ ク 線図 は F I G . 2 の よ う に な る 。 こ のブ ロ ッ ク 線図で 、 T d は外乱 ト ル ク で 、 こ れ はサ ー ポ モ ー タ に 接続さ れる 負荷 卜 ルク を意味 し 、 本実施例 のサ ー ポ回路 S B a の場 合 、 射出成形機のス ク リ ュ ー を 回転さ せ る実 卜 ル ク を意 味す る も のであ る 。
そ こで 、 こ の外乱 卜 ル ク T d が 「 0 」 と 仮定す る と 、 伝達関数 1 8 で示す よ う に 卜 ル ク を積分 し て 速度 V を 出 力 し て いるか ら 、 サ ー ポ モ ー タ M a や ス ク リ ュ ー 等のサ ー ポ モ ー タ M a に 接続さ れた 機械の慣性の加減速 に 要す る ト ル ク は速度 V を微分 し 、 上記慣性能率 J を乗算 し た J · ( dv/ it) で得 ら れる 。 そ の結果、 サ ー ポ モ ー タ の 出力 卜 ル ク T O は 、 こ のサー ポ モ ー タ M a 等の慣性の加 減速 に 要す る 卜 ル ク J ♦ ( dv/ dt) に 外乱 卜 ル ク 、 す な わ ち実際 に成形材料を混練する ト ル ク T d を加えた次の 第 ( 1 ) 式 の よ う に なる 。
T 0 = T d + J ♦ ( dv/ dt) ( 1 )
T d = T 0 - J * ( dv/ dt ) ··· ··· ( 2 ) そ の結果、 第 ( 2) 式が示す よ う に 、 成形材料を混練 す る に 要す る実 卜 ルク T d は サー ポ モ ー タ M a の 出力 卜 ル ク T O か ら 実速度を微分 し た値 と サ ーポモ ー タ M a と 負荷を合計 し た 慣性能率 J の積を差引 け ば求め ら れる こ と と なる 。 そ し て 、 実速度 V は検出器 P a の信号を F Z V変換器 2 a に よ り 電圧に変換 し た値に よ り 求め ら れ 、 サ ー ポモ ー タ M a の 出力 ト ル ク T O は ト ル ク 指令値、 す なわ ち サ ー ボ モ ー タ M a の電機子 に 流れる電流値 に 対 す る電圧値 f と し て 電流検出器 6 a よ り 検出 さ れる か ら 、 混練 に要するサー ポ モ ー タ M a の実 卜 ル ク T d は第 ( 2 ) 式 に よ っ て 求め ら れ る 。 さ ら に 、 混練時 に お い て は 、 成 形材料 に は背圧 と し て ス ク リ ユ ー を 軸方向 に駆動 す るサ ー ボ モ ー タ M b の 出力 卜 ル ク も加 え ら れて お り 、 成形材 料 に 印加 さ れる全 卜 ル ク は上記サ ー ポ モ ー タ M a の 実 卜 ル ク T d に サ ー ポ モ ー タ M b に よ っ て 背圧 と し て 印加 さ れる ト ル ク を加算 し た も の と な る ( な お 、 サ ー ポ モ ー タ M b に よ る背圧 と し て 印加 さ れる 卜 ル ク は 、 該サ 一 ポ モ ー タ M b の 回転す なわ ち ス ク リ ュ ー の後退速度が非常 に 小さ い の で 、 サ ー ポ モ ー タ M b 及び該サ ー ボ モ ー タ M b に接続 さ れた 機械の慣性の加減速 に 要す る 卜 ル ク は非常 に 小 さ い の で無視 す る ) 。 そ し て 、 こ の 背圧 と し て の 卜 ル ク は背圧を 印加 す るサ ー ポ モ ー タ M b の電機子電流 に よ っ て 検出 さ れる 。 そ し て 、 本発明 は 、 こ れ ら 成形材料 に 印加 さ れる全 卜 ル ク を設定値 に 保持する こ と に よ っ て 、 混練 を 均 一 に す る よ う に 計量 ♦ 混練を制御 す る よ う に し た も ので あ る 。
すなわ ち 、 F I G . 1 に お い て 、 9 は ス ク リ ュ ー を 回 転 さ せ る サ ー ボ モ ー タ M a のサ ー ポ 回路 S B a の F Z V 変換器 2 a の 出力 で あ るサ ー ポ モ ー タ M a の実速度 v を 微分す る微分器で 、 該微分器 9 の コ ン デ ン サ C 1 , 抵抗 R 1 の積が サ ー ポ モ ー タ M a と そ の負荷を合計 し た上記 慣性能率 J に等 し い ( C 1 · R 1 = J ) の よ う に 設定 し て お く 。 ま た 、 1 0 はサ ー ポ 回路 S B a の サ ー ポ モ ー タ a の電機子電流 を検出 す る電流検出器 6 a の 出力 か ら 上記微分器 9 の 出力 を減算す る減算器、 1 1 は背圧を 印 加 す る射出用 のサ ー ポ モ ー タ M b の電機子電流を 検出 す る電流検出器 6 D の極性を変換する符号変換器、 1 2 は 上記減算器 1 0の 出力 と 上記符号変換器 Ί 1 の 出力 を加 算する加算器、 1 3 は混練時に成形材料 に加 え る 卜 ルク を 一定値に 設定 す る た め の設定値 T s か ら 上記加算器 1 2 の 出力 を減算する減算器、 Ί 4 は符号変換器 、 1 5 は 符号変換器 1 4 の 出力 を周波数に 変換す る V Z F変換器 で あ る 。 な お 、 Ο Ρ Ί 〜 Ο Ρ 6 は オ ペ レ ー シ ョ ン ア ンプ 、 R 1 〜 R 2 0 は抵抗で あ る 。
次 に 、 本実施例 の動作を説明 する 。
ま ず 、 ス ク リ ュ ー を回転さ せ るサー ポモ ー タ M a のサ ー ボ 回路 S B a の F / V変換器 2 a か ら 出力 さ れる サ ー ポ モ ー タ M a の実速度 に対応す る電圧 V は微分器 9 に入 力 さ れる 。 微分器 9 の コ ンデンサ C 1 , 抵抗 R 1 の値の 積が 当 該サ ー ポ モ ー タ M a と 当該射出成形機の ス ク リ ュ 一 等の慣性能率 J に 等 し く な る よ う に設定さ れて い る の で 、 微分器 9 の出力 は 、
- C 1 · R ♦ ( dv/dt) = - J · ( dv/ dt )
と な る ( な お 、 F / V変換器 2 a の 出力 v は負 の電圧 で あ る ので 、 こ の 出力 はプラ ス の値 と なる 〉 。
減算器 Ί Οの 出力 -— ( f + J ♦ ( dv/ dt) )
- 一 ( — T 0 + J ♦ ( dv/ dt ) )
- T 0 — J ♦ ( dv/dt)
…… ( 3) 上記第 ( 3) 式 に 示さ れる よ う に 、 減算器 1 0の 出力 は第 ( 2) 式で示す右辺 と 周 じ であ る か ら 、 こ の減算器 0の 出力 はス ク リ ュ ー を回転さ せ るサ ー ポ モ ー タ M a が成形材料 に 加 え る実 卜 ル ク T d に 対応 す る電圧値を示 す こ と と な る 。 か く し て 、 減算器 1 0の 出力 で あ る実 卜 ル ク T d に 対応 す る電圧値は加算器 Ί 2 に 入力 さ れ 、 一 方、 加算器 1 2 の他方の入力 に は符号変換器 1 1 の 出力 が入力 さ れ て お り 、 符号変換器 1 1 の入力 は サー ポ 回 路 S B の電流検出器 6 b の 出力 が入力 さ れて お り 、 混練 時 に お い て は 、 射出用 の サ ー ポ モ ー タ M b の電機子 に 流 れる電流 は成形材料 に 印加 す る背圧を生 じ る 卜 ル ク を示 し 、 こ の電機子電流を検出 す る電流検出器 6 b の 出力 の 極性をプラ ス に 符号変換器 1 1 で変換 し 、 加算器 1 2 に 入力 す れば、 加算器 1 2 の 出力 は成形材料 に ス ク リ ュ ー 回転用 サ一 ポ モ ー タ M a で加 え ら れる実 ト ル ク T d と射 出用 サ ー ボ モ ー タ M b に よ っ て 背圧 と し て 加 え ら れる 卜 ル ク が加算さ れた も の と な り 、 成形材料 に 加 え ら れる全 卜 ル ク を 出力 す る こ と と な る 。 そ こ で 、 こ の加算器 Ί 2 の 出力 を減算器 1 3 に 入力 し 、 成形材料 に 加 え ら れる べ き全 ト ル ク に対応 す る設定値 T s か ら 上記加算器 1 2 の 出力 を減算す る 。' そ し て 、 こ の減算器 1 3 の 出力 を符号 変換器 1 4で反転さ せ 、 V Z F変換器 Ί 5 で周波数 に 変 換 し た 後加減速制御部 7 に 入力 さ れる単位時間 当 り の移 動 指令量 X に加算 し て 加減速制御 部 7 に 入力 さ れる 。 す なわ ち 、 加算器 1 2 の 出力 で あ るサ ー ポ モ ー タ M a , に よ り 成形材料に 加え ら れた 全 ト ル ク の値が設定値 T s よ り 小さ け れば、 減算器 1 3 よ り そ の差が 出力 さ れ 、 符号変換器 1 4 , V / F 変換器 1 5 を介 し て 移動指令量 X に加算さ れる 。 そ の結果 、 単位時間 当 り の移動指令量 が増加 する た め位置指令 a 及びサ ー ボ モ ニ タ M a の速度 指令値 c を増加 さ せ 、 サ ー ポ モ ー タ M a を よ り 高速で 回 転させる と共 に 電機子電流を増大さ せ 、 成形材料 に加わ る全 ト ル ク は設定 ト ル ク T s と 一 致す る よ う に な る 。
な お 、 射出用 サー ボ モ ー タ M b に は 卜 ルク リ ミ ッ 卜 を かけ 、 一定以上の 出力 ト ル ク が 出 な い よ う 制 限 し て 背圧 を 印加 し て も よ い 。 こ の 卜 ル ク リ ミ ッ 卜 を かけ る手法は サ ー ボ 回路 に おい て 公知 の も の で あ る が 、 F I G . Ί に お い て 、 補償器 3 b の 出力 を ト ル ク リ ミ ッ ト 手段を介 し て 出 力 す る よ う に し 、 一定 の設定 卜 ル ク 以上の 出力 が 出 な い よ う に す る も ので あ る 。

Claims

請 求 の 範 囲
. ス ク リ ュ ー を回 転 さ せ る駆動 源 , ス ク リ ュ ー を軸方 向 に 移動 さ せ射出及び背圧を加え る駆動源 に サー ポ モ ー タ を用 い た 射出成形機 に お い て 、 混練時に は 、 ス ク リ ュ ー を 回転さ せ る ス ク リ ュ ー 回転用 のサー ポ モ ー タ の 出力 卜 ルク よ り 、 該ス ク リ ュ ー 及び該ス ク リ ュ ー に 結合さ れ た機械の慣性の加減速 に 要す る 卜 ル ク を差引 き 、 ス ク リ ュ ー 回 転用 のサ ー ポ モ ー タ に よ る成形材料 に 加 わ る実 ト ル ク を 出 し 、 ス ク リ ュ ー を軸方向 に移動 さ せ る射出用 の サ ー ボ モ ー タ の 出力 と 、 上記実 卜 ル ク と の和 が設定 し た 一定 値 に な る よ う ス ク リ ユ ー 回転用 サ ー ポ モ ー タ の指令速度を制御 す る こ と特徴 と す る射 出成形機の混練制御方法 。
. 検 出 器に よ っ て 検出 さ れた 上記 ス ク リ ュ ー 回転用 の サ ー ポ モ ー タ の 回転速度を微分器で微分 し た 値 に 上記 ス ク リ ユ ー 回 転用 の サ ー ボ モ ー タ と 該サ ー ポ モ ー タ に 接続 さ れた 機械の慣性能率を乗 じ た 値を 、 上記ス ク リ ユ ー 回 転用 サ ー ポ モ ー タ の駆動電流値を検出 す る 電流 検出器の 出力 よ り 減算器で減 じ て 上記実 ト ル ク を算出 し 、 上記射出用 サ ー ポ モ ー タ の駆動電流検出 器か ら の 出力 と 上記減算器か ら の 出力 を加算 し て 成形材料 に 加 わ る全 ト ル ク を求め 、 該全 卜 ル ク が設定値 に な る よ う 上記ス ク リ ユ ー 回転用 サー ポ モ ー タ の指令速度を制御 す る 請求の範囲第 1 項記載の射出成形機の混練制御方
3 . 上記射出用 サー ポ モ ー タ の計量 ♦ 混練時の出力 卜 ル ク は 、 設定 さ れ た 値以下 に制 限さ れて い る請求の 範囲 第 1 項 ま た は第 2 項記載の射出成形機の混練制御方法
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