WO1984000355A1 - Procede de production d'un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulometrie - Google Patents

Procede de production d'un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulometrie Download PDF

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WO1984000355A1
WO1984000355A1 PCT/FR1983/000138 FR8300138W WO8400355A1 WO 1984000355 A1 WO1984000355 A1 WO 1984000355A1 FR 8300138 W FR8300138 W FR 8300138W WO 8400355 A1 WO8400355 A1 WO 8400355A1
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suspension
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aluminate solution
stage
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PCT/FR1983/000138
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Benoit Cristol
Jacques Mordini
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Pechiney Aluminium
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
    • C01F7/14—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates
    • C01F7/144—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates from aqueous aluminate solutions by precipitation due to cooling, e.g. as part of the Bayer process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/60—Particles characterised by their size
    • C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer

Definitions

  • the invention relates to a high productivity precipitation process for Al (OH) 3 from a supersaturated alkaline aluminate solution obtained by the Bayer method of alkaline attack on bauxites, making it possible to obtain by introduction of primer an aluminum trihydroxide with large granulometry, of which at most 10% of the particles produced have their smallest dimension less than 45 microns.
  • the Bayer process constitutes the essential technique for the production of alumina intended to be transformed into aluminum by igneous electrolysis.
  • the bauxite is treated hot with an aqueous solution of sodium hydroxide, at an appropriate concentration, thus causing the solubilization of the alumina and obtaining a supersaturated solution of sodium aluminate.
  • the supersaturated solution of sodium aluminate is generally inoculated with aluminum hydroxide designated below by the expression "primer" in the purpose of causing precipitation of aluminum trihydroxide.
  • the precipitation of aluminum trihydroxide is carried out during the operation known as of decomposition of an aqueous solution of sodium aluminate with high concentration of caustic Na 2 O, generally having from 130 to 170 grams of Na 2 O per liter of sodium aluminate solution to be broken down.
  • concentration of caustic Na 2 O should be understood to mean the total amount of Na 2 O expressed in grams per liter in the sodium aluminate solution to be decomposed, in the form bound to sodium aluminate and in the free form of sodium hydroxide. According to this process, a generous amount is introduced into the sodium aluminate solution to be decoposed.
  • the precipitation of aluminum trihydroxide is effected by the decomposition of an aqueous solution of sodium aluminate of low concentration of caustic Na 2 O, not exceeding 110 g of Na 2 O per liter of solution of sodium aluminate to be decomposed.
  • the American method consists in introducing into the sodium aluminate solution to be decomposed an amount of Al (OH) 3 acting as a primer, a smaller amount than in the European process, generally corrected between 100 g / l and 200 g / l of the aluminate solution to be decomposed, decomposition being carried out on the other hand at a higher temperature, such as for example 70 ° C.
  • a first process described in US Pat. No. 2,657,978, the aim of which is to promote the increase in productivity of large grain aluminum hydroxide, relates to the introduction into two periods of aluminum trihydroxide, playing the role of primer, the first period consisting in introducing the only quantity of primer necessary for obtaining crystals of large particle size, while, in the second period, a new quantity of primer is introduced. But, through the results which are stated, the increase in productivity appears very small and, by the same token, unattractive industrially.
  • the first decomposition phase consists in introducing into the sodium aluminate solution a controlled amount of a suspension of fine primer, this phase taking place at a temperature between 77 ° C and 66 ° C. Then, the second phase of decomposition processes the cooled suspension coming from the first phase by the introduction of a sufficient quantity of primer of larger particle size, in such a way that the cumulative quantity of primer introduced in the two phases represents at least minus 130 g of aluminum trihydroxide per liter of solution to be decomposed, this quantity of primer generally not exceeding 400 g / l.
  • the improvement which can be observed with regard to the American process relates more to the increase in productivity than the obtaining of a really larger particle size, an improvement which appears to be the simultaneous consequence of the supersaturation of the sodium aluminate solution to decompose which depends on the attack of bauxite and on its particularly long residence time (45 to 100 hours) in the decomposition zone while a larger quantity of primer generally introduced into this solution does not manifest a decisive action.
  • this patent recommends another process of decomposition by stages of a solution of supersaturated sodium aluminate which comprises a first stage of agglomeration, a second stage of enlargement of the agglomerates and, finally, a third stage of production of the primer, these three stages being distinct but related, while the temperature under which this process takes place is between 74 ° C and 85 ° C and the amount of primer introduced is chosen between 70 and 140 g / l of sodium aluminate solution to be decomposed.
  • this process does not provide a solution more favorable to those skilled in the art since, while producing an alumina of apparently favorable particle size, it remains of low productivity when it is compared to a European process.
  • the process according to the invention which consists in bringing all of the primer used into contact with all of the supersaturated alkaline aluminate solution obtained according to the Bayer process, is characterized in that: a) in the decomposition zone of the Bayer process comprising "n" cascaded stages, a suspension with a high dry matter content of at least 700 g / l of alkaline aluminate solution is created to be decomposed in at least one stage by introduction of a primer consisting of aluminum trihydroxide crystals of unselected particle size; b) after a residence time in the decomposition zone at a maximum temperature chosen in the range of 50 ° C. to 80 ° C.
  • a fraction is taken up consisting of at most 50% by volume of the suspension with a high dry matter content in circulation in the decorrposition zone; c) then, after said sampling, said fraction is introduced into a classification zone of which: c 1 - the separated grainy part is extracted and constitutes the production of Al (OH) 3 of large particle size and c 2 - the other part separated, forming a suspension, is removed from the classification zone and joined to the remaining fraction of the suspension in circulation in the decorrosion zone which does not have been subject to classification; d) the suspension resulting from the operation carried out in c 2 is sourced on a solid-liquid separation, the separated solid phase constituting the primer of aluminum trihydroxide with particle size, not selected, recycled in the process decomposition zone Bayer.
  • the dry matter content of the suspension created by the introduction of the primer into the supersaturated alkaline aluminate solution to be decomposed is expressed in grams of trihydroxide of dry aluminum per liter of said solution, while the concentration of caustic Na 2 O in grams per liter of the sodium aluminate solution expressed, as is well known, the total amount of Na 2 O present in said solution in the bound form of sodium aluminate and in the free form of sodium hydroxide.
  • FIG. 1 a general diagram of an installation for producing aluminum trihydroxide according to the invention and represented by FIG. 1.
  • the decomposition zone of the sodium aluminate solution comprises "n" decorrosion stages, constituted by a first group (A) of "p” stages and a second group (B) comprising (np) stages decomposition of the alkaline aluminate solution.
  • the solution L. of supersaturated alkaline aluminate to be decomposed can be introduced entirely into at least one of the decomposition stages of groups (A) or (B), for example according to L d1 , L d2 . . . , L db in the case of group (A). However, it can also be introduced for a part in at least one of the decomposition stages of group (A) and for the other part in at least one of the decomposition phases of group (B).
  • the aluminum trihydroxide of unselected particle size, acting as a primer can be introduced in whole or in part according to the same distribution as the aluminate solution, for example according to S al, S a2 . . . , S ap in the case of group (A).
  • the dry matter concentration of the primer suspension created in at least one stage of the decomposition zone is chosen between 800 and 2000 grams of Al (OH) 3 of unselected particle size, per liter of solution sodium aluminate to decompose.
  • This high solids content primer suspension can preferably occupy at least (n-1) stages of the decorrosion zone, and it may be desirable for said suspension to occupy the (n-1) last stages of the decorrosion zone .
  • the group (A) of the decomposition zone then consists of a single stage.
  • the primer suspension created with a high dry matter content, to occupy the n decomposition stages.
  • Said suspension is then obtained by the simultaneous introduction into the first decomposition stage of all of the primer and of all of the alkali aluminate solution to be decomposed.
  • the primer suspension created remains as soon as it forms in the decomposition zone. It is maintained there at a maximum temperature chosen in the range of 50 ° C to 75 ° C for the time necessary to obtain a weight ratio Al 2 O 3 dissolved / Na 2 O caustic at most equal to 0.7.
  • the maximum temperature to which the primer suspension is subjected in the decorrosion zone is chosen in the range 50 ° C to 68 ° C.
  • the maximum temperature to which the suspension created with a high dry matter content in the decorrosion zone is subjected is chosen in the range 60 ° C to 75 ° C, in at least one of the "n" decomposition stages , it may be important to practice forced cooling of said suspension circulating in the n-1 other stages of decomposition, as soon as it leaves the decomposition stage concerned, so that its maximum temperature after cooling is at over 60 ° C.
  • the suspension L coming from the decomposition zone, without passing through the classification zone (C), is then subjected to a solid-liquid separation in (D), the liquid phase L being sent to the next section of the Bayer process, while the solid phase S a constitutes, according to the invention, the primer of aluminum trihydroxide of unselected particle size which is recycled in at least one stage of the decomposition zone of the solution of supersaturated alkaline aluminate.
  • the solid phase S a constituting the primer of unselected particle size can be introduced in this form into the solution of alkali aluminate to be decomposed or else can be in the form of a suspension previously prepared by dispersion in all or part of the alkali aluminate solution to be decomposed.
  • a minor amount of the aluminum trihydroxide primer is introduced into the first stage of the decomposition zone, then the remaining amount of said primer in the second stage of the decomposition.
  • the major quantity of the primer of aluminum trihydroxide introduced into the second decomposition stage is at least equal to 70% by weight of the totality of the recycled primer.
  • the alkali aluminate solution to be decomposed is introduced entirely into the first stage of the decorrposi tion.
  • the maximum temperature practiced in the first stage of the decomposition zone is chosen in the range from 65 ° C to 80 ° C while the maximum temperature in the second stage of the decomposition zone is chosen in the range from 50 ° C to 65 ° C.
  • the process according to the invention for decomposing the supersaturated alkaline aluminate solution by bringing all of the unselected particle size primer into contact with all of said solution can be carried out both continuously and discontinuous.
  • a decomposition stage is formed by a volume of suspension of the primer in the alkali aluminate solution to be decomposed corresponding to a desired average residence time of said suspension in circulation, this volume being permanently supplied by the anterior stage and permanently supplying the rear stage.
  • a decomposition stage is formed by a volume of suspension of the primer in the alkali aluminate solution at decompose corresponding to the total time necessary for the decomposition of said solution.
  • EXAMPLE 1 This example illustrates the possibility of creating, according to the invention, a suspension with a high dry matter content, by introduction of a primer constituted by crystals of aluminum trihydroxide of unselected particle size, ensuring the obtaining of particles of 'Al (OH) 3 large particle size, while maintaining high productivity.
  • a supersaturated sodium aluminate solution to be decomposed was thus obtained having the following composition:
  • This sodium aluminate solution to be decomposed was introduced at the rate of 400 minutes per hour into the decomposition zone comprising 8 stages, each stage being provided with mechanical stirring.
  • All of the sodium aluminate solution to be decomposed was introduced into the first stage of the decomposition zone together with all of the primer.
  • the temperature was 63 ° C in the first decomposition stage and 60 ° C in the last. Three industrial continuous decomposition tests were carried out over a period of three months.
  • Test 1 illustrates the use of an Al (OH) 3 suspension with a dry matter content equivalent to that recommended by the prior art, but lower than the lower content adopted in the context of the invention.
  • Test 2 reveals the advantage of the large increase in the dry matter content of the suspension of Al (CH) 3 in the solution of supersaturated sodium aluminate to be decomposed.
  • Test 3 shows the influence of the classification in the context of the invention by passing a fraction of the suspension circulating in the decomposition zone through this zone.
  • the primer used had an unselected particle size.
  • the table reveals that the use of a high content of matter dry suspension of the primer circulating in the decomposition zone (suspension obtained by dispersing all of the sodium aluminate solution to be decomposed with all of the primer of unselected particle size) makes it possible to obtain a very large magnification of the aluminum trihydroxide in circulation.
  • the addition of a classification leads to the production of large particle size aluminum trihydroxide particles, while the productivity in grams of Al 2 O 3 per liter of sodium aluminate solution remains high.
  • a supersaturated sodium aluminate solution to be decomposed was produced in an industrial unit by the Bayer attack at 245 ° C. of a French bauxite having the following composition in percent by weight: Loss on ignition 12.02 TiO 2 2.6
  • the supersaturated sodium aluminate solution to be decomposed had the following composition:
  • This sodium aluminate solution to be decomposed was introduced at the rate of 500 m3 per hour into the decomposition zone comprising 8 stages, each stage being provided with air stirring.
  • All of the sodium aluminate solution to be decomposed was introduced into the first stage of the decomposition zone simultaneously with all of the primer.
  • the temperature was 58 ° C in the first decomposition stage and 49 ° C in the last.
  • Test 4 illustrates the use of a suspension of Al (OH), the concentration of dry matter of which belongs to the field preferably claimed in the context of the invention.
  • Test 5 illustrates the use of the same suspension as test 4, by associating with it the classification of a fraction of the suspension circulating in the zone d e decomposition.
  • the primer used had an unselected particle size.
  • Example 1 This table confirms the results obtained in Example 1, namely that the use of a high dry matter content of the suspension of the primer in circulation in the decomposition zone makes it possible to obtain a very significant magnification of the trihydroxide. of aluminum in circulation, as can be compared with test 1 of Example 1.
  • This example illustrates the case of the production of particles of Al (OH) 3 of large particle size, from a solution of supersaturated sodium aluminate to decompose resulting from the Bayer attack at 260 ° C of a bauxite with diaspore having the following composition in percent by weight:
  • the resulting supersaturated sodium aluminate solution had the following composition:
  • This sodium aluminate solution to be decomposed was introduced at the rate of 800 m3 per hour into the first stage of the decorrosion zone comprising 11 stages, each stage being provided with mechanical stirring.
  • All of the sodium aluminate solution to be decomposed was introduced into the first stage of the decomposition zone with all of the primer.
  • the temperature was 58 ° C in the first decomposition stage and 56 ° C in the last.
  • This test relates to the use of a suspension of Al (OH) 3 , the concentration of dry matter of which belongs to the preferred field of the process according to the invention.
  • the primer used had an unselected particle size.
  • a supersaturated sodium aluminate solution was produced by the Bayer attack at 245 ° C of an equiponderal mixture of an African bauxite and a French bauxite which had the following compositions in percent by weight:
  • the supersaturated sodium aluminate solution to be decomposed had the following composition:
  • This sodium aluminate solution to be decomposed was introduced at the rate of 200 m3 per hour into the decomposition zone comprising 8 stages, each stage being provided with mechanical stirring.
  • test 7 the sodium aluminate solution to be decomposed was introduced entirely into the first decomposition stage as well as all of the primer.
  • the temperature was 60 ° C in the first stage, 59 ° C in the second stage and 50 ° C in the last stage.
  • test 8 100 m3 per hour of the sodium aluminate solution to be decomposed, the temperature of which was 75 ° C. and 10% by weight of the primer, were introduced into the first decomposition stage. Then 100 m3 per hour of said solution, the temperature of which was at 50 ° C. and 90% by weight of the primer, were introduced into the second decomposition stage which also received the overflow from the first stage.
  • the temperature was 72 ° C in the first stage, 60 ° C in the second stage and 51 ° C in the last stage.
  • test 9 we not only practiced the same experimental protocol as in test 8, but also performed a classification operation on 20% by volume of the suspension of Al (OH) 3 leaving the seventh stage. , the grained fraction being intended for the production of Al (OH) 3 while the other fraction was recycled in the last stage of the decomposition zone.
  • Table 4 The results obtained are collated in Table 4 below:

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Abstract

Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée obtenue selon le procédé Bayer d'attaque alcaline des bauxites dans le but d'obtenir simultanément une forte productivité et un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulométrie dont 10% au plus des particules produites on leur plus petite dimension inférieure à 45 microns, par introduction d'amorce, ledit procédé consistant à mettre en contact la totalité d'amorce utilisée avec la totalité de la solution d'aluminate alcalin à décomposer, caractérisé en ce que: a) dans la zone de décomposition du procédé Bayer comportant "n" étages en cascade, on crée une suspension à haute teneur en matière sèche d'au moins 700 g/l de solution d'aluminate alcalin à décomposer dans au moins un étage par introduction d'amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélectionnée, b) après un temps de séjour dans la zone de décomposition à une température maximale choisie dans l'intervalle de 50o C à 75 o C jusqu'à l'obtention d'un rapport pondéral Al2O3 dissoute/Na2O caustique au plus égal à 0,7, on prélève une fraction constituée par au plus 50 % en volume de la suspension à haute teneur en matière sèche en circulation dans la zone de décomposition, c) puis, après ledit prélèvement, on introduit ladite fraction dans une zone de classification dont: c1 - la partie grenue séparée est extraite et constitue la production d'Al(OH)3 de grosse granulométrie et, c2 - l'autre partie séparée, formant une suspension, est retirée de la zone de classification et jointe à la fraction restante de la suspension en circulation dans la zone de décomposition qui n'a pas été soumise à la classification d) on soumet la suspension résultant de l'opération effectuée en c2 à une séparation solide-liquide, la phase solide séparée constituant l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie, non sélectionnée, recyclée dans la zone de décomposition du procédé Bayer.

Description

PROCEDE DE PRODUCTION D'UN TRIHYDROXYDE D'ALUMINIUM DE GROSSE GRANULOMETRIE
L' invention concerne un procédé de précipitation de Al(OH)3, à forte productivité, à partir d' une solution d' aluminate alcalin, sursaturée, obtenue selon le procédé Bayer d' attaque alcaline des bauxites, permettant d'obtenir par introduction d' amorce un trihydroxyde d' aluminium à grosse granulo métrie, dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 microns.
Le procédé Bayer, largement décrit dans la littérature spécialisée, et bien connu de l' homme de l' art, constitue la technique essentielle de prcduction de l' alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée. Selon ce procédé, la bauxite est traitée à chaud au moyen d'une solution aqueuse d' hydroxyde de sodium, à concentration appropriée, provoquant ainsi la solubilisation de l' alumine et l'obtention d' une solution sursaturée d' aluminate de sodium. Après séparation de la phase solide cons tituant le résidu inattaqué (boues rouges) du minerai, la solution sursaturée d' aluminate de sodium est généralement ensemencée avec de l'hydroxyde d' aluminium désigné ci-après par l'expression "amorce" dans le but de provoquer la précipitation d' un trihydroxyde d' aluminium.
Comme cela est bien connu de l'homme de l' art, il existe plusieurs variantes industrielles de production du trihydroxyde d' aluminium par attaque alcaline Bayer des bauxites, que l'on a l' habitude de classer en deux catégories, l'une sous le nom de procédé européen, l' autre sous le nom de procédé américain.
Selon le procédé européen, la précipitation du trihydroxyde d' aluminium s 'effectue au cours de l'opération dite de décorrposition d' une solution aqueuse d' aluminate de sodium à haute concentration en Na2O caustique , disposant en général de 130 à 170 grammes de Na2O par litre de solution d' aluminate de sodium à décomposer . Il faut entendre, dans le cadre de l' expression "concentration en Na2O caustique" , la quantité totale de Na2O exprimée en gramme par litre dans la solution d' aluminate de sodium à décomposer , se présentant sous la forme liée d' aluminate de sodium et sous la forme libre d' hydroxyde de sodium. Selon ce procédé, on introduit dans la solution d' aluminate de sodium à décoirposer , une quantité géné ralement conprise entre 350 g/l et 600 g/l d'Al(OH) 3 jouant le rôle d' amor ce, la décorrposition de la solution s' effectuant en général à une température au plus égale à 55° C. Un tel procédé conduit à une forte productivité d' alumine pouvant atteindre 80 g de Al2O3 par litre de la solution d'aluminate de sodium, mais le trihydroxyde d' aluminium ainsi produit est généralement de fine granulométrie et donne par calcination une alumine dont la finesse est actuellement estiirée gênante pour l'électrolyse ignée.
Selon le procédé américain, la précipitation du trihydroxyde d' aluminium s' effectue par la décomposition d' une solution aqueuse d' aluminate de sodium de faible concentration en Na2O caustique, ne dépassant pas 110 g de Na2O par litre de solution d' aluminate de sodium à décomposer . Pour ce faire, le procédé américain consiste à introduire dans la solution d' aluminate de sodium à décoπposer une quantité d'Al(OH)3 jouant le rôle d'amorce, quantité plus faible que dans le procédé européen, généralement corrprise entre 100 g/l et 200 g/l de la solution d' aluminate à décomçoser , la décorrposition s ' effectuant par contre à une terrρérature plus élevée, telle que par exemple 70° C. Toutes ces conditions opératoires réunies conduisent à la production d'un trihydroxyde d'aluminium de plus grosse granulométrie que celle obtenue par le procédé européen, qui, après classification et calcination, donne une alumine disposant de la granulométrie actuellement souhaitée pour l' électrolyse ignée et connue sous l' appelation "Sandy Coarse". Mais, par un effet contraire, lesdites conditions opératoires provoquent une diminution de la productivité en Al2O3, qui apparaît beaucoup plus faible que dans le procédé européen, se situant en général autour de 50 g d'Al2O3 par litre de la solution d' aluminate, dans le cas de la production d'une alumine "Sandy Coarse" . Et, il est bien connu que les tentatives d' amélioration de la productivité par diminution de la température de décoπposition et l' introduction, dans la solution d' aluminate de sodium à décomposer, d'une quantité plus importante d'Al(OH)3 jouant le rôle d' amorce, se soldent par la disparition de l' alumine à granulométrie "Sandy Coarse" et l' apparition d' une alumine à plus faible granulométrie.
Depuis longteirps, et comme l' atteste le grand nombre de publications dans ce domaine, de nombreuses tentatives ont été faites tant sur le procédé américain que sur le procédé européen, pour trouver un procédé d'obtention de trihydroxyde d'aluminium à grosse granulométrie, disposant s imultanément de la productivité du procédé européen.
Un premier procédé décrit dans le brevet américain 2 657 978, dont le but est de favoriser l' augmentation de la productivité en hydroxyde d' alumi nium de forte granulométrie, concerne l' introduction en deux périodes de trihydroxyde d' aluminium, jouant le rôle d' amorce, la première période consistant à introduire la seule quantité d' amorce nécessaire à l'obtention de cristaux de grosse granulométrie, tandis que, dans la deuxième période , est introduite une nouvelle quantité d' amorce. Mais , à travers les résul tats qui sont énoncés, l' augmentation de la productivité apparaît très faible et, par la même, peu intéressante industriellement.
Un autre procédé, décrit dans le brevet américain 3 486 850, qui poursuit le but d' augmenter simultanément la productivité et la dimension des par ticules de trihydroxyde d' aluminium, précipité à partir de la liqueur d' a luminate de sodium sursaturée, consiste à introduire en continu du trihydroxyde d' aluminium jouant le rôle d' amorce dans la solution d' aluminate de sodium en circulation dans une zone de décorrposition à plusieurs étages et à pratiquer un refroidissement intermédiaire entre deux étages de décomposition. Mais, ce procédé se prête mal à une production de dimension industrielle en raison du domaine de température étroit dans lequel il doit évoluer et également en raison du faible gain de productivité qui résulte de sa mise en oeuvre.
Par ailleurs, poursuivant simultanément le but d' améliorer le rendement de précipitation et la granulométrie de l' hydroxyde d' aluminium produit, un autre procédé, décrit dans le brevet français 2 440 916, préconise la décorrposition en deux phases de la solution d' aluminate de sodium sursaturée.
La première phase de décorrposition consiste à introduire dans la solution d ' aluminate de sodium une quantité contrôlée d' une suspension d' amorce fine, cette phase se déroulant à une température comprise entre 77° C et 66° C. Puis, la deuxième phase de décomposition traite la suspension refroidie provenant de la première phase par l' introduction d'une quantité suffisante d' amorce de plus grosse granulométrie, de telle manière que la quantité cumulée d' amorce introduite dans les deux phases représente au moins 130 g de trihydroxyde d'aluminium par litre de solution à décomposer, cette quantité d'amorce ne dépassant pas en général 400 g/l. Mais, l'amélioration que l'on peut constater à l'égard du procédé américain concerne plus l'augmentation de la productivité que l'obtention d'une granulométrie réellement plus grosse, amélioration qui apparaît être la conséquence simultanée de la sursaturation de la solution d' aluminate de sodium à décomposer qui dépend de l'attaque de la bauxite et de son temps de séjour particulièrement long (de 45 à 100 heures) dans la zone de décomposition alors qu'une plus grande quantité d'amorce globalement introduite dans cette solution ne manifeste pas une action déterminante.
Alors que le procédé décrit dans le brevet français 2440 916 semble préconiser l'usage d'une plus grande quantité d'amorce recyclée ne dépassant pas cependant 400 g/l de solution d'aluminate de sodium à decorrposer et ce, dan le but d'augmenter productivité et granulométrie des particules produites, le brevet US 4305 913 dénonce le caractère néfaste de l'usage d'une grande quantité d'amorce dans le procédé européen, allant jusqu'à exprimer que la conséquence en est la production d'un trihydroxyde d'aluminium de faible granulométrie. C'est pourquoi, ce brevet préconise un autre procédé de décomposition par étapes d'une solution d' aluminate de sodium sursaturée qui comporte une première étape d'agglomération, une deuxième étape de grossissement des agglomérats et, enfin, une troisième étape de production de l'amorce, ces trois étapes étant distinctes mais en relation, tandis que la température sous laquelle se déroule ce procédé est comprise entre 74° C et 85° C et que la quantité d'amorce introduite est choisie entre 70 et 140 g/l de solution d' aluminate de sodium à décomposer. Mais, ce procédé n'apporte pas une solution plus favorable à l'homme de l'art puisque, tout en produisant une alumine de granulométrie apparemment favorable, il reste de faible productivité quand il est corrparé à un procédé européen.
Aussi, à travers les diverses publications connues, il apparaît que de nombreux moyens ont été mis en oeuvre pour tenter d'aboutir à un procédé de décomposition de solution d' aluminate de sodium sursaturée disposant simultanément des seules qualités reconnues aux procédés américain et européen, c'est-à-dire permettant la production d'une alumine de grosse granulométrie (type Sandy Goarse) avec une forte productivité. Mais, l'homme de l'art est dans l'obligation de reconnaître que les procédés proposés fournissent des solutions incorrplètes et peu satisfaisantes puisque, pour parvenir à une alumine de granulométrie acceptable, il faut, en général, subir une perte de la forte productivité en alumine que l'homme de l' art ne peut plus accepter industriellement.
C' est pourquoi, forte des inconvénients précités, la demanderesse, poursuivant ses recherches, a trouvé et mis au point un procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, obtenue selon le procédé Bayer d' attaque alcaline des bauxites par l' introduction au sein de ladite solution d'une quantité d' amorce encore jamais pratiquée et consi dérée, dans l'art antérieur, comme néfaste, procédé dont le but est d'obtenir simultanément à l' échelle industrielle, une productivité élevée en trihydroxyde d' aluminium par l' amélioration du rendement de décomposition de l' aluminate alcalin et un trihydroxyde d' aluminium cristallisé, de grosse granulométrie , dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 microns.
Le procédé selon l' invention, qui consiste à mettre en contact la totalité de l' amorce utilisée avec la totalité de la solution d' aluminate alcalin sursaturée obtenue selon le procédé Bayer , se caractérise en ce que : a) dans la zone de décomposition du procédé Bayer comportant "n" étages en cascade, on crée une suspension à haute teneur en matière sèche d' au moins 700 g/l de solution d' aluminate alcalin à décomposer dans au moins un étage par introduction d' amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d' aluminium de granulométrie non sélectionnée ; b) après un temps de séjour dans la zone de décoπposition à une tenpéra ture maximale choisie dans l' intervalle de 50° C à 80° C jusqu'à l'obtention d' un rapport pondéral Al2O3 dissoute/Na2O caustique au plus égal à 0 , 7, on prélève une fraction constituée par au plus 50 % en volume de la suspension à haute teneur en matière sèche en circulation dans la zone de décorrposition ; c) puis, après ledit prélèvement, on introduit ladite fraction dans une zone de classification dont : c1 - la partie grenue séparée est extraite et constitue la production d'Al(OH) 3 de grosse granulométrie et c2 - l' autre partie séparée, formant une suspension, est retirée de la zone de classification et jointe à la fraction restante de la suspension en circulation dans la zone de décorrposition qui n' a pas été soumise à la classification ; d) on sourret la suspension résultant de l'opération effectuée en c2 à une séparation solide-liquide, la phase solide séparée constituant l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie, non sélectionnée, recy clée dans la zone de décomposition du procédé Bayer.
Pour faciliter la description ultérieure de l' invention, il est nécessaire de rappeler que la teneur en matière sèche de la suspension créée par l' introduction de l'amorce dans la solution d'aluminate alcalin sursaturée à décomposer s'exprime en gramme de trihydroxyde d'aluminium sec par litre de ladite solution, tandis que la concentration en Na2O caustique en gramme par litre de la solution d'aluminate de sodium exprimé, comme cela est bien connu, la quantité totale de Na2O présent dans ladite solution sous la forme liée d'aluminate de sodium et sous la forme libre d'hydroxyde de sodium.
Dès lors que ces définitions sont rappelées, la description de l' invention est faite à l' aide d' un schéma général d' une installation de production du trihydroxyde d'aluminium selon l' invention et représenté par la figure 1.
Selon cette figure, la zone de décorrposition de la solution d' aluminate de sodium comporte "n" étages de décorrposition, constituée par un premier groupe (A) de "p" étages et un deuxième groupe (B) comportant (n-p) étages de décomposition de la solution d'aluminate alcalin.
La solution L. d' aluminate alcalin sursaturée à décomposer peut être intro duite en totalité dans l' un au moins des étages de décorrposition des groupes (A) ou (B) , par exemple selon Ld1 , Ld2. . . , Ldb dans le cas du groupe (A) . Mais elle peut également être introduite pour une partie dans l' un au moins des étages de décorrposition du groupe (A) et pour l' autre partie dans l'un au moins des étages de décorrposition du groupe (B) . De même, le trihydroxyde d' aluminium de granulométrie non sélectionnée, jouant le rôle d' amorce, peut être introduit en tout ou partie selon la même répartition que la solution d' aluminate, par exemple selon S al, Sa2. . . , Sap dans le cas du groupe (A) .
Au cours de ses recherches, la demanderesse a mis en évidence qu' il était possible de créer une suspension à haute teneur en matière sèche, d' au moins 700 g/l de solution d' aluminate alcalin à decorrposer, par introduc tion d' amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d' aluminium de granulométrie non sélectionnée, c'est-à-dire de granulométrie à large distribution, une telle suspension conduisant simultanément à l'obtention d'une alumine de grosse granulométrie du type "Sandy Coarce" et avec une forte productivité.
Préfèrent iellement, la concentration en matière sèche de la suspension d' amorce créée dans au moins un étage de la zone de décomposition, est choisie entre 800 et 2000 grammes de Al (OH) 3 de granulométrie non sélec tionnée, par litre de solution d' aluminate de sodium à decorrposer.
Cette suspension d' amorce à haute teneur en matière sèche peut occuper préférentiellement au moins (n-1) étages de la zone de décorrposition, et il peut être souhaitable que ladite suspension occupe les (n-1) derniers étages de la zone de décorrposition. Dans ce dernier cas, le groupe (A) de la zone de décomposition est alors constitué d'un seul étage.
Mais, il peut être intéressant que la suspension d' amorce créée, à haute teneur en matière sèche, occupe les n étages de décorrposition. Ladite suspension est alors obtenue par l' introduction simultanée dans le premier étage de décomposition de la totalité de l' amorce et de la totalité de la solution d' aluminate alcalin à décomposer .
La suspension d' amorce créée, à haute teneur en matière sèche, séjourne dès sa formation, dans la zone de décomposition. Elle s'y trouve maintenue à une température maximale choisie dans l' intervalle de 50° C à 75° C pendant le temps nécessaire à l'obtention d' un rapport pondéral Al2O3 dissoute/Na2O caustique au plus égal à 0,7. Préférentiellement , la température maximale à laquelle est soumise la suspension d' amorce dans la zone de décorrposition est choisie dans l' intervalle 50° C à 68° C.
Mais quand la température maximale à laquelle est soumise la suspension créée à haute teneur en matière sèche dans la zone de décorrposition est choisie dans l' intervalle 60° C à 75° C, dans l'un au moins des "n" étages de décomposition, il peut se révéler important de pratiquer un refroidissement forcé de ladite suspension circulant dans les n-1 autres étages de la décomposition, dès sa sortie de l' étage de décomposition concerné, de telle manière que sa température maximale après refroidissement soit au plus de 60° C.
Dès lors que la suspension créée à haute teneur en matière sèche, en circulation dans la zone de décomposition, y séjourne pendant le temps nécessaire, une fraction Ln-1 de ladite suspension constituée par au plus 50 % en volume et, de préférence, par au plus 30 % en volume, est prélevée et introduite dans une zone de classification (C) dont la partie grenue Lg est extraite en constituant la production d'Al(OH)3 de grosse granulométrie obtenue selon l'invention, tandis que l'autre partie Lc formant une suspension, est retirée de la zone (C) de classification et est jointe à la fraction restante de la suspension circulant dans la zone de décomposition.
La suspension L provenant de la zone de décomposition, sans passer par la zone de classification (C) , est alors soumise à une séparation solideliquide en (D) , la phase liquide L étant envoyée vers la section suivante du procédé Bayer, tandis que la phase solide Sa constitue, selon l'invention, l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélectionnée qui est recyclée dans au moins un étage de la zone de décomposition de la solution d' aluminate alcalin sursaturée.
La phase solide Sa constituant l'amorce de granulométrie non sélectionnée peut être introduite sous cette forme dans la solution d' aluminate alcalin à décomposer ou bien peut l'être sous la forme d'une suspension préalablement préparée par dispersion dans tout ou partie de la solution d' aluminate alcalin à décomposer.
Selon une variante, on introduit une quantité mineure de l'amorce de trihydroxyde d'aluminium dans le premier étage de la zone de décomposition, puis, la quantité restante de ladite amorce dans le deuxième étage de la décomposition.
En général, la quantité majeure de l'amorce du trihydroxyde d'aluminium introduite dans le deuxième étage de décomposition est au moins égale à 70 % en poids de la totalité de l'amorce recyclée.
Selon cette même variante, la solution d' aluminate alcalin à décomposer est introduite en totalité dans le premier étage de la zone de décorrposi tion. Mais, il s' est révélé également intéressant d' introduire dans le premier étage de la zone de décomposition au moins 20 % en volume de la solution d' aluminate alcalin à décomposer tandis que le volume restant de ladite solution d' aluminate alcalin est introduite dans le deuxième étage de la zone de décomposition.
Dès lors, et selon la variante précitée, la teπpérature maximale pratiquée dans le premier étage de la zone de décomposition est choisie dans l' intervalle de 65° C à 80° C tandis que la température maximale dans le deuxième étage de la zone de décomposition est choisie dans l' intervalle allant de 50° C à 65° C.
Le procédé selon l' invention de décomposition de la solution d' aluminate alcalin sursaturée par la mise en contact de la totalité de l'amorce de granulométrie non sélectionnée avec la totalité de ladite solution, peut s ' effectuer aussi bien en continu qu' en discontinu.
Dans le cas, le plus général, d' une décomposition en continu, un étage de décomposition est formé d' un volume de suspension de l' amorce dans la solution d' aluminate alcalin à décomposer correspondant à un temps de séjour moyen recherché de ladite suspension en circulation, ce volume étant alimenté en permanence par l' étage antérieur et alimentant en permanence l'étage postérieur.
Dans le cas d'une décomposition en discontinu, telle qu' elle peut être réalisée, par exemple, en "batch" , un étage de décomposition est formé d' un volume de suspension de l' amorce dans la solution d' aluminate alcalin à décomposer correspondant au temps total nécessaire à la décomposition de ladite solution.
Les caractéristiques essentielles de l' invention seront mieux perçues grâce à la description des exemples ci-dessous :
EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la possibilité de créer, selon l' invention, une suspension à haute teneur en matière sèche, par introduction d' amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d' aluminium de granulométrie non sélectionnée, assurant l'obtention de particules d'Al(OH)3 de grosse granulométrie, tout en conservant une forte productivité.
Pour ce faire, on a utilisé une unité industrielle de production d'alumine selon le procédé Bayer, dans laquelle on a attaqué à 235° C un mélange equiponderal de bauxites française et australienne qui avaient la composition en pour cent en poids suivante :
Figure imgf000012_0001
On a ainsi obtenu une solution d' aluminate de sodium sursaturée à décomposer ayant la composition suivante :
Na2O caustique 160 g/l
Na2O carbonate 10 g/l
Al2O3 180 g/l
C organique 8 g/l
Cette solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite à raison de 400 mû à l'heure dans la zone de décorrposition comportant 8 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique.
La totalité de la solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite dans le premier étage de la zone de décomposition ainsi que la totalité de l' amorce.
La température était de 63° C dans le premier étage de décomposition et de 60° C dans le dernier. Trois essais industriels de décomposition en continu ont été réalisés sur une période de trois mois.
L'essai 1 illustre l'utilisation d'une suspension d'Al(OH)3 à teneur en matière sèche équivalente à celle préconisée par l'art antérieur, mais plus faible que la teneur inférieure retenue dans le cadre de l'invention.
L'essai 2 révèle l'intérêt de la forte augmentation de la teneur en ma- tière sèche de la suspension d'Al(CH)3 dans la solution d' aluminate de sodium sursaturée à décomposer.
L'essai 3 montre l'influence de la classification dans le cadre de l'invention par passage dans cette zone d'une fraction de la suspension cir- culant dans la zone de décomposition.
Dans les trois essais, l'amorce utilisée avait une granulométrie non sélectionnée.
Les résultats obtenus ont été rassemblés dans le tableau 1 ci-après :
Figure imgf000013_0001
Ainsi, eu tableau révèle que l' utilisation d' une haute teneur en matière sèche de la suspension de l' amorce en circulation dans la zone de décomposition (suspension obtenue par la dispersion dans la totalité de la solution d' aluminate de sodium à décomposer de la totalité de l' amorce de granulométrie non sélectionnée) permet d'obtenir un grossissement très important du trihydroxyde d' aluminium en circulation. L' adjonction d' une classification conduit à la production de particules de trihydroxyde d'aluminium de grosse granulométrie, tandis que la productivité en gramme d'Al2O3 par litre de solution d' aluminate de sodium demeure toujours élevée.
EXEMPLE 2
On a produit dans une unité industrielle une solution d' aluminate de sodium sursaturée à décomposer, par l'attaque Bayer à 245° C d'une bauxite française ayant la composition suivante en pour cent en poids : Perte au feu 12,02 TiO2 2,6
SiO2 6,5 CaO 1,5
Al2O3 52,8 MgO 0,2
Fe2O3 24,0 C organique 0,38
La solution d' aluminate de sodium sursaturée à décomposer avait la composition suivante :
Na2O caustique 160 g/l Al2O3 176 g-/l Na2O carbonate 18 g/l C organique 4 g/1
Cette solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite à raison de 500 m3 à l'heure dans la zone de décomposition comportant 8 étages, chaque étage étant muni d'une agitation par air.
La totalité de la solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite dans le premier étage de la zone de décomposition simultanément avec la totalité de l'amorce.
La température était de 58° C dans le premier étage de décomposition et de 49° C dans le dernier.
Deux essais industriels de décomposition en continu ont été réalisés pendant une période de trois mois. L'essai 4 illustre l'utilisation d'une suspension d'Al (OH) dont la concentration en matière sèche appartient au domaine préférentiellement revendiqué dans le cadre de l' invention.
L' essai 5 illustre l' utilisation de la même suspension que l'essai 4, en y associant la classification d'une fraction de la.suspension circulant dans la zone d
Figure imgf000015_0002
e décomposition.
Dans les deux essais, l' amorce utilisée avait une granulométrie non sélec tionnée.
Les résultats obtenus ont été consignés dans le tableau 2 ci-après :
Figure imgf000015_0001
Ce tableau confirme les résultats acquis dans l' exemple 1, à savoir que l' utilisation d' une haute teneur en matière sèche de la suspension de l' amorce en circulation dans la zone de décomposition permet d'obtenir un grossissement très important du trihydroxyde d' aluminium en circulation, comme on peut en faire comparaison avec l'essai 1 de l'exemple 1.
De même, l' adjonction d'une classification conduit à la prcduction de particules de trihydroxyde d' aluminium de grosse granulométrie.
Enfin, la productivité en gramme d'Al2O3 par litre de solution d' aluminate de sodium demeure élevée. EXEMPLE 3
Cet exemple illustre le cas de la production de particules d'Al(OH) 3 de grosse granulométrie, à partir d'une solution d' aluminate de sodium sursaturée à décomposer résultant de l' attaque Bayer à 260° C d' une bauxite à diaspore ayant la composition suivante en pour cent en poids :
Perte au feu 14,14
SiO2 3,0
Al2O3 56,0
Fe2O3 22,0 TiO2 2,6
CaO 2,1
P2O5 0,06
C organique 0 ,1
La solution d' aluminate de sodium sursaturée en résultant avait la composition suivante :
Na2O caustique 163 g/l
Na2O carbonate 26 g/l
Al2O3 177 g/l C organique 4 g/l
Cette solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite à raison de 800 m3 par heure dans le premier étage de la zone de décorrposition comportant 11 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique.
La totalité de la solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite dans le premier étage de la zone de décomposition avec la totalité de l' amorce.
La température était de 58° C dans le premier étage de décomposition et de 56° C dans le dernier.
Un essai industriel de décomposition en continu dans une unité de production industrielle a été réalisé pendant une période de trois mois.
Cet essai concerne l' usage d'une suspension d'Al (OH) 3 dont la concentration en matière sèche appartient au domaine préférentiel du procédé selon l ' invention . L'amorce utilisée avait une granulométrie non sélectionnée.
Les résultats obtenus ont été consignés dans le tableau 3 ci-après
Figure imgf000017_0002
Ainsi, il peut être corstaté comme dans les exemples précédents que l' usage d' une suspension d'Al (OH) 3 à haute concentration en matière sèche dans une solution d' aluminate de scdium sursaturée , en circulation dans la zone de décomposition permet de produire un trihydroxyde d' aluminium de grosse granulométrie, tout en disposant d' une productivité élevée s' exprimant en gramme d' Al2O3 par litre de solution d' aluminate de sodium.
EXEMPLE 4
Une solution d' aluminate de sodium sursaturée a été produite par l'attaque Bayer à 245° C d' un mélange equiponderal d' une bauxite africaine et d' une bauxite française qui avaient les compositions suivantes en pour cent en poids :
Figure imgf000017_0001
La solution d ' aluminate de sodium sursaturée à décomposer avait la composition suivante :
Na2O caustique 155 g/l
NaJ3 carbonate 21 g/l
Al2O3 178 g/l
C organique 14 g/l
Cette solution d' aluminate de sodium à décomposer était introduite à raison de 200 m3 à l'heure dans la zone de décomposition comportant 8 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique.
Trois essais de décomposition en continu de ladite solution ont été réalisés dans une unité de production industrielle pendant une période de trois mois.
Dans l'essai 7, la solution d' aluminate de sodium à décomposer a été introduite en totalité dans le premier étage de décomposition ainsi que la totalité de l' amorce.
La température était de 60° C dans le premier étage , de 59° C dans le deuxième étage et de 50° C dans le dernier étage.
Dans l'essai 8, 100 m3 à l' heure de la solution d' aluminate de sodium à décomposer dont la température était de 75° C et 10 % en poids de l' amorce étaient introduits dans le premier étage de décomposition. Puis 100 m3 à l' heure de ladite solution dont la température était à 50° C et 90 % en poids de l' amorce étaient introduits dans le deuxième étage de décomposition qui recevait en outre la surverse du premier étage.
La température était de 72° C dans le premier étage, de 60° C dans le deuxième étage et de 51° C dans le dernier étage.
Enfin, dans l' essai 9, on a non seulement pratiqué le même protocole expérimental que dans l' essai 8, mais encore réalisé une opération de classification sur 20 % en volume de la suspension d'Al(OH) 3 sortant du septième étage, la fraction grenue étant destinée à la production d'Al(OH)3 tandis que l' autre fraction était recyclée dans le dernier étage de la zone de décomposition. Les résultats obtenus ont été rassemblés dans le tableau 4 ci-aorès :
Figure imgf000019_0001
Dès lors, il peut être constaté que l'usage d'une suspension d'Al (OH) 3 à haute concentration en matière sèche dans la zone de décomposition, avec l' introduction simultanée en deux étages de fractions de la solution d' aluminate de sodium et d' amorce selon les données précitées conduit à la production d'un trihydroxyde d' aluminium de grosse granulométrie, pour les essais 8 et 9, tcut en disposant d'une productivité élevée.

Claims

REVΕNDICATICNS
1°/ Procédé de décomposition d'une solution d' aluminate alcalin sursaturée obtenue selon le procédé Bayer d' attaque alcaline des bauxites dans le but d'obtenir simultanément une forte productivité et un trihydroxyde d' aluminium de grosse granulométrie dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 microns, par introduction d' amorce, ledit procédé consistant à mettre en contact la totalité d' amorce utilisée avec la totalité de la solution d' aluminate alcalin à décomposer, caractérisé en ce que : a) dans la zone de décorrposition du procédé Bayer comportant "n" étages en cascade, en crée une suspension à haute teneur en matière sèche d' au moins 700 g/l de solution d' aluminate alcalin à décomposer dans au moins un étage par introduction d' amorce constituée par des cristaux de trinydr oxyde d' aluminium de granulométrie non sélectionnée, b) après un temps de séjour dans la zone de décomposition à une tempéra ture maximale choisie dans l' intervalle de 50° C à 80° C jusqu' à l'obtention d' un rapport pondéral Al2O3 dissoute/Na2O caustique au plus égal à 0,7, on prélève une fraction constituée par au plus 50 % en volume de la suspension à haute teneur en matière sèche en circulation dans la zone de décomposition, c) puis, après ledit prélèvement, on introduit ladite fraction dans une zone de classification dont : c1 - la partie grenue séparée est extraite et constitue la production d'Al (OH) 3 de grosse granulométrie et, c2 - l' autre partie séparée, formant une suspension, est retirée de la zone de classification et jointe à la fraction restante de la suspension en circulation dans la zone de décomposition qui n'a pas été soumise à la classification d) on soumet la suspension résultant de l'opération effectuée en c2 à une séparation solide-liquide, la phase solide séparée constituant l' amorce de trihydroxyde d' aluminium de granulométrie, non sélectionnée , recyclée dans la zone de décomposition du procédé Bayer.
2°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 1, caractérisé en ce que la suspension à haute teneur en matière sèche créée dans au moins un étage de la zone de décomposition a une concentration en matière sèche préférentiellement choisie entre 800 et 2000 g/l de solution d 'aluminate à décomposer . 3°/ Procédé de décomposition d'une solution d' aluminate alcalin sursaturée selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la suspension créée à haute teneur en matière sèche occupe préférentiellement au moins n-1 étages de décorrposition.
4°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée selon la revendication 3 , caractérisé en ce que la suspension créée à haut teneur en matière sèche occupe préférentiellement au moins les n-1 dernier étages de décomposition.
5°/ Procédé de décorrposition d'une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon l' une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la suspension créée à haute teneur en matière sèche occupe les n étages de décomposition et est obtenue par introduction simultanée dans le premier étage de décorrposition de la totalité de l' amorce recyclée et de la totalité de la solution d' aluminate alcalin à décomposer .
6°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la température maximale pratiquée dans la zone de décomposition est choisie dans l' intervalle 50 à 68° C.
7°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la température maximale pratiquée dans la zone de décorrposition est choisie dans l' intervalle 60 à 75° C.
8°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on effectue un refroidissement forcé de la suspension créée à haute teneur en matière sèche circulant dans la zone de décomposition.
9°/ Procédé de décorrposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 8, caractérisé en ce que la température de la suspension à haute teneur en matière sèche circulant dans la zone de décomposition après refroidissement forcé est au plus de 60° C.
10°/ Procédé de décomposition d'une solution d' aluminate alcalin sursaturée , selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on crée la suspension à haute teneur en matière sèche par introduction d' une quantité majeure de l' amorce Al (OH)3 dans le deuxième étage de décomposition, tandis que la quantité restante de l' amorce Al (OH) 3 est introduite dans le premier étage de décomposition.
11°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 10 , caractérisé en ce que la quantité majeure de l' amorce Al (OH) , introduite dans le deuxième étage de décomposition est au moins égale à 70 % en poids de la totalité de l' amorce recyclée.
12°/ Procédé de décomposition d'une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on introduit la totalité de la solution d' aluminate alcalin à décomposer dans le premier étage de la zone de décomposition.
13°/ Procédé de décomposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on introduit 20 % en volume de la solution d' aluminate alcalin à décomposer dans le premier étage de la zone de décomposition tandis que le volume restant de la solution d' aluminate à décomposer est introduit dans le deuxième étage de la zone de décomposition.
14°/ Procédé de décorrposition d' une solution d' aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 10, caractérisé en ce que la température maximale pratiquée dans le premier étage de la zone de décomposition est choisie dans l' intervalle 65° C à 80° C et la température maximale dans le deuxième étage de la zone de décomposition est choisie dans l' intervalle 50° C à 65° C.
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