WO1982003268A1 - Sorption heat pump - Google Patents

Sorption heat pump Download PDF

Info

Publication number
WO1982003268A1
WO1982003268A1 PCT/DE1982/000043 DE8200043W WO8203268A1 WO 1982003268 A1 WO1982003268 A1 WO 1982003268A1 DE 8200043 W DE8200043 W DE 8200043W WO 8203268 A1 WO8203268 A1 WO 8203268A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
heat pump
overflow
pump according
sorption heat
line
Prior art date
Application number
PCT/DE1982/000043
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gmbh & Co Joh Vaillant
Original Assignee
Kantner Alexander
Mehlau Hans Joachim
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kantner Alexander, Mehlau Hans Joachim filed Critical Kantner Alexander
Publication of WO1982003268A1 publication Critical patent/WO1982003268A1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B33/00—Boilers; Analysers; Rectifiers

Definitions

  • the following invention relates to a Sorpticns heat pump according to the preamble of the main claim.
  • a large number of sorption heat pumps have already become known which have an expeller heated by a burner fired with a fluid fuel, into which a feed line for a solvent / refrigerant solution opens and from which refrigerant can be drawn off in vapor form in order to lead to a condenser to become.
  • An outlet line for poor solution is also provided.
  • the entire refrigerant vapor must therefore be led into the condenser, or it is conveyed into the evaporator by the condenser after liquefaction via the expansion valve.
  • the evaporator is filled with liquid refrigerant, so that the cooled, liquid refrigerant ultimately ends up in the absorber. This has made heat pump operation impossible.
  • the present invention has for its object to optimize the interaction of the components expeller and capacitor, so that on the one hand, the best possible operation, on the other hand, the lowest possible production costs at Er direction of these two components occur.
  • the drawing shows a structural unit between the expeller and the capacitor in a schematic cross-sectional representation.
  • the combination of an expeller or cooker 1 and a condenser 2 is accommodated in a common housing 3, the condenser being provided above the expeller, which is heated by an oil burner 5 fed by a fuel supply line 4, and from which a line for poor solution 6 leads out.
  • a poor solution in the lower region 8 is set up to a water level 7.
  • a rectification area which essentially consists of individual overflow trays 10, extends above the expeller 1 in an area 9, located between the expeller and the condenser.
  • These overflow trays 10 have central openings 11 which are covered by a cover 12 with the release of annular gaps 13.
  • the lid 12 have pulled down edges 14, the edges of the central openings 11 are provided with raised edge areas 15. The dimensions are kept in such a way that the edge region 15 extends a distance 16 higher than the edge
  • An overflow tube 17 is provided in a lateral region of each overflow tray 10, which begins at a distance 18 above the overflow tray, leads through the overflow tray and ends at a distance 19 above the lower overflow tray.
  • the distance 19 is kept so that it is smaller than the height of the edge region 15, but it is kept smaller than the area that prevails below the edge 14 to the deeper bottom.
  • the individual overflow pipes 17 each connect the tops of two overflow floors lying directly one above the other.
  • a supply line for rich solution 20 is provided in a central area, so that the interior 21 of the housing 3 is supplied with rich solution, for example by means of a solvent pump.
  • the height level of the connection of the line 20 can be varied here, for example by providing 10 connection options for the line 20 above a plurality of overflow trays, each of which can be shut off by valves. One or the other valve can then be selected. The selection of the valve at which the rich solution is supplied depends on the particular degree of concentration of the rich solution.
  • a condensate collecting device 22 is provided above the uppermost overflow floor, which is provided immediately below a heat exchanger tube coil 23, which marks the area of the condenser 2 within the housing 3.
  • the heat exchanger tube coil is connected to a supply line 24 and to a discharge line 25 through which a medium to be heated is passed.
  • This medium to be heated preferably represents the consumer of the sorption heat pump, for example a heating system.
  • Collected condensate of the collecting device 22 can be discharged by means of a gradient via a condensate line 26 to a three-way valve 27, which is controlled by an actuator 28, to which continuously acting control signals can be supplied via a control line 29 from a controller (not shown).
  • a condensate line 30 leads from the three-way valve to an expansion valve and to the evaporator of the heat pump, while a condensate return line 31 leads downwards to the interior 21 of the housing 3, to a level above the top overflow floor 10.
  • the burner 5 is checked by oil supplied via the fuel supply line 4. So that the underside of the housing 3 is heated so that the solution 8 present therein is boiled.
  • a mixture of refrigerant vapor and vaporous solvent forms above the liquid level 7.
  • NH3 is preferably used as the refrigerant, and water is used as the solvent.
  • NH3 has a significantly lower boiling point than water.
  • solvent preferably condenses on the individual trays, so that the level of liquid on the individual trays rises until the bottom 13 in each case is exceeded. After the distance 13 is exceeded
  • the vaporous refrigerant After leaving the uppermost overflow floor and passing through the annular gap between the condensate collecting device 22 and the inner jacket of the housing 3, the vaporous refrigerant reaches the area of the condenser 2. Due to the cooling effect of the coil 23, the refrigerant condenses and drips into the condensate collecting device 22, from which it is static Incline is discharged via the condensate line 26. Depending on the currently selected intermediate position of the actuator 28, which is dependent on the status of the system, on consumer behavior and on the temperature of the environmental source, a greater or lesser part of the liquid condensate is returned via line 31 to the uppermost overflow floor.
  • the other part reaches the evaporator via line 30 via the expansion valve, is evaporated there, is brought together in the region of the absorber, not shown, with the poor solution discharged from line 6, absorbed and by means of the solvent pump via line 20 to the interior 21 of the Unit fed again.
  • the entire interior 21 from the area of the expeller 1 to the uppermost area of the condenser 2 is under the same internal pressure.
  • 5 pressures of 14 to 25 bar can occur in the interior 21 via the burner.
  • the temperatures in the area of the cooker 1 can vary from 120 to 180 °, while in the condenser area temperatures from 45 to 60 ° are possible.
  • This in refrigerant discharged from line 30 has a temperature of 40 to about 50 °.
  • temperatures from a minimum of 70 to a maximum of 120 ° can occur distributed over the area from top to bottom.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Description

Sorptionswärmepumpe
Die folgende Erfindung bezieht sich auf eine Sorpticnswärmepumpe gemäß dem Oberbegriff des Kauptanspruchs.
Es sind bereits eine Vielzahl von Sorptionswärmepumpen bekanntgeworden, die einen von einem mit einem fluiden Brennstoff gefeuerten Brenner beheizten Austreiber aufweisen, in den eine Speiseleitung für eine Lösungsmittel-/Kältemittellösung mündet und von dem Kältemittel in dampfförmiger Form abgezogen werden kann, um zu einem Kondensaυσr geführt zu werden. Weiterhin ist eine Austrittsleitung für arme Lösung vorgesehen.
Bei solchen Konstruktionen beziehungsweise Anlagen muß also der gesamte Kältemitteldampf in den Kondensator geführt werden, beziehungsweise er wird vom Kondensator nach Verflüssigung über das Expansionsventil in den Verdampfer gefördert. Nun kann es aber vorkommen, beispielsweise aufgrund geringer Temperaturen der den Verdampfer speisenden Umweltenergiequelle, wie Umgebungsluft oder Oberflächenwasser, daß der Verdampfer nicht imstande ist, das gesamte ihm über das Expansionsventil zugeführte flüssige Kältemittel zu verdampfen. Die Folge davon ist ein Vollaufen des Verdampfers mit flüssigem Kältemittel, so daß das gekühlte, flüssige Kältemittel schlußendlich in den Absorber gelangt. Damit ist ein Wärmepumpenbetrieb unmöglich geworden.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das Zusammenspiel der Bauteile Austreiber und Kondensator zu optimieren, so daß einerseits ein möglichst optimaler Betrieb, andererseits möglichst geringe Gestehungskosten bei der Er richtung dieser beiden Bauteile auftreten.
Die Lösung dieser Aufgabe gelingt mit dem kennzeichnenden Merkmal des Hauptanspruchs.
Der sich hieraus ergebende technische Vorteil ist im wesentlichen darin zu sehen, daß im gesamten Bereich Austreiber/Kondensator der gleiche Druck herrscht, so daß bei statisch höherer Anordnung des Kondensators gegenüber dem Austreiber ein Rückfluß nicht benötigten Kältemittelkondensats in den Austreiber möglich ist, ohne daß hierzu eigene Antriebsenergie, beispielsweise durch Beaufschlagen einer Pumpe, notwendig ist.
Weitere Ausgestaltungen und besonders vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprächen und der nachfolgenden Beschreibung, die ein Ausführumgsbeispiel der Erfindung anhand der Figur der Zeichnung näher erläutert.
Die Zeichnung zeigt eine Baueinheit zwischen Austreiber und Kondensator in einer schematischen Querschnittsdarstellung. ie Kombination eines Austreibers oder Kochers 1 und eines Kondensators 2 ist in einem gemeinsamen Gehäuse 3 untergebracht, wobei der Kondensator oberhalb des Austreibers vorgesehen ist, der von einem von einer Brennstoff zufuhrleitung 4 gespeisten Ölbrenner 5 beheizt ist, und aus dem eine Leitung für arme Lösung 6 herausführt. Innerhalb des Austreibers 1 stellt sich bis zu einem Pegelstand 7 arme Lösung im unteren Bereich 8 ein. Oberhalb des Austreibers 1 erstreckt sich in einem Bereich 9, zwischen Austreiber und Kondensator gelegen, ein Rektifikationsbereich, der im wesentlichen aus einzelnen Überlaufböden 10 besteht. Diese Überlaufböden 10 weisen zentrale Öffnungen 11 auf, die von einem Deckel 12 unter Freilassung von Ringspalten 13 abgedeckt sind. Die Deckel 12 weisen herabgezogene Ränder 14 auf, die Ränder der zentralen Öffnungen 11 sind mit hochgestellten Randfcereichen 15 versehen. Die Abmessungen sind dabei so gehalten, daß der Randbereich 15 um einen Abstand 16 höher reicht als der Rand
14. In einem seitlichen Bereich jedes Überlaufbodens 10 ist ein Überlaufröhr 17 vorgesehen, das in einem Abstand 18 oberhalb des Überlaufbodens beginnt, durch den Überlaufboden hindurch führt und in einem Abstand 19 oberhalb des tieferen Überlaufbodens endet. Der Abstand 19 ist hierbei so gehalten, daß er kleiner ist als die Höhe des Randbereichs 15, er ist aber kleiner gehalten als der Bereich, der unterhalb des Randes 14 bis zum tieferen Boden herrscht. Somit verbinden die einzelnen Überlaufrohre 17 jeweils die Oberseiten zweier unmittelbar übereinanderliegender Überlaufböden.
Es können eine Vielzahl von Überlaufböden vorhanden sein, je nachdem, welcher Reinheitsgrad einerseits an armer Lösung, andererseits an Kältemitteldampf gewünscht wird. Wesentlich ist, daß an einem mittleren Bereich eine Zufuhrleitung für reiche Lösung 20 vorgesehen ist, so daß dem Innenraum 21 des Gehäuses 3 reiche Lösung, beispielsweise mittels einer Lösungsmittelpumpe, zugeführt wird. Das Höhenniveau des Anschlusses der Leitung 20 kann hierbei variiert werden, indem beipielsweise oberhalb mehrerer Überlaufböden 10 Anschlußmöglichkeiten für die Leitung 20 vorgesehen sind, die jeweils durch Ventile absperrbar sind. Hierbei kann dann das eine oder andere Ventil ausgewählt werden. Die Auswahl des Venτils, an dem die Zufuhr reicher Lösung vorgenommen wird, ist dabei abhängig von dem jeweiligen Konzentrationsgrad der reichen Lösung. Je ärmer die reiche Lösung an Kältemitteldampf ist, je geringer also der Konzentrationsgrad ist, um so τiefer wird das Niveau des Einlaufs gewählt. Es wäre daher möglich, auf jedem Überlaufboden einen Konzentrationsmesser zur Feststellung des Konzentrationsgehaltes der reichen Lesung an Kältemitteldampf vorzusehen und die Zufuhrleitung 20 jeweils auf dem Niveau desjenigen Überlaufbodens durch Öffnen des zugehörigen Ventils münden zu lassen, das dem Tatsächlichen Konzentrationsgrad am meisten entspricht. Oberhalb des obersten Überlaufbodens ist eine Kondensatauffangvorrichtung 22 vorgesehen, die unmittelbar unterhalb einer Wärmetauscherröhrschlänge 23 vorgesehen ist, die den Bereich des Kondensators 2 innerhalb des Gehäuses 3 markiert. Die Wärmetauscherrohrschlange ist an eine Zufuhrleitung 24 und an eine Abfuhrleitung 25 angeschlossen, durch die ein aufzuheizendes Medium geführt ist. Dieses aufzuheizende Medium stellt vorzugsweise den Verbraucher der Sorptionswärmepumpe dar, beispielsweise eine Heizungsanlage. Aufgefangenes Kondensat der Auffangvorrichtung 22 kann mittels Gefälle über eine Kondensatleitung 26 zu einem Dreiwegeventil 27 abgeführt werden, das von einem Stellglied 28 beherrscht ist, dem kontinuierlich wirkende Stellsignale über eine Stelleitung 29 von einem nicht dargestellten Regler zugeführt werden können. Vom Dreiwegeventil geht eine Kondensatleitung 30 zu einem Expansionsventil und zum Verdampfer der Wärmepumpe ab, während eine Kondensatrückführleitung 31 mit Gefälle zum Innenraum 21 des Gehäuses 3 zurückführt, und zwar auf ein Niveau oberhalb des obersten Überlaufbodens 10.
Die Funktion der eben beschriebenen Baueinheit Austreiber/Kondensator ist folgende:
Im Betrieb der zugehörigen Wärmepumpenanlage ist der Brenner 5 durch über die Brennstoff-Zufuhrleitung 4 zugeführtes Öl geprüft. Damit wird die Unterseite des Gehäuses 3 beheizt, so daß die hierin vorhandene Lösung 8 gekocht wird. Hierbei bildet sich oberhalb des Flüssigkeitspegels 7 ein Gemisch aus Kältemitteldampf und dampfförmigem Lösungsmittel. Bevorzugt findet als Kältemittel NH3 Vervendung, als Lösungsmittel wird Wasser benutzt. Hierbei hat NH3 einen erheblich niedrigeren Siedepunkt als Wasser. Beim Kochen der Lösung 8 wird also bevorzugt Kältemitteldampf frei, der aber dampfförmiges Lösungsmittel mitreißt. Das Gemisch beider Dämpfe gelangt durch die unterste zentrale Öffnung 11 auf ein Niveau oberhalb des untersten Überlaufbodens 10. Da der Randbereich 15 in Richtung der Symmetrieachse 32 des zylinderförmigen Gehäuses 3 in Richtung dieser Achse höher liegt als der Rand 14, muß im Bereich des Ringspaltes 13 das Dampfgemisch durch die dort anstehende Lösung hinαurchtreten . Diese Lösung steht deswegen oberhalb eines jeden Überlaufbodens 10, da reiche Lösung über die Leitung 20 zugeführt wird. Gleichermaßen wird über die nicht dargestellte Lösungsmittelpumpe im unteren Bereich unterhalb des Pegels 7 arme Lösung über die Leitung 6 abgeführt. Da durch den Kochvorgang laufend mehr Kältemitteldampf aus der Lösung 8 ausgetrieben wird als Wasser, verarmt die Lösung, so daß man gegenüber der aus der Leitung 20 zugeführten Lösung von armer Lösung sprechen kann. Beim Durchperlen des Dampfes durch die jeweiligen Niveaus an Flüssigkeit oberhalb eines jeden Überlaufbodens 10 wird aufgrund der nach oben innerhalb des Gehäuses 3 von Überlaufboden zu Überlaufboden fallenden Temperatur durch die dort anstehende Lösung bevorzugt dampfförmiges Lösungsmittel niedergeschlagen, während aufgrund der herrschenden fallenden Temperaturen Kältemitteldampf bevorzugt nicht kondensiert wird. Daraus folgt, daß von Stufe zu Stufe beziehungsweise von Überlaufboden zu Überlaufboden mit wachsender Entfernung vom Pegel 7 der Konzentrationsgrad der an der Oberseite der Überlaufböden 10 anstehenden Flüssigkeiten an Kältemitteldampf steigt. Während zum Beipiel das Verhältnis von Kältemitτeldampf zu Lösungsmittel nach Verlassen des Pegels 7 etwa 65 % zu 35 % beträgt, lautet dieses Verhältnis nach Passieren des ersten Überlaufbodens 80 % zu 20 %. Oberhalb des letzτen 3odens ist ein Konzentrationsgrad von nahezu 97 % zu gunsten des Kältemitteldampfes erreichbar. Eieraus folgt, daß sich der Kälτemitteldampf vom Pegel 7 weg nach oben durch die einzelnen Überlaufböden bewegt und hierbei an Reinheit zunimmt. Treibende Kraft für das Bewegen nach oben ist das nachdrückende ausgetriebene Dampfgemisch.
Wie beschrieben, kondensiert auf den einzelnen Böden vorzugsweise Lösungsmittel aus, so daß das Niveau an Flüssigkeit auf den einzelnen Böden steigt, bis der Absτand 13 jeweils überschritten ist. Nach Überschreiten des Abstandes 13 fließt
Lösungsmittel vom oberen Boden jeweils zum unteren Boden.
Im stationären Betrieb findet also ein stetiger Aufwärtsstrom von Kältemitteldampf statt, dem ein stetig abwärts sich bewegender Strom von Lösung entgegengerichtet ist. Während der Reinheitsgrad des Kältemitteldampfes vom Austreiber weg zunimmt, nimmt der Reinheitsgrad an Lösungsmittel in Richtung auf den Austreiber zu.
Nach Verlassen des obersten Überlaufbodens und Passieren des Ringspaltes zwischen Kondensatauffangvorrichtung 22 und dem Innenmantel des Gehäuses 3 gelangt das dampfförmige Kältemittel in den Bereich des Kondensators 2. Aufgrund der Kühlwirkung der Rohrschlange 23 kondensiert das Kältemittel und tropft in die Kondensatauffangvorrichtung 22, von der es aufgrund statischen Gefälles über die Kondensatleitung 26 abgeführt wird. Je nach der gerade gewählten, vom Status der Anlage, vom Verbraucherverhalten sowie von der Temperatur der ümweltquelle abhängigen Zwischenstellung des Stellgliedes 28 wird ein mehr oder veniger großer Teil des flüssigen Kondensats über die Leitung 31 auf den obersten Überlaufboden zurückgeführt. Der andere Teil gelangt über die Leitung 30 über das Expansionsventil in den Verdampfer, wird dort verdampft, wird im Bereich des nicht dargestellten Absorbers mit der aus der Leitung 6 abgeführten armen Lösung zusammengebracht, absorbiert und mittels der Lösungsmittelpumpe über die Leitung 20 dem Innenraum 21 der Baueinheit wieder zugeführt.
Aus der vorstehenden Beschreibung ist somit ersichtlich, daß der gesamte Innenraum 21 vom Bereich des Austreibers 1 bis zum obersten Bereich des Kondensators 2 unter dem gleichen Innendruck steht. Hierbei können je nach zugeführter Heizleistung über den Brenner 5 Drücke von 14 bis 25 bar im Innenraum 21 auftreten. Die Temperaturen können im Bereich des Kochers 1 von 120 bis 180° variieren, während im Kondensatorbereich Temperaturen von 45 bis 60º möglich sind. Das in der Leitung 30 abgeführte Kältemittel hat eine Temperatur von 40 bis etwa 50º. Im Bereich des Rektifikators 9 können Temperaturen von minimal 70 bis maximal 120° über den Bereich von oben nach unten verteilt auftreten.

Claims

Ansprüche
1. Sorptionswärmepumpe mit einem Austreiber und einem Kondensator, dadurch gekennzeichnet, daß der Austreiber (1) und der Kondensator (2) gemeinsam eine Kolonne (3) bilden.
2. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Austreiber (1) und der Kondensator (2) in einem gemeinsamen Gehäuse (3) angeordnet sind.
3. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Kondensator (2) als im Dom (32) des gemeinsamen Gehäuses (3) untergebrachter Rohrschlangenwärmetauscher (23) ausgebildet ist und mittels Vor- und Rücklaufleitung (24, 25) an den Verbraucher angeschlossen ist.
4. Sorptionsvärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß unterhalb des Kondensators (2) eine Kondensatauffangvorrichtung (22) vorgesehen ist.
5. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Austreiber (1) und Kondensator (2) ein Rektifikator (9) vorgesehen ist.
6. Sorptionsvärmepumpe nach Anspruch 1 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Rektifikator aus einer Viel zahl übereinander angeordneter Überlaufböden (10) besteht.
7. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Überlaufböden (10) mit Ausnehmungen (11) versehen sind, die von einem Deckel (12) unter Freilassung eines Spaltes (13) abgedeckt sind.
8. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß. die Überlaufböden (10) im Bereich der Ausnehmungen (11) hochgestellte Randbereiche (15) aufweisen und daß die Deckel (12) den hochgestellten Randbereichen (15) entgegengesetzt gerichtete Ränder (14) aufweisen.
9. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Höhe des hochgestellten Randbereiches (15) größer ist als der Spalt, der zwischen dem Ende des Randes und dem zugehörigen Überlaufboden verbleibt.
10. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
9, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Überlaufboden (10) mit einem Überlaufrohr (17) versehen ist, das im Abstand (18) vom Überlaufboden (10) beginnt und im Abstand vom tiefer gelegenen Überlaufboden (10) endet.
11. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
10, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand (18) des Überlaufrohres (10) vom zugehörigen Überlaufboden größer gehalten ist als der Abstand zwischen dem Rand (14) und dem zugehörigen Überlaufboden (10).
12. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß an die Kondensatauffangvorrichtung (22) eine Kondensatleitung (26) angeschlossen ist, die zu einem Dreiwegeventil (27) führt, und der Ein-, Auslaß des Dreiwegeventils mit einer Kondensatrückleitung (31 ) versehen ist, die oberhalb des obersten Überlaufbodens (10) in den Innenraum (21) des Gehäuses (3) mündet.
13. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
12, dadurch gekennzeichnet, daß im 3ereich des Rektifikators (9) eine Zufuhrleitung (20) für reiche Lösung mündet.
14. Sorptionswärmepumpe nach Anspruch 1 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß oberhalb der Überlaufböden je ein mit einem Absperrventil versehener Anschluß für die Leitung (20) vorgesehen ist.
15. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
14, dadurch gekennzeichnet, daß ein Regler vorgesehen ist, dem Konzentrationsgradmeßfühler zugeordnet sind, die oberhalb der Überlaufböden (10) vorgesehen sind, und daß ein weiterer Konzentrationsfühler im Bereich der Leitung (20) vorgesehen ist und daß vom Regler dasjenige Ventil geöffnet wird, das die Leitung (20) mit dem Überlaufboden (10) verbindet, dessen Lösung am nächsten in ihrem Konzentrationsgrad mit dem Konzentrationsgrad der Lösung innerhalb der Leitung (20) übereinstimmt.
16. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
15, dadurch gekennzeichnet, daß die Kondensatabführleitung (26) mit Gefälle geführt ist.
17. Sorptionswärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis
16, dadurch gekennzeichnet, daß die Kondensatleitung (31) vom Dreivegeventil (27) mit Gefälle geführt ist.
PCT/DE1982/000043 1981-03-14 1982-03-02 Sorption heat pump WO1982003268A1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19818107911 DE8107911U1 (de) 1981-03-14 1981-03-14 Sorptionswaermepumpe
DE8107911810314 1981-03-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1982003268A1 true WO1982003268A1 (en) 1982-09-30

Family

ID=6725804

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE1982/000043 WO1982003268A1 (en) 1981-03-14 1982-03-02 Sorption heat pump

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP0073778A1 (de)
JP (1) JPS58500375A (de)
DE (2) DE8107911U1 (de)
WO (1) WO1982003268A1 (de)

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2043548A (en) * 1935-10-30 1936-06-09 Maiuri Refrigeration Patents L Absorption refrigerating machine
US2099201A (en) * 1935-10-19 1937-11-16 James L Getaz Absorption refrigerating machine
US2287441A (en) * 1939-06-13 1942-06-23 York Ice Machinery Corp Absorption refrigeration system
US2408802A (en) * 1940-01-15 1946-10-08 Glen W Miller Absorption refrigeration cycle
GB641000A (en) * 1945-07-19 1950-08-02 Standard Cap & Seal Corp Improvements in or relating to ammonia evaporation plant particularly for refrigerated transportation systems
GB909022A (en) * 1960-09-09 1962-10-24 Carrier Engineering Co Ltd Improvements in or relating to continuous cycle absorption refrigeration systems
US3166914A (en) * 1960-12-01 1965-01-26 Robert L Rorschach Process of refrigeration
DE1401483A1 (de) * 1961-04-10 1969-02-06 Ckd Praha Narodni Podnik Regelsystem fuer Absorptionskuehleinrichtungen
US3828575A (en) * 1973-04-13 1974-08-13 Columbia Gas Syst Service Corp Compact heating and cooling system
DE2648855A1 (de) * 1976-10-25 1978-04-27 Herbst Donald Einrichtung zur senkung der durch rauchgase bedingten waermeverluste bei einem mit oel oder gas betriebenen heizkessel
DE2807990A1 (de) * 1978-02-23 1979-08-30 Vaillant Joh Gmbh & Co Sorptionswaermepumpe
GB2047865A (en) * 1979-04-17 1980-12-03 Inst Francais Du Petrole Production of cold and/or heat by use of an absorption cycle

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5114685U (de) * 1974-07-22 1976-02-03

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2099201A (en) * 1935-10-19 1937-11-16 James L Getaz Absorption refrigerating machine
US2043548A (en) * 1935-10-30 1936-06-09 Maiuri Refrigeration Patents L Absorption refrigerating machine
US2287441A (en) * 1939-06-13 1942-06-23 York Ice Machinery Corp Absorption refrigeration system
US2408802A (en) * 1940-01-15 1946-10-08 Glen W Miller Absorption refrigeration cycle
GB641000A (en) * 1945-07-19 1950-08-02 Standard Cap & Seal Corp Improvements in or relating to ammonia evaporation plant particularly for refrigerated transportation systems
GB909022A (en) * 1960-09-09 1962-10-24 Carrier Engineering Co Ltd Improvements in or relating to continuous cycle absorption refrigeration systems
US3166914A (en) * 1960-12-01 1965-01-26 Robert L Rorschach Process of refrigeration
DE1401483A1 (de) * 1961-04-10 1969-02-06 Ckd Praha Narodni Podnik Regelsystem fuer Absorptionskuehleinrichtungen
US3828575A (en) * 1973-04-13 1974-08-13 Columbia Gas Syst Service Corp Compact heating and cooling system
DE2648855A1 (de) * 1976-10-25 1978-04-27 Herbst Donald Einrichtung zur senkung der durch rauchgase bedingten waermeverluste bei einem mit oel oder gas betriebenen heizkessel
DE2807990A1 (de) * 1978-02-23 1979-08-30 Vaillant Joh Gmbh & Co Sorptionswaermepumpe
GB2047865A (en) * 1979-04-17 1980-12-03 Inst Francais Du Petrole Production of cold and/or heat by use of an absorption cycle

Also Published As

Publication number Publication date
JPS58500375A (ja) 1983-03-10
DE3207244A1 (de) 1982-11-18
DE8107911U1 (de) 1982-10-07
EP0073778A1 (de) 1983-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CH655784A5 (de) Anlage zum aufheizen und trocknen von teilen unter vakuum durch dampfkondensation und abscheiden einer zweiten hoeher siedenden fluessigkeit.
DE3686731T2 (de) Waermepumpenanlage.
DE645679C (de) Verfahren zum Verdampfen, Konzentrieren und Destillieren
EP0195279A2 (de) Verfahren zur Regelung von Absorptions-Kälteanlagen oder Wärmepumpen
DE2717543A1 (de) Verfahren und verdampfer zum verdampfen einer fluessigkeit
WO2010034043A1 (de) Plattenfallfilm-kurzweg verdampfer
DE2507209B2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Destillieren einer Flüssigkeit
WO1982003268A1 (en) Sorption heat pump
DE964504C (de) Mit Waermepumpe arbeitendes Ausdampfverfahren und zu dessen Ausuebung dienende Einrichtung
DE60107466T2 (de) Verdampfer mit heizfläche, welche durch einen offenen, absteigenden kanal in form einer konzentrischen spirale gebildet wird
DE3127836A1 (de) "verfahren und rektifizierapparat zum rektifizeren eines kaeltemittel-loesungsmittel-dampfgemisches"
DE4446204C1 (de) Vorrichtung zum Aufheizen und Trocknen von Teilen mit hygroskopischen Elektro-Isolierungen
EP0729772A2 (de) Verdampfer
CH179825A (de) Trockenanlage.
DE3014831A1 (de) Kaskadenverdampfer fuer kondensations-trocknungsvorrichtungen
WO2005005011A1 (de) Verdampfer-kondensator-wärmeübertrager
DE10340920A1 (de) Baugruppe einer Anlage zum Trocknen von feuchtigkeitsbelastetem Gut
DE3207435A1 (de) Steuer- und regeleinrichtung fuer eine sorptionswaermepumpe
DE1751375C (de) Absorptionskälteanlage
DE2339028A1 (de) Destillationsapparat mit mehreren stufen
DE967312C (de) Beheizung von Verdampfungs-, Destillier- und Reaktionsapparaten
AT410842B (de) Verfahren zum steuern einer adsorptionswärmepumpe und einrichtung zur durchführung des verfahrens
DE4419553C2 (de) Dampfbeheizter Wärmetauscher zur Luftvorwärmung
DE3877266T2 (de) Rektifikationskolonnen fuer dampferzeuger.
DE2207085C3 (de) Destillattonsverfahren und Vorrichtung zu seiner Durchführung

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1982900628

Country of ref document: EP

AK Designated states

Designated state(s): JP US

AL Designated countries for regional patents

Designated state(s): AT CH DE FR GB LU NL SE

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1982900628

Country of ref document: EP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 1982900628

Country of ref document: EP