UA22030C2 - Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю - Google Patents
Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю Download PDFInfo
- Publication number
- UA22030C2 UA22030C2 UA96010298A UA96010298A UA22030C2 UA 22030 C2 UA22030 C2 UA 22030C2 UA 96010298 A UA96010298 A UA 96010298A UA 96010298 A UA96010298 A UA 96010298A UA 22030 C2 UA22030 C2 UA 22030C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- parts
- intermediate layer
- fact
- assembly
- joined
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 9
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims description 13
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 12
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 12
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 claims description 7
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 4
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 abstract 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 abstract 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 21
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000010407 vacuum cleaning Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/02—Superplasticity
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Спосіб з’єднання титанової деталі з іншою металевою деталлю включає очистку стикових поверхонь з’єднуваних деталей, з’єднання деталей у зборку, нагрівання, стискання та витримку протягом певного часу. Попередньо між поверхнями з’єднуваних деталей, що стикаються, утворюють проміжний шар з дрібнозернистого титанового сплаву, з розміром зерна не більшим за 1 – 3 мкм. Нагрівання деталей у збірці здійснюють у вакуумі або у захисному газовому середовищі, разом з проміжним шаром, до температур від 1000 до 1500°F (540-820°С). Стискання здійснюють до напружень, що забезпечують надпластичну деформацію проміжного шару. Товщина проміжного шару визначається в залежності від шорсткості та хвилястості стикувальних поверхонь з’єднуваних деталей, знаходиться у межах від 10 до 200 мкм.
Description
Опис винаходу
Изобретение относится к способу соединения в твердом состоянии деталей из титановьїх сплавов друг к 2 другу и к другим металлическим деталям и может бьіть использован в вьісокозффективньїх азрокосмических технологиях.
Титан и титановьіе сплавь), как всегда считалось, трудно поддаются горячей обработке. Зги трудности возникают из-за вьісокой прочности зтих материалов при вьісоких температурах и из-за способности титановьх сплавов поглощать нежелательное количество кислорода, что изменяет химический состав материалов и 710 снижаєт их механическиє свойства.
В настоящее время разработаньі! способь! горячей обработки титана и его сплавов при таких условиях, которье позволяют придать им необходимьй уровень сверхпластичности. Такой способ ковки в условиях сверхпластичности требует, чтобьі! материал бьл обработан при повьішенньїх температурах 1550 - 1650" (840 - 90022). Однако, при таких температурах детали из титана особенно восприимчивь Кк кислороду, и, т следовательно, процесс сверхпластичсской ковки титана должен проводиться в вакууме или инертной среде.
Другой проблемой является получение титановьїх деталей, имеющих разнье свойства в различньїх частях детали. Например, одна часть детали требует вьісокую усталостью прочность, в то время как в другой части детали требуется вьісокий предел текучести. Такие детали сейчас можно получить главньм образом сваркой отдельньїх титановьїх компонентов. Но сварка титановьїх сплавов достаточно трудна. Кроме того, значительное 720 снижение механических свойств в зоне сварки часто делает зі от метод неприемлемь!м.
Известен способ соединения титановой детали с другой металлической деталью, описанньй в патенте США
Мо 5063662 и взятьй нами за прототип. Способ предусматриваєт очистку стьіковочньїх поверхностей соединяемьїх деталей, соединение деталей в сборку и ее нагрев в вакууме 5 х 107 торр (6,5 х 10Па). Когда ря температура деталей в сборке устанавливается около 1700" (93072) осуществляют сжатие соединяемьсх с поверхностей с усилиєм 2100Н/см? и вьідерживают в течение 1 часа для протекания взаймной диффузии и о) образования прочного соединения деталей.
Недостатком такого диффузионного соединения деталей является то, что зтот способ требует, чтобь детали бьіли нагретьь до повьішенной температурь, при которой напряжение пластического течения о зо боединяемьх деталей низкоє и при которой сжатиє соединяемьх поверхностей вьзьваєт локальную пластическую деформацию в районе соединения, способствующую ускоренной взаймной диффузии в зоне і) распространения пластической деформации. Такие процессьй нежелательнь, так как они изменяют о микроструктуру и механические свойства титана. Кроме того, всю деталь необходимо нагревать до температурьї вьіше 1600Е (8722С), при которой возникаєт сверхпластичность материала детали. К тому же СМ з5 Нагрев детали до такой температурь! требует особого внимания к вакууму, чтобьі не допустить окисления с кислородом.
В основу изобретения поставлена задача создать такой способ соединения титановой детали с другой металлической деталью, которьій позволил бьї осуществить соединение деталей без изменения механических свойств соединяемьїх деталей и позволил бь получить титановье детали с различньми механическими « свойствами в различньїх частях детали за счет введения между стьіковочньми поверхностями соединяемьсх з с деталей тонкого промежуточного 0 - Д титанового сплава с ультрамелким зерном, обладающим сверхпластичностью при сравнительно низких температурах, при которьїх не происходит значительною ;» насьщения материала деталей в зоне соединения кислородом и не происходит ухудшения механических свойств материала соединяемьїх деталей.
Поставленная задача решаеєется тем, что в способе соединения титановой детали с другой металлической
ГІ деталью, которьій включает очистку стьіковочньїх поверхностей соединяемьїх деталей, соединение деталей в сборку, нагрев, сжатие и вьідержку в течение определенного времени, согласно изобретению между о стьіковочньІмМи поверхностями соединяемьїх деталей создают промежуточньй слой из мелкозернистого о, - р о титанового сплава с размером зерна не более 1-3 мкм методом злектронно-лучевого испарения, нагрев деталей
В сборке осуществляют в вакууме или в защитной газовой среде вместе с промежуточньіїм слоем до температур о от 1000 до 1500"Е (540 - 820"С), а сжатие осуществляют до напряжения, обеспечивающего сверхпластическую о деформацию промежуточного слоя.
Таком способ позволяет осуществить соединение деталей без изменения механических свойств соединяемьїх деталей и позволяет получить титановье детали е различньмми механическими свойствами в различньх частях детали за счет того, что введенньій между стьіковочньми поверхностями соединяемьсх деталей тонкий промежуточньй слой о - ДВ титанового сплава с ультрамелким зерном обладаеєт і) сверхнластнчностью при сравнительно низких температурах, при которьїх не происходит деформации и іме) ухудшения механических свойств материала соединяемьїх деталей, а также не происходит значительного насьіщщения материала деталей и зоне соединения кислородом. 60 Целесообразно создавать промежуточньй слой, толщина которого находится в пределах от 10 до 200 мкм в зависимости от шероховатости и волнистости стьіковочньїх поверхностей соединяемьїх деталей. Зто позволяет нивелировать шероховатость и волнистость стьковочньїх поверхностей и обеспечить сплошной контакт соединяемьїх деталей.
Целесообразно создавать промежуточньй слой его нанесением на стьковочную поверхность одной или всех 65 соединяемьїх деталей методом злектронно-лучевого испарения. Зто позволяет получить найболее гомогенную структуру слоя с требуемой дисперсностью.
Возможно также создание промежуточного слоя размещением между стьіковочньмми поверхностями фольги из мелкозернистого о; - ВД титанового сплава с размером зерна не более 1 - Змкм. Зто позволяет избежать необходимости использования оборудования для злектронно-лучевого испарения в каждом случае соединения титановой детали с другой металлической деталью.
Предпочтительно создавать промежуточньїй слой из мелкозернистого о-р титанового сплава с содержанием от 80 - 20905 до 20 - 8095 по обьему о - и р - фаз. Зто обеспечивает оптимальное сочетание сверхпластичности слоя, обеспечиваемой р-фазой со способностью поглощать кислород посредством его диффузии в о - фазу.
Целесообразно осуществлять соединение, нагрев и сжатие в вакууме. Зто обеспечивает что снижает 70 загрязнение соединяемьїх поверхностей.
Возможно осуществлять соединение, нагрев и сжатие на воздухе. Зто исключает необходимость применения при соединений деталей специального вакуумного оборудования.
Применение тонкого промежуточного слоя титанового сплава дает возможность соединения титановьх деталей при температурах 1000 - 1500" (540 - 8207), те. при температурах ниже тех, что отрицательно 75 Влияют на механические свойства материала соединяемьїх деталей. Кроме того, промежуточньй слой и соединяемье детали не поглощают при указанньїх температурах значительного количества кислорода, в то время как промежуточньй слой приобретает свойство сверхпластичности.
В результате соединяемье детали и разделяющий их промежуточньй слой могут бьіть соединень! при соответствующем сжимающем усилии, причем промежуточньїй слой нивелирует всегда имеющиеся неровности и шероховатости поверхностей соединяемьїх деталей.
Нагрев полученной детали на короткое время до необходимой температурь! может обеспечить укрупнение остаточного мелкозернистого материала на границе соединения, и, если состав материала границь! правильно вьібран, то в составе и микроструктуре зоньї соединения не будет существенньїх отличий от основною материала, а соединяемьне детали будут иметь, в основном, свойства исходньх деталей. с
Согласно изобретению, не менее одной детали из титанового сплава соединяются с другой металлической о деталью с помощью сверхпластичного слоя из титанового сплава. В одном из вариантов осуществления изобретения промежуточньй слой титана формируется путем конденсации пара титанового сплава, полученною методом злектронно-лучевого испарения, на одной стьіковочной поверхности соединяемой детали.
В другом варианте осуществления изобретения сверхпластичньій материал оосаждают методом о злектронно-лучевого испарения на все стьіковочнье поверхности соединяемьїх деталей. Кроме того, возможно с размещение промежуточного слоя между стьіковочньіми поверхностями соединяемьїх деталей в виде фольги.
Основньїм требованием к материалу промежуточного слоя является сверхпластичность при относительно («в») низкой температуре, что означаєет, что материал должен иметь не менее 30095 деформации при испьітаний при сч температуре около 1350" (7307).
Требуемьм свойством сверхпластичности обладает о - Д титановьій сплав с размером зерна не более!7- «см
Змкм в зависимости от количества В фазь в сплаве. При указанньїх размерах зерна сплав может бьть переведен в сверхпластическое состояние, начиная с температурьі 1000" (54072). При зтой температуре соединение деталей путем сжатия до напряжения, обеспечивающего сверхпластическую деформацию « промежуточного слоя, осуществляется при времени вьідержки около бОмин. С повьшением температурь необходимоє время вьідержки сокращается, но повьшение температурьй вьше 1500 (8207С) не З с целесообразно из-за тою, что при более вьісоких температурах, как уже говорилось, напряжение пластическою "» течения соединяемьїх деталей низкое и сжатие соединяемьїх поверхностей может вьзвать локальную " пластическую деформацию в районе соединения, способствующую ускоренной взаймной диффузии в зоне распространения пластической деформации. Такие процессьй нежелательнь, так как они изменяют микроструктуру и механические свойства титана. К тому же нагрев детали до таких температур требует особого о внимания к вакууму, чтобь! не допустить окисления кислородом. ко В настоящее время известен способ получения такого сверхпластичного слоя, описанньіїй в статье: Л. В.
Корж и Б. Л. Мовчан "Сверхпластичность в конденсированньїх структурньїх материалах системь! ТібАІ4М - о 285", Проблемьї специальной злектрометаллургии, 1992, 8 (3), с. 44-48. Зтим способом можно получить 2) 20 материал из титанового сплава со средним размером зерна в по меньшей мере одной плоскости по более | -
Змкм. Размер зерна в пределах от 0,3 до 1 - Змкм дает промежуточному слою необходимое свойство м сверхпластичности.
Такой материал может бьть осажден в вакууме на подложку при температуре около 1300" (70075).
Предпочтительно, чтобьі температура подложки бьіла в пределах 1050 - 1300" (570 - 7007), так как при 255 температуре ниже 1050"Е (5707С) нанесенньй слой может получиться пористьм.
ГФ) Указанньм вьше способом можно осаждать промежуточньій слой из титанового сплава с требуемьм размером зерна со скоростью от 10 до 100мкм в минуту. о Можно промежуточньй слой титанового сплава наносить на одну из стьковочньїх поверхностей или размещать его между стьковочньїми поверхностями соединяемьх деталей в виде тонкой фольги. Однако, 60 предпочтительно осаждать промежуточньй слой на обе стьковочнье поверхности, которье должнь! бьть соединеньі. В последнем случае загрязнение кислородом контактной зоньі! соединяемьїх деталей будет снижено в найбольшей степени.
Толщина промежуточного слоя зависит от шероховатости и волнистости стьіковочньїх поверхностей соединяемьїх деталей. Хотя для хорошо обработанньїх ровньїх и гладких поверхностей оптических деталей бо достаточна толщина промежуточного слоя около 0,1мкм, обьічно на практике для промьішленного применения,
чтобьї нивелировать псе неровности и шероховатости стьіковочньїх поверхностей соединяемьх деталей, необходимо иметь толщину слоя около 20мкм, а найболее предпочтительно около 10мкм.
Помимо размера зерна желательно, чтобьі! титановьій сплав промежуточного слоя состоял из сочетания со, 85 - и р - фаз. о, - фаза необходима из-за того, что в ней вьісок козффициент диффузии кислорода. Зто означаєт, что загрязняющий поверхность кислород может бьіть поглощен посредством его диффузии в о- фазу, Д- фаза имеет значительно более вьісокий уровень сверхпластичности по сравнению с о- фазой в тех же условиях.
Позтому р- фаза необходима для увеличения зффекта сверхпластичности. Предпочтительно, чтобь соотношение о; - и Д - фаз бьіло в пределах от 5 - 95 до 95 - 595 по обьему, соответственно, и найболее 70 предпочтительно - в пределах от 20 - 80 до 80 - 2095 по обьему.
Процесс вьшполняется следующим образом. Соединяемье детали, имеющие требуемую волнистость н шероховатость, очищаются с помощью химических или физических средств или их сочетания. Химические средства включают кислотную ванну, а физические - зто абразивнье средства. После такой очистки детали содержатся в условиях низкого содержания кислорода и низкой влажности для уменьшения образования 75 поверхностньїх окислов. Сверхпластичньій материал осаждают на одну или обе стьіковочнье поверхности соединяємьїх деталей в вакууме не хуже 10торр (107Па). До нанесения промежуточного слоя можно провести дополнительную очистку стьковочньїх поверхностей в вакууме. Очистка в вакууме производится либо распьилением для удаления загрязненньїх слоев либо дугой с обратной передачей. После зтого осаждают промежуточньій слой из мелкозернистого о - рД-титанового сплава методом злектронно-лучевого испарения в вакууме при температуре стьіковочной поверхности, на которую осуществляют осаждение, от 1050 до 1300" (от 570 до 700"С) при скорости осаждения от 1 до 100мкм в минуту. При таких условиях материал осаждаемого промежуточного слоя имеет размер зерна от 0,3 до Змкм. Время осаждения для получения слоя толщиной 10мкм составит при зтом от 0,1 до 1Омин. После получения промежуточного слоя нужной толщинь! детали соединяют. с 29 Соединение можно проводить на воздухе, но более желательно проводить его в условиях вакуума, что (У снижает загрязнение поверхности. Соединение может проводиться в диапазоне температур от 1000 до 15007Е (от 540 до 82072) при осуществлений сжатия до напряжения, обеспечивающего сверхпластическую деформацию промежуточного слоя (около 2000Н/см 2). Необходимоеє время вьдержки при зтих условиях о составляет от 20 до 60 мин. В конце процесса соединения зона контакта может бьіть кратковременно нагрета до 1700" (9307С) для укрупнения зерна в промежуточном слое. (зе)
Предлагаемьй способ может бьіть использован в турбостроении, авто- и авиастроении и других отраслях о промьішленности для соединения деталей из титана и его сплавов с другими деталями из таких материалов как сплавь! железа, кобальта, никеля, циркония или к различньм титановьм сплавам или интерметаллидам, а се также для изготовления сложньїх титановьїх деталей с различньми свойствами и различньїх частях самой сч детали.
Claims (7)
- Формула винаходу « 70 1. Способ соединения титановой детали с другой металлической деталью, включающий очистку не с стьіковочньїх поверхностей соединяемьїх деталей, соединение деталей в сборку, нагрев, сжатие и вьідержку в "з течение определенного времени, отличающийся тем, что предварительно между стьіковочньмми поверхностями соединяемьх деталей создают промежуточньій слой из мелкозернистого --55 титанового сплава с размером зерна не более 1-3 мкм, по меньшей мере, в одной плоскости, нагрев деталей в сборке осуществляют о вместе с промежуточньм слоем до температур от 1000 до 1500" (540-820"С), а сжатие осуществляют до ко напряжения, обеспечивающего сверхпластическую деформацию промежуточного слоя.
- 2. Способ п. 1, отличающийся тем, что создают промежуточньій слой, толщина которого находится в о пределах от 10 до 200 мкм в зависимости от шероховатости и волнистости стьіковочньїх поверхностей Фо 20 соединяемиьх деталей.
- З. Способ по п. 1, отличающийся тем, что создают промежуточньй слой его нанесением на стьіковочную мк поверхность одной или всех соединяемьїх деталей методом злектронно-лучевого испарения.
- 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что создают промежуточньйй слой размещением между стьІковочньіми поверхностями фольги из мелкозернистого щшо- й титанового сплава с размером зерна не более 1-3 мкм.о
- 5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что создают промежуточньй слой из мелкозернистого шт- 8 їмо) титанового сплава с содержанием р - и й - фаз от 80-2095 до 20-8095 по обьему. во
- 6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют соединение, нагрев и сжатие деталей в сборке вместе с промежуточньїм слоем в вакууме.
- 7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют соединение, нагрев и сжатие деталей в сборке с промежуточньіїм слоем на воздухе. 65 Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних мікросхем", 2002, М 4, 15.04.2002. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA96010298A UA22030C2 (uk) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю |
| DE69723263T DE69723263T2 (de) | 1996-01-25 | 1997-01-16 | Verbundverfahren für titangegenstände unter verwendung einer superplastischen zwischenschicht |
| JP52690997A JP3930566B2 (ja) | 1996-01-25 | 1997-01-16 | 超塑性中間層を用いたチタン部材の接合方法 |
| AU29211/97A AU2921197A (en) | 1996-01-25 | 1997-01-16 | Method of bonding titanium articles using a superplastic interlayer |
| PCT/US1997/000608 WO1997027342A2 (en) | 1996-01-25 | 1997-01-16 | Method of bonding titanium articles using a superplastic interlayer |
| EP97923398A EP0904174B1 (en) | 1996-01-25 | 1997-01-16 | Method of bonding titanium articles using a superplastic interlayer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA96010298A UA22030C2 (uk) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA22030C2 true UA22030C2 (uk) | 2002-04-15 |
Family
ID=21689106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA96010298A UA22030C2 (uk) | 1996-01-25 | 1996-01-25 | Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0904174B1 (uk) |
| JP (1) | JP3930566B2 (uk) |
| AU (1) | AU2921197A (uk) |
| DE (1) | DE69723263T2 (uk) |
| UA (1) | UA22030C2 (uk) |
| WO (1) | WO1997027342A2 (uk) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004108287A1 (en) | 2003-06-06 | 2004-12-16 | Micronics, Inc. | System and method for heating, cooling and heat cycling on microfluidic device |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3713207A (en) * | 1970-12-28 | 1973-01-30 | United Aircraft Corp | Method for diffusion bonding utilizing superplastic interlayer |
| US4514470A (en) * | 1982-11-22 | 1985-04-30 | Avco Corporation | Diffusion bonding between titanium base alloys and steels |
| DE3868451D1 (de) * | 1987-07-29 | 1992-03-26 | Sumitomo Electric Industries | Verfahren zur verbindung eines sinterkoerpers aus kubischem bornitrid. |
| US5429877A (en) * | 1993-10-20 | 1995-07-04 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Internally reinforced hollow titanium alloy components |
| JP3511749B2 (ja) * | 1995-08-30 | 2004-03-29 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｔｉ合金部材の接合方法 |
-
1996
- 1996-01-25 UA UA96010298A patent/UA22030C2/uk unknown
-
1997
- 1997-01-16 AU AU29211/97A patent/AU2921197A/en not_active Abandoned
- 1997-01-16 JP JP52690997A patent/JP3930566B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-01-16 DE DE69723263T patent/DE69723263T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-16 EP EP97923398A patent/EP0904174B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-16 WO PCT/US1997/000608 patent/WO1997027342A2/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69723263T2 (de) | 2004-04-22 |
| WO1997027342A2 (en) | 1997-07-31 |
| WO1997027342A3 (en) | 1997-10-23 |
| JP3930566B2 (ja) | 2007-06-13 |
| JP2002514974A (ja) | 2002-05-21 |
| DE69723263D1 (de) | 2003-08-07 |
| EP0904174B1 (en) | 2003-07-02 |
| EP0904174A2 (en) | 1999-03-31 |
| AU2921197A (en) | 1997-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4331286A (en) | Method for pressure bonding metal members by utilizing eutectic reaction | |
| US20070215677A1 (en) | Cold gas-dynamic spraying method for joining ceramic and metallic articles | |
| US8397976B2 (en) | Method for cohesively bonding metal to a non-metallic substrate using capacitors | |
| EP0028763B1 (en) | Method for pressure bonding metal members by utilizing eutectic reaction | |
| JPH0665733A (ja) | スパッタリング用ターゲット合材およびその製造方法 | |
| JP2000239838A (ja) | 固相拡散接合されたスパッタリングターゲット組立体およびその製造方法 | |
| KR20130132325A (ko) | 플랜지를 구비하는 타겟의 제조 방법 | |
| UA22030C2 (uk) | Спосіб з'єдhаhhя титаhової деталі з другою металевою деталлю | |
| JPH0796378A (ja) | 接合方法 | |
| JP2568332B2 (ja) | 少なくとも一部が金属間化合物からなる複合材の製造方法 | |
| JPH0699317A (ja) | 接合方法 | |
| EP0761374B1 (en) | Methods for bonding titanium and titanium alloy members | |
| JPS5944148B2 (ja) | 拡散溶接法 | |
| JPH105992A (ja) | Ａｌ金属接合体 | |
| JPH11123567A (ja) | チタン合金部品間の金属間接合の接合強度を高めるためのプロセス | |
| JP2002292475A (ja) | レールの接合方法および接合レール | |
| JP3245477B2 (ja) | 厚板クラッド材 | |
| JPH0353074B2 (uk) | ||
| JPS60152382A (ja) | 銅とステンレス鋼との拡散接合方法 | |
| JPH08318381A (ja) | 金属材料の接合方法 | |
| Morizono et al. | Explosive Coating of Ag–Cu Filler Alloy on Metal Substrates and Its Effect on Subsequent Brazing Process | |
| JPH04295064A (ja) | Ａｌ２ Ｏ３ ／ＴｉＣ複合材料の接合方法 | |
| JPH02182387A (ja) | Ｚｒ系またはＴｉ系材料の接合方法 | |
| JPH03204185A (ja) | アルミニウムクラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3154361B2 (ja) | 粒子分散複合部材の固相拡散接合法と材料 |