UA125195C2 - Оцинкована і відпалена листова сталь - Google Patents

Оцинкована і відпалена листова сталь Download PDF

Info

Publication number
UA125195C2
UA125195C2 UAA202003387A UAA202003387A UA125195C2 UA 125195 C2 UA125195 C2 UA 125195C2 UA A202003387 A UAA202003387 A UA A202003387A UA A202003387 A UAA202003387 A UA A202003387A UA 125195 C2 UA125195 C2 UA 125195C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet steel
range
temperature
steel
galvanized
Prior art date
Application number
UAA202003387A
Other languages
English (en)
Inventor
Альварес Давід Запіко
Альварес Давид Запико
Флоранс Бертран
Жоріс Жіру
Жорис Жиру
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA125195C2 publication Critical patent/UA125195C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0062—Heat-treating apparatus with a cooling or quenching zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0038—Apparatus characterised by the pre-treatment chambers located immediately upstream of the bath or occurring locally before the dipping process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/02—Superplasticity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
    • C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
    • C23C28/321—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer with at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
    • C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
    • C23C28/345—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates with at least one oxide layer

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Винахід стосується способу виготовлення оцинкованої і відпаленої листової сталі, який включає одержання конкретної листової сталі, рекристалізаційний відпал, цинкування шляхом занурення у розплав і легувальну обробку; оцинкованої і відпаленої листової сталі і використання зазначеної оцинкованої і відпаленої листової сталі. 16 2

Description

(54) ОЦИНКОВАНА І ВІДПАЛЕНА ЛИСТОВА СТАЛЬ (57) Реферат:
Винахід стосується способу виготовлення оцинкованої і відпаленої листової сталі, який включає одержання конкретної листової сталі, рекристалізаційний відпал, цинкування шляхом занурення у розплав і легувальну обробку; оцинкованої і відпаленої листової сталі і використання зазначеної оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Температура! Я їх і МК інертний газ
І Е Її о І звухекаекятенвкикик і й кових ! ! і ик т й і
В це Й З й Е зішотийта Я
Тоточуючою ІНертннй г то Часіс
Фа
Винахід стосується способу виготовлення оцинкованої і відпаленої листової сталі і оцинкованої і відпаленої листової сталі. Винахід є особливо придатним для використання в автомобільній промисловості.
З урахуванням економії маси транспортних засобів для виготовлення механічного транспортного засобу, як це відомо, використовують високоміцні сталі. Наприклад, у виготовленні конструкційних деталей мають бути покращені механічні властивості таких сталей.
Для покращення механічних властивостей сталі, як це відомо, додають легуючі елементи. В такий спосіб, виробляються і використовуються високоміцні сталі або надвисокоміцні сталі, які володіють високими механічними властивостями, зокрема сталь ТКІР (з пластичністю, наведеної перетворенням), сталі ОР (двофазні), сталь НЗГ А (високоміцна і низьколегована), сталь ТКІРІ ЕХ (триплексна) і сталь ОРГ ЕХ (дуплексна).
Зазвичай сталі ОР мають феритно-мартенситну мікроструктуру. В результаті це приводить до одержання мікроструктури, яка складається з м'якої феритної матриці, яка містить острова з мартенситу в якості вторинної фази, (мартенсит збільшує границю міцності на розтяг). Сукупна поведінка сталей ОР визначається на додаток до хімічного складу сталі, крім усього іншого, об'ємною частковою концентрацією і морфологією фаз (розміром, аспектним відношенням зерен, тощо). Сталі ОР характеризуються високою границею міцності на розрив (Т5, що уможливлюється внаслідок присутності мартенситу) у поєднанні з низьким початковим напруженням для границі текучості на розтяг (що одержують внаслідок присутності фази фериту) і високим деформаційним зміцненням на ранньому ступені. Ці ознаки роблять сталі ОР ідеальними матеріалами для операцій з листового формування, пов'язаних з автомобілебудуванням.
Їхніми перевагами є: низька границя плинності на розтяг, мале відношення границі текучості на розтяг до границі міцності на розтяг, високі початкові швидкості деформаційного зміцнення, хороше рівномірне відносне подовження, висока чутливість до швидкості деформації і хороший опір втомі.
Зазвичай на ці сталі наносять металеве покриття, що покращує властивості, такі як-от: стійкість до корозії, придатність до фосфатування, тощо. Металеві покриття можуть бути осаджені в ході цинкування шляхом занурення у розплав після відпалу листових сталей. Іноді за
Зо цим слідує легуюча обробка так, щоб залізо листової сталі дифундувало б у напрямку до цинкового покриття для одержання цинково-залізного сплаву на листовій сталі, яку називають оцинкованою і відпаленою листовою сталлю. Ця оцинкована і відпалена листова сталь характеризується хорошою поведінкою при зварюванні.
Однак, зокрема, для сталей ОР під час відпалу, проведеного на технологічній лінії безперервного відпалу, легуючі елементи, які володіють підвищеною спорідненістю до кисню (у зіставленні із залізом), такі як -от марганець (Мп), алюміній (АЇ), кремній (5ії) або хром (Сг), окиснюються і призводять до утворення оксидів на поверхні. Ці оксиди, які є, наприклад, оксидом марганцю (МпО) або оксидом кремнію (5іО2), можуть бути присутніми у формі безперервної або небезперервної плівки на поверхні листової сталі. Вони запобігають одержанню належного зчеплення для нанесеного металевого покриття і можуть спричиняти одержання зон, в яких на кінцевому продукті відсутнє покриття, або виникнення проблем, пов'язаних з відшаруванням покриття.
Цинкування і відпал сталей ЮР являє собою амбітне завдання, оскільки оксиди, що утворюються під час відпалу на листової сталі, можуть створювати перешкоди для формування системи Ее-2п. Дійсно утворені оксиди можуть уповільнювати цинкування і відпал внаслідок перешкоджання ними дифундуванню заліза. Цинкування і відпал залежать, крім іншого, від розподілу оксидів на поверхні листової сталі, в листовій сталі, морфології оксидів і іноді природи утворених оксидів.
В патентній заявці ЕР 2415896 розкривається спосіб виготовлення високоміцної оцинкованої листової сталі, який включає шар цинкового покриття одержуваного в результаті гальванізації, який характеризується масою у розрахунку на одиничну площу поверхні в діапазоні від 20 г/м? до 120 г/м2 і осаджений на листову сталь, що містить від 0,0195 до 0,1895 С, від 0,0295 до 2,095
Бі, від 1,095 до 3,095 Мп, від 0,00195 до 1,095 АЇ, від 0,00595 до 0,060 95 Р і 0,0195 або менше 5 у розрахунку на масу, при цьому решта являє собою Ге і неминучі домішки, які виникають при відпалі і цинкуванні листової сталі в технологічній лінії безперервного цинкування. У технологічному процесі нагрівання реалізують температурну область з температурою печі в діапазоні від АС до ВС, яка має атмосферу, що характеризується температурою точки роси, яка становить -52С і більше, де 600 « А «х 780 і 800 « В « 900. На температуру точки роси для атмосфери в печі відпалу, відмінної від тієї, що має місце в області в діапазоні від АС до ВС, 60 конкретних обмежень не накладають, і вона переважно знаходиться в границях діапазону від -
502 до -102С. У цій публікації також розкривається і спосіб, який, крім того, включає легування листової сталі шляхом нагрівання листової сталі до температури в діапазоні від 450 до 6002 після цинкування так, щоб рівень вмісту Бе у шарі цинкового покриття, яке одержується в результаті гальванізації, перебував у межах діапазону від 7 до 1595 (маб.).
Оцинкована і відпалена листова сталь, одержана з використанням наведеного вище способу, володіє текстурою або мікроструктурою, в якій утворюється оксид, щонайменше, одного або кількох представників, які вибираються з групи, яка складається з Ге, 5і, Мп, АЇ, Р, В,
МБ, Ті, Ст, Мо, Си і Мі, на поверхневій ділянці листової сталі, яка розташовується безпосередньо під шаром покриття, одержуваного в результаті гальванізації, який розташовується в межах 100 мкм від поверхні листової сталі основи, у кількості в діапазоні від 0,010 г/м? до 0,50 г/м? у розрахунку на одиничну площу поверхні, і формуються виділення кристалічного оксиду 5і, кристалічного оксиду Мп або кристалічного складного оксиду 5і-Мп в зернах металу основи, які присутні в області в межах 10 мкм у напрямку вниз від шару покриття, одержуваного в результаті гальванізації, і які знаходяться в границях 1 мкм від міжзеренних границь.
Однак, з використанням представленого вище способу існує ризик формування на поверхні листової сталі істотного шару зовнішнього оксиду, такого як-от Гео. В цьому випадку важко відновити всю кількість зовнішнього оксиду, що призводить до одержання поганої змочуваності і поганої адгезії покриття з цинку на поверхні сталі, під час легуючої обробки існує ризик значного уповільнення дифундування заліза у цинкове покриття. Таким чином, в цьому випадку відсутній будь-який інтерес до проведення легувальної обробки для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі.
У патентній заявці ОР 2008156734 розкривається спосіб виготовлення високоміцної оцинкованої шляхом занурення у розплав листової сталі, який включає: - проведення для сталі, утвореної з компонентів, описаних в пунктах 1 або 2 формули винаходу, гарячої прокатки, декапірування і холодної прокатки і проведення для одержуваної в результаті листової сталі цинкувальної обробки шляхом занурення у розплав для виготовлення листової сталі, оцинкованої шляхом занурення у розплав, в якому - під час гарячої прокатки температуру нагрівання сляба задають на рівні в діапазоні від 1150 до 13002С, температуру завершальної прокатки задають на рівні в діапазоні від 850 до 9502С і температуру змотування задають в діапазоні від 400 до 6002; - при декапіруванні температуру ванни задають на рівні в діапазоні від 102 і більше до менш, ніж 1002С, а концентрацію хлористоводневої кислоти задають на рівні в діапазоні 1-20905; і - при цинкувальній обробці шляхом занурення у розплав концентрацію водню в атмосфері в печі для термічної обробки від технологічного процесу збільшення температури до 6002 і більше до технологічного процесу охолодження до 4502 через температуру відпалу задають на рівні в діапазоні від 2 до 2095, а температуру точки роси для атмосфери задають на рівні в діапазоні від -60 до -102С, і холоднокатану листову сталь витримують при температурі відпалу в діапазоні від 760 до 8602С протягом від 10 до 500 с, а після цього охолоджують з середньою швидкістю охолодження в діапазоні 1-302С/с. Спосіб також може включати легувальну обробку в температурному діапазоні від 450 до 6002С протягом від 10 до 120 с для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Згідно згаданому, у внутрішньому просторі листової сталі утворюються оксиди на основі 51 і на основі Мп на міжзеренних границях кристалічних зерен і в зернах.
Однак, в прикладах, час легувальної обробки не згадується. І внаслідок близькості оксидів до поверхні листової сталі існує ризик формування переривчастої оксидної плівки в листовій сталі внаслідок присутності цих оксидів, що пригнічує дифундування заліза у цинкове покриття.
Тому існує ризик уповільнення легувальної обробки.
У патентній заявці УР 2000212648 розкривається одноступеневий спосіб виробництва високоміцної оцинкованої шляхом занурення у розплав листової сталі, яка характеризується чудовими оброблюваністю і здатністю до адгезії покриття, одержуваного в результаті гальванізації, при цьому спосіб включає стадії: - проведення для сталевого сляба, який містить 0,1095 (мас.) або менше Р, гарячої прокатки з подальшим декапіруванням або в іншому випадку проведення для сталевого сляба холодної прокатки; - нагрівання в атмосфері, де температура нагрівання Т знаходиться в діапазоні від 7502 і більше до 10002С або менше і задовольняє наведеній далі формулі (2), температура точки роси
Ї для газу атмосфери задовольняє наведеній далі формулі (3), і концентрація водню в газі атмосфери знаходиться в діапазоні 1-10095 (0б6.); а після цього проведення цинкування шляхом занурення в розплав:
0,85 « ЛРО(О5 (мас.)) ж (2/331115057(2С)) «х 1,15 (2); 0,35 « ЛРО(О5 (мас.)) ж (2/3 ЗО «х 1,8 (3).
В цьому способі також розкривається і додаткова легувальна обробка для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Всі приклади з публікації УР 2000212648, в яких здійснюють одноступеневий спосіб термічної обробки, (приклади 18-26) включають термічну відновну обробку, коли температура нагрівання Т знаходиться в діапазоні між 810 ї 8502С при температурі точки роси, відповідної дуже низькій вологості (--352С) або дуже високій вологості (3522), що уможливлює одержання адгезії покриття. За термічною відновною обробкою при температурі в діапазоні між 750 і 10002С настає легувальна обробка.
Єдиний порівняльний приклад для одноступеневого способу з публікації УР 2000212648 (порівняльний приклад 10) реалізують з використанням листової сталі, яка містить дуже маленькі кількості Зі і Ст. В цьому випадку одноступеневий спосіб термічної обробки включає термічну відновлювальну обробку, в якій температура нагрівання Т становить 8202С при температурі точки роси 02С. За цим наставала легувальна обробка, проведена при 4802С.
Однак, оксиди на основі Р не відновлюються, що призводило до одержання поганої адгезії покриття і поганого зовнішнього вигляду після легування.
У патентній заявці УР 2011117040 розкривається легована оцинкована шляхом занурення в розплав листова сталь, яка містить матеріал листової сталі основи, який характеризується хімічним складом, що містить, при вираженні у 95 (мас.), від 0,01 до 0,2595 С, від 0, З до 2,095 51, від 0,030 до 3,095 Мп, 0,05095 або менше Р, 0,01095 або менше 5, 0,006095 або менше М і 0,595 або менше розчиненого АЇ, при цьому решта являє собою Ге і домішки, а шар покриття, що одержується в результаті гальванізації, який містить, при вираженні у 95 (мас.), від 8,0 до 1590
Ее і від 0,15 до 0,5095 АЇ, на поверхні матеріалу листової сталі основи, причому листова сталь, крім того, містить монооксид Зі, Мп або АїЇ, оксид, який містить два і більше з даних представників або складний оксид, що містить два і більше з даних представників і Ге, причому монооксид, оксид або складний оксид присутні в матеріалі листової сталі основи в межах глибини 2 мкм від поверхні розділу між шаром покриття, який одержується в результаті гальванізації, і матеріалом листової сталі основи, і при цьому монооксид, оксид або складний
Зо оксид характеризуються максимальним діаметром зерна, який не перевищує 0,10 мкм.
У цій публікації також розкривається і спосіб виготовлення легованої оцинкованої шляхом занурення у розплав листової сталі, який включає: - стадію гарячої прокатки у вигляді гарячої прокатки сталевого сляба, який характеризується хімічним складом, що містить, при вираженні у 95 (мас.), від 0,01 до 0,2595 С, від 0,3 до 2,095 51, від 0,030 до 3,095 Мп, 0,05095 або менше Р, 0,01095 або менше 5, 0,006095 або менше М і 0,595 або менше розчиненого АЇ, і змотування в рулон одержаної гарячекатаної листової сталі при температурі змотування в рулон, яка не перевищує 6502С; - стадію декапірування у вигляді декапірування гарячекатаної листової сталі; - стадію холодної прокатки у вигляді холодної прокатки гарячекатаної листової сталі, декапірованої на стадії декапірування, при ступені обтискання по товщині, що становить 50595 і більше; і - стадію цинкування шляхом занурення у розплав у вигляді послідовного проведення для холоднокатаної листової сталі після стадії холодної прокатки: відпалу у відновлювальній печі відпалу в технологічній лінії безперервного цинкування шляхом занурення у розплав для відновлення поверхні листової сталі в температурному діапазоні, що становить 7002С і більше, в азотно-водневій атмосфері, яка характеризується концентрацією водню в діапазоні 1-309о (об.) і температурою точки роси в діапазоні від -30"С до 102С; цинкування шляхом занурення в розплав; і - легувальну обробку.
Проте, під час відпалу може утворюватися велика кількість оксидів, які характеризуються повністю різною природою, в тому числі: монооксид 5і, Мп або АЇ, оксид, який містить два і більше з цих представників, або складний оксид, який містить два і більше з цих представників і
Ее. Природа оксидів, особливо оксидів, що містять АЇ, і складного оксиду, який містить два і більше з цих представників і Ге, може бути сформована у вигляді безперервного шару, який зменшує в такий спосіб, адгезію покриття і уповільнює цинкування і відпал.
У патентній заявці УР 2011153367 розкривається спосіб виробництва оцинкованої і відпаленої сталі, який включає відпал, цинкування шляхом занурення у розплав і легувальну обробку листової сталі, що містить у 95 (мас.), С: від0О,03 до 0,2095,, Мп: від 0,03 до 3,095, 5і: від 0,1 до 2,595, 5: 0,0195 або менше, Р: 0,195 або менше, розчин. АЇ: 1,095 або менше, М: 0,0195 або бо менше і Ві: від 0,0001 до 0,0595, при нагріванні аж до температури рекристалізації при відпалі,
відпал проводять до температури рекристалізації при температурі точки роси в діапазоні від -25 до 02С в печі відпалу під час нагрівання в діапазоні від, щонайменше, 6502 до температури рекристалізації.
Однак, присутність вісмуту в сталі може погіршити механічні властивості сталі. Крім цього, існує ризик зменшення адгезії покриття і уповільнення цинкування і відпалу високоміцних і надвисокоміцних сталей.
На додаток до цього, як це продемонстровано на Фіг. 1 з патентної заявки УР 2011153367, спосіб починається в результаті продування печі з використанням газу зі складом М2 - 1095 (0б.)
Не, який характеризується температурною точкою роси 602С. Газ на початку нагрівання змінюють на попередньо визначений газ, який характеризується високою температурою точки роси. Дійсно, у разі досягнення температури листа 6502С піч ще раз продувають з використанням газу, який характеризується високою температурою точки роси у вигляді попередньо визначеної температури точки роси, наприклад, 102С. Після цього у разі досягнення температури листа 8602С, причому ця температура є рівною або більшою у порівнянні з температурою рекристалізації газ ще раз перемикають на первинний газ, який характеризується низькою температурою точки роси, тобто, -602С, перед досягненням температури 4602С листом, який занурюють в ванну для покриття, яке одержується в результаті гальванізації.
Таким чином, в способі потрібні три продувки: - одною на початку способу з використанням газу, який характеризується температурою точки роси -602С, - однією під час відпалу при досягненні температури листової сталі 6502С з використанням газу, який характеризується температурою точки роси 102С, і - ще однією під час відпалу при досягненні температури листової сталі 85020 з використанням газу, що характеризується низькою температурою точки роси -6020.
Цей спосіб є дуже важким в керуванні у промисловому масштабі, особливо, на технологічній лінії безперервного відпалу.
Таким чином, на додаток до способу рекристалізаційного відпалу, хімічним складом і мікроструктурі сталі важливі характеристики, які необхідно зважати для покращення кінетики
Зо цинкування і відпалу сталей ОР, також представляють собою і природа оксидів і перерозподіл оксидів, які утворюються під час рекристалізаційного відпалу.
Отже, існує потреба в знаходженні способу покращення змочування і адгезії покриття для високоміцних сталей і надвисокоміцних сталей, зокрема, сталей ОР, які містять певну кількість легуючих елементів.
Тому мета винаходу полягає в пропозиції оцинкованої і відпаленої листової сталі, яка характеризується хімічним складом, що включає легуючі елементи, в якому зменшується час легувальної обробки, що уможливлює його промислове втілення. Ще одна мета полягає в одержанні оцинкованої і відпаленої листової сталі, яка характеризується високою якістю, тобто, в якій добре здійснюється дифундування заліза в сталь. На закінчення, мета полягає в пропозиції легкого для втілення способу виготовлення зазначеної оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Досягнення цієї мети домагаються в результаті пропозиції способу, відповідного пункту 1 формули винаходу. Спосіб також може включати будь-які характеристики з пунктів від 2 до 13 формули винаходу.
Досягнення ще однієї мети домагаються в результаті пропозиції оцинкованої і відпаленої листової сталі, яка відповідає пункту 14 формули винаходу. Оцинкована і відпалена листова сталь також може включати будь-яку характеристику з пунктів від 15 до 17 формули винаходу.
На закінчення, досягнення мети домагаються в результаті пропозиції використання оцинкованої і відпаленої листової сталі, відповідного пункту 18 формули винаходу.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними виходячи з подальшого докладного опису винаходу.
Для ілюстрування винаходу будуть описуватися різні варіанти здійснення і експерименти з необмежувальними прикладами, зокрема, при зверненні до наступних фігур:
На Фіг. 1 ілюструється один спосіб попереднього рівня техніки, розкритий в патентній заявці
УР 2011153367.
На Фіг. 2 ілюструється один приклад способу, відповідного цьому винаходу.
Далі будуть визначені наступні терміни: - термін «95 (06.)» позначає рівень об'ємного процентного вмісту, - термін «95 (мас.)» позначає рівень масового процентного вмісту.
Винахід відноситься до способу виготовлення оцинкованої і відпаленої листової сталі, який включає:
А. одержання листової сталі, яка характеризується таким хімічним складом, при вираженні у масових відсотках: 0,05 х Сх 02095, 1,5 х Мп « 3,095, 010 «х БІ х 0,459, 010 « Ст х 0,609,
А х 0,20960,
М « 0,00595 і виключно необов'язковим чином одним або кілька елементами, такими як-от
Р « 0,049,
МЬ «х 0,0595,
В х 0,00395,
Мо х 0,2095,
Мі «0,190,
Ті х 0,069,
З 0,019, ббих 0,1 зо,
Со с 0,1 зо,
М «х 0,019, при цьому решта композиції утворюється залізом і неминучими домішками, які є результатом розробки,
В. рекристалізаційний відпал зазначеної листової сталі в печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами, яка включає секцію нагрівання, секцію томління, секцію охолодження, необов'язково секцію вирівнювального витримування, який включає такі підстадії: і. нагрівання зазначеної листової сталі від температури навколишнього середовища до температури Т1 в діапазоні між 700 і 9002С в секції нагрівання, яка має атмосферу А1, яка містить від 0,1 до 1595 (об.) Н5 і інертний газ, температура точки роси якої ОРІ знаходиться в діапазоні між -182С і ї82с, і. томління листової сталі від ТІ! до температури Т2 в діапазоні між 700 ії 9002С в секції томління, яка має атмосферу А2, ідентичну АТ і характеризується температурою точки роси
ОР, рівної ОР1, ії. охолодження листової сталі від Т2 до ТЗ в діапазоні між 400 і 7002С в секції охолодження, яка має атмосферу АЗ, яка містить 1-3095 (об.) Н5 і інертний газ, температура точки роси якої рРЗ є меншою або рівною -302С, ім. необов'язково вирівнювальне витримування листової сталі від температури Т3 до температури Т4 в діапазоні між 400 ї 7002С в секції вирівнювального витримування, яка має атмосферу А4, яка містить 1-3095 (0об6.) Нг і інертний газ, температура точки роси якої ОРА є меншою або рівною -302С,
С. цинкування шляхом занурення у розплав відпаленої листової сталі до цинкової ванни і р. легувальну обробку, проведену при температурі Т5 в діапазоні між 460 і 6002С протягом періоду часу 5 в діапазоні між 1 і 45 с.
Як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, спосіб, відповідний цьому винаходу, уможливлює велике покращення змочуваності і адгезії покриття для листової сталі, яка характеризується конкретним хімічним складом. На додаток до цього, з використанням способу, відповідного цьому винаходу, уможливлюється проведення легувальної обробки протягом зменшеного періоду часу. Дійсно, на противагу способу попереднього рівня техніки, такого як відповідний спосіб, розкритий в публікації УР. 2011153367 (Фіг. 1), і відповідно до ілюстрації на Фіг. 2, як це встановили автори, рекристалізаційний відпал, відповідний цьому винаходу і проведений в печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами (ПНРТ), де секції нагрівання і томління мають одну і ту саму атмосферу, яка характеризується значеннями ОР, які становлять -182С і ї- 82С, при цьому така атмосфера містить від 0,1 до 1595 (06.) Не, уможливлює виробництво оцинкованої і відпаленої листової сталі, яка демонструє конкретний перерозподіл оксидів, що уможливлює високу змочуваність, і характеризується високою якістю. Зокрема, під час рекристалізаційного відпалу на поверхні листової сталі і в її внутрішньому просторі утворюються оксиди, в тому числі МпО, Еео і
Мп25і05, що уможливлює високі змочуваність і адгезію покриття. Переважно ці зовнішні оксиди присутні на поверхні листової сталі в формі глобул. Таким чином, під час легувальної обробки залізо сталі легко може дифундувати в напрямку покриття протягом зменшеного періоду часу.
У разі не проведення рекристалізаційного відпалу представленої вище конкретної листової сталі відповідній цьому винаходу, зокрема, у разі відсутності в секціях нагрівання і томління ідентичною атмосфери і у разі температури точки роси, яка не перевищує -182С, буде існувати ризик утворення оксидів, таких як-от МпО, РеО і Мп2гбіОх, при цьому такі оксиди є головним чином або винятково зовнішніми. Крім цього, існує ризик формування цими оксидами товстого безперервного шару на поверхні листової сталі, що значно зменшує змочуваність. В цьому випадку відсутній будь-який інтерес до проведення легувальної обробки для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Крім цього, у разі відсутності в секціях нагрівання і томління ідентичної атмосфери і у разі температури точки роси, яка перевищує 82С, буде існувати ризик утворення зовнішніх оксидів, таких як-от Мпо і Гео, і внутрішнього оксиду, такого як Мп2біОх. Зокрема, існує ризик утворення
МпоО і в основному РеО в формі безперервного шару на поверхні листової сталі, що зменшує змочуваність. В цьому випадку відсутній будь-який інтерес до проведення легувальної обробки для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі.
Стосовно хімічного складу сталі, то кількість вуглецю знаходиться в діапазоні між 0,05 і 0,2095 (мас.). У разі рівня вмісту вуглецю, який не перевищує 0,05095, буде існувати ризик наявності недостатньої границі міцності на розрив. Крім того, у разі утримання мікроструктурою сталі залишкового аустеніту не може бути одержана її стабільність, яка є необхідною для досягнення достатнього відносного подовження. В одному переважному варіанті здійснення рівень вмісту вуглецю знаходиться в діапазоні міжоО,0О5 і 0,1595.
Марганець є елементом, який зумовлює твердо-розчинне зміцнення і дає свій внесок в одержання високої границі міцності на розтяг. Такий ефект буде одержаний у разі рівня вмісту
Мп, який становить, щонайменше, 1,595 (мас.). Однак, вище 3,095 додавання Мп може давати свій внесок в формування структури, яка включає надмірно яскраво виражені зони ліквації, які можуть шкідливо впливати на механічні властивості зварювальних швів. Переважно для досягнення цих ефектів рівень вмісту марганцю знаходиться в діапазоні між 1,5 і 2,995. Це уможливлює одержання задовільної механічної міцності без ускладнень пов'язаних з
Зо промисловим виготовленням сталі і без збільшення змінюваності зварювальних швів.
Кремній має бути присутнім у кількості, яка лежить в межах між 0,1 і 0,4595, переважно між 0,1 ї 0,3095, а більш переважно між 0,1 і 0,2595 (мас.) 5і для досягнення необхідної комбінації механічних властивостей і зварюваності: кремній зменшує формування виділень карбідів під час відпалу після холодної прокатки сталі внаслідок своєї низької розчинності в цементиті і внаслідок збільшення цим елементом активності вуглецю в аустеніті. Як це представляється, у разі кількості 5і, яка перевищує 0,4595, на поверхні листової сталі будуть утворюватися і інші оксиди, що зменшує змочуваність і адгезію покриття.
Алюміній має бути присутнім у кількості, меншій або рівній 0,2095, переважно меншій 0,18 (мас.). Стосовно стабілізування залишкового аустеніту, то алюміній впливає відносно подібно до відповідного впливу кремнію. Однак, рівень вмісту алюмінію, що перевищує 0,20905 (маб.), буде приводити до збільшення температури Ас3, тобто, температури повного перетворення на аустеніт в сталі під час стадії відпалу і тому буде робити промисловий технологічний процес більш коштовним.
Хром уможливлює уповільнення формування проевтектоїдного фериту на стадії охолодження після витримування при максимальній температурі під час циклу відпалу, що уможливлює досягнення підвищеного рівня міцності. Таким чином, рівень вмісту хрому знаходиться в діапазоні між 0,10 їі 0,6095, переважно між 0,10 ї 0,5095 (мас.) з причин собівартості і для запобігання надлишкового зміцнення.
Ванадій також відіграє важливу роль в контексті цього винаходу. Відповідно до цього винаходу кількість М не перевищує 0,00595, а переважно 0,0001 «х М «х 0,00595. Переважно М формує виділення, що забезпечує досягнення зміцнення і твердіння.
Сталі необов'язково можуть містити елементи, такі як-от Р, МБ, В, Мо, Мі, Ті, 5, Си, Со, М, що забезпечує досягнення дисперсійного зміцнення.
Р ії 5 розглядаються як залишкові елементи, які є результатом плавлення сталі. Р може бути присутнім у кількості « 0,0495 (мас.). З може бути присутньою у кількості, яка не перебільшує 0,0195 (мас.).
Титан і ніобій також є елементами, які необов'язково можуть бути використані для досягнення зміцнення і твердіння в результаті формування виділень. Однак, у разі кількості Мб, яка перебільшує 0,0595, і/або рівня вмісту Ті, який перебільшує 0,0695, буде існувати ризик можливого стимулювання надмірного формування виділень зменшення в'язкості, чого необхідно уникати.
Сталі також необов'язково можуть містити бор у кількості, що не перебільшує 0,00395. В результаті ліквації на міжзеренних границях В зменшує зернограничну енергію і, отже, є вигідним для підвищення стійкості до рідинно-металічного окрихчування.
Молібден у кількості, що не перевищує 0,295, є ефективним для збільшення змінюваності і стабілізування залишкового аустеніту внаслідок уповільнення цим елементом розпаду аустеніту.
Сталь необов'язково може містити нікель у кількості, що не перевищує 0,195, для того, щоб покращити в'язкість.
Мідь може бути присутня при рівні вмісту, що не перевищує 0,195, для зміцнення сталі в результаті формування виділень металевої міді.
Переважно хімічний склад сталі не містить вісмуту (Ві). Дійсно, як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, у разі вмісту в листової сталі Ві зменшуватимуться змочуваність і адгезія покриття.
Переважно на стадіях В.Ї) і В.ії) А! містить 1-1095 (об.) Не, а більш переважно А містить від 2 до 895 (06.) Не2, при цьому атмосфера А? є ідентичною А1.
У вигідному випадку на стадіях В.ї) і В.ї) ОРІ знаходиться між -152С і ї52С, а більш переважно ОРІ знаходиться між -10 і 452С, при цьому значення ОРІ є рівним ОРІ.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.ї) листову сталь нагрівають від температури навколишнього середовища до Т1 при швидкості нагрівання, яка перебільшує 12С/с і, наприклад, находиться в діапазоні між 2 і 52С/с.
Переважно на стадії В.ї) нагрівання проводять протягом періоду часу М в діапазоні між 1 і 500 с, а в вигідному випадку між 1 і 300 с.
У вигідному випадку на стадії В.іїї) томління проводять протягом періоду часу 12 в діапазоні між 1 і 500 с, а в вигідному випадку між 1 і 300 с.
Переважно на стадії В.її) значення 12 є рівним Т1. В цьому випадку на стадіях В.Ї) і В.її) 11 і
Т2 знаходяться в діапазоні між 750 і 85020. Значення Т2 є рівним Т1. У ще одному варіанті здійснення можливим є значення 12, менша або більша Т1, в залежності від хімічного складу і
Зо мікроструктури листової сталі. В даних випадках на стадіях В.ї) і В.її) Т1 ї Т2 знаходяться в діапазоні між 750 і 85023 незалежно один від одного.
Переважно на стадії В.ії) АЗ містить 1-2095 (мас.) Не», а більш переважно 1-1095 (мас.) Н».
Переважно на стадії В.ії) значення ОРЗ не перевищує -3520.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.ійї) охолодження проводять протягом часу ІЗ в діапазоні між 1 і 50 с.
У вигідному випадку на стадії В.ії) швидкість охолодження перевищуєв102С/с, а переважно знаходиться в діапазоні між 15 і 402С/с.
У вигідному випадку на стадії В.їм) А4 містить 1-2095, а більш переважно 1-1095 (мас.) Н».
Переважно на стадії В.іїм) значення ОРА не перевищує -352С.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.ім) вирівнювального витримування проводять протягом періоду часу 14 в діапазоні між 1 і 100 с, наприклад, між 20 і 60 с.
У вигідному випадку на стадіях В.її) і В.їм) атмосфера АЗ є ідентичною А4, при цьому значення ОРА є рівним ОРЗ.
Переважно на стадії В.ім) значення ТА є рівним 13. В цьому випадку на стадіях В.їії) і В.ім) ТЗ і Т4 знаходяться в діапазонах між 400 і 5502 або між 550 і 7002С, при цьому значення Т4 є рівним Т3. У ще одному варіанті здійснення можливим є значення Т4, менша або більша, ніж
ТЗ, в залежності від хімічного складу і мікроструктури листової сталі. В цьому випадку на стадіях
В.її) і В.ім) ТЗ і Т4 знаходяться в діапазонах між 400 і 5502С або між 550 і 7002С незалежно одна від одної.
БО Переважно на стадіях від В.Ї) до В.ім) інертний газ вибирають з: М», Аг, Не і Хе.
Переважно на стадії С) покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 0,495 (мас.) АЇ, при цьому решта являє собою 2п.
У вигідному випадку на стадії Ю) Т5 знаходиться в діапазоні від 470 до 5702С, більш переважно, від 470 до 53020.
Переважно на стадії О) (5 знаходиться в діапазоні між 1 і 35 с, наприклад, між 1 і 20 с.
В одному переважному варіанті здійснення легувальну обробку проводять в атмосфері А5, яка містить повітря.
Винахід також стосується оцинкованої і відпаленої листової сталі, в якій цинкове покриття легують в результаті дифундування заліза з листової сталі так, щоб цинкове покриття містило бо від 5 до 1595 (мас.) Ге, при цьому оксиди включають Гео, Мп25іОх і МпО, причому решта являє собою цинк, при цьому листова сталь містить внутрішні оксиди, в тому числі Гео, Мп25іОх і
Мпо, в листовій сталі. Переважно оксиди, які включають БеоО, Мп2гбіО:« і МпО і присутні в цинковому або алюмінієвому покритті, мають форму глобули.
Переважно товщина покриття знаходиться в діапазоні між 1 і 15 мкм.
Переважно мікроструктура сталі містить бейніт, мартенсит, ферит і необов'язково аустеніт.
В одному переважному варіанті здійснення мікроструктура сталі містить 1-4595 мартенситу, 1- бОбо бейніту, при цьому решта являє собою аустеніт. У ще одному переважному варіанті здійснення мікроструктура сталі містить 1-2595 свіжого мартенситу, 1-1095 фериту, від 35 до 9595 мартенситу і нижнього бейніту і менш, ніж 1095 аустеніту.
В одному переважному варіанті здійснення поверхню листової сталі зневуглецьовують.
Переважно глибина зневуглецювання доходить аж до 100 мкм, переважно аж до 80 мкм, від поверхні листової сталі. В цьому випадку, як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якої теорією, листова сталь характеризується кращою стійкістю до окрихчування
РМО внаслідок зменшення кількості вуглецю вглиб листової сталі. Дійсно, як це можна собі уявити, вуглець є елементом, високочутливим до рідинно-металічного окрихчування РМО. На додаток до цього, мають місце краща гнучкість і краща поведінка під час аварії.
На закінчення, цей винахід стосується використання оцинкованої і відпаленої листової сталі для виготовлення деталі механічного транспортного засобу.
Винахід далі буде пояснюватися в експериментах, здійснених лише для інформації. Вони не є обмежувальними.
Приклади
В цьому прикладі використовували сталі ОР, які характеризуються такою композицією, при вираженні через рівні масового процентного вмісту:
Со |Мпу 5 | сг А |Мої ті | Р | 5 | Си | мі | мо | М | в | м
У всіх експериментах, відповідних сталям ОР, проводили відпал від температури навколишнього середовища в печі великої місткості ПВРТ відповідно до умов в таблиці 1.
Після цього у всіх експериментах проводили нанесення покриття шляхом занурення у розплав в цинковій ванні, що містить 0,11795 алюмінію.
Зо Після осадження покриття в експериментах проводили аналіз з використанням візуального контролю, сканувального електронного мікроскопа і Оже-спектроскопії. Стосовно змочуваності, то 0 позначає безперервне осадження покриття, а 1 позначає не безперервне осадження покриття. У разі змочуваності, відповідної 0, тобто, реально хорошою, в експериментах мало місце легування для одержання оцинкованої і відпаленої листової сталі. У разі змочуваності, відповідної 1, тобто, дуже поганої, була відсутня потреба у легуванні, оскільки якість покриття була дуже поганою внаслідок наявності множини небажаних оксидів на поверхні листової сталі.
Результати демонструються в наведеній нижче таблиці 1.
п - | Тов рисутніс -|щин
Секція нагрівання - - Секція охолодження| Вирівнювальна Легуюча ть ОКСИДІВ! а
Секція томління (Аг) гео, (АТ) (АЗ) витримка (А4) обробка : покр
Змоч Мпе5іо,, иття увані МипО сть (нт
Екс в в пер |ОРІЇТ1 |.,., 1 | ОРІ т2(| тн ОРЗ ТЗ 0,013 1 ОРАЇ ТА |, | Т5(С|5 | пок име | Со)| есу| НеЇ(в) |есурс) 120018) есрс) Нв) есе (в) с) (8) вит ой нт І о равір7во) 5 |209|-181780| 5 | 72 | 201460) 5 1040460) 5135 1 |нРІНР - | - | - 2 |-151780| 5 |209|41517801 5 | 72 | 40|460) 5 | 10 -40|460| 5 | 35) 1 |нР|НРІ - | - | -
З |ної780| 5 |209|-ж01780| 5 / 72 | 401460) 5 | 10 |-40|460| 5 |з35| 1 |нР|ІНР- | - Г 4 | 51780) 5 |209| 5517801 5 | 72 | 40|460) 5 | 10 -40|460| 5 | 351 о |470| 20 | так | так | 9.4 50 Щ1780| 5 209) о |780| 5 / 72 | 401460) 5 | 10 | 40|460| 5 | 351 о |470| 28 | так | так 9.0 6 |-0Щ1780| 5 |209|-10Щ|7801 5 | 72 | 40|460) 5 | 10 -40|460| 5 | 351 о 470 40 | так | так | 9.7 7 |-5Щ1780| 5 |209|-15Щ17801 5 | 72 | 40|460) 5 | 10 -40|460| 5 | 351 о |470| 40 | так | так | 9.5 8 |-2г0|1780| 5 |209|-201|780| 5 | 72 | 401460) 5 | 10 | -40|460| 5 |з35| 1 |нР|НнР- | - Г - 9 |-30(|1780| 5 |209|-30|17801 5 | 72 | 40|460| 5 | 10 -40|460| 5 | 35) 1 |нР|НРІ - | - | - тло |-40Щ|780| 5 |209|-401780| 5 / 72 | 401460) 5 | 10 |-40|460| 5 |з35| 1 |нР|ІНР- | - Г - о рово|780) 5 |209|-5о1780| 5 | 72 | 501460) 5 | 10-50 1460) 5135 0 |470| 76 ні |ні 107) (12 |-60|780| 5 |209|-601|780| 5 | 72 | -60|460| 5 | 10 |-60|460| 5 | 35 о |470| 72 |ні |ні (10.8) х Приклади, які відповідають даному винаходу. НР: не робили
В експериментах від 4 до 7, відповідних цьому винаходу і прикладах 11 і 12 демонструється висока змочуваність. Проте, для експериментів від 4 до 7 годин легування був значно зменшеним у порівнянні з тим, який мав місце для експериментів 11 і 12. Крім цього, поверхневий зовнішній вигляд покриття був в значній мірі хорошим для прикладів, відповідних цьому винаходу.

Claims (18)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення оцинкованої і відпаленої листової сталі, який включає: А) одержання листової сталі, яка характеризується таким хімічним складом, при вираженні у масових відсотках: 005-020, 1,55Мпх3,0, Ом 1Оо-5іс0,45, о 1о-Стгс0,60, АІ-0,20, У-0,005 і не обов'язково один або декілька елементів, як-от Р-0,04, Мо-0,05, В-0,003, Мо0,20, МіО, Ті«к0,06, 50,01, Зо би«О01, Со«01, М-0,01, решта - залізо і неминучі домішки, В) рекристалізаційний відпал зазначеної листової сталі в печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами, яка включає секцію нагрівання, секцію витримування, секцію охолодження, необов'язково секцію вирівнювального витримування, який включає такі підстадії: ї) нагрівання зазначеної листової сталі від температури навколишнього середовища до температури Т1 в діапазоні між 700 ї 900 "С в секції нагрівання, яка має атмосферу АТ, що містить від 0,1 до 15 об. 95 Не і інертний газ, температура точки роси якої ОРІ знаходиться в діапазоні між -18 і ї8 "С,
і) витримування листової сталі від Т1 до температури Т2 в діапазоні між 700 ї 900 "С в секції витримування, яка має атмосферу Аг, ідентичну Ат, і характеризується температурою точки роси ОР, рівною ОРІ, ії) охолодження листової сталі від Т2 до ТЗ в діапазоні між 400 ї 700 "С в секції охолодження, яка має атмосферу АЗ, яка містить 1-30 об. 95 Не і інертний газ, температура точки роси якої рРЗ є меншою або рівною -30 "С, їм) необов'язково вирівнювальне витримування листової сталі від температури Т3 до температури ТА в діапазоні між 400 ї 700 "С в секції вирівнювального витримування, яка має атмосферу А4, яка містить 1-30 об. 95 Н» і інертний газ, температура точки роси якої ОРА є меншою або рівною -30 "С, С) цинкування відпаленої листової сталі зануренням у розплав в цинкову ванну і р) легувальну обробку, проведену при температурі Т5 в діапазоні між 460 ії 600 "С протягом періоду часу 5 в діапазоні між 1 і 45 с.
2. Спосіб за п. 1, в якому на стадії А) листова сталь містить менше ніж 0,30 мас. 95 51.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому на стадії А) листова сталь містить більше ніж 0,0001 мас. 905 М.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому на стадіях В.Ї) і В.її) А! містить 1-10 об. 95 Не», при цьому атмосфера А?2 є ідентичною А1.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, в якому на стадіях В.Ї) і В.іїї) ОР1 знаходиться між -15 і 5 ес, при цьому значення ОРа є рівним ОРІ.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому на стадії В.її) значення Т2 є рівним Т1.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому на стадіях В.) і В.ії) Т1 і Т2 знаходяться в діапазоні між 750 і 850 76.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, в якому на стадіях В.її) і В.їм) атмосфера АЗ є ідентичною А4, при цьому значення ОрРАаА є рівним ОРЗ.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому на стадіях від В.ї) до В.їм) інертний газ вибирають з: М», Аг, Не і Хе.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, в якому покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 0,4 мас. 95 АЇ, при цьому решта являє собою 27п.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, в якому на стадії 0) Т5 знаходиться в діапазоні від 470 до 570 Коо) 26.
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому на стадії 0) 15 знаходиться в діапазоні між 1 і 35 с.
13. Спосіб за будь-яким з пп. 1-12, в якому хімічний склад сталі не містить вісмуту (Ві).
14. Оцинкована і відпалена листова сталь, одержана способом за будь-яким з пп. 1-13, в якій цинкове покриття є легованим за допомогою дифундування заліза з листової сталі так, що цинкове покриття містить від 5 до 15 мас. 95 Ре, оксиди, які містять Гео, Мп25іОх і Мпо, і решта цинк, при цьому листова сталь містить внутрішні оксиди, які містять Гео, Мп25іОх і Мпо.
15. Листова сталь за п. 14, в якій оксиди, які присутні в цинковому або алюмінієвому покритті, мають округлу форму.
16. Листова сталь за п. 15, в якій мікроструктура сталі містить бейніт, мартенсит, ферит і необов'язково аустеніт.
17. Листова сталь за будь-яким з пп. 14-16, в якій поверхня листової сталі є зневуглецьованою.
18. Застосування оцинкованої і відпаленої листової сталі за будь-яким з пп. 14-17 або оцинкованої і відпаленої листової сталі, одержаної способом за будь-яким з пп. 1-13, для виготовлення деталі механічного транспортного засобу.
UAA202003387A 2017-11-08 2018-10-19 Оцинкована і відпалена листова сталь UA125195C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2017/001343 WO2019092467A1 (en) 2017-11-08 2017-11-08 A galvannealed steel sheet
PCT/IB2018/058141 WO2019092527A1 (en) 2017-11-08 2018-10-19 A galvannealed steel sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125195C2 true UA125195C2 (uk) 2022-01-26

Family

ID=60543579

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202003387A UA125195C2 (uk) 2017-11-08 2018-10-19 Оцинкована і відпалена листова сталь

Country Status (16)

Country Link
US (2) US11884987B2 (uk)
EP (1) EP3707291B1 (uk)
JP (2) JP2021502482A (uk)
KR (1) KR102374496B1 (uk)
CN (2) CN111315911A (uk)
BR (1) BR112020006550B1 (uk)
CA (1) CA3082061C (uk)
ES (1) ES2902381T3 (uk)
HU (1) HUE056729T2 (uk)
MA (1) MA50555B1 (uk)
MX (1) MX2020004697A (uk)
PL (1) PL3707291T3 (uk)
RU (1) RU2739097C1 (uk)
UA (1) UA125195C2 (uk)
WO (2) WO2019092467A1 (uk)
ZA (1) ZA202002310B (uk)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115427600B (zh) 2020-06-08 2023-09-01 日本制铁株式会社 钢板及其制造方法
JP7401857B2 (ja) * 2022-03-25 2023-12-20 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3684914B2 (ja) 1998-11-20 2005-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、並びに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
JP3367459B2 (ja) * 1999-03-19 2003-01-14 住友金属工業株式会社 溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法
US7294412B2 (en) * 2003-01-15 2007-11-13 Nippon Steel Corporation High-strength hop-dip galvanized steel sheet
JP4958383B2 (ja) * 2003-06-18 2012-06-20 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP4741376B2 (ja) * 2005-01-31 2011-08-03 新日本製鐵株式会社 外観が良好な高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法と製造設備
WO2007043273A1 (ja) * 2005-10-14 2007-04-19 Nippon Steel Corporation Ｓｉを含有する鋼板の連続焼鈍溶融めっき方法及び連続焼鈍溶融めっき装置
RU2418094C2 (ru) * 2006-01-30 2011-05-10 Ниппон Стил Корпорейшн Высокопрочный горячеоцинкованный погружением стальной лист и высокопрочный отожженный после цинкования стальной лист с превосходными формуемостью и способностью к нанесению гальванопокрытия и способы изготовления и устройства для изготовления таких листов
JP5082432B2 (ja) 2006-12-26 2012-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
EP2009128A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Galvanized or galvannealed silicon steel
EP2009127A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Process for manufacturing a galvanized or a galvannealed steel sheet by DFF regulation
EP2009129A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Process for manufacturing a galvannealed steel sheet by DFF regulation
JP5391572B2 (ja) * 2008-04-08 2014-01-15 新日鐵住金株式会社 冷延鋼板および溶融めっき鋼板ならびに該鋼板の製造方法
JP5370244B2 (ja) * 2009-03-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US9309586B2 (en) 2009-03-31 2016-04-12 Jfe Steel Corporation High-strength galvanized steel sheet and method for manufacturing the same
CN201512572U (zh) * 2009-10-22 2010-06-23 中国钢研科技集团有限公司 钢带连续热镀锌及连续退火两用炉
JP5521520B2 (ja) 2009-12-03 2014-06-18 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5434537B2 (ja) * 2009-12-03 2014-03-05 新日鐵住金株式会社 溶接性に優れた高Ｓｉ含有合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法
JP5392116B2 (ja) * 2010-01-28 2014-01-22 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CA2810989C (en) * 2010-09-30 2017-02-07 Jfe Steel Corporation High strength steel sheet and method for manufacturing the same
WO2012168564A1 (fr) * 2011-06-07 2012-12-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier laminée à froid et revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, procédé de fabrication et utilisation d'une telle tôle
DE102011051731B4 (de) * 2011-07-11 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts
ES2732799T3 (es) * 2011-09-30 2019-11-26 Nippon Steel Corp Chapa de acero galvanizada por inmersión en caliente y método de fabricación de la misma
KR101528008B1 (ko) * 2012-10-23 2015-06-10 주식회사 포스코 표면품질 및 도금밀착성이 우수한 용융아연도금강판 및 이의 제조방법
WO2015001367A1 (en) * 2013-07-04 2015-01-08 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle
JP5884196B2 (ja) * 2014-02-18 2016-03-15 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
WO2015129202A1 (ja) * 2014-02-25 2015-09-03 Ｊｆｅスチール株式会社 還元炉の露点制御方法および還元炉
JP6102902B2 (ja) 2014-03-05 2017-03-29 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板、その製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
BE1022147B1 (nl) 2014-05-19 2016-02-19 Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap Inrichting voor het expanderen van stoom en werkwijze voor het aansturen van dergelijke inrichting
JP6505480B2 (ja) * 2014-08-29 2019-04-24 株式会社神戸製鋼所 溶融亜鉛めっき用または合金化溶融亜鉛めっき用原板、および溶融亜鉛めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板
KR101630976B1 (ko) 2014-12-08 2016-06-16 주식회사 포스코 표면품질 및 도금 밀착성이 우수한 초고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101561008B1 (ko) 2014-12-19 2015-10-16 주식회사 포스코 구멍확장능이 우수한 용융아연도금강판, 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP6020605B2 (ja) 2015-01-08 2016-11-02 Ｊｆｅスチール株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP6052473B1 (ja) * 2015-01-28 2016-12-27 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板、高強度めっき鋼板及びこれらの製造方法
JP6536294B2 (ja) * 2015-08-31 2019-07-03 日本製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびそれらの製造方法
CN109371318B (zh) * 2018-09-26 2020-06-12 武汉钢铁有限公司 氢脆裂纹敏感性低的1180MPa级高强热镀锌钢板及制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3707291A1 (en) 2020-09-16
US20240110257A1 (en) 2024-04-04
CN115505854A (zh) 2022-12-23
MA50555A (fr) 2020-09-16
US20200354807A1 (en) 2020-11-12
WO2019092527A1 (en) 2019-05-16
US11884987B2 (en) 2024-01-30
ZA202002310B (en) 2021-03-31
CA3082061A1 (en) 2019-05-16
PL3707291T3 (pl) 2022-03-28
CA3082061C (en) 2022-05-31
EP3707291B1 (en) 2021-12-01
JP2023027288A (ja) 2023-03-01
WO2019092467A1 (en) 2019-05-16
HUE056729T2 (hu) 2022-03-28
BR112020006550A2 (pt) 2020-10-13
CN111315911A (zh) 2020-06-19
KR102374496B1 (ko) 2022-03-15
JP2021502482A (ja) 2021-01-28
MX2020004697A (es) 2020-07-27
RU2739097C1 (ru) 2020-12-21
KR20200070293A (ko) 2020-06-17
MA50555B1 (fr) 2021-12-31
BR112020006550B1 (pt) 2023-02-23
ES2902381T3 (es) 2022-03-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5402007B2 (ja) 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN108884533B (zh) 薄钢板和镀覆钢板及其制造方法以及热轧钢板、冷轧全硬钢板、热处理板的制造方法
JP2008231448A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき用鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板
US11674209B2 (en) Hot-dip coated steel substrate
US20240110257A1 (en) Galvannealed steel sheet
US20230158774A1 (en) Hot-dip coated steel sheet
JP2001003150A (ja) 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2002129241A (ja) 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR102277396B1 (ko) 오스테나이트계 매트릭스를 가지는 twip 강 시트
JP3464611B2 (ja) 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法
JP3921101B2 (ja) 形状凍結性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2002161317A (ja) 伸びフランジ成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法