TWI738963B - 袋式過濾器用過濾布及其製造方法 - Google Patents

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Abstract

本發明之課題為提供捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布及其製造方法，解決手段為在袋式過濾器用過濾布中，依序積層包含單纖維纖度0.3～0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3～4.0dtex的短纖維b之不織布B。

Description

袋式過濾器用過濾布及其製造方法
本發明係關於捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布及其製造方法。
袋式過濾器係用於設置在集塵機之集塵室內並施行集塵。藉由反覆進行灰塵的拂落及集塵，而變得可施行長期的集塵。
以往，作為袋式過濾器，係使用藉由針軋等進行交錯處理而得之不織布(毛氈)或織布。近年來，由裝置的小型化之觀點而言，使用通氣度較大的不織布，同時以脈衝噴射施行灰塵的拂落之方法較普及。再者，由PM2.5等大氣污染問題而言，為了捕集更微細的灰塵，已使用採用細纖度材料之過濾器或將PTFE膜黏合於基材而得之類型的過濾器(參照例如專利文獻1、2)。
然而，在採用細纖度材料之過濾器中，會有通氣性降低，集塵裝置的能量消耗量增大之問題。此外，在將PTFE膜黏合於基材而得之類型的過濾器中，由於是薄層，故會有集塵性因磨耗或破裂而降低，壽命降低之問題。 [先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開平9-313832號公報 　　[專利文獻2]日本專利特開平10-230119號公報
[發明所欲解決之課題]
本發明係有鑑於上述背景而完成者，其目的在於提供捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布及其製造方法。 [解決課題之手段]
本發明者等人為了達成上述課題而致力檢討之結果，發現藉由將具有特定的單纖維纖度之不織布積層於底布的兩側，可獲得捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布，進而藉由反覆致力檢討而完成本發明。
如此，根據本發明，係提供「一種袋式過濾器用過濾布，其特徵為依序積層包含單纖維纖度0.3～0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3～4.0dtex的短纖維b之不織布B而成。」。
此時，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，拉伸強度較佳為2.2cN／dtex以上。此外，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，延伸度較佳為25％以上。此外，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮數較佳為6～30個／2.54cm的範圍內。此外，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮率較佳為8～40％的範圍內。此外，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，纖維長較佳為20～80mm的範圍內。此外，前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者較佳係由間位型聚芳醯胺纖維所組成。此外，在前述不織布A及不織布B中之至少任一者中，基重較佳為100～300g／m2 的範圍內。此外，空隙率較佳為75～90％的範圍內。此外，較佳係將前述不織布A配置於過濾物捕集面側而成。此外，構成袋式過濾器用過濾布之纖維較佳係全部為間位型聚芳醯胺纖維。
在本發明之袋式過濾器用過濾布中，較佳係對前述不織布A表面或不織布B表面藉由馬丁代爾(Martindale)磨耗試驗(相對側：棉布)施行5000次磨耗後，平均細孔徑增加率為30％以下且壓力損失增加率為30％以下。此外，在前述不織布A表面或不織布B表面，平均細孔徑較佳為7～17μm的範圍內。此外，拉伸強力於MD方向、CD方向較佳係皆為600N／5cm以上。
此外，根據本發明，係提供一種袋式過濾器用過濾布之製造方法，其特徵為依序積層包含單纖維纖度0.3～0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3～4.0dtex的短纖維b之不織布B後，施以針軋，接著施以軋光加工。 [發明效果]
根據本發明，可獲得捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布及其製造方法。
以下，針對本發明之實施形態詳細地進行說明。
首先，在短纖維a中，重要的是單纖維纖度為0.3～0.9dtex(更佳為0.3～0.8dtex，特佳為0.3～0.6dtex)的範圍內。若該單纖維纖度小於0.3dtex，則會有纖維本身的強度容易變小，在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮，實屬不佳。相反地，若該單纖維纖度大於0.9dtex，則灰塵的捕集性降低，灰塵變得容易進入至過濾布內部，實屬不佳。
此外，在短纖維a中，拉伸強度較佳為2.2cN／dtex以上(更佳為2.2～6.0cN／dtex)。若該拉伸強度小於2.2cN／dtex，則會有纖維本身的強度容易變小，在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮。
在前述短纖維a中，延伸度較佳為25％以上(更佳為25～50％)。若延伸度小於25％，則會有在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮。
在前述短纖維a中，若賦予捲縮，則容易捕集灰塵，實屬較佳。此時，捲縮數較佳為6～30個／2.54cm的範圍內。此外，捲縮率較佳為8～40％的範圍內。
在前述短纖維a中，纖維長較佳為20～80mm的範圍內。
作為前述短纖維a的纖維種類，並無特別限定，可例示聚酯纖維、聚醯胺纖維、聚烯烴纖維、PPS(聚苯硫醚)纖維、聚芳醯胺纖維(全芳香族聚醯胺纖維)、玻璃纖維等。該等之中，就耐熱性之方面而言，較佳為間位型聚芳醯胺纖維(間位型全芳香族聚醯胺纖維)。間位型聚芳醯胺纖維係由其重複單元的85莫耳％以上為間苯二甲醯間苯二胺(m-phenylene isophthalamide)之聚合物(間位型全芳香族聚醯胺)所組成之纖維。該種間位型全芳香族聚醯胺即便是在未滿15莫耳％的範圍內包含第3成分之共聚物亦無妨。
此種間位型全芳香族聚醯胺可藉由以往以來公知的界面聚合法予以製造。作為該聚合物的聚合度，較佳係使用以0.5g／100ml的濃度的N-甲基-2-吡咯啶酮溶液進行測定而得之固有黏度(I.V.)為1.3～1.9dl／g的範圍者。作為間位型聚芳醯胺纖維之市售品，可例示Conex(商標名)、Conex Neo(商標名)、Nomex(商標名)等。
另一方面，在短纖維b中，重要的是單纖維纖度為0.3～4.0dtex(更佳為0.4～3.2dtex，特佳為0.8～2.5dtex)的範圍內。若該單纖維纖度小於0.3dtex，則會有纖維本身的強度容易變小，在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮，實屬不佳。相反地，若該單纖維纖度大於4.0dtex，則灰塵的捕集性能降低，實屬不佳。另外，短纖維b的單纖維纖度較佳係大於短纖維a的單纖維纖度。
此外，在短纖維b中，拉伸強度較佳為2.2cN／dtex以上(更佳為2.2～6.0cN／dtex)。若該拉伸強度小於2.2cN／dtex，則會有纖維本身的強度容易變小，在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮。
在前述短纖維b中，延伸度較佳為25％以上(更佳為25～50％)。若延伸度小於25％，則會有在製造過濾布時纖維容易因交錯處理等而斷裂，不織布強度降低之疑慮。
在前述短纖維b中，若賦予捲縮，則容易捕集灰塵，實屬較佳。此時，捲縮數較佳為為6～30個／2.54cm的範圍內。此外，捲縮率較佳為8～40％的範圍內。
在前述短纖維b中，纖維長較佳為20～80mm的範圍內。
作為前述短纖維b的纖維種類，並無特別限定，可例示聚酯纖維、聚醯胺纖維、聚烯烴纖維、PPS(聚苯硫醚)纖維、聚芳醯胺纖維(全芳香族聚醯胺纖維)、玻璃纖維等。該等之中，就耐熱性之方面而言，較佳為間位型聚芳醯胺纖維(間位型全芳香族聚醯胺纖維)。間位型聚芳醯胺纖維係由其重複單元的85莫耳％以上為間苯二甲醯間苯二胺之聚合物所組成之纖維。
該種間位型全芳香族聚醯胺即便是在未滿15莫耳％的範圍內包含第3成分之共聚物亦無妨。此種間位型全芳香族聚醯胺可藉由以往以來公知的界面聚合法予以製造。作為該聚合物的聚合度，較佳係使用以0.5g／100ml的濃度的N-甲基-2-吡咯啶酮溶液進行測定而得之固有黏度(I.V.)為1.3～1.9dl／g的範圍者。作為間位型聚芳醯胺纖維之市售品，可例示Conex(商標名)、Conex Neo(商標名)、Nomex(商標名)等。
在本發明中，係依序積層包含前述短纖維a之不織布A；及底布；以及包含前述短纖維b之不織布B。
在此處，在前述不織布A及不織布B中之至少任一者(較佳為不織布A及不織布B兩者)中，基重較佳為100～300g／m2 (更佳為120～250g／m2 )的範圍內。若該基重小於100g／m2 ，則會有灰塵的捕集性能降低之疑慮。相反地，若該基重大於300g／m2 ，則會有壓力損失變大之疑慮。
在前述不織布A及不織布B中，不織布種類並無特別限定，針軋不織布、水針不織布、濕式不織布等皆可，較佳為針軋不織布。
前述底布亦稱為網格布(scrim)，在袋式過濾器用過濾布中成為強度保持層，其係為了防止排氣等所引發之對灰塵捕集層之加壓力或灰塵捕集層本身的自重所引發之鬆弛等而設置。
作為構成該種底布之纖維，並無特別限定，就耐熱性之方面而言，較佳為間位型聚芳醯胺纖維。此時，作為單纖維纖度，較佳為1.0～3.0dtex的範圍內。此外，較佳為由纖維長20～80mm的短纖維所組成之紡紗。此外，作為支數，較佳為5～20支數的雙紗或單紗。
在前述底布中，布帛組織並無限定，梭織物、不織布、針織物皆可，在獲得優異的強度上，較佳為梭織物。此時，作為梭織組織，較佳為平織。此外，作為梭織密度，較佳係經紗密度及緯紗密度為5～20根／2.54cm的範圍內。
此外，作為前述底布的基重，較佳為30～150g／m2 的範圍內。若該基重小於30g／m2 ，則會有強度降低之疑慮。相反地，若該基重大於150g／m2 ，則會有壓力損失變大之疑慮。
作為本發明之袋式過濾器用過濾布之製造方法，較佳係依序積層包含單纖維纖度0.3～0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3～4.0dtex的短纖維b之不織布B後，施以針軋。此外，較佳係接著施以軋光加工。
此時，軋光加工較佳係使用呈上下金屬輥的規格者。作為溫度，較佳係上下皆為100～200℃，線壓50～200kgf／cm的範圍內。此外，若對過濾布的灰塵捕集面側進行利用燃燒器之燒毛，或在纖維表面被覆由矽、鋁等金屬之氧化物及氟系樹脂所組成之處理劑，則纖維的劣化會受到抑制而使過濾布的耐久性提升，同時灰塵的捕集效率提升，實屬較佳。
在如此所獲得之袋式過濾器用過濾布中，空隙率較佳為75～90％的範圍內。該空隙率未滿75％時，壓損會過高，因而會有未與節能連結之疑慮。相反地，若該空隙率超過90％，則會有捕集性能降低之疑慮。另外，空隙率可藉由軋光處理予以調整。
在此處，作為壓力損失(壓損)，較佳為200Pa以下(更佳為5～200Pa，特佳為5～100Pa)。
此外，較佳係對前述不織布A表面或不織布B表面藉由馬丁代爾磨耗試驗(相對側：棉布)施行5000次磨耗後，平均細孔徑增加率為30％以下且壓力損失增加率為30％以下。
在此處，平均細孔徑係設為以ASTM-F-316予以測定者。此外，平均細孔徑的增加率及壓力損失的增加率係設為藉由下述式予以算出者。 　　平均細孔徑增加率＝(磨耗後之平均細孔徑-磨耗前之平均細孔徑)／磨耗前之平均細孔徑×100 　　壓力損失增加率＝(磨耗後之壓力損失-磨耗前之壓力損失)／磨耗前之壓力損失×100 　　此外，通氣度較佳為5～10cm3 ／cm2 ・sec的範圍內。此外，在前述不織布A表面或不織布B表面，平均細孔徑較佳為7～17μm的範圍內。此外，最小細孔徑較佳為2～6μm的範圍內。此外，最大細孔徑較佳為22～44μm的範圍內。
此外，通氣度較佳為5～10cm3 ／cm2 ・sec的範圍內。此外，平均細孔徑較佳為7～13μm的範圍內。
此外，拉伸強力較佳係於MD方向(縱方向)、CD方向(橫方向)皆為600N／5cm以上(更佳為700～3000N／5cm)。
由於本發明之袋式過濾器用過濾布具有前述構成，因而捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低。此外，若構成袋式過濾器用過濾布之纖維全部為間位型聚芳醯胺纖維，則亦具有優異的耐熱性。使用本發明之袋式過濾器用過濾布時，前述不織布A較佳係配置於過濾物捕集面側。 [實施例]
其次，對本發明之實施例及比較例進行詳述，但本發明並不受此等例所限定。另外，各測定項目係以下述方法進行測定。 (1) 纖維長、單纖維纖度、拉伸强伸度、捲縮數、捲縮率 　　藉由JIS L 1015進行測定。將原棉物性記載於表1。
Figure 02_image001
(2) 不織布的基重、厚度 　　藉由JIS L1096進行評估。針對厚度，係以荷重5gf／m2 (4.9cN／m2 )進行評估。 (3) 大氣塵捕集率 　　以成為風速5.1cm／sec之方式進行調整，以粒子計數器計算試料前後之大氣塵，由其比算出捕集效率。 　　大氣塵捕集效率(％)＝(1-(試料通過後大氣塵數／試料通過前大氣塵數))×100 (4) 壓力損失(壓損) 　　在大氣塵捕集效率測定時測定試驗片通過前後之壓力，將其壓力差作為壓力損失而求出。 (5) 細孔徑 　　以ASTM-F-316求出最大細孔徑、平均細孔徑、最小細孔徑。 (6) 灰塵侵入深度 　　使用JIS 8種的粉體，以濃度1g／m3 、流入速度10cm／sec導入過濾器中直至壓損達2kPa為止，以顯微鏡觀察剖面以及與灰塵的通過呈相反側之面，侵入深度未滿整體厚度的1／3評為○(合格)，1／3以上則評為×(不合格)。 (7) 拉伸強力 　　按照JIS L1096，以樣品寬度50mm、夾具間隔100mm、拉伸速度200mm／min實施，測定最大拉伸強力。 (8) 空隙率 　　藉由100-100×(密度÷比重1.38)進行測定。
密度係藉由基重÷厚度÷1000予以計算出。 (9) 馬丁代爾耐磨耗試驗 　　藉由JIS L-1096中所規定之馬丁代爾磨耗試驗(相對側：棉布)施行5000次磨耗。 (10) 棉網寬度增加率 　　在下述梳棉機的通過性中，通過約30秒時之棉網寬度的伸長倍率增加2.2倍以上之情況評為×(不合格)，未滿2.2倍則評為○(合格)。 (11) 棉結(nep) 　　在下述梳棉機的通過性中，採取3片通過約30秒時之棉網10cm見方，經計算出平均10個以上0.5mm以上的纖維塊之情況評為×(不合格)，未滿10個則評為○(合格)。 (12) 對輥之纏繞度 　　在下述梳棉機的通過性中，在通過約60秒後停止運轉，若在旋轉完全停止之狀態下以目視確認內部的錫林(cylinder)輥纏繞度為寬度1cm以上即評為×(不合格)，未滿1cm則評為○(合格)。 (13) 通氣度 　　藉由JIS L1096 8.26 A法(弗雷澤型法(Frazier method))測定通氣度。 (網格布) 　　由間位型聚芳醯胺纖維(帝人股份有限公司製，Conex(商品名)，單纖維纖度2.2dtex，纖維長51mm)所組成，經紗係使用10支數雙紗，梭織密度：20根／2.54cm，緯紗係使用20支數單紗，梭織密度14根／2.54cm之平織物。 (軋光加工) 　　使用呈上下金屬輥的規格者，以上下皆溫度約200℃，以線壓約100kgf／cm(980N／cm)，以成為目標厚度之方式適宜調整上下輥之間隔而實施。 (針對梳棉機的通過性) 　　梳棉步驟的通過性係如前述，針對棉網寬度伸長率、棉結數、輥纏繞度進行評估。關於梳棉條件，係將錫林表面速度940m／min作為比率1並以下述表2之條件實施。關於投入棉，係將棉均勻地排列成寬度0.1m、長度0.6m並以速度0.6m／min進行投入。
Figure 02_image003
[實施例1] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓損、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例2] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.8dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例3] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓損、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例4] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉3.0dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例5] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約50g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例6] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約120g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例7] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約280g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例8] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約350g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[實施例9～12] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。此時，如表3、表4變更基重及厚度。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[比較例1] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.1～0.2dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[比較例2] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉2.2dtex且切割長度51mm進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[比較例3] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.1～0.2dtex且切割長度38mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
[比較例4] 　　關於素材，係將由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉0.5dtex且切割長度38mm，以及由間位型聚芳醯胺纖維所組成之原棉5.0dtex且切割長度76mm各自單獨地進行梳棉後，以過濾物捕集面側之不織布基重約200g／m2 ，其相反側之不織布基重約200g／m2 ，將基重70g／m2 的網格布作為底布並使其積層於中間，並施以針軋，施以軋光加工。
對所獲得之樣品的基重、厚度、密度、拉伸強力、大氣塵捕集率、壓力損失、細孔徑的最小、平均、最大、灰塵的侵入深度進行評估。將評估結果示於表3、表4。
Figure 02_image005
Figure 02_image007
[實施例13～18、比較例5～8] 　　將捕集面之棉網及其相反面之棉網積層於前述網格布的兩面，施以針軋並使其與底布一體化，施行成為灰塵捕集面之側之燒毛處理而獲得過濾布。在獲得更低空隙率的過濾布之情況，以溫度200℃、線壓100kgf／cm(980N／cm)、速度2m／min施以軋光加工而獲得過濾布。PTFE膜貼合品係在前述加工後疊合PTFE膜而獲得過濾布。將評估結果示於表5、表6。
Figure 02_image009
Figure 02_image011
[實施例19～36、比較例9～11] 　　使藉由界面聚合法所製造之聚間苯二甲醯間苯二胺粉末懸浮於N-甲基-2-吡咯啶酮(NMP)中，使其成為漿狀後，進行升溫而使其溶解，獲得透明的聚合物溶液。將此聚合物溶液作為紡紗原液，自紡紗頭吐出至凝固浴中而進行紡紗。使浸漬長度(有效凝固浴長度)通過後，暫時引出至空氣中，在延伸、乾燥處理後獲得聚間苯二甲醯間苯二胺之絲束(tow)纖維。將此絲束在填料函(stuffing box)型捲縮機(crimper)內賦予捲縮，進行熱固定後，賦予油劑，切斷成一定的長度，而獲得間位型聚芳醯胺短纖維。將評估結果示於表7。另外，表中，CN表示捲縮數，CD表示捲縮率，CR表示殘留捲縮率，OPU表示油劑附著率。
Figure 02_image013
再者，如前述製作網格布，將捕集面之棉網及其相反面之棉網積層於其兩面，施以針軋並使其與底布一體化。為了進一步作為袋式過濾器用過濾布，施行成為灰塵捕集面之側之燒毛處理。在獲得更低空隙率的過濾布之情況，以溫度200℃、線壓100kg／cm(980N／cm)、速度2m／min施以軋光加工而獲得過濾布。將評估結果示於表8、表9。
Figure 02_image015
Figure 02_image017
另外，單纖維纖度0.1dtex的纖維係牽絲性較差，因而其會因在製造步驟中經常發生斷紗而無法獲得。 [產業上之可利用性]
根據本發明，係提供捕集性能優異，呈低壓力損失，難以發生磨耗或破裂所引發之集塵性降低之袋式過濾器用過濾布及其製造方法，其工業價值極大。

Claims (5)

  1. 一種袋式過濾器用過濾布，其特徵為依序積層包含單纖維纖度0.3~0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3~4.0dtex的短纖維b之不織布B而成，其中，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，拉伸強度為2.2cN/dtex以上，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，延伸度為25%以上，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮數為6~30個/2.54cm的範圍內，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮率為8~40%的範圍內，該袋式過濾器用過濾布之空隙率為在75~90%的範圍內，且係將前述不織布A配置於過濾物捕集面側而成，且構成袋式過濾器用過濾布之纖維全部為間位型聚芳醯胺纖維，且通氣度為5~10cm3/cm2‧sec的範圍內，且在前述不織布A表面或不織布B表面，平均細孔徑為7~17μm的範圍內，且拉伸強力於MD方向、CD方向皆為600N/5cm以上。
  2. 如申請專利範圍第1之袋式過濾器用過濾布，其中，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，纖維長為20 ~80mm的範圍內。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之袋式過濾器用過濾布，其中，在前述不織布A及不織布B中之至少任一者中，基重為100~300g/m2的範圍內。
  4. 如申請專利範圍第1或2項之袋式過濾器用過濾布，其中，對前述不織布A表面或不織布B表面藉由馬丁代爾(Martindale)磨耗試驗(相對側：棉布)施行5000次磨耗後，平均細孔徑增加率為30%以下且壓力損失增加率為30%以下。
  5. 一種袋式過濾器用過濾布之製造方法，其係如請求項1之袋式過濾器用過濾布之製造方法，其特徵為依序積層包含單纖維纖度0.3~0.9dtex的短纖維a之不織布A；及底布；以及包含單纖維纖度0.3~4.0dtex的短纖維b之不織布B後，施以針軋，接著施以軋光加工，藉此獲得具有下述特徵之袋式過濾器用過濾布：在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，拉伸強度為2.2cN/dtex以上，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，延伸度為25%以上，在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮數為6~30個/2.54cm的範圍內， 在前述短纖維a及短纖維b中之至少任一者中，捲縮率為8~40%的範圍內，該袋式過濾器用過濾布之空隙率為在75~90%的範圍內，且係將前述不織布A配置於過濾物捕集面側而成，且構成袋式過濾器用過濾布之纖維全部為間位型聚芳醯胺纖維，且通氣度為5~10cm3/cm2‧sec的範圍內，且在前述不織布A表面或不織布B表面，平均細孔徑為7~17μm的範圍內，且拉伸強力於MD方向、CD方向皆為600N/5cm以上。
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