TWI639803B - Cold storage - Google Patents

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TWI639803B TW105138876A TW105138876A TWI639803B TW I639803 B TWI639803 B TW I639803B TW 105138876 A TW105138876 A TW 105138876A TW 105138876 A TW105138876 A TW 105138876A TW I639803 B TWI639803 B TW I639803B
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Abstract

提供一種冷藏庫，係以1個蒸發器對冷藏室與冷凍室個別進行冷卻的冷藏庫，抑制往分隔構材的熱的移動，並抑制在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例從而使節能性能提升。
一種冷藏庫，具備冷藏溫區的第一貯藏室、冷凍溫區的第二貯藏室、將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室進行冷卻的蒸發器、收納該蒸發器的蒸發器室、和將該蒸發器室與前述第二貯藏室分隔的分隔構材，並可將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室個別進行冷卻，前述分隔構材之中構成前述蒸發器室側的壁面的第一構材的一部分或全部，每單位體積的熱容量為300kJ/(m3‧K)以下。

Description

冷藏庫
本發明，係有關冷藏庫。
在本技術領域之先前技術方面，存在日本專利特開2014-134332(專利文獻1)。於此公報，係記載：「可進行冷藏室與冷凍室的個別冷卻的冷藏庫」、「冷藏庫，係運用被1台的蒸發器所冷卻的冷氣而進行的1蒸發器型的冷藏庫」。此外，記載：「隔熱構材，係沿著Z方向(上下方向)，而配置於冷卻器的前方」、「隔熱構材的前側構材與後側構材，優選上係供於維持形狀用的塑膠製的殼體」。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2014-134332號公報
在專利文獻1的冷藏庫，係運用1個蒸發器而對冷藏室與冷凍室個別進行冷卻。於收納蒸發器的蒸發器室，係在冷凍運轉與冷藏運轉流著不同的溫區的空氣，故蒸發器室內的空氣溫度係依運轉的切換而大幅變動。
因此，設於冷凍室與蒸發器室之間的分隔構材(專利文獻1的隔熱構材)，係被期望扮演作為一隔熱壁的角色，該隔熱壁係抑制從冷藏運轉中的蒸發器室往溫度較低的冷凍室的熱移動。在冷藏運轉下係在蒸發器室流著比冷凍室高溫的冷藏室的空氣，故分隔構材的隔熱不充分時，冷凍室的溫度會上升，有可能引起例如冷凍食品融化等缺失。
此外，從冷凍運轉切換為冷藏運轉時，在冷凍運轉中成為低溫的分隔構材，係被在蒸發器室流通的比冷凍室溫度高的冷藏室的空氣所加熱。在冷藏運轉中移動至分隔構材而蓄積的熱，係於之後的冷凍運轉成為熱負載，故變成要冷卻的熱量會依其程度而增加。
冷凍運轉係冷卻效率比提高蒸發溫度的冷藏運轉低，故可透過抑制在冷凍運轉要冷卻的熱量從而使節能性能提升。然而，在專利文獻1的冷藏庫，係針對往設於冷凍室與蒸發器室之間的分隔構材的熱移動的照料非充分，在冷藏運轉中，多的熱量移動至分隔構材。移動往分隔構材的熱量變多時，冷凍運轉時要冷卻的熱量變多，故專利文獻1的冷藏庫係未充分取得節能性能。
於是本發明，係目的在於提供一種冷藏庫， 係以1個蒸發器對冷藏室與冷凍室個別進行冷卻的冷藏庫，抑制往分隔構材的熱的移動，並抑制在冷凍運轉要冷卻的熱量從而使節能性能提升。
為了解決如此之課題，本發明，係一種冷藏庫，具備冷藏溫區的第一貯藏室、冷凍溫區的第二貯藏室、將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室進行冷卻的蒸發器、收納該蒸發器的蒸發器室、和將該蒸發器室與前述第二貯藏室分隔的分隔構材，並可將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室個別進行冷卻，前述分隔構材之中構成前述蒸發器室側的壁面的第一構材的一部分或全部，每單位體積的熱容量為300kJ/(m3‧K)以下。
依本發明時，可提供一種冷藏庫，係以1個蒸發器對冷藏室與冷凍室個別進行冷卻的冷藏庫，抑制往分隔構材的熱的移動，並抑制在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例從而使節能性能提升。
1‧‧‧冷藏庫
1a‧‧‧內箱
1b‧‧‧外箱
2‧‧‧冷藏室(第一貯藏室)
3‧‧‧製冰室(第二貯藏室)
4‧‧‧上階冷凍室(第二貯藏室)
5‧‧‧下階冷凍室(第二貯藏室)
6‧‧‧蔬菜室(第一貯藏室)
7‧‧‧蒸發器
8‧‧‧蒸發器室
9‧‧‧冷藏室側扇
10‧‧‧隔熱箱體
10a‧‧‧發泡隔熱材
11‧‧‧冷藏室送風風路
12‧‧‧冷凍室送風風路
13‧‧‧冷藏室-蔬菜室風路
14‧‧‧蔬菜室返回風路
17‧‧‧冷凍室返回風路
20‧‧‧機械室
21‧‧‧導管
22‧‧‧排水管
23‧‧‧蒸發皿
24‧‧‧壓縮機
26‧‧‧真空隔熱材
27‧‧‧除霜加熱器
28、28a、29、29a、30‧‧‧分隔壁
31‧‧‧控制基板
32‧‧‧門袋
33‧‧‧冷藏室溫度感測器
34‧‧‧冷凍室溫度感測器
35‧‧‧蔬菜室溫度感測器
36‧‧‧蒸發器溫度感測器
37‧‧‧外界溫度感測器
38‧‧‧門鉸鏈蓋
39‧‧‧架子
50‧‧‧冷藏室阻尼器
51‧‧‧冷凍室阻尼器
60‧‧‧冷凍室(第二貯藏室)
61‧‧‧冷藏室吐出口
64‧‧‧蔬菜室返回口
65‧‧‧冷凍室吐出口
80‧‧‧冷藏室風路構成構材
102、202a‧‧‧分隔構材(構成第二貯藏室側的壁面的第二構材)
202b‧‧‧分隔構材(構成第一貯藏室側的壁面的第三構材)103、203a、203b‧‧‧分隔構材(構成蒸發器室側的壁面的第一構材)
104‧‧‧防水薄片
204‧‧‧蔬菜室加熱器
[圖1]實施例1相關的冷藏庫的正面圖。
[圖2]示於圖1的A-A剖面圖。
[圖3]冷藏庫的冷卻運轉的一實施形態例中的時序圖。
[圖4]示於圖2的蒸發器室8周邊的放大圖。
[圖5]針對相對於周圍溫度的變化之壁面的溫度梯度的變化進行繪示的圖(每單位體積的熱容量小的情況)。
[圖6]針對相對於周圍溫度的變化之壁面的溫度梯度的變化進行繪示的圖(每單位體積的熱容量大的情況)。
[圖7]針對示於圖4的溫度測定點X及Y的溫度變動進行繪示的時序圖。
[圖8]針對每單位體積的熱容量與冷藏運轉中流入於構材的熱移動量的關係進行繪示的解析結果。
[圖9]實施例2相關的冷藏庫的正面圖。
[圖10]示於圖9的B-B剖面圖。
≪實施例1≫
針對本發明相關的冷藏庫的實施例1，參照圖1至圖7進行說明。
圖1係實施例1相關的冷藏庫的正面圖，圖2係示於圖1的A-A剖面圖。冷藏庫1，係在貯藏室方面從上方依序具備冷藏室2、製冰室3與上階冷凍室4、下階冷凍室5、和蔬菜室6。冷藏室2及蔬菜室6係冷藏溫區(0℃以上)的第一貯藏室。冷凍室60，係製冰室3、上階冷凍室 4、和下階冷凍室5的總稱，為冷凍溫區(0℃以下)的第二貯藏室。在本實施形態下，控制為冷藏室2係約4℃，蔬菜室6係約7℃，冷凍室60係約-20℃。
冷藏室2係具備在前面側分割為左右的左右對開的冷藏室門2a、2b，且製冰室3、上階冷凍室4、下階冷凍室5、和蔬菜室6係分別具備抽出式的製冰室門3a、上階冷凍室門4a、下階冷凍室門5a、和蔬菜室門6a。在以下，係將冷藏室門2a、2b、製冰室門3a、上階冷凍室門4a、下階冷凍室門5a、和蔬菜室門6a簡稱為門2a、2b、3a、4a、5a、6a。
冷藏庫1的庫內與庫外，係利用透過在內箱1a與外箱1b之間填充是例如胺基甲酸酯泡沫的發泡隔熱材10a從而形成的隔熱箱體10、和前述的門2a、2b、3a、4a、5a、6a而隔開。在冷藏庫1的隔熱箱體10的內部係安裝複數個真空隔熱材26。
在冷凍室60及蔬菜室6，係分別具備被與門3a、4a、5a、6a一體地抽出的製冰室容器(未圖示)、上階冷凍室容器4b、下階冷凍室容器5b、和蔬菜室容器6b。此外，在冷藏室2，係設置將冷藏室2內區劃為複數個的架子39，此外在門2a、2b設置複數個門袋32。
在冷藏庫1之上部，係為了使門2a、2b為可轉動，而設有固定於冷藏庫1的門鉸鏈(未圖示)，門鉸鏈係以門鉸鏈蓋38覆蓋。
在冷藏室2與冷凍室60之間係設置分隔壁28，在冷 凍室60與蔬菜室6之間係設置分隔壁29。此外，在製冰室3、上階冷凍室4、和下階冷凍室5的各貯藏室的前面側，係以冷凍室60內的空氣不會從門3a、4a、5a之間隙漏往庫外的方式，而設置分隔壁30。
在蔬菜室6的背面側，係設置具備壓縮機24的機械室20。此外，在冷凍室60的背面側係設置蒸發器室8。蒸發器室8，係由內箱1a、後述的導管21、分隔構材103、冷藏室阻尼器50、和冷凍室阻尼器51而形成。在蒸發器室8，係具備：將冷媒與庫內的空氣予以熱交換的蒸發器7；和將透過蒸發器7而冷卻的空氣送風至冷藏室2、蔬菜室6、和冷凍室60的各貯藏室的庫內扇9。此外，在蒸發器7的下部，具備：將在除霜運轉時附著於蒸發器7的霜進行加熱的除霜加熱器27、和接收透過除霜加熱器27的加熱而融化產生的除霜水的導管21。另外，流入導管21的除霜水，係經由排水管22而排出至配置於機械室19的蒸發皿23。
在冷藏室2、冷凍室60、冷凍室6的庫內背面側，係分別設置冷藏室溫度感測器33、冷凍室溫度感測器34、和蔬菜室溫度感測器35，在蒸發器7之上部係設置蒸發器溫度感測器36，透過此等感測器而檢測冷藏室2、蔬菜室6、和冷凍室60及蒸發器7的溫度。此外，在冷藏庫1，係設置設於門鉸鏈蓋38的內部的針對庫外的溫度進行檢測的外界溫度感測器37，亦設置針對門2a、2b、3a、4a的開關狀態分別進行檢測的門感測器(未 圖示)。
在冷藏庫1之上部，係配置一控制基板31，該控制基板係搭載著是控制裝置的一部分的CPU、ROM、RAM等的記憶體、介面電路等。控制基板31，係與冷藏室溫度感測器33、冷凍室溫度感測器34、蔬菜室溫度感測器35、和蒸發器溫度感測器36等連接，前述的CPU係基於此等輸出值、及溫度設定器(未圖示)的設定、預先記錄於前述的ROM的程式，而進行壓縮機24、庫內扇9、各阻尼器50、51等的控制等。
接著，說明風路構造。實施例1的冷藏庫，係將透過蒸發器7而冷卻的空氣進行送風，從而冷卻是冷藏庫內的各貯藏室的冷藏室2、蔬菜室6、和冷凍室60。往冷藏室2、蔬菜室6的送風係被透過冷藏室阻尼器50而控制，往冷凍室60的送風係被透過冷凍室阻尼器51而控制。
將冷藏室2及蔬菜室6進行冷卻的情況下，打開冷藏室阻尼器50。透過蒸發器7而冷卻的蒸發器室8的空氣，係被透過庫內扇9而升壓，從冷藏室阻尼器50流往冷藏室送風風路11。冷藏室送風風路11，係由內箱1a與冷藏室風路構成構材80而形成。到達冷藏室送風風路11的空氣，係從吐出口61吐出至冷藏室2，將冷藏室2進行冷卻。將冷藏室2進行冷卻完的空氣，係從冷藏室-蔬菜室風路(未圖示)流往蔬菜室6，將蔬菜室6進行冷卻。將蔬菜室6進行冷卻完的空氣，係從蔬菜室返回口 64經由蔬菜室返回風路14而返回至蒸發器室8，再度被蒸發器7冷卻。
將冷凍室60進行冷卻的情況下，打開冷凍室阻尼器51。透過蒸發器7而冷卻的蒸發器室8的空氣，係被透過庫內扇9而升壓，從冷凍室阻尼器51流往冷凍室送風風路12。冷凍室送風風路12，係由後述的分隔構材102與分隔構材103而形成。到達冷凍室送風風路12的空氣，係從形成於分隔構材102的吐出口62吐出至冷凍室60，將冷凍室60進行冷卻。將冷凍室60進行冷卻完的空氣係從冷凍室返回風路17返回至蒸發器室8，再度被蒸發器7冷卻。
如以上，實施例1的冷藏庫，係是冷藏溫區的貯藏室的冷藏室2及蔬菜室6、和是冷凍溫區的貯藏室的冷凍室60中的任一個溫區的貯藏室，皆被透過以蒸發器7冷卻的空氣而冷卻。因此，具備蒸發器7的蒸發器室8，係冷藏溫區的空氣、冷凍溫區的空氣中的任一者皆有循環。
圖3，係冷藏庫的冷卻運轉的一實施形態例中的時序圖。冷藏室2與蔬菜室6係風路被串聯配置而連動進行冷卻，故蔬菜室6的控制係省略。本冷藏庫的冷卻運轉，係以由下列運轉所成的運轉模式為主：在壓縮機24為驅動狀態下將冷藏室2進行冷卻的冷藏運轉、將冷凍室60進行冷卻的冷凍運轉、和在壓縮機24為停止狀態將冷藏室2進行冷卻的送風運轉。
壓縮機24在送風運轉中上升至冷凍室溫度TF1時，壓縮機24成為ON，實施冷藏運轉。在冷藏運轉，係打開冷藏室阻尼器50，使庫內扇9運轉，從而透過通過低溫的蒸發器7的空氣而將冷藏室2進行冷卻，使冷藏室溫度降低至溫度TR。冷藏室溫度到達溫度TR時，接著實施關閉冷藏室阻尼器50而打開冷凍室阻尼器51的冷凍運轉。冷凍室溫度到達TF2時冷凍運轉係結束，使壓縮機24停止。送風運轉中，係如同冷藏運轉，打開冷藏室阻尼器50，使庫內扇9運轉，從而利用以生長於蒸發器7的霜而冷卻的空氣而將冷藏室2進行冷卻。透過此等運轉，將冷藏室2、冷凍室6進行冷卻而維持為既定的溫度。另外，在本實施形態例係將送風運轉與冷藏運轉一起稱為冷藏冷卻運轉。
圖4，係示於圖2的蒸發器室8周邊的放大圖。
冷凍室60與蒸發器室8，係被透過分隔構材102及分隔構材103而分隔。是構成冷凍室60側的壁面的第二構材的分隔構材102，係是例如樹脂構材的一種的聚丙烯製，且厚度為1.5mm。是構成蒸發器室8的壁面的第一構材的分隔構材103，係例如發泡成形的聚苯乙烯泡沫(胺甲酸乙酯泡沫)製。分隔構材103的厚度，係在考量發泡時的成形性、嵌入冷藏庫時的組裝性、抗衝擊性、此外後述的冷凍室60的溫度變動抑制等下採取10mm。聚丙烯係密度為約910kg/m3，比熱為約1.7kJ/(kg‧K)，每單 位體積的熱容量(比熱與密度的積)係約1500kJ/(m3‧K)，聚苯乙烯泡沫係密度為約40kg/m3，比熱為約1.8kJ/(kg‧K)，每單位體積的熱容量係約70kJ/(m3‧K)。
如此，所發泡成形的聚苯乙烯泡沫(分隔構材103)，係密度比聚丙烯(分隔構材102)低，每單位體積的熱容量小。每單位體積的熱容量小時，溫度因少的熱量而變化。
圖5與圖6，係針對相對於周圍溫度的變化之壁面的溫度梯度的變化進行繪示的圖。圖5係構成壁面的隔熱構材的每單位體積的熱容量小的情況，圖6係每單位體積的熱容量大的情況。隔熱構材的厚度、熱導率、壁面表面的傳熱係數係圖5、圖6皆採取相同。
於此，探討壁面附近的空氣溫度Ta從低溫急劇變為高溫的情況。示於圖5(a1)、圖6(a2)的溫度梯度，係使壁面附近的空氣長時間低溫，壁面亦被充分冷卻的狀態。此空氣溫度Ta(a1)、Ta(a2)及壁面溫度Tw(a1)、Tw(a2)任一者皆以低溫的狀態為初始條件。
圖5(b1)、圖6(b2)，係相對於初始條件，使空氣的溫度急劇升高的狀態。為了使壁面溫度Tw(b1)、Tw(b2)保持低溫的Tw(a1)、Tw(b1)下提高空氣溫度Ta(b1)、Ta(b2)，在空氣與壁面間產生溫度差△T(b1)、△T(b2)。壁面係被透過此溫度差而加熱，故△t分鐘後(例如10分鐘後)的圖5(c1)、圖6(c2)的壁面溫度Tw(c1)、Tw(c2)，係變比圖5(b1)、圖6(b2)的Tw(b1)、Tw(b2)高。
於此，在圖5，係隔熱構材的每單位體積的熱 容量小，溫度因少的熱量而變化，故在△t分鐘的溫度上升(Tw(c1)-Tw(b1))大。因此，圖5(c1)中的空氣與壁面的溫度差△T(c1)係變小。另一方面，圖6的隔熱構材，係每單位體積的熱容量大，溫度不易變化，故於△t分鐘後的圖6(c2)，亦壁面與空氣的溫度差△T(c2)係比△T(c1)大。
另外，空氣為高溫的狀態下維持長時間(例如數小時)的情況下的圖5(d1)、圖6(d2)，係成為固定的溫度梯度，壁面與空氣的溫度差△T(d1)、△T(d2)係皆小，此外無關熱容量而成為相同(△T(d1)=△T(d2))。
根據以上，使用每單位體積的熱容量小的構材時，壁面溫度容易上升，故短時間內成為接近固定的溫度梯度，亦即成為壁面與空氣的溫度差小的狀態。因此，在分隔構材103方面採用每單位體積的熱容量小的構材的本實施形態例，係即使蒸發器室8內的空氣溫度變化，仍可縮小分隔構材103的蒸發器室8側的壁面與空氣的溫度差。在以下說明藉此獲得的效果。
圖7，係針對示於圖4的溫度測定點X及Y的溫度變動進行繪示的時序圖。如示於圖4，溫度測定點X係設於分隔構材103的蒸發器室8側的壁面，溫度測定點Y係設於蒸發器室8內的蒸發器7附近的空氣中。圖7，係以實線表示溫度測定點Y，以虛線表示溫度測定點X的溫度，此外以點線表示分隔構材103的每單位體積的熱容量大的情況下例如在分隔構材103方面與分隔構材102相同採用聚丙烯的情況下的溫度測定點X的溫度。
如以圖3所示，本實施形態例的冷藏庫1，係設置冷藏室阻尼器50與冷凍室阻尼器51，使得具備冷凍室60的空氣進行循環的冷凍運轉、和冷藏室2的空氣進行循環的冷藏送風運轉，將此2個運轉酌情切換而將冷藏室2與冷凍室60個別進行冷卻。在各別的運轉中流動不同的溫區的空氣，故蒸發器室8內的空氣溫度大幅變化。例如，蒸發器室8的溫度測定點Y的溫度，係在冷凍運轉中被冷卻，在冷凍運轉結束時成為TY1(例如約-25℃)。另一方面，冷藏冷卻運轉中係流入冷藏溫區的冷藏室2的空氣，故溫度測定點Y的溫度係上升，例如設為送風運轉而在5分鐘後，成為比TY1高溫的TY2(例如約-10℃)。由於此溫度變動，使得鄰接於溫度測定點Y的溫度測定點X，在冷凍運轉中係被透過溫度測定點Y周邊的低溫的空氣而冷卻，在下個冷藏冷卻運轉係被透過溫度測定點Y周邊的較高溫的空氣而加熱。亦即，在冷藏冷卻運轉中，熱從蒸發器室8的空氣往分隔構材103移動。
往此分隔構材103的熱移動使得空氣被冷卻，故在冷藏冷卻運轉中以蒸發器7所冷卻的熱量減少該所移動的熱量程度。另一方面，移動至分隔構材103的熱量係在下個冷凍運轉被冷卻。因此，於蒸發器7在冷凍運轉與冷藏冷卻運轉被冷卻的熱量的合計雖固定，惟在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例係增加。
另一方面，以蒸發器7進行冷卻的熱量即使相同，透過減小在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例使得獲得 高的節能性能。此係原因在於如示於圖3，蒸發器7的溫度在冷藏運轉方面比冷凍運轉高，冷卻效率(相對於消耗電力量的要冷卻的熱量的比例)高。亦即，增加在效率高的冷藏運轉要冷卻的熱量的比例，使得可提高運轉整體上的平均的冷卻效率。根據以上，可得知抑制往分隔構材103的熱移動，減小在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例，增加在冷藏運轉要冷卻的熱量的比例，使得節能性能提升。
對此，本實施形態例的分隔構材103，係使用聚苯乙烯泡沫，減小每單位體積的熱容量，使得溫度因少的熱量而變化。溫度容易變動，故分隔構材103的溫度測定點X，係即使溫度測定點Y(蒸發器室8的空氣)的溫度大幅變化，仍總是維持接近溫度測定點Y的溫度。因此，冷藏冷卻運轉中的溫度測定點X與溫度測定點Y的溫度差，係比起分隔構材103的每單位體積的熱容量大的情況(點線)變較小。蒸發器室8的空氣與分隔構材103間的熱移動，係因蒸發器室8的空氣、分隔構材103的蒸發器室8側壁面的溫度差而發生，故在空氣與壁面的溫度差小的本實施形態例，係從蒸發器室8往分隔構材103的熱移動亦變小。
因此，在構成蒸發器室8側的壁面的分隔構材103方面，採用密度低、每單位體積的熱容量小的聚苯乙烯泡沫，使得可抑制從蒸發器室8往分隔構材103的熱移動，並抑制在冷凍運轉要冷卻的熱量。藉此，比起冷凍運轉以效率高的冷藏運轉進行冷卻的熱量的比例增加，可 獲得高的節能性能。
此外，透過本構成，亦獲得將冷凍室60的溫度變動抑制為小的效果。
如前所述，將冷藏冷卻運轉中的往分隔構材103的熱移動抑制為少，故經由分隔構材103的從蒸發器室8往分隔構材102的熱移動亦容易抑制為小。
另外，構成冷凍室60側的壁面的分隔構材102，係採用比分隔構材103密度高、每單位體積的熱容量大的聚丙烯。每單位體積的熱容量大時，即使移動的熱量相同仍可將溫度變動抑制為小。因此，即使發生從蒸發器室8經由分隔構材103的往分隔構材102的熱移動，分隔構材102仍不易溫度變動而可維持低溫。藉此，可抑制從分隔構材102往冷凍室60的熱移動，可將冷凍室60的溫度變動進一步抑制為小。
此外，由於例如冷凍室門5a的開閉等使得冷凍室60內的空氣溫度急遽上升的情況下，熱容量大的分隔構材102係作用為蓄冷材，可透過低溫的分隔構材102而將冷凍室60的空氣進行冷卻。因此，能以較短時間使冷凍室60成為低溫，故在該方面亦獲得抑制冷凍室60的溫度變動的效果。
根據以上，在分隔構材102方面採用每單位體積的熱容量大的構材，在分隔構材103方面採用每單位體積的熱容量小的構材，使得一面抑制冷凍室60的溫度變動，一面抑制從冷藏運轉中的蒸發器室8往分隔構材 103的熱移動，可獲得高的節能性能。
另外，上述的效果係不限定於分別分隔構材102為聚丙烯，且分隔構材103為聚苯乙烯泡沫的情況，在分隔構材102方面採用熱容量大的材料，在分隔構材103方面採用每單位體積的熱容量小的材料即可。例如，在分隔構材102方面，係亦可採用ABS(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯塑料)、聚苯乙烯等的樹脂素材、金屬素材等。此等係密度一般而言高達800kg/m3以上，為此每單位體積的熱容量亦一般而言大到1000kJ/(m3‧K)以上。另外，分隔構材102係打開例如下階冷凍室門5而抽出下階冷凍室容器5b時，使用者可直接接觸的構材，故從接觸時的損壞難度而言亦採用樹脂構材、金屬構材等為有效。
此外，例如，在分隔構材103方面，係亦可採用如同聚苯乙烯泡沫透過發泡而成形的聚乙烯泡沫、胺基甲酸酯泡沫等、或是綿狀的素材的玻璃毛料等。此等係在內部設有間隙(氣體空間等)，故密度係一般而言低至100kg/m3以下，為此每單位體積的熱容量亦一般而言小至100kJ/(m3‧K)以下。
圖8針對係每單位體積的熱容量與在冷藏運轉中流入構材的熱移動量的關係進行繪示的解析結果的一例。實線係分隔構材103相當的厚度10mm的情況，虛線係分隔構材102相當的厚度1.5mm的情況。縱軸係將熱移動量無因次化之值，使在厚度1.5mm、每單位體積的熱容量為1000kJ/(m3‧K)時產生的熱移動量為1。另外，熱 導率係設為固定。
於此，厚度10mm的情況下，在每單位體積的熱容量300kJ/(m3‧K)時熱移動量成為1。因此，採取每單位體積的熱容量300kJ/(m3‧K)以下時，於厚度10mm，亦成為與厚度1.5mm、每單位體積的熱容量為1000kJ/(m3‧K)時同等以下的熱移動量。亦即，比採用每單位體積的熱容量為1000kJ/(m3‧K)以上的樹脂構材的情況更可抑制熱移動量。
再者，如使用於分隔構材103的聚乙烯泡沫、胺基甲酸酯泡沫、玻璃毛料，每單位體積的熱容量為100kJ/(m3‧K)以下時，如示於圖8，在厚度1.5mm與10mm方面熱移動量的差異係成為5%(=(0.68/0.65)-1)以下。亦即，可不論厚度將熱移動量抑制為小，故在熱移動的抑制方面，每單位體積的熱容量為100kJ/(m3‧K)以下的構材特別有效。在本實施形態下，係在分隔構材103方面，採用每單位體積的熱容量為70kJ/(m3‧K)，亦即100kJ/(m3‧K)以下的聚苯乙烯泡沫，故可更加提升節能性能。另外，此等聚苯乙烯泡沫、聚乙烯泡沫、胺基甲酸酯泡沫、玻璃毛料，係一般而言熱導率比樹脂素材、金屬素材等低。例如相對於在聚丙烯方面係熱導率為約0.2W/(m‧K)，聚苯乙烯泡沫係約0.03W/(m‧K)。因此，除了透過每單位體積的熱容量減小溫度差的效果以外，亦獲得由於抑制熱導率的效果而達到的熱移動抑制效果，故獲得更高的節能性能。
另外，分隔構材103的壁面之中，位於蒸發器7的大致前面之處(例如溫度測定點X)，係透過蒸發器7而直接冷卻，故在冷凍運轉中特別容易成為低溫。因此，分隔構材103的蒸發器7大致前面的壁面，係與在冷藏冷卻運轉的蒸發器室8的空氣的溫度差特別容易變大。因此，抑制因溫度差而起的熱移動，故分隔構材103之中，尤其在蒸發器7的大致前面，設置每單位體積的熱容量小的構材為有效。
此外，如前述比起分隔構材102將分隔構材103增厚，使得亦獲得增加分隔構材103整體的熱容量(kJ/K)的效果。整體的熱容量變大使得分隔構材103整體的平均溫度變得不易上升，故即使在冷藏冷卻運轉中分隔構材103的蒸發器室8側的壁面溫度變高，分隔構材103的冷凍室側(分隔構材102側)的溫度仍變得不易上升。亦即，增厚分隔構材103，使得可進一步抑制經由分隔構材102的冷凍室60的溫度變動。
此外，在此分隔構材103的蒸發器室8側的表面，係黏貼厚度0.1mm的鋁製的防水薄片104。例如在蒸發器的除霜時雖產生除霜水，惟水浸入分隔構材103內部時每單位體積的熱容量會增加，故設置防水薄片104從而抑制往分隔構材103內部的水的浸入。另外，使厚度為0.5mm以下，在本實施形態例係採用薄達0.1mm的薄片，從而抑制防水薄片104對於在分隔構材103與蒸發器室8間的熱移動的影響。
在抑制水侵入所致的每單位體積的熱容量的增加的手段方面，在分隔構材103方面採用吸水率低的材料亦為有效。
侵入分隔構材103內部的水，係在冷卻運轉時成為冰的狀態，不會被容易地排水。冰係密度為約920kg/m3，比熱為約2.1kJ/(kg‧K)，每單位體積的熱容量係約1900kJ/(m3‧K)，每單位體積的熱容量比聚丙烯大。
例如，在每單位體積的熱容量為300kJ/(m3‧K)的構材方面，吸收7vol%的水時，在冷卻運轉時構材的每單位體積的熱容量係增加約140kJ/(m3‧K)，成為約440kJ/(m3‧K)。
如示於圖8，厚度10mm、每單位體積的熱容量為440kJ/(m3‧K)時產生的熱移動量，係與厚度1.5mm、每單位體積的熱容量為聚丙烯同等的1500kJ/(m3‧K)時產生的熱移動量相同程度，亦即幾乎無法獲得節能性能提升的效果。
因此，構材的吸水率採取不足7vol%為理想，構材的吸水率越低，水浸入時的節能性能提升效果的損耗越抑制為小。
在吸水率低的發泡成形構材方面，係列舉聚苯乙烯泡沫、聚乙烯泡沫、聚丙烯泡沫、或該等共聚合發泡體等。
此外，發泡成形構材，係一般而言，依氣泡的形狀，而分為各氣泡被個別密閉的「獨立氣泡」型、和 氣泡彼此連繋的「開孔(open cell)」型，而以獨立氣泡而構成的構材係各氣泡被密閉，故水不易浸入氣泡內，具有吸水率低的特徵。
此外，發泡成形構材係一般而言，已知發泡倍率越低且密度越高，吸水率變越低。發泡倍率越高且密度越小，每單位體積的熱容量變越小，惟另一方面吸水率係傾向於增加，故發泡倍率係15~50倍程度為適切。
在本實施形態下，係在分隔構材103方面，採用獨立氣泡的聚苯乙烯泡沫，亦即成為吸水率低的構成。吸水率係1vol%以下，即使水浸入，仍可獲得高的節能效果。
≪實施例2≫
以下，說明本發明的實施例2。本實施例之構成，係除了以下方面以外可作成如同實施例1。實施例2，係將蔬菜室6配置於中階，將冷凍室60配置於下階的冷藏庫之例。
圖9係實施例2相關的冷藏庫的正面圖，圖10係示於圖9的B-B剖面圖。實施例2的冷藏庫1，係在貯藏室方面從上方依序具備冷藏室2、蔬菜室6、和冷凍室60(製冰室3與上階冷凍室4、下階冷凍室5)。在冷藏室2與蔬菜室6之間係設置分隔壁28a，在蔬菜室6與冷凍室60之間係設置分隔壁29a。另外，蔬菜室6冷卻過度的情況下，係透過設於分隔壁29a之上部的蔬菜室加熱 器204而將蔬菜室6加熱，保持為既定的溫度。
貯藏室及風路的配置雖不同，惟基本的空氣的流動係如同實施例1。將冷藏室2及蔬菜室6進行冷卻的情況下，係打開冷藏室阻尼器50而將庫內扇9予以驅動。透過蒸發器7而冷卻的蒸發器室8的空氣，係依庫內扇9、冷藏室阻尼器50、冷藏室送風風路11、吐出口61、冷藏室2、冷藏室-蔬菜室風路13、蔬菜室6、蔬菜室返回口(未圖示)、蔬菜室返回風路(未圖示)、和蒸發器室8的順序流動，再度被以蒸發器7冷卻。將冷凍室60進行冷卻的情況下，打開冷凍室阻尼器51而將庫內扇9予以驅動。透過蒸發器7而冷卻的蒸發器室8的空氣，係依庫內扇9、冷凍室阻尼器51、冷凍室送風風路12、吐出口62、冷凍室60、冷凍室返回風路17、和蒸發器室8的順序流動，再度被以蒸發器7冷卻。
在實施例2的冷藏庫，蒸發器室8，係設於蔬菜室6及冷凍室60的背面側，由內箱1a、導管21、分隔構材203a、203b、冷藏室阻尼器50、和冷凍室阻尼器51而形成。產氣室8與冷凍室60，係被透過冷凍室側的分隔構材202a與蒸發器室8側的分隔構材203a而分隔，蒸發器室8與蔬菜室6，係被透過蔬菜室6側的分隔構材202b與蒸發器室8側的分隔構材203b而分隔。是構成蔬菜室6的壁面的第三構材的分隔構材202a、和是構成冷凍室60側的壁面的第二構材的202b係聚丙烯製，是構成蒸發器室8側的壁面的第一構材的分隔構材203a、203b 係聚苯乙烯泡沫製。此外分隔構材202a、202b係厚度為1.5mm，分隔構材203a、203b係10mm。
如同實施例1，使構成蒸發器室8側的壁面的分隔構材203a及203b，比起分隔構材202a及202b，為較密度低、每單位體積的熱容量較小的構材。藉此，實施例1的分隔構材103同樣，可將分隔構材203a、203b的蒸發器室8側壁面與蒸發器室8的空氣的溫度差抑制為小。亦即，抑制往冷藏冷卻運轉中的分隔構材203a、203b的熱移動，以比冷凍運轉效率高的冷藏運轉進行冷卻的熱量的比例增加，可獲得高的節能性能。
此外，使構成冷凍室60側的壁面的分隔構材202a為每單位體積的熱容量大的構材，使得如同實施例1的分隔構材102，抑制可分隔構材202a的溫度變動，並抑制分隔構材202a面對的冷凍室60的溫度變動。
另外，在實施例2的構成，係在分隔構材202b方面採用每單位體積的熱容量大的構材，從而亦抑制蔬菜室6的溫度變動。蔬菜室6係基本上由於從蔬菜蒸發的水分等而為高濕度，惟產生溫度變動時空氣中的水分會凝結(結露)，而容易成為低濕度。蔬菜室6為低濕度時，從蔬菜蒸發更多的水分，而容易乾燥，故在本構成抑制蔬菜室6的溫度變動，使得可使食品的保存性提升。
此外，分隔構材203b，係採用熱導率比分隔構材202b的聚丙烯低的聚苯乙烯泡沫，採取比分隔構材202b厚的10mm。相對於蔬菜室6係冷藏溫區，蒸發器室 8係基本上為冷凍溫區，故發生經由分隔構材202b、203b的從蔬菜室6往蒸發器室8的熱移動。對此，在分隔構材203b方面，採用熱導率低、且具有厚度的構材，使得亦抑制此熱移動。
蔬菜室6的熱係基本上被透過冷藏冷卻運轉而冷卻，惟在冷凍運轉中熱從蔬菜室6移動至蒸發器室8時，該熱係被透過在冷凍運轉成為低溫的蒸發器7而冷卻。因此，抑制從蔬菜室6往蒸發器室8的熱移動，使得可將在冷凍運轉要冷卻的熱量的比例抑制為小。亦即，在效率高的冷藏運轉要冷卻的熱量的比例變大，使得獲得高的節能性能。
此外，發生從蔬菜室6往蒸發器室8的熱移動時，蔬菜室6係被冷卻而成為低溫，惟抑制此熱移動，使得可抑制蔬菜室6的冷卻過度。蔬菜室6冷卻過度時，將蔬菜室6為了保持為既定的溫度而透過蔬菜室加熱器204進行加熱，惟進行透過蔬菜室加熱器204下的加熱時消耗電力量會增加。因此，抑制從蔬菜室6往蒸發器室8的熱移動，並抑制蔬菜室6的冷卻過度，使得亦獲得由於蔬菜室加熱器204的消耗電力量的抑制而獲得的節能性能提升效果。
另外，本發明係非限定於前述的實施例者，包含各種的變化例。例如，前述之實施例係為了以容易理解的方式說明本發明而詳細說明者，非限定於必然具備所說明之全部的構成者。此外，對於實施例之構成的一部 分，可作其他構成之追加、刪除、置換。
例如，在冷藏溫區的貯藏室方面，在本實施形態例係具備冷藏室2與蔬菜室6，惟冷藏溫區的貯藏室係任一者亦無妨。此外，構成為將冷藏室2與蔬菜室6的風路並列而可僅對任一個送風亦無妨。此外，分隔構材202a與202b、和分隔構材203a、203b係分別亦可為一體成形品。此外，為同樣的特性的構材時，亦可將分隔構材202a與202b、和分隔構材203a、203b，分別以不同的材料而構成。

Claims (9)

  1. 一種冷藏庫，具備冷藏溫區的第一貯藏室、冷凍溫區的第二貯藏室、將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室進行冷卻的蒸發器、收納該蒸發器的蒸發器室、和將該蒸發器室與前述第二貯藏室分隔的分隔構材，並可將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室個別進行冷卻，特徵在於：前述分隔構材之中構成前述蒸發器室側的壁面的第一構材的一部分或全部，每單位體積的熱容量為300kJ/(m3‧K)以下。
  2. 一種冷藏庫，具備冷藏溫區的第一貯藏室、冷凍溫區的第二貯藏室、將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室進行冷卻的蒸發器、收納該蒸發器的蒸發器室、和將該蒸發器室與前述第二貯藏室分隔的分隔構材，並可將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室個別進行冷卻，特徵在於：前述分隔構材係以複數個構材而構成，前述分隔構材之中構成前述蒸發器室側的壁面的第一構材的一部分或全部，比前述分隔構材之中構成前述第二貯藏室側的壁面的第二構材，每單位體積的熱容量小。
  3. 如申請專利範圍第2項之冷藏庫，其中，前述第一構材，係比前述第二構材厚。
  4. 一種冷藏庫，具備冷藏溫區的第一貯藏室、冷凍溫區的第二貯藏室、將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室進行冷卻的蒸發器、收納該蒸發器的蒸發器室、和將該蒸發器室與前述第二貯藏室分隔的分隔構材，並可將前述第一貯藏室與前述第二貯藏室個別進行冷卻，特徵在於：前述分隔構材之中構成前述蒸發器室側的壁面的第一構材吸水率不足7vol%。
  5. 如申請專利範圍第1至4項中任一項的冷藏庫，其中，前述第一構材設於前述蒸發器的大致前面投影面。
  6. 如申請專利範圍第1至4項中任一項的冷藏庫，其中，前述第一構材為發泡成形構材。
  7. 如申請專利範圍第6項之冷藏庫，其中，前述發泡成形構材的氣泡形狀為獨立氣泡。
  8. 如申請專利範圍第6項之冷藏庫，其中，前述發泡成形構材為聚苯乙烯泡沫、聚乙烯泡沫、聚丙烯泡沫、或該等共聚合發泡體中的任一者。
  9. 如申請專利範圍第6項之冷藏庫，其中，前述發泡成形構材為發泡倍率50倍以下。
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