TWI601588B - Resistance point welding method - Google Patents

Description

電阻點熔接方法

發明領域 本發明是有關於一種高強度鋼板之電阻點熔接方法，特別是有關於一種汽車用零件或車體等的電阻點熔接方法。

背景技術 於汽車領域中，為了保護環境，開始要求利用車體輕量化的燃料消耗量之提升，同時要求碰撞安全性之提升。故，為了使用高強度鋼板而進行薄壁化，同時將車體結構最佳化而達成車體輕量化與碰撞安全性之提升，迄今嘗試著各種努力。

於汽車等的零件製造或車體組裝之熔接中，主要是使用電阻點熔接(以下，有時亦稱作「點熔接」)。藉由點熔接所形成的熔接接頭之品質指標乃包括拉伸強度與疲勞強度。熔接接頭之拉伸強度包括：於剪切方向負載拉伸載重並測定的拉伸剪切強度(TSS)；以及於剝離方向負載拉伸載重並測定的十字拉伸強度(CTS)。又，熔接接頭之疲勞強度包括：於剪切方向負載拉伸載重並測定的拉伸剪切疲勞強度；以及於剝離方向負載拉伸載重並測定的十字拉伸疲勞強度。

另一方面，在將高強度鋼板進行點熔接時，會有延遲破斷(氫脆化)的問題。該延遲破斷主要是受到鋼板之硬度、殘留應力及鋼板中的氫量的三個因素所支配。

高強度鋼板為了達成其強度，除了C以外亦含有許多Si、Mn等淬火性高的元素，於高強度鋼板進行點熔接所形成的熔接接頭之熔接部會歷經熔接之加熱冷卻過程而淬火，並構成麻田散鐵組織且變硬。又，於熔接部中，藉由局部產生的變態膨脹與收縮，熔接接頭之拉伸殘留應力會變大。

故，於高強度鋼板進行點熔接所形成的熔接接頭之熔接部由於硬度高且拉伸殘留應力變大，因此，屬於若發生氫滲入則容易引起延遲破斷之部位。若發生此種延遲破斷，則於屬於前述熔接接頭品質指標的拉伸強度與疲勞強度中，無法獲得充分之強度，又，若水分滲入該部分(裂痕)，則會發生腐蝕而產生強度進一步地降低之問題。該等問題是阻礙藉由高強度鋼板之應用來達成的車體輕量化(薄壁化)之原因之一。

於此種狀況下，已知的技術是在點熔接之通電結束並經過一定時間後，進行回火通電或以高頻加熱，使熔接部回火而降低熔接部之硬度。然而，於該技術中，會有熔接步驟構成長時間且生產性降低之情形，或者熔接部因回火而軟化，容易引起熔接金屬(熔核)內的剝離破斷之情形等。

相對於此，於專利文獻1中揭示有一種技術，該技術是相較於點熔接之熔核形成時利用熔接電極的初期加壓力，使通電時間結束後的保持時間內利用熔接電極的後期加壓力上升，並於熔接部周邊導入壓縮殘留應力。

先行技術文獻 專利文獻 專利文獻1：日本特開2010-110816號公報

發明概要 發明欲解決之課題 於專利文獻1中揭示的技術可減低熔接部之拉伸殘留應力，因此，對於延遲破斷之抑制乃有效之技術，然而，期望能進一步地提升延遲破斷之抑制。

本發明是有鑒於此種情形，課題在提供一種電阻點熔接方法，該電阻點熔接方法可安定地形成具有高耐延遲破斷特性的熔接接頭。

用以解決課題之手段 發明人針對解決上述課題之方法精心探討。發明人認為，為了提升點熔接接頭的耐延遲破斷特性，減低熔接部周邊的拉伸殘留應力是極為重要的。故，針對會對熔接部周邊的拉伸殘留應力帶來影響的熔核形成後利用熔接電極的熔接部之加壓條件進行探討。

其結果發現，於熔核形成後，藉由進行一面通電一面反覆熔接部加壓力之上升與下降的處理(以下稱作「珠擊處理」)，可將熔核附近的溫度維持在高溫並賦予衝擊，且促進熔核附近的塑性變形，其結果，可減低熔核端部之拉伸殘留應力，或者變更成壓縮應力，並可提升熔接接頭的耐延遲破斷特性。

本發明乃根據上述見解而完成，其要旨如下。

一種電阻點熔接方法，係將至少疊合熔接處的複數片鋼板進行電阻點熔接之方法，其特徵在於：前述複數片鋼板至少包含一片以上拉伸強度為980MPa以上的鋼板；前述方法依序具備：一步驟[A]，乃一面藉由熔接電極賦予前述複數片鋼板加壓力P1(kN)，一面藉由通電電流I1(kA)進行通電；一步驟[B]，乃於持續賦予前述加壓力P1之狀態下，於冷卻時間tc(s)之期間藉由通電電流Ic(kA)進行通電；一步驟[C]，乃一面藉由通電電流I2(kA)對前述熔接電極通電，一面藉由前述熔接電極，於加壓時間tf(s)之期間賦予前述複數片鋼板加壓力P2(kN)，然後，立刻於加壓時間ti(s)之期間賦予加壓力P3(kN)，並將上述加壓力之上升下降反覆2次以上；一步驟[D]，乃於前述加壓時間tf之期間賦予前述加壓力P2；及一步驟[E]，乃釋放加壓力，同時結束通電；分別地，前述通電電流Ic滿足下述(1)式，前述通電電流I2滿足下述(2)式，前述加壓力P2滿足下述(3)式，前述加壓時間tf滿足下述(4)式，前述加壓力P3滿足下述(5)式，前述加壓時間ti滿足下述(6)式。

0≦Ic＜I1        …(1) 0.3≦I2/I1＜1.0            …(2) P2/P1≧1.2                  …(3) tf≦0.2                        …(4) P3＜P2                       …(5) ti≦0.2                        …(6)

發明效果 若藉由本發明，則由於在熔核形成後對熔接部施行珠擊處理，因此，可提升熔接接頭的抗氫脆化特性。

用以實施發明之形態 本發明之電阻點熔接方法(以下稱作「本發明之熔接法」)是將複數片鋼板進行電阻點熔接的方法，且前述複數片鋼板至少包含一片以上拉伸強度為980MPa以上的鋼板，又，本發明之電阻點熔接方法是在熔核形成後施行珠擊處理的方法，且前述珠擊處理乃反覆進行利用熔接電極的熔接部之加壓力之上升下降。

又，將熔核形成時的加壓力作成P1(kN)，將通電電流作成I1(kA)，將冷卻時間作成tc(s)，為了滿足下述(1)式，將冷卻時間的通電電流作成Ic(kA)，於珠擊處理中，為了滿足下述(2)~(5)式，將通電電流作成I2(kA)，將加壓力上升時的加壓力作成P2(kN)，將加壓時間作成tf(s)，將加壓力下降時的加壓力作成P3(kN)，將加壓時間作成ti(s)。

0≦Ic＜I1        …(1) 0.3≦I2/I1＜1.0            …(2) P2/P1≧1.2                  …(3) tf≦0.2                        …(4) P3＜P2                       …(5) ti≦0.2                        …(6)

其次，說明本發明之熔接法之流程，同時說明本發明之熔接法之基本構造。

圖1中顯示本發明之熔接法之概要。圖1是顯示朝板厚方向切斷被熔接構件之截面圖。 首先，於本發明之製法中，準備複數片鋼板(以下亦稱作「板組」)作為被熔接構件。該板組乃作成至少包含一片以上拉伸強度為980MPa以上的鋼板(以下亦稱作「高強度鋼板」)。

又，如圖1所示，疊合二片鋼板1，為了自兩側夾住二片鋼板的熔接處，利用由銅合金等所構成的熔接電極2，一面將加壓力P作成P1(kN)而加壓，一面將通電電流I作成I1(kA)而通電，並形成熔融金屬。然後，於持續賦予加壓力P1之狀態下，於冷卻時間tc(s)之期間作成通電電流Ic(kA)，藉由利用水冷熔接電極2的排熱或是朝鋼板本身的導熱，於二片鋼板1間形成截面橢圓形狀的熔接金屬(熔核)3。

當板組含有一片以上的高強度鋼板時，進行點熔接所製得熔接接頭之熔接部、熔核3及其周邊的熱影響部乃於冷卻過程中淬火，並構成麻田散鐵組織。又，於冷卻過程中引起熱收縮，特別是熔核3的端部會構成殘留拉伸應力之狀態。

故，於本發明之熔接法中，在利用點熔接的熔核形成後，施行以下珠擊處理：一面將通電電流I作成I2(kA)而通電，一面將加壓力P作成P2(kN)而於加壓時間tf(s)之期間賦予，然後，立刻將加壓力P作成P3(kN)而於加壓時間ti(s)之期間賦予，並將上述加壓力之上升下降反覆2次以上。 其次，說明點熔接及珠擊處理時的熔接電極之加壓力及通電電流之型樣。

圖2中顯示熔接電極之加壓力及通電電流之型樣例。 首先，說明形成熔核之點熔接時的加壓力及通電電流之型樣。藉由熔接電極對鋼板加壓，且使加壓力構成P1。在加壓力到達P1後，將電流值作成通電電流I1，並於通電時間t1(s)之期間保持該狀態而形成熔融金屬。

在經過通電時間t1後，於持續賦予加壓力P1之狀態下，於冷卻時間tc之期間將通電電流作成Ic，並將熔接金屬冷卻、凝固而形成熔接金屬(熔核)。此時，通電電流Ic乃設定成滿足上述(1)式。

其次，說明珠擊處理時的加壓力及通電電流之型樣。在經過冷卻時間tc後，將電流值作成通電電流I2。通電電流I2乃設定成滿足上述(2)。又，作成通電電流I2，並於通電時間t2(s)之期間保持該狀態而實施珠擊處理。

又，利用通電電流I2開始通電，同時藉由熔接電極，於加壓時間tf之期間賦予加壓力P2。此時，加壓力P2乃設定成滿足上述(3)式，加壓時間tf乃設定成滿足上述(4)式。

在經過加壓時間tf後，立刻於加壓時間ti之期間賦予加壓力P3。此時，加壓力P3乃設定成滿足上述(5)式，加壓時間ti乃設定成滿足上述(6)式。將該利用加壓力P2的加壓力之上升與利用加壓力P3的加壓力之下降作成一循環，並反覆進行2次以上。

在反覆該加壓力之上升下降後，於加壓時間tf之期間賦予加壓力P2後，釋放加壓力，同時結束通電。此時，加壓力P2乃設定成滿足上述(3)式，加壓時間tf乃設定成滿足上述(4)式。

依此，於熔核形成後，藉由實施珠擊處理，可提升熔接接頭之耐延遲破斷特性，再者，亦可提升疲勞強度。該耐延遲破斷特性提升的理由雖然並不明確，但一般認為，藉由在某預定溫度下將熔接部施行珠擊處理，即，反覆加壓力之上升下降，舉例言之，如熔接後利用台板的加壓或超音波打擊處理，於熔接部施加塑性變形而可減低拉伸殘留應力。

圖3中顯示在藉由熔接電極加壓被熔接材時自材料所見電流密度之變化及熔核周邊的溫度變化概要。(a)是將加壓力作成固定時，(b)是反覆加壓力之上升下降時的概要。如(a)般將加壓力作成固定時，隨著時間的經過，被熔接材之塑性變形變大，電流密度單調地減少。其結果，熔核周邊的溫度亦隨著電流密度之變化而逐漸地降低。

另一方面，如(b)般反覆加壓力之上升下降時，電流密度亦隨之上下。其結果，熔核周邊的溫度亦隨著電流密度之變化而變化。藉此，可將熔核周邊的溫度維持在一定範圍內。

另，圖3(a)的電流密度是使用直流電源時的示意圖。於交流電源之情形時，由於電流乃於通電中增減，因此，雖然可獲得如圖3(b)所記載的電流密度，但由於加壓力呈固定，因此，無法減低熔接部之拉伸殘留應力，或是作成壓縮應力。

又，於(a)之情形時，在熔接電極與被熔接材接觸後，由於持續加壓特定處，因此，於特定處產生應變。另一方面，於(b)之情形時，藉由使加壓力上下，熔接部之塑性變形均一化。

本實施形態的電阻點熔接方法乃於珠擊處理時流動通電電流I2，因此，熔接部會構成高溫，並減低降伏強度，珠擊時的塑性變形會變得容易。此時，藉由反覆加壓力之上升下降而使電流密度上下，即便是在反覆複數次對非熔接材的加壓力增減之期間，亦可將熔核周邊的溫度維持在可輕易地進行塑性變形之溫度範圍內。故，一般認為可促進拉伸殘留應力之減低。

再者，由於珠擊時使加壓力增減，因此，電極與熔接部之接觸面積會增減。平均接觸面積之載重，即，應力會在電流密度，也就是溫度為適當範圍內的狀態下局部增減，因此，一般認為塑性變形會進一步地進行。此外，一般推測會引起熔接部之組織微細化，或是脆化元素的凝固偏析部中斷等，並提升耐延遲破斷特性。

本發明乃具有如上述基本構造，針對如此本發明，進一步地依序說明必要之要件或理想之要件。

＜複數片鋼板＞ (鋼板之拉伸強度) 屬於點熔接之被熔接構件的鋼板乃至少一片作成拉伸強度為980MPa以上的高強度鋼板。當拉伸強度小於980MPa時，於熔接部產生的拉伸殘留應力之值亦低，因此，不易產生延遲破斷之問題。故，將含有一片以上拉伸強度為980MPa以上的鋼板之板組作為本發明之熔接法的適用對象。又，高強度鋼板之拉伸強度之上限並無特殊之限制。

不僅是所有鋼板為拉伸強度980MPa以上之情形，板組亦包含只有至少任一片具有上述拉伸強度之情形。舉例言之，亦可為以下情形：熔接具有980MPa以上之拉伸強度的鋼板，以及具有小於980MPa之拉伸強度的鋼板。

(鋼板之鋼種、成分組成) 鋼板之鋼種及成分組成並無特殊之限制。鋼板之成分組成只要選擇在前述高強度鋼板中可確保拉伸強度(980MPa以上)的成分組成即可。又，鋼板之碳當量Ceq並無特殊之限制，可例示0.20質量%以上。在此，作成Ceq=C+Si/24+Mn/6。此乃參考WES的Ceq。

(鋼板之板厚) 鋼板之板厚並無特殊之限制，可作成0.5~3.2mm之範圍。即便板厚小於0.5mm，亦可獲得熔接部之延遲破斷特性提升效果，然而，拉伸試驗時於熔接部之應力負載低，又，於熔接部產生的拉伸殘留應力之值低，因此，不易產生延遲破斷。又，即便板厚大於3.2mm，亦可獲得熔接部之延遲破斷特性提升效果，然而，有時不易進行構件之輕量化。

(鋼板之表面處理薄膜) 複數片鋼板亦可包含一片以上至少在熔接處之兩面或單面形成表面處理薄膜的鋼板。表面處理薄膜乃包含鍍覆薄膜，更可作成包含塗裝薄膜等。鍍覆薄膜例如為鋅鍍層、鋁鍍層、鋅．鎳鍍層、鋅．鐵鍍層、鋅．鋁．鎂系鍍層等，鍍覆種類為熱浸鍍、電鍍等。

(鋼板的形態) 鋼板的形態只要是至少熔接處為板狀即可，也可以是全體並非板狀。舉例言之，含有業已壓製成形為截面帽形之特定形狀的構件之凸緣部等。疊合的鋼板片數並不限於2片，亦可作成3片以上。又，各鋼板之鋼種、成分組成及板厚可全體作成相同，亦可互為不同。又，並不限於由各別的鋼板所構成，也可以將一片鋼板成形為管狀等預定形狀而使端部疊合。

＜點熔接＞ 於複數片鋼板進行的點熔接乃為了夾住複數片鋼板的熔接處而壓住電極，並進行通電而形成熔融金屬，於通電結束後，藉由利用水冷電極的排熱或是朝鋼板本身的導熱，使熔融金屬急速地冷卻並凝固，且於鋼板間形成截面橢圓形狀的熔核。

該點熔接之條件並無特殊之限制，舉例言之，可將電極作成圓頂半徑型之前端直徑6~8mm的電極，並作成加壓力1.5~6.0kN、通電時間0.1~1.0s(5~50循環、電源頻率50Hz)、通電電流4~15kA。若將最薄鋼板的板厚作成t(mm)，則熔核直徑可作成3.0√t~8.0√t。

點熔接時的基本加壓及通電型樣並無特殊之限制，在作成上述加壓力、通電時間、通電電流之範圍後，可視被熔接構件適當地調整為最佳條件。基本加壓及通電型樣只要是作成可實現必要的熔核直徑且不會產生擴散之條件即可，最佳條件會視鋼板強度或板厚等而改變。另，開始通電時的電流值亦可未直接作成通電電流，而是直到電流值構成通電電流為止，使電流值自0(零)或大於0的低電流逐漸增加(上升)。

＜冷卻時間tc、冷卻時間內的通電電流Ic＞ 在經過點熔接的通電時間後，於持續保持熔接電極之加壓力之狀態下，降低通電電流值。作成可進行熔接金屬之凝固的低電流，並將熔接部冷卻。該冷卻時間tc並無特殊之限制，只要是可形成熔接金屬(熔核)即可，雖然亦依存於鋼板之板厚，但可例示0.04~0.4s。

冷卻時間內的通電電流Ic必須滿足0≦Ic＜I1。打擊處理時鋼板的溫度必須構成一定值以下(大致為800℃以下)。若鋼板的溫度過高，則難以減低熔接部之拉伸殘留應力。故，在將鋼板熔融的主通電後，將Ic降低至小於I1而將鋼板冷卻，藉此，使熔融金屬凝固，並作成一定值以上的降伏強度。藉此，可藉由後續的打擊處理，減低熔接部之拉伸應力，或者賦予熔接部壓縮殘留應力。Ic宜為I1的0.2倍以下，最為理想的是0(kA)。

＜珠擊處理＞ 於點熔接後進行的珠擊處理乃一面藉由通電電流I2對熔接電極通電，一面藉由熔接電極，於加壓時間tf之期間賦予鋼板加壓力P2，然後，立刻於加壓時間ti之期間賦予加壓力P3，並將上述加壓力之上升下降反覆進行2次以上，然後，於加壓時間tf之期間賦予加壓力P2後，釋放加壓力，同時結束通電。

(通電電流I2、通電時間t2) 珠擊處理之期間乃作成對熔接電極通電的狀態。此時的通電電流I2乃作成滿足上述(2)。珠擊處理中的熔接部之溫度變得恰當，熔接部之塑性變形容易，並減低熔接部之拉伸殘留應力。

又，藉由將通電電流I2作成小於點熔接時的通電電流I1，於珠擊處理中抑制熔核之擴大。若使熔核擴大並實行珠擊處理，則熔核之凝固變得不安定，有時會產生擴散或是熔接部塌陷，或者是能量白費。

為了充分地維持賦予加壓力時的鋼板之降伏強度，I2宜作成I1的0.8倍以下，更為理想的是作成I1的0.7倍以下。藉由將I2作成此種值，可將賦予加壓力時的熔接部之溫度確實地作成800℃以下。若熔接部之溫度構成800℃以上，則於該溫度區中，鋼板之降伏強度降低。殘留應力之絕對值與降伏強度間的關聯性強，因此，由於鋼板之降伏強度降低，打擊時可導入的壓縮應力會降低。其結果，於後續之冷卻過程中熔接部之熱收縮量變大，並有熔接部被導入高拉伸應力之虞。再者，鋼板表層之塑性變形容易，藉由打擊處理所產生的凹陷變得過大，並有接頭強度降低之虞。

又，I2作成I1的0.3以上。藉由將I2作成此種範圍，可充分地獲得利用珠擊處理的拉伸殘留應力減低效果。

又，珠擊處理時的通電時間t2乃作成從加壓力P2的開始賦予至釋放。另，可以是直到電流值構成通電電流I2為止，使電流值自Ic逐漸增加(上升)，也可以將電流值直接作成通電電流I2。

(加壓力P2、加壓時間tf) 為了減低拉伸殘留應力，珠擊處理時的加壓力P2乃作成點熔接時的加壓力P1的1.2倍以上。較為理想的是1.3倍以上。上限並無特殊之限制，然而，為了避免對熔接部的過度加壓，宜為2.5倍以下。又，為了減低熔接部之拉伸殘留應力，加壓時間tf之上限乃作成0.4s。較為理想的是0.2s。下限宜0.02s。

珠擊處理時的加壓力P2可以固定，也可以進行例如階段式上升等變化。P2之值可藉由一般使用於熔接電極的Cu與構成高溫的被熔接材之鋼的強度平衡適當地決定。

(加壓力P3、加壓時間ti) 珠擊處理時的加壓力P3必須是P3＜P2。藉此，可進行加壓力之上升下降。較為理想的是P2/P3≧1.2。加壓力P3宜作成與點熔接時的加壓力P1相同程度。雖然可作成低於P1之值，但有時卻無法以良好之精度控制加壓力增減。若由生產性之觀點來看，則加壓時間ti之上限宜盡量作成短時間，因此，作成0.4s。下限是考慮裝置能力，即，加壓力控制之安定性，並作成0.02s。

(加壓力之上升下降之反覆次數) 加壓力之上升下降之反覆次數(一個加壓P2與下一個加壓P3計為一次)乃作成2次以上。在進行過2次以上加壓力之上升下降後，最後於tf之期間賦予加壓力P2，藉此，可減低熔接部之拉伸殘留應力。故，加壓力之上升下降之反覆次數乃作成2次以上。反覆次數之上限並無特殊之限制，然而，為了縮短作業時間，宜作成20次。

又，反覆之加壓力P2只要是上述(3)式之範圍內，則全體可為相同的加壓力，亦可為不同的加壓力，只要是上述(4)式之範圍內，則全體可為相同的加壓時間，亦可為不同的加壓時間。不過，若該反覆步驟中的加壓力及加壓時間全體作成相同，則於作業效率上是較為理想的。

又，反覆進行對加壓力P3的加壓只要滿足上述(5)式之關係，則全體可為相同的加壓力，亦可為不同的加壓力，只要是上述(6)式之範圍內，則全體可為相同的加壓時間，亦可為不同的加壓時間。不過，若該反覆步驟中的加壓力及加壓時間全體作成相同，則於作業效率上是較為理想的。

實施例 其次，說明本發明之實施例，然而，於實施例中的條件乃用以確認本發明之可實施性及效果所採用的一條件例，本發明並不限於該一條件例。只要未脫離本發明要旨而達成本發明之目的，則本發明可採用各種條件。

準備表1所示之合金化熱浸鍍鋅(GA)鋼板。表2中顯示點熔接之條件，表3中顯示珠擊處理之條件。於各試驗編號中，將相同鋼板編號的二片鋼板進行熔接而製作試驗片。又，於點熔接中，使用直徑16mm、前端6mm的圓頂半徑型電極。表3所示之反覆次數n乃將下述作成一循環時的循環次數：於加壓時間tf之期間賦予加壓力P2，於加壓時間ti之期間賦予加壓力P3。又，在進行過預定次數加壓力之上升下降後，最後於加壓時間tf之期間賦予加壓力P2。

對試驗片進行鹽酸浸漬試驗。該試驗乃藉由下述來進行：將試驗片浸漬於0.15規定的鹽酸中100小時後，調查有無裂痕。有無裂痕乃依下述來進行：在與板表面呈垂直且通過熔核中心的截面，將進行點熔接所形成的點熔接接頭切斷，並自該切斷片切出包含熔核的試驗片，研磨切斷面，並藉由光學顯微鏡，觀察業經研磨的切斷面。對10片試驗片實施該試驗，並確認此時的裂痕數。表4中顯示鹽酸浸漬試驗之結果。於試驗片10片中，將裂痕數為3以下作成合格。

如表4所示，滿足本發明構造的處理編號2、3、7、8、11、13~15在鹽酸浸漬試驗中不會產生裂痕，可製得延遲破斷特性優異之點熔接接頭。

相對於此，處理編號1乃加壓力P2相對於P1的比並不恰當，處理編號4及9乃通電電流I2相對於通電電流I1的關係並不恰當，處理編號5及10乃加壓力P2之上升之反覆次數並不恰當，處理編號6乃加壓力P2為低於加壓力P3之值，且加壓力P2相對於P1的比並不恰當，處理編號11則未進行加壓力之上升下降，於鹽酸浸漬試驗中產生裂痕，無法獲得充分之延遲破斷特性。

產業上之可利用性

若藉由本發明，則由於在點熔接後施行珠擊處理，因此，可提升熔接接頭的抗氫脆化特性。依此，本發明乃產業上之可利用性高。

1‧‧‧鋼板
2‧‧‧熔接電極
3‧‧‧熔核
I‧‧‧通電電流
I1‧‧‧點熔接時的通電電流
I2‧‧‧珠擊處理時的通電電流
Ic‧‧‧冷卻時間的通電電流
P‧‧‧加壓力
P1‧‧‧點熔接時的加壓力
P2‧‧‧加壓力上升時的加壓力
P3‧‧‧加壓力下降時的加壓力
t1‧‧‧點熔接時的通電時間
t2‧‧‧珠擊處理時的通電時間
tc‧‧‧冷卻時間
tf‧‧‧加壓力上升時的加壓時間
ti‧‧‧加壓力下降時的加壓時間

圖1是顯示本發明之熔接法之概要圖。 圖2是顯示熔接電極之加壓力及通電電流之型樣例之圖。 圖3是顯示使熔接電極之加壓力變化時的電流密度變化概要圖，(a)是依據習知技術，(b)是依據本發明。

I1‧‧‧點熔接時的通電電流

I2‧‧‧珠擊處理時的通電電流

Ic‧‧‧冷卻時間的通電電流

P1‧‧‧點熔接時的加壓力

P2‧‧‧加壓力上升時的加壓力

P3‧‧‧加壓力下降時的加壓力

t1‧‧‧點熔接時的通電時間

t2‧‧‧珠擊處理時的通電時間

tc‧‧‧冷卻時間

tf‧‧‧加壓力上升時的加壓時間

ti‧‧‧加壓力下降時的加壓時間

Claims (1)

1. 一種電阻點熔接方法，係將至少疊合熔接處的複數片鋼板進行電阻點熔接之方法，其特徵在於： 前述複數片鋼板至少包含一片以上拉伸強度為980MPa以上的鋼板； 前述方法依序具備： 一步驟，乃一面藉由熔接電極賦予前述複數片鋼板加壓力P1(kN)，一面藉由通電電流I1(kA)進行通電； 一步驟，乃於持續賦予前述加壓力P1之狀態下，於冷卻時間tc(s)之期間藉由通電電流Ic(kA)進行通電； 一步驟，乃一面藉由通電電流I2(kA)對前述熔接電極通電，一面藉由前述熔接電極，於加壓時間tf(s)之期間賦予前述複數片鋼板加壓力P2(kN)，然後，立刻於加壓時間ti(s)之期間賦予加壓力P3(kN)，並將上述加壓力之上升下降反覆2次以上； 一步驟，乃於前述加壓時間tf之期間賦予前述加壓力P2；及 一步驟，乃釋放加壓力，同時結束通電； 分別地，前述通電電流Ic滿足下述(1)式，前述通電電流I2滿足下述(2)式，前述加壓力P2滿足下述(3)式，前述加壓時間tf滿足下述(4)式，前述加壓力P3滿足下述(5)式，前述加壓時間ti滿足下述(6)式： 0≦Ic＜I1                    …(1) 0.3≦I2/I1＜1.0            …(2) P2/P1≧1.2                  …(3) tf≦0.2                        …(4) P3＜P2                       …(5) ti≦0.2                        …(6)。