TWI547566B - Steel for mechanical construction for cold working and its manufacturing method - Google Patents

Description

冷間加工用機械構造用鋼及其製造方法

本發明係關於：冷間加工用機械構造用鋼及其製造方法，尤其是關於：球狀化退火後的變形阻抗很低，冷間加工性優異的機械構造用鋼以及用來製造該機械構造用鋼之有用的方法。本發明的冷間加工用機械構造用鋼，很適合使用於藉由冷間鍛造、冷間壓造、冷間軋製等的冷間加工來製造的汽車用零件、建設機械用零件等的各種零件。鋼的形態，並無特別限定，係以例如：線材或條鋼等的輥軋材作為對象。此外，本發明亦可將輥軋後又實施伸線加工而製得的伸線材也就是鋼線作為對象。前述的各種零件，具體而言，係可舉出：螺栓、小螺絲、螺帽、插口、萬向接頭、內管、扭力桿、離合器外殼、籠子、殼體、輪轂、外罩、盒體、金屬閥座、挺桿、鞍座、閥門、內盒體、離合器片、套筒、外座圈、鏈輪、鐵心、定子、鐵砧、星形爪、搖臂、機器本體、凸緣、鼓筒、接頭、連接器、滑輪、小五金、軛鐵、金屬座、汽門頂桿、火星塞、軌條用小齒輪、方向機柱、共軌之類的機械零件、電裝零件等等。

在製造：汽車用零件、建設機械用零件等的各種零件時，對於含碳鋼、合金鋼之類的熱間輥軋材，基於提昇其冷間加工性之目的，通常都是實施球狀化退火處理。然後，對於球狀化退火後的輥軋材進行冷間加工，然後，又藉由實施切削加工之類的機械加工，以形成既定的形狀，再施以淬火硬化回火處理來做最終的強度調整。

近年來，基於節省能源的觀點，球狀化退火的條件被重新審視，尤其是被要求欲縮短球狀化退火時間。只要能夠讓球狀化退火過程中的均熱處理的時間下降到一半以下的話，就可以充分地期待節省能源化。

所謂的縮短球狀化退火時間，係指例如：將均熱處理的時間由6小時縮短成3小時以下。目前已知：若使用傳統的冷間加工用機械構造用鋼，來縮短球狀化退火時間的情況下，無法充分地達成碳化物的球狀化。

迄今為止，也已經有人提出好幾種可迅速地進行球狀化退火的鋼線材的製造方法。例如：專利文獻1所揭示的可迅速球狀化的鋼線材的製造方法，是在熱間最終精製輥軋之後，在600~650℃的溫度範圍內是以5℃/秒以上的冷卻速度進行冷卻。但這種技術是被認為：在初析肥粒鐵生成和成長的720~650℃程度的溫度區域的冷卻速度是很快(根據專利文獻1的段落0043等的記載)，會產生初析肥粒鐵的細微化現象和長寬比的增加，因而導致球狀化退火後的組織的細微化，進而因為結晶粒細微化 而引起硬化，導致軟質化不夠充分。

又，專利文獻2所揭示的冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，是在最終精製輥軋之後，在640~680℃的溫度範圍內，係以5℃/秒以上的平均冷卻速度進行冷卻，然後，再以1℃/秒以下的平均冷卻速度實施20秒以上的冷卻之方法。然而，之後的冷卻條件則是放冷直到室溫為止(根據專利文獻2的段落0040的記載)，被認為波來鐵的細微化不夠充分，如果又縮短球狀化退火時間的話，被認為球狀化將會不夠充分。

此外，專利文獻3所揭示的冷間軋製用鋼的製造方法，是先實施熱間輥軋，輥軋結束後，以1℃/秒以下的冷卻速度來進行冷卻的方法。但是，在波來鐵析出的溫度區域內，是實施非常緩慢的冷卻(根據專利文獻3的段落0022的記載)，因此波來鐵疊層的間隔變得粗大，如果縮短了球狀化退火時間的話，被認為將無法獲得充分的球狀化組織。

[先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]日本特許第3742232號公報

[專利文獻2]日本特開2013-7088號公報

[專利文獻3]日本特開2000-273580號公報

本發明是在這種狀況下開發完成的，其目的是在於提供：即使實施了較之通常的方法更縮短均熱處理時間的球狀化退火的情況下，還是可以達成與傳統方法同等級或更為充分的球狀化，軟質化的冷間加工用機械構造用鋼、以及用來製造這種冷間加工用機械構造用鋼之有用的方法。

可達成上述課題之本發明的冷間加工用機械構造用鋼，以質量%計，是分別含有C：0.3~0.6%、Si：0.05~0.5%、Mn：0.2~1.7%、P：超過0%且0.03%以下、S：0.001~0.05%、Al：0.01~0.1%以及N：0~0.015%，其餘部分是由鐵及無法避免的雜質所組成的，鋼的金屬組織係含有：波來鐵及肥粒鐵，相對於整體組織之波來鐵及肥粒鐵的合計面積率為90%以上，並且符合：被相鄰的兩個結晶粒的方位差大於15°的大角粒界圍 繞的bcc-Fe結晶粒的平均圓當量直徑為5~15μm，初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比為3.0以下的條件，並且在波來鐵疊層的最窄部分的間隔，平均是0.20μm以下。

本發明的冷間加工用機械構造用鋼，可因應需要又含有從：以質量%計，Cr：超過0%且0.5%以下、Cu：超過0%且0.25%以下、Ni：超過0%且0.25%以下、Mo：超過0%且0.25%以下、以及B：超過0%且0.01%以下所組成的群組中所選出的1種以上為宜。

本發明的冷間加工用機械構造用鋼，以相對於整體組織的百分率計，初析肥粒鐵的面積率Af，又具有：下列的數式(1)所表示的A、以及Af≧A的關係為宜，根據這種態樣，亦可達成上述目標，並且可謀求球狀化退火後的更為軟質化。

A=(103-128×[C%])×0.65(%)．．．數式(1)

在上述數式(1)中，〔C%〕係表示以質量%計的C的含量。

本發明也包含：上述的冷間加工用機械構造用鋼的製造方法。該製造方法，具體而言，係一種冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，其特徵為：將具有上述所記載的化學組成分的鋼，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依照：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1 冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻之順序，來進行冷卻，前述第1冷卻結束後，係在700~750℃的溫度範圍內，開始進行前述第2冷卻，前述第2冷卻結束後，係在600~650℃的溫度範圍內，開始進行前述第3冷卻，並且將前述第3冷卻結束的溫度設定在400℃以下。

本發明也包含：在上述的冷間加工用機械構造用鋼之中，又符合Af≧A的關係之冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，具體而言，係一種冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，其特徵為：將具有上述所記載的化學組成分的鋼，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依照：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下，並且是以下列的數式(2)所表示的CR ℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻的順序，來進行冷卻，前述第1冷卻結束後，係在700~750℃的溫度範圍內，開始進行前述第2冷卻，前述第2冷卻結束後，係在600~650℃的溫度範圍內，開始進行前述第3冷卻，並且將前述第3冷卻結束的溫度，設定在400℃以下。

CR=-0.06×T-60×[C%]+94(℃/秒)．．．數式(2)

在上述數式(2)中，T係表示最終精製輥軋溫度(℃)，〔C%〕係表示以質量%計的C的含量。

本發明也包含：一種鋼線，其特徵為：係對於上述的任一種冷間加工用機械構造用鋼，又進行伸線加工而製得的。

此外，本發明也包含：一種鋼線的製造方法，其特徵為：在製造上述的鋼線時，對於利用上述的任一種冷間加工用機械構造用鋼的製造方法所製造的冷間加工用機械構造用鋼，進行面積縮減率為30%以下的伸線加工。

根據本發明的冷間加工用機械構造用鋼，係適當地調整化學組成分，並且將相對於整體組織的波來鐵及肥粒鐵的合計面積率，設定成既定比率以上，並且將被大角粒界所圍繞的bcc-Fe結晶粒的平均圓當量直徑、初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比以及波來鐵疊層的最窄部分的間隔，都分別予以設定在適當的範圍，因此，即使將球狀化退火的均熱處理時間較之傳統的通常製造方法更為短縮的情況下，還是可以獲得與以往的冷間加工用機械構造用鋼同等程度或者更好的球狀化度，以及軟質化。因此，本發明的冷間加工用機械構造用鋼，在球狀化退火之後，在室溫以及加工發熱領域中，被製造成上述的各種機械構造用零件時，變形阻抗很低，並且可抑制模具和素材的裂 損，發揮優異的冷間加工性。

1‧‧‧波來鐵的疊層組織

2‧‧‧疊層雪明鐵

3‧‧‧疊層肥粒鐵

4‧‧‧與層狀組織正交並且起點端和終點端是位於疊層雪明鐵的厚度中心的直線

第1圖是用來顯示波來鐵疊層的最窄部分的間隔之測定方法的說明圖。

本發明人等，為了實現：即使實施了較之通常的製法更為縮短均熱處理時間的球狀化退火(在以下的說明中，有時候稱為「短時間球狀化退火」)的情況下，還是可以獲得與以往的冷間加工用機械構造用鋼同等程度或更好的球狀化度以及可軟質化的冷間加工用機械構造用鋼，乃從各種角度切入加以檢討。其結果，找到了一種構想，就是：想要利用短時間球狀化退火來謀求碳化物的球狀化的話，很重要的作法，是將球狀化退火中的沃斯田鐵粒組織細微化，以加大粒界面積，增加球狀化碳化物的核生成部位的數量。並且獲得一種創見，就是：想要實現充分的球狀化的話，將球狀化退火前的金屬組織(在以下的說明中，有時候稱為「前組織」)，予以選定為：以波來鐵和肥粒鐵作為主相的組織，並且使得被大角粒界所圍繞的bcc-Fe結晶粒儘可能地變小，而且將初析肥粒鐵結晶粒予以等軸化，將波來鐵之最窄部分的間隔予以設定在既定的間隔以下的話，即可提高球狀化退火後的球狀化度， 可將硬度做最大限度的降低，根據這種創見而完成了本發明。

此外，又找到一種創見，就是：藉由增加初析肥粒鐵的面積率，可將球狀化退火後的硬度更為降低。以下，將做詳細說明。

本發明的鋼，係具有：波來鐵組織與肥粒鐵組織(係與後述的「初析肥粒鐵」相同定義)。這些組織，係可降低鋼的變形阻抗，對於提昇冷間加工性有幫助的金屬組織。然而，如果只是單純地做成含有肥粒鐵和波來鐵的金屬組織的話，並無法謀求達成所期望的軟質化。因此，必須是利用以下所說明的方式，適當地控制這些組織的面積率、以及bcc-Fe結晶粒的平均粒徑。

如果在球狀化退火前的前組織中，含有變韌鐵和麻田散鐵等的細微組織的話，即使實施一般的球狀化退火，在球狀化退火之後，還是受到變韌鐵和麻田散鐵的影響，只有局部的組織變細微，軟質化還是不夠充分。基於這種觀點考量，必須將相對於整體組織之波來鐵與肥粒鐵的合計面積率，設定為90%以上。波來鐵與肥粒鐵的合計面積率，較好是95%以上，更優是97%以上。此外，波來鐵與肥粒鐵以外的金屬組織，係可舉出例如：在製造過程中可能會生成的麻田散鐵和變韌鐵等，但是這些組織的面積率變高的話，強度也會變高而導致冷間加工性變差，因此即使完全不含有的話，也無妨。因此，相對於整體組織之波來鐵與肥粒鐵的合計面積率，最好是100%。

將前組織中之被大角粒界圍繞的bcc(body-centered cubic，體心立方晶體)-Fe結晶粒的平均圓當量直徑(在以下的說明中，有時候簡稱為「bcc-Fe平均粒徑」)預先設定為15μm以下的話，即使以短時間施做球狀化退火後，亦可達成充分的球狀化度。只要能夠將球狀化度變小的話，對於軟質化有幫助，並且可提昇冷間加工時的耐破裂性。bcc-Fe的平均粒徑，較好是14μm以下，更優是13μm以下。然而，前組織中的bcc-Fe的平均粒徑太小的話，將會引發因為球狀化退火後的金屬組織結晶粒細微化所帶來的強化作用，而使得軟質化變困難。因此，乃將bcc-Fe的平均粒徑的合宜的下限選定在5μm以上，較佳的下限選定在6μm以上，更優是在7μm以上。此外，所謂的「結晶粒的圓當量直徑」係指：相當於與各結晶粒相同面積時的圓的直徑。

成為前述的bcc-Fe的平均粒徑的控制對象的組織，是被相鄰的兩個結晶粒的方位差大於15°的大角粒界圍繞的bcc-Fe結晶粒。這是因為若是前述方位差是15°以下的小角粒界的話，球狀化退火所帶來的影響很小的緣故。藉由將被前述大角粒界所圍繞的bcc-Fe的平均粒徑設定在既定的範圍，即使只做短時間的球狀化退火，亦可達成充分的球狀化度。此外，前述的「方位差」也被稱為「偏位角」或「斜角」，方位差的測定方法，係採用電子背向繞射圖形法(EBSP法；Electron Back Scattering Pattern法)即可。又，用來測定平均粒徑之被大角粒界圍 繞的bcc-Fe，除了初析肥粒鐵之外，也包括：含在波來鐵組織中的肥粒鐵。

此外，在本發明的鋼中，初析肥粒鐵的平均長寬比是3.0以下。長寬比很大的結晶粒，晶粒很容易朝長度方向也就是長徑方向成長，晶粒不易朝寬度方向也就是短徑方向粒成長。初析肥粒鐵的平均長寬比太大的話，在短時間的球狀化退火之後，會引發因為金屬組織結晶粒細微化所帶來的強化作用，軟質化將會不夠充分。基於這種觀點考量，必須將前組織中的初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比設定為3.0以下。前述平均長寬比，較好是2.7以下，更優是2.5以下。平均長寬比之理想的下限是1.0，有時候是在1.5左右。

本發明的鋼，如前所述，雖然是具有波來鐵和肥粒鐵，如果將波來鐵的形態細微化的話，即使實施短時間的球狀化退火，亦可促進碳化物的球狀化，可獲得充分的球狀化組織。基於這種觀點考量，必須將前組織中的波來鐵疊層的最窄部分的間隔的平均值(在以下的說明中，有時候簡稱為「平均疊層間隔」)，設定在0.20μm以下。平均疊層間隔，較好是0.18μm以下，更優是0.16μm以下。平均疊層間隔的下限，雖然並未特別限定，但通常是在0.05μm左右。

此外，在鋼的金屬組織中，初析肥粒鐵的面積率若增加的話，球狀化退火中的碳化物析出部位將會減少，將會促進碳化物數量密度減少以及碳化物的粗大化。 如此一來，碳化物的粒子間的距離會擴大，可獲得更軟質的組織。另一方面，初析肥粒鐵的面積率，是受含碳量的影響而改變，含碳量增加的話，初析肥粒鐵面積率就減少。用來獲得良好的球狀化材之適當的初析肥粒鐵面積率，也同樣地，隨著含碳量而改變，含碳量愈多，肥粒鐵面積率愈減少。基於這種觀點考量，又經過多次實驗的結果，找到了一種創見，就是：前組織中之相對於整體組織的初析肥粒鐵，以百分率計，初析肥粒鐵的面積率Af，具有下列的數式(1)所表示的A、以及Af≧A的關係的話，可謀求更為軟質化。

A=(103-128×[C%])×0.65(%)．．．數式(1)

在上述數式(1)中，〔C%〕係表示以質量%計的C的含量。

A的數值，較佳是(103-128×〔C%〕)×0.70，更優是(103-128×〔C%〕)×0.75。

本發明是冷間加工用機械構造用鋼，其鋼種只要是作為冷間加工用機械構造用鋼，含有通常的化學組成分的話即可，針對於C、Si、Mn、P、S、Al、N，只要予以調整在下述的適當的範圍即可。再者，在本說明書中，針對於化學組成分的「%」，係質量%。

C：0.3~0.6%

C是用來確保鋼的強度，尤其是確保最終製品的強度之有用的元素。想要發揮這種效果，必須將C含量設定在 0.3%以上。C含量較好是0.32%以上，更優是0.34%以上。然而，C含量過剩的話，強度變高而使冷間加工性變差，因此必須設定在0.6%以下。C含量較好是0.55%以下，更優是0.50%以下。

Si：0.05~0.5%

Si是作為脫氧元素，以及基於可藉由固溶體硬化而導致最終製品增加強度之目的，來含有的元素。為了使其有效地發揮這種效果，乃將Si含量設定為0.05%以上。Si含量，較好是0.07%以上，更優是0.10%以上。另一方面，Si若過剩含有的話，硬度會過度上昇而使冷間加工性變差。因此，乃將Si含量設定為0.5%以下。Si含量，較好是0.45%以下，更優是0.40%以下。

Mn：0.2~1.7%

Mn是可藉由淬火硬化性的提昇，而使最終製品的強度增加之有效的元素。想要使其有效地發揮這種效果，乃將Mn含量設定為0.2%以上。Mn含量，較好是0.3%以上，更優是0.4%以上。另一方面，Mn若過剩含有的話，硬度會上昇而使冷間加工性變差。因此，將Mn含量設定為1.7%以下。Mn含量，較好是1.5%以下，更優是1.3%以下。

P：超過0%且0.03%以下

P是無法避免地含在鋼中的元素，在鋼中會引起粒界偏析，而造成延性變差的原因。因此，乃將P含量設定為0.03%以下。P含量，較好是0.02%以下，更優是0.017%以下，特優是0.01%以下。P含量是愈少愈好，含量0%是最好，但受限於製程上的因素，還是會殘留下來(亦即，含量超過0%)，其程度是例如：0.001%左右。

S：0.001~0.05%

S是無法避免地含在鋼中的元素，在鋼中是以MnS的形態存在，會使延性變差，是對於冷間加工性有害的元素。因此，將S含量設定為0.05%以下。S含量，較好是0.04%以下，更優是0.03%以下。但S係具有提昇被削切性的作用，因此含有0.001%以上的話，是有用的。S含量，較好是0.002%以上，更優是0.003%以上。

Al：0.01~0.1%

Al是用來作為脫氧元素，並且可用來將存在於鋼中的固溶N變成AlN而予以固定下來。想要使其有效地發揮這種效果，乃將Al含量設定為0.01%以上。Al含量，較好是0.013%以上，更優是0.015%以上。然而，Al含量若過剩的話，將會過剩地生成Al₂O₃，導致冷間加工性變差。因此，將Al含量設定為0.1%以下。Al含量，較好是0.090%以下，更優是0.080%以下。

N：0~0.015%

N是無法避免地含在鋼中的元素，在鋼中含有固溶N的話，會因為變形時效而導致硬度上昇，降低延性，使冷間加工性變差。因此，將N含量設定為0.015%以下。N含量，較好是0.013%以下，更優是0.010%以下。N含量是愈少愈好，其含量為0%最好，但受限於製程上的因素，有時候會殘留下來0.001%左右。

本發明的機械構造用鋼的基本成分，係如上所述，其餘部分實質上是鐵。此外，所謂的「實質上是鐵」，係指：除了鐵之外，亦可容許含有：不妨礙本發明的特性的程度之例如：Sb、Zn等的微量成分，除此之外，亦可含有P、S、N之外的例如：O、H等之無法避免的雜質。此外，在本發明中，亦可因應需要，又含有下列的元素，可因應含有的成分而更為改善鋼的特性。

由Cr：超過0%且0.5%以下；Cu：超過0%且0.25%以下；Ni：超過0%且0.25%以下；Mo：超過0%且0.25%以下；以及B：超過0%且0.01%以下所組成的群組中所選出的1種以上

Cr、Cu、Ni、Mo以及B，皆為可藉由提昇鋼材的淬火硬化性，而使最終製品的強度增加之有效的元素，可視需要而單獨地含有或含有兩種以上。這種效果，是隨著這些元素的含量增加而變大，想要有效地使其發揮前述的效果的較佳含量為：Cr含量是0.015%以上，更優是0.020%以上；Cu含量、Ni含量及Mo含量皆為0.02%以上，更 優是0.05%以上；B含量是0.0003%以上，更優是0.0005%以上。

然而，Cr、Cu、Ni、Mo及B的含量過剩的話，強度變得太高而會導致冷間加工性變差。因此，Cr含量是在0.5%以下為宜，Cu、Ni及Mo含量皆是在0.25%以下為宜，B含量是在0.01%以下為宜。這些元素的較佳含量，Cr含量是0.45%以下，更優是0.40%以下；Cu、Ni及Mo含量皆是在0.22%以下，更優是0.20%以下；B含量是在0.007%以下，更優是0.005%以下。

想要製造本發明的冷間加工用機械構造用鋼的話，係將符合上述的組成分的鋼，在進行熱間輥軋時，調整最終精製輥軋溫度，並且將熱軋後的冷卻速度區分成3階段，將冷卻速度與溫度範圍做適當地調整為宜。具體而言，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依照：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻之順序，來進行冷卻，前述第1冷卻結束後，係在700~750℃的溫度範圍內，開始進行前述第2冷卻，前述第2冷卻結束後，係在600~650℃的溫度範圍內，開始進行前述第3冷卻，並且將前述第3冷卻結束的溫度設定在400℃以下。針對於最 終精製輥軋溫度以及第1冷卻~第3冷卻，將分別詳細說明如下。

(a)最終精製輥軋溫度：800℃以上且未達1100℃

為了使被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑落在5~15μm的範圍內，必須適當地控制最終精製輥軋溫度。最終精製輥軋溫度是1100℃以上的話，難以使bcc-Fe的平均粒徑變成15μm以下。但最終精製輥軋溫度未達800℃的話，難以使bcc-Fe的平均粒徑變成5μm以上，所以是控制在800℃以上。最終精製輥軋溫度的較佳下限是900℃以上，更優是950℃以上。最終精製輥軋溫度的較佳上限是1050℃以下，更優是1000℃以下。

(b)第1冷卻

從800℃以上且未達1100℃的最終精製輥軋溫度開始進行，且在700~750℃的溫度範圍內結束的第1冷卻過程中，亦即，在金屬組織的結晶粒進行成長的溫度範圍中，冷卻速度太慢的話，bcc-Fe結晶粒變粗大化，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑有可能超過15μm。因此，將第1冷卻中的平均冷卻速度設定為7℃/秒以上。第1冷卻的平均冷卻速度，較好是10℃/秒以上，更優是20℃/秒以上。第1冷卻的平均冷卻速度的上限，並未特別的限定，但就現實的條件考量，是在200℃/秒以下。此外，在第1冷卻過程中的冷卻，只要平均冷卻速度是在7 ℃/秒以上的話，即使改變冷卻速度來進行冷卻也是可以。

(c)第2冷卻

為了使得初析肥粒鐵結晶粒等軸化，也就是，使得初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比的數值落在3.0以下，在從700~750℃的溫度範圍開始進行，在600~650℃的溫度範圍結束的第2冷卻過程中，亦即，在初析肥粒鐵析出的溫度範圍中，係以5℃/秒以下的平均冷卻速度慢慢地冷卻。另一方面，第2冷卻過程中的平均冷卻速度太慢的話，bcc-Fe的結晶粒變粗大化，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑有可能會超過15μm。因此，將第2冷卻的平均冷卻速度，設定為1℃/秒以上。第2冷卻的平均冷卻速度的較佳下限是2℃/秒以上，更優是2.5℃/秒以上。第2冷卻的平均冷卻速度的較佳上限是4℃/秒以下，更優是3.5℃/秒以下。

(d)第3冷卻

為了使得波來鐵的平均疊層間隔變成0.20μm以下，在從600~650℃的溫度範圍開始進行，在400℃以下的溫度結束的第3冷卻中，也就是在波來鐵進行變態的溫度範圍中，係以較之第2冷卻更快且為5℃/秒以上的平均冷卻速度來進行冷卻。如果冷卻速度較之5℃/秒更慢的話，難以使得波來鐵的平均疊層間隔變成0.20μm以下。 第3冷卻的平均冷卻速度，較好是10℃/秒以上，更優是20℃/秒以上。此外，第3冷卻的平均冷卻速度的上限，雖然並未特別限定，但就現實的條件考量，是在200℃/秒以下。又，在第3冷卻中的冷卻，只要平均冷卻速度是在5℃/秒以上的話，即使改變冷卻速度來進行冷卻也是可以。在進行過第3冷卻之後，只要利用放冷之類的通常的冷卻方式來讓其冷卻到室溫即可。第3冷卻的結束溫度的下限，並未特別地限定，可以是例如：200℃。

尤其是在本發明的冷間加工用機械構造用鋼中，為了要使上述的初析肥粒鐵的面積率Af符合：以上述數式(1)來表示的A以及Af≧A的關係，在上述的冷間加工用機械構造用鋼的製造方法中，將前述第2冷卻做更嚴格的控制為宜。

具體而言，係將符合上述的化學組成分的鋼，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依序地進行：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下，而且是以下列的數式(2)所表示的CR ℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻；前述第1冷卻的結束與前述第2冷卻的開始，是在 700~750℃的範圍內進行，前述第2冷卻的結束與前述第3冷卻的開始是在600~650℃的範圍內進行，並將前述第3冷卻結束的溫度設定在400℃以下即可。

CR=-0.06×T-60×[C%]+94(℃/秒)．．．數式(2)

在上述數式(2)中，T係表示最終精製輥軋溫度(℃)，〔C%〕係表示以質量%計的C含量。

關於最終精製輥軋溫度及第1、3冷卻係與前述的製造方法相同，因此只就第2冷卻詳細說明如下。

(e)第2冷卻

為了使得初析肥粒鐵結晶粒等軸化，也就是，使得初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比的數值落在3.0以下，並且初析肥粒鐵的面積率Af符合上述的Af≧A的關係，只要在初析肥粒鐵析出的溫度範圍中，慢慢地冷卻即可。但是，用來獲得所期望的初析肥粒鐵的面積率的第2冷卻的臨界最大冷卻速度，則是取決於碳濃度及最終精製輥軋溫度。亦即，碳濃度愈高，波來鐵的面積率變得愈大，所以初析肥粒鐵的面積率變小。此外，最終精製輥軋溫度愈高的話，冷卻中的變態溫度會變為較低溫，初析肥粒鐵的面積率會變小。本發明人等係根據許多次的實驗而驗證出這些關係，因而導出上述的數式(2)。換言之，在從700~750℃的溫度範圍內開始進行，並且在600~650℃的溫度範圍內結束的第2冷卻中，係以1℃/秒以上且5℃/秒以下，並且是以上述數式(2)所表示的CR ℃/秒以下的平 均冷卻速度，進行緩慢冷卻為宜。如果第2冷卻的平均冷卻速度超過CR ℃/秒的話，無法符合上述Af≧A的要件。第2冷卻的平均冷卻速度的較佳下限是2℃/秒以上，更優是3℃/秒以上。第2冷卻的平均冷卻速度，較好是(CR-0.5)℃/秒以下，更優是(CR-1)℃/秒以下，然而，是係依CR的數值而不同，所以並不侷限於此。

本發明的冷間加工用機械構造用鋼，係意味著：球狀化退火前的鋼，例如：條鋼或線材之類的輥軋材。又，本發明也包含：輥軋之後又進行伸線加工的伸線材也就是鋼線。

本發明的鋼線，是進行過前述第3冷卻，再放冷到室溫之後，在室溫下進行伸線加工即可，此時的面積縮減率設定在30%以下即可。進行伸線加工的話，鋼中的碳化物受到破壞，在之後的球狀化退火過程中，將會促進碳化物的凝集，所以可有效地縮短球狀化退火的均熱處理時間。伸線加工的面積縮減率若超過30%的話，退火後的強度變高，會有使得冷間加工性變差之虞慮，因此伸線加工的面積縮減率，是設定在30%以下為宜。伸線加工的面積縮減率的較佳上限是25%以下，更優是20%以下。面積縮減率的下限，雖然並未特別限定，但只要設定在2%以上的話即可獲得效果。伸線加工的面積縮減率的較佳下限是4%以上，更優是6%以上。

使用本發明的鋼，來進行短時間的球狀化退火，在於例如：Ac1~Ac1+30℃程度的溫度範圍內，實施 1~3小時程度的球狀化退火時，例如C含量為0.45%程度的鋼種的情況下，球狀化度可為2.5以下。球狀化度是2.5以下的話，就可以提昇冷間加工時的耐破裂性。

[實施例]

茲佐以實施例更具體的說明本發明如下。但本發明並不受限於以下的實施例，當然亦可在符合前述和後述的發明要旨的範圍內，加以變更來實施，這些變更實施方式也都被包含在本發明的技術範圍內。

使用具有下列的表1所示的化學組成分的鋼，進行輥軋，而製得直徑10.0mm的線材，並且使用實驗室等級的加工變態點(以下，係以「加工F」來表示)測試裝置，製成直徑8.0mm×12.0mm的加工F測試片。此外，針對於後述的表2中的No.4，是採用：以輥軋製得的線材，針對於表2中的No.19、20，是採用：在輥軋後又進行伸線加工而得的伸線材。針對於No.4、19、20，在表2中的「加工條件」係意味著：輥軋條件。又，針對於表2及表4中所記載的加工F測試片，係根據表中所記載的加工條件，模擬在實際的軋機中的輥軋條件。

[表1]

針對於所製得的線材、伸線材或加工F測試片，依照下列的(1)~(5)的項目，對於金屬組織進行評比，進行測定球狀化退火後的球狀化度及硬度。針對於表2中的No.19、20，雖然是伸線材，但是以進行伸線加工前的線材的狀態，對於金屬組織進行了評比。每一種材料的測定中，線材、伸線材及加工F測試片都是以可觀察其縱剖面(亦即，與軸線平行的剖面)的方式，將其埋在樹脂中，並且測定了線材等的D/4位置。此外，前述D係意味著：線材等的直徑。

(1)組織觀察

整體組織中的肥粒鐵及波來鐵的合計面積率、初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比以及面積率的測定，是先使用硝酸乙醇腐蝕液蝕刻，讓金屬組織呈現出來，再利用光學顯微鏡以400倍的倍率，觀察五個視野，並且進行照相，每一個視野的長寬是220μm×165μm。根據所拍攝的照片，利用圖像解析來測定：肥粒鐵與波來鐵的合計面積率、以及初析肥粒鐵結晶粒的長寬比，並且計算出平均值。在測定初析肥粒鐵結晶粒的長寬比的時候，對於各種素材的結晶粒的測定數目，都設定為合計為100個以上。在測定初析肥粒鐵的面積率時，先劃出等間隔的10條縱線和橫線形成格子狀，並且測定存在於該100個交叉點上的初析肥粒鐵的點數，將各觀察視野中的初析肥粒鐵的點數，當作初析肥粒鐵的面積率(%)，並且計算出其平均值。

(2)被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑的測定

被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑的測定，係使用電子背向繞射圖形(EBSP)解析裝置以及電場射出型掃描電子顯微鏡(FE-SEM；Field-Emission Scanning Electron Microscope)。並且是以結晶方位差(斜角)超過15°的境界(亦即，大角粒界)當作結晶粒界，來界定出「結晶粒」，並且測定bcc-Fe結晶粒的平均粒徑。此時，測定領域的長寬是200μm×400μm，測定步驟是以1.0μm的間隔進行測定，並且將表示測定方位的可靠度之可靠度指數(Confidence Index)為0.1以下的測定點，由解析對象中剔除。

(3)波來鐵疊層的最窄部分的間隔的測定

第1圖(a)是波來鐵的疊層組織1的示意圖；第1圖(b)是疊層組織1的擴大圖。波來鐵的疊層組織1係如第1圖(b)所示，係由疊層肥粒鐵3與疊層雪明鐵2排列成層狀(疊層狀)的金屬組織，在本發明中所規定的疊層間隔，係指：疊層雪明鐵2的間隔。將經過鏡面研磨之後的縱剖面樣本，苦酸蝕刻液進行蝕刻而使金屬組織呈現出來，使用電場射出型掃描電子顯微鏡(FE-SEM)，觀察線材D/4位置的組織，以3000倍的倍率進行觀察時，係以42μm×28μm的視野大小，觀察合計五個視野，並且拍照，以5000倍的倍率進行觀察時，係以25μm×17μm的視 野大小，觀察合計五個視野，並且拍照。此時，各視野中必須至少包含一個波來鐵。在拍攝到的照片的各視野中，選出最細微的疊層間隔的波來鐵，劃出一條直線4，該直線4係與層狀組織正直，且起點端和終點端是位於疊層雪明鐵的厚度中心，然後測定該直線長度L與包含在直線內的疊層雪明鐵的個數n(個數n中，也包含起點端和終點端的疊層雪明鐵)，利用數式(3)計算出疊層的間隔λ。此時，n值是5以上。

λ=L/(n-1)．．．(3)

(4)球狀化退火後的球狀化度的測定

球狀化退火後的球狀化度的測定，是先利用硝酸乙醇腐蝕液蝕刻來使金屬組織呈現出來，使用光學顯微鏡以400倍的倍率，進行五個視野的觀察。將各視野的球狀化度，依據日本工業規格JIS G3539：1991的附圖，針對於No.1~No.4進行評比，而計算出五個觀察視野的平均值。平均值不是整數時，先將小數點以下的值捨去之後，在該數值中加入0.5，以這個數值當作球狀化度。球狀化度愈小的話，意味著：其係為良好的球狀化組織。

(5)球狀化退火後的硬度的測定

球狀化退火後的硬度HV的測定，係使用維氏硬度計，施以1kgf的荷重，測定五個點，並求出其平均值。

實施例1

使用上述表1所標示的鋼種A，依照下列的表2所標示的條件，改變加工溫度(相當於最終精製輥軋溫度)、冷卻速度，分別製作成：前組織不同的樣本，亦即輥軋材、伸線材或加工F測試片。此外，表2的製造條件中，「第1冷卻」係意味著：由加工溫度開始進行，並且在700~750℃的溫度範圍結束的冷卻；「第2冷卻」係意味著：由「第1冷卻」的結束溫度開始進行，並且在600~650℃的溫度範圍結束的冷卻；「第3冷卻」係意味著：由「第2冷卻」的結束溫度開始進行，並且在400℃以下的溫度結束的冷卻。每一個例子都是在第3冷卻結束後又放冷到室溫為止，針對於No.19及20，是在放冷到室溫之後，又實施了伸線加工處理。

此外，在表2中，冷卻結束溫度標示為「-」，係表示：冷卻速度未改變連續地進行冷卻。亦即，未改變冷卻速度連續地進行冷卻。例如：No.13，第1冷卻與第2冷卻是連續，由1050℃→640℃為止是以10℃/秒的冷卻速度進行冷卻，由640℃→300℃為止是以20℃/秒的冷卻速度進行冷卻。而No.16，第1冷卻~第3冷卻都是連續，由1000℃→300℃為止都是以10℃/秒的冷卻速度進行冷卻。

[表2]

加工變態測試用的測試片的大小是直徑8.0mm×12.0mm，在熱處理結束後分割成8等分，將其中的一個作為金屬組織調查用的樣本，另一個作為球狀化退火用樣本。球狀化退火，是將測試片分別置入容器抽真空並在大氣爐中，藉由執行以下(i)、(ii)的熱處理而實施的。

(i)以Ac1+20℃的溫度，保持兩小時均熱之後，以10℃/小時的平均冷卻速度進行冷卻到640℃為止，然後，予以放冷的熱處理(在表中，係標記為SA1)

(ii)以Ac1+5℃的溫度，保持兩小時均熱之後，以10℃/小時的平均冷卻速度進行冷卻到640℃為止，然後，予以放冷的熱處理(在表中，係標記為SA2)

此外，Ac1係採用以下列的數式所計算出來的值。在下列的數式中，(%元素名)係表示：以質量%計的各元素的含量。

Ac1(℃)=723-10.7(%Mn)-16.9(%Ni)+29.1(%Si)+16.9(%Cr)

將上述(1)~(5)的項目進行評比後的球狀化退火前的組織、及球狀化退火後的球狀化度以及硬度標示於表3。此外，C含量為0.44%的鋼種A中的球狀化度及硬度的基準，球狀化度是2.5以下，硬度是144HV以下。

[表3]

由表3的結果，可以做如下的考察。未實施伸線加工的例子之No.1~8、以及有實施伸線加工的例子之試驗編號No.19、20，每一個都是符合本發明所規定的全部要件的例子，即使僅僅實施SA1或SA2這種短時間的球狀化處理，球狀化退火後的球狀化度也都是良好，可達成軟質化。

另一方面，試驗編號No.9~18的例子，是欠缺本發明所規定的要件的其中任一項要件的例子，其在球狀化退火後的球狀化度及硬度之中，至少有任一項未達到基準值。No.9~11的例子，是加工溫度(相當於最終精製輥軋溫度)較高的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑變大。此外，No.11的例子，第2冷卻的冷卻速度也很快，初析肥粒鐵的平均長寬比變大。因此，No.9~11的例子，都是球狀化退火後的球狀化度很差，硬度依舊是維持偏硬。又，No.18的例子，是加工溫度較低的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑變小，其結果，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬。

No.12的例子，是第1冷卻的冷卻速度較慢的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑變大的結果，球狀化退火後的球狀化度變差。球狀化度高的話，冷間加工時的耐破裂性會下降。No.13、14、16、17的例子，是第2冷卻的冷卻速度較快的例子，初析肥粒鐵的平均長寬比變大，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬。No.14的例子，是第2冷卻的冷卻速度特別快的例子，因 為過冷組織的析出而導致初析肥粒鐵與波來鐵的面積率不足的現象，也是造成球狀化退火後的硬度上昇地特別高的原因。No.15的例子，是第3冷卻的冷卻速度很慢的例子，波來鐵的平均疊層間隔變大，球狀化退火後的球狀化度變差，硬度依舊是維持偏硬。

實施例2

使用上述表1所示的鋼種B~I，並且使用與實施例1同樣的實驗室等級的加工變態點測試裝置，依照下列的表4所示的條件，改變加工溫度(相當於最終精製輥軋溫度)、冷卻速度，而分別製作出：前組織不同的測試片樣本。表4中所記載的第1冷卻~第3冷卻是與表2中所記載的第1冷卻~第3冷卻相同。

[表4]

針對於這些測試片，採用與實施例1相同的方法，對於前組織進行評比，並且採用與實施例1相同的條件進行球狀化退火，然後，對於球狀化退火後的球狀化度與硬度進行了評比。將結果標示於表5。此外，球狀化退火後的球狀化度的基準，都是2.5以下，球狀化退火後的硬度的基準，C含量為0.33%的鋼種也就是鋼種D，係HV134以下，C含量為034~0.36%的鋼種也就是鋼種F、H，係HV136以下，C含量為0.44~0.45%的鋼種也就是鋼種B、C、G、I，係HV144以下，C含量為0.48%的鋼種也就是鋼種E，係HV148以下。

[表5]

由表5的結果，可以做如下的考察。試驗編號No.21~31的例子，都是符合本發明所規定的全部要件的例子，即使僅僅實施SA1或SA2這種短時間的球狀化處理，球狀化退火後的球狀化度也都是良好，可達成軟質化。

相對於此，試驗編號No.32~38的例子，是欠缺本發明所規定的要件的其中任一項要件的例子，其在球狀化退火後的球狀化度及硬度之中，至少有任一項未達到基準值。No.32的例子，是加工溫度(相當於最終精製輥軋溫度)較高的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑很大，球狀化退火後的球狀化度很差。No.37的例子，是加工溫度較低的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑變小的結果，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬。

No.33的例子，是第3冷卻的冷卻速度較慢的例子，波來鐵的平均疊層間隔變大，球狀化退火後的球狀化度很差，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬。No.34、35的例子，是第1冷卻的冷卻速度較慢的例子，被大角粒界圍繞的bcc-Fe的平均粒徑很大，球狀化退火後的球狀化度依舊是很差。No.36的例子，是第2冷卻的冷卻速度很快的例子，初析肥粒鐵的平均長寬比變大，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬的狀態。No.38的例子，是使用了Mn含量較多的鋼種I的例子，球狀化退火後的硬度依舊是維持偏硬的狀態。

實施例3

此外，為了調查初析肥粒鐵的面積率所造成的影響程度，乃使用上述表1所示的鋼種J~L，並且使用與實施例1同樣的實驗室等級的加工變態點測試裝置，依照下列的表6所示的條件，改變加工溫度(相當於最終精製輥軋溫度)、冷卻速度，而分別製作出：前組織不同的測試片樣本。表6中所記載的第1冷卻~第3冷卻是與表2中所記載的第1冷卻~第3冷卻相同。

[表6]

針對於這些測試片，係就與實施例1相同的項目，對於前組織進行評比，並且與實施例1相同的條件進行球狀化退火，再對於球狀化退火後的球狀化度與硬度進行了評比。並將結果標示於表7中。此外，球狀化退火後的球狀化度的基準，C含量為0.35~0.45%的鋼種也就是鋼種J、K，係2.5以下；C含量為0.56%的鋼種也就是鋼種L，係3.0以下。球狀化退火後的硬度的基準，C含量為0.35%的鋼種也就是鋼種J，係HV136以下；C含量為0.45%的鋼種也就是鋼種K，係HV144以下；C含量為0.56%的鋼種也就是鋼種L，係HV156以下。

[表7]

從表7的結果，可做如下的考察。No.39~ 40、42~49、51~52、54~55、57~65的例子，都是完全符合本發明所規定的要件的例子，即使是只實施SA1的這麼短時間的球狀化處理，球狀化退火後的球狀化度也是良好，可達成軟質化。其中，特別是No.39~40、42~48、51~52、54~55、60、63~65的例子，是符合本發明的較佳要件也就是Af≧A的要件的例子，即使是只實施SA1的這麼短時間的球狀化處理，球狀化退火後的球狀化度也是良好，可達成更為軟質化。

另一方面，No.49、57~59、61~62的例子，是第2冷卻的冷卻速度較之數式(2)的CR(℃/秒)更快的例子，欠缺了本發明所規定的初析肥粒鐵的面積率的要件之Af≧A的條件。雖然在球狀化退火後的球狀化度以及硬度的這兩項，是有達到基準值，但是與符合初析肥粒鐵的面積率的要件的例子進行比較，硬度依舊是維持偏硬。

CR=-0.06×T-60×[C%]+94(℃/秒)．．．(2)

No.41.50、53、56的例子，是第2冷卻的冷卻速度較之5(℃/秒)更快的例子，欠缺了本發明所規定的初析肥粒鐵的平均長寬比以及面積率的要件。因此，球狀化退火後的硬度依舊是偏硬。

雖然是佐以特定的實施態樣，詳細地說明了本發明，但是只要不脫離本發明的精神和範圍的話，亦可加入各種變更和修正，這些作法對於業者而言，都是很容易的。

本申請案，係依據2014年6月16日提出申請發明專 利的日本特許出願(特願2014-123430)以及2015年3月19日提出申請發明專利的日本特許出願(特願2015-056664)來主張優先權，因此其內容也被記載於本申請案的說明書中。

[產業上的可利用性]

根據本發明的冷間加工用機械構造用鋼，只要實施短時間的球狀化退火，即可達成軟質化，可適合作為：螺栓、小螺絲、螺帽、插口、萬向接頭、內管、扭力桿、離合器外殼、籠子、殼體、輪轂、外罩、盒體、金屬閥座、挺桿、鞍座、閥門、內盒體、離合器片、套筒、外座圈、鏈輪、鐵心、定子、鐵砧、星形爪、搖臂、機器本體、凸緣、鼓筒、接頭、連接器、滑輪、小五金、軛鐵、金屬座、汽門頂桿、火星塞、軌條用小齒輪、方向機柱、共軌之類的機械零件、電裝零件等的各種零件的素材，在產業上具有可利用性。

Claims (7)

1. 一種冷間加工用機械構造用鋼，其特徵為：以質量%計，是分別含有C：0.3~0.6%、Si：0.05~0.5%、Mn：0.2~1.7%、P：超過0%且0.03%以下、S：0.001~0.05%、Al：0.01~0.1%以及N：0~0.015%，其餘部分是由鐵及無法避免的雜質所組成的，鋼的金屬組織係含有：波來鐵及肥粒鐵，相對於整體組織之波來鐵及肥粒鐵的合計面積率為90%以上，並且符合：被相鄰的兩個結晶粒的方位差大於15°的大角粒界圍繞的bcc-Fe結晶粒的平均圓當量直徑為5~15μm，初析肥粒鐵結晶粒的平均長寬比為3.0以下的條件，並且在波來鐵疊層的最窄部分的間隔，平均是0.20μm以下。
2. 如請求項1所述的冷間加工用機械構造用鋼，其又含有：以質量%計，由Cr：超過0%且0.5%以下、Cu：超過0%且0.25%以下、Ni：超過0%且0.25%以下、 Mo：超過0%且0.25%以下、以及B：超過0%且0.01%以下所組成的群組中所選出的1種以上。
3. 如請求項1或2所述的冷間加工用機械構造用鋼，其中，以相對於整體組織的百分率計，初析肥粒鐵的面積率Af，係又具有：以下列的數式(1)所表示的A以及Af≧A的關係，A=(103-128×[C%])×0.65(%)．．．數式(1)在上述數式(1)中，〔C%〕係表示以質量%計的C含量。
4. 一種冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，其特徵為：在進行製造如請求項1或2所述的冷間加工用機械構造用鋼時，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依照：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻之順序，來進行冷卻，前述第1冷卻結束後，係在700~750℃的溫度範圍內，開始進行前述第2冷卻，前述第2冷卻結束後，係在600~650℃的溫度範圍內，開始進行前述第3冷卻，並且將前述第3冷卻結束的溫度設定在400℃以下。
5. 一種冷間加工用機械構造用鋼的製造方法，其特徵為：在進行製造如請求項3所述的冷間加工用機械構造用鋼時，以800℃以上且未達1100℃的溫度進行最終精製輥軋，接下來，依照：平均冷卻速度為7℃/秒以上的第1冷卻；平均冷卻速度為1℃/秒以上且5℃/秒以下，並且是以下列的數式(2)所表示的CR ℃/秒以下的第2冷卻；平均冷卻速度較前述第2冷卻更快且為5℃/秒以上的第3冷卻的順序，來進行冷卻，前述第1冷卻結束後，係在700~750℃的溫度範圍內，開始進行前述第2冷卻，前述第2冷卻結束後，係在600~650℃的溫度範圍內，開始進行前述第3冷卻，並且將前述第3冷卻結束的溫度，設定在400℃以下，CR=-0.06×T-60×[C%]+94(℃/秒)．．．數式(2)在上述數式(2)中，T係表示最終精製輥軋溫度(℃)，〔C%〕係表示以質量%計的C的含量。
6. 一種鋼線，其特徵為：係對於如請求項1至3的任一項所述的冷間加工用機械構造用鋼，進行伸線加工而製得的。
7. 一種鋼線的製造方法，其特徵為：在進行製造如請求項6所述的鋼線時，係對於以請求項4或5所述的製造方法所製造的冷間加工用機械構造用 鋼，進行面積縮減率為30%以下的伸線加工。