TWI488660B

TWI488660B - Absorbent sheet structure

Info

Publication number: TWI488660B
Application number: TW100101120A
Authority: TW
Inventors: Kiyoshi Yamaguchi; Syuji Tsuno; Haruka Inaba; Masayoshi Handa
Original assignee: Sumitomo Seika Chemicals
Priority date: 2010-01-13
Filing date: 2011-01-12
Publication date: 2015-06-21
Also published as: AU2010342027B2; KR101807892B1; US9233519B2; ES2539589T3; KR20120104632A; AU2010342027A1; WO2011086844A1; TW201134503A; PL2524680T3; CN102695489B; US20120308799A1; DK2524680T3; EP2524680B1; EP2524680A1; EP2524680A4; JPWO2011086844A1; CN102695489A

Description

吸水片材結構體

本發明係關於一種可用於衛生材料領域等之吸水片材結構體。詳細而言，係關於一種為薄型且可適當地用於紙尿片等吸收性物品之吸水片材結構體。進而，本發明係關於一種使用上述吸水片材結構體而成之紙尿片等吸收性物品。

以紙尿片等為代表之吸收性物品具有如下構造：吸收體液等液體之吸收體藉由配置於與身體接觸之側之柔軟的液體透過性之表面片材(頂部片材)及配置於與身體接觸之相反側之液體不透過性之背面片材(底層片材)而夾持。

先前，就設計性、攜帶時之便利性、流通時之效率等觀點而言，對吸收性物品之薄型化、輕量化之要求不斷提高。進而近年來，就保護環境之觀點而言，對於有效利用資源，極力避免使用如樹木之在成長中需要長時間之天然素材，即所謂之環保(Eco-Friendly)之志向的需求正日漸集中。先前，作為於吸收性物品中通常所進行之用以薄型化之方法，例如，具有如下方法：減少發揮固定吸收體中之吸水性樹脂之作用的木材之碎解紙漿等親水性纖維，而增加吸水性樹脂。

降低蓬鬆且吸水能力較低之親水性纖維之比率，而大量地使用體積較小且吸水能力較高之吸水性樹脂的吸收體，係藉由確保符合於吸收性物品之設計之吸收容量，並且減少蓬鬆之素材而以薄型化為目標者，並且被認為是合理之改良方法。然而，考慮到實際用於紙尿片等吸收性物品時之液體之分配或擴散之情形時，大量之吸水性樹脂因吸收液體而成為柔軟之凝膠狀時，存在如下缺點，即，會發生所謂之「凝膠結塊現象」，液體擴散性明顯降低，且吸收體之液體滲透速度會變慢。該「凝膠結塊現象」，係指尤其於密集有大量吸水性樹脂之吸收體吸收液體時，存在於表層附近之吸水性樹脂吸收液體，且在表層附近柔軟之凝膠進而密集，由此妨礙液體向吸收體內部滲透，內部之吸水性樹脂無法以良好之效率吸收液體之現象。

因此，到目前為止，作為防止減少親水性纖維且大量使用吸水性樹脂時所產生之凝膠結塊現象的手段，例如，提出有如下方法：使用具有特定之鹽水流動誘導性、壓力下性能等之吸收性聚合物(參照專利文獻1)；以及使用在特定之吸水性樹脂前驅物中對特定之表面交聯劑進行加熱處理而成之吸水性樹脂(參照專利文獻2)等。

然而，於該等方法中，作為大量地使用有吸水性樹脂之吸收體之液體吸收性能無法滿足要求。又，因減少具有固定吸水性樹脂之作用之親水性纖維，會產生吸水性樹脂於使用前或使用中移動之問題。吸水性樹脂產生偏移之吸收體存在更易引起凝膠結塊現象之傾向。

進而，於減少有助於形態保持之親水性纖維之吸收體中，作為吸收體之形態保持性會降低，且於液體之吸收前或吸收後變得易產生扭曲或斷裂等變形。由於產生變形之吸收體之液體之擴散性會明顯降低，因此變得無法發揮吸收體本來之能力。若欲避免此種現象，則限制親水性纖維與吸水性樹脂之比率，吸收性物品之薄型化亦產生極限。

因此，近年來，作為可儘量不使用吸收體中之親水性纖維，而提高吸水性樹脂之含量之下一代吸收體，廣泛地進行了於吸收層內實質上不含親水性纖維之吸收積層體或吸水片材等之研究。例如，可列舉如下方法：於蓬鬆的不織布之網眼中保持吸水性樹脂(參照專利文獻3)、於2片熔噴不織布之間填充吸水性聚合物(參照專利文獻4)、以及使吸水性聚合物粒子夾雜於疏水性不織布與親水性片材之間(參照專利文獻5)等。

但是，於幾乎不使用親水性纖維之情形時，易產生上述凝膠結塊現象。即便於未產生凝膠結塊現象之情形時，亦不存在暫時地保存尿等體液，且使液體擴散至吸收積層體整體之發揮先前之親水性纖維之作用者，故而存在吸收積層體無法充分地捕捉液體，而產生漏液之傾向。

進而，若使用接著劑以用以吸收積層體之形態保持，則存在吸水性樹脂之表面由接著劑包覆，液體吸收性能降低之傾向。或者，利用接著劑使上表面與下表面之不織布牢固地接著，而將吸水性樹脂密封為袋狀等，則存在無法發揮吸水性樹脂本來之吸水性能之傾向。

於為了提高上述吸收積層體之液體吸收性能而減弱吸收積層體之接著力之情形時，亦產生如下可能性：在加工積層體時，不僅吸水性樹脂會大量地脫落而於經濟上欠佳，而且因接著力不足導致積層體剝離而失去商品價值。即，若加強接著，則會產生凝膠結塊現象或漏液，若減弱接著，則會導致吸水性樹脂之脫落或積層體之破壞，因此，目前尚未獲得解決上述課題之吸收積層體、吸水片材。

亦正進行改善此種吸水片材中之接著與液體吸收性能之平衡性的研究。例如，可列舉如下方法：使用2片不織布係藉由包含設置於不織布間之上下2層熱熔接著劑之網狀體層而接著之吸收積層體(參照專利文獻6)；於包含不織布或薄膜之基材上塗敷特定之反應型熱熔，從而固定吸水性樹脂(參照專利文獻7)；以及以網狀之熱熔將微細纖維素與吸水性樹脂包覆並保持(參照專利文獻8)等。然而，即便規定不織布、吸水性樹脂、接著劑之性能或使用該等之條件等，亦難以獲得液體吸收性能或形態保持性較高之吸水片材。又，若使用特定之接著劑或接著方法，則即便液體吸收性能提高，就經濟性或生產率之觀點而言亦欠佳。

亦具有不使用接著劑而將吸水性樹脂固定於基材上之方法。例如，可列舉如下方法：使聚合進行中之吸水性聚合物粒子附著於合成纖維質之基材上，並於纖維質基材上進行聚合(參照專利文獻9)；以及利用電子束照射使以丙烯酸及丙烯酸鹽為主成分之單體水性組合物於不織布基材上進行聚合(參照專利文獻10)等。

於該等方法中，具有如下缺點：雖然合成纖維質之基材混入聚合物粒子中而使其堅固地固著，但難以於基材中使聚合反應結束，未反應之殘留單體增多等。

[先前技術文獻]

[專利文獻]

[專利文獻1]日本專利特表平9-510889號公報

[專利文獻2]日本專利特開平8-57311號公報

[專利文獻3]日本專利特表平9-253129號公報

[專利文獻4]日本專利特開平7-051315號公報

[專利文獻5]日本專利特開2002-325799號公報

[專利文獻6]日本專利特開2000-238161號公報

[專利文獻7]日本專利特表2001-158074號公報

[專利文獻8]日本專利特表2001-096654號公報

[專利文獻9]日本專利特開2003-11118號公報

[專利文獻10]日本專利特開平02-048944號公報

因此，本發明之課題在於，提供一種即便為紙漿極少之吸水片材結構體，亦可避免凝膠結塊現象，故而作為吸水片材結構體之基本之性能(較快之液體滲透速度、充分之保水能力、較少之液體逆流量、較少之漏液量、形態保持性)優異，且可達成薄型化之吸水片材結構體。

即，本發明之主旨係關於：

[1]　一種吸水片材結構體，其特徵在於：其係具有含有吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)而成之吸收層藉由纖維狀網自該吸收層之上方及下方夾持之構造者，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)之合計含量為100~1000 g/m² ，且，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)具有以下特性：

(1)　吸水性樹脂(A)之生理鹽水保水能力(Ra)為15~55 g/g；

(2)　吸水性樹脂(B)之生理鹽水保水能力(Rb)為10~50 g/g；以及

(3)　上述Ra與Rb滿足下式：Ra-Rb≧5(g/g)之關係；

[2]　一種吸收性物品，其係由液體透過性片材及液體不透過性片材夾持如上述[1]之吸水片材結構體而成；以及

[3]　一種吸水性樹脂組合物，其係將具有以下特性：

(1)　吸水性樹脂(A)之生理鹽水保水能力(Ra)為15~55 g/g；

(2)　吸水性樹脂(B)之生理鹽水保水能力(Rb)為10~50 g/g；以及

(3)　上述Ra與Rb滿足下式：Ra-Rb≧5(g/g)之關係；之吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)混合而成者，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)之質量比率(吸水性樹脂(A)：吸水性樹脂(B))為98:2~50:50。

由於本發明之吸水片材結構體即便為薄型，形態保持性亦良好，故而具有如下優異之效果：於液體吸收前或吸收後不會引起變形，且可充分地發揮吸收能力。因此，藉由將本發明之吸水片材結構體用作紙尿片等吸收體，而可提供較薄且外觀之設計性優異，並且不會產生漏液等異常之衛生材料。又，本發明之吸水片材結構體除使用於衛生材料領域以外，亦可用於農業領域或建材領域等。

本發明之吸水片材結構體係具有含有2種吸水性樹脂(A)及(B)而成之吸收層藉由纖維狀網夾持而成之構造者，且係如下者：使用特定量之具有特定之性能之2種吸水性樹脂，並於纖維狀網間形成吸收層，藉此可實現即便吸收層中之親水性纖維較少亦可避免凝膠結塊，且液體透過性、較少之液體逆流量等液體吸收性能亦優異之薄型之吸水片材結構體。

進而，於本發明之吸水片材結構體中，由於較佳為藉由接著等手段，將吸水性樹脂適度地固定於纖維狀網，故而即便實質上不含紙漿纖維等親水性纖維，亦可防止吸水性樹脂之偏移或散逸，且形態保持性亦可良好地保持。

本發明之吸水片材結構體亦可為紙漿纖維等親水性纖維以不損及本發明之效果之範圍之量與吸水性樹脂一同混雜於纖維狀網間之態樣，但就薄型化之觀點而言，較佳為實質上不含親水性纖維之態樣。

作為本發明中所使用之吸水性樹脂之種類，可使用市售之吸水性樹脂，例如，可列舉澱粉-丙烯腈接枝共聚物之水解物、澱粉-丙烯酸接枝聚合物之中和物、乙酸乙烯酯-丙烯酸酯共聚物之皂化物、聚丙烯酸部分中和物等。於該等吸水性樹脂中，就生產量、製造成本或吸水性能等觀點而言，較佳為聚丙烯酸部分中和物。作為合成聚丙烯酸部分中和物之方法，可列舉反相懸浮聚合法及水溶液聚合法等。於該等聚合法中，就所獲得之粒子之流動性之良好性或微粉末之多少、液體吸收容量(由保水能力、有效吸水量、於荷重下之吸水能力等指標所表示)或吸水速度等吸水性能較高之觀點而言，較佳地使用藉由反相懸浮聚合法而獲得之吸水性樹脂。

關於聚丙烯酸部分中和物之中和度，就提高吸水性樹脂之滲透壓，且提高吸水能力之觀點而言，較佳為50莫耳%以上，更佳為70~90莫耳%。

關於吸水片材結構體中之吸水性樹脂之含量，就即便於本發明之吸水片材結構體使用於吸收性物品時亦獲得充分之液體吸收性能之觀點而言，為吸水片材結構體之每1平米100~1000 g(即100~1000 g/m² )，較佳為150~800 g/m² ，更佳為200~700 g/m² ，進而較佳為220~600 g/m² 。就發揮作為吸水片材結構體之充分之液體吸收性能，尤其抑制逆流之觀點而言，需要該含量為100 g/m² 以上，就抑制凝膠結塊現象之產生，作為吸水片材結構體發揮液體之擴散性能，進而改善液體之滲透速度之觀點而言，需要該合計含量為1000 g/m² 以下。

本發明之吸水片材結構體之液體吸收性能受所使用之吸水性樹脂之吸水性能影響。由此本發明中所使用之2種吸水性樹脂(A)及(B)較佳為考慮吸水片材結構體之各成分之結構等，而選擇吸水性樹脂之液體吸收容量(由保水能力、有效吸水量、於荷重下之吸水能力等指標所表示)、吸水速度等吸水性能或質量平均粒徑等為適當之範圍者。

於本說明書中，2種吸水性樹脂(A)及(B)之保水能力係以生理鹽水保水能力而評估。關於吸水性樹脂之生理鹽水保水能力，就更多地吸收液體，且強力地保持吸收時之凝膠並防止凝膠結塊現象之觀點而言，分別滿足以下範圍及關係。進而，關於將吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)混合而形成之本發明之吸水性樹脂組合物，就相同之觀點而言，亦分別滿足以下範圍及關係。

吸水性樹脂(A)之生理鹽水保水能力(Ra)為15~55 g/g，較佳為20~55 g/g，更佳為25~55 g/g，進而較佳為30~50 g/g，進而更佳為30~45 g/g。

吸水性樹脂(B)之生理鹽水保水能力(Rb)為10~50 g/g，較佳為10~45 g/g，更佳為10~40 g/g，進而較佳為15~35 g/g，進而更佳為15~30 g/g。

上述Ra與Rb係滿足Ra-Rb≧5 g/g之關係，較佳為滿足Ra-Rb≧10 g/g之關係，更佳為滿足Ra-Rb≧15 g/g之關係者。

再者，作為上述吸水性樹脂(A)及(B)之生理鹽水保水能力範圍及其關係之組合，分別為任意，並無特別限定，例如，可列舉以下組合。

為Ra：15~55 g/g、Rb：10~50 g/g、Ra-Rb≧5 g/g，較佳為Ra：20~55 g/g、Rb：10~45 g/g、Ra-Rb≧10 g/g，更佳為Ra：25~55 g/g、Rb：10~40 g/g、Ra-Rb≧15 g/g，進而較佳為Ra：30~50 g/g、Rb：15~35 g/g、Ra-Rb≧15 g/g，進而更佳為Ra：30~45 g/g、Rb：15~30 g/g、Ra-Rb≧15 g/g。

吸水性樹脂之生理鹽水保水能力為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

又，就若考慮將本發明之吸水片材結構體使用於紙尿片等吸收性物品之情形，則較佳為即便於承受穿著者之荷重之狀態下吸水能力亦較高之觀點而言，於荷重下之吸水能力亦較為重要，吸水性樹脂之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力較佳為15 mL/g以上，更佳為20~40 mL/g，進而較佳為23~35 mL/g，進而更佳為25~32 mL/g。就凝膠之膨脹力較強之吸水性樹脂確保液體之流路，且防止凝膠結塊之觀點而言，較佳為吸水性樹脂(B)符合上述範圍，更佳為吸水性樹脂(A)、(B)之兩者符合上述範圍。吸水性樹脂之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

於本說明書中，吸水性樹脂之吸水速度係作為生理鹽水吸水速度進行評估。就加快本發明之吸水片材結構體中之液體之滲透速度、且防止使用於衛生材料時之漏液之觀點而言，吸水性樹脂之生理鹽水吸水速度較佳為80秒以下，更佳為1~70秒，進而較佳為2~60秒，進而更佳為3~55秒。為了進一步提高本發明之效果，較佳為2種吸水性樹脂(A)、(B)之各自之吸水速度(Sa)、(Sb)之差、即Sa-Sb≧5(秒)，更佳為Sa-Sb≧10(秒)。吸水性樹脂之吸水速度為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

就防止吸水片材結構體中之吸水性樹脂之散逸及吸水時之凝膠結塊現象，並且減少吸水片材結構體之凹凸不平之觸感，提高質感之觀點而言，本發明中所使用之吸水性樹脂之質量平均粒徑較佳為50~1000 μm，更佳為100~800 μm，進而較佳為200~600 μm。吸水性樹脂之質量平均粒徑為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

又，本發明中所使用之吸水性樹脂較佳為除具有上述生理鹽水吸水速度範圍以外，亦具有特定之初期吸水速度與有效吸水量。

本發明中所使用之吸水性樹脂之初期吸水速度係以吸水時間0~30秒中之每1秒之液體之吸水量(mL)表示，就於吸水片材結構體中抑制液體滲透之初期之凝膠結塊現象之產生，且促進吸收層中之液體擴散後，使更廣範圍之吸水性樹脂以良好之效率吸水之觀點而言，較佳為0.35 mL/s以下。更佳為0.05~0.30 mL/s，進而較佳為0.10~0.25 mL/s。就一面使液體擴散，一面確保液體滲透之初期之對肌膚之乾燥感之觀點而言，更佳為0.05 mL/s以上。就藉由凝膠之膨脹力較弱之吸水性樹脂在液體之擴散後進行吸水而防止凝膠結塊之觀點而言，較佳為吸水性樹脂(A)符合上述範圍，更佳為吸水性樹脂(A)、(B)之兩者符合上述範圍。吸水性樹脂之初期吸水速度為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

又，本發明中所使用之吸水性樹脂之有效吸水量係作為生理鹽水有效吸水量而較佳為25 mL/g以上，更佳為25~90 mL/g，進而較佳為30~80 mL/g，進而更佳為35~70 mL/g。就藉由吸水性樹脂吸收更多之液體，並減少逆流而獲得乾燥感之觀點而言，有效吸水量較佳為25 mL/g以上，就藉由適度地實施吸水性樹脂之交聯而可強力地保持吸收時之凝膠，從而防止凝膠結塊之觀點而言，較佳為90 mL/g以下。吸水性樹脂之有效吸水量為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

通常吸水性樹脂之吸水速度存在若使其平均粒徑增大則變慢之傾向，但關於初期吸水速度(mL/s)，存在於先前之吸水性樹脂中即便使平均粒徑增大效果亦較小，並且若較大之粒子之比率增多，則吸水片材結構體之觸感會惡化之傾向。作為將初期吸水速度控制於特定之範圍之方法，例如，可列舉如下方法：利用交聯劑提高吸水性樹脂之交聯密度，或以疏水性之添加劑均勻地包覆吸水性樹脂之表面，或藉由使用特定之乳化劑之反相懸浮聚合而製造吸水性樹脂等。

但是，若利用交聯劑提高吸水性樹脂之交聯密度，則有可能特定之初期吸水速度可滿足要求，但同時由於吸水性樹脂之有效吸水量會降低，故而難以獲得兼具特定之初期吸水速度與有效吸水量之特性之吸水性樹脂。

由此，就易獲得兼具特定之初期吸水速度與有效吸水量之特性之吸水性樹脂的觀點而言，較佳為將疏水性之添加劑均勻包覆於吸水性樹脂之表面而成者，及藉由使用特定之乳化劑之反相懸浮聚合而製造者，其中就所獲得之吸水性能之高低程度而言，更佳為後者。作為特定之乳化劑，較佳地使用適度地疏水性之非離子性界面活性劑，使用該等之反相懸浮聚合之吸水性樹脂係通常為球狀或足球狀，及以該等凝聚而成之形態而獲得。上述形態之樹脂幾乎無需粉碎，並且就作為粉體之流動性優異、吸水片材結構體之製造時之作業性優異等觀點而言，亦可較佳地使用。

作為吸水片材結構體之吸收層中所使用之吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)之質量比率(吸水性樹脂(A)：吸水性樹脂(B))、以及本發明之吸水性樹脂組合物之同質量比率，就提高吸水片材結構體之液體吸收性能之觀點而言，較佳為98:2~50:50，更佳為95：5~60：40，進而較佳為90：10~70：30，進而更佳為90：10~80：20。就減少吸水片材結構體吸液後之逆流之觀點而言，較佳為保水能力較高之吸水性樹脂(A)之比率為50以上，就確保液體之流路而防止凝膠結塊之觀點而言，較佳為凝膠之膨脹力較強之吸水性樹脂(B)之比率為2以上(即，吸水性樹脂(A)之比率為98以下)。

雖然本發明之吸水片材結構體較先前之吸水片材結構體更薄型且親水性纖維較少，但亦具有較高之液體吸收性能的理由並不明確，如下進行推斷。關於吸水性樹脂，在具有藉由纖維狀網夾持而成之構造之吸水片材結構體中，於僅使用保水能力較高但凝膠之膨脹力不強之吸水性樹脂(A)時，存在吸水後之凝膠易變形，且產生上述凝膠結塊之虞。另一方面，於僅使用保水能力較低但凝膠之膨脹力較強之吸水性樹脂(B)時，存在由於吸水片材結構體之吸收容量降低，故而液體吸收後之逆流極多之虞。因此，認為吸水性樹脂係如下者：在具有藉由纖維狀網夾持而成之構造之吸水片材結構體中，於保水能力較高但凝膠之膨脹力不強之吸水性樹脂(A)中適量調配保水能力較低但凝膠之膨脹力較強之吸水性樹脂(B)，藉此於吸收層內，藉由一部分之樹脂以較強之力膨脹，而可確保液體之流路，避免凝膠結塊，故而可獲得液體之擴散性優異，且逆流亦較少之吸水片材結構體。

本發明中所使用之纖維狀網只要為將纖維形成為片狀之公知之網則無特別限定，但就液體透過性、柔軟性及作為吸水片材結構體時之強度之觀點而言，可列舉包含聚乙烯(PE，Polyethylene)、聚丙烯(PP，Polypropylene)等聚烯烴纖維，聚對苯二甲酸乙二酯(PET，Polyethylene Terephthalate)、聚對苯二甲酸-1,3-丙二酯(PTT，Polytrimethylene Terephtalate)、聚萘二甲酸乙二酯(PEN，Polyethylene Naphtahalate)等聚酯纖維，尼龍等聚醯胺纖維，縲縈纖維及其他合成纖維製之不織布或將棉、絹、麻、紙漿(纖維素)纖維等混合而製造之不織布；紙巾、衛生紙及毛巾用紙等衛生用紙等。於該等纖維狀網中，就提高吸水片材結構體之強度等觀點而言，較佳地使用包含合成纖維之不織布，特佳為縲縈纖維、聚烯烴纖維、聚酯纖維之不織布。該等不織布既可為上述纖維之單獨之不織布，亦可為將2種以上之纖維加以組合而成之不織布。

更詳細而言，就提高吸水片材結構體之形態保持性，防止因吸水性樹脂之散逸而導致之脫落之觀點而言，更佳為由選自由聚烯烴纖維、聚酯纖維及該等之混合體所組成之群的纖維製造之紡黏不織布，又，就進一步提高形成片材時之液體吸收性能、柔軟性之觀點而言，以縲縈纖維為主成分之水針不織布作為本發明中所使用之纖維狀網亦更佳。於上述紡黏不織布中，更佳地使用作為聚烯烴纖維之多層構造之紡黏-熔噴-紡黏(SMS，Spunbond-Meltblown-Spunbond)不織布及紡黏-熔噴-熔噴-紡黏(SMMS，Spunbond-Meltblown-Meltblown-Spunbond)不織布，特佳地使用以聚丙烯纖維為主成分之SMS不織布、SMMS不織布。另一方面，作為上述水針不織布，較佳地使用在主成分之縲縈纖維中適當調配聚烯烴纖維及/或聚酯纖維而成者，其中較佳地使用縲縈纖維-PET不織布、縲縈纖維-PET-PE不織布。於上述不織布中，亦可於不使吸水片材結構體之厚度增大之程度上含有少量之紙漿纖維。

關於上述纖維狀網，若其親水性過低，則吸水片材結構體之液體吸收性能會惡化，另一方面，即便其親水性提高至必要程度以上液體吸收性能亦未提高至與其相符之程度，故而較理想的是具有適度之親水性。就該觀點而言，根據下述「纖維狀網之親水度」之測定方法進行測定時之親水度係較佳地使用5~200者，更佳為8~150者，進而較佳為10~100者，進而更佳為12~80者。具有此種親水性之纖維狀網並無特別限定，於上述纖維狀網中，既可為使用如纖維素纖維或縲縈纖維般素材本身表現出適度之親水度者之纖維狀網，亦可為使用藉由公知之方法對如聚烯烴纖維、聚酯纖維之疏水性之化學纖維進行親水化處理，並賦予適度之親水度者之纖維狀網。作為親水化處理之方法，例如，於紡黏不織布中，可列舉如下方法：將於疏水性之化學纖維中混合親水化劑而成者藉由紡黏法而獲得不織布；於以疏水性化學纖維製作紡黏不織布時併用親水化劑；或於以疏水性化學纖維獲得紡黏不織布後使親水化劑含浸等。作為親水化劑，可使用脂肪族磺酸鹽、高級醇硫酸酯鹽等陰離子系界面活性劑，四級銨鹽等陽離子系界面活性劑，聚乙二醇脂肪酸酯、聚甘油脂肪酸酯、山梨糖醇酐脂肪酸酯等非離子系界面活性劑，聚環氧烷改質聚矽氧等聚矽氧系界面活性劑，及包含聚酯系、聚醯胺系、丙烯酸系、胺基甲酸酯系之樹脂的染色‧釋放劑等。

關於夾持吸收層之纖維狀網，就進一步提高吸水片材結構體之液體吸收性能之觀點而言，較佳為親水性，尤其，就防止漏液之觀點而言，更佳為使用於吸收層之下方之不織布之親水性與使用於上方之不織布之親水性等同或較其更高。本說明書中之所謂吸收層之上方，係指於使用所獲得之吸水片材結構體製作吸收性物品時被供給吸收對象之液體之側，所謂吸收層之下方，係指其相反側。

就對本發明之吸水片材結構體賦予良好之液體透過性、柔軟性、強度或彈性，及加快吸水片材結構體之液體滲透速度之觀點而言，纖維狀網較佳為適度蓬鬆，且單位面積重量較大之纖維狀網。其單位面積重量較佳為5~300 g/m² ，更佳為10~200 g/m² ，進而較佳為11~100 g/m² ，進而更佳為13~50 g/m² 。又，作為纖維狀網之厚度，較佳為20~800 μm之範圍，更佳為50~600 μm之範圍，進而較佳為80~450 μm之範圍。

就提高所獲得之吸水片材結構體之形態保持性之觀點而言，較佳為吸收層係進而含有接著劑。於在本發明中使用接著劑之情形時，作為其接著劑，例如，可列舉天然橡膠系、丁基橡膠系、聚異戊二烯等橡膠系接著劑；苯乙烯-異戊二烯嵌段共聚物(SIS，Styrene-isoprene-styrene)、苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物(SBS，Styrene-butadiene-styrene)、苯乙烯-異丁烯嵌段共聚物(SIBS，Styrene-isobutylene-butadiene-styrene)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS，Styrene-ethylene-butylene-styrene)等苯乙烯系彈性體接著劑；乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA，Ethylene-vinyl acetate)接著劑；乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(EEA，Ethylene-ethyl acylate)、乙烯-丙烯酸丁酯共聚物(EBA，Ethylene-butyl acrylate)等乙烯-丙烯酸衍生物共聚合系接著劑；乙烯-丙烯酸共聚物(EAA，Ethylene-acrylic acid)接著劑；共聚合尼龍、二聚酸基質聚醯胺等聚醯胺系接著劑；聚乙烯、聚丙烯、無規聚丙烯、共聚合聚烯烴等聚烯烴系接著劑；聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、聚對苯二甲酸丁二酯(PBT，Polybutylene terephthalate)、共聚合聚酯等聚酯系接著劑等；及丙烯酸系接著劑。於本發明中，就接著力較強，且可防止吸水片材結構體中之纖維狀網之剝離或吸水性樹脂之散逸之觀點而言，較佳為乙烯-乙酸乙烯酯共聚物接著劑、苯乙烯系彈性體接著劑、聚烯烴系接著劑及聚酯系接著劑。該等接著劑既可單獨使用，亦可將2種以上加以組合而使用。

於使用熱熔融型之接著劑之情形時，就將吸水性樹脂充分地固定於纖維狀網，並且防止纖維狀網之熱劣化或變形之觀點而言，接著劑之熔融溫度(軟化溫度)較佳為60~180℃，更佳為70~150℃，進而較佳為75~125℃。

於在吸水片材結構體中使用接著劑之情形時，其含有比例較佳為吸水性樹脂之含量(質量基準)之0.05~2.0倍之範圍，更佳為0.08~1.5倍之範圍，進而較佳為0.1~1.0倍之範圍。就藉由充分之接著來防止纖維狀網之剝離或吸水性樹脂之散逸，提高吸水片材結構體之形態保持性之觀點而言，接著劑之含有比例較佳為0.05倍以上，就避免因接著過強而導致之吸水性樹脂之膨脹阻礙，且改善吸水片材結構體之滲透速度或漏液之觀點而言，接著劑之含有比例較佳為2.0倍以下。

於本發明之吸水片材結構體中，形成於纖維狀網間之吸收層係至少含有吸水性樹脂而成者，例如，將吸水性樹脂與接著劑之混合粉末均勻地散佈於纖維狀網上，進而將纖維狀網重疊，並於接著劑之熔融溫度附近進行加熱，如有必要則於壓力下進行加熱，藉此而形成。又，於將吸水性樹脂均勻地散佈於塗佈有接著劑之纖維狀網上後，進而將塗佈有接著劑之纖維狀網重疊，如有必要則於壓力下進行加熱，或於將吸水性樹脂夾持於纖維狀網間後，實施熱壓光或熱壓紋等，藉此亦可形成。

本發明之吸水片材結構體例如可藉由如下方法進行製造。

(a)　將2種吸水性樹脂與接著劑之混合粉末(吸水性樹脂組合物)均勻地散佈於纖維狀網上，進而將纖維狀網重疊，並於接著劑之熔融溫度附近進行加熱壓接。

(b)　將2種吸水性樹脂與接著劑之混合粉末(吸水性樹脂組合物)均勻地散佈於纖維狀網上，並使其通過加熱爐而固定於粉末不散逸之程度。而且將纖維狀網重疊，並進行加熱壓接。

(c)　於將接著劑熔融塗佈於纖維狀網上後，立刻均勻地散佈吸水性樹脂之混合物(吸水性樹脂組合物)而形成層，進而，將自上部熔融塗佈有接著劑之纖維狀網以使接著劑之塗佈面朝向散佈有吸水性樹脂層之側之方式自上部重疊，使用滾筒壓機等進行加壓，如有必要則進行加熱，並進行壓接。

(d)　將2種吸水性樹脂之混合粉末(吸水性樹脂組合物)均勻地散佈於纖維狀網上，進而將纖維狀網重疊，並實施加熱壓紋，藉此對纖維狀網彼此進行加熱壓接。

例如，利用該等(a)~(d)所示之方法製造吸水片材結構體，藉此可獲得具有含有吸水性樹脂及接著劑而成之吸收層藉由2片纖維狀網夾持而成之構造的吸水片材結構體。於該等方法中，就製造方法之簡便性與製造效率之高低程度之觀點而言，更佳為(a)、(c)、(d)之方法。

再者，亦可併用(a)~(d)所例示之方法來製造吸水片材結構體。亦可以改善吸水片材結構體之觸感及提高液體吸收性能作為目的，於片材製造中之加熱壓接時或片材製造後，追加實施壓紋加工。

又，本發明之吸水片材結構體中亦可適當調配除臭劑、抗菌劑或凝膠穩定劑等添加劑。

於本發明之吸水片材結構體中，吸水片材結構體之剝離強度較佳為0.05~3.0 N/7 cm，更佳為0.1~2.5 N/7 cm，進而較佳為0.15~2.0 N/7 cm，進而更佳為0.2~1.5 N/7 cm。於吸水片材結構體之剝離強度超過3.0 N/7 cm之情形時，吸收層之接著會過強，故而存在無法獲得以特定量添加具有特定之吸水性能之吸水性樹脂之效果的傾向。於吸水片材結構體之剝離強度未達0.05 N/7 cm之情形時，吸收層之接著會過弱，故而雖然吸水性樹脂之作用不受阻礙，但吸水片材結構體之形態保持性較差，產生吸水性樹脂之移動或纖維狀網之剝離，因此存在難以加工為紙尿片等吸收性物品之傾向。於本說明書中，吸水片材結構體之剝離強度為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

就若考慮本發明之吸水片材結構體使用於紙尿片等，則較佳為所含有之吸水性樹脂發揮充分之吸水性能，進一步增大作為吸水片材結構體之液體吸收容量之觀點而言，其生理鹽水保水能力較佳為500~45000 g/m² ，更佳為900~33000 g/m² ，進而較佳為1500~25000 g/m² 。於本說明書中，吸水片材結構體之生理鹽水保水能力為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

進而，就較佳為藉由適度之接著等手段，於未大幅阻礙吸水性樹脂之吸水性能之程度上使吸水性樹脂固定於纖維狀網間之觀點而言，較佳為吸水片材結構體之生理鹽水保水能力A[g/m² ]根據上述吸水性樹脂之含量B[g/m² ]與上述吸水性樹脂之生理鹽水保水能力C[g/g]，滿足關係式：0.5B×C≦A≦0.9B×C，更佳為滿足關係式：0.55B×C≦A≦0.85B×C，進而較佳為滿足關係式：0.6B×C≦A≦0.8B×C。

於本發明中，亦可為如下構造：使用適當之透氣性區分層，於垂直方向(片材之厚度方向)上將上述吸水片材結構體之吸收層之整個面或一部分區分為上方之1次吸收層與下方之2次吸收層。藉由設為上述構造，可飛躍性地改善吸水片材結構體之液體吸收性能，其中尤其可改善傾斜時之漏液。

上述透氣性區分層具有適度之透氣性與液體滲透性，只要為如吸水性樹脂之粒子狀物實質上不通過之層即可。具體而言，可列舉具有包含PE、PP纖維之微孔的網等網狀物，打孔膜等多孔膜，紙巾等衛生用紙，包含紙漿/PE/PP之紙纖型不織布等含纖維素之合成纖維不織布，或者包含縲縈纖維、聚烯烴纖維及聚酯纖維之合成纖維不織布等。於該等中，就所獲得之吸水片材結構體之性能面而言，較佳地使用與本發明中之夾持吸收層之上述纖維狀網相同者。

2次吸收層中之吸水性樹脂之使用量較佳為相對於1次吸收層之吸水性樹脂之使用量為0.01~1.0倍(質量比)之範圍，更佳為0.05~0.8倍之範圍，進而較佳為0.1~0.5倍之範圍。就充分地發揮2次吸收層之液體吸收性，防止漏液之觀點而言，較佳為0.01倍以上，就提高吸液後之表面上之乾燥感，減少逆流之觀點而言，較佳為1.0倍以下。

本發明之吸水片材結構體之液體吸收性能受所使用之吸水性樹脂之吸水性能影響。由此本發明中所使用之1次吸收層之吸水性樹脂較佳為考慮吸水片材結構體之各成分之結構等，而選擇吸水性樹脂之液體吸收容量(由保水能力、有效吸水量、於荷重下之吸水能力等指標所表示)、吸水速度等吸水性能或質量平均粒徑等為上述適當之範圍者。又，2次吸收層之吸水性樹脂既可為與1次吸收層之吸水性樹脂相同者，亦可為下述範圍者。

更具體而言，較佳為至少用於一方之吸收層中之吸水性樹脂為藉由反相懸浮聚合法而獲得之吸水性樹脂的態樣，更佳為用於2次吸收層中之吸水性樹脂為藉由反相懸浮聚合法而獲得之吸水性樹脂的態樣，進而較佳為用於1次吸收層及2次吸收層中之吸水性樹脂之兩者為藉由反相懸浮聚合法而獲得之吸水性樹脂的態樣。

再者，用於2次吸收層中之吸水性樹脂之生理鹽水保水能力、於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力、生理鹽水吸水速度、初期吸水速度、有效吸水量及質量平均粒徑等並無特別限定，可使用與用於1次吸收層中者相同之範圍者。

本發明之吸水片材結構體之特徵之一在於可薄型化，若考慮使用於吸收性物品，則吸水片材結構體之厚度於乾燥狀態下較佳為5 mm以下，更佳為4 mm以下，進而較佳為0.5~3 mm，進而更佳為0.8~2 mm。所謂乾燥狀態，係指吸水片材結構體吸收液體前之狀態。於本說明書中，吸水片材結構體之乾燥狀態之厚度為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

進而本發明之吸水片材結構體之特徵之一在於液體之滲透速度較快，若考慮使用於吸收性物品，則吸水片材結構體之合計滲透速度較佳為120秒以下，更佳為100秒以下，進而較佳為90秒以下。於本說明書中，吸水片材結構體之合計滲透速度為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

進而本發明之吸水片材結構體之特徵之一在於液體之傾斜時之漏液較少，若考慮使用於吸收性物品，則吸水片材結構體之漏液指數較佳為150以下，更佳為100以下，進而較佳為50以下。於本說明書中，吸水片材結構體之漏液指數為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

進而本發明之吸水片材結構體之特徵之一在於液體滲透後之逆流較少，若考慮使用於吸收性物品，則吸水片材結構體中之液體之逆流量較佳為12 g以下，更佳為10 g以下，進而較佳為8 g以下。於本說明書中，吸水片材結構體中之液體之逆流量為藉由下述實施例中記載之測定方法而獲得之值。

進而，由於本發明之吸水片材結構體中源自天然之素材之使用量極少，因此其係於上述厚度、滲透速度、漏液指數方面為高性能，並且亦考慮對環境之影響而成者。天然素材之使用比率較佳為30質量%以下，更佳為20質量%以下，進而較佳為15質量%以下，進而更佳為10質量%以下。天然素材之使用比率雖然於吸水片材結構體之結構成分中為微量，但亦可藉由以所包含之紙漿、棉、麻、絹等之合計含量除以吸水片材結構體之質量而算出。

[實施例]

以下，基於實施例進一步詳細地對本發明進行說明，但本發明並非僅限定於上述實施例者。

吸水性樹脂及吸水片材結構體之性能係藉由以下方法進行測定、評估。

<吸水性樹脂之生理鹽水保水能力>

將吸水性樹脂2.0 g量取至棉袋(闊幅棉布60號，橫100 mm×縱200 mm)中，並置於500 mL容積之燒杯中。於棉袋中一次性地注入生理鹽水(0.9質量%之氯化鈉水溶液，以下相同)500 g，並以不產生吸水性樹脂之疙瘩之方式使生理鹽水分散。用橡皮圈縛住棉袋之上部，並放置1小時，使吸水性樹脂充分地膨脹。使用將離心力設定為167 G之脫水機(國產離心機股份有限公司製造，編號：H-122)對棉袋進行1分鐘之脫水，並測定脫水後之包含膨脹凝膠之棉袋之質量Wa(g)。不使用吸水性樹脂而進行相同之操作，測定棉袋之濕潤時之空質量Wb(g)，並藉由下式求出吸水性樹脂之生理鹽水保水能力。

吸水性樹脂之生理鹽水保水能力(g/g)=[Wa-Wb](g)/吸水性樹脂之質量(g)

<吸水性樹脂之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力>

吸水性樹脂之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力係使用圖1中表示概略結構之測定裝置X進行測定。

圖1中所示之測定裝置X係包含滴定管部1、導管2、測定台3及設置於測定台3上之測定部4者。滴定管部1中，於滴定管10之上部連接有橡皮塞14，下部連接有空氣導入管11與栓12，進而，空氣導入管11之上部具有栓13。自滴定管部1起至測定台3為止安裝有導管2，導管2之直徑為6 mm。於測定台3之中央部設置有直徑2 mm之孔，並與導管2連接。測定部4具有圓筒40、貼合於該圓筒40之底部之尼龍網格41及鉛垂42。圓筒40之內徑為2.0 cm。尼龍網格41係形成為200網孔(網眼75 μm)。而且，於尼龍網格41上均勻地散佈有特定量之吸水性樹脂5。鉛垂42之直徑為1.9 cm，質量為119.6 g。該鉛垂42係設置於吸水性樹脂5上，可對吸水性樹脂5均勻地施加4.14 kPa之荷重。

使用此種測定裝置X之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力之測定係藉由以下順序而實施。測定係於溫度25℃、濕度45~75%之室內進行。首先將滴定管部1之栓12與栓13關閉，將調節至25℃之生理鹽水自滴定管10上部送入，並用橡皮塞14將滴定管上部塞緊，其後將滴定管部1之栓12、栓13打開。其次，以使測定台3中心部中之導管2之頂端與空氣導入管11之空氣導入口位於相同之高度之方式調整測定台3之高度。

另一方面，於圓筒40之尼龍網格41上均勻地散佈0.10 g之吸水性樹脂5，於該吸水性樹脂5上設置鉛垂42。測定部4係以使其中心部與測定台3中心部之導管口一致之方式而設置。

自吸水性樹脂5開始吸水之時間點起持續地讀取滴定管10內之生理鹽水之減少量(吸水性樹脂5所吸收之生理鹽水量)Wc(mL)。

於使用測定裝置X之測定中，藉由下式求出自開始吸水起至經過60分鐘後之吸水性樹脂5之於荷重下之生理鹽水吸水能力。

吸水性樹脂之於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力(mL/g)=Wc(mL)÷0.10(g)

<吸水性樹脂之初期吸水速度及有效吸水量>

吸水性樹脂之初期吸水速度及有效吸水量係使用圖2中所示之測定裝置進行測定。

該測定裝置係包含滴定管部1、導管2、測定台3、不織布45、架台65及夾具75者。滴定管部1中，於刻度以0.1 mL單位進行記載之滴定管10之上部連接有橡皮塞14，下部連接有空氣導入管11與栓12，進而，滴定管10之下部之頂端具有栓13。滴定管部1係藉由夾具75而固定。在滴定管部1與測定台3之間安裝有導管2，導管2之內徑為6 mm。於測定台3之中央部設置有直徑2 mm之孔，並與導管2連接。測定台3係藉由架台65而支持於適當之高度。

使用此種測定裝置之初期吸水速度及有效吸水量之測定係藉由以下順序而實施。測定係於溫度25℃、濕度45~75%之室內進行。首先將滴定管部1之栓12與栓13關閉，將調節至25℃之生理鹽水自滴定管10上部送入，並用橡皮塞14將滴定管上部塞緊，其後將滴定管部1之栓12、栓13打開。其次，一面去除氣泡一面於導管2內部裝滿生理鹽水，以使自測定台3中心部之導管口冒出之生理鹽水之水面與測定台3之上表面成為相同之高度之方式調整測定台3之高度。

繼而，於測定台3中心部之導管口鋪設裁剪為30 mm×30 mm之不織布45(單位面積重量25 g/m² 之親水性縲縈纖維水針)，使不織布吸水直至達到平衡為止。於不織布進行吸水之狀態下，確認可觀察到自空氣導入管11向滴定管10內產生有氣泡，但氣泡產生於數分鐘內停止，從而判斷達到了平衡。於平衡後，讀出滴定管10之刻度，並確認零點。

此外，正確地量取0.10 g之吸水性樹脂5，並一次性投入不織布45之中心部。適當讀取滴定管10內之生理鹽水之減少量(即，吸水性樹脂5之粒子所吸收之生理鹽水量)，將自投入吸水性樹脂5算起至30秒後之生理鹽水之減量分Wd(mL)記錄為每0.10 g之吸水性樹脂之吸水量。再者，經過30秒後亦繼續進行減量分之測量，於30分鐘後結束測定。測定係對於1種吸水性樹脂實施5次，且設為於經過30秒後之值中去掉最低值與最高值後的3點之平均值。

自投入吸水性樹脂5起至30秒後，將滴定管10內之生理鹽水之減少量(吸水性樹脂5所吸收之生理鹽水量)Wd(mL)變更為每1 g之吸水性樹脂之吸水量，進而除以30(秒)，將所獲得之商設為該吸水性樹脂之初期吸水速度(mL/s)。即，初期吸水速度(mL/s)=Wd÷(0.10×30)。

又，自投入吸水性樹脂5起經過30分鐘後，將滴定管10內之生理鹽水之減少量(吸水性樹脂5所吸收之生理鹽水量)We(mL)變更為每1 g之吸水性樹脂之吸水量，作為該吸水性樹脂之生理鹽水有效吸水量(mL/g)。即，有效吸水量(mL/g)=We÷0.10。

<吸水性樹脂之生理鹽水吸水速度>

本試驗係於調節為25℃±1℃之室內進行。將生理鹽水50±0.1 g量取至100 mL容積之燒杯內，投入磁力攪拌器(8 mmΦ ×30 mm之無環型)，並將燒杯浸漬於恆溫水槽內，將液溫調節為25±0.2℃。其次，將燒杯設置於磁力攪拌器上，將轉速設為600 r/min，於生理鹽水中產生漩渦後，迅速地將2.0±0.002 g之吸水性樹脂添加至上述燒杯中，並使用馬錶測定自添加吸水性樹脂後起至液面之漩渦收斂之時間點為止之時間(秒)，作為吸水性樹脂之吸水速度。

<吸水性樹脂之質量平均粒徑>

將作為潤滑劑之0.5 g之非晶質氧化矽(Degussa Japan股份有限公司製造，Sipernat 200)混合於100 g之吸水性樹脂中，並調整測定用之吸水性樹脂。

使用JIS(Japanese Industrial Standard，日本工業標準)標準篩網之網眼250 μm之篩網並使上述吸水性樹脂通過，於其50質量%以上通過之情形時使用(A)之篩網之組合測定質量平均粒徑，於其50質量%以上殘留於篩網上之情形時使用(B)之篩網之組合測定質量平均粒徑。

(A)　將JIS標準篩網自上起，按網眼425 μm之篩網、網眼250 μm之篩網、網眼180 μm之篩網、網眼150 μm之篩網、網眼106 μm之篩網、網眼75 μm之篩網、網眼45 μm之篩網及托盤之順序進行組合。

(B)　將JIS標準篩網自上起，按網眼850 μm之篩網、網眼600 μm之篩網、網眼500 μm之篩網、網眼425 μm之篩網、網眼300 μm之篩網、網眼250 μm之篩網、網眼150 μm之篩網及托盤之順序進行組合。

將上述吸水性樹脂置於所組合之最上之篩網，使用搖篩式振盪器使其振盪20分鐘而分級。

於分級後，計算出殘留於各篩網上之吸水性樹脂之質量相對於總量之質量百分率，並自粒徑較大者起依序進行累計，藉此將篩網之網眼與殘留於篩網上之吸水性樹脂之質量百分率之累計值的關係繪製於對數概率紙上。藉由以直線連接機率紙上之繪點，將相當於累計質量百分率50質量%之粒徑設為質量平均粒徑。

<纖維狀網之親水度>

於本說明書中，纖維狀網之親水度係使用紙漿試驗方法No.68(2000)中記載之「斥水性試驗方法」中記載的裝置進行測定。

即，於具有45度之傾斜之試驗片安裝裝置中安裝寬度×長度為10 cm×30 cm之帶狀、且以長度方向成為纖維狀網之縱方向(機械方向)之方式切斷而成之試驗片。暫時先對已將滴定管之栓開口部調整為每30秒供給10 g蒸餾水之滴定管進行乾燥，且以將滴定管之前端配置於自安裝至具有傾斜之裝置上的試驗片之最上部起於垂直方向之5 mm上之部分的方式進行固定。自滴定管上部添加蒸餾水約60 g，測定自液體從滴定管前端開始滴下至不織布試驗片起，至試驗片無法保持液體而液體自下部漏出為止之時間(秒)，作為纖維狀網之親水度。判斷為數值越大則親水度越高。

通常，纖維狀網之素材本身具有親水性，或於實施親水化處理後之纖維狀網中親水度之數值達到5以上，另一方面，於親水性較低之素材之纖維狀網中，存在液體於表面附近流動，從而液體更快地自下部漏出之傾向。

<吸水片材結構體之生理鹽水保水能力>

將切斷為7 cm見方之正方形的吸水片材結構體作為試樣，並測定質量Wf(g)。將試樣置於棉袋(闊幅棉布60號，橫100 mm×縱200 mm)中，進而將棉袋置於500 mL容積之燒杯中。於棉袋中一次性地注入生理鹽水500 g後，用橡皮圈縛住棉袋之上部，並放置1小時，使試樣充分地膨脹。使用將離心力設定為167 G之脫水機(國產離心機股份有限公司製造，編號：H-122)對棉袋進行1分鐘之脫水，並測定脫水後之包含膨脹試樣之棉袋之質量Wg(g)。不使用試樣而進行相同之操作，測定棉袋之濕潤時之空質量Wh(g)，藉由下式求出吸水片材結構體之生理鹽水保水能力。

吸水片材結構體之生理鹽水保水能力(g/m² )=[Wg-Wh-Wf](g)/0.0049(m² )

<吸水片材結構體之強度>

吸水片材結構體之強度係藉由以下方法進行評估。

將所獲得之吸水片材結構體切斷為10 cm×10 cm之大小。繼而於2片10 cm×10 cm壓克力板(質量約60 g)之各一面之整個面上黏貼雙面膠帶。如圖3所示，於以將上述吸水片材結構體重疊於壓克力板22之方式進行黏貼後，以使壓克力板21、22之對角線形成45度，且使雙面膠帶朝向吸水片材結構體23側之方式將壓克力板21黏貼於吸水片材結構體23上，並進行壓接以使其無法移動。

於將經如此製備之吸水片材結構體之強度試片置於用於上述<吸水性樹脂之質量平均粒徑>之項目中的篩網之金屬製托盤中並加蓋後，利用搖篩式振盪器進行3分鐘旋轉敲打。根據敲打後之強度試片之外觀，並根據以下基準對吸水片材結構體之強度進行評估。

○：外觀無變化，且即便嘗試錯開壓克力板亦未輕易地移動。

△：外觀無變化，然而錯開壓克力板時，吸水片材結構體分裂。

×：吸水片材結構體分裂，內容物散亂。

<吸水片材結構體之觸感>

吸水片材結構體之觸感係藉由以下方法進行評估。將所獲得之吸水片材結構體以10 cm×30 cm進行切斷而成者用作試樣。請10名專業人員根據以下基準對試樣是否兼具吸水片材結構體之柔軟性與形態保持性進行3等級評估，並對該評估值進行平均計算，藉此對吸水片材結構體之觸感進行評估。

等級A：彎曲時之觸感較柔軟。未發現來自內部之散逸物。(評估值：5)。

等級B：於彎曲時感到阻力。或，雖然觸感較柔軟，但可散見來自內部之散逸物。(評估值：3)。

等級C：難以彎曲，亦缺乏彎曲後之恢復力。或者，過於柔軟，來自內部之散逸物四處散落，或纖維狀網輕易地捲起。(評估值：1)。

<吸水片材結構體之剝離強度(N/7 cm)>

吸水片材結構體之剝離強度係藉由以下方法進行測定。將所獲得之吸水片材結構體切斷為7 cm×7 cm之正方形，繼而，以使形成吸水片材結構體之纖維狀網之縱方向(機械方向)成為拉伸方向之方式，以寬度僅2 cm均勻地將試驗片之一側剝離。

將所剝離之2 cm寬度之部分分別安裝於裝有寬度8.5 cm之夾盤之拉伸試驗機(島津製作所製造，Autograph AGS-J)之上下之夾盤上，並將夾盤間距離設定為零。

以0.5 cm/分鐘之速度於180°之方向上拉伸試驗片，利用電腦連續地記錄至夾盤間距離為4 cm為止之試驗值(荷重)。將拉伸距離0~4 cm之試驗值(荷重)之平均值作為吸水片材結構體之剝離強度(N/7 cm)。測定係進行5次，使用將去掉最大值與最小值後之3個數值加以平均所得之值。

<吸水片材結構體之厚度之測定>

將以10 cm×30 cm之帶狀，且長度方向為纖維狀網之縱方向(機械方向)之方式切斷吸水片材結構體而成者用作試樣。使用厚度測定器(尾崎製作所股份有限公司製造，型號：J-B)，於長度方向上測定左端、中央、右端之3部位(距離左側3 cm為左端，15 cm為中央，27 cm為右端)。寬度方向係測定中央部。厚度之測定值係於各部位測定3次並加以平均。進而，將左端、中央、右端之值加以平均，設為吸水片材結構體整體之厚度。

<吸水片材結構體之合計滲透速度及逆流量之評估>

將以10 cm×30 cm之帶狀，且長度方向為纖維狀網之縱方向(機械方向)之方式切斷吸水片材結構體而成者用作試樣。

將氯化鈉60 g、氯化鈣二水合物1.8 g、氯化鎂六水合物3.6 g及適量之蒸餾水置於10 L容積之容器內，並使其完全溶解。其次，添加1質量%之聚(氧乙烯)異辛基苯醚水溶液15 g，進而添加蒸餾水，於將水溶液整體之質量調整為6000 g後，以少量之藍色1號進行著色，從而製備試驗液。

在試樣(吸水片材結構體)之上部載置與試樣相同大小(10 cm×30 cm)且單位面積重量22 g/m² 之聚乙烯製之透氣型多孔質液體透過性片材。又，在試樣下設置與該片材相同之大小、單位面積重量之聚乙烯製之液體不透過性片材，從而製作簡易之吸收性物品。於該吸收性物品之中心附近設置內徑3 cm之圓筒型量筒，一次性地投入50 mL之試驗液，並且使用馬錶，測定至試驗液完全滲透於吸收性物品中為止之時間，作為第1次之滲透速度(秒)。繼而，於30分鐘後及60分鐘後亦在與第1次相同之位置上設置圓筒型量筒並進行相同之操作，測定第2次及第3次之滲透速度(秒)。將第1次~第3次之秒數之合計設為合計滲透速度。

自開始投入第1次之試驗液120分鐘後將量筒卸除，並於吸收性物品上之液體投入位置附近設置預先已測定質量(Wi(g)、約70 g)之10 cm見方之濾紙(約80片)，於其上載置底面為10 cm×10 cm之5 kg之鉛垂。施加5分鐘之荷重後，測定濾紙之質量(Wj(g))，並將增加之質量設為逆流量(g)。

逆流量(g)=Wj-Wi

<傾斜時之漏液試驗>

傾斜時之漏液試驗係使用圖4中所示之裝置進行。

作為概略，使用如下裝置：使用市售之實驗設備用之架台31，使壓克力板32傾斜並固定後，利用滴液漏斗34自垂直上方將上述試驗液投入至載置於板上之吸收性物品33，並利用天平35測量漏液量。以下表示詳細之方法。

壓克力板32係傾斜面方向之長度為45 cm，且以藉由架台31使相對於水平所形成之角為45±2°之方式而固定。壓克力板32之寬度為100 cm，厚度為1 cm，亦可同時對複數個吸收性物品33進行測定。由於壓克力板32之表面光滑，因此不存在液體滯留於板上或被板吸收之情形。

使用架台31，將滴液漏斗34固定於傾斜壓克力板32之垂直上方。滴液漏斗34之容量為100 mL，前端部之內徑為4 mm，調整栓之閥使液體以8 mL/秒投入。

於壓克力板32之下部設置有載置金屬製之托盤36之天平35，將作為洩漏流落之試液全部接住，並以0.1 g之精度記錄其質量。

使用此種裝置之傾斜時之漏液試驗係按照以下順序進行。於測定寬度×長度為10 cm×30 cm之短帶狀，且以使長度方向成為纖維狀網之縱方向(機械方向)之方式切斷而成之吸水片材結構體之質量後，自上方附上同尺寸之透氣型聚乙烯製之液體透過性不織布(單位面積重量為22 g/m² )，進而，自下方附上同尺寸、同單位面積重量之聚乙烯製之液體不透過性片材而製作之簡易之吸收性物品33貼合於壓克力板32上(為了不刻意地阻止漏液，吸收性物品33之下端並未貼合於壓克力板32上)。

在距離吸收性物品33之上端2 cm下方向之部位附有標記，以距離標記垂直上方距離為8±2 mm之方式固定滴液漏斗34之投入口。

於使天平35啟動，並將顯示校正為零後，將上述試驗液80 mL一次性地投入至滴液漏斗34中。測定試驗液未被吸收性物品33吸收而流經傾斜之壓克力板32，流入金屬製托盤36中之液量，作為第1次之漏液量(g)。將該第1次之漏液量(g)之數值設為LW1。

自開始第1次之投入開始起，以10分鐘為間隔，以相同之方式投入第2次、第3次之試驗液，測定第2次、第3次之漏液量(g)，並將其數值分別設為LW2、LW3。

繼而，按照下式算出漏液指數。指數越小，則判斷吸水片材結構體之傾斜時之漏液量、尤其初期之漏液量越少，為優異之吸水片材結構體。

漏液指數：L=LW1×10+LW2×5+LW3

(製造例1：吸水性樹脂A之製造)

準備逆流冷卻器、滴液漏斗、氮氣導入管及作為攪拌機之包含具有2級之翼徑50 mm之4片傾斜槳翼之攪拌翼且內徑100 mm之圓底圓筒型可分離式燒瓶。將正庚烷500 mL量取至該燒瓶中，並添加作為界面活性劑之HLB(Hydrophile-Lipophile Balance，親水親油平衡)3之蔗糖硬脂酸酯(三菱化學食品股份有限公司製造，Ryoto Sugar Ester S-370)0.92 g、順丁烯二酸酐改質乙烯-丙烯共聚物(三井化學股份有限公司製造，Hi-Wax 1105A)0.92 g，於升溫至80℃為止而將界面活性劑溶解後，冷卻至50℃。

另一方面，將80.5質量%之丙烯酸水溶液92 g量取至500 mL之三角燒瓶中，一面自外部進行冷卻，一面滴加20.0質量%之氫氧化鈉水溶液154.1 g並進行75莫耳%之中和，其後添加過硫酸鉀0.11 g、N,N'-亞甲雙丙烯醯胺9.2 mg並進行溶解，從而製備第1級之單體水溶液。

將攪拌機之轉速設為450 r/min，將上述單體水溶液全部添加至上述可分離式燒瓶中，一面氮氣對系統內進行置換，一面於35℃下保持30分鐘，其後浸漬於70℃之水浴中使其升溫，並進行聚合，藉此獲得第1級之聚合後漿料。

另一方面，將80.5質量%之丙烯酸水溶液128.8 g量取至另一500 mL之三角燒瓶中，一面自外部進行冷卻，一面滴加24.7質量%之氫氧化鈉水溶液174.9 g並進行75莫耳%之中和，其後添加過硫酸鉀0.16 g、N,N'-亞甲雙丙烯醯胺12.9 mg並進行溶解，從而製備第2級之單體水溶液，並將溫度保持於約25℃。

於將裝有上述聚合後漿料之攪拌機之攪拌轉速變更為1000 r/min後，冷卻至25℃，將上述第2級之單體水溶液全部添加至體系內，並一面以氮進行置換一面保持30分鐘。再次，將燒瓶浸漬於70℃之水浴中，使其升溫，並進行聚合，藉此獲得第2級之聚合後漿料。

繼而，藉由使用120℃之油浴進行升溫，並使水與正庚烷共沸，藉此一面使正庚烷逆流，一面將265.5 g之水向體系外抽出，其後添加乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液6.62 g，並於80℃下保持2小時。其後，藉由使正庚烷蒸發而乾燥，從而獲得232.1 g之球狀粒子凝聚而成之形態之吸水性樹脂A。關於所獲得之吸水性樹脂A之性能係質量平均粒徑：370 μm、生理鹽水吸水速度：41秒、生理鹽水保水能力：35 g/g、於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：25 mL/g、初期吸水速度：0.18 mL/s、有效吸水量：57 mL/g。

(製造例2：吸水性樹脂B之製造)

準備逆流冷卻器、滴液漏斗、氮氣導入管及作為攪拌機之包含具有2級之翼徑50 mm之4片傾斜槳翼之攪拌翼且內徑100 mm之圓底圓筒型可分離式燒瓶。將正庚烷500 mL量取至該燒瓶中，並添加作為界面活性劑之HLB3之蔗糖硬脂酸酯(三菱化學食品股份有限公司製造，Ryoto Sugar Ester S-370)0.92 g、順丁烯二酸酐改質乙烯-丙烯共聚物(三井化學股份有限公司製造，Hi-Wax 1105A)0.92 g，於升溫至80℃為止而將界面活性劑溶解後，冷卻至50℃。

將攪拌機之轉速設為600 r/min，將上述單體水溶液全部添加至上述可分離式燒瓶中，一面氮氣對系統內進行置換，一面於35℃下保持30分鐘，其後浸漬於70℃之水浴中使其升溫，並進行聚合，藉此獲得第1級之聚合後漿料。

於將裝有上述聚合後漿料之攪拌機之攪拌轉速變更為1000r/min後，冷卻至28℃，將上述第2級之單體水溶液全部添加至體系內，並一面以氮進行置換一面保持30分鐘。再次，將燒瓶浸漬於70℃之水浴中，使其升溫，並進行聚合，藉此獲得第2級之聚合後漿料。

繼而，藉由使用120℃之油浴進行升溫，並使水與正庚烷共沸，藉此一面使正庚烷逆流，一面將269.8g之水向體系外抽出，其後添加乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液8.83g，並於80℃下保持2小時。其後，藉由使正庚烷蒸發而乾燥，從而獲得231.3g之球狀粒子凝聚而成之形態之吸水性樹脂B。關於所獲得之吸水性樹脂B之性能係質量平均粒徑：300μm、生理鹽水吸水速度：24秒、生理鹽水保水能力：42g/g、於4.14kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：18mL/g、初期吸水速度：0.19mL/s、有效吸水量：62mL/g。

(製造例3：吸水性樹脂C之製造)

除將上述製造例2中於藉由共沸將水抽出至體系外後所添加之乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液之量變更為16.56g以外，進行與吸水性樹脂B之製造例2相同之操作，從而獲得232.3g之球狀粒子凝聚而成之形態之吸水性樹脂C。關於所獲得之吸水性樹脂C之性能係質量平均粒徑：320μm、生理鹽水吸水速度：32秒、生理鹽水保水能力：23g/g、於4.14kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：23mL/g、初期吸水速度：0.15mL/s、有效吸水量：42mL/g。

(製造例4：吸水性樹脂D之製造)

準備逆流冷卻器、滴液漏斗、氮氣導入管及作為攪拌機之包含具有2級之翼徑50mm之4片傾斜槳翼之攪拌翼且內徑100mm之圓底圓筒型可分離式燒瓶。將正庚烷500mL量取至該燒瓶中，並添加作為界面活性劑之HLB8.6之山梨糖醇酐單月桂酸酯(日油股份有限公司製造，非離子LP-20R)0.84g，於升溫至50℃為止而將界面活性劑溶解後，冷卻至40℃。

另一方面，將80.5質量%之丙烯酸水溶液70g置於500mL之三角燒瓶中，一面將其冰冷一面滴加20.9質量%之氫氧化鈉水溶液112.3g並進行75莫耳%之中和，其後添加過硫酸鉀0.084g並進行溶解，從而製備單體水溶液。

將攪拌機之轉速設為800r/min，將上述單體水溶液全部添加至上述可分離式燒瓶中，以氮置換體系內30分鐘後，浸漬於70℃之水浴中使其升溫，並進行2小時之聚合反應。

繼而，藉由使用120℃之油浴進行升溫，並使水與正庚烷共沸，藉此一面使正庚烷逆流，一面將85.5g之水向體系外抽出，其後添加乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液8.5g，並於80℃下保持2小時。其後，藉由使正庚烷蒸發而乾燥，從而獲得73.3g之顆粒狀之吸水性樹脂D。關於所獲得之吸水性樹脂D之性能係質量平均粒徑：250μm、生理鹽水吸水速度：3秒、生理鹽水保水能力：24g/g、於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：24 mL/g、初期吸水速度：0.34 mL/s、有效吸水量：42 mL/g。

(製造例5：吸水性樹脂E之製造)

除將上述製造例4中於藉由共沸將水抽出至體系外後所添加之乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液之量變更為10.0 g以外，進行與吸水性樹脂D之製造例4相同之操作，從而獲得72.5 g之顆粒狀之吸水性樹脂E。關於所獲得之吸水性樹脂E之性能係質量平均粒徑：220 μm、生理鹽水吸水速度：3秒、生理鹽水保水能力：20 g/g、於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：23 mL/g、初期吸水速度：0.33 mL/s、有效吸水量：36 mL/g。

(製造例6：吸水性樹脂F之製造)

除將上述製造例4中於藉由共沸將水抽出至體系外後所添加之乙二醇二縮水甘油醚之2%水溶液之量變更為3.50 g以外，進行與吸水性樹脂D之製造例4相同之操作，從而獲得72.3 g之顆粒狀之吸水性樹脂F。關於所獲得之吸水性樹脂F之性能係質量平均粒徑：240 μm、生理鹽水吸水速度：3秒、生理鹽水保水能力：38 g/g、於4.14 kPa荷重下之生理鹽水吸水能力：15 mL/g、初期吸水速度：0.34 mL/s、有效吸水量：63 mL/g。

(實施例1)

將使作為接著劑之乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA；熔點95℃)60質量份、作為吸水性樹脂(A)的製造例1之吸水性樹脂A之270質量份及作為吸水性樹脂(B)的製造例5之吸水性樹脂E之65質量份均勻混合而成者(吸水性樹脂組合物)添加至輥型散佈機(Hashima股份有限公司製造：黏合機M/C)之投入口。另一方面，將作為纖維狀網之寬度30 cm之縲縈纖維製之水針不織布(單位面積重量為40 g/m² 、厚度：440 μm、縲縈纖維含有率：100%、親水度=66；記作「網A」)鋪設於散佈機下部之輸送帶上。繼而，藉由使散佈輥與下部輸送帶運轉，而將上述混合物以單位面積重量395 g/m² 均勻地積層於上述纖維狀網上。

於由另一網A夾持所獲得之積層體後，利用將加熱溫度設定為130℃之熱層壓機(Hashima股份有限公司製造：直線式整熨機HP-600LF)使其熱熔接，藉此使其一體化，從而獲得吸水片材結構體。若以示意之方式表示所獲得之吸水片材結構體之剖面，則為如圖5之構造。於圖5中，吸水片材結構體51係吸收層53藉由纖維狀網56及57自該吸收層53之上方及下方夾持之構造。吸收層53係含有吸水性樹脂(A)52、吸水性樹脂(B)54及接著劑50之構造。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(實施例2)

將使作為接著劑之低密度聚乙烯(熔點107℃)100質量份、作為吸水性樹脂(A)的製造例1之吸水性樹脂A之270質量份及作為吸水性樹脂(B)的製造例4之吸水性樹脂D之65質量份均勻混合而成者(吸水性樹脂組合物)添加至輥型散佈機(Hashima股份有限公司製造：黏合機M/C)之投入口。另一方面，將作為纖維狀網之寬度30 cm之縲縈纖維/聚對苯二甲酸乙二酯製之水針不織布(單位面積重量為35 g/m² 、厚度：400 μm、縲縈纖維含有率：70%、親水度=55；記作「網B」)鋪設於散佈機下部之輸送帶上。繼而，藉由使散佈輥與下部輸送帶運轉，而將上述混合物以單位面積重量435 g/m² 均勻地積層於上述纖維狀網上。

於由另一網B夾持所獲得之積層體後，利用將加熱溫度設定為140℃之熱層壓機(Hashima股份有限公司製造：直線式整熨機HP-600LF)使其熱熔接，藉此使其一體化，從而獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(實施例3)

除將實施例2中所使用之吸水性樹脂(B)變更為製造例3之吸水性樹脂C，及對接著劑之含有比例如表1中所記載般進行變更以外，藉由與實施例2相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(實施例4)

於將利用親水化劑對作為纖維狀網之寬度30 cm之聚丙烯製之SMS不織布進行親水化處理而成者(單位面積重量：13 g/m² 、厚度：150 μm、聚丙烯含有率：100%、親水度=16；記作「網C」)鋪設於將加熱溫度設定為150℃之熱熔塗敷機(Hallys股份有限公司製造：Marshall 150)上後，將作為接著劑之苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBS；軟化點85℃)以單位面積重量20 g/m² 塗佈於該纖維狀網上。

其次，將預先使作為吸水性樹脂(A)的吸水性樹脂B之200質量份與作為吸水性樹脂(B)的吸水性樹脂E之50質量份均勻地混合而成者(吸水性樹脂組合物)添加至輥型散佈機(Hashima股份有限公司製造：黏合機M/C)之投入口。另一方面，將上述接著劑塗佈網鋪設於散佈機下部之輸送帶上。繼而，藉由使散佈輥與下部輸送帶運轉，而將上述吸水性樹脂之混合物以單位面積重量250 g/m² 均勻地積層於纖維狀網上。

於由利用與上述相同之方法以單位面積重量20 g/m² 塗佈作為接著劑之上述SBS之另一纖維狀網C自上部夾持所獲得之積層體後，利用將加熱溫度設定為100℃之層壓機(Hashima股份有限公司製造：直線式整熨機HP-600LF)使其熱熔接，藉此使該等一體化，從而獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(實施例5)

除將實施例4中所使用之纖維狀網變更為表3中記載之網D，及將所使用之吸水性樹脂(A)變更為製造例1之吸水性樹脂A，並對吸水性樹脂及接著劑之含量等如表1中所記載般進行變更以外，藉由與實施例4相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(實施例6)

除將實施例4中所使用之纖維狀網變更為表3中記載之網E，及對所使用之吸水性樹脂及接著劑之含量等如表1中所記載般進行變更以外，藉由與實施例4相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(比較例1)

將使作為接著劑之乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA；熔點95。℃)100質量份與作為吸水性樹脂(A)的製造例1之吸水性樹脂A之335質量份均勻混合而成者添加至輥型散佈機(Hashima股份有限公司製造：黏合機M/C)之投入口。另一方面，將作為纖維狀網之寬度30cm之縲縈纖維製之水針不織布(單位面積重量為40g/m² 、厚度：460μm、縲縈纖維含有率：100%、親水度=66；記作「網A」)鋪設於散佈機下部之輸送帶上。繼而，藉由使散佈輥與下部輸送帶運轉，而將上述混合物以單位面積重量435g/m² 均勻地積層於上述纖維狀網上。

於由另一網A夾持所獲得之積層體後，利用將加熱溫度設定為130℃之熱層壓機(Hashima股份有限公司製造：直線式整熨機HP-600LF)使其熱熔接，藉此使其一體化，從而獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(比較例2)

除將比較例1中所使用之吸水性樹脂(A)變更為製造例5之吸水性樹脂E，並對吸水性樹脂及接著劑之含量等如表1中所記載般進行變更以外，藉由與比較例1相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(比較例3)

除將實施例2中所使用之吸水性樹脂(B)變更為製造例6之吸水性樹脂F以外，藉由與實施例2相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

(比較例4、5)

除對實施例4中所使用之接著劑之含有比例等如表1中所記載般進行變更以外，藉由與實施例4相同之方法獲得吸水片材結構體。將所獲得之吸水片材結構體切斷為特定之大小，並進行上述各種測定及評估。將結果示於表2。

[表1]

接著劑之含有比例為對吸水性樹脂之含量(質量基準)。

[表2]

[表3]

由以上結果可知，實施例之吸水片材結構體與比較例者相比，液體之滲透速度較快，逆流量較少，傾斜時之漏液亦較少，較為良好。更詳細而言，按照本發明之記載，將2種吸水性樹脂混合之情形較以相同量分別使用1種吸水性樹脂之情形明顯可獲得良好之液體吸收性能(實施例1與比較例1及2)。又，可知即便將2種吸水性樹脂混合，於保水能力之差未滿足本發明之規定範圍之情形時，亦無法獲得良好之液體吸收性能(實施例2與比較例3)。可知即便於吸水性樹脂之合計含量處於本發明之規定範圍外之情形時，亦無法獲得良好之液體吸收性能(比較例4及5)。

[產業上之可利用性]

本發明之吸水片材結構體可用於衛生材料領域、農業領域、建材領域等，其中尤其可適當地用於紙尿片。

1．．．滴定管部

2．．．導管

3．．．測定台

4．．．測定部

5．．．吸水性樹脂

10．．．滴定管

11．．．空氣導入管

12、13．．．栓

14．．．橡皮塞

21、22、32．．．壓克力板

23、51．．．吸水片材結構體

31、65．．．架台

33．．．吸收性物品

34．．．滴液漏斗

35．．．天平

36．．．托盤

40．．．圓筒

41．．．尼龍網格

42．．．鉛垂

45．．．不織布

50．．．接著劑

52．．．吸水性樹脂(A)

53．．．吸收層

54．．．吸水性樹脂(B)

56、57．．．纖維狀網

75．．．夾具

X．．．測定裝置

圖1係表示用以測定吸水性樹脂之於荷重下之吸水能力之裝置之概略結構的模式圖。

圖2係表示用以測定吸水性樹脂之初期吸水速度及有效吸水量之裝置之概略結構的模式圖。

圖3係表示用以測定吸水片材結構體之強度之裝置之概略結構的模式圖。

圖4係表示用以測定吸水片材結構體之傾斜時之漏液試驗之裝置之概略結構的模式圖。

圖5係本發明之吸水片材結構體之一例之剖面模式圖。

50．．．接著劑

51．．．吸水片材結構體

52．．．吸水性樹脂(A)

53．．．吸收層

54．．．吸水性樹脂(B)

56、57．．．纖維狀網

Claims

一種吸水片材結構體，其特徵在於：其係具有含有吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)而成之吸收層藉由纖維狀網自該吸收層之上方及下方夾持，並藉由接著劑固定化而成之構造者，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)之合計含量為100~1000g/m² ，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)之質量比率(吸水性樹脂(A)：吸水性樹脂(B))為90：10~80：20，且，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)具有以下特性：(1)吸水性樹脂(A)之生理鹽水保水能力(Ra)為15~55g/g；(2)吸水性樹脂(B)之生理鹽水保水能力(Rb)為10~50g/g；以及(3)上述Ra與Rb滿足下式：Ra-Rb≧5(g/g)之關係。
如請求項1之吸水片材結構體，其中吸水性樹脂(B)之於4.14kPa荷重下之生理鹽水吸水能力為15mL/g以上。
如請求項1或2之吸水片材結構體，其中纖維狀網為包含選自由縲縈纖維、聚烯烴纖維及聚酯纖維所組成之群中之至少1種之不織布。
如請求項1或2之吸水片材結構體，其具有以下(4)~(6)之特性：(4)乾燥狀態之厚度為5mm以下；(5)合計滲透速度為120秒以下；以及(6)漏液指數為150以下。
如請求項3之吸水片材結構體，其具有以下(4)~(6)之特性：(4)乾燥狀態之厚度為5mm以下；(5)合計滲透速度為120秒以下；以及(6)漏液指數為150以下。
一種吸收性物品，其係由液體透過性片材及液體不透過性片材夾持如請求項1至5中任一項之吸水片材結構體而成。
一種吸水性樹脂組合物，其係將具有以下特性：(1)吸水性樹脂(A)之生理鹽水保水能力(Ra)為15~55g/g；(2)吸水性樹脂(B)之生理鹽水保水能力(Rb)為10~50g/g；以及(3)上述Ra與Rb滿足下式：Ra-Rb≧5(g/g)之關係；之吸水性樹脂(A)及吸水性樹脂(B)混合而成者，該吸水性樹脂(A)及該吸水性樹脂(B)之質量比率(吸水性樹脂(A)：吸水性樹脂(B))為90：10~80：20。