TWI475111B

TWI475111B - 熱軋鋼板與冷軋鋼板及其製造方法

Info

Publication number: TWI475111B
Application number: TW099145554A
Authority: TW
Inventors: Eiko Yasuhara; Bungo Tateno; Takamasa Kawai; Jyunichi Tateno; Makoto Yamada
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2009-12-25
Filing date: 2010-12-23
Publication date: 2015-03-01
Also published as: KR20120098924A; JP2011132575A; TW201125988A; JP5515732B2; CN102666901A; KR101446486B1; WO2011077708A1

Description

熱軋鋼板與冷軋鋼板及其製造方法

本發明是有關於使用於建材、家電用等，且即便在冷軋時，邊緣性狀亦優異的無裂邊(cracked edge)的熱軋鋼板與冷軋鋼板及其製造方法。

當由鑄造板坯(slab)經由熱軋、冷軋而製造最終產品時，為了配合顧客訂購的尺寸(size)來對板寬度進行調整，對熱軋鋼板進行如下的處理(以下，稱為修邊(trimming)處理)，即，利用修邊機(trimmer)來將鋼板的兩端予以剪斷。而且，廣為人知的是若利用冷軋機來對上述經剪斷的鋼板進行壓延，則會於剪斷面上產生稱為裂邊的微少的裂痕(crack)。裂邊是鋼板兩端的形狀為鋸齒狀的部分，產生了裂邊的盤管(coil)於冷軋的途中會斷裂，或者在成為產品之後形狀變差，成為不合格品，為了形成產品，必須進行所謂的再切割，即，再次利用修邊處理來將鋼板兩端予以切斷。然而，若進行再切割，則尺寸會比指定尺寸更短，因此，實質上無法再次進行修邊處理。因此，於此種情形時，必須重新製造。又，亦存在如下的方法，即，預料到冷軋之後的再切割，減少熱軋鋼板的修邊量，於冷軋之後，利用修邊處理來對產品寬度進行調整。然而，若進行修邊處理，則當接下來實施電鍍處理或熱浸鍍處理時，容易產生稱為邊緣增層(edge buildup)的盤管纏繞時的形狀不良。而且，於由顧客來實施電鍍處理或熱浸鍍處理的情形時，邊緣會過度地被鍍敷，由於過度地鍍敷而引起良率降低，原單價上升。

作為對邊緣增層進行控制的方法，例如，於專利文獻1中揭示有一種「電鍍鋼板的邊緣增層防止法」，該方法是於對鋼板進行電鍍之後，利用修整機(masher roll)來將鋼板邊緣部的厚鍍敷部壓扁，藉由機械單元來將自邊緣端面伸出的鍍敷附著物予以除去。

又，於專利文獻2中揭示有一種「帶鋼板的冷軋線中的裂邊防止法」，該方法是對熱軋鋼板的邊緣部進行修邊之後，於冷軋時，預先將剪斷部加熱至450℃～900℃。

又，於專利文獻3中揭示有一種「帶鋼板的冷軋中的裂邊防止方法以及裝置」，作為冷軋前步驟中的邊緣部的修側邊方法，已揭示兩個階段的修邊方法。

另一方面，作為電磁鋼板的裂邊防止法，於專利文獻4中揭示有一種「無裂邊的方向性電磁鋼板的製造方法」。根據該方法，已揭示：為了防止熱軋時的裂邊且為了保持良好的磁特性，於鑄造時，對與板坯表面相距10 mm以內的部分滯留於自凝固溫度至1300℃的溫度區域中的時間加以規定，藉此，可不產生裂邊，同時可保持磁特性。

然而，對於專利文獻1～專利文獻4而言，必須導入新設備。又，必須進行與鋼種類相匹配的詳細的調整，因此，需要積累大量的技術(know-how)。

如此，於冷軋之後進行修邊處理時的邊緣增層的問題尚未充分地得以解決。

因此，面對如上所述的情況，有時由顧客規定在冷軋之後不進行修邊。然而，如上所述，若利用冷軋機來對經剪斷的鋼板進行壓延，則會於剪斷面上產生稱為裂邊的微少的裂痕。

抑制此種裂邊的技術已揭示於專利文獻5中。根據專利文獻5，為了抑制裂邊，再結晶溫度的低溫化及Ar₃ 變態點與再結晶結束溫度之間的溫度差幅度的擴張變得重要，作為該方法，已揭示了對於作為鋼成分的B、Ti、N等的最佳化。

然而，添加元素的增加會使最終產品的成本上升。又，為了嚴格地對產品寬度進行調整，對熱軋鋼板進行邊緣切割於生產步驟中效率佳。而且，要求用於家電、建材用途的薄鋼板儘量薄(板厚為0.2 mm以下)，尚未揭示抑制板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板的裂邊。

先行技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本專利特公平01-18160號公報

專利文獻2：日本專利特公昭51-47423號公報

專利文獻3：日本專利特開昭51-94188號公報

專利文獻4：日本專利第3849310號公報

專利文獻5：日本專利特開2000-212689號公報

如上所述，若於冷軋之後進行修邊處理，則當接下來實施電鍍處理或熱浸鍍處理時，會引起邊緣增層的問題。

另一方面，為了避免邊緣增層的問題，若於冷軋之後不進行修邊，則存在產生裂邊的問題。特別是不進行修邊處理，無法獲得板厚為0.2 mm以下的無裂邊的冷軋鋼板。

鑒於如上所述的情形，本發明的目的在於提供一種熱軋鋼板與板厚為0.2 mm以下的無裂邊的冷軋鋼板及其製造方法，所述熱軋鋼板將於冷軋之後無需修邊處理的經冷軋的冷軋鋼板作為對象，即便於進行冷軋時，亦無裂邊。

發明者等為了解決上述問題點而進行了各種研究，結果，獲得了以下的見解。對於修邊處理之後的熱軋鋼板而言，修邊處理剖面經加工而硬化，從而會產生斷裂面、剪斷面、以及毛邊(burr)等。因此，詳細地研究上述修邊處理之後的組織與冷軋之後的裂邊產生之間的關係後，發現：藉由對修邊處理之前的熱軋鋼板組織進行控制，即便冷軋縮率高，亦可抑制裂邊的產生。

而且發現：對於熱軋鋼板的組織，對鐵氧體(ferrite)的平均結晶粒徑以及鐵氧體結晶粒的縱橫比進行控制，藉此，對兩端部進行修邊處理，接著進行冷軋縮率為85%以上的冷軋而獲得的板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板，無論修邊條件如何，均無裂邊。

本發明是基於以上的見解而成的發明，其宗旨如下所述。[1]一種熱軋鋼板，其特徵在於：成分組成以質量百分比計，含有碳(C)：0.001%～0.10%，矽(Si)：0.005%～0.80%，錳(Mn)：0.01%～2.0%，磷(P)：0.001%～0.40%，硫(S)：0.10%以下，鋁(Al)：0.001%～0.10%，氮(N)：0.020%以下，剩餘部分包含鐵(Fe)以及不可避免的雜質，將主相組織設為鐵氧體，該鐵氧體的平均結晶粒徑為10 μm～25 μm，上述鐵氧體結晶粒的縱橫比Nx/Ny為0.70～1.00。其中，Nx為JISG0551：2005所規定的壓延長度方向上的每1 mm的捕獲結晶粒數，Ny為JISG0551：2005所規定的壓延直角方向上的每1 mm的捕獲結晶粒數。

[2]如上述[1]所述之熱軋鋼板，其特徵在於：以質量百分比計，合計更含有0.001%～0.1%的鉻(Cr)、銅(Cu)、鎳(Ni)、錫(Sn)中的任一種或兩種以上的元素。

[3]如上述[1]或[2]所述之熱軋鋼板，其特徵在於：以質量百分比計，合計更含有0.001%～1.0%的鈦(Ti)、釩(V)、鈮(Nb)中的任一種或兩種以上的元素。

[4]如上述[1]～[3]中任一項所述之熱軋鋼板，其特徵在於：以質量百分比計，合計更含有0.001%～1.0%的鉬(Mo)、鈷(Co)、鎢(W)中的任一種或兩種以上的元素。

[5]如上述[1]～[4]中任一項所述之熱軋鋼板，其特徵在於：以質量百分比計，更含有0.0001%～0.005%的硼(B)。

[6]如上述[1]～[5]中任一項所述之熱軋鋼板，其特徵在於：具有80%以上的擴孔率。

[7]如上述[1]～[6]中任一項所述之熱軋鋼板，其特徵在於：修邊處理之後的剖面硬度Hv的最大值Hv-max與最小值Hv-min之比為1.10以下。

[8]一種板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板，其是對上述[1]～[7]中任一項所述之第1發明至第7發明中任一項所述之熱軋鋼板進行冷軋而獲得。

[9]一種熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於：對包含如上述[1]～[5]中任一項所述之成分組成的鑄造板坯進行鑄造，或暫時冷卻，接著加熱至1100℃～1270℃，將最終壓台(stand)中的軋縮率設為10%～20%，且將熱軋精加工溫度設為850℃～1000℃來進行熱軋，以600℃～700℃進行纏繞，形成熱軋鋼板，接著，對該熱軋鋼板的兩端部分別進行超過2 mm且不足30 mm的修邊處理。

[10]一種板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板的製造方法，其特徵在於：進而以85%以上的冷軋縮率來對如上述[9]所述之熱軋鋼板進行冷軋。

[發明的效果]

根據本發明，可獲得板厚為0.2 mm以下的無裂邊的冷軋鋼板。本發明所獲得的冷軋鋼板的邊緣性狀優異。而且，由於在冷軋之後不進行修邊處理，因此，可防止稱為邊緣增層的盤管纏繞時的形狀不良，於由顧客來實施電鍍處理或熱浸鍍處理的情形時，不會因對邊緣過度地實施鍍敷而由過度鍍敷引起良率降低或原單價升高。因此，可較佳地用作建材、家電用等的素材。

為讓本發明之上述和其他目的、特徵和優點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例，並配合所附圖式，作詳細說明如下。

以下，詳細地對本發明進行說明。再者，於本說明書中，表示鋼的成分的%全部為質量百分比。

C：0.001%～0.10%

C具有固溶於鋼而使素材的強度上升的效果。然而，若C含有量超過0.10%，則會形成碳化物，冷軋時的負載極大，難以獲得板厚：0.2 mm以下的冷軋鋼板。因此，於本發明中，自冷軋性的觀點考慮，將C量的上限設為0.10%。又，自冷軋性的方面考慮，較佳為使C量減少，但C量的顯著的減少會使鋼板的強度降低。又，於製鋼時，為了使C減少而成本增大，難以廉價地提供素材。在此，自強度確保以及成本的方面考慮，將C量的下限設為0.001%。再者，於重視冷軋性與成本該兩者的情形時，較佳為將C含有量設為0.005%～0.07%。

Si：0.005%～0.80%

Si是有效果地使鋼的強度上升的元素，因而含有0.005%以上的Si。然而，含有大量的Si不僅會使冷軋性降低，而且會使表面處理性、化學轉化處理性、耐腐蝕性降低。由此，自上述觀點考慮，將Si含有量設為0.80%以下。

Mn：0.01%～2.0%

Mn具有抑制由S引起的熱裂縫的作用。為了獲得該效果，而含有0.01%以上的Mn，較佳為含有0.02%以上的Mn。另一方面，添加大量的Mn會使鋼板素材變硬，從而使冷軋性降低。而且會使焊接性以及鍍敷性降低。由此，將Mn的上限設為2.0%。再者，於要求更良好的形狀以及耐腐蝕性的情形時，較佳為將Mn量設為1.5%以下。

P：0.001%～0.40%

P具有使鋼板素材的強度上升的效果，因而含有0.001%以上的P。然而，添加大量的P會使冷軋性降低。又，P於鋼中發生偏析的傾向強，會導致焊接部脆化。因此，將P含有量的上限設為0.40%，較佳為0.30%以下。

S：0.10%以下

S主要是作為夾雜物而存在於鋼中且會使耐腐蝕性降低，因此，較佳為儘量減少S，但允許存在直至0.10%為止的S。因此，於本發明中，將S含有量的上限設為0.10%，更佳為0.05%以下。再者，為了將S含有量減少至不足0.001%為止，製造成本上升。又，自製鋼能力的方面考慮亦困難。由此，較佳為將S含有量的下限設為0.001%左右。

Al：0.001%～0.10%

Al是添加為脫氧劑且使鋼的潔淨度提高的元素，因此，積極地添加Al。為了獲得上述效果，將Al量設為0.001%以上。若Al含有量不足0.001%，則脫氧的效果小，會殘存有夾雜物而使成形性降低。另一方面，若Al含有量超過0.10%，則製造成本上升，因而將Al含有量的上限設為0.10%。再者，自材質穩定性的觀點考慮，較佳為將Al含有量設為0.005%～0.08%。

N：0.020%以下

N固溶於鋼板，若N含有量超過0.020%，則會顯著地使鋼板變硬，因而將N含有量設為0.020%以下。再者，考慮到製鋼能力或成本，較佳為將N含有量的下限設為0.001%左右。

本發明的熱軋鋼板的成分組成除了上述成分以外，剩餘部分為Fe以及不可避免的雜質。

又，於本發明中，將上述成分組成作為基本組成，但根據需要而可合計含有0.001%～0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任一種或兩種以上的元素，可合計含有0.001%～1.0%的Ti、V、Nb中的任一種或兩種以上的元素，可合計含有0.001%～1.0%的Mo、Co、W中的任一種或兩種以上的元素，而且可含有0.0001%～0.005%的B。

合計含有0.001%～0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任一種或兩種以上的元素

Cr、Cu、Ni、Sn是以固溶強化為目的，可合計含有0.001%以上的上述Cr、Cu、Ni、Sn中的任一種或兩種以上的元素。另一方面，若添加合計超過0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn，則鋼板會顯著地變硬，從而有損於冷加工性，因此，於含有Cr、Cu、M、Sn的情形時，Cr、Cu、Ni、Sn的含有量的上限合計為0.1%。

合計含有0.001%～1.0%的Ti、V、Nb中的任一種或兩種以上的元素

Ti、V、Nb是主要形成碳化物或氮化物而使鋼板的強度上升的元素。為了獲得上述效果，根據需要而添加合計0.001%以上的Ti、V、Nb中的任一種或兩種以上的元素。另一方面，若添加合計超過1.0%的Ti、V、Nb，則鋼板會顯著地變硬，從而有損於冷加工性，因此，於含有Ti、V、Nb的情形時，Ti、V、Nb的含有量的上限合計為1.0%。

合計含有0.001%～1.0%的Mo、Co、W中的任一種或兩種以上的元素

Mo、Co、W主要是作為強化元素，可含有合計0.001%以上的Mo、Co、W中的任一種或兩種以上的元素。另一方面，若大量地添加合計超過1.0%的Mo、Co、W，則鋼板會顯著地變硬，從而有損於冷加工性，因此，於含有Mo、Co、W的情形時，Mo、Co、W的含有量的上限合計為1.0%。

含有0.0001%～0.005%的B

B是有效果地將晶界予以強化的成分，於B含有量為0.0001%以上時表現出上述效果。另一方面，若大量地添加含有量超過0.005%的B，則鋼板會顯著地變硬，從而有損於冷加工性，因此，於含有B的情形時，B含有量的上限為0.005%。

接著，對熱軋鋼板的組織進行說明。

於本發明中，對熱軋鋼板的兩端部進行修邊處理，為了抑制實施冷軋之後的冷軋鋼板的裂邊，將熱軋鋼板的主相組織即面積率最大的相設為鐵氧體。再者，具體而言，鐵氧體的面積率為80%以上。作為其他組織，亦可含有20%以下的雪明碳鐵體(cementite)、碳化物(carbide)、麻田散鐵(martensite)、變韌鐵(bainite)、殘留沃斯田鐵(austenite)中的一種或兩種以上的物質。

再者，於本發明中，面積率是使用光學顯微鏡，以200倍～1000倍來對經硝酸浸蝕液(nital)蝕刻(etching)的試料的板厚1/4～3/4的位置進行20～50個視野左右的觀察，且根據切斷法或影像解析等而求出的值。

對於本發明的熱軋鋼板而言，鐵氧體的平均結晶粒徑為10 μm～25 μm。

於平均結晶粒徑小於10 μm的情形時，鋼板會顯著地變硬，從而有損於冷加工性，因而將該平均結晶粒徑的下限設為10 μm。另一方面，於平均結晶粒徑大於25 μm的情形時，當進行冷軋時會產生表面褶皺，形狀降低，容易成為稱為下凹延伸或上凸延伸的形狀，因此，將平均結晶粒徑的上限設為25 μm。

再者，平均結晶粒徑是根據以上述方法來觀察的組織，且依據JISG0551：2005「鋼-結晶粒度的顯微鏡試驗方法」而求出的粒徑。

對於本發明的熱軋鋼板而言，鐵氧體結晶粒的縱橫比Nx/Ny為0.70～1.00。

若縱橫比小於0.70，則會成為沿著壓延方向顯著地伸展的組織。此種組織於進行壓延時，會顯著地使鋼板變硬，從而有損於冷加工性。另一方面，於通常的壓延中，壓延直角方向上的每單位長度的顆粒的數量不會比壓延(長度)方向上的每單位長度的顆粒的數量更少，即，縱橫比不會大於1.0。再者，根據以上述方法來觀察的組織，且依據JISG0551：2005「鋼-結晶粒度的顯微鏡試驗方法」，將上述JIS「4.記號」中所述的Nx設為壓延長度方向上的每1 mm的捕獲數，將Ny設為壓延直角方向上的每1 mm的捕獲數時，利用Nx與Ny之比(Nx/Ny)來計算縱橫比。

此外，於對熱軋鋼板進行擴孔試驗的情形時，較佳為具有80%以上的擴孔率。

擴孔試驗作為對鋼板的伸展凸緣性進行評價的指標而為人所知。使用根據各種條件來製造的板厚為2 mm～3 mm的熱軋鋼板(C：0.003%～0.25%，Si：0.012%，Mn：0.01%～2.5%，P：0.01%，S：0.014%，Al：0.044%，N：0.003%)，實施擴孔試驗。測定方法以及擴孔率的計算依據日本鋼鐵聯盟規格JFS T1001-1996。又，將各種熱軋鋼板冷軋至0.2 mm為止，對裂邊量(邊緣裂痕深度)進行測定。關於裂邊量，藉由光學顯微鏡等來將試料放大50倍～100倍，利用游標卡尺(vernier caliper)等來對切入量(邊緣裂痕深度)進行測定，若該測定出的邊緣裂痕深度不足0.100 mm，則實質的最終產品不存在問題，因此，於本發明中，將邊緣裂痕深度不足0.100 mm的情形判斷為「無裂邊」。對擴孔率與冷軋鋼板的裂邊量的關係進行研究所得的結果表示於圖1中。根據圖1可知：若擴孔率為80%以上，則幾乎不會產生裂邊。因此，較佳為使擴孔率為80%以上。

又，對於本發明的熱軋鋼板而言，修邊處理之後的剖面硬度Hv的最大值Hv-max與最小值Hv-min之比較佳為1.10以下。圖2表示對熱軋鋼板的兩端部進行修邊處理之後的剖面的模式圖。如圖2所示，於修邊處理之後的剖面中，在剪斷面與斷裂面、以及剪斷面的上部產生塌角，在斷裂面的下部產生毛邊(亦稱為burr)。對該剖面的硬度Hv進行測定。使用根據各種條件來製造的板厚為2 mm～3 mm的熱軋鋼板(C：0.003%～0.25%，Si：0.012%，Mn：0.01%～2.5%，P：0.01%，S：0.014%，Al：0.044%，N：0.003%)，以各種修邊條件(間隙(clearance)、重疊量)來進行修邊處理之後，對剖面硬度進行測定。硬度的測定方法依據JIS Z 2244維氏硬度試驗而实施。利用與圖1相同的方法來進行裂邊量(邊緣裂痕深度)的測定。圖3中表示硬度的最大值Hv-max與最小值Hv-min之比(Hv-max/Hv-min)與板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板的裂邊量(邊緣裂痕深度)的關係。根據圖3可知：若上述硬度比(Hv-max/Hv-min)為1.10以下，則可獲得無裂邊的冷軋鋼板。

接著，對本發明的熱軋鋼板的製造方法進行說明。

對調整至上述化學成分範圍的鑄造板坯進行鑄造，或暫時冷卻，接著加熱至1100℃～1270℃，將最終壓台中的軋縮率設為10%～20%，且將熱軋精加工溫度設為850℃～1000℃來進行熱軋，以600℃～700℃進行纏繞，從而形成熱軋鋼板，接著，對該熱軋鋼板的兩端部進行單側端部超過2 mm且不足30 mm的修邊處理，製造本發明的無裂邊的熱軋鋼板。

又，於本發明的冷軋鋼板的製造方法中，進而以85%以上的冷軋縮率來對上述熱軋鋼板進行冷軋，藉此來製造板厚為0.2 mm以下的無裂邊的冷軋鋼板。

首先，於本發明的熱軋鋼板的製造方法中，對上述鑄造板坯進行鑄造，或暫時冷卻，接著加熱至1100℃～1270℃。若加熱溫度為1100℃以下，則熱軋時的壓延負荷變高，形狀不良，或難以以規定的精加工溫度來進行製造。由此，將加熱溫度設為1100℃以上。另一方面，若加熱溫度高於1270℃，則會於板坯的整個面上產生厚氧化鏽皮(scale)，嵌入鏽皮成為使表面性狀變差或導致良率降低的原因。由此，將加熱溫度的上限設為1270℃。

接著，於本發明的熱軋鋼板的製造方法中，將最終壓台中的軋縮率設為10%～20%，且將熱軋精加工溫度設為850℃～1000℃來進行熱軋。

熱軋精加工溫度：850℃～1000℃

若熱軋時的精加工溫度不足850℃，則會於熱軋鋼板的表層形成未再結晶組織，或形成粗大的組織，於進行冷軋時，容易產生表層的形狀不良。因此，將精加工溫度設為850℃以上。另一方面，若精加工溫度過高，則熱軋鋼板中的組織變粗大，從而產生冷軋之後的表面的形狀不良。因此，將精加工溫度的上限設為1000℃。

最終壓台中的軋縮率：10%～20%

若熱軋的最終壓台中的軋縮率不足10%，則熱軋鋼板的板厚精度會降低，或產生形狀不良。因此，將最終壓台的軋縮率設為10%以上。另一方面，若軋縮率超過20%，則會於熱軋鋼板中形成未再結晶組織，從而產生冷軋時的形狀不良或表面性狀不良。因此，將軋縮率的上限設為20%。

而且，本發明的熱軋鋼板的製造方法是於上述條件下進行熱軋，以600℃～700℃進行纏繞。

纏繞溫度：600℃～700℃

為了將熱軋鋼板的結晶粒予以均質化，將纏繞溫度設為600℃以上。另一方面，若使纏繞溫度升高，則會產生厚氧化鏽皮，嵌入鏽皮會使表面性狀變差。又，產生較大的第二相，於進行冷軋時容易成為表面缺陷。因此，將纏繞溫度的上限設為700℃。

接著，對上述熱軋鋼板的兩端部分別進行超過2 mm且不足30 mm的修邊處理，而製造本發明的無裂邊的熱軋鋼板。

熱軋鋼板的兩端部的修邊是為了嚴格地對最終產品的板寬度進行調整所必須實施的步驟。然而，大幅度的修邊量會使良率降低，因而設為不足30 mm。另一方面，若修邊寬度過少，則難以嚴格地對產品寬度進行調整，從而需要再次對最終產品進行修邊處理。因此，將修邊寬度設為超過2 mm。再者，對於進行修邊處理的方法而言，只要可對最終產品的板寬度進行調整，則無特別的限定，例如可列舉機械性地進行剪斷的方法等。

又，本發明的冷軋鋼板的製造方法是以85%以上的冷軋縮率，來對以上述方法製造的熱軋鋼板進行冷軋。

為了使最終產品的板厚為0.2 mm以下，將冷軋縮率設為85%以上。使熱軋中的板厚變薄，藉此，可降低冷軋縮率，但若熱軋中的板厚過薄，則難以將精加工溫度設為850℃以上。又，容易產生形狀不良。由此，將冷軋縮率設為85%以上。

藉此來製造板厚為0.2 mm以下的無裂邊的冷軋鋼板。再者，於本發明中，所謂「無裂邊」，是指無邊緣裂縫，具體而言，當利用光學顯微鏡，以50倍～100倍來對邊緣部進行觀察時，若邊緣裂痕深度不足0.100 mm，則實質的最終產品不存在問題，因此，於本發明中，將邊緣裂痕深度不足0.100 mm的情形判斷為「無裂邊」。

實例1

對包含表1所示的組成的鋼A～鋼J進行熔製而形成板坯。接著，以表2所示的製造條件來對所獲得的板坯進行製造，獲得板厚為2.0 mm的熱軋鋼板。然後，進行酸洗，對兩端部分別進行10 mm的修邊處理。將藉此所獲得的熱軋鋼板的一部分予以取出，對組織、鐵氧體面積率(%)、鐵氧體的平均結晶粒徑(μm)、鐵氧體結晶粒的縱橫比、擴孔率(%)、以及剖面硬度比進行測定。接著，進行冷軋直至板厚為0.15 mm，獲得冷軋鋼板。對於藉此所獲得的冷軋鋼板，調查有無邊緣裂縫。

各調查方法的詳情如下所述。

熱軋鋼板的組織觀察

自熱軋鋼板取得試驗片，利用硝酸浸蝕液來對與壓延方向平行的板厚剖面(L剖面)進行蝕刻，使用掃描型電子顯微鏡(Scanning Electron Microscope，SEM)，以1000倍來對3個視野以上進行拍攝，接著藉由影像解析等的方法來進行測定。又，依據JISG0551「鋼-結晶粒度的顯微鏡試驗方法」來求出鐵氧體的平均結晶粒徑。

縱橫比

依據JISG0551「鋼-結晶粒度的顯微鏡試驗方法」，將「4.記號」中所述的Nx設為壓延長度方向上的每1 mm的捕獲數，將Ny設為壓延直角方向上的每1 mm的捕獲數時，利用Nx與Ny之比(Nx/Ny)來計算縱橫比。

擴孔率

依據日本鋼鐵聯盟規格JFS T1001-1996來求出擴孔率。

維氏硬度(硬度比)

依據JIS Z 2244的規定來進行測定。再者，將試驗力設為2.94 N(0.3 kgf)。又，關於最大值Hv-max與最小值Hv-min，以80 μm的間隙來對修邊處理之後的板厚剖面進行測定，且設為硬度的最大值Hv-max、最小值Hv-min。

裂邊(邊緣裂縫)的有無

關於裂邊(邊緣裂縫)，藉由光學顯微鏡等來將試料放大50倍～100倍，利用游標卡尺等來對切入量(邊緣裂痕深度)進行測定，若該測定出的邊緣裂痕深度不足0.100 mm，則實質的最終產品不存在問題，因此，於本發明中，將邊緣裂痕深度不足0.100 mm的情形判斷為「無裂邊」。

將以上所獲得的結果與條件一併表示於表3中。

根據表3，發明例A～發明例E均未產生裂邊(邊緣裂縫)。另一方面，已確認比較例的F～J均產生了裂邊。

雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何熟習此技藝者，在不脫離本發明之精神和範圍內，當可作些許之更動與潤飾，因此本發明之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。

圖1是表示擴孔率與冷軋鋼板的裂邊量(邊緣裂痕深度)的關係的圖。

圖2是表示對熱軋鋼板的端部進行修邊處理之後的剖面的模式圖。

圖3是表示硬度的最大值Hv-max與最小值Hv-min之比(Hv-max/Hv-min)與板厚為0.2 mm以下的冷軋鋼板的裂邊量(邊緣裂痕深度)的關係的圖。

Claims

一種無裂邊的熱軋鋼板的製造方法，其特徵在於：對鑄造板坯進行鑄造，或暫時冷卻，接著加熱至1100℃~1270℃，將最終壓台中的軋縮率設為10%~20%，且將熱軋精加工溫度設為850℃~1000℃來進行熱軋，以600℃~700℃進行纏繞，形成熱軋鋼板，接著，對該熱軋鋼板的兩端部分別進行超過2mm且不足30mm的修邊處理；上述鑄造板坯以質量百分比計，含有C：0.001%~0.10%，Si：0.005%~0.80%，Mn：0.01%~2.0%，P：0.001%~0.40%，S：0.10%以下，Al：0.001%~0.10%，N：0.020%以下，剩餘部分包含Fe以及不可避免的雜質。
如申請專利範圍第1項所述之無裂邊的熱軋鋼板的製造方法，其中上述鑄造板坯以質量百分比計，更含有以下的(1)~(4)組中的任一組以上：(1)合計0.001%~0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任一種或兩種以上的元素；(2)合計0.001%~1.0%的Ti、V、Nb中的任一種或兩種以上的元素；(3)合計0.001%~1.0%的Mo、Co、W中的任一種或兩種以上的元素；(4)0.0001%~0.005%的B。
一種板厚為0.2mm以下的無裂邊的冷軋鋼板的製造方法，其特徵在於進而以85%以上的冷軋縮率來對藉由如申請專利範圍第1項或第2項所述之無裂邊的熱軋鋼板的製造方法而獲得的熱軋鋼板進行冷軋。