TWI421350B - 鋼的連續鑄造方法及在鋼的連續鑄造中所使用的耐火物 - Google Patents

Description

鋼的連續鑄造方法及在鋼的連續鑄造中所使用的耐火物 發明領域

本發明係有關於一種鋼的連續鑄造方法及在鋼的連續鑄造中所使用的耐火物。

本申請係基於2009年5月27日在日本提出申請之特願2009-127876號而主張優先權，並將其內容引用於此。

發明背景

在鋼的連續鑄造，在將熔鋼從澆斗(ladle)注入澆口盤(tundish)時，或從澆口盤透過浸漬噴嘴注入鑄模時，為了調整熔鋼的流量之目的，係使用具有熔鋼的通過孔之滑動噴嘴。

該滑動噴嘴係使複數片形成有通過孔的板狀物疊合而構成。藉由使該板狀物滑動，能夠調節熔鋼的通過孔之開度且能夠調整熔鋼的流量。

但是，使用連續鑄造方法所製造的鋼，已知有高氧鋼、無鉛快削鋼、高錳鋼等。在該等鋼為了提升強度或快削性，係添加用以提升快削性之B₄ C。

對於含有此種成分之熔鋼，使用先前之以氧化鋁-碳質耐火物所形成的滑動噴嘴時，會有熔鋼通過面或滑動面產生重大損傷，致使滑動噴嘴的壽命變短之問題。

因此，為了謀求滑動噴嘴的長壽命化之目的，如專利文獻1所記載，提案揭示一種含有96質量%以上的理論組成尖晶石及4質量%以下的碳原料之滑動噴嘴。

依照前述專利文獻1，在運轉面附近於1200℃以上的高溫下，從尖晶石分解所生成的Mg(g：氣體)、Al₂ O₃ (g)、CO(g)，藉由下述式(1)所示的逆反應來生成尖晶石的緻密層。

Mg(g)+Al₂ O₃ (g)+3CO(g)→MgO‧Al₂ O₃ (s：固體)+3C(s)　‧‧‧(1)

又，在文獻1，記載前述Mg(g)、Al₂ O₃ (g)係與熔鋼中的氧O產生如下述式(2)所示之反應，來生成尖晶石的緻密層。

Mg(g)+Al₂ O₃ (g)+3O(g)→MgO‧Al₂ O₃ (s)‧‧‧(2)

在專利文獻1，係藉由在滑動噴嘴表面使此種尖晶石的緻密層形成，來嘗試抑制礦渣(slag)的濕潤而防止熔損。

[先前技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]　特開2002-29833號公報

但是，在前述專利文獻1所記載之技術，無法充分地形成尖晶石的緻密層，防止熔損係困難的。

本發明係以提供一種在製造高氧鋼、無鉛快削鋼、高錳鋼等時，能夠降低熔鋼供給用噴嘴的熔損，來安定地進行連續鑄造之鋼的連續鑄造方法及使用其之耐火物作為目的。

為了解決上述課題，本發明係採用以下的構成。

(1)本發明的第1態樣係一種鋼的連續鑄造方法，其係將含有0.15質量%以上、3.0質量%以下的Mn、0.005質量%以上、0.06質量%以下的O、被限制為0.01質量%以下的Al、0.0006質量%以上、0.08質量%以下的C、0.003質量%以上、0.04質量%以下的Si、0.006質量%以上、0.1質量%以下的P、0.004質量%以上、0.5質量%以下的S、0.0015質量%以上、0.02質量%以下的N、0.001質量%以上、0.03質量%以下的B及包含Fe和不可避免的不純物的剩餘部分之熔鋼保持在第1容器；並且透過滑動噴嘴將前述熔鋼供給至第2容器，該滑動噴嘴係在含有45質量%以上、94質量%以下的理論組成之尖晶石原料、1質量%以上、50質量%以下的氧化鋁原料、1質量%以上、7質量%以下的金屬Al、0.5質量%以上、2質量%以下的金屬Si、0.5質量%以上、4質量%以下的碳原料、0.1質量%以上、1質量%以下的B₄ C及包含不可避免的不純物的剩餘部分之原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。

(2)如上述(1)所記載之鋼的連續鑄造方法，其中前述氧化鋁原料亦可含有90質量%以上、100質量%以下之最小粒徑為0.1mm以上、最大粒徑為5mm以下的氧化鋁粒。

(3)如上述(1)或(2)所記載之鋼的連續鑄造方法，其中在前述滑動噴嘴的上側設置有上噴嘴且在前述滑動噴嘴的下側設置有下噴嘴，前述上噴嘴及前述下噴嘴的至少一者亦可以是在前述原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。

(4)如上述(3)所記載之鋼的連續鑄造方法，其中在前述下噴嘴的下側更設置有浸漬噴嘴，前述浸漬噴嘴亦可以是在前述原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。

(5)如上述(3)所記載之鋼的連續鑄造方法，其中在前述噴嘴的下側更設置有用以將熔鋼從澆斗供給至澆口盤之供給噴嘴，前述供給噴嘴亦可以是在前述原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。

(6)本發明的第2態樣係一種耐火物，其係在使用熔鋼之鋼的連續鑄造方法所使用之耐火物，該熔鋼係含有0.15質量%以上、3.0質量%以下的Mn、0.005質量%以上、0.06質量%以下的O、被限制為0.01質量%以下的Al、0.0006質量%以上、0.08質量%以下的C、0.003質量%以上、0.04質量%以下的Si、0.006質量%以上、0.1質量%以下的P、0.004質量%以上、0.5質量%以下的S、0.0015質量%以上、0.02質量%以下的N、0.001質量%以上、0.03質量%以下的B及包含Fe和不可避免的不純物的剩餘部分，該耐火物係在含有45質量%以上、94質量%以下的理論組成之尖晶石原料、1質量%以上、50質量%以下的氧化鋁原料、1質量%以上、7質量%以下的金屬Al、0.5質量%以上、2質量%以下的金屬Si、0.5質量%以上、4質量%以下的碳原料、0.1質量%以上、1質量%以下的B₄ C及包含不可避免的不純物的剩餘部分之原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。

(7)如(6)所記載之耐火物，其中前述氧化鋁原料亦可含有90質量%以上、100質量%以下之最小粒徑為0.1mm以上、最大粒徑為5mm以下的氧化鋁粒。

依照本發明，藉由使用將前述原料混煉、成形而得到的滑動噴嘴或耐火物來進行鋼的連續鑄造，因為能夠降低熔鋼中的夾雜物亦即MnO、B₂ O₃ 所引起之滑動噴嘴或耐火物等的熔損，而能夠安定地進行連續鑄造。

圖式簡單說明

第1圖係表示本發明的一實施形態之連續鑄造方法所使用的滑動噴嘴的構造之模式剖面圖。

第2圖係表示在第1圖的熔鋼供給口附近的構造之部分放大剖面圖。

第3圖係用以說明實施例之實驗方法之模式圖。

第4圖係用以說明實施例的效果之圖表。

第5圖係用以說明實施例的效果之圖表。

第6圖係用以說明實施例的效果之圖表。

用以實施發明之形態

本發明係具體上藉由以下的作用來防止滑動噴嘴或耐火物的熔損。以下，將滑動噴嘴作為耐火物的一個例子來說明。

通常，滑動噴嘴的熔損係外來的礦渣在滑動噴嘴的表面進行反應，又，係礦渣成分或反應後的成分在滑動噴嘴內濕潤而進行，決定該進行速度係滑動噴嘴的氣孔狀態、滑動噴嘴的骨材成分及外來的礦渣成分等。在高氧鋼、無鉛快削鋼、高錳鋼等的鋼種，在由熔鋼生成之非金屬夾雜物聚集而生成的礦渣，包含MnO、B₂ O₃ 的成分。

而且，該等夾雜物係黏附在包含Al₂ O₃ 、MgO、ZrO₂ 等的滑動噴嘴之表面時，會生成低熔點物，致使滑動噴嘴產生重大熔損。

因此，作為滑動噴嘴，本發明者等係著眼於藉由使用將含有MgO‧Al₂ O₃ (尖晶石)及Al₂ O₃ (氧化鋁)之原料混煉、成形而得到的滑動噴嘴，來得到(1) MgO‧Al₂ O₃ 將礦渣中的MnO固溶而固定化之效果；及(2)所添加的Al₂ O₃ 熔入礦渣來提升黏度之效果。而且，本發明者等新發現藉由使用此種滑動噴嘴，因為能夠抑制滑動噴嘴之與熔鋼接觸的表面受到礦渣濕潤，所以能夠消除礦渣中的B₂ O₃ 所引起的熔損增加分量。

該結果，能夠大幅度地降低滑動噴嘴的熔損，且能夠謀求連續鑄造的安定化。

以下，基於上述的知識來說明本發明的一實施形態。

本發明的一實施形態之鋼的連續鑄造方法，係使用對含有有理論組成尖晶石原料、氧化鋁原料、金屬Al、金屬Si、礦原料、B₄ C及不可避免的不純物之原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到的滑動噴嘴。在原料，作為不可避免的不純物，雖然亦可含有小於1質量%的不可避免的不純物，但是以極力不含有為佳。

在此，理論組成尖晶石原料係包含24質量%以上、30質量%以下的MgO、70質量%以上、76質量%以下的Al₂ O₃ ，且不可避免的不純物為1.5質量%以下時即可，例如能夠使用電熔尖晶石、燒結尖晶石等作為尖晶石原料。

又，氧化鋁原料係例如含有95質量%以上、較佳是98質量%以上的Al₂ O₃ ，且不可避免的不純物為小於5質量%、較佳是小於2質量%時即可。例如，能夠使用電熔氧化鋁、燒結氧化鋁等作為氧化鋁原料。

又，在前述滑動噴嘴的原料，理論組成尖晶石原料係45質量%以上、94質量%以下的範圍，且氧化鋁原料係1質量%以上、50質量%以下的範圍時即可。藉此，如後述，能夠提升耐熔損性。

在前述滑動噴嘴的原料，金屬Al為1質量%以上、7質量%以下的範圍即可。金屬Al為小於1質量%時，耐蝕性、耐氧化性、強度有低落的傾向。又，金屬Al為大於7質量%時耐蝕性、耐剝落性有低落的傾向。又，金屬Al的含量以2質量%以上、6質量%以下為佳。

在前述滑動噴嘴的原料，金屬Si為0.5質量%以上、2質量%以下的範圍即可。金屬Si為小於0.5質量%時，耐蝕性、耐氧化性、強度有低落的傾向。又，大於2質量%時彈性模數變高且耐剝落性有低落的傾向。

在前述滑動噴嘴的原料，碳原料為0.5質量%以上、4質量%以下的範圍即可。碳原料為小於小於0.5質量%時，耐剝落性有低落的傾向，大於4質量%時，耐氧化性有低落的傾向。又，碳原料能夠使用碳黑、石墨、瀝青。而且，碳原料的含量以0.5質量%以上、3.0質量%以下為佳。

在前述滑動噴嘴的原料，B₄ C係0.1質量%以上、1質量%以下的範圍時即可。B₄ C為小於0.1質量%時，耐氧化性有低落的傾向，大於1質量%時，耐蝕性有變差之傾向。

前述的滑動噴嘴能夠藉由在前述組成的原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形來得到。又，按照必要，成形後亦可在150℃以上、250℃以下的環境將成形體乾燥後，於非氧化性環境在800℃以上、1400℃以下的溫度煅燒。而且，亦可在成形體進行浸漬焦油或瀝青處理。

作為黏合劑，能夠使用酚樹脂、環氧樹脂、聚矽氧樹脂、瀝青等的有機系黏合劑。

前述滑動噴嘴係安裝在澆斗、澆口盤等的熔鋼供給口，來實施無鉛快削鋼等之鋼的連續鑄造方法。在鋼的連續鑄造方法，係依照按照鋼的原料之先前的鑄造條件進行即可。

又，前述的滑動噴嘴可安裝在澆斗、澆口盤的熔鋼供給口之任一者。從連續鑄造的安定化之觀點，滑動噴嘴以安裝在澆斗、澆口盤的熔鋼供給口之雙方為佳。

而且，在前述原料之氧化鋁原料亦可以主要含有最小粒徑為0.1mm以上、較佳是0.5mm以上且最大粒徑為5mm以下、較佳是3mm以下的氧化鋁粒。

氧化鋁原料的氧化鋁粒之最小粒徑為小於0.1mm時，因為氧化鋁原料的比表面積增加，氧化鋁原料容易溶解，滑動噴嘴(耐火物)的熔損變大。另一方面，氧化鋁原料的氧化鋁粒之最大粒徑大於5mm時，氧化鋁原料的比表面積降低而氧化鋁原料變為難以溶解，致使供給至礦渣的Al₂ O₃ 成分減少，提高礦渣黏性之效果減少。因此，無法充分地抑制礦渣濕潤，致使滑動噴嘴的熔損變大。而且，「主要含有最小粒徑為0.1mm以上且最大粒徑為5mm以下的氧化鋁粒之氧化鋁原料」，係含有90質量%以上、100質量%以下之能夠通過5mm篩但無法通過0.1mm篩的氧化鋁粒之氧化鋁原料時即可。又，在此，最小粒徑及最大粒徑係各自意味著氧化鋁粒之最小粒徑及最大粒徑。

在本發明，作為使用前述原料之耐火物，不只是滑動噴嘴，亦可形成設置於該滑動噴嘴的上側之上噴嘴及設置於下側之下噴嘴。而且亦可形成設置於下噴嘴的下側之將熔鋼從滑動噴嘴注入鑄模之浸漬噴嘴，及將熔鋼從澆斗注入澆口盤之長噴嘴(供給噴嘴)。

在該等噴嘴的內面，因為熔鋼流動，雖然未達到滑動噴嘴程度，但是仍然會產生起因於MnO、B₂ O₃ 之熔損。因此，藉由使用前述原料形成該等噴嘴，能夠降低該等的熔損，能夠謀求連續鑄造的更安定化。

以下，對本發明的一實施形態之鋼的連續鑄造方法，基於圖式而更詳細地說明。在第1圖係顯示本發明的實施形態之澆口盤1。該澆口盤1係用以將熔鋼供給至鑄模2之容器。

如第1圖之以圓記號包圍的部分之部分放大圖之第2圖所示，澆口盤1係設置於熔鋼供給口，在設置於熔鋼供給口的下面之滑動噴嘴3的上側設置有上噴嘴4，而且在滑動噴嘴3的下側設置有下噴嘴5。在下噴嘴5的下側更設置有浸漬噴嘴6。

滑動噴嘴3、上噴嘴4、下噴嘴5、浸漬噴嘴6能夠在以下的原料另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形為漿體(slurry)狀的耐火物，並按照必要進行煅燒，或浸漬瀝青或焦油而形成。

作為噴嘴3～6的原料，例如能夠適合使用相對於74.6質量%尖晶石原料、19.9質量%氧化鋁原料、3質量%金屬Al、1質量%金屬Si、1質量%來自石墨的碳原料、0.5質量%B₄ C之合計100質量%，另外添加4質量%酚樹脂作為黏合劑而成之原料。

又，滑動噴嘴3亦可進行煅燒或浸漬，上噴嘴4及下噴嘴5亦可進行煅燒或浸漬，浸漬噴嘴及長噴嘴亦可進行煅燒。又，亦可按照必要安裝金屬器具。

進行鋼的連續鑄造時，係在澆斗、澆口盤1的熔鋼供給口，安裝由前述原料形成的滑動噴嘴3、上噴嘴4、下噴嘴5、浸漬噴嘴6、長噴嘴。

將含有0.15質量%以上、3.0質量%以下的Mn、0.005質量%以上、0.06質量%以下的O、被限制為0.01質量%以下的Al、0.0006質量%以上、0.08質量%以下的C、0.003質量%以上、0.04質量%以下的Si、0.006質量%以上、0.1質量%以下的P、0.004質量%以上、0.5質量%以下的S、0.0015質量%以上、0.02質量%以下的N、0.001質量%以上、0.03質量%以下的B及包含Fe和不可避免的不純物的剩餘部分之熔鋼M，從澆斗供給至澆口盤1。

在此，在熔鋼M的成分，因為Mn係在上述範圍，鋼材的強度提升且在鋼材能夠生成MnS。又，因為O係在上述範圍，鋼材的成分能夠得到平衡。因為Al係被限制在上述的值以下，能夠抑制鋼材中的氧水準。因為C係在上述範圍，能夠提升鋼材的強度。因為Si係在上述範圍，能夠提升鋼材的強度。因為P係在上述範圍，能夠防止鋼材的脆化。因為S係在上述範圍，能夠在鋼材中生成MnS。因為N係在上述範圍，能夠防止鋼材的脆化。因為B係在上述範圍，能夠提升鋼材快削性。

被供給至澆口盤1的熔鋼M係邊接觸上噴嘴4的內壁、滑動噴嘴3的孔內周緣、下噴嘴的內壁及浸漬噴嘴6的內壁，邊從在浸漬噴嘴6的下端所形成的吐出口流入鑄模2(第2容器)。而且，藉由使用未圖示的驅動機構使滑動噴嘴3的下側的孔之開口板狀物滑動，能夠調整供給至鑄模2之熔鋼M的量。

此時，因為滑動噴嘴3的孔部分及噴嘴4～6的內壁係曝露於熔鋼M，先前成分的滑動噴嘴時，會產生起因於熔鋼中的MnO、B₂ O₃ 之熔損。相對地，依照本實施形態，因為係使用前述原料來形成噴嘴3～6，藉由MgO‧Al₂ O₃ 將礦渣中的MnO固溶而固定化之同時，所添加的Al₂ O₃ 邊溶入礦渣邊提升其黏度，能夠抑制礦渣濕潤噴嘴3～6之與熔鋼接觸的表面。因此，能夠抑制礦渣中的B₂ O₃ 所引起的熔損。

該結果，噴嘴3～6在製造無鉛快削鋼時，相較於使用先前的原料製造的噴嘴，能夠大幅度地降低熔損而謀求連續鑄造的安定化。

又，前述實施形態，滑動噴嘴3係藉由組合2片孔敞開的板狀物，並使下側的板狀物滑動，來調整將熔鋼M供給至鑄模2之量，但是本發明亦可採用疊合3片開口板狀物而成之滑動噴嘴。

[實施例]

隨後，說明本發明的實施例，但是本發明不被此限定。

[1]實驗方法

如第3圖所示，將含有6.1kg的無鉛快削鋼的成分之熔鋼M投入鋯製的坩堝7內，並以在Ar環境下熔鋼溫度為約1550℃的方式，使用感應加熱將熔鋼M加熱保持。在該熔鋼M投入600g如下述表1所示之合成礦渣S並設定相當於無鉛快削鋼的連續鑄造之實驗條件。熔鋼M的成分係設定為1.2質量%Mn、0.015質量%O、≦0.002質量%A1、0.07質量%C、0.008質量%Si、0.08質量%P、0.4質量%S、0.008質量%N、0.01質量%B。

[2]試料

試料係如以下進行來製造。

氧化鋁原料係純度為99.5質量%以上的燒結品，尖晶石係除了理論組成的燒結尖晶石之Al₂ O₃ 及MgO以外的不純物為0.6質量%以下。氧化鋁粒的粒徑為0.5～1.5mm，尖晶石係將最高尺寸設為5mm，且以與氧化鋁添加在一起時能夠得到最密填充的方式來調節粒度配合。金屬Al係粒徑為250～74μm且純度為99質量%以上，金屬Si係粒徑為149～74μm且純度為96質量%以上，B₄ C係粒徑為44μm以下且純度為95質量%以上，碳原料係鱗狀石墨且粒徑為500μm以下而且純度為95質量%以上。又，使用酚樹脂作為黏合劑，且添加量係另外添加4質量%。

將該等原料混煉使用單軸螺桿加壓機加壓成型且在1000℃還原煅燒。隨後，進而使用瀝青浸漬來得到試料塊。藉由將其濕式加工來得到以下說明之侵蝕試驗用供試物9。

隨後，將4支圓柱狀的供試物9固定在圓板狀治具8，並使圓板的旋轉軸邊以25rpm旋轉，邊使供試物9在坩堝內的熔鋼M及礦渣S浸漬10分鐘。而且，浸漬深度係將從供試物9的下端至礦渣S的上面為40mm設作目標。10分鐘後，將供試物9拉升並冷卻。冷卻後，測定供試物9的浸漬部分的圓板的半徑方向之供試物尺寸D1，及切線方向的供試物尺寸D2，並從各自原來的供試物9之同方向尺寸減去，取得平均值來算出熔損量(mm)。

[3]尖晶石原料、氧化鋁原料的影響

製造固定為3質量%金屬Al、1質量%金屬Si、1質量%碳原料、0.5質量%B₄ C，並使尖晶石原料及氧化鋁原料的比率變化來製造供試物9，且將各供試物9浸漬於坩堝7內，來測定各供試物9之10分鐘後的損耗量。實驗例1～實驗例10之原料的構成係如表2所示。

實驗例1～實驗例10的結果係如第4圖所示。在此，熔損指數係將實驗例1的損耗量設為100，並將實驗例2～實驗例10的損耗量換算成相對值而成之值，熔損指數越大係表示熔損越大。

從第4圖得知，在尖晶石原料添加氧化鋁原料時，熔損指數降低，亦即變為難以熔損。但是得知以實驗例5之氧化鋁原料/尖晶石原料=19.9/74.6為界限，熔損指數再次變高，在實驗例9之氧化鋁原料/尖晶石原料=59.6/34.9，相較於實驗例1，熔損指數比只有由尖晶石原料所構成的實驗例1大。

從以上能夠確認相較於只有由尖晶石原料所構成的實驗例1，藉由添加氧化鋁原料，能夠防止滑動噴嘴的熔損之範圍係尖晶石原料為45質量%、94質量%以下且氧化鋁原料為1質量%、50質量%以下。

[4]添加金屬Al之影響

對於固定為尖晶石原料/氧化鋁原料=3.75、1質量%金屬Si、1質量%碳原料、0.5質量%B₄ C，並使金屬鋁的添加量在0質量%～7.6質量%變化之實驗例11～實驗例16，進行與前述同樣的試驗。實驗例11～實驗例16之原料的構成係如下述表3所示，評價結果係如第5圖所示。

金屬Al的添加係添加量為1質量%以上時能夠觀察到效果，以3質量%左右為最佳，小於7質量%以下時，熔損指數為小於100而能夠確認發揮熔損防止效果。

[5]添加碳原料之影響

最後，對於固定為尖晶石原料/氧化鋁原料=3.75、3質量%金屬Al、1質量%金屬Si、0.5質量%B₄ C，並使碳原料的添加量在0.3質量%～5.0質量%變化之實驗例17～實驗例23，進行與前述同樣的試驗。實驗例17～實驗例23之原料的構成係如下述表4所示，評價結果係如第6圖所示。

碳原料的添加，係確認添加量為0.5質量%時能夠認定其效果，以1質量%左右為最佳，至3質量%能夠認定其效果，4質量%以下時熔損指數小於100，確認能夠發揮防止熔損之效果。

從以上，能夠確認藉由將含有45質量%以上、94質量%以下的理論組成之尖晶石原料、1質量%以上、50質量%以下的氧化鋁原料、1質量%以上、7質量%以下的金屬Al、0.5質量%以上、2質量%以下的金屬Si、0.5質量%以上、4質量%以下的碳原料、0.1質量%以上、1質量%以下的B₄ C之原料成形而製造的滑動噴嘴、上噴嘴、下噴嘴、浸漬噴嘴，並且進行無鉛快削鋼的連續鑄造方法，能夠防止滑動噴嘴、上噴嘴、下噴嘴、浸漬噴嘴的熔損並謀求鋼的連續鑄造之安定化。

產業之可利用性

依照本發明，在製造高氧鋼、無鉛快削鋼、高錳鋼等時，能夠降低噴嘴等的耐火物之熔損，而能夠安定地進行連續鑄造。

1．．．澆口盤

2．．．鑄模

3．．．滑動噴嘴

4．．．上噴嘴

5．．．下噴嘴

6．．．浸漬噴嘴

7．．．坩堝

8．．．治具

9．．．供試物

D1、D2．．．供試物尺寸

M．．．熔鋼

S．．．礦渣

第1圖係表示本發明的一實施形態之連續鑄造方法所使用的滑動噴嘴的構造之模式剖面圖。

第2圖係表示在第1圖的熔鋼供給口附近的構造之部分放大剖面圖。

第3圖係用以說明實施例之實驗方法之模式圖。

第4圖係用以說明實施例的效果之圖表。

第5圖係用以說明實施例的效果之圖表。

第6圖係用以說明實施例的效果之圖表。

1．．．澆口盤

2．．．鑄模

3．．．滑動噴嘴

4．．．上噴嘴

5．．．下噴嘴

6．．．浸漬噴嘴

M．．．熔鋼

Claims (7)

1. 一種鋼的連續鑄造方法，其特徵係將含有0.15質量%以上、3.0質量%以下的Mn、0.005質量%以上、0.06質量%以下的O、被限制為0.01質量%以下的Al、0.0006質量%以上、0.08質量%以下的C、0.003質量%以上、0.04質量%以下的Si、0.006質量%以上、0.1質量%以下的P、0.004質量%以上、0.5質量%以下的S、0.0015質量%以上、0.02質量%以下的N、0.001質量%以上、0.03質量%以下的B及包含Fe和不可避免的不純物的剩餘部分之熔鋼保持在第1容器；並且透過滑動噴嘴(sliding nozzle)將前述熔鋼供給至第2容器，該滑動噴嘴係在含有45質量%以上、94質量%以下的理論組成之尖晶石原料、1質量%以上、50質量%以下的氧化鋁原料、1質量%以上、7質量%以下的金屬Al、0.5質量%以上、2質量%以下的金屬Si、0.5質量%以上、4質量%以下的碳原料、0.1質量%以上、1質量%以下的B₄ C及包含不可避免的不純物的剩餘部分之原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。
2. 如申請專利範圍第1項之鋼的連續鑄造方法，其中前述氧化鋁原料含有90質量%以上、100質量%以下之最小粒徑為0.1mm以上、最大粒徑為5mm以下的氧化鋁粒。
3. 如申請專利範圍第1或2項之鋼的連續鑄造方法，其中在前述滑動噴嘴的上側設置有上噴嘴且在前述滑動噴嘴的下側設置有下噴嘴，前述上噴嘴及前述下噴嘴的至少一者是在前述原料另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。
4. 如申請專利範圍第3項之鋼的連續鑄造方法，其中在前述下噴嘴的下側更設置有浸漬噴嘴，前述浸漬噴嘴是在前述原料另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。
5. 如申請專利範圍第3項之鋼的連續鑄造方法，其中在前述噴嘴的下側更設置有用以將熔鋼從澆斗(ladle)供給至澆口盤(tundish)之供給噴嘴，前述供給噴嘴亦可以是在前述原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。
6. 一種耐火物，其係在使用以下熔鋼之鋼的連續鑄造方法所使用之耐火物，該熔鋼係含有：0.15質量%以上、3.0質量%以下的Mn、0.005質量%以上、0.06質量%以下的O、被限制為0.01質量%以下的Al、0.0006質量%以上、0.08質量%以下的C、0.003質量%以上、0.04質量%以下的Si、0.006質量%以上、0.1質量%以下的P、0.004質量%以上、0.5質量%以下的S、0.0015質量%以上、0.02質量%以下的N、0.001質量%以上、0.03質量%以下的B及包含Fe和不可避免的不純物的剩餘部分，該耐火物之特徵係在含有45質量%以上、94質量%以下的理論組成之尖晶石原料、1質量%以上、50質量%以下的氧化鋁原料、1質量%以上、7質量%以下的金屬Al、0.5質量%以上、2質量%以下的金屬Si、0.5質量%以上、4質量%以下的碳原料、0.1質量%以上、1質量%以下的B₄ C及包含不可避免的不純物的剩餘部分之原料，另外添加2質量%以上、6質量%以下的黏合劑並混煉、成形而得到。
7. 如申請專利範圍第6項之耐火物，其中前述氧化鋁原料含有90質量%以上、100質量%以下之最小粒徑為0.1mm以上、最大粒徑為5mm以下的氧化鋁粒。