JP7376724B2 - キャスタブル耐火物 - Google Patents
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Description
本発明は、キャスタブル耐火物に関する。
一般的に、溶鋼鍋の内張りとして、アルミナ－マグネシアキャスタブル耐火物が使用される。
このような溶鋼鍋の内面（内張り表面）に、ビルドと呼ばれる、スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）を主成分として含む高融点スラグが付着する場合がある（以下、これを「ビルドアップ」ともいう）。
内面にビルドが付着した溶鋼鍋においては、有効容積が減少して、１チャージ当たりの処理量が減少する。更には、二次精錬中などに、ビルドが内張りの健全層と共に剥離し、漏鋼トラブルを生じる懸念もある。
このような溶鋼鍋の内面（内張り表面）に、ビルドと呼ばれる、スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）を主成分として含む高融点スラグが付着する場合がある（以下、これを「ビルドアップ」ともいう）。
内面にビルドが付着した溶鋼鍋においては、有効容積が減少して、１チャージ当たりの処理量が減少する。更には、二次精錬中などに、ビルドが内張りの健全層と共に剥離し、漏鋼トラブルを生じる懸念もある。
例えば、特許文献１には、溶鋼鍋の内張りに「ＣａＯ（酸化カルシウム）およびＭｇＯ（酸化マグネシウム）からなるドロマイト」を用いることによって「所望のビルドアップ防止効果」を得る技術が開示されている（［００１９］）。
上述したように、キャスタブル耐火物の硬化体には、ビルドが付着する場合がある。
更に、キャスタブル耐火物は、硬化後において、十分な強度を発揮すること、スラグに対する耐食性に優れること、スラグ浸透が抑制されることが好ましい。
更に、キャスタブル耐火物は、硬化後において、十分な強度を発揮すること、スラグに対する耐食性に優れること、スラグ浸透が抑制されることが好ましい。
そこで、本発明は、硬化後に、十分な強度を発揮し、スラグに対する耐食性に優れ、スラグ浸透が抑制され、かつ、ビルド付着が抑制されるキャスタブル耐火物を提供することを目的とする。
本発明者らは、鋭意検討した結果、下記構成を採用することにより、上記目的が達成されることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［３］を提供する。
［１］仮焼アルミナを含むアルミナと、親水性黒鉛と、スピネルと、アルミナセメントと、を含有し、上記親水性黒鉛の含有量が、１～１０質量％であり、上記スピネルの含有量が、１８～３７質量％であり、上記アルミナセメントの含有量が、５～１１質量％であり、マグネシアの含有量が、８質量％以下であり、上記仮焼アルミナの含有量が、１０質量％以下である、キャスタブル耐火物。
［２］上記親水性黒鉛が、鱗状黒鉛を含む、上記［１］に記載のキャスタブル耐火物。
［３］上記仮焼アルミナの含有量が、１質量％以上である、上記［１］または［２］に記載のキャスタブル耐火物。
［４］上記仮焼アルミナの粒径が、２０μｍ以下である、上記［３］に記載のキャスタブル耐火物。
［１］仮焼アルミナを含むアルミナと、親水性黒鉛と、スピネルと、アルミナセメントと、を含有し、上記親水性黒鉛の含有量が、１～１０質量％であり、上記スピネルの含有量が、１８～３７質量％であり、上記アルミナセメントの含有量が、５～１１質量％であり、マグネシアの含有量が、８質量％以下であり、上記仮焼アルミナの含有量が、１０質量％以下である、キャスタブル耐火物。
［２］上記親水性黒鉛が、鱗状黒鉛を含む、上記［１］に記載のキャスタブル耐火物。
［３］上記仮焼アルミナの含有量が、１質量％以上である、上記［１］または［２］に記載のキャスタブル耐火物。
［４］上記仮焼アルミナの粒径が、２０μｍ以下である、上記［３］に記載のキャスタブル耐火物。
本発明によれば、硬化後に、十分な強度を発揮し、スラグに対する耐食性に優れ、スラグ浸透が抑制され、かつ、ビルド付着が抑制されるキャスタブル耐火物を提供することができる。
［溶鋼鍋］
まず、図１および図２に基づいて、溶鋼鍋を説明しつつ、ビルド付着も説明する。
まず、図１および図２に基づいて、溶鋼鍋を説明しつつ、ビルド付着も説明する。
図１は、溶鋼鍋１を示す断面図である。
溶鋼鍋１は、溶鋼７を保持する容器である。溶鋼７は、例えば、転炉（図示せず）において、溶銑が脱炭されることにより得られる。溶鋼７の上にはスラグ８が浮いている。
溶鋼鍋１は、外側から順に、鉄皮２、永久張り３および内張り（敷部４、鋼浴部５およびスラグライン部６）を有する。
内張りは、溶鋼鍋１の底部に位置する敷部４と、溶鋼７に接触する鋼浴部５と、スラグ８に接触するスラグライン部６とに区分される。
溶鋼鍋１は、溶鋼７を保持する容器である。溶鋼７は、例えば、転炉（図示せず）において、溶銑が脱炭されることにより得られる。溶鋼７の上にはスラグ８が浮いている。
溶鋼鍋１は、外側から順に、鉄皮２、永久張り３および内張り（敷部４、鋼浴部５およびスラグライン部６）を有する。
内張りは、溶鋼鍋１の底部に位置する敷部４と、溶鋼７に接触する鋼浴部５と、スラグ８に接触するスラグライン部６とに区分される。
図２は、溶鋼７が連続鋳造に供される状態を示す断面図である。
溶鋼鍋１では、溶鋼７から不純物を除いたり添加元素を添加したりする二次精錬が実施される。主な二次精錬としては、ＲＨ（Ruhrstahl-Heraeus）、ＬＦ（Ladle Furnace）、ＶＯＤ（Vacuum Oxygen Decarburization）等が挙げられる。
二次精錬が終了した溶鋼７は、溶鋼鍋１の底部（敷部４を含む）に設けられた孔から抜かれて、タンディッシュ１０を経由して、連続鋳造に供される。
溶鋼鍋１では、溶鋼７から不純物を除いたり添加元素を添加したりする二次精錬が実施される。主な二次精錬としては、ＲＨ（Ruhrstahl-Heraeus）、ＬＦ（Ladle Furnace）、ＶＯＤ（Vacuum Oxygen Decarburization）等が挙げられる。
二次精錬が終了した溶鋼７は、溶鋼鍋１の底部（敷部４を含む）に設けられた孔から抜かれて、タンディッシュ１０を経由して、連続鋳造に供される。
ところで、図２に示すように、溶鋼７が抜かれるに従い、スラグ８は、スラグライン部６と接する位置から外れ、鋼浴部５と接しながら、徐々に下降する。
このとき、スラグライン部６の耐火物はスラグ８と濡れにくいが、一般的に、鋼浴部５の耐火物はスラグ８と濡れやすい。そうすると、スラグ８の下降に伴い、図２に示すように、鋼浴部５の表面に、上方から順に、スラグ８が固着する場合がある。すなわち、溶鋼鍋１の内面（内張りである鋼浴部５の表面）に、ビルド９が付着する場合がある。
このとき、スラグライン部６の耐火物はスラグ８と濡れにくいが、一般的に、鋼浴部５の耐火物はスラグ８と濡れやすい。そうすると、スラグ８の下降に伴い、図２に示すように、鋼浴部５の表面に、上方から順に、スラグ８が固着する場合がある。すなわち、溶鋼鍋１の内面（内張りである鋼浴部５の表面）に、ビルド９が付着する場合がある。
ビルド９が付着した溶鋼鍋１の有効容積は、ビルド９が付着していない場合よりも減少する。このため、１チャージ当たりの溶鋼７の処理量が減少する。
更には、溶鋼７を二次精錬したり、溶鋼７を連続鋳造に供したりする際に、ビルド９が鋼浴部５の健全層と共に剥離する懸念もある。
更には、溶鋼７を二次精錬したり、溶鋼７を連続鋳造に供したりする際に、ビルド９が鋼浴部５の健全層と共に剥離する懸念もある。
しかしながら、本発明のキャスタブル耐火物を鋼浴部５に用いることで、ビルド９の付着を抑制できる。
更に、本発明のキャスタブル耐火物を用いた鋼浴部５は、十分な強度を発揮しつつ、スラグ８に対する耐食性に優れ、かつ、スラグ８の浸透も抑制できる。
更に、本発明のキャスタブル耐火物を用いた鋼浴部５は、十分な強度を発揮しつつ、スラグ８に対する耐食性に優れ、かつ、スラグ８の浸透も抑制できる。
［キャスタブル耐火物］
本発明のキャスタブル耐火物は、仮焼アルミナを含むアルミナと、親水性黒鉛と、スピネルと、アルミナセメントと、を含有し、上記親水性黒鉛の含有量が、１～１０質量％であり、上記スピネルの含有量が、１８～３７質量％であり、上記アルミナセメントの含有量が、５～１１質量％であり、マグネシアの含有量が、８質量％以下であり、上記仮焼アルミナの含有量が、１０質量％以下である。
本発明のキャスタブル耐火物は、仮焼アルミナを含むアルミナと、親水性黒鉛と、スピネルと、アルミナセメントと、を含有し、上記親水性黒鉛の含有量が、１～１０質量％であり、上記スピネルの含有量が、１８～３７質量％であり、上記アルミナセメントの含有量が、５～１１質量％であり、マグネシアの含有量が、８質量％以下であり、上記仮焼アルミナの含有量が、１０質量％以下である。
〈耐火性粉体〉
まず、本発明のキャスタブル耐火物が含有する耐火性粉体について説明する。
まず、本発明のキャスタブル耐火物が含有する耐火性粉体について説明する。
《アルミナ》
本発明のキャスタブル耐火物は、耐火性粉体として、アルミナを含有する。
アルミナとしては、電融アルミナ、焼結アルミナ、仮焼アルミナなどが挙げられる。
本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナの含有量は、他成分の含有量などに応じて、適宜調整される。
本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナの含有量は、例えば、４０質量％以上であり、４４質量％以上が好ましく、４８質量％以上がより好ましい。
一方、この含有量は、例えば、８２質量％以下であり、７８質量％以下が好ましく、７４質量％以下がより好ましく、７０質量％以下が更に好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物は、耐火性粉体として、アルミナを含有する。
アルミナとしては、電融アルミナ、焼結アルミナ、仮焼アルミナなどが挙げられる。
本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナの含有量は、他成分の含有量などに応じて、適宜調整される。
本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナの含有量は、例えば、４０質量％以上であり、４４質量％以上が好ましく、４８質量％以上がより好ましい。
一方、この含有量は、例えば、８２質量％以下であり、７８質量％以下が好ましく、７４質量％以下がより好ましく、７０質量％以下が更に好ましい。
（仮焼アルミナ）
後述するように、本発明のキャスタブル耐火物は、親水性黒鉛およびアルミナセメントを含有する。
ところで、アルミナセメント中のＣａＯは、１４００℃以上の高温下において、例えば２０μｍ以下の仮焼アルミナと反応して、ＣａＡｌ１２Ｏ１９という板状結晶を生成し（ＣａＡｌ４Ｏ７＋４Ａｌ２Ｏ３→ＣａＡｌ１２Ｏ１９）、体積膨張を生じさせる。これは、仮焼アルミナが多量の場合に生じやすい。
通常、１４００℃以上の高温下では、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ２などが反応して低温溶融物を生成し、焼結収縮する。このため、体積膨張は大きな問題にならない。
しかし、キャスタブル耐火物が親水性黒鉛を含有する場合は、親水性黒鉛が焼結を抑制するため、体積膨張が大きくなり、キャスタブル耐火物の硬化体に亀裂が生じ得る。
後述するように、本発明のキャスタブル耐火物は、親水性黒鉛およびアルミナセメントを含有する。
ところで、アルミナセメント中のＣａＯは、１４００℃以上の高温下において、例えば２０μｍ以下の仮焼アルミナと反応して、ＣａＡｌ１２Ｏ１９という板状結晶を生成し（ＣａＡｌ４Ｏ７＋４Ａｌ２Ｏ３→ＣａＡｌ１２Ｏ１９）、体積膨張を生じさせる。これは、仮焼アルミナが多量の場合に生じやすい。
通常、１４００℃以上の高温下では、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ２などが反応して低温溶融物を生成し、焼結収縮する。このため、体積膨張は大きな問題にならない。
しかし、キャスタブル耐火物が親水性黒鉛を含有する場合は、親水性黒鉛が焼結を抑制するため、体積膨張が大きくなり、キャスタブル耐火物の硬化体に亀裂が生じ得る。
そこで、本発明のキャスタブル耐火物においては、仮焼アルミナの含有量を少なくすることにより、体積膨張による亀裂の発生を抑制する。
具体的には、本発明のキャスタブル耐火物における仮焼アルミナの含有量は、１０質量％以下であり、８質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。
具体的には、本発明のキャスタブル耐火物における仮焼アルミナの含有量は、１０質量％以下であり、８質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。
一方、本発明のキャスタブル耐火物における仮焼アルミナの含有量は、例えば、１質量％以上であり、２質量％以上が好ましく、３質量％以上がより好ましい。
仮焼アルミナの粒径は、２０μｍ以下が好ましい。
なお、「粒径」は、ＪＩＳ Ｒ １６２９（１９９７）に従いレーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値９０％での粒径を意味する（以下、同様）。
なお、「粒径」は、ＪＩＳ Ｒ １６２９（１９９７）に従いレーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値９０％での粒径を意味する（以下、同様）。
（電融アルミナおよび焼結アルミナ）
本発明のキャスタブル耐火物は、アルミナとして、電融アルミナおよび焼結アルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種を含有することが好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物における電融アルミナおよび焼結アルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種の含有量は、例えば、３０質量％以上であり、３５質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましい。
一方、この含有量は、例えば、７５質量％以下であり、７０質量％以下が好ましく、６５質量％以下がより好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物は、アルミナとして、電融アルミナおよび焼結アルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種を含有することが好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物における電融アルミナおよび焼結アルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種の含有量は、例えば、３０質量％以上であり、３５質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましい。
一方、この含有量は、例えば、７５質量％以下であり、７０質量％以下が好ましく、６５質量％以下がより好ましい。
《親水性黒鉛》
本発明のキャスタブル耐火物は、耐火性粉体として、親水性黒鉛を含有する。
親水性黒鉛は、溶融スラグに濡れにくく、かつ、ピッチやカーボンブラックよりも耐酸化性に優れる。このため、本発明のキャスタブル耐火物は、硬化後にビルド付着を抑制できる。
このような効果を得る観点から、本発明のキャスタブル耐火物における親水性黒鉛の含有量は、１質量％以上であり、２質量％以上が好ましく、３質量％以上がより好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物は、耐火性粉体として、親水性黒鉛を含有する。
親水性黒鉛は、溶融スラグに濡れにくく、かつ、ピッチやカーボンブラックよりも耐酸化性に優れる。このため、本発明のキャスタブル耐火物は、硬化後にビルド付着を抑制できる。
このような効果を得る観点から、本発明のキャスタブル耐火物における親水性黒鉛の含有量は、１質量％以上であり、２質量％以上が好ましく、３質量％以上がより好ましい。
一方、キャスタブル耐火物が含有する親水性黒鉛が多すぎると、溶鋼中のＣ濃度が高くなり、脱炭吹錬時間が増長する。
このため、本発明のキャスタブル耐火物における親水性黒鉛の含有量は、１０質量％以下であり、８質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。
このため、本発明のキャスタブル耐火物における親水性黒鉛の含有量は、１０質量％以下であり、８質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。
黒鉛などの炭素材料が親水性であるか否かは、以下の親水性評価試験により判定する。
まず、１００ｃｃビーカーに、蒸留水（純水）を１００ｃｃ入れる。
次いで、炭素材料のサンプルを、１０ｇ秤量し、ビーカー内の静止した水面上に静かに置く。１時間経過後、水面上に浮いている炭素材料を除去してから、水中に沈降した炭素材料を含むビーカーを乾燥器に入れて乾燥し、水分を除去する。水分を除去したビーカー内における炭素材料の質量（沈降サンプル質量）を測定する。
試験に用いた炭素材料のサンプル質量（１０ｇ）に対する沈降サンプル質量の割合を、沈降率（単位：質量％）として求める。
炭素材料の沈降率が５０．０質量％以上である場合、その炭素材料は親水性であると判定する。一方、炭素材料の沈降率が５０．０質量％未満である場合、その炭素材料は疎水性であると判定する。
まず、１００ｃｃビーカーに、蒸留水（純水）を１００ｃｃ入れる。
次いで、炭素材料のサンプルを、１０ｇ秤量し、ビーカー内の静止した水面上に静かに置く。１時間経過後、水面上に浮いている炭素材料を除去してから、水中に沈降した炭素材料を含むビーカーを乾燥器に入れて乾燥し、水分を除去する。水分を除去したビーカー内における炭素材料の質量（沈降サンプル質量）を測定する。
試験に用いた炭素材料のサンプル質量（１０ｇ）に対する沈降サンプル質量の割合を、沈降率（単位：質量％）として求める。
炭素材料の沈降率が５０．０質量％以上である場合、その炭素材料は親水性であると判定する。一方、炭素材料の沈降率が５０．０質量％未満である場合、その炭素材料は疎水性であると判定する。
複数種類の炭素材料（黒鉛、カーボンブラック、コークス粉、ピッチ）について、上記親水性評価試験を実施した結果を下記表１に示す。
後述するように、キャスタブル耐火物の硬化体を得る際には、まず、キャスタブル耐火物に水を添加し、混練して、練り土を得る。
キャスタブル耐火物が含有する黒鉛が疎水性黒鉛である場合、黒鉛と水との接触が少ないので、練り土の流動性を確保するためには、黒鉛間に多くの水層を要する。すなわち、添加する水の量が増大する。そうすると、得られる硬化体において、気孔率（見掛気孔率）が増大し、各種の特性（強度、スラグに対する耐食性など）が不十分となり得る。
これに対して、キャスタブル耐火物が含有する黒鉛が親水性黒鉛である場合、黒鉛と水とが馴染みやすいため、添加する水が少量でも、黒鉛間に水層が容易に形成され、良好な流動性が得られる。その場合、得られる硬化体において、気孔率（見掛気孔率）が減少し、各種の特性（強度、スラグに対する耐食性など）が優れる。
キャスタブル耐火物が含有する黒鉛が疎水性黒鉛である場合、黒鉛と水との接触が少ないので、練り土の流動性を確保するためには、黒鉛間に多くの水層を要する。すなわち、添加する水の量が増大する。そうすると、得られる硬化体において、気孔率（見掛気孔率）が増大し、各種の特性（強度、スラグに対する耐食性など）が不十分となり得る。
これに対して、キャスタブル耐火物が含有する黒鉛が親水性黒鉛である場合、黒鉛と水とが馴染みやすいため、添加する水が少量でも、黒鉛間に水層が容易に形成され、良好な流動性が得られる。その場合、得られる硬化体において、気孔率（見掛気孔率）が減少し、各種の特性（強度、スラグに対する耐食性など）が優れる。
ところで、従来、黒鉛などの炭素材料が親水性であるか否かは、以下の試験（「従来試験」ともいう）によって判定していた。
すなわち、従来試験では、炭素材料をシート状にしてから、そのシート上に水滴を載せて、接触角を測定したり、シートを通過する水の通過速度を測定したりすることにより、その炭素材料が親水性であるか否かを評価していた。
しかし、キャスタブル耐火物に用いる炭素材料については、上述したように、水との馴染みやすさが重要であることから、本発明者らは、炭素材料が水にどれだけ沈むかによって、その炭素材料の親水性を評価する方が適切であると考え、上記親水性評価試験を想到した（同じ炭素材料を用いても、試験条件が変わると、得られる沈降率も変化するため、試験条件は一定にした）。
すなわち、従来試験では、炭素材料をシート状にしてから、そのシート上に水滴を載せて、接触角を測定したり、シートを通過する水の通過速度を測定したりすることにより、その炭素材料が親水性であるか否かを評価していた。
しかし、キャスタブル耐火物に用いる炭素材料については、上述したように、水との馴染みやすさが重要であることから、本発明者らは、炭素材料が水にどれだけ沈むかによって、その炭素材料の親水性を評価する方が適切であると考え、上記親水性評価試験を想到した（同じ炭素材料を用いても、試験条件が変わると、得られる沈降率も変化するため、試験条件は一定にした）。
実際に、例えば、鱗状黒鉛および鱗片状黒鉛について、従来試験によって測定した接触角は、それぞれ８６．３°および８９．７°であり、ほとんど両者に差は無い。
これに対して、上記表１に示すように、上記親水性評価試験による沈降率は、それぞれ９９．０質量％および３４．０質量％であり、両者の差は非常に大きく、また、得られる特性の差も大きい（後述する表２を参照）。
したがって、上記親水性評価試験の有効性が認められる。
これに対して、上記表１に示すように、上記親水性評価試験による沈降率は、それぞれ９９．０質量％および３４．０質量％であり、両者の差は非常に大きく、また、得られる特性の差も大きい（後述する表２を参照）。
したがって、上記親水性評価試験の有効性が認められる。
親水性黒鉛としては、上記表１に示すように、例えば、人造黒鉛および鱗状黒鉛が挙げられる。
これらのうち、以下に説明する理由から、人造黒鉛よりも、鱗状黒鉛が好ましい。
これらのうち、以下に説明する理由から、人造黒鉛よりも、鱗状黒鉛が好ましい。
図３は、人造黒鉛１１を含む鋼浴部５を拡大して示す断面図である。図４は、鱗状黒鉛１２を含む鋼浴部５を拡大して示す断面図である。
図４に示すように、鱗状黒鉛１２は、施工時に、その長手方向が水平方向となるように並ぶ。このため、鱗状黒鉛１２が溶鋼７と接触する面積Ａ２（図４参照）は、人造黒鉛１１が溶鋼７と接触する面積Ａ１（図３参照）よりも小さい。したがって、鱗状黒鉛１２は、人造黒鉛１１よりも溶鋼７に溶解しにくい。
親水性黒鉛が残っている鋼浴部５は、スラグ８（図３～図４では図示せず）が浸透しにくく、かつ、ビルド９（図３～図４では図示せず）の付着もより抑制される。このような効果は、溶鋼７に溶解しにくい鱗状黒鉛１２を用いた場合に、より得られる。
図４に示すように、鱗状黒鉛１２は、施工時に、その長手方向が水平方向となるように並ぶ。このため、鱗状黒鉛１２が溶鋼７と接触する面積Ａ２（図４参照）は、人造黒鉛１１が溶鋼７と接触する面積Ａ１（図３参照）よりも小さい。したがって、鱗状黒鉛１２は、人造黒鉛１１よりも溶鋼７に溶解しにくい。
親水性黒鉛が残っている鋼浴部５は、スラグ８（図３～図４では図示せず）が浸透しにくく、かつ、ビルド９（図３～図４では図示せず）の付着もより抑制される。このような効果は、溶鋼７に溶解しにくい鱗状黒鉛１２を用いた場合に、より得られる。
《スピネル》
アルミナとマグネシアとは、例えば１３００℃以上の温度下で反応して、スピネルを生成する（Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ→ＭｇＡｌ２Ｏ４）。
生成したスピネルは、γ－Ａｌ２Ｏ３と固溶し、ＣＯガスの存在下で、格子欠陥スピネルを生成する。格子欠陥スピネルは、理論スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）よりもＭｇＯ濃度が低いため、溶融スラグに対する耐食性が理論スピネルよりも劣る。
アルミナとマグネシアとは、例えば１３００℃以上の温度下で反応して、スピネルを生成する（Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ→ＭｇＡｌ２Ｏ４）。
生成したスピネルは、γ－Ａｌ２Ｏ３と固溶し、ＣＯガスの存在下で、格子欠陥スピネルを生成する。格子欠陥スピネルは、理論スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）よりもＭｇＯ濃度が低いため、溶融スラグに対する耐食性が理論スピネルよりも劣る。
そこで、本発明のキャスタブル耐火物は、ＭｇＯ成分として、マグネシアではなく、当初から、スピネル（例えば、電融スピネル、焼結スピネルなど）を含有する。この場合、格子欠陥スピネルが生成しにくい。このため、本発明のキャスタブル耐火物は、硬化後に、スラグに対する耐食性に優れる。
ここで、例えば、７質量％のＭｇＯ成分を含有するキャスタブル耐火物を考える。
アルミナ－スピネル２２質量％－親水性黒鉛５質量％のキャスタブル耐火物では、アルミナ－マグネシア７質量％－親水性黒鉛５質量％のキャスタブル耐火物と比較して、溶損量を１／１．５～１／５に低減できる。
アルミナ－スピネル２２質量％－親水性黒鉛５質量％のキャスタブル耐火物では、アルミナ－マグネシア７質量％－親水性黒鉛５質量％のキャスタブル耐火物と比較して、溶損量を１／１．５～１／５に低減できる。
本発明のキャスタブル耐火物は、５～１０質量％のＭｇＯ成分に相当するスピネルを含有する。
具体的には、スラグに対する耐食性に優れるという理由から、本発明のキャスタブル耐火物におけるスピネルの含有量は、１８質量％以上であり、２３質量％以上が好ましく、２８質量％以上がより好ましく、３３質量％以上が更に好ましい。
一方、スピネルが多すぎるキャスタブル耐火物は、硬化後において、溶鋼と接触した後に、スラグがより深くまで浸透しやすい。この場合、スポーリングが生じた際に、剥離厚が厚くなりやすい。
このため、スラグ浸透を抑制する観点からは、本発明のキャスタブル耐火物におけるスピネルの含有量は、３７質量％以下であり、３２質量％以下が好ましく、２７質量％以下がより好ましく、２２質量％以下が更に好ましい。
このため、スラグ浸透を抑制する観点からは、本発明のキャスタブル耐火物におけるスピネルの含有量は、３７質量％以下であり、３２質量％以下が好ましく、２７質量％以下がより好ましく、２２質量％以下が更に好ましい。
《マグネシア》
上述したように、本発明のキャスタブル耐火物は、マグネシアに代えて、スピネルを含有する。
具体的には、スラグに対する耐食性に優れるという理由から、本発明のキャスタブル耐火物におけるマグネシア（例えば、焼結マグネシア）の含有量は、８質量％以下であり、５質量％以下が好ましく、１質量％以下がより好ましく、０．５質量％以下が更に好ましく、０．１質量以下が特に好ましく、０質量％が最も好ましい。
上述したように、本発明のキャスタブル耐火物は、マグネシアに代えて、スピネルを含有する。
具体的には、スラグに対する耐食性に優れるという理由から、本発明のキャスタブル耐火物におけるマグネシア（例えば、焼結マグネシア）の含有量は、８質量％以下であり、５質量％以下が好ましく、１質量％以下がより好ましく、０．５質量％以下が更に好ましく、０．１質量以下が特に好ましく、０質量％が最も好ましい。
《その他の耐火性粉体》
本発明のキャスタブル耐火物は、上述したアルミナ、親水性黒鉛およびスピネルのほかに、更に、その他の耐火性粉体を含有してもよい。
その他の耐火性粉体としては、例えば、Ｓｉ、Ａｌ、Ａｌ－Ｓｉ合金などの金属粉末；シリカヒュームなどのシリカ質原料；粘土などのシリカ・アルミナ質原料；ＳｉＣ、Ｂ４Ｃなどの炭化物；等が挙げられる。
本発明のキャスタブル耐火物は、上述したアルミナ、親水性黒鉛およびスピネルのほかに、更に、その他の耐火性粉体を含有してもよい。
その他の耐火性粉体としては、例えば、Ｓｉ、Ａｌ、Ａｌ－Ｓｉ合金などの金属粉末；シリカヒュームなどのシリカ質原料；粘土などのシリカ・アルミナ質原料；ＳｉＣ、Ｂ４Ｃなどの炭化物；等が挙げられる。
もっとも、本発明のキャスタブル耐火物におけるその他の耐火性粉体の含有量は、例えば、５質量％以下であり、３質量％以下が好ましく、１質量％以下がより好ましく、０．５質量％以下が更に好ましい。
具体的には、例えば、金属粉末の含有量は、５質量％以下が好ましく、３質量％以下がより好ましい。シリカ質原料、シリカ・アルミナ質原料および炭化物の含有量は、それぞれ、１質量％以下が好ましく、０．５質量％以下がより好ましい。
具体的には、例えば、金属粉末の含有量は、５質量％以下が好ましく、３質量％以下がより好ましい。シリカ質原料、シリカ・アルミナ質原料および炭化物の含有量は、それぞれ、１質量％以下が好ましく、０．５質量％以下がより好ましい。
〈結合剤〉
次に、本発明のキャスタブル耐火物が含有する結合剤について説明する。
次に、本発明のキャスタブル耐火物が含有する結合剤について説明する。
《アルミナセメント》
本発明のキャスタブル耐火物は、結合剤として、アルミナセメントを含有する。
硬化後に十分な強度を発揮させる観点から、本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナセメントの含有量は、５質量％以上であり、６質量％以上が好ましい。７質量％以上がより好ましい。
一方、硬化後において、スラグに対する耐食性が優れるという理由から、本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナセメントの含有量は、１１質量％以下であり、１０質量％以下が好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物は、結合剤として、アルミナセメントを含有する。
硬化後に十分な強度を発揮させる観点から、本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナセメントの含有量は、５質量％以上であり、６質量％以上が好ましい。７質量％以上がより好ましい。
一方、硬化後において、スラグに対する耐食性が優れるという理由から、本発明のキャスタブル耐火物におけるアルミナセメントの含有量は、１１質量％以下であり、１０質量％以下が好ましい。
〈分散剤〉
本発明のキャスタブル耐火物には、分散剤を添加してもよい。
分散剤としては、例えば、ポリカルボン酸、ポリアクリル酸、ポリエーテル系分散剤、ナフタレンスルホン酸などが挙げられ、これらを１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ポリカルボン酸の添加量は、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、０．７５～２．５０質量部が好ましく、０．９５～２．３０質量部がより好ましい。
ポリアクリル酸、ポリエーテル系分散剤およびナフタレンスルホン酸の添加量は、それぞれ、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、０．０５～０．１５質量部が好ましく、０．０７～０．１２質量部がより好ましい。
本発明のキャスタブル耐火物には、分散剤を添加してもよい。
分散剤としては、例えば、ポリカルボン酸、ポリアクリル酸、ポリエーテル系分散剤、ナフタレンスルホン酸などが挙げられ、これらを１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ポリカルボン酸の添加量は、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、０．７５～２．５０質量部が好ましく、０．９５～２．３０質量部がより好ましい。
ポリアクリル酸、ポリエーテル系分散剤およびナフタレンスルホン酸の添加量は、それぞれ、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、０．０５～０．１５質量部が好ましく、０．０７～０．１２質量部がより好ましい。
［硬化体］
まず、本発明のキャスタブル耐火物に水を添加し、ミキサー等を用いて混練して、練り土状にする。つまり、練り土を得る。
添加する水としては、特に限定されず、例えば、工業用水、水道水などが用いられる。
水の添加量は、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、３～１０質量部が好ましく、４～７質量部がより好ましい。
練り時間は、混練するキャスタブル耐火物の量、用いるミキサーの種類などに応じて、適宜設定する。
まず、本発明のキャスタブル耐火物に水を添加し、ミキサー等を用いて混練して、練り土状にする。つまり、練り土を得る。
添加する水としては、特に限定されず、例えば、工業用水、水道水などが用いられる。
水の添加量は、本発明のキャスタブル耐火物１００質量部に対して、外がけで、３～１０質量部が好ましく、４～７質量部がより好ましい。
練り時間は、混練するキャスタブル耐火物の量、用いるミキサーの種類などに応じて、適宜設定する。
混練により得られた練り土を、所定の型や鍋などに流し込む。溶鋼鍋に流し込む場合は、中子と呼ばれる型枠を入れて、適宜振動を加える。吹付け材にも適用できる。
その後、練り土を養生し、硬化させた後、型枠などを取り外す。養生時間は、練り土の組成等に応じて適宜決定できる。その後、乾燥してもよい。乾燥温度および乾燥時間は適宜調整できる。
こうして、キャスタブル耐火物の硬化体が得られる。このような硬化体を、溶鋼鍋の鋼浴部として用いることにより（図１および図２参照）、鋼浴部に対するビルドの付着を抑制できる。
その後、練り土を養生し、硬化させた後、型枠などを取り外す。養生時間は、練り土の組成等に応じて適宜決定できる。その後、乾燥してもよい。乾燥温度および乾燥時間は適宜調整できる。
こうして、キャスタブル耐火物の硬化体が得られる。このような硬化体を、溶鋼鍋の鋼浴部として用いることにより（図１および図２参照）、鋼浴部に対するビルドの付着を抑制できる。
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は以下の実施例に限定されない。
〈キャスタブル耐火物の調製〉
下記表２に示す成分（耐火性粉体および結合剤）を、下記表２に示す配合量（単位：質量部）で、合計２．５ｋｇとなるように、万能ミキサーに入れ、１分間撹拌し、キャスタブル耐火物を得た。
得られたキャスタブル耐火物に、下記表２に示す配合量で、水およびポリカルボン酸を入れ、３分間撹拌し、練り土を得た。
下記表２に示す成分（耐火性粉体および結合剤）を、下記表２に示す配合量（単位：質量部）で、合計２．５ｋｇとなるように、万能ミキサーに入れ、１分間撹拌し、キャスタブル耐火物を得た。
得られたキャスタブル耐火物に、下記表２に示す配合量で、水およびポリカルボン酸を入れ、３分間撹拌し、練り土を得た。
下記表２に示す成分の一部について、詳細を以下に示す。
・焼結アルミナ（５－１ｍｍ）：粒径１～５ｍｍの焼結アルミナ
・焼結アルミナ（１－０ｍｍ）：粒径１ｍｍ以下の焼結アルミナ
・仮焼アルミナ：粒径２０μｍ以下の仮焼アルミナ
・鱗状黒鉛：粒径０．１８～１ｍｍの鱗状黒鉛
・人造黒鉛：粒径０．１０６～０．５ｍｍの人造黒鉛（中越黒鉛工業所社製「Ｇ３０」）
・鱗片状黒鉛：粒径０．１０６～０．５ｍｍの鱗片状黒鉛
・スピネル：粒径１ｍｍ以下の電融スピネル
・マグネシア：粒径１ｍｍ以下の焼結マグネシア
・焼結アルミナ（５－１ｍｍ）：粒径１～５ｍｍの焼結アルミナ
・焼結アルミナ（１－０ｍｍ）：粒径１ｍｍ以下の焼結アルミナ
・仮焼アルミナ：粒径２０μｍ以下の仮焼アルミナ
・鱗状黒鉛：粒径０．１８～１ｍｍの鱗状黒鉛
・人造黒鉛：粒径０．１０６～０．５ｍｍの人造黒鉛（中越黒鉛工業所社製「Ｇ３０」）
・鱗片状黒鉛：粒径０．１０６～０．５ｍｍの鱗片状黒鉛
・スピネル：粒径１ｍｍ以下の電融スピネル
・マグネシア：粒径１ｍｍ以下の焼結マグネシア
〈評価〉
得られたキャスタブル耐火物（練り土）を用いて、以下に説明する評価を行なった。結果を下記表２に示す。
得られたキャスタブル耐火物（練り土）を用いて、以下に説明する評価を行なった。結果を下記表２に示す。
《曲げ強さ》
練り土を、４０×４０×１６０ｍｍの型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて、３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２５５３：２００５に準拠して曲げ試験を行ない、曲げ強さ（単位：ＭＰａ）を求めた。この値が大きいほど、強度が十分であると評価できる。
練り土を、４０×４０×１６０ｍｍの型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて、３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２５５３：２００５に準拠して曲げ試験を行ない、曲げ強さ（単位：ＭＰａ）を求めた。この値が大きいほど、強度が十分であると評価できる。
《線変化率および見掛気孔率》
上記と同様にして、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片に熱処理を施した。具体的には、得られた試験片（比較例１の試験片を除く）を、炭化ケイ素製容器にコークスブリーズと共に入れて蓋をし、１４００℃で３時間還元焼成した。比較例１の試験片については、炭化ケイ素製容器に入れず、大気中で、１４００℃で３時間加熱した。
熱処理後の試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２５５４：２００５に準拠して、線変化率（単位：％）を求めた。
更に、熱処理後の試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２２０５－１９９２に準拠して、見掛気孔率（単位：％）を求めた。
上記と同様にして、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片に熱処理を施した。具体的には、得られた試験片（比較例１の試験片を除く）を、炭化ケイ素製容器にコークスブリーズと共に入れて蓋をし、１４００℃で３時間還元焼成した。比較例１の試験片については、炭化ケイ素製容器に入れず、大気中で、１４００℃で３時間加熱した。
熱処理後の試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２５５４：２００５に準拠して、線変化率（単位：％）を求めた。
更に、熱処理後の試験片を用いて、ＪＩＳ Ｒ ２２０５－１９９２に準拠して、見掛気孔率（単位：％）を求めた。
《溶損指数およびスラグ浸透厚み》
練り土を、５３／７８×３５×１６０ｍｍの台形柱の型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
練り土を、５３／７８×３５×１６０ｍｍの台形柱の型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
乾燥後の試験片を用いて、以下の試験を行なった。
具体的には、８本の試験片を１組として、アルミナモルタルを用いて８角形状に接着して囲いを作製し、高周波誘導炉の内部に設置した。
試験片で作製した囲いの内部に、電解鉄６．８ｋｇ入れ、窒素を流しながら１６５０℃に昇温した。その後、酸化第二鉄４．４ｇ、二酸化ケイ素１８．４ｇ、酸化アルミニウム４９．２ｇ、酸化カルシウム１１３．８ｇ、および、酸化マグネシウム１４．２ｇを混合した試薬を投入した。１時間毎に試薬を入れ替えながら、３時間保持した。その後、出鋼した。
各試験片における最も侵食された部位について、試験前後の寸法変化を測定し、比較例１を１００とした指数（溶損指数）として規格化した。溶損指数が小さいほど耐食性に優れると評価できる。
具体的には、８本の試験片を１組として、アルミナモルタルを用いて８角形状に接着して囲いを作製し、高周波誘導炉の内部に設置した。
試験片で作製した囲いの内部に、電解鉄６．８ｋｇ入れ、窒素を流しながら１６５０℃に昇温した。その後、酸化第二鉄４．４ｇ、二酸化ケイ素１８．４ｇ、酸化アルミニウム４９．２ｇ、酸化カルシウム１１３．８ｇ、および、酸化マグネシウム１４．２ｇを混合した試薬を投入した。１時間毎に試薬を入れ替えながら、３時間保持した。その後、出鋼した。
各試験片における最も侵食された部位について、試験前後の寸法変化を測定し、比較例１を１００とした指数（溶損指数）として規格化した。溶損指数が小さいほど耐食性に優れると評価できる。
更に、各試験片における侵食が少なかった部位について、蛍光Ｘ線装置を用いて、Ｃａを面分析し、スラグ浸透厚み（単位：ｍｍ）を求めた。この値が小さいほど、スラグ浸透を抑制できていると評価できる。
《ビルド厚み》
練り土を、φ３０×１６０ｍｍの型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片に熱処理を施した。具体的には、得られた試験片（比較例１の試験片を除く）を、炭化ケイ素製容器にコークスブリーズと共に入れて蓋をし、１４００℃で３時間還元焼成した。比較例１の試験片については、炭化ケイ素製容器に入れず、大気中で、１４００℃で３時間加熱した。
練り土を、φ３０×１６０ｍｍの型枠に流し込み、テーブル状バイブレータを用いて３０秒加振した。１日経過後に脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥して、硬化体である試験片を得た。
得られた試験片に熱処理を施した。具体的には、得られた試験片（比較例１の試験片を除く）を、炭化ケイ素製容器にコークスブリーズと共に入れて蓋をし、１４００℃で３時間還元焼成した。比較例１の試験片については、炭化ケイ素製容器に入れず、大気中で、１４００℃で３時間加熱した。
熱処理後の試験片（比較例１の試験片を含む）を用いて、以下の試験を行なった。
具体的には、まず、酸化第二鉄３６ｇ、二酸化ケイ素３６ｇ、酸化アルミニウム３５２．８ｇ、炭酸カルシウム１６２．８ｇ、および、酸化マグネシウム３４．８ｇを、マグネシア製るつぼに入れ、窒素を流した電気炉内で１６５０℃に昇温して溶解し、溶融スラグとした。
溶融スラグの中に、試験片を浸漬し、１時間保持後、引き上げた。引き上げた試験片を、室温まで放冷した後、縦半分に切断し、スラグ（ビルド）が最も付着した部分におけるビルド厚み（単位：ｍｍ）を求めた。この値が小さいほど、ビルド付着を抑制できていると評価できる。
具体的には、まず、酸化第二鉄３６ｇ、二酸化ケイ素３６ｇ、酸化アルミニウム３５２．８ｇ、炭酸カルシウム１６２．８ｇ、および、酸化マグネシウム３４．８ｇを、マグネシア製るつぼに入れ、窒素を流した電気炉内で１６５０℃に昇温して溶解し、溶融スラグとした。
溶融スラグの中に、試験片を浸漬し、１時間保持後、引き上げた。引き上げた試験片を、室温まで放冷した後、縦半分に切断し、スラグ（ビルド）が最も付着した部分におけるビルド厚み（単位：ｍｍ）を求めた。この値が小さいほど、ビルド付着を抑制できていると評価できる。
〈評価結果まとめ〉
上記表２に示すように、黒鉛（親水性黒鉛）を含まない比較例１は、ビルド厚みの値が大きく、ビルド付着の抑制が不十分であった。
黒鉛（親水性黒鉛）を含有し、更に、マグネシアを多く含有する比較例２は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
スピネルの含有量が少ない比較例３は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
スピネルの含有量が多い比較例４は、スラグ浸透厚みの値が大きく、スラグ浸透の抑制が不十分であった。
アルミナセメントの含有量が少ない比較例５は、曲げ強さの値が小さく、強度が不十分であった。
仮焼アルミナを多く含有する比較例６は、１４００℃で加熱した後に試験片が膨張し、亀裂が発生した。
アルミナセメントの含有量が多い比較例７は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
親水性黒鉛に代えて疎水性黒鉛を用いた比較例８は、見掛気孔率の値が大きかった。このような比較例８は、曲げ強さの値が小さく、強度が不十分であった。また、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。また、スラグ浸透厚みの値が大きく、スラグ浸透の抑制が不十分であった。
上記表２に示すように、黒鉛（親水性黒鉛）を含まない比較例１は、ビルド厚みの値が大きく、ビルド付着の抑制が不十分であった。
黒鉛（親水性黒鉛）を含有し、更に、マグネシアを多く含有する比較例２は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
スピネルの含有量が少ない比較例３は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
スピネルの含有量が多い比較例４は、スラグ浸透厚みの値が大きく、スラグ浸透の抑制が不十分であった。
アルミナセメントの含有量が少ない比較例５は、曲げ強さの値が小さく、強度が不十分であった。
仮焼アルミナを多く含有する比較例６は、１４００℃で加熱した後に試験片が膨張し、亀裂が発生した。
アルミナセメントの含有量が多い比較例７は、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。
親水性黒鉛に代えて疎水性黒鉛を用いた比較例８は、見掛気孔率の値が大きかった。このような比較例８は、曲げ強さの値が小さく、強度が不十分であった。また、溶損指数が大きく、耐食性が不十分であった。また、スラグ浸透厚みの値が大きく、スラグ浸透の抑制が不十分であった。
これに対して、発明例１～８は、溶損指数が１００以下であり、比較例１と同等以上の耐食性であった。
発明例１～８は、ビルド厚みの値が比較例１よりも小さく、ビルド付着が十分に抑制されていた。
発明例１～８は、スラグ浸透厚みの値が比較例４よりも小さく、スラグ浸透が十分に抑制されていた。
発明例１～８は、曲げ強さの値が比較例５よりも大きく、十分な強度を示した。
発明例１～８は、ビルド厚みの値が比較例１よりも小さく、ビルド付着が十分に抑制されていた。
発明例１～８は、スラグ浸透厚みの値が比較例４よりも小さく、スラグ浸透が十分に抑制されていた。
発明例１～８は、曲げ強さの値が比較例５よりも大きく、十分な強度を示した。
発明例１～８のうち、親水性黒鉛の種類のみが異なる発明例１と発明例８とを対比すると、鱗状黒鉛を用いた発明例１の方が、人造黒鉛を用いた本発明例８よりも、スラグ浸透厚みの値が小さく、ビルド厚みの値も小さかった。
発明例１～８のうち、発明例１と発明例２とを対比すると、スピネルの含有量が増加するに従い、溶損指数が小さくなった。一方、この含有量が減少するに従い、スラグ浸透厚みの値が小さくなった。
発明例１～８のうち、発明例１と発明例４とを対比すると、アルミナセメントの含有量が増加するに従い、曲げ強さの値が大きくなった。一方、この含有量が減少するに従い、溶損指数が小さくなった。これは、発明例５と発明例６との対比結果においても同様であった。
１：溶鋼鍋
２：鉄皮
３：永久張り
４：敷部
５：鋼浴部
６：スラグライン部
７：溶鋼
８：スラグ
９：ビルド
１０：タンディッシュ
１１：人造黒鉛（親水性黒鉛）
１２：鱗状黒鉛（親水性黒鉛）
２：鉄皮
３：永久張り
４：敷部
５：鋼浴部
６：スラグライン部
７：溶鋼
８：スラグ
９：ビルド
１０：タンディッシュ
１１：人造黒鉛（親水性黒鉛）
１２：鱗状黒鉛（親水性黒鉛）
Claims (2)
- 仮焼アルミナを含むアルミナと、
親水性黒鉛と、
スピネルと、
アルミナセメントと、を含有し、
前記親水性黒鉛の含有量が、１～１０質量％であり、
前記スピネルの含有量が、１８～３７質量％であり、
前記アルミナセメントの含有量が、５～１１質量％であり、
マグネシアの含有量が、０質量％以上８質量％以下であり、
前記仮焼アルミナの含有量が、１質量％以上１０質量％以下であり、
前記仮焼アルミナの粒径が、２０μｍ以下であり、ただし、前記粒径は、ＪＩＳ Ｒ １６２９（１９９７）に従いレーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値９０％での粒径であり、
前記親水性黒鉛は、炭素材料である黒鉛であって、下記親水性評価試験により求められる沈降率が５０．０質量％以上の黒鉛である、キャスタブル耐火物。
親水性評価試験：まず、１００ｃｃビーカーに、蒸留水を１００ｃｃ入れる。次いで、炭素材料のサンプルを、１０ｇ秤量し、ビーカー内の静止した水面上に静かに置く。１時間経過後、水面上に浮いている炭素材料を除去してから、水中に沈降した炭素材料を含むビーカーを乾燥器に入れて乾燥し、水分を除去する。水分を除去したビーカー内における炭素材料の質量を沈降サンプル質量として測定する。試験に用いた炭素材料のサンプル質量１０ｇに対する沈降サンプル質量の割合を、沈降率として求める。 - 前記親水性黒鉛が、鱗状黒鉛を含む、請求項１に記載のキャスタブル耐火物。
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