TWI247810B - Sulfur-containing free-cutting steel for machine structural use - Google Patents

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TWI247810B
TWI247810B TW092128365A TW92128365A TWI247810B TW I247810 B TWI247810 B TW I247810B TW 092128365 A TW092128365 A TW 092128365A TW 92128365 A TW92128365 A TW 92128365A TW I247810 B TWI247810 B TW I247810B
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sulfur
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cutting
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Tatsuo Fukuzumi
Motoki Watanabe
Tsuneo Yoshimura
Katsuyuki Uchibori
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Mitsubishi Steel Mfg
Yoshimura Technical Office Inc
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Description

1247810 玫、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於機器結構用的鋼， 有優良的切削性且係作為工業設備、 【先前技術】 。亥機器結構用的鋼具 汽車零件等的原料。 规微蛾加工用 具有優良之切削性。作為呈右供,+g綱‘品必須 構用的鋼，日本工聿桿準二可機械機器結 不系铩旱（jis)中冒指出含至少某鞋择 含硫快削鋼和含小量鉛的含鉛快削鋼。此外，=-的 ==似之性質的元素(例一或岣之快削鋼t:: 開舍出來’但由於高價格等原因而未普及於業界。、- 就能獲得切削性的鋼而論必然會想到的是含叙 鋼，此鋼取值得注意的特徵為鋼的機械性質並未劣化， 使3釓亦同。然、而’在含鉛快削鋼的製程期間和切削或 轉鋼材的過程期間，鉛會以燻煙的形態飛散至空氣中… 造成工作環境惡化，此外在丢棄由此等製程所產生之二 和碎片等工業廢棄物時，由於該鋼中含鉛的關係，所以： 引起壤保的問題。 _ 另一方面，就作為快削鋼具有最長歷史的含破快削鋼 而έ ’由硫化物在工業製成鋼中的形態和分布來看有大 的變化’ 0而使得與切削性有關的可靠度變差。若企圖: 高硫含量以改善切削性也會有問肖，在該鋼材製程期間可 能會存在熱脆性（h〇tbl.ittleness)而導致許多不良品。 然而，與錯不同的是，硫與健康和安全、環境議題等 315133 5 1247810 等有關的問題較少，因而人們對於不含鉛但具有與習知含 鉛快削鋼相同之切削性的含硫快削鋼之開發期待已久。因 此本發明之目的在於提供具有優良的切削性之機器結構用 之含硫快削鋼。 【發明内容】 本發明人以開發具有與習知含鉛快削鋼相同的切削性 但未添加鉛之切削鋼為目標而對鋼中的化學成分進行各種 不同的研究。結果，發現含0.050至0.3 50重量％的S之含 石瓜决削鋼中包含〇 · 〇 〇 1 5至〇 · 〇 1 5 0重量％，較佳為〇 〇 〇 2 〇 至0.0100重量。/〇之氧的例子中，若S含量對〇含量之比率 S/Ο介於1 5至1 20之範圍内時，該鋼的切削性確實已獲得 改善。 也就是說，根據本發明之快削鋼即為以下所指的機器 結構用之含硫快削鋼。 (1) 一種機器結構用之含硫快削鋼，包含，以重量百分 比表示，0.10至0.55%的c、0.05至丨.00%的Si、〇 3〇至 2.5〇%的胞、不大於〇.15%的1>、〇〇5〇至〇35〇%的3、大 於〇.〇1G%但不大於〇.〇2()%的A卜G G15至Q 2()()%的_、 0-0015至0.015 0%的〇和不大於〇 02%的N，復包含以 重量百分比表示，選自由0.03至0 50%的v、〇 〇2至〇 2〇〇/〇 的Ti和0.01至0.20%的zr所構成組群中之至少一者其 中S含量對〇含量的S/0比率為15至12〇，以及以選f 由Nb的氧化物、碳化物、氮化物和碳氮化物所構成組群 中之至少一者作為MnS型包含物沈澱用的晶核。 315133 6 1247810 (2) 如上述（1)中的撫。 削鋼包含，以重量百八V。、，、。構用之含硫快削鋼，其中該快 h和-Π5至〇·脚;Vst示，選自由G.G2G至〜1〇〇%的 、b所構成組群中之至少一.。 (3) 如上述（1)或（2)中 处 , 、機為、，·σ構用之含硫快削鋼，其 中该切削鋼包含，以曹旦 ’、 里分比表示’選自由0.10至2.0 的 Cr、0.10 至 2.0% 的 Μ·立 , 1和0·05至1 ·0。/。的Mo所構成组 群中之至少一者。 丨僻w、凡 (4) 如上述（1)至（3)中 ;T仕項之機态結構用之含硫快削 鋼’其令该切削鋼包含， 旦 重里百刀比表不，選自由0.0002 至 0.020% 的 Ca 和 〇 S a η · 至〇.020%的Mg所構成組群中之 至少一者。 、將况月對本發明之機器結構用之含硫快削鋼的组 成兀素之含量加以限制的理由。該含量係以重量百分比的 方式表示。 C : 0·10 至 0.55% 添加C以確保該鋼的強度；以中/高碳鋼的強度等級作 為強度的目標，因而少於〇·1〇%時將無法獲得所需的強 度，然而若碳含量超出〇·55%時，韌性將會降低。因此下 限係ST為，上限為0.55%。
Sl : 0·05 至 1.00% 添加Si作為去氧劑（deoxidizer)，藉此將與Mn —起進 行共去氧作用。添加約0·05%時將顯現去氧效應，若添加 置超過1 ·〇〇%時鋼的切削性將會下降。因此將下限訂為 〇·05% ’ 上限為 1.00%。 315133 1247810 Μη : 〇·3〇 至 2·50ο/〇 添加Μη作為去氧劑（deoxidizer)，此外形成MnS並從 而改善鋼的切削性。為了形成硫化物，必需包含至少〇 3 〇 % 的Μη，但若Μη含量超過2.5%，鋼的硬度將會提高，進 而使切削性降低。因此將下限訂為0.30%，上限為2·5〇0/〇。 A1 :多於0.010%但不多於0.020% A1係鍵結至鋼中的N以形成A1N之元素且A1具有使 沃斯田鐵（austenite)晶粒變得精細的效果；A1即透過此精 製效應對改善韌性做出貢獻。為了產生此效果，必須添加 多於0.010%。然而，添加太多會造成切削性衰退。為避免 此結果，必須訂定上限為0.020%。因此使A1添加的量多 於0.0100/。但不多於0.020%。 P :不多於0.15% 添加P以改善鋼的切削性’特別是對於成品表面的特 性。若P添加的量超過0 · 1 5 %則韌性會下降。因此將上限 訂為0.15%。 S : 0.050 至 0.350〇/〇 咸知S係會改善鋼的切削性之元素，s含量越高切削 性越好。小於0.050。/。時就無法獲得良好的切削性。然而， 即使是在S與Μη —起添加的例子中，若s含量太高，鋼 之熱加工性也會降低。因此將上限值訂為0.3 5〇%。 〇 : 0.0015 至 0.0150% 若氧含量少於0.0015%，所形成的MnS内含物將不足 以提供良好的切削性’但若氧含量超過〇 〇丨5〇%，由冷卻 315133 8 1247810 期間的去氧作用所產生的次要去氧產物的量將會太高，造 成切削性衰退。為了要改善鋼的切削性1氧含量：持： 0-0015至〇.〇15〇%的範圍内’並將s含量對〇含量之 比率保持在15至120之範圍内係重要的。因此使氧含量介 於0.0015至0.01 5 0%之範圍内。 N :不多於0.02% 若N含量超過0·02%，鋼的延展性將會下降。因此將 上限訂為0.02%。
Cr : 0·1〇 至 2 00〇/〇
Ni : 0·1〇 至 2.00〇/〇
Mo : 〇·〇5 至 1.〇〇〇/0 添加選自Cr、Ni和Mo之一或多種。 若Cr、Ni和Mo其中之一的含量少於上述下限時，將 無法確保鋼的硬化能和韌性。若Cr、Ni和Mo的含量超過 上述各別的上限值，鋼的硬度將會提高，進而使得切削性 變差。因此Cr、Ni和Mo添加量之範圍訂定如上。
Nb : 0·〇ΐ5 至 0.20 0% 若Nb含量係介於上述範圍内，適量之Nb的氧化物、 碳化物、氮化物和碳氮化物中之至少一者將沈澱於鋼中， 變成MnS型内含物沈澱用的晶核，藉此協助該内含物沈澱 並均勻分布於鋼中。具體而言，若Nb含量少於0.015%， 將會有少的效果，然而若Nb含量超過0.20%，鋼的切削性 將會變差。然而，適當的Nb含量會使鋼的沃斯田晶粒大 小變得更小，因此不會損及鋼的韌性。 9 315133 1247810 V : 〇·〇3 至 0.50% 若V含量介於上述範圍内，V的碳氮化物將會在鐵中 沈殿達適當程度，用以改善鋼的機械性質。再者，適量的 V將使鋼之沃斯田鐵的晶粒大小變得更小，因此不會損及 鋼的韌性。因此將V的添加量訂於〇·〇3至〇·5〇%之間。
Ti : 0·〇2 至 0.20%
Zr : 〇.〇1 至 〇·2〇% 此等元素對於氧具有強大的親和力，容易產生氧化 物，因此最好等去氧作業完成之後再添加至熔融的鋼。 在Τι含量少於0.02%或Zr含量少於〇 〇1%時會有小的 去氧效果’然而若Ti含量超過0.20%或Zr含量超過〇 2〇% 時，將會產生大量會造成切削性變差的碳氮化物。再者， 適量的Ti將使鋼的沃斯田鐵晶粒大小變得更為精細，因此 不會損及鋼的韌性。故將Ti和Zr的添加量訂於上述之範 圍内。
Sn : 0.020 至 0.100% 由於Sn以固體溶液的形式存在於基體中，因此會使 必須添加至少 。為避免此情 鋼變跪，藉以改善切削性。為產生此效果， 0 · 0 2 0 %。然而，若添加太多將會使韋刃性劣化 形，必須將上限訂為o.loo%。因此將Sn的添加量訂於〇 〇2〇 至0.100%之範圍内。
Sb : 0·15 至 0·100ο/〇
315]33 由於Sb以固體溶液的形式存在於基體中，印丄人 鋼變脆，藉以改善切削性。為產生此效果， 10 1247810 0·01 5%。然而’若添加太多將會使韌性劣化。為避免此情 形，必須將上限訂為〇1〇〇%。因此將Sb的添加量訂於0.015 至0.100%之範圍内。
Ca : 0.0002 至 0.020%
Ca在鋼中作為去氧元素且會形成能有效改善鋼的切 削性之氧化物。若Ca含量少於0.0002%時將無法見到此效 果。然而’即使C a的添加量多於〇 · 〇 2 〇 %，也不會獲得切 削性有任何進一步的效果。因此，將Ca的添加量訂於 0.0002至0.020%之範圍内。
Mg : 0.0002 至 0.020%
Mg在鋼中作為去氧元素且會形成能有效改善鋼的切 削性之氧化物。若Mg含量少於0.0002%時將無法見到此 效果。然而，即使Mg的添加量多於0.020%，也不會獲得 切削性有任何進一步的效果。因此，將Mg的添加量訂於 0.0002至〇.〇2〇〇/0之範圍内。 以下為本發明透過實施例的詳細說明。 【實施方式】 實施例1 機器結構用之含硫快削鋼的製造 機器結構用之含硫快削鋼係透過以下的方法製造。 使用1 5噸的電熔爐使含有與各機器結構用之鋼相對 應的級成，示於表1(測試件編號1至22)，熔融。在去氧 階段期間進行脫去0.3%的碳，在氧化階段末段時熔融鋼中 的氧量係介於0.028至0.042%。移除氧化階段時的熔渣， 315133 1247810 並在還原階段重新再 遷立另一熔渣。在最初去氧作用中所 用的去氧劑為6〇 沾τ； s 的 Fe-Si 和 1〇〇 kg 的 Si-Mn。之後， 使用5 kg(比較材料用
用1 0 kg)的A1。等到確認熔渣中的FeO 含量變成2%或更少 <後，將熔融的鋼輕輕地敲到盛鋼桶 (ladle)中。 此％炫融的鋼中的畜旦 r的礼Ϊ係介於〇·〇〇5〇至〇 〇13〇。/()。接 著，將該盛鋼桶置於_ &牲# #/ 、綱包精煉爐（LF furnace)的固定位置， 使用電弧使炫融鋼的溫度提高並視各別組成進行微調。等 該熔融鋼的溫度變成1650。0時，進行再硫化及溫和的富氧 化’由設置於盛鋼桶底部的多孔質活塞以30 1/min的流速 吹入氛氣’進行攪拌1 5公·辟·。4 . ^ 之後，用鋼包精煉爐的電弧
使溫度提高，然後添加Nb、Ti知7 ^ A U和Zr，鑄造4·7噸的鋼塊。 將該鋼塊輥軋成直徑1 〇〇 的接u ^ mm的棒材，由該棒材製成欲進 行切削試驗的測試件。以下表1… 乂卜衣1中顯示所製得的化學組 成。含Ϊ以重ϊ百分比表示，除Μ# 咏N和〇以ppm表示以外。 315133 12 1247810 κ> to to g s 00 K-1 C7I I—1 CO to o ZD 00 -a cn CO N) 1—- 測試件 0.46 0.45 0.44 0.21 0.13 0.30 0.20 0.24 0.25 0.42 0.45 I 0.43 I | 0.53 1 1 0.42 1 I 0.43 1 l,Q^L | 0.22 | I 0.21 0.48 0.49 0.45 0.45 1 〇 0.45 0.20 0.22 0.73 0.10 0.15 1 0.18 0.23 0.17 0.15 1 | 0.23 1 1 〇· π 1 | 0.18 1 1 0.97 | | 0.24 1 1 0.33 1 ! 0.28 1 | 0.32 1 0.24 0.26 0.26 0.25 00 0.53 0.70 0.40 0.69 1.30 0.68 0.65 0.73 2.28 0.71 0.63 0.65 1 0.67 1 0.6G I 0.66 0.63 i 0.65 1 0.65 0.97 0.99 0.71 0.73 Mn 0.016 0.005 0.013 0.024 0.023 0.145 0.015 0.018 0.020 0.0111 10.013| 丨 0.0081 I o.oio 1 10.009] lo.onl | 0.015| 0.015 0.012] 0.010 | 0.007 | 0.010 0.009 Tj 0.225 0.130 0.185 0.325 0.230 0.200 0.210 0.195 0.220 0.231 0.120 10.187| [0.1991 10.193| | 0.0731 io.oiol 0.012 0.008 0.054 0.019 0.068 0.093 LO 0.02 0.01 1.73 1.95 1.66 1.60 QJ\ CO 1.56 o.ooi 0.02 0.01 I o.oo | 0.00 1 o.oo I I 1.65 | 1.63 1,1,82 1 ! 0.01 ί 0.01 0.01 0.01 0.59 0.05 0.04 0.58 0.61 0.93 1.98 0.83 0.75 0.03 1 0.03 0.05 | 0.05 | 0.03 I 0.05 I I 0.63 | 0.60 I 0.55 0.16 0.19 0.14 0.14 〇 0.14 0.01 0.01 0.18 0.15 0.16 0.16 0.97 1 1-0-17 ! 0.01 I 0.01 0.01 0.01 Lmlj 0.01 1 〇.i—71 1 0.16 ! 0.16 0.02 0.01 0.02 0.01 o 0.016 0.014 0.013 0.019 0.015 0.016 0.015 0.017 0.018 0.0131 0.020! 丨 0.0181 10.015」 0.017 I 0.014| 10.0351 10.0351 0.033 0.025 0.031 0.015 0.019 0.028 0.027 0.023 0.020 0.030 0.028 0.027 0.025 0.030 0.023 0.029 丨 0.185 1 | 0.0391 0.015 0.047 z cr 0.15 • 0.10 0.45 • 0.18 * • 0.07 • » 0.13 1 0.08 0.09 l^ioj • • 鲁 ί 0.10 | 0.10 | » • < • 0.07 • • 0.05 0.08 0.16 • • | 0.06 丨 » 0 秦 | 0.05 | • • • • « • • • • 0.07 0.10 0.09 0.07 • • 0.08 參 0.08 1 • 9 I 0.07 I 0.08 • 1 • • 1 • » • Nl 0.030 • • 0.027 • 0.033 • • 10.086 丨 • Ια〇3〇Ι • • • f • 鲁 • • • ω • • 0.042 0.030 0.061 • • • • 丨 0.0251 0.083 • [0^7 • 0.29 0.06 0.21 0.29 0.01 • o b g • ? 0.0043 p.0060 crq CH g H-1 o to ►—» CO 00 1—» cn 120 § 〇Ί oc cn w CO ox to cn cn — to 00 to o CO — g * 117 S cn to 00 各 00 CO CO to g οι CO g o s s to oc 00 to 〇 46.9 26.0 29.8 | 95.6 I 47」9 I G0.6 I I 50.0 I 54.2 44.0 I 43.6 1 I 30.0 | | 26.7 | | 24,9 1 1 29.2 1 | 40.6 | CO CJi cn to ώ | 67.5 14.6 56.7 54.7 s/o 13 >1 a»^I^^rrCT*>升；M-^oappm^斗 315133 1247810 貫施例2
MnS』内含物中的沈殺晶核之ΕΡΜΑ分析 為了證明Nb作為MnS型内含物用之沈殺 =機器結構用之含硫㈣鋼中的以，以電子探針= (ΕΡΜΑ)分析測試件8的鋼（本發明的材料）。結果如第 1和2圖所示。第i圖為顯示已製成以Nb的氧 核的，以型内含物之靠影像，第2圖為顯示已製 炭化物作為晶核的MnS型内含物之ΕΡΜΑ影像。 標記為「SEI」的照片為基體中沈殿之_型内含物 的第二電子影像…圖和第2圖當中，顯示較小的島形 本體包在大的島形相中。四ΕΡΜΑ分析影像各圖形的下部 在第1圖中顯不小的島形相為Nb氧化物，在第2圖中顯 不小的島形相為Nb碳化物。各照片為元素Nb、〇、匸、 Μη和S的分析影像，白色部分顯示各別元素存在之處。 由此照片清楚可見小的島形相為Nb氧化物或Nb碳化物， 且可見到該Nb氧化物或Nb碳化物作為MnS型内含物（大 的島形相）的晶核。 實施例3 翻轉切削試驗 使由測試件1至22之鋼之相同熱度製得直徑為丨〇〇 mm的棒材退火，使用安裝碳化鎢的工具對各測試件進行 翻轉切削，測量該工具之切削面的裂縫磨耗。翻轉速率為 1 6 0 m / m i η。結果如表2所示。 31513 14 1247810 表2 — ------ 測試件 ------ 無切削液 單位：mm 使用切削液 單位 ：mm 1 L. i六 4*上、ι”ι 測試件5和6 (無 鉛鋼）的平均值 0.4 0.15 比季乂材枓 測試件1至4和7 (含錯鋼）的平均 值 0.1 0.05 發明材料 測試件8至22的 平均值 0.1 0.05 未使用切削液時本發明材料之工具磨耗約為測試件5 和6比較材料之工具磨耗的1/4。 再者’未使用切削液的例子和使用切削液的例子中， 本發明材料的數值可與測試件1至4和7之含鉛快削鋼的 數值相比擬。 接著，使用市售的切削油進行翻轉作業之生產率的比 較。 此比較使用高速工具將上述各測試件以切削法翻轉製 成小齒輪。由母小k所生產的小齒輪數目測量生產力。結 果如表3所示。 15 315133 1247810 表3 測試件 使用市售切削液 件數/小時 比較材料 1 130 2 138 3 105 4 140 5 72 6 85 7 135 發明材料 8 125 9 130 10 128 11 125 12 138 13 142 14 123 15 134 16 110 17 120 18 131 19 125 20 133 21 124 22 118 與無船比較材料5和6比較時，使用市售切削液時本 發明之材料的生產力獲得60%的改善。再者，本發明的材 料能獲得與比較材料1至4和7之含鉛快削鋼幾乎不同的 良好結果。 實施例4 機械性質之測量： 16 315133 1247810 測量測試件1至22之作為機器結構用之鋼的機械性 質。經850°C之油淬冷和650°C之回火之後，測量各測試件 與強度、延展性、韌性和硬度有關的參數；結杲如表4所 示0 對於所有的性質，本發明的材料顯示與比較材料的性 質相同或更佳的結果 表4 測試件 0.2% 耐應力 N/mm2 抗張 強度 N/mm2 伸長率 % 減面率 % 沙丕 (Charpy) 衝擊值 J/cm2 硬度 HB 1 635 705 25.8 61.4 130 211 2 657 730 25.5 62.1 133 220 3 707 786 24.9 60.3 128 239 4 691 768 25.2 61.8 130 235 5 732 854 22.7 58.1 125 270 6 743 865 22.2 57.6 120 272 7 754 870 21.3 56.2 117 273 8 635 705 26.0 63.0 153 211 9 558 620 27.7 65.4 161 190 10 597 663 26.3 62.5 142 200 11 715 830 22.2 59.3 142 269 12 648 713 27.3 64.2 167 223 13 652 724 26.4 63.2 158 227 14 730 840 23.0 58.3 129 267 15 760 873 21.0 56.1 115 274 16 732 860 22.5 57.1 125 270 17 750 865 22.9 56.9 118 276 18 730 850 23.2 58.7 130 273 19 740 858 22.5 57.3 123 277 20 668 733 23.3 59.8 140 230 21 637 710 27.2 63.2 165 210 22 685 758 24.1 57.7 151 233 17 315133 1247810 測試件編號1至7 :比較材料 測試件編號8至22 :發明材料 實施例5 沃斯田鐵晶粒大小之測置· 根據JISG055 1測量測試件1至22之沃斯田鐵晶粒大 小。結果如第5圖所示。 沃斯田鐵晶粒大小編號為8號或以上，本發明材料和 比較材料顯示約相同的數值。 表5 測試件 沃斯田鐵晶粒大小編號 比較材料 1 9.0 2 8.7 3 8.8 4 8.9 5 9.0 6 9.0 7 8.9 發明材料 8 8.9 9 8.8 10 8.8 11 . 8.7 12 8.7 13 8.8 14 9.0 15 9.1 16 9.0 17 9.0 18 8.9 19 9.1 20 8.9 21 9.1 22 8.7 18 315133 1247810 如上所述，根據本發明可提供，就健康和安全、環境 議題等等來看有很少的問題，但具有與習知的含鉛快削鋼 相當的切削性和機械性質之機器結構用之含硫鋼。 [圖式簡單說明】 第1圖為顯示根據本發明之機器結構用之含硫快削鋼 中已產生以Nb的氧化物作為晶核的MnS型内含物之 ΕΡΜΑ分析影像。 第2圖為顯示上述鋼中已產生以Nb之碳化物作為晶 核的MnS型内含物之ΕΡΜΑ分析影像。 19 315133

Claims (1)

  1. 第92128365號專利申請案 申請專利範圍修正本 (94年6月24曰） I 一種機器結構用之含硫快削鋼，包含··以重量百分比表 不，〇·1〇 至 0.55% 的 c、0.05 至 1.00% 的 Si、0·30 至 2 5〇% 的Μη、不大於〇·15%的ρ、〇 〇5〇至〇 35〇%的s、大於 〇·010%但不大於 0 020%的 A1、〇 〇15 至 〇 2〇〇%的 、 0.0015至0·0150%的〇和不大於〇 〇2%的N，復包含， 以重里百分比表示，選自由〇 〇3至〇 5〇%的v、〇 〇2 至0.20%的Ti和〇·01至〇.2〇%的Zr所構成組群中之至 少一者，其中S含量對〇含量的s/〇比率為15至12〇， 以及以選自由Nb的氧化物、碳化物、氮化物和碳氮化 物所構成組群中之至少一者作為MnS型包含物沈澱用 的晶核。 2·如申叫專利範圍第1項之機器結構用之含硫快削鋼，其 中，該快削鋼包含：以重量百分比表示，選自由〇 〇2〇 至0.100%的Sn和〇·015至〇.1〇〇%的Sb所構成組群中 之至少一者。 3·如申請專利範圍第工或2項之機器結構用之含硫快削 鋼，其中，該快削鋼包含：以重量百分比表示，選自由 0.10 至 2.00% 的 Cr、0.10 至 2 〇〇% 的 Ni 和 〇 〇5 至丄 _ 的Mo所構成組群中之至少一者。 4·如申請專利範圍第}或2項之機器結構用之含硫快削 鋼，其中，該快削鋼包含：以重量百分比表示，選自由 315133修正本 1 1247810 0.0002 至 0.020% 的 Ca 和 0.0002 至 0.020% 的 Mg 所構 成組群之至少一者。 5.如申請專利範圍第3項之機器結構用之含硫快削鋼，其 中，該快削鋼包含··以重量百分比表示，選自由0.0002 至0.020%的Ca和0.0002至0.020%的Mg所構成組群 之至少一者。 2 315133修正本
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