4 6 0 5 9ο A7 ___B7______ 五、發明說明（1 ) 【技術背景】 本發明係有關一種可減少生鏽之含C a鋼’特別是可 防止因氧化系夾雜物之低熔點化所生成之塊狀巨大夾雜物 或因連續鑄造所產生之噴嘴阻塞等問題外’且具有可防止 因硫化物系夾雜物於熱壓延時會使變形能降低’而於溶鋼 中添加Ca (Ca合金）時所掛念的因鋼中含有含CaO 之氧化物系夾雜物所造成之於製品表面生鏽的效果。 其中，含C a鋼係爲C a含有5 p pm以上量之鋼。 低碳鋼或極低碳鋼等普通鋼至各種不鏽鋼、特別是其 薄鋼板，一般多要求其製品表面應具有美麗之外觀。此些 鋼中，一般多以A 1或T i ' S i等進行去氧之方式以製 得低氧鋼。以A 1或T i去氧後，鋼中會殘留相當於1 0 〜8 0 p pm左右氧量之以A 1 2〇3或T 1氧化物爲主之 氧化物系夾雜物。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 (諦先閱讀背面之注意事項每/ ¾本頁) 此以A 1 2 0 3或丁 1氧化物爲主之氧化物系夾雜物， 於連續鑄造中會附著堆積於由壓絞步驟至注入模具過程所 使用之鑄塑噴嘴之內壁上，而引起噴嘴阻塞進而阻礙鑄造 之安定性，且因阻塞物之剝離、混入等現象而造成鑄片、 製品摻雜有夾雜物之缺點。又，因噴嘴阻塞，而會使鑄型 內之熔鋼流動產生偏流，此點即爲起鑄模內熔湯表面之粉 體捲入熔湯內之原因之一。此外，A 1 2〇3或T i氧化物 會以塊狀形式殘留於薄鋼板表層部分，使製品板產生條紋 狀突起而損及鋼板表面之美觀。 目前，爲解決上記因A 1 2〇3或T i氧化物爲起因之 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210x297公釐） -4- 經濟部智慧財產局負工消費合作社印髮 4 6 0 5 9。 A7 _；___B7___ 五、發明說明（2 ) 問題之方法，以知例如將經以鋁去氧後所得之熔鋼中添加 C a ’以製得由C a 0與A 1 2 〇 3所構成之氧化物組成形 式。（例如特開昭6 1 - 2 7 6 7 5 6號公報，特開昭 58 — 1 54447號公報，特開平6 — 49 5 23號公 報等）。 此方法中，係以添加C a ◦之方式使A 1 2 0 3與 CaO反應，以形成CaO*Al2〇3， 12CaO*7Al2〇3，或 3CaO.Al2〇3 等爲主 成分之低熔點氧化物之方式而達到所預期之目的。 又，耐Η I C鋼或要求磨光性之薄板用鋼，因其鋼中 之Mn S對耐Η I C特性或磨光性會產生不良之影響，而 已知添加C a 0爲一種可抑制Μ n S生成之方法（特開昭 56 — 9317號公報）。 但，將C a添加入熔鋼中時，C a將會與鋼中之S產 生反應而形成C a S，而此C a S即爲生鏽之原因。 就此點，特開平6_5 5 9號公報中，爲防止此種生 鏽現象，有提出將鋼中殘留之C a量維持在5 P pm以上 1 0 p pm以下之意見，但即使C a量低於1 0 p pm而 未對鋼中所殘留之氧化物組成內容作適當之修正時，特別 是在夾雜物中C a ◦濃度量較高時，鋼中所殘留之含 C a ◦氧化物之周圍則會產生C a S，而會由此點開始生 鏽。 此結果將會造成製品開始生鏽之時間縮短，鏽產生量 增加，而無疑問地使製品表面性狀劣化。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） --- I----------裝 *!1 訂-！--線 (請先閱讀背面之注意事項辱i本頁) -5- 4 6 Ο 5 1 j Ο Α7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 B7 五、發明說明（3 ) 【發明之槪要】 本發明，即是爲防止噴嘴之阻塞、使A 1 2〇3或丁 1 氧化物之無害化及抑制硫化物等目的下，而以提出一種對 於含C a 0鋼而言，可解決以往成爲問題之因夾雜物而生 鏽的解決方案。 本發明者們，就達成上述目的經過深入硏究結果，得 知鋼中所殘留之含C a 0氧化物系夾雜物中，若其周圍全 部產生C a S時，則將不會成爲生鏽之起點，而依其組成 之方式可使氧化物中S之溶解度降低，故於溫度降低時， 即使產生凝固時其夾雜物周圍亦極少生成C a S，因而發 現到不致成爲生鏽起點之氧化物。 本發明即是以上記結果爲基礎所產生者。 即，本發明係有關一種可減少生鏽之含C a鋼，其特 徵係於含C a鋼中所含之含有C a 0之氧化物系夾雜物中 ，直徑爲2 以上之氧化物系夾雜物之8 0¾以上，使 其平衡S溶解量（％ S) inc .爲0 . 〇3wt%以下 之方式，控制夾雜物之組成內容及鋼中S濃度爲特徵者。 本發明中，平衡S溶解量（¾ S) i n c .，係以前 記氧化物系夾雜物之組成計算所得之光學鹼性度、鑄造溫 度及鋼成分等作爲參數，依下記式（1 )計算所得者； log(%S)inc.=(21920-54640 Λ )/Τ+43.6 Λ-23.9-log[a 〇] + [wt% S] ---(1) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐〉 I J.-----I----- I — HI — — — —----11 - - . (請先閱讀背面之注意事項再v寫本頁) -6- 4 6 Ο - Ί Α7 _______Β7_ 五、發明說明（4 ) 其中， τ :連續鑄造時之鑄造溫度（Κ) (請先閱讀背面之注^►項再本頁) 〔w t % S〕：鋼中之S濃度 〔a。〕：連續鑄造時鑄造溫度下之熔鋼的氧活化度 •以A 1去氧時 log a〇=(-64000/T+20.57-21og[wt% Al]-0.086[wt % Al]-0.102[wt % Si])/3 •以T i去氧時 log a〇 =(-60709/T + 20.97-21og[wt% Ti]-0.084[wt% Ti])/3 其中，同時含有Ai ，Tl·時，係選擇a。値較小者， Λ :氧化物系夾雜物之光學鹼性度 Λ = 1.0X(CaO) + 0.605X(AhO〇 + 0.61X(Ti〇2) + 0.78X(MgO) + 0.4 8X(Si〇3) + 0.5 5X(Cr2〇3) + 0.5 9X(MnO) ---(2) X(Mm〇n):氧化物之陽離子當量 X(MmO„)- η X Ν(Μη.0η)/Σ (n x N(Mm〇n)) ---(3) N(Mm〇n):氧化物之莫爾分率 η :氧化物中氧之價數 。 【圖式之簡單說明】 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 【圖1】本發明與比較例之鋼塊中夾雜物之Ε ΡΜΑ 測定結果。 【圖2】鑄造溫度下之氧化物的平衡5溶解量（％ S )i n c .與，使用彳亙溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 °C ’ 溼度：9 5% )進行生鏽試驗下氧化物周圍之生鏽機率的 關係圖。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 * 297公釐） η Α7 Β7 五、發明說明（5) 【圖3】由薄鋼板中之平均氧化物組成求得鑄造溫度 下氧化物的平衡S溶解量（％ S ) i n c .與，進行屋內 暴露生鏽試驗（2星期，平均氣溫：1 8 t，平均溼度： 6 2% )下薄鋼板產生鏽斑之個數的關係圖。 【圖4】平衡S溶解量S) inc.與，氧化物 中C a 〇濃度的關係圖。 【發明之詳細說明】 以下，將以完成本發明之試驗結果進行說明。 於A r氣體環境下之高周波溶解爐中，將極低碳鋼（ C:〇.〇〇15 〜0.0025wt% ，Mn: 0.15 〜0.22wt% ，P :0.008 〜 0 · 0 1 5 w t % ，S:0.002 〜〇.〇2〇w" )以 Si 去氧後（Si : . 01 〜2 · 〇wt% )， A 1去氧或T i去氧或A 1 —T i去氧後，進行C a之添 加（Fe — Ca，CaSi ，Ca :〇.〇〇〇5〜 0 · 004〇wt% )，將氧化物組成內容由Ai2〇3、 T i氧化物，A 1 2〇3 — T i氧化物或含S i 〇2之氧化 物變換爲含C a 0之氧化物。 此時’將A 1 、Τ 1 、S 1與C a之濃度予以改變時 ，即可將鋼中氧化物之組成內容進行變更。 將此熔鋼進行鑄造，並對鋼塊中其大小大於2 // m以 上之夾雜物，以E PMA與S EM— E DX對其組成內容 與形態進行調查。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐）
It —---------- ---I I I — I 訂 I I 1 1--- ' - - (請先閱讀背面之注意事項再％^本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -8 - 4 6 0'、 A7 B7 五、發明說明（6〉 隨後，於經壓延此鋼塊所得之薄鋼板中取得試驗片， 將此試驗片置入恆溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 t，溼度 :9 5 % )進行2 4小時之暴露試驗。隨後，對經暴露試 驗後之試驗片使用E PMA與S EM— E DX對其組成內 容與形態進行調查，並計算生鏽情形與氧化組成內容之關 係。 圖1爲鋼塊中夾雜物之E PMA測定結果。 如同圖所示般，相對於低熔點之高C a濃度C a 0 -Al2〇3 夾雜物（47wt% CaO-5 1wt% A 1 2〇3— 2W t% T i 2〇3)係於夾雜物之內部及周圍 會析出 C a S，低 C a 濃度 C a 0 — T i 2〇3 — A 1 2〇3 夾雜物（23wt% Ca〇一 28wt% Ai2〇3— 47 w t% T i 2〇3)則於夾雜物之內部及周圍幾乎不會析出 會析出C a S .。 又，氧化物中析出有C a S之鋼塊的薄鋼板’其生鏽 量較大，且係以氧化物爲起點產生鏽斑。 又對其他鋼塊之夾雜物組成內容進行多項調查’並對 氧化物組成內容與C a S之析出狀態與生鏽狀態進行深入 硏究結果，C a 0濃度越高，即氧化物之光學鹼性度越高 時氧化物之周圍將越容易析出C a S ’而得知其爲生鏽之 起點。 此外，在經重覆檢討結果，得知Ca S生成量、生鎌 量係依氧化物之硫化物容量越高，即隨鑄造溫度下‘溶胃^ 氧活化度越小而增加° 本紙張尺度適用中國國家標準（CNSU4規格（210 X 297公窠） -------------裝—— (請先«讀背面之注意事項A,§本頁) 訂- 線 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 -9- Α7 Β7 五、發明說明（7 ) 其中’最後之指標係使用氧化物之光學鹼性度與，於 使用依A 1或T i濃度欲求得於鑄造時之氧活化度所使用 之 D. J. Sosinsky 等（D. J. Sosinsky and I. D. Sommerville, Met. Trans. B_，1 986，Vol.l7B，pp33 1 -337 )依下記式所 求得之鑄造溫度下氧化物之平衡S溶解量（％ S ) inc .爲 指標進行調查，其結果得知該數値越大時氧化物周圍會產 生越多之C a S，而爲造成生鏽量增加之原因。 又，式中氧化物之光學鹼性度Λ之數値，係以氧化物 之組成內容依下式（2 )內容，配合J. A. Duffy等（J. A. Duffy and Ingram, J. Inor. Nuclear Chem., 1975, Vol. 37, PP, 1 203- 1 206 )之各種氧化物係數所求得者。 請 先 閱 讀 背· 面 之 注— 意 事 項 再一 I裝 冬 頁 訂 ⑴ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 log(% S)inc.=(21920-54640 A)/T+43.6 A-23.9-log[a 〇]+[wt % S] 其中，T :連續鑄造時之鑄造溫度（K ) [w t % S ]:鋼中之S濃度 〔a。〕：連續鑄造時鑄造溫度下之熔鋼的氧活化度 以A 1去氧時 log a 〇=(-64000/T+20_57-21og[wt% Al]-0.086[wt% Al]-0.102[wU Si])/3 以T i去氧時 log a 〇 =(-60709/T + 20.97-21og[wt % Ti]-0.084[wt % Ti])/3 其中，同時含有A 1 ，T i時，係選擇a。値較小者， Λ ··氧化物系夾雜物之光學鹼性度 Λ = 1.0X(CaO) + 0.605X(Al2〇3) + 0.61X(Ti〇2) + 0.78X(MgO) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -10- A7 460590 ___B7____ 五、發明說明（8 ) + 0.48X(SiO：) + 0.55X(Cr2〇.〇 + 0.59X(MnO) -一（2) Χ(Μηι〇π):氧化物之陽離子當量 --------------___ {請先閱讀背面之注意事項#'身寫本頁) X(Mm〇n) = η X N(Mm〇〇/Σ (η X N(WUOO) …⑶ N (M m 0 n):氧化物之莫爾分率 η:氧化物中氧之價數 。 又，夾雜物中T i之氧化物的存在形態’ Ε Ρ Μ Α測定結果所示係以T i 2 0 3爲主’以式（2 )計 算Λ時，其換算爲T 1 2〇3時則與X (T i〇2)計算者 並無差別。 其次，圖2係爲依式（1 ) 、（ 2 )所求得的鑄造溫 度下之氧化物的平衡S溶解量（％ S) inc 與’使用 恆溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 t，溼度：9 5 % )進行 生鏽試驗下氧化物周圍之生鏽機率的調查結果° -線- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 生鏽試驗前之平衡S溶解量（％ S) inc .若超過 0 . 0 3w t%時，於夾雜物之周圍極容易生成C a S。 此係因於夾雜物周圍所生成之C a S爲水解性夾雜物’依 「鐵與鋼第57年第1 3號P . 301」內容所示般’係 形成
2 C a S + 2 Η 2 0 ->· C a (0 Η) 2 + C a (H S) 2 2Ca(HS)j + 2H2〇— Ca(OH)2 + 2H2S 之水解現象，又，H2 S解離後亦會促進鋼之腐蝕。 其次，圖3係有關由試驗片的薄鋼板中之平均氧化物 組成內容所求得鑄造溫度下氧化物的平衡S溶解量（％ S )inc.與，進行屋內暴露生鏽試驗（2星期，平均氣 本紙張尺度適用中g S家標準（CNS>A4規格（210 X 297公釐） -11 - A7 460590 ___B7___ 五、發明說明（9 ) 溫：1 8 t：，平均溼度：6 2 % )下薄鋼板產生鏽斑之個 數的關係圖。 如同圖所示般，氧化物的平衡S溶解量（％ S ) me . 越大時鋼板上之鏽班越多，而超過0.03wt%時，鏽 班之個數將急遽增加。 如上所述般，鋼之生鏽量與夾雜物周圍之C a S發生 量有著極大之關係，又，此C a S之產生可依氧化物系夾 雜物之組成內容、鑄造時之溫度及熔鋼氧活化度所求得之 鑄造溫度下之氧化物的平衡S溶解量進行評估’該數値而 超過0 · 0 3w t%時，則會使C a S之生成量增加’其 結果將會造成生鏽情形顯著增加，此點可由許多試驗得到 證實。 本發明之內容，適用於全體熔鋼中添加有Ca (Ca 合金）所得之含C a鋼，特別是適用於高碳鋼、低碳鋼與 極低碳鋼等普通鋼與紅銘鐵礦系、馬丁鐵系沃斯田鐵系等 不鏽鋼，更適用於含C a 0超過2 //m以上之含有氧化物 系夾雜物之鋼。 其中，含Ca鋼係指Ca濃度超過0·0005wt %以上之鋼。 此一含C a鋼中’爲A 1去氧鋼時則有以C a 0 — A 1 2〇3爲主之氧化物，爲T :去氧鋼時則有以C a 0 -T i爲主之氧化物，爲A 1 _ T i去氧鋼時則有以C a Ο 一 A 1 2〇3 — T i氧化物爲主之氧化物存在於各自之鋼中 。又，低A 1 、低T i鋼之S i去氧鋼則有S i 02 ’高 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） I ^---------------I I I I I 訂 i I I I I I (請先閱讀背面之注意事項寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -12- 460590 A7 B7 經濟部智慧財產局負工消費合作社印製 五、發明說明（1〇) Μη鋼則有MnO，不鏽鋼等高C r鋼則有C r2〇3，含 Mg鋼則有Mg 0等存在於各自之氧化物中’本發明可適 用於含有任何氧化物之複合氧化物中。又，亦適用於含有 其他不可避免之氧化物（‘5wt% )者。 又，本發明中，於氧化物系夾雜物中係以粒徑2 # m 以上之粒子爲對象，因粒徑低於2 g m之微細粒子將極不 容易成爲生鏽之起點。此處所稱之粒徑係爲壓延方向與寬 度方向直徑之平均値。 又，粒徑爲2 //m以上之氧化物系夾雜物，並不需全 部具有上述之組成範圍，只要有8 0 %以上之氧化物粒子 爲上述範圍即可。 本發明中，對於上述氧化物系夾雜物，係以將其控制 於前揭式（1 )計算所得之氧化物平衡S溶解量（％ S ) 1 nc ·爲0 · 〇3wt%以下之方式，對夾雜物之組成 內容與鋼中之S濃度進行控制爲特徵，其中，氧化物之組 成內容則可依去氧劑之選擇、變更添加量之方式而進行控 制。 圖4爲平衡S溶解量（％ S) inc .與，氧化物中 C a 0濃度的關係圖。 如同圖所示般，平衡S溶解量（％ S) inc .與， 氧化物中C a 0濃度的關係，係依鋼中S濃度或去氧步驟 之不同而有些許不同，但若將平衡S溶解量（％ S ) inc . 控制於0 · 0 3 w ΐ %以下時，皆可以對氧化物中C a 0 濃度進行控制之方式而達到於製品表面防止生鏽之效果。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公爱） ----*-------I I ---— — — — — ^' — — 11—---I 赢 ，一 * 、 <洗先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) -13- 4 6 0 b 9 l a? __B7__ 五、發明說明（M) (請先閱讀背面之注意事項再4寫本頁) 又，爲防止塊狀之巨大夾雜物之產生或爲防止於連續 鑄造時造成噴嘴阻塞等情形，必須使氧化物系夾雜物低熔 點化，即，需使一般之氧化物溶點低於約1 6 5 0 t：以下 3因此1就防止塊狀之巨大夾雜物之產生，或爲防止於連 續鑄造時噴嘴阻塞與抑制製品生鏽之觀點而言，選擇氧化 物之組成、鋼中S濃度係極爲重要的。 又，連續鑄造時之鑄造溫度，一般爲鋼之凝固溫度以 上1 0〜8 0°C左右。 【實施例】 實施例1 於轉爐出鋼後，將3 0 0 t ο η之熔鋼以RH真空脫 氣機裝置進行去碳處理，使其成分成爲C : 0 . 0020 w t % -Μη ： 0 . 2 0 w t % ' P · 0 . 〇 1 5 w t % ，S : 0 . OlOwt%下並將溫度調整至1600°C。 此熔鋼中’再添加A1 : . 5kg/t on，使熔鋼中 之溶存氧濃度降低至1 5 0 P pm。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 隨後，於此熔鋼中添加1 2kg/t on之70 w t% T i — F e合金’進行去氧步驟。隨後，再於熔鋼 中 0 . 3kg/t on 之 3〇wt% Ca — 6〇wt% S i合金鋼絲，對成分進行調整。處理後之T i濃度爲 0 . 〇 5 0 w t % ，A1 濃度爲 0.〇〇2wt% * C a 濃度爲15ppm° 其次，以2線片材連續造裝置進行鑄造。此時，壓 ^紙張尺度適用中S 0家標準（CNS)A4規格（210 * 297公爱) • 14 - 4 6 0 5 ： A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明說明（12) 絞機內之熔鋼成分爲T i濃度爲〇 . 0 5 Owt% ，A 1 濃度爲0 . 002wt% ，Ca濃度爲1 5ppm，S濃 度爲O.OlOwt% ，且鑄造溫度爲1560 °C。在不 使用A r氣體吹氣下進行5次進料連續鑄造後，於噴嘴內 未發現任何附著物。 將此厚2 2 Omm片材熱壓延至3 . 5mm ’隨後將 其冷壓延至0 . 8mm，並於7 8 0 °C下進行4 5秒之煅 燒。 此製品錠塊之成分爲’Ti濃度：0.〇4〇Wt% ’A1 濃度：0.001wt% ，Ca 濃度：15ppm ，S濃度：〇 . 0 1 0 w t % ’經Ε Ρ Μ A測定結果得知 錠塊中測定3 0個氧化物之平均組成內容爲（C a 0 ): 2 0 w t %，(A 1 2 Ο 3 ) ： 2 0 w t % ’ ( T i Ο 2 ) :6 0 w t % 。 此鑄造溫度下之〔aO〕= 0 . 0〇〇76 ，氧化物 系夾雜物之光學鹼性度Λ=〇 · 6 3 4 ’ 〔wt/° S〕— 〇 . 〇 i 〇 w t % ，依前記式（1 )所求得之氧化物之平 衡 S 溶解量（％s) inc.爲 0.0〇84wt% ° 將此錠塊進行屋內暴露生鏽試驗（2週’平均热溫· 。 τ . c «V 、 油丨一許果得知其鏽班之個 2 0 C，平均溼度：6 5 % )，測疋鈿木π 數爲20個（l〇〇cm2)，而與未添加Ca之A1去氧 鋼具有相同水準。 比較例1 • I -------------裝--- (請先閱讀背面之注意事項！寫本頁) *5· 線. 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公爱〉 -15 - 460590 A7 B7 五、發明說明（13) <請先閱讀背面之注意事項再4寫本頁) 於轉爐出鋼後，將3 0 0 t ο η之熔鋼以RH真空脫 氣機裝置進行去碳處理，使其成分成爲C : 〇 . 〇 2 0 w t % - Μη ： 0 - 2〇wt% ，P:〇.〇15wt% ，S : Ο . OlOwt%下並將溫度調整至1600°C。 此熔鋼中，再添加Al : 1 · 5kg/t on ，隨後再於 熔鋼中添加 0 . 4 k g / t ο η 之 3 0 w t % C a — 6 0 w t % S i鋼絲。處理後之T i濃度爲0 . 0 5 0 w t % ，A 1 濃度爲 0 . 035wt% ，Ca 濃度爲 2〇ppm 其次，以2線片材連續鑄造裝置進行鑄造。此時，對 壓絞機內夾雜物進行調查結果，得知其爲2 w t % T 1 2 0 a - 5 2 w t % CaO — 46wt%Al2〇3 之球 狀夾雜物。 此時，壓絞機內之熔鋼成分爲T i濃度爲〇 . 〇 5 0 w t % ，A1 濃度爲 0.030wt% ，Ca 濃度爲 25 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 ppm，S濃度爲0 . OlOwt% ，且鑄造溫度爲 1 560 °C。在不使用Ar氣體吹氣下進行5次進料連續 鑄造後，於噴嘴內未發現任何附著物。 將此片材熱壓延至3 . 5mm ’隨後將其冷壓延至 0 . 8mm，並於780 °C下進行45秒之煅燒。 此製品錠塊之成分爲’ Ti濃度：0 . 040wt% ，A1 濃度：0 . 030wt% ’ Ca 濃度：20ppm ，S濃度：〇 . 〇 1 0 w t % ，經Ε Ρ Μ A測定結果得知 錠塊中測定3 0個氧化物之平均組成內容爲（C a 0): 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -16- 4 6 0 5 9 0 a? __：____ B7 五、發明說明（14) 5 0 w t % ’ ( A 1 2 0 3 ) ： 4 8 w t % ’ ( T i 〇 2 ) ：2 w t % 。 此鑄造溫度下之〔a〇〕= ◦ · 00076 ，氧化物 系夾雜物之光學鹼性度Λ = 〇 . 6 6 6 7 ，〔 w t % S ] =0 . 0 1 0 w t % ，依前記式（1)所求得之氧化物之 平衡s溶解量（¾ S) inc .爲〇 106wt% 。 將此錠塊進行屋內暴露生鏽試驗（2週，平均氣溫： 20°C，平均溼度：65% )，測定結果得知其鏽班之個 數爲2 5 2個/1 00 cm2，與未添加Ca之A 1去氧鋼 或實施例1相比較時，得知其鏽班個數有顯著增加之情形 【產業上之利用性】 綜上所述，依本發明之內容，對於含C a鋼而言’具 有可大量抑剃因夾雜物爲起因生鏽之效果。 I ^ --------裝 ---ί — 訂---— — ·線 * _ ' - r · (tt先閱讀背面之注意事項再i本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -17-