TW460590B

TW460590B - Rust-resistant calcium steel

Info

Publication number: TW460590B
Application number: TW089120798A
Authority: TW
Inventors: Seiji Nabeshima; Yasuo Kishimoto; Shuji Takeuchi
Original assignee: Kawasaki Steel Co
Priority date: 1999-10-06
Filing date: 2000-10-05
Publication date: 2001-10-21
Also published as: KR100700249B1; EP1091005A2; EP1091005B1; CA2322146A1; US6841123B1; CA2322146C; EP1091005A3; DE60035751D1; DE60035751T2; JP2001107178A; KR20010039988A

Description

4 6 0 5 9ο A7 ___B7______ 五、發明說明（1 ) 【技術背景】本發明係有關一種可減少生鏽之含C a鋼’特別是可防止因氧化系夾雜物之低熔點化所生成之塊狀巨大夾雜物或因連續鑄造所產生之噴嘴阻塞等問題外’且具有可防止因硫化物系夾雜物於熱壓延時會使變形能降低’而於溶鋼中添加Ca (Ca合金）時所掛念的因鋼中含有含CaO 之氧化物系夾雜物所造成之於製品表面生鏽的效果。其中，含C a鋼係爲C a含有5 p pm以上量之鋼。低碳鋼或極低碳鋼等普通鋼至各種不鏽鋼、特別是其薄鋼板，一般多要求其製品表面應具有美麗之外觀。此些鋼中，一般多以A 1或T i ' S i等進行去氧之方式以製得低氧鋼。以A 1或T i去氧後，鋼中會殘留相當於1 0 〜8 0 p pm左右氧量之以A 1 2〇3或T 1氧化物爲主之氧化物系夾雜物。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 (諦先閱讀背面之注意事項每/ ¾本頁) 此以A 1 2 0 3或丁 1氧化物爲主之氧化物系夾雜物，於連續鑄造中會附著堆積於由壓絞步驟至注入模具過程所使用之鑄塑噴嘴之內壁上，而引起噴嘴阻塞進而阻礙鑄造之安定性，且因阻塞物之剝離、混入等現象而造成鑄片、製品摻雜有夾雜物之缺點。又，因噴嘴阻塞，而會使鑄型內之熔鋼流動產生偏流，此點即爲起鑄模內熔湯表面之粉體捲入熔湯內之原因之一。此外，A 1 2〇3或T i氧化物會以塊狀形式殘留於薄鋼板表層部分，使製品板產生條紋狀突起而損及鋼板表面之美觀。目前，爲解決上記因A 1 2〇3或T i氧化物爲起因之本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210x297公釐） -4- 經濟部智慧財產局負工消費合作社印髮 4 6 0 5 9。 A7 _；___B7___ 五、發明說明（2 ) 問題之方法，以知例如將經以鋁去氧後所得之熔鋼中添加 C a ’以製得由C a 0與A 1 2 〇 3所構成之氧化物組成形式。（例如特開昭6 1 - 2 7 6 7 5 6號公報，特開昭 58 — 1 54447號公報，特開平6 — 49 5 23號公報等）。此方法中，係以添加C a ◦之方式使A 1 2 0 3與 CaO反應，以形成CaO*Al2〇3， 12CaO*7Al2〇3，或 3CaO.Al2〇3 等爲主成分之低熔點氧化物之方式而達到所預期之目的。又，耐Η I C鋼或要求磨光性之薄板用鋼，因其鋼中之Mn S對耐Η I C特性或磨光性會產生不良之影響，而已知添加C a 0爲一種可抑制Μ n S生成之方法（特開昭 56 — 9317號公報）。但，將C a添加入熔鋼中時，C a將會與鋼中之S產生反應而形成C a S，而此C a S即爲生鏽之原因。就此點，特開平6_5 5 9號公報中，爲防止此種生鏽現象，有提出將鋼中殘留之C a量維持在5 P pm以上 1 0 p pm以下之意見，但即使C a量低於1 0 p pm而未對鋼中所殘留之氧化物組成內容作適當之修正時，特別是在夾雜物中C a ◦濃度量較高時，鋼中所殘留之含 C a ◦氧化物之周圍則會產生C a S，而會由此點開始生鏽。此結果將會造成製品開始生鏽之時間縮短，鏽產生量增加，而無疑問地使製品表面性狀劣化。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） --- I----------裝 *!1 訂-！--線 (請先閱讀背面之注意事項辱i本頁) -5- 4 6 Ο 5 1 j Ο Α7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 B7 五、發明說明（3 ) 【發明之槪要】本發明，即是爲防止噴嘴之阻塞、使A 1 2〇3或丁 1 氧化物之無害化及抑制硫化物等目的下，而以提出一種對於含C a 0鋼而言，可解決以往成爲問題之因夾雜物而生鏽的解決方案。本發明者們，就達成上述目的經過深入硏究結果，得知鋼中所殘留之含C a 0氧化物系夾雜物中，若其周圍全部產生C a S時，則將不會成爲生鏽之起點，而依其組成之方式可使氧化物中S之溶解度降低，故於溫度降低時，即使產生凝固時其夾雜物周圍亦極少生成C a S，因而發現到不致成爲生鏽起點之氧化物。本發明即是以上記結果爲基礎所產生者。即，本發明係有關一種可減少生鏽之含C a鋼，其特徵係於含C a鋼中所含之含有C a 0之氧化物系夾雜物中，直徑爲2 以上之氧化物系夾雜物之8 0¾以上，使其平衡S溶解量（％ S) inc .爲0 . 〇3wt%以下之方式，控制夾雜物之組成內容及鋼中S濃度爲特徵者。本發明中，平衡S溶解量（¾ S) i n c .，係以前記氧化物系夾雜物之組成計算所得之光學鹼性度、鑄造溫度及鋼成分等作爲參數，依下記式（1 )計算所得者； log(%S)inc.=(21920-54640 Λ )/Τ+43.6 Λ-23.9-log[a 〇] + [wt% S] ---(1) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐〉 I J.-----I----- I — HI — — — —----11 - - . (請先閱讀背面之注意事項再v寫本頁) -6- 4 6 Ο - Ί Α7 _______Β7_ 五、發明說明（4 ) 其中， τ :連續鑄造時之鑄造溫度（Κ) (請先閱讀背面之注^►項再本頁) 〔w t % S〕：鋼中之S濃度〔a。〕：連續鑄造時鑄造溫度下之熔鋼的氧活化度 •以A 1去氧時 log a〇=(-64000/T+20.57-21og[wt% Al]-0.086[wt % Al]-0.102[wt % Si])/3 •以T i去氧時 log a〇 =(-60709/T + 20.97-21og[wt% Ti]-0.084[wt% Ti])/3 其中，同時含有Ai ，Tl·時，係選擇a。値較小者， Λ :氧化物系夾雜物之光學鹼性度 Λ = 1.0X(CaO) + 0.605X(AhO〇 + 0.61X(Ti〇2) + 0.78X(MgO) + 0.4 8X(Si〇3) + 0.5 5X(Cr2〇3) + 0.5 9X(MnO) ---(2) X(Mm〇n):氧化物之陽離子當量 X(MmO„)- η X Ν(Μη.0η)/Σ (n x N(Mm〇n)) ---(3) N(Mm〇n):氧化物之莫爾分率 η :氧化物中氧之價數。【圖式之簡單說明】經濟部智慧財產局員工消费合作社印製【圖1】本發明與比較例之鋼塊中夾雜物之Ε ΡΜΑ 測定結果。【圖2】鑄造溫度下之氧化物的平衡5溶解量（％ S )i n c .與，使用彳亙溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 °C ’ 溼度：9 5% )進行生鏽試驗下氧化物周圍之生鏽機率的關係圖。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 * 297公釐） η Α7 Β7 五、發明說明（5) 【圖3】由薄鋼板中之平均氧化物組成求得鑄造溫度下氧化物的平衡S溶解量（％ S ) i n c .與，進行屋內暴露生鏽試驗（2星期，平均氣溫：1 8 t，平均溼度： 6 2% )下薄鋼板產生鏽斑之個數的關係圖。【圖4】平衡S溶解量S) inc.與，氧化物中C a 〇濃度的關係圖。【發明之詳細說明】以下，將以完成本發明之試驗結果進行說明。於A r氣體環境下之高周波溶解爐中，將極低碳鋼（ C:〇.〇〇15 〜0.0025wt% ，Mn: 0.15 〜0.22wt% ，P :0.008 〜 0 · 0 1 5 w t % ，S:0.002 〜〇.〇2〇w" )以 Si 去氧後（Si : . 01 〜2 · 〇wt% )， A 1去氧或T i去氧或A 1 —T i去氧後，進行C a之添加（Fe — Ca，CaSi ，Ca :〇.〇〇〇5〜 0 · 004〇wt% )，將氧化物組成內容由Ai2〇3、 T i氧化物，A 1 2〇3 — T i氧化物或含S i 〇2之氧化物變換爲含C a 0之氧化物。此時’將A 1 、Τ 1 、S 1與C a之濃度予以改變時，即可將鋼中氧化物之組成內容進行變更。將此熔鋼進行鑄造，並對鋼塊中其大小大於2 // m以上之夾雜物，以E PMA與S EM— E DX對其組成內容與形態進行調查。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐）

It —---------- ---I I I — I 訂 I I 1 1--- ' - - (請先閱讀背面之注意事項再％^本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -8 - 4 6 0'、 A7 B7 五、發明說明（6〉隨後，於經壓延此鋼塊所得之薄鋼板中取得試驗片，將此試驗片置入恆溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 t，溼度 :9 5 % )進行2 4小時之暴露試驗。隨後，對經暴露試驗後之試驗片使用E PMA與S EM— E DX對其組成內容與形態進行調查，並計算生鏽情形與氧化組成內容之關係。圖1爲鋼塊中夾雜物之E PMA測定結果。如同圖所示般，相對於低熔點之高C a濃度C a 0 -Al2〇3 夾雜物（47wt% CaO-5 1wt% A 1 2〇3— 2W t% T i 2〇3)係於夾雜物之內部及周圍會析出 C a S，低 C a 濃度 C a 0 — T i 2〇3 — A 1 2〇3 夾雜物（23wt% Ca〇一 28wt% Ai2〇3— 47 w t% T i 2〇3)則於夾雜物之內部及周圍幾乎不會析出會析出C a S .。又，氧化物中析出有C a S之鋼塊的薄鋼板’其生鏽量較大，且係以氧化物爲起點產生鏽斑。又對其他鋼塊之夾雜物組成內容進行多項調查’並對氧化物組成內容與C a S之析出狀態與生鏽狀態進行深入硏究結果，C a 0濃度越高，即氧化物之光學鹼性度越高時氧化物之周圍將越容易析出C a S ’而得知其爲生鏽之起點。此外，在經重覆檢討結果，得知Ca S生成量、生鎌量係依氧化物之硫化物容量越高，即隨鑄造溫度下‘溶胃^ 氧活化度越小而增加° 本紙張尺度適用中國國家標準（CNSU4規格（210 X 297公窠） -------------裝—— (請先«讀背面之注意事項A,§本頁) 訂- 線經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 -9- Α7 Β7 五、發明說明（7 ) 其中’最後之指標係使用氧化物之光學鹼性度與，於使用依A 1或T i濃度欲求得於鑄造時之氧活化度所使用之 D. J. Sosinsky 等（D. J. Sosinsky and I. D. Sommerville, Met. Trans. B_，1 986，Vol.l7B，pp33 1 -337 )依下記式所求得之鑄造溫度下氧化物之平衡S溶解量（％ S ) inc .爲指標進行調查，其結果得知該數値越大時氧化物周圍會產生越多之C a S，而爲造成生鏽量增加之原因。又，式中氧化物之光學鹼性度Λ之數値，係以氧化物之組成內容依下式（2 )內容，配合J. A. Duffy等（J. A. Duffy and Ingram, J. Inor. Nuclear Chem., 1975, Vol. 37, PP, 1 203- 1 206 )之各種氧化物係數所求得者。請先閱讀背· 面之注— 意事項再一 I裝冬頁訂 ⑴ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 log(% S)inc.=(21920-54640 A)/T+43.6 A-23.9-log[a 〇]+[wt % S] 其中，T :連續鑄造時之鑄造溫度（K ) [w t % S ]:鋼中之S濃度〔a。〕：連續鑄造時鑄造溫度下之熔鋼的氧活化度以A 1去氧時 log a 〇=(-64000/T+20_57-21og[wt% Al]-0.086[wt% Al]-0.102[wU Si])/3 以T i去氧時 log a 〇 =(-60709/T + 20.97-21og[wt % Ti]-0.084[wt % Ti])/3 其中，同時含有A 1 ，T i時，係選擇a。値較小者， Λ ··氧化物系夾雜物之光學鹼性度 Λ = 1.0X(CaO) + 0.605X(Al2〇3) + 0.61X(Ti〇2) + 0.78X(MgO) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -10- A7 460590 ___B7____ 五、發明說明（8 ) + 0.48X(SiO：) + 0.55X(Cr2〇.〇 + 0.59X(MnO) -一（2) Χ(Μηι〇π):氧化物之陽離子當量 --------------___ {請先閱讀背面之注意事項#'身寫本頁) X(Mm〇n) = η X N(Mm〇〇/Σ (η X N(WUOO) …⑶ N (M m 0 n):氧化物之莫爾分率 η:氧化物中氧之價數。又，夾雜物中T i之氧化物的存在形態’ Ε Ρ Μ Α測定結果所示係以T i 2 0 3爲主’以式（2 )計算Λ時，其換算爲T 1 2〇3時則與X (T i〇2)計算者並無差別。其次，圖2係爲依式（1 ) 、（ 2 )所求得的鑄造溫度下之氧化物的平衡S溶解量（％ S) inc 與’使用恆溫恆濕槽試驗器（溫度：6 0 t，溼度：9 5 % )進行生鏽試驗下氧化物周圍之生鏽機率的調查結果° -線- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製生鏽試驗前之平衡S溶解量（％ S) inc .若超過 0 . 0 3w t%時，於夾雜物之周圍極容易生成C a S。此係因於夾雜物周圍所生成之C a S爲水解性夾雜物’依「鐵與鋼第57年第1 3號P . 301」內容所示般’係形成

2 C a S + 2 Η 2 0 ->· C a (0 Η) 2 + C a (H S) 2 2Ca(HS)j + 2H2〇— Ca(OH)2 + 2H2S 之水解現象，又，H2 S解離後亦會促進鋼之腐蝕。其次，圖3係有關由試驗片的薄鋼板中之平均氧化物組成內容所求得鑄造溫度下氧化物的平衡S溶解量（％ S )inc.與，進行屋內暴露生鏽試驗（2星期，平均氣本紙張尺度適用中g S家標準（CNS>A4規格（210 X 297公釐） -11 - A7 460590 ___B7___ 五、發明說明（9 ) 溫：1 8 t：，平均溼度：6 2 % )下薄鋼板產生鏽斑之個數的關係圖。如同圖所示般，氧化物的平衡S溶解量（％ S ) me . 越大時鋼板上之鏽班越多，而超過0.03wt%時，鏽班之個數將急遽增加。如上所述般，鋼之生鏽量與夾雜物周圍之C a S發生量有著極大之關係，又，此C a S之產生可依氧化物系夾雜物之組成內容、鑄造時之溫度及熔鋼氧活化度所求得之鑄造溫度下之氧化物的平衡S溶解量進行評估’該數値而超過0 · 0 3w t%時，則會使C a S之生成量增加’其結果將會造成生鏽情形顯著增加，此點可由許多試驗得到證實。本發明之內容，適用於全體熔鋼中添加有Ca (Ca 合金）所得之含C a鋼，特別是適用於高碳鋼、低碳鋼與極低碳鋼等普通鋼與紅銘鐵礦系、馬丁鐵系沃斯田鐵系等不鏽鋼，更適用於含C a 0超過2 //m以上之含有氧化物系夾雜物之鋼。其中，含Ca鋼係指Ca濃度超過0·0005wt %以上之鋼。此一含C a鋼中’爲A 1去氧鋼時則有以C a 0 — A 1 2〇3爲主之氧化物，爲T :去氧鋼時則有以C a 0 -T i爲主之氧化物，爲A 1 _ T i去氧鋼時則有以C a Ο 一 A 1 2〇3 — T i氧化物爲主之氧化物存在於各自之鋼中。又，低A 1 、低T i鋼之S i去氧鋼則有S i 02 ’高本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） I ^---------------I I I I I 訂 i I I I I I (請先閱讀背面之注意事項寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -12- 460590 A7 B7 經濟部智慧財產局負工消費合作社印製五、發明說明（1〇) Μη鋼則有MnO，不鏽鋼等高C r鋼則有C r2〇3，含 Mg鋼則有Mg 0等存在於各自之氧化物中’本發明可適用於含有任何氧化物之複合氧化物中。又，亦適用於含有其他不可避免之氧化物（‘5wt% )者。又，本發明中，於氧化物系夾雜物中係以粒徑2 # m 以上之粒子爲對象，因粒徑低於2 g m之微細粒子將極不容易成爲生鏽之起點。此處所稱之粒徑係爲壓延方向與寬度方向直徑之平均値。又，粒徑爲2 //m以上之氧化物系夾雜物，並不需全部具有上述之組成範圍，只要有8 0 %以上之氧化物粒子爲上述範圍即可。本發明中，對於上述氧化物系夾雜物，係以將其控制於前揭式（1 )計算所得之氧化物平衡S溶解量（％ S ) 1 nc ·爲0 · 〇3wt%以下之方式，對夾雜物之組成內容與鋼中之S濃度進行控制爲特徵，其中，氧化物之組成內容則可依去氧劑之選擇、變更添加量之方式而進行控制。圖4爲平衡S溶解量（％ S) inc .與，氧化物中 C a 0濃度的關係圖。如同圖所示般，平衡S溶解量（％ S) inc .與，氧化物中C a 0濃度的關係，係依鋼中S濃度或去氧步驟之不同而有些許不同，但若將平衡S溶解量（％ S ) inc . 控制於0 · 0 3 w ΐ %以下時，皆可以對氧化物中C a 0 濃度進行控制之方式而達到於製品表面防止生鏽之效果。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公爱） ----*-------I I ---— — — — — ^' — — 11—---I 赢，一 * 、 <洗先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) -13- 4 6 0 b 9 l a? __B7__ 五、發明說明（M) (請先閱讀背面之注意事項再4寫本頁) 又，爲防止塊狀之巨大夾雜物之產生或爲防止於連續鑄造時造成噴嘴阻塞等情形，必須使氧化物系夾雜物低熔點化，即，需使一般之氧化物溶點低於約1 6 5 0 t：以下 3因此1就防止塊狀之巨大夾雜物之產生，或爲防止於連續鑄造時噴嘴阻塞與抑制製品生鏽之觀點而言，選擇氧化物之組成、鋼中S濃度係極爲重要的。又，連續鑄造時之鑄造溫度，一般爲鋼之凝固溫度以上1 0〜8 0°C左右。【實施例】實施例1 於轉爐出鋼後，將3 0 0 t ο η之熔鋼以RH真空脫氣機裝置進行去碳處理，使其成分成爲C : 0 . 0020 w t % -Μη ： 0 . 2 0 w t % ' P · 0 . 〇 1 5 w t % ，S : 0 . OlOwt%下並將溫度調整至1600°C。此熔鋼中’再添加A1 : . 5kg/t on，使熔鋼中之溶存氧濃度降低至1 5 0 P pm。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製隨後，於此熔鋼中添加1 2kg/t on之70 w t% T i — F e合金’進行去氧步驟。隨後，再於熔鋼中 0 . 3kg/t on 之 3〇wt% Ca — 6〇wt% S i合金鋼絲，對成分進行調整。處理後之T i濃度爲 0 . 〇 5 0 w t % ，A1 濃度爲 0.〇〇2wt% * C a 濃度爲15ppm° 其次，以2線片材連續造裝置進行鑄造。此時，壓 ^紙張尺度適用中S 0家標準（CNS)A4規格（210 * 297公爱) • 14 - 4 6 0 5 ： A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製五、發明說明（12) 絞機內之熔鋼成分爲T i濃度爲〇 . 0 5 Owt% ，A 1 濃度爲0 . 002wt% ，Ca濃度爲1 5ppm，S濃度爲O.OlOwt% ，且鑄造溫度爲1560 °C。在不使用A r氣體吹氣下進行5次進料連續鑄造後，於噴嘴內未發現任何附著物。將此厚2 2 Omm片材熱壓延至3 . 5mm ’隨後將其冷壓延至0 . 8mm，並於7 8 0 °C下進行4 5秒之煅燒。此製品錠塊之成分爲’Ti濃度：0.〇4〇Wt% ’A1 濃度：0.001wt% ，Ca 濃度：15ppm ，S濃度：〇 . 0 1 0 w t % ’經Ε Ρ Μ A測定結果得知錠塊中測定3 0個氧化物之平均組成內容爲（C a 0 ): 2 0 w t %，(A 1 2 Ο 3 ) ： 2 0 w t % ’ ( T i Ο 2 ) :6 0 w t % 。此鑄造溫度下之〔aO〕= 0 . 0〇〇76 ，氧化物系夾雜物之光學鹼性度Λ=〇 · 6 3 4 ’ 〔wt/° S〕— 〇 . 〇 i 〇 w t % ，依前記式（1 )所求得之氧化物之平衡 S 溶解量（％s) inc.爲 0.0〇84wt% ° 將此錠塊進行屋內暴露生鏽試驗（2週’平均热溫· 。 τ . c «V 、油丨一許果得知其鏽班之個 2 0 C，平均溼度：6 5 % )，測疋鈿木π 數爲20個（l〇〇cm2)，而與未添加Ca之A1去氧鋼具有相同水準。比較例1 • I -------------裝--- (請先閱讀背面之注意事項！寫本頁) *5· 線. 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公爱〉 -15 - 460590 A7 B7 五、發明說明（13) <請先閱讀背面之注意事項再4寫本頁) 於轉爐出鋼後，將3 0 0 t ο η之熔鋼以RH真空脫氣機裝置進行去碳處理，使其成分成爲C : 〇 . 〇 2 0 w t % - Μη ： 0 - 2〇wt% ，P:〇.〇15wt% ，S : Ο . OlOwt%下並將溫度調整至1600°C。此熔鋼中，再添加Al : 1 · 5kg/t on ，隨後再於熔鋼中添加 0 . 4 k g / t ο η 之 3 0 w t % C a — 6 0 w t % S i鋼絲。處理後之T i濃度爲0 . 0 5 0 w t % ，A 1 濃度爲 0 . 035wt% ，Ca 濃度爲 2〇ppm 其次，以2線片材連續鑄造裝置進行鑄造。此時，對壓絞機內夾雜物進行調查結果，得知其爲2 w t % T 1 2 0 a - 5 2 w t % CaO — 46wt%Al2〇3 之球狀夾雜物。此時，壓絞機內之熔鋼成分爲T i濃度爲〇 . 〇 5 0 w t % ，A1 濃度爲 0.030wt% ，Ca 濃度爲 25 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 ppm，S濃度爲0 . OlOwt% ，且鑄造溫度爲 1 560 °C。在不使用Ar氣體吹氣下進行5次進料連續鑄造後，於噴嘴內未發現任何附著物。將此片材熱壓延至3 . 5mm ’隨後將其冷壓延至 0 . 8mm，並於780 °C下進行45秒之煅燒。此製品錠塊之成分爲’ Ti濃度：0 . 040wt% ，A1 濃度：0 . 030wt% ’ Ca 濃度：20ppm ，S濃度：〇 . 〇 1 0 w t % ，經Ε Ρ Μ A測定結果得知錠塊中測定3 0個氧化物之平均組成內容爲（C a 0): 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -16- 4 6 0 5 9 0 a? __：____ B7 五、發明說明（14) 5 0 w t % ’ ( A 1 2 0 3 ) ： 4 8 w t % ’ ( T i 〇 2 ) ：2 w t % 。此鑄造溫度下之〔a〇〕= ◦ · 00076 ，氧化物系夾雜物之光學鹼性度Λ = 〇 . 6 6 6 7 ，〔 w t % S ] =0 . 0 1 0 w t % ，依前記式（1)所求得之氧化物之平衡s溶解量（¾ S) inc .爲〇 106wt% 。將此錠塊進行屋內暴露生鏽試驗（2週，平均氣溫： 20°C，平均溼度：65% )，測定結果得知其鏽班之個數爲2 5 2個/1 00 cm2，與未添加Ca之A 1去氧鋼或實施例1相比較時，得知其鏽班個數有顯著增加之情形【產業上之利用性】綜上所述，依本發明之內容，對於含C a鋼而言’具有可大量抑剃因夾雜物爲起因生鏽之效果。 I ^ --------裝 ---ί — 訂---— — ·線 * _ ' - r · (tt先閱讀背面之注意事項再i本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -17-

Claims

A8B8C8D8 备告本460590 六、申請專利範圍 1 .—種可減少生鏽之含C a鋼，其特徵係於含c a 鋼中所含之含有C a 0之氧化物系夾雜物中，使平衡S溶解量（％ S) inc ·爲〇.〇3wt%以下之方式，控制夾雜物之組成內容及鋼中S濃度。 2 _如申請專利範圍第1項之含c a鋼，其中直徑2 # m以上的氧化物夾雜物之8 0 以上，其平衡s溶解量 (°/〇 S ) i nc .爲〇 . 03wt% 以下。 3，一種可減少生鏽之含C a鋼，其特徵爲，於申請專利範圍第1項中所使用之平衡S溶解量（％ s ) inc ., 係以前記氧化物系夾，雜物之組成計算所得之光學鹼性度、鑄造溫度及鋼成分等作爲參數’依下記式（1 )計算所得者； log(% S)inc.=(21920-54640 Λ)/T+43.6 Λ-23.9-log[a 〇]+[wt % S] ---(1) 其中，T :連續鑄造時之鑄造溫度（κ) L W t % S ]:鋼中之S濃度 L a « j :連續鑄造時鑄造溫度下之熔鋼的氧活化度以A丨去氧時 log a〇=(-64000/T+20.57-21og[wt % Al]-0.086[wt % Al]-0.102[wt % Si])/3 以T i去氧時 log a〇 = (-60709/T + 20.97-21og[wt % Ti]-0.084[wt % Ti])/3 其中，同時含有A 1 ，T i時，係選擇a 。値較小者本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） t ^--I -------- 裝--------訂--— !!線---1 (請先M讀背面之注意事項具ik寫本頁> 經濟部智慧財產局員Η消費合作社印製 -18- A8B8C8D8 460590 六、申請專利範圍 Λ:氧化物系夾雜物之光學鹼性度 Λ = 1.0 X (C a 0) + 0 · 6 0 5 X (A12 0 3) + 0 · 6 1 X (T i 0 2) + 〇, 7 8 X (M g 0) + 0.48X(SiO〇 + 0.55X(Cr2〇3) + 0.59X(MnO) ---(2) X(M，CL):氧化物之陽離子當量 X(MmOn)= η X Ν(ΜαιΟη)/Σ (Π X N(Mm〇n)) -..(3) N(Mm〇n):氧化物之莫爾分率 η:氧化物中氧之價數。 4 . 一種含C a鋼之熔製方法，其係於含C a鋼之精練步驟中，將含C a鋼中所含之含有C a 0之氧化物系夾雜物中，使平衡S溶解量（％S) inc.爲0.03 w t%以下之方式，控制夾雜物之組成及鋼中S濃度。 1^-----I--.-----裝---：---.II-:訂·,!-------線 <請先《讀背面之注f項再缜寫本頁) 經濟部智慧財產局貝工消费合作社印製本紙張尺度適用尹國國家標準（CNS)A4規格（210 X 297公釐） -19-