TW202417162A - 肥粒鐵系不鏽鋼焊線及焊接部件 - Google Patents

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Abstract

本發明係關於一種肥粒鐵系不鏽鋼焊線，其以質量%計包含：C： ≤ 0.050%；Si： ≤ 1.00%；Mn： 2.50%至5.00%；P： ≤ 0.040%；S： ≤ 0.010%；Cu： ≤ 0.50%；Ni： 0.01%至1.00%；Cr： 12.0%至20.0%；Mo： ≤ 0.50%；Ti： 0.20%至2.00%；Nb： 0.10%至0.80%；Al： 0.020%至0.200%；Mg： ≤ 0.020%；O： ≤ 0.020%；及N： 0.001%至0.050%，其中餘量係Fe及不可避免之雜質，且具有由方程式(1)表示之Ni當量為1.0至3.0，Ni當量 = [Ni] + 0.5 × [Mn] + 30 × [C] + 30 × ([N] - 0.06) 方程式(1)，在方程式(1)中，[X]表示一元素X之含量(質量%)且係關於一焊接部件。

Description

肥粒鐵系不鏽鋼焊線及焊接部件
本發明係關於一種肥粒鐵系不鏽鋼焊線及一種焊接部件。
肥粒鐵系不鏽鋼係較奧氏體不鏽鋼便宜且具有低熱膨脹係數，且因此可防止熱應變。肥粒鐵系不鏽鋼在耐高溫氧化性方面亦極優異，使得其廣泛地用於汽車排氣系統部件，此等汽車排氣系統部件用於一高溫腐蝕性氣體環境中。汽車排氣系統部件之實例包含：一排氣歧管，其用於收集來自一引擎之廢氣且將廢氣發送至一排氣管，及一轉換器之一案例，用於在存在一催化劑之情況下使用氧化還原反應淨化廢氣。具有複雜形狀之此等部件係藉由焊接由肥粒鐵系不鏽鋼製成之構件所組裝。通常，由肥粒鐵系不鏽鋼製成之構件之焊接使用由肥粒鐵系不鏽鋼製成之一焊線，該肥粒鐵系不鏽鋼具有相對於構件之相同或類似之組成物。
已知使用一肥粒鐵系不鏽鋼焊線形成之一焊接金屬往往會具有粗糙晶粒且發生焊接裂痕。即使可避免焊接裂痕，亦有可能在將一彎曲力重複地施加至一焊接金屬部分時發生裂痕。因此，對於肥粒鐵系不鏽鋼焊線而言，期望改良焊接金屬部分之一耐腐蝕性且精煉一焊接金屬微結構。
為了精煉焊接金屬微結構，存在一種已知技術：使用具有能夠使Ti、Al及諸如此類的氮化物結晶之一合金組成物之一焊線；在焊接期間使此等結晶物質分散在一熔融金屬中；及在肥粒鐵形成期間將熔融金屬用作核(舉例而言，參見專利文獻1)。 然而，在專利文獻1之實施例中具體地揭示之焊線與本發明之不同之處在於：其Mn含量均低至小於2.5%且其不滿足本發明之方程式(1)。 [專利文獻]
專利文獻1：JP2006-231404A
在上文闡述之情況之背景下，本發明之一目的係提供一種肥粒鐵系不鏽鋼焊線及一種焊接部件，該肥粒鐵系不鏽鋼焊線及該焊接部件在精煉一焊接金屬微結構及防止在一焊接金屬部分中發生裂痕方面係有效的。
為了解決上述技術問題，本發明之發明人進行深入研究且發現，藉由將肥粒鐵系不鏽鋼焊線中含有之奧氏體形成元素(諸如，Ni及Mn)界定在一預定範圍內，會在其中將熔融金屬固化及大致冷卻至室溫之程序中發生相轉變，且藉由利用此類相轉變，可促進對焊接金屬微結構之精煉。本發明係基於此類發現進行的。
因此，根據本發明之一第一態樣，一種肥粒鐵系不鏽鋼焊線規定如下。亦即，肥粒鐵系不鏽鋼焊線以質量%計包含：C： ≤ 0.050%；Si： ≤ 1.00%；Mn： 2.50%至5.00%；P： ≤ 0.040%；S： ≤ 0.010%；Cu： ≤ 0.50%；Ni： 0.01%至1.00%；Cr： 12.0%至20.0%；Mo： ≤ 0.50%；Ti： 0.20%至2.00%；Nb： 0.10%至0.80%；Al： 0.020%至0.200%；Mg： ≤ 0.020%(包含零)；O： ≤ 0.020%；及N： 0.001%至0.050%，其中餘量係Fe及不可避免之雜質，且具有由以下方程式(1)表示之Ni當量為1.0至3.0。 Ni當量 = [Ni] + 0.5 × [Mn] + 30 × [C] + 30 × ([N] − 0.06)   方程式(1)。 在此處，上述方程式(1)中之[X]表示鋼中含有之一元素[X]之含量(質量%)。
根據以此方式規定之第一態樣之焊線，藉由使用諸如TiN之結晶物質以及使用相轉變，可精煉焊接金屬之一微結構。 普通肥粒鐵系不鏽鋼在冷卻程序中幾乎不轉變，但在第一態樣之焊線中，每一奧氏體形成元素(Ni、Mn、C及N)及由方程式(1)表示之Ni當量均規定在一預定範圍內，使得在熔融金屬固化及大致冷卻至室溫之程序中，δ肥粒鐵相之一部分一度轉變成奧氏體(δ/γ轉變)且進一步轉變成α肥粒鐵(γ/α轉變)，藉此精煉焊接金屬微結構。在此處，第一態樣之焊線包含特定而言奧氏體形成元素當中的大量Mn。
根據第一態樣，在本發明之一第二態樣中，由以下方程式(2)表示之T值可係12.0或更大。根據以此方式規定之第二態樣之焊線，防止一缺乏Cr之層之形成，使得可精煉焊接金屬之微結構且亦可改良焊接金屬部分之一耐腐蝕性。 T值 = ([Ti] + [Nb])/([C] + [N])    方程式(2) 在此處，上述方程式(2)中之[X]表示鋼中含有之一元素[X]之含量(質量%)。
根據本發明之一第三態樣之一焊接部件規定如下。亦即，焊接部件包含使用根據第一態樣或第二態樣之肥粒鐵系不鏽鋼焊線形成之一焊接金屬部分，其中該焊接金屬部分具有3或更大之晶粒大小號碼。
根據本發明之一具體例之一肥粒鐵系不鏽鋼焊線包含C、Si、Mn、P、S、Cu、Ni、Cr、Mo、Ti、Nb、Al、O及N，其中餘量係Fe及不可避免之雜質。進一步包含Mg。
下文將詳細地闡述限制本具體例之肥粒鐵系不鏽鋼焊線中之每一化學成分之原因。注意，在以下闡述中，除非另有規定，否則「%」意指「質量%」。
C： ≤ 0.050% C係為了確保一焊接金屬部分之強度而添加之一元素。C亦係一奧氏體形成元素，且具有促進一奧氏體相形成之一效應。然而，由於麻田散鐵之形成，其過量添加往往會導致焊接裂痕。Cr碳化物之沉澱在晶粒邊界處形成一缺乏Cr之層，導致一耐腐蝕性之劣化。因此，在本具體例中，C含量之一上限設定為0.050%。C之一較佳含量係0.010%至0.030%。
Si： ≤ 1.00% Si係充當一脫氧劑之一元素且在防止焊接裂痕方面亦係有效的。然而，其過量添加導致韌性劣化及機械強度降低，使得Si含量之一上限設定為1.00%。Si之一較佳含量係0.30%或更少。其一更佳含量係 0.17%或更少。
Mn： 2.50%至5.00% Mn係一奧氏體形成元素。在本具體例中，為了促進奧氏體相之形成，包含2.50%或更多之Mn。然而，其過量添加產生硫化物且使韌性劣化，使得Mn含量之一上限設定為5.00%。Mn之一較佳含量係3.50%至4.50%。
P： ≤ 0.040%，S： ≤ 0.010% 過量P及S往往導致焊接裂痕，且使焊接金屬部分之韌性劣化。因此，P含量需要係0.040%或更少，且S含量需要係0.010%或更少。
Cu： ≤ 0.50% Cu係改良抗張強度及耐腐蝕性之一元素。然而，其過量添加導致韌性及延性之一降低，使得Cu含量之一上限設定為0.50%。Cu之一較佳含量係0.10%至0.40%。
Ni： 0.01%至1.00% Ni係一奧氏體形成元素，且具有與Mn及諸如此類一起促進奧氏體相之形成之一效應。Ni亦改良延性及韌性。然而，其過量添加降低焊接耐裂性，使得在本具體例中之一Ni含量設定為0.01%至1.00%。Ni之一較佳含量係0.30%至0.80%。
Cr： 12.0%至20.0% Cr增加焊接金屬之強度且在焊接金屬之一表面上形成一緻密氧化膜以改良耐氧化性及耐腐蝕性。為了獲得此類效應，在本具體例中包含量為12.0%或更多之Cr。然而，其過量添加使耐腐蝕性之效應飽和且具有材料成本之一增加之一大缺點。此外，因Cr之過量添加而導致之硬化使可製造性劣化。因此，在本具體例中，Cr含量之一上限設定為20.0%。Cr之一較佳含量係15.0%至19.0%。
Mo： ≤ 0.50% Mo係對改良高溫強度及耐腐蝕性有效之一元素。然而，當過量地添加Mo時，對應特性會飽和且材料成本增加，使得Mo含量之一上限設定為0.50%。Mo之一較佳含量係0.10%至0.40%。
Ti： 0.20%至2.00% 在焊接期間Ti之氮化物作為夾雜物精細地分散在熔融金屬中，且在肥粒鐵形成期間用作核，且Ti具有精煉焊接金屬之晶粒之一效應。由於Ti之碳氮化物比Cr之碳氮化物優先形成，因此可減少敏化。然而，其過量添加損害可焊性，其氧化物變成熔渣，且使焊珠之外觀劣化。因此，在本具體例中，一Ti含量設定為0.20%至2.00%。Ti之一較佳含量係0.40%至0.70%。
Nb： 0.10%至0.80% 由於Nb之碳氮化物比Cr之碳氮化物優先形成，因此Nb可以與Ti相同之方式減少敏化。Nb碳化物在晶粒邊界處之一釘扎效應防止晶粒粗化且改良耐氧化性及高溫強度。然而，其過量添加導致焊接耐裂性劣化。因此，在本具體例中，一Nb含量設定為0.10%至0.80%。Nb之一較佳含量係0.30%至0.70%。
Al： 0.020%至0.200% 形成Al之氧化物以促進TiN之結晶。Al亦充當一脫氧劑且具有與Nb相同之改良耐氧化性之效應。 然而，由於其過量添加導致韌性之一降低及焊濺物之一增加，因此在本具體例中一Al含量設定為0.020%至0.200%。Al之一較佳含量係0.030%至0.100%。
Mg： ≤ 0.020%(包含零) 由於Mg形成尖晶石(MgAl 2O 4)且具有促進TiN之結晶之一效應，因此在必要時可包含Mg。然而，其過量添加使可焊性劣化，使得Mg含量之一上限設定為0.020%。Mg含量可為零。
O： ≤ 0.020% O形成諸如SiO 2及Al 2O 3之氧化物，且所得氧化物使韌性降低。因此，O之一含量需要係0.020%或更少。
N： 0.001%至0.050% N形成在肥粒鐵形成期間用作核之TiN。N亦係一奧氏體形成元素且促進奧氏體相之形成。然而，其過量添加形成Cr氮化物且使耐腐蝕性降低。因此，在本具體例中，N之一含量設定為0.001%至0.050%。N之一較佳含量係0.020%至0.040%。
由方程式(1)表示之一Ni當量：1.0至3.0 Ni當量 = [Ni] + 0.5 × [Mn] + 30 × [C] + 30 × ([N] − 0.06)   方程式(1)。 Ni當量係與在固化及冷卻焊接金屬之程序中產生之奧氏體相之量相關之一指數。藉由調整Ni、Mn、C及N之含量使得Ni當量係1.0或更多，一δ肥粒鐵相之一部分一度轉變成奧氏體。在本具體例中，藉由利用此相轉變，可能獲得精煉晶粒之一效應。 然而，當Ni當量過高時，產生一奧氏體單相結構，且無法獲得精煉效應，且因此在本具體例中，Ni當量設定在1.0至3.0之一範圍內。Ni當量之一較佳範圍係1.5至2.5。
由方程式(2)表示之T值：12.0或更大 T值 = ([Ti] + [Nb])/([C] + [N])    方程式(2) 在肥粒鐵系不鏽鋼中，藉由Cr之碳化物及氮化物之形成來消耗Cr，且形成一所謂缺乏Cr之層，導致耐腐蝕性之劣化。為了防止缺乏Cr之層形成，減少C及N且添加比Cr優先形成碳化物及氮化物之碳氮化物形成元素(Ti及Nb)係有效的。根據本發明人之研究，在由([Ti] + [Nb])/([C] + [N])表示之T值小於12.0之情形中，防止缺乏Cr之層形成之效應係不充分的，使得在本具體例中，將成分調整為具有12.0或更大之一T值。一更佳T值係14.0或更大。
本具體例之具有上述化學成分之焊線具有肥粒鐵單相結構之一主相。焊線之一直徑及一長度不受特定限制，且可根據目的選擇值。本具體例之焊線可係由肥粒鐵系不鏽鋼或含有焊劑之一包焊劑焊線組成之一實心焊線。 在藉由使用本焊線焊接由肥粒鐵系不鏽鋼製成之構件而組裝之一焊接部件中，焊接金屬部分中之一晶粒大小號碼可係3或更大。 [實施例]
接下來，將在下文闡述本發明之實施例。在此處，藉由使用各自具有下文在表1中所展示之實施例及比較例之化學成分之焊線來焊接而製備測試件(焊接部件)，並且對焊接金屬執行晶粒大小量測、耐腐蝕性測試、耐裂解性測試及彎曲測試。
[表1]
   化學成分(質量%)(餘量：Fe)
C Si Mn P S Cr Ti O N
實施例 1 0.023 0.20 3.99 0.022 0.004 16.05 0.38 0.009 0.041
2 0.026 0.35 2.51 0.013 0.009 16.54 0.53 0.012 0.036
3 0.043 0.26 3.53 0.031 0.003 17.34 0.22 0.004 0.017
4 0.015 0.38 2.82 0.038 0.005 17.57 0.38 0.008 0.047
5 0.023 0.25 4.63 0.027 0.006 15.93 0.74 0.003 0.032
6 0.012 0.23 3.24 0.023 0.003 18.46 0.36 0.011 0.049
7 0.018 0.16 3.74 0.016 0.007 17.98 0.45 0.005 0.038
8 0.016 0.22 3.29 0.036 0.004 16.45 0.49 0.006 0.029
9 0.041 0.62 4.27 0.023 0.007 16.29 1.36 0.007 0.003
10 0.032 0.93 3.84 0.015 0.007 15.83 1.82 0.011 0.006
11 0.019 0.49 4.13 0.018 0.006 16.73 0.88 0.005 0.013
12 0.042 0.43 3.45 0.023 0.006 16.23 0.31 0.006 0.045
比較例 1 0.062 0.22 3.42 0.015 0.021 21.24 0.52 0.003 0.032
2 0.017 0.28 3.43 0.019 0.003 17.52 0.36 0.008 0.117
3 0.039 0.25 4.52 0.036 0.007 18.72 0.13 0.006 0.042
4 0.023 0.31 2.35 0.051 0.005 11.78 2.83 0.014 0.018
5 0.028 0.27 5.13 0.026 0.008 16.83 0.62 0.007 0.027
6 0.019 0.35 0.92 0.017 0.004 16.41 0.34 0.031 0.006
7 0.021 1.42 3.18 0.026 0.004 16.25 0.38 0.006 0.045
8 0.022 0.36 2.63 0.024 0.005 16.74 0.42 0.011 0.021
[表1 (續)]
   化學成分(質量%)(餘量：Fe) Ni當量 T值
Nb Al Mo Cu Ni Mg
實施例 1 0.40 0.046 0.03 0.25 0.24 - 2.4 12.2
2 0.36 0.023 0.14 0.23 0.62 - 1.9 14.4
3 0.75 0.032 0.32 0.46 0.63 - 2.4 16.2
4 0.45 0.063 0.18 0.13 0.46 - 1.9 13.4
5 0.42 0.188 0.01 0.23 0.23 - 2.4 21.1
6 0.63 0.136 0.32 0.03 0.26 - 1.9 16.2
7 0.52 0.095 0.14 0.32 0.25 - 2.0 17.3
8 0.42 0.054 0.09 0.34 0.35 0.010 1.6 20.2
9 0.34 0.034 0.47 0.13 0.07 - 1.7 38.6
10 0.14 0.046 0.23 0.32 0.15 - 1.4 51.6
11 0.23 0.061 0.11 0.27 0.03 - 1.3 34.7
12 0.24 0.042 0.05 0.21 0.32 - 2.9 6.3
比較例 1 0.43 0.074 0.33 0.17 0.26 - 3.0 10.1
2 0.47 0.310 0.49 1.73 0.25 - 4.2 6.2
3 0.38 0.011 0.16 0.11 0.53 - 3.4 6.3
4 0.44 0.032 0.27 0.47 0.24 - 0.9 79.8
5 0.03 0.057 0.29 0.16 0.27 - 2.7 11.8
6 0.58 0.024 2.30 0.18 0.24 - -0.4 36.8
7 1.22 0.037 0.31 0.26 2.32 - 4.1 24.2
8 0.41 0.043 0.23 0.23 0.11 - 0.9 19.3
1.製備用於晶粒大小量測及耐腐蝕性測試之測試件 將具有在表1中所展示之化學成分之一合金熔化，且使一所獲得鐵錠經受熱加工及冷加工，且製備具有1.2 mm之一直徑之一焊線。 接下來，如圖1A中所展示，各自具有1.5 mm之一厚度、150 mm之一長度、及50 mm之一寬度之兩塊SUS430 (JIS-G-4305：2012)不鏽鋼板1、1經配置使得其端在一寬度方向上彼此重疊25 mm，且跨越兩塊不鏽鋼板1、1執行氣體屏蔽電弧焊接以便形成一焊珠2。Ar + 3.5%之O 2之屏蔽氣體在130 A之一電流及21 V之一電壓下以15 L/min之一流率下流動，且以70 cm/min之一焊接速度及45°之一焊炬角θ執行焊接。然後，如圖1B中之雙點鎖線所指示，將所焊接不鏽鋼板四等分以形成切割件3至6，且將兩個中心測試件4及5用於晶粒大小量測及耐腐蝕性測試。
2.晶粒大小量測 根據JIS-G-0552：1998中闡述之肥粒鐵晶粒大小量測測試方法判定焊接金屬之晶粒大小。結果展示於表2中。一目標晶粒大小號碼係3或更大。
3.耐腐蝕性測試 根據JIS-G-0571：2003中闡述之用於不鏽鋼之一草酸蝕刻測試方法進行耐腐蝕性測試。將切割件5 (參見圖1B)之焊接金屬部分(焊珠2)浸入於一10%草酸溶液中，且以一恆定電流密度通電以判定耐腐蝕性。結果展示於表2中。判斷標準如下。 A：觀察到一階梯結構。 B：觀察到一混合結構。 C：觀察到一凹槽結構。 在此處，階梯結構係在晶粒邊界處不具有凹槽之一階梯結構，該階梯結構之成因係對於每一結晶取向而言一腐蝕速率不同。混合結構係在部分晶粒邊界處具有凹槽之一結構(但無任何晶粒由凹槽完全地環繞)。凹槽結構係其中一或多個晶粒由凹槽完全地環繞之一結構。
4.耐裂解性測試 根據JIS-Z-3153：1993中闡述之一T型焊接裂痕測試進行耐裂解性測試。如圖2中所展示，各自具有15 mm之一厚度、150 mm之一長度、及50 mm之一寬度之兩塊SUS430不鏽鋼板7、7經配置成一T形狀，且跨越兩塊不鏽鋼板7、7執行氣體屏蔽電弧焊接以按如下形成一測試焊珠8及一抑制焊珠9。 首先，Ar + 3.5%之O 2之屏蔽氣體在210 A之一電流及23 V之一電壓下以15 L/min之一流率流動，且以40 cm/min之一焊接速度形成抑制焊珠9。接下來，Ar + 3.5%之O 2之屏蔽氣體在210 A之一電流及23 V之一電壓下以15 L/min之一流率流動，且以70 cm/min之一焊接速度形成測試焊珠8。然後，獲得測試焊珠8之不排除一凹坑部分之由[(裂痕長度/焊珠長度) × 100]表示之一表面裂痕率以進行判斷。 結果展示於表2中。判斷標準如下。 A：裂痕率係0%。 B：裂痕率係大於0%且小於20%。 C：裂痕率係20%或更大。
5.彎曲測試 在彎曲測試中，如圖3A中所展示，各自具有1.5 mm之一厚度、150 mm之一長度、及50 mm之一寬度之兩塊SUS430不鏽鋼板10、10經配置具有0 mm之一間隙，且跨越兩塊不鏽鋼板10、10執行氣體屏蔽電弧焊接以便形成一焊珠11。Ar + 3.5%之O 2之屏蔽氣體在130 A之一電流及21 V之一電壓下以15 L/min之一流率流動，且以70 cm/min之一焊接速度形成焊接。然後，如圖3B中所展示，約束一塊不鏽鋼板10，且將另一不鏽鋼板10在60度之一角度內重複彎曲以計數焊珠11可承受多少次彎曲。結果展示於表2中。
[表2]
   晶粒大小 (晶粒大小號碼) 耐腐蝕性測試 耐裂解性測試 彎曲測試 (次數)
實施例 1 4.5 A A 7
2 3 A A 6
3 3 A A 7
4 4 A A 6
5 5 A A 8
6 4.5 A A 6
7 4 A A 7
8 4.5 A A 6
9 5 A A 7
10 5 A A 7
11 4.5 A A 6
12 3 C A 5
比較例 1 3 C C 2
2 1.5 C A 1
3 1 C A 4
4 2 C C 3
5 3 B A 2
6 1 A A 1
7 2 A B 2
8 2 A A 2
表1及表2中之結果揭露以下內容。 比較例1係其中超過本具體例中規定之範圍添加C、S及Cr之一實施例，且儘管精煉了焊接金屬，但耐腐蝕性及耐裂解性之評估係「C」，且彎曲測試之評估次數亦少。
在比較例2中，Ni當量超過本具體例中規定之上限，且焊接金屬具有1.5之一晶粒大小號碼且未經精煉。N、Al及Cu亦經過量地添加，且耐腐蝕性之評估係「C」，且彎曲測試之評估次數亦少。
在比較例3中，促成精煉之Ti及Al之含量低於本具體例中規定之下限，且Ni當量亦超出本具體例中規定之範圍，且焊接金屬具有1之一晶粒大小號碼且未經精煉。由於Ti之量小，因此耐腐蝕性之評估係「C」。
在比較例4中，Mn及Ni當量之含量低於本具體例中規定之下限，使得焊接金屬具有2之一晶粒大小號碼且未經精煉。在比較例4中，超過本具體例中規定之範圍添加了P及Ti，且耐裂解性之評估係「C」。Cr之含量亦低於下限且耐腐蝕性之評估係「C」。
在比較例5中，Mn之含量超過本具體例中規定之上限，且彎曲測試之評估次數少。由於Nb之含量亦小，因此耐腐蝕性之評估係「B」。 在比較例6中，Mn及Ni當量之含量低於本具體例中規定之下限，使得焊接金屬具有1之一晶粒大小號碼且未經精煉。Mo及O之含量超過本具體例中規定之上限，且彎曲測試之評估次數少。
在比較例7中，Ni當量超過本具體例中規定之上限，且焊接金屬具有2之一晶粒大小號碼且未經精煉。超過上限過量地添加了Ni、Nb及Si，且耐裂解性之評估係不良的，且彎曲測試之評估次數亦少。 在比較例8中，Ni當量低於本具體例中規定之下限，使得焊接金屬具有2之一晶粒大小號碼且未經精煉。彎曲測試之評估次數少。
根據此等比較例之結果，在Ni當量超過本具體例中規定之範圍之上限之情形中，或在Ni當量下降到低於下限之情形中，可認識到未達成焊接金屬微結構之目標精煉。 在其中T值未達到本具體例中規定之值的比較例2、比較例3及比較例5中，即使Cr含量適當，耐腐蝕性之評估亦不良。
另一方面，其中焊線之化學成分(包含Ni當量)處於本具體例中規定之範圍內之實施例1至實施例12在晶粒大小及耐裂解性測試兩方面均為良好的。換言之，可得知實施例1至實施例12之焊線在精煉焊接金屬之微結構及防止在焊接金屬部分中發生裂痕方面為有效的。
在此處，實施例12係其中每一元素之添加量在本具體例中規定之範圍內但T值為低之實施例。晶粒大小及耐裂解性之評估為良好，但耐腐蝕性之評估係「C」。 另一方面，其中T值亦滿足本具體例之規定之實施例1至實施例11在耐腐蝕性方面亦評估為良好。
儘管已在上文詳細地闡述本發明之具體例及實施例，但本發明並不限於此等且可在不背離本發明之範疇之情況下做出各種變化。 本申請案基於2022年6月10日提出申請之第2022-094541號日本專利申請案及2023年2月21日提出申請之第2023-025406號日本專利申請案，該兩個日本專利申請案之內容據此以引用方式併入本文中。
1:不鏽鋼板 2:焊珠 3:切割件 4:切割件 5:切割件 6:切割件 7:不鏽鋼板 8:測試焊珠 9:抑制焊珠 10:不鏽鋼板 11:焊珠
圖1A及圖1B係晶粒大小量測及一耐腐蝕性測試之說明性圖式； 圖2係一耐裂解性測試之一說明性圖式；及 圖3A及圖3B係一彎曲測試之說明性圖式。
1:不鏽鋼板
2:焊珠

Claims (3)

  1. 一種肥粒鐵系不鏽鋼焊線，其以質量%計包括： C： ≤ 0.050%； Si： ≤ 1.00%； Mn： 2.50%至5.00%； P： ≤ 0.040%； S： ≤ 0.010%； Cu： ≤ 0.50%； Ni： 0.01%至1.00%； Cr： 12.0%至20.0%； Mo： ≤ 0.50%； Ti： 0.20%至2.00%； Nb： 0.10%至0.80%； Al： 0.020%至0.200%； Mg： ≤ 0.020%； O： ≤ 0.020%；及 N： 0.001%至0.050%， 其中餘量係Fe及不可避免之雜質， 且具有由方程式(1)表示之Ni當量為1.0至3.0， Ni當量 = [Ni] + 0.5 × [Mn] + 30 × [C] + 30 × ([N] - 0.06)   方程式(1)， 在方程式(1)中，[X]表示一元素X之含量(質量%)。
  2. 如請求項1之肥粒鐵系不鏽鋼焊線，其具有由方程式(2)表示之一T值為12.0或更大， T值 = ([Ti] + [Nb])/([C] + [N])    方程式(2) 在方程式(2)中，[X]表示一元素X之含量(質量%)。
  3. 一種焊接部件，其包括： 使用請求項1或2之肥粒鐵系不鏽鋼焊線形成之焊接金屬部分，其中， 該焊接金屬部分具有3或更大之晶粒大小號碼。
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