TW201412852A - 熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體、熱可塑性樹脂積層成形體以及太陽電池模組 - Google Patents

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Abstract

本發明的熱可塑性樹脂組成物包含熱可塑性樹脂(A)與薄片狀玻璃(B)，且熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為30~80，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份~70質量份，熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下。

Description

熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體、熱可塑性樹脂積層成形體以及太陽電池模組
本發明是有關於一種熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體、熱可塑性樹脂積層成形體以及太陽電池模組。
本申請案基於2012年7月6日在日本申請的日本專利特願2012-152115號而主張優先權，並將其內容引用至本文中。
先前，太陽電池模組的頂片(top sheet)構件是使用玻璃材料。玻璃製頂片構件的尺寸穩定性及阻燃性良好，但為了輕量化、並為了使其厚度變薄，而必須使用化學強化玻璃等，在如太陽電池模組般的大面積的製品中使用時，成本變高。因此，為了太陽電池模組的輕量化，而研究將其置換為樹脂材料。
在使用樹脂材料作為太陽電池模組的頂片構件時，為了使太陽電池的光電轉換效率變得良好，而要求具有良好的透光性的樹脂材料。
作為獲得透光性優異的樹脂材料的方法，已知有：在透明的基質樹脂中使透明的粒子或纖維等分散，從而調整基質樹脂與粒子的折射率差的方法。
例如在專利文獻1中，作為代替玻璃的樹脂片，提出在透明樹脂中分散有與透明樹脂的折射率差為0.01~0.04的玻璃的片。然而，由於所使用的玻璃為纖維狀、且纖維直徑小，因此有在所得的成形體內容易產生多重散射而透光性降低的擔憂。
為了解決上述纖維狀玻璃的問題點，例如，認為可使用薄片(flake)狀玻璃，在專利文獻2中提出了在熱可塑性樹脂中分散0.1重量%~20重量%的薄片狀玻璃而得的成形體。
[現有技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開2007-077,385號公報
[專利文獻2]日本專利特開2008-074,927號公報
另一方面，太陽電池模組需要高的可靠性，為了滿足該要求，而要求對於發生85℃~-40℃的溫度變化的熱循環試驗而變形亦少的頂片構件。
在此種狀況下，專利文獻2所示的成形體中，由於玻璃的含有率低，因此有在熱循環試驗後太陽電池模組的最大輸出降低的問題。
本發明是鑒於上述情況而成，其課題為提供一種熱可塑 性樹脂組成物、可用作太陽電池模組用頂片構件的熱可塑性樹脂成形體及熱可塑性樹脂積層成形體、以及具有上述性能的太陽電池模組，上述熱可塑性樹脂組成物可提供透光性優異、在熱循環試驗後亦可抑制太陽電池模組的最大輸出的降低的太陽電池模組用頂片構件。
為了解決上述課題，本發明是有關於以下的發明。
[1]一種熱可塑性樹脂組成物，其包含熱可塑性樹脂(A)與薄片狀玻璃(B)，且熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為30~80，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份~70質量份，熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下。
[2]如上述[1]所述的熱可塑性樹脂組成物，其中薄片狀玻璃(B)的平均粒徑為30μm~600μm。
[3]如上述[1]或[2]所述的熱可塑性樹脂組成物，其中熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率(melt flow rate)為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。
[4]如上述[1]至[3]中任一項所述的熱可塑性樹脂組成物，其中熱可塑性樹脂(A)為(甲基)丙烯酸系樹脂((meth)acrylic resin)或聚碳酸酯樹脂(polycarbonate resin)。
[5]一種熱可塑性樹脂成形體，其包含熱可塑性樹脂(A)與薄片狀玻璃(B)，且熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為25~70，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份~70質量份，熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下，熱可塑性樹脂成形體的全光線透過率(total light transmittance)為86%以上、93%以下。
[6]如上述[5]所述的熱可塑性樹脂成形體，其中50℃時的線性熱膨脹係數(linear coefficient of thermal expansion)為9ppm/K以上、40ppm/K以下。
[7]如上述[5]或[6]所述的熱可塑性樹脂成形體，其中熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑為25μm~500μm。
[8]如上述[5]至[7]中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。
[9]如上述[5]至[8]中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中熱可塑性樹脂(A)為(甲基)丙烯酸系樹脂或聚碳酸酯樹脂。
[10]一種熱可塑性樹脂積層成形體，其是在如上述[5]至[9]中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體上積層(甲基)丙烯酸系聚合物 保護層而成。
[11]如上述[10]所述的熱可塑性樹脂積層成形體，其中，上述(甲基)丙烯酸系聚合物保護層包含選自由(甲基)丙烯酸系膜及(甲基)丙烯酸系塗佈組成物的硬化物所組成的組群中的至少1種成分，其中上述(甲基)丙烯酸系塗佈組成物含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體。
[12]一種太陽電池模組，其使用了如上述[6]至[9]中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體、或如上述[10]或[11]所述的熱可塑性樹脂積層成形體。
[13]如上述[12]所述的太陽電池模組，其中熱可塑性樹脂成形體、或熱可塑性樹脂積層成形體為厚度1mm~3mm的片(sheet)。
根據本發明，可獲得透光性優異、且因溫度變化引起的變形的發生有所減少的熱可塑性樹脂成形體。另外，藉由使用該熱可塑性樹脂成形體作為太陽電池模組用頂片構件，而可提供最大輸出的降低被抑制、且輕量的太陽電池模組。
<熱可塑性樹脂(A)>
熱可塑性樹脂(A)是本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂組成物的構成成分之一。
熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率(以下有時稱為MFR)較佳為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。藉由將熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率(MFR)設為5g/10分鐘以上，而可抑制作為本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂組成物於成形時的後述玻璃薄片(B)的破碎，故而較佳，並且可提高熱可塑性樹脂成形體的透光性，故而較佳。
藉由將熱可塑性樹脂的MFR設為20g/10分鐘以下，而提高將熱可塑性樹脂組成物擠出成形而獲得後述熱可塑性樹脂成形體時的作業性(workability)。
熱可塑性樹脂的MFR更佳為8g/10分鐘以上、17g/10分鐘以下，尤佳為12g/10分鐘以上、15g/10分鐘以下。
此處所謂的熱可塑性樹脂(A)的「熔融流動速率」，是指熔融塑膠的流動性的大小。另外，熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率的測定是依據JIS K7210，在溫度為230度、負荷為37.3N的條件下進行。
關於熱可塑性樹脂(A)的分子量，藉由凝膠滲透層析法(Gel Permeation Chromatography，GPC)測定的質量平均分子量(Mw)較佳為5萬~20萬。在熱可塑性樹脂(A)的Mw為5萬以上時，會提高熱可塑性樹脂成形體的強度或耐久性，故而較佳，在熱可塑性樹脂(A)的Mw為20萬以下時，在獲得熱可塑性樹脂成形體時的熱可塑性樹脂組成物成形時的流動性等加工性提高，故而較佳。
熱可塑性樹脂(A)的Mw的下限值更佳為6萬以上。另外，熱可塑性樹脂(A)的Mw的上限值更佳為15萬以下。即，熱可塑性樹脂(A)的Mw更佳為6萬以上、15萬以下。
熱可塑性樹脂(A)的Mw的下限值尤佳為7萬以上。另外，熱可塑性樹脂(A)的Mw的上限值尤佳為10萬以下。即，熱可塑性樹脂(A)的Mw尤佳為7萬以上、10萬以下。
作為熱可塑性樹脂(A)，例如可列舉：(甲基)丙烯酸系樹脂及聚碳酸酯樹脂。
在使用(甲基)丙烯酸系樹脂作為熱可塑性樹脂(A)時，可提高後述本發明的熱可塑性樹脂成形體的耐候性。另外，在使用聚碳酸酯樹脂作為熱可塑性樹脂(A)時，可提高熱可塑性樹脂成形體的耐衝擊性。
作為(甲基)丙烯酸系樹脂，就容易將與後述薄片狀玻璃(B)的折射率差調整為0.05以下的方面而言，較佳為含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物、及作為(甲基)丙烯酸酯與苯乙烯的共聚物的MS樹脂，更佳為含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物。這些可單獨使用1種，或併用2種以上。
另外，本說明書及申請專利範圍中，「(甲基)丙烯酸系樹脂」是指「丙烯酸系樹脂」與「甲基丙烯酸系樹脂」的一者或兩者，「(甲基)丙烯酸」是指「丙烯酸」與「甲基丙烯酸」的一者或兩者。
作為含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物的原料的(甲基)丙烯酸酯，例如可列舉：(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、 (甲基)丙烯酸正丁酯、(甲基)丙烯酸異丁酯、(甲基)丙烯酸第三丁酯、(甲基)丙烯酸環己酯、(甲基)丙烯酸苯酯、(甲基)丙烯酸苄酯、(甲基)丙烯酸2-乙基己酯及(甲基)丙烯酸2-羥基乙酯。這些可單獨使用1種，或併用2種以上。
含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物根據需要可含有(甲基)丙烯酸酯單元以外的其他單體單元。
作為用以構成其他單體單元的原料的其他單體，例如可列舉：乙酸乙烯酯等乙烯酯；苯乙烯、對甲基苯乙烯、α-甲基苯乙烯、乙烯萘等芳香族乙烯系單體；丙烯腈、甲基丙烯腈等氰化乙烯系單體；(甲基)丙烯酸、丁烯酸等α,β-不飽和羧酸；及N-乙基順丁烯二醯亞胺、N-環己基順丁烯二醯亞胺等順丁烯二醯亞胺化合物等。這些可單獨使用1種，或併用2種以上。
作為含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物，就含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物的透光率(light transmittance)、耐熱性、力學特性及成形性良好的方面而言，較佳為相對於含有(甲基)丙烯酸酯單元的聚合物的總質量，而含有(甲基)丙烯酸甲酯單元80質量%~100質量%、及其他單體單元0質量%~20質量%，且為相對於上述(甲基)丙烯酸甲酯單元的總質量，而甲基丙烯酸甲酯單元為50質量%~100質量%的聚合物。
作為聚碳酸酯樹脂，並無特別限定，例如可列舉：三菱工程塑膠(Mitsubishi Engineering-Plastics)(股)製造的「Iupilon」(註冊商標)及住化斯泰隆(Sumika Styron)(股)製造的「SD POLYCA」(註冊商標)等。
<薄片狀玻璃(B)>
薄片狀玻璃(B)是作為本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂組成物的構成成分之一。
另外，本申請案說明書及申請專利範圍中，所謂「薄片狀玻璃」，是指厚度為0.5μm以上、20μm以下、縱橫比為30以上、200以下的平板狀玻璃。作為薄片狀玻璃的形狀，可列舉多角形或圓形等，並無特別限定。
熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為30~80。在熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為30以上時，可使熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為25以上，而熱可塑性樹脂成形體的透光性變得良好。另外，在熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為80以下時，可使熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為75以下，而熱可塑性樹脂成形體的耐衝擊性變得良好。
熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比的下限值較佳為35以上，更佳為45以上。熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比的上限值較佳為75以下，更佳為70以下，尤佳為65以下。
即，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比較佳為35以上、75以下，更佳為45以上、75以下，尤佳為45以上、70以下，特佳為45以上、65以下。
另外，作為本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比，是將薄片狀玻璃(B)的平均粒徑除以薄片狀玻璃(B)的厚度的值而得的值。
另外，此處所謂的薄片狀玻璃(B)的「厚度」，可藉由電子顯微鏡等進行測定。
具體而言，「熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的厚度」，可藉由電子顯微鏡，自薄片狀玻璃(B)的面方向觀察作為原料的薄片狀玻璃(B)單體或熱可塑性樹脂組成物的剖面或表面，使用電子顯微鏡的比例尺(scale bar)進行測定。
本發明中，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑較佳為30μm~600μm。藉由將熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑設為30μm以上，而熱可塑性樹脂成形體的透光性變得良好，故而較佳。在成形前的熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑超過600μm時，成形的過程中薄片狀玻璃(B)崩解而平均粒徑變為600μm以下，故而較佳。因此，就獲得熱可塑性樹脂組成物或熱可塑性樹脂成形體時的作業性的方面而言，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑較佳為600μm以下。
熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的下限值更佳為80μm以上，尤佳為200μm以上。另外，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的上限值更佳為500μm以下，尤佳為400μm以下。
即，熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑，更佳為80μm以上、500μm以下，尤佳為200μm以上、400μm以下。
另外，作為本發明的一個實施方式的「熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑」，是指藉由使用電灼爐將熱可塑性樹脂組成物灰化而獲得薄片狀玻璃(B)後，使用粒度分布測定裝置(堀場製作所(股)製造的LA-950V2(商品名))，對在水中流動的薄片狀玻璃(B)照射波長為650μm的雷射光，根據其散射圖案將平均粒徑進行解析而得的值。
作為構成薄片狀玻璃(B)的玻璃的種類，例如可列舉：E玻璃、C玻璃、A玻璃、S玻璃、D玻璃、NE玻璃、T玻璃、石英、低介電常數玻璃及高介電常數玻璃等。
<熱可塑性樹脂組成物>
作為本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂組成物，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，而含有薄片狀玻璃(B)25質量份~70質量份。在熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份以上時，可使藉由將熱可塑性樹脂組成物成形而得的熱可塑性樹脂成形體的線性熱膨脹係數接近玻璃的水準(即，7ppm/K~9ppm/K)，並可抑制熱循環試驗後的太陽電池模組的最大輸出的降低。另外，在熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的含量為70質量份以下時，在獲得熱可塑性樹脂成形體的過程中熱可塑性樹脂組成物成形時的加工性變得良好。在熱 可塑性樹脂組成物中，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，薄片狀玻璃(B)的含量的下限值較佳為30質量份以上。另外，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，薄片狀玻璃(B)的含量的上限值較佳為60質量份以下，更佳為50質量份以下。
即，在熱可塑性樹脂組成物中，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，薄片狀玻璃(B)的含量較佳為30質量份以上、60質量份以下，更佳為30質量份以上、50質量份以下。
熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下。藉由將熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差設為0.05以下，而熱可塑性樹脂成形體的透光性變得良好。熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差，較佳為0以上、0.04以下，更佳為0以上、0.03以下。
此處所謂的「熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率」，是用作原料的熱可塑性樹脂(A)的折射率，是指將真空設為1的絕對折射率。熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率，可使用用作原料的熱可塑性樹脂(A)，依據JIS K 7142，藉由阿貝折射計(NAR-2：愛拓(Atago)股份有限公司製造)等進行測定。
另外，此處所謂的「熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的折射率」，是用作原料的薄片狀玻璃(B)的折射率，是指將真 空設為1的絕對折射率。熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的折射率，可將用作原料的薄片狀玻璃(B)浸漬於各種折射率的折射率標準液中，在光學顯微鏡觀察中見不到薄片狀玻璃(B)與折射率標準液的界面時，測定所使用的折射率標準液的折射率作為玻璃薄片(B)的折射率。
本發明中，在熱可塑性樹脂組成物中，根據需要可添加公知的穩定劑或添加劑。
作為熱可塑性樹脂組成物的形狀，例如可列舉粉體及顆粒。此處所謂的「顆粒」，是指最長的長度為1mm以上、10mm以下、且呈多面體、圓柱、球、其他形狀的粒狀的形態。
作為顆粒的尺寸，就操作性或成形的容易性而言，較佳為最長的長度為1mm~5mm，更佳為1mm~3mm。
此處所謂的「粉體」，是指粒徑為1mm以下的粉狀固體物質。
作為粉體，就操作性或成形的容易性而言，較佳為粒徑為200μm以上、1mm以下。
熱可塑性樹脂組成物例如可製成將熱可塑性樹脂(A)及薄片狀玻璃(B)混合而成的粉體，亦可製成將熱可塑性樹脂(A)及薄片狀玻璃(B)熔融混練而成的顆粒。
在使用(甲基)丙烯酸系樹脂作為熱可塑性樹脂(A)時，熱可塑性樹脂組成物例如可藉由以下方式獲得。
將包含用以獲得(甲基)丙烯酸系樹脂的單體的原料的部分聚合物、或(甲基)丙烯酸系樹脂溶解於包含用以獲得其他(甲基)丙烯 酸系樹脂的單體的原料中，而獲得黏稠的液體的漿狀物(以下有時稱為「漿(syrup)」)。接著，在其中分散薄片狀玻璃(B)，然後使上述漿聚合。其結果可獲得熱可塑性樹脂組成物。
作為將熱可塑性樹脂(A)及薄片狀玻璃(B)混合的裝置，例如可列舉：帶型攪拌機(ribbon blender)、滾筒(tumbler)、圓錐螺旋混合機(Nauta mixer)、亨舍爾混合機(Henschel mixer)、高速混合機(super mixer)、行星式混合機(planetary mixer)等預混機。
另外，作為將熱可塑性樹脂(A)及薄片狀玻璃(B)熔融混練的裝置，例如可列舉：班布里混合機(Banbury mixer)、捏合機(kneader)、輥(roll)、捏練機(kneader ruder)、單軸擠出機、雙軸擠出機等熔融混練裝置。
作為將熱可塑性樹脂(A)及薄片狀玻璃(B)混合、或熔融混練時的溫度，較佳為250度以上、280度以下。
作為對熔融混練裝置供給各種原材料的供給方法，較佳為在預先將各成分混合後供給的方法，但亦能以獨立的形態將各成分供給至熔融混練裝置。
<熱可塑性樹脂成形體>
所謂作為本發明的一個實施方式的「熱可塑性樹脂成形體」，是指將熱可塑性樹脂組成物成形為所期望的形狀者，例如可藉由射出成形、擠出成形、壓縮成形等成形方法而成形。
作為本發明的一個實施方式的熱可塑性樹脂成形體，相 對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，含有薄片狀玻璃(B)25質量份~70質量份。在熱可塑性樹脂成形體中，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，而將薄片狀玻璃(B)的含量設為25質量份以上，藉此可使熱可塑性樹脂成形體的線性熱膨脹係數接近玻璃的水準(即，7ppm/K~9ppm/K)，並可抑制熱循環試驗後的太陽電池模組的最大輸出的降低。另外，在熱可塑性樹脂成形體中，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，而將薄片狀玻璃(B)的含量設為70質量份以下，藉此，在獲得熱可塑性樹脂成形體的過程中熱可塑性樹脂組成物成形時的加工性變得良好。熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份的含量的下限值較佳為30質量份以上。另外，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份的含量的上限值較佳為60質量份以下，更佳為50質量份以上。
即，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份的含量，較佳為30質量份以上、60質量份以下，更佳為30質量份以上、50質量份以下。
熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下。熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差，較佳為0以上、0.04以下，更佳為0以上、0.03以下。藉由將熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差設為0.05以下，而熱可塑性樹脂成形體的透光性變得 良好。
另外，此處所謂「熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的折射率」的含義與「熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率」相同，是指使用作為原料的熱可塑性樹脂(A)而測定的折射率。
另外，此處所謂「熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的折射率」的含義與「熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的折射率」相同，是指使用作為原料的薄片狀玻璃(B)而測定的折射率。
熱可塑性樹脂成形體的全光線透過率為86%以上、93%以下。藉由將本發明的熱可塑性樹脂組成物成形而獲得成形體，而可使樹脂成形體的全光線透過率為86%以上、93%以下。
此處所謂的「熱可塑性樹脂成形體的全光線透過率」，是指試驗片的總透射光束相對於平行入射光束的比例。
另外，作為熱可塑性樹脂成形體的全光線透過率的測定方法，可依據JIS K 6361-1，藉由霧度計(村上色彩技術研究所(股)製造的HM-150(商品名))等進行測定。
熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率(MFR)，較佳為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。
熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂的MFR，更佳為8g/10分鐘以上、17g/10分鐘以下，尤佳為12g/10分鐘以上、15g/10分鐘以下。
另外，熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的「熔融流動速率」，是指熔融塑膠的流動性的大小。
另外，熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率的測定，是依據JIS K7210，在溫度為230度、負荷為37.3N的條件下進行。
熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)為薄片狀(鱗片狀)。
另外，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)中的「薄片狀玻璃」，是指厚度為0.5μm以上、20μm以下、縱橫比為30以上、200以下的平板狀玻璃。形狀可列舉多角形或圓形等，並無特別限定。
另外，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的形態存在以下情況：與熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的形態相同，或者藉由獲得熱可塑性樹脂成形體時的成形條件等而粉碎，而薄片狀玻璃(B)的平均粒徑或縱橫比小於熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑或縱橫比。
熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為25~70。藉由將熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比設為25以上，而熱可塑性樹脂成形體的透光性變得良好。另外，藉由將熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比設為70以下，而熱可塑性樹脂成形體的表面平滑性變得良好。熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比的下限值較佳為30 以上，更佳為35以上。另外，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比的上限值較佳為65以下。
即，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比較佳為30以上、65以下，更佳為35以上、65以下。
熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比，是將熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的值除以用作原料的薄片狀玻璃(B)的厚度的值而得的值。
「用作原料的薄片狀玻璃(B)的厚度」可藉由與上述相同的方法進行測定。
為了維持熱循環試驗後的太陽電池模組的最大輸出，熱可塑性樹脂成形體於50℃時的線性熱膨脹係數較佳為8ppm/K以上、40ppm/K以下，更佳為8ppm/K以上、37ppm/K以下。
熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑較佳為25μm~500μm。藉由將熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑設為25μm以上，而有熱可塑性樹脂成形體的透光性變得良好的傾向。另外，藉由將熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑設為500μm以下，而有熱可塑性樹脂成形體的表面的平滑性變得良好的傾向。
熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的下限值，較佳為60μm以上，更佳為150μm以上。另外，熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的上限值，更佳為400μm以下，尤佳為300μm以下。
即，作為熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑，更佳為60μm以上、400μm以下，尤佳為150μm以上、300μm以下。
作為熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑的測定方法，是指藉由使用電灼爐(electric muffle furnace)，將熱可塑性樹脂成形體灰化而獲得薄片狀玻璃(B)後，使用粒度分布測定裝置(堀場製作所(股)製造的LA-950V2(商品名))，對在水中流動的薄片狀玻璃(B)照射波長為650μm的雷射光，根據其散射圖案來分析平均粒徑而得的值。
在熱可塑性樹脂成形體用作太陽電池模組的頂片構件時，作為熱可塑性樹脂成形體的形狀，例如較佳為厚度1mm~3mm的片狀。藉由將片的厚度設為1mm以上，而熱可塑性樹脂成形體的剛性變得良好，所得的太陽電池模組在熱循環試驗後亦可維持最大輸出，故而較佳。另外，藉由將片的厚度設為3mm以下，而可使太陽電池模組輕量化，故而較佳。片的厚度的下限值更佳為1.5mm以上。另外，片的厚度的上限值更佳為2.5mm以下。即，作為片的厚度，更佳為1.5mm以上、2.5mm以下。
另外，此處所謂的「片的厚度」，是指在片的長度方向的中央部，垂直於片的寬度方向而進行切割所得的剖面的厚度。
作為獲得熱可塑性樹脂成形體的方法，可列舉：例如藉由射出成形、擠出成形、壓縮成形等成形方法將熱可塑性樹脂組成物成形而得的方法。這些成形法中，就可均勻地成形為所期望 的形狀的方面而言，較佳為擠出成形。
為了藉由擠出成形而獲得板狀或膜狀的成形體，可一邊藉由冷卻輥將使用T模等擠出機而擠出的熔融樹脂冷卻，並一邊捲取。
本發明中，為了獲得具有平滑性優異的表面的熱可塑性樹脂成形體，可根據需要對成形體的表面進行加熱壓製(pressing)。
作為加熱壓製的方法，例如可列舉：藉由高壓壓製機的批次式壓製法、輥壓製法、帶式壓製法等連續壓製法。
作為加熱壓製時的溫度，例如可列舉：200℃~300℃下的加熱。另外，作為壓製壓力，例如可列舉：3MPa~15MPa下的壓製。
<熱可塑性樹脂積層成形體>
熱可塑性樹脂積層成形體是在熱可塑性樹脂成形體上積層(甲基)丙烯酸系聚合物保護層而成者。
另外，此處所謂的「積層」，亦包括在熱可塑性樹脂成形體上「被覆」(甲基)丙烯酸系聚合物保護層的情形。
作為(甲基)丙烯酸系聚合物保護層，可列舉：具有耐候性、耐衝擊性、耐擦傷性、高硬度、柔軟性等各種功能的功能層。
(甲基)丙烯酸系聚合物保護層是由(甲基)丙烯酸系聚合物形成的保護層。另外，此處所謂的「(甲基)丙烯酸系聚合物」，是指(甲基)丙烯酸類聚合而成的聚合物。
作為(甲基)丙烯酸系聚合物，例如可列舉：(甲基)丙烯酸系膜 以及(甲基)丙烯酸系塗佈組成物的硬化物，所謂(甲基)丙烯酸系塗佈組成物含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體。
(甲基)丙烯酸系膜較佳為藉由(甲基)丙烯酸類聚合而構成的厚度為50μm~200μm的膜，例如可列舉：三菱麗陽(Mitsubishi Rayon)(股)製造的「ACRYPLEN HBS006」(註冊商標)。
所謂含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體的(甲基)丙烯酸系塗佈組成物的硬化物，是將含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體的塗佈組成物硬化而成，即其包含(甲基)丙烯酸類的聚合物。作為其具體例，可列舉：用以形成硬塗層等各種功能層的各種(甲基)丙烯酸系塗佈組成物的硬化物。
在熱可塑性樹脂積層成形體用作太陽電池模組的頂片構件時，作為熱可塑性樹脂積層成形體的形狀，較佳為厚度1mm~3mm的片狀。藉由將片的厚度設為1mm以上，而熱可塑性樹脂積層成形體的剛性變得良好，所得的太陽電池模組在熱循環試驗後亦可維持最大輸出，故而較佳。另外，藉由將片的厚度設為3mm以下，而可使太陽電池模組輕量化，故而較佳。片的厚度的下限值更佳為1.5mm以上。另外，片的厚度的上限值更佳為2.5mm以下。即，片的厚度更佳為1.5mm以上、2.5mm以下。
另外，此處所謂的「熱可塑性樹脂積層成形體的片的厚度」，是指在熱可塑性樹脂積層成形體的片的長度方向的中央部，垂直於片的寬度方向而進行切割所得的剖面的厚度。
作為獲得熱可塑性樹脂積層成形體的方法，例如可列舉：熱壓製法及塗佈法。
作為熱壓製時的溫度，例如可列舉：200℃~250℃下的加熱。另外，作為壓製壓力，例如可列舉：5MPa~20MPa下的壓製。
作為塗佈的方法，可使用：棒塗、凹版塗佈、旋塗等方法。
<太陽電池模組>
作為本發明的一個實施方式的太陽電池模組，是使用熱可塑性樹脂成形體或熱可塑性樹脂積層成形體而得。
作為本發明的一個實施方式的太陽電池模組，例如可列舉：由前面保護構件(本發明的熱可塑性樹脂成形體或熱可塑性樹脂積層成形體)、背面保護構件、四聯太陽電池單元、密封材料層及電極材料構成的太陽電池模組。詳細而言，在太陽電池模組的太陽光線所射入的受光面側(表面側)，設置前面保護構件(本發明的熱可塑性樹脂成形體或熱可塑性樹脂積層成形體)，在太陽電池模組的與受光面側相反的面(背面側)設置背面保護構件。在前面保護構件(本發明的熱可塑性樹脂成形體或熱可塑性樹脂積層成形體)與背面保護構件之間形成密封材料層。在密封材料層中埋設四聯太陽電池單元與電極材料，自四聯太陽電池單元伸出的電極材料，為可與太陽電池模組的外部連接的狀態。
四聯太陽電池單元是四片太陽電池單元藉由電極材料而成為2行2列串聯配線。
作為本發明的一個實施方式的太陽電池模組中，作為背 面保護構件，例如可列舉：在以聚氟乙烯為主成分的樹脂片的單面或兩面積層聚對苯二甲酸乙二酯(polyethylene terephthalate，PET)片而成的片。
作為本發明的一個實施方式的太陽電池模組中的太陽電池單元，若為可利用半導體的光伏效應(photovoltaic effect)而發電的太陽電池單元，則並無特別限定，可使用公知的太陽電池單元。作為太陽電池單元，就發電性能與成本的平衡的觀點而言，較佳為結晶系矽單元。
作為本發明的一個實施方式的太陽電池模組中的密封材料，例如可列舉：絕緣性透明樹脂。
作為絕緣性透明樹脂的具體例，例如可列舉：乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、聚乙烯丁醛、離子聚合物系樹脂、低密度聚乙烯等熱可塑性樹脂；及胺基甲酸酯系硬化性樹脂、環氧系硬化性樹脂、(甲基)丙烯酸酯系硬化性樹脂等公知的硬化性樹脂。
[實施例]
以下，藉由實施例對本發明進行具體地說明，但本發明並不限定於這些實施例。另外，以下，「份」表示「質量份」。
(1)熱可塑性樹脂(A)的評價
(a)折射率
使用100TON加熱用成形機(莊司鐵工(股)製造)，將熱可塑性樹脂(A)的顆粒在220℃及10MPa下壓製3分鐘，而製作厚度2mm×長度20mm×寬度8mm的試驗片。接著，根據JIS K 7142，使用阿貝折射率計(愛拓(股)製造的DR-A1(商品名))，藉由鈉的D線測定試驗片的折射率。
(2)熱可塑性樹脂組成物的評價
(a)薄片狀玻璃(B)的平均粒徑與縱橫比
使用電灼爐(愛多邦得科東洋(Advantec Toyo)(股)製造、型號「FUW-230PA」)，將熱可塑性樹脂組成物50mg在400℃下灰化1.5小時以上，而獲得薄片狀玻璃(B)。接著，在水5ml中分散薄片狀玻璃(B)10mg，使用粒度分布測定裝置(堀場製作所(股)製造的LA-910(商品名))測定粒徑，求出其質量平均作為平均粒徑。另外，薄片狀玻璃(B)的縱橫比是藉由將上述平均粒徑除以薄片狀玻璃(B)的目錄所記載的厚度的值(即，5μm)而求出。
(3)熱可塑性樹脂成形體的評價
(a)全光線透過率
自熱可塑性樹脂成形體切出5cm見方的試驗片，根據JIS K 6361-1，使用霧度計(村上色彩技術研究所(股)製造的HM-150(商品名))，藉由D65光源測定試驗片的全光線透過率。
(b)薄片狀玻璃(B)的平均粒徑與縱橫比
使用電灼爐(愛多邦得科東洋(股)製造、型號「FUW-230PA」)，將熱可塑性樹脂成形體50mg在450℃下灰化1.5小時以上，而獲得薄片狀玻璃(B)。接著，在水5ml中分散薄片狀玻璃(B)10mg，使用粒度分布測定裝置(堀場製作所(股) 製造的LA-950V2(商品名))測定粒徑，將其質量平均作為平均粒徑。另外，薄片狀玻璃(B)的縱橫比是藉由將上述平均粒徑除以薄片狀玻璃(B)的目錄所記載的厚度的值(即，5μm)而求出。
(d)線性熱膨脹係數
自熱可塑性樹脂成形體切出長度15mm×寬度5mm的試驗片，使用熱機械分析裝置(TMA)(理學(Rigaku)(股)製造的TMA8310(商品名))，根據JIS K 7197，以5℃/分鐘的升溫速度，在30℃~100℃的範圍內測定線性熱膨脹係數。另外，本發明中，將50℃時的值作為線性熱膨脹係數。
(3)太陽電池模組的評價
(a)溫度循環試驗(TC50試驗)
使用模組試驗機(NPC(股)製造)，測定太陽電池模組的初始狀態的最大輸出的值。然後，進行基於IEC61215的TC50試驗，測定試驗後的最大輸出的值，求出試驗前後的最大輸出的值的降低率，將降低率為5%以下者設為合格。
(e)夏比(Charpy)衝擊強度
自熱可塑性樹脂成形體切出長度80mm×寬度10mm的試驗片，使用U-F(夏比)衝擊試驗機(上島製作所(股)製造)，根據JIS K7111求出夏比衝擊強度。試驗條件設為平放(flatwise)、無凹口(notch)。
(f)熔融流動速率
使用熱可塑性樹脂的顆粒，依據JIS K7210，測定熔融流動速 率(MFR)，藉此評價流動性。MFR的測定是在溫度：230℃、負荷：37.3N的條件下進行。
(g)耐候性試驗
使用日光式耐候試驗機S80(須賀試驗機(Suga Test Instruments)(股)製造)，將(a)中所用的試驗片實施2000小時的耐候性試驗，對試驗後的試驗片與(a)同樣地測定全光線透過率。耐候性試驗條件是反覆進行在60分鐘中有12分鐘為淋雨的操作，並在黑面板溫度為63℃下進行。
(製造例1)(甲基)丙烯酸系塗佈組成物(1)的製造
作為用以形成(甲基)丙烯酸系聚合物保護層的原料，是混合丙烯酸苯氧基乙酯(大阪有機化學工業公司製造的Viscoat # 192)50份、雙酚A-二環氧二丙烯酸酯(共榮社油脂化學工業(股)製造、商品名：EPOXYESTER 3000A)50份、及2-羥基-2-甲基-1-苯基-丙烷-1-酮(汽巴-嘉基(Ciba-Geigy)公司製造、商品名：Darocure 1173)1.5份，而獲得含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體的(甲基)丙烯酸系塗佈組成物(1)。
(實施例1)
在作為熱可塑性樹脂(A)的(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET VH001)100份中，添加作為C玻璃的折射率為1.52、平均粒徑為667μm及縱橫比為133的薄片狀玻璃(B)(日本板硝子(股)製造、商品名「RCF-600」、厚度為5μm)33份，而獲得乾摻物(dry blend)。
接著，使用雙軸擠出機(東芝機械(股)製造、58mmΦ雙軸擠出機)，將上述乾摻物在250℃下熔融混練，將所擠出的股線(strand)切割成顆粒(pellet)狀，而獲得熱可塑性樹脂組成物。將所得的熱可塑性樹脂組成物的評價結果表示於表1。
使用單軸擠出機(中村產機(股)製造)，將上述熱可塑性樹脂組成物在250℃下擠出成為厚度2mm×寬度35cm的片狀。接著，將所得的片狀物切割成長度為50cm，使用100TON加熱用成形機(莊司鐵工(股)製造)，在220℃及10MPa的條件下使表面平滑化，而獲得熱可塑性樹脂成形體。將所得的熱可塑性樹脂成形體的評價結果表示於表1。
在太陽電池貼合機(laminator)(NPC(股)製造的LM-50X50-S(商品名))的熱板上，依序積層切割成寬度34.3cm×長度37.3cm的上述熱可塑性樹脂成形體、寬度34.3cm×長度37.3cm×厚度0.45mm的密封材料(C.I.化成(C.I.KASEI)(股)製造的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、商品名「CIKcap」)、將4個單元串聯配線的5英吋太陽電池單元(阿斯德(Asuden)(股)製造、多晶矽太陽電池單元)、寬度34.3cm×長度37.3cm×厚度0.45mm的密封材料(C.I.化成(股)製造的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、商品名「CIKcap」)、及寬度34.3cm×長度37.3cm×厚度0.3mm的背面保護構件(MA包裝(MA Packaging)(股)製造的PET膜積層體、商品名「PTD250」)，將所得的積層體由邊長為500mm的四方脫模膜(本多產業(股)製造、商品名「HGS-P610」)夾持，而設置 於真空貼合機(NPC(股)製造、商品名「LM-50X50-S」)內。然後，將真空貼合機內設為90mmHg，在135℃下、15分鐘、及101.3kPa的條件下，將上述積層體進行真空壓接而獲得太陽電池模組積層體。接著，自太陽電池模組積層體將2片脫模膜剝離，而獲得太陽電池模組。將所得的太陽電池模組的評價結果表示於表1。
表1中的縮寫符號表示以下的化合物。
VH：(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET VH001)
TF8：(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET TF8 001)
MF：(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET MF001)
S2000：聚碳酸酯樹脂(三菱工程塑膠(股)製造、商品名：IupilonS2000)
HBS：(甲基)丙烯酸系膜(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPLEN HBS006)
(實施例2、實施例3及比較例1)
如表1所記載般變更薄片狀玻璃(B)的含量，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。另外，比較例1中，對太陽電池模組進行TC50試驗，結果由於配線斷線而未發電，而無法測定最大輸出的值。
(實施例4)
使用(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET TF8 001)作為作為熱可塑性樹脂(A)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(實施例5)
使用(甲基)丙烯酸系樹脂(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPET MF001)作為作為熱可塑性樹脂(A)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(實施例6)
使用聚碳酸酯樹脂(三菱工程塑膠(股)製造、商品名：IupilonS2000)作為熱可塑性樹脂(A)、及使用E玻璃REF-600(日本板硝子(股)製造、商品名、折射率為1.56、平均粒徑為600μm、厚度為5μm、縱橫比為120)作為薄片狀玻璃(B)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(實施例7)
在實施例6中所得的熱可塑性樹脂成形體上，貼合厚度為125μm的(甲基)丙烯酸系膜(三菱麗陽(股)製造、商品名：ACRYPLEN HBS006)作為(甲基)丙烯酸系聚合物保護層，而獲得熱可塑性樹脂積層成形體。作為貼合時的黏著材料，使用光學材料用黏著膜PD-S1(凡納克(Panac)(股)製造、商品名)。將所得的熱可塑性樹脂積層成形體的評價結果表示於表1。
(實施例8)
在實施例6中所得的熱可塑性樹脂成形體上，塗佈(甲基)丙烯酸系塗佈組成物(1)後，藉由紫外線進行硬化，而獲得積層了作 為(甲基)丙烯酸系聚合物保護層且厚度為5μm的(甲基)丙烯酸系塗佈組成物(1)的硬化膜(以下有時稱為「膜(1)」)的熱可塑性樹脂積層成形體。將所得的熱可塑性樹脂積層成形體的評價結果表示於表1。
(比較例2)
使用C玻璃RCF-160(日本板硝子(股)製造、商品名、折射率為1.52、平均粒徑為160μm、厚度為5μm、縱橫比為32)作為玻璃薄片(B)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(比較例3)
使用C玻璃RCF-015(日本板硝子(股)製造、商品名、折射率為1.52、平均粒徑為26μm、厚度為5μm、縱橫比為5)作為玻璃薄片(B)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(比較例4)
使用E玻璃REF-600(日本板硝子(股)製造、商品名、折射率為1.56、平均粒徑為600μm、厚度為5μm、縱橫比為120)作為玻璃薄片(B)，除此以外，以與實施例1相同的方式，獲得熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂成形體及太陽電池模組。將評價結果表示於表1。
(比較例5)
在作為熱可塑性樹脂(A)的原料，即，成為(甲基)丙烯酸系樹脂的原料的ACRYSIRUP SY-116(三菱麗陽(股)製造、商品名)100份中，添加作為薄片狀玻璃(B)的C玻璃RCF-600N(日本板硝子(股)公司製造、商品名、厚度為5μm、折射率為1.52、平均粒徑為437μm、縱橫比為87)33份、及作為聚合起始劑的過氧化特戊酸第三己酯(t-hexyl peroxypivalate)(日本油脂(股)製造、商品名：PERHEXYL PV)0.2份，而獲得分散有玻璃薄片的聚合性樹脂組成物。
將上述聚合性樹脂組成物流入片形狀的鑄模，以80℃加熱30分鐘後，以130℃乾燥30分鐘，而獲得將長度10cm×寬度10cm×厚度2mm的片狀漿硬化物作為熱可塑性樹脂(A)的熱可塑性樹脂成形體。將所得的熱可塑性樹脂積層成形體的評價結果表示於表1。
根據表1可明瞭，在實施例1~實施例5中，所得的熱可塑性樹脂成形體由於透明性優異、且因溫度變化引起的變形少，因此即便在TC試驗後亦未發現太陽電池模組的最大輸出的降低。相對於此，比較例1中，由於薄片狀玻璃(B)的含量小於下限值，因此線性熱膨脹係數的降低不充分，而無法防止在TC50試驗中的熱可塑性樹脂成形體的變形。
另一方面，比較例2及比較例3中，由於薄片狀玻璃(B)的縱橫比小於下限值，因此全光線透過率降低。另外，線性熱膨 脹係數不充分，而無法防止在TC50試驗中的熱可塑性樹脂成形體的變形。
比較例4中，由於熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為上限值以上，因此全光線透過率降低。
比較例5中，由於薄片狀玻璃(B)的縱橫比為上限值以上，因此夏比衝擊強度降低。
(比較例6)
在作為熱可塑性樹脂(A)的ACRYPET VH001(三菱麗陽(股)製造、商品名)100份中，添加作為C玻璃的折射率為1.52、平均粒徑為437μm及縱橫比為87的薄片狀玻璃(B)(日本板硝子(股)製造、商品名「RCF-600」、厚度為5μm)82份，進行乾摻。接著，使用雙軸擠出機(東芝機械(股)製造、58mmΦ雙軸擠出機)，將上述乾摻物在250℃下進行熔融混練，嘗試製作股線。
但是，由於薄片狀玻璃(B)的含量超過上限值，而無法獲得熱可塑性樹脂組成物的連續的股線，因此未實施熱可塑性樹脂成形體的評價。
[產業上之可利用性]
本發明可提供透光性優異、且因溫度變化引起的變形的發生降低的熱可塑性樹脂成形體，並且藉由使用該熱可塑性樹脂成形體作為太陽電池模組用頂片構件，而可抑制最大輸出的降低，且可提供輕量的太陽電池模組，因此在產業上極為有用。

Claims (13)

  1. 一種熱可塑性樹脂組成物，其包含熱可塑性樹脂(A)與薄片狀玻璃(B)，且上述熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為30~80，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，上述熱可塑性樹脂組成物中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份~70質量份，上述熱可塑性樹脂組成物中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的熱可塑性樹脂組成物，其中上述薄片狀玻璃(B)的平均粒徑為30μm~600μm。
  3. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的熱可塑性樹脂組成物，其中上述熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。
  4. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述的熱可塑性樹脂組成物，其中上述熱可塑性樹脂(A)為(甲基)丙烯酸系樹脂或聚碳酸酯樹脂。
  5. 一種熱可塑性樹脂成形體，其包含熱可塑性樹脂(A)與薄片狀玻璃(B)，且上述熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的縱橫比為25~70，相對於熱可塑性樹脂(A)100質量份，上述熱可塑性樹脂成 形體中的薄片狀玻璃(B)的含量為25質量份~70質量份，上述熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的折射率與薄片狀玻璃(B)的折射率之差為0以上、0.05以下，熱可塑性樹脂成形體的全光線透過率為86%以上、93%以下。
  6. 如申請專利範圍第5項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中50℃時的線性熱膨脹係數為8ppm/K以上、40ppm/K以下。
  7. 如申請專利範圍第5項或第6項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中上述熱可塑性樹脂成形體中的薄片狀玻璃(B)的平均粒徑為25μm~500μm。
  8. 如申請專利範圍第5項至第7項中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中上述熱可塑性樹脂成形體中的熱可塑性樹脂(A)的熔融流動速率為5g/10分鐘以上、20g/10分鐘以下。
  9. 如申請專利範圍第5項至第8項中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體，其中上述熱可塑性樹脂(A)為(甲基)丙烯酸系樹脂或聚碳酸酯樹脂。
  10. 一種熱可塑性樹脂積層成形體，其是在如申請專利範圍第5項至第9項中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體上積層(甲基)丙烯酸系聚合物保護層而成。
  11. 如申請專利範圍第10項所述的熱可塑性樹脂積層成形體，其中，上述(甲基)丙烯酸系聚合物保護層包含選自由(甲基)丙烯酸 系膜及(甲基)丙烯酸系塗佈組成物的硬化物所組成的組群中的至少1種成分，其中上述(甲基)丙烯酸系塗佈組成物含有在分子內具有至少2個(甲基)丙烯醯氧基的單體。
  12. 一種太陽電池模組，其使用了如申請專利範圍第6項至第9項中任一項所述的熱可塑性樹脂成形體、或如申請專利範圍第10項或第11項所述的熱可塑性樹脂積層成形體。
  13. 如申請專利範圍第12項所述的太陽電池模組，其中上述熱可塑性樹脂成形體或上述熱可塑性樹脂積層成形體為厚度1mm~3mm的片狀。
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