TW201247391A - Production method for injection-molded article - Google Patents

Description

201247391 四、 指定代表圖： (一） 本案指定代表圖為：無* (二） 本代表圖之元件符號簡單說明：無。 五、 本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化風 Z- 子 A . 無0 六、 發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於射出成形品之製造方法。 【先前技術】 結晶性熱塑性樹脂，因其優良的耐藥品性、耐熱性 電氣特性' 機械性特性等，以電氣電子領域及汽車領域等 為中心，廣泛地使用於產業領域。 由結晶性熱塑性樹脂構成的樹脂成形品的結晶化产， 於成形時未能充分提高時，會因使用環境下對樹脂成來σ 所施加的熱’使含於樹脂成形品中的結晶性熱塑性樹脂進 行結晶化。因該結晶化，而使樹脂成形品的尺寸變化。 如上所述的樹脂成形品的尺寸變化，在電器零件、電 子零件、汽車用零件等的許多用途成為問題。 抑制樹脂成形品在如此之使用環境下的尺寸變化的方 法之一，可舉於使用前，對樹脂成形品進行熱處理，預先 知：兩樹脂成形品的結晶化度的方法（參照，例如專利文獻 201247391

[先行技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]曰本特開2〇1〇_11〇892號公報 【發明内容】 [發明所欲解決的課題] 但疋’藉由對射出成形後的樹脂成形品施以熱處理， 抑制揦·脂成形品在使用環境下的尺寸變化的方法，則進行 熱處理的部分會降低射出成形品的生產性。此外，不僅是 如此之降低樹脂成形品的生產率的問題，很難以高的精度 予測因熱處理之尺寸變化，而有非常難以管理樹脂成形品 的尺寸的問題。 本發明，係為解決以上的課題而完成者，其目標係在 於提供即使不對由結晶性聚酯樹脂構成的樹脂成形品，預 先施以熱處理’亦可充分地抑制在使用環境下的尺寸變化 的技術。 [用以解決課題的手段] 本發明者們為解決上述課題專心、反覆研究。結果發 見使用於金屬模具内表面形成有隔熱層的金屬模具，將 由結晶性聚㈣脂構成的樹脂組成物射出成形，可解決上 :課題而達至完成本發明。更具體而t，本發明提供如下 者0 其係製造以射出成形 (Π一種射出成形品之製造方法 201247391 結晶性熱塑性樹脂所構成的樹脂組成物時的金屬模具严度 + 20°C的環境中放置2小時的射出成形品的尺寸變化率為 0.2%以下的射出成形品的方法’使用於金屬模具内表面形 成有隔熱層的金屬模具，使前述金屬模具溫度為前 曰 ”、〇 曰曰 性熱塑性樹脂的玻璃轉移溫度（Tg) + 3(TC以上Tg + 8(Tc以 下，將前述樹脂組成物射出成形。 (2) 如（1)所述的射出成形品之製造方法，其中前述金 屬模具溫度+ 2 0 C係1 6 0 °C，前述結晶性熱塑性樹脂係聚芳 硫醚樹脂。 (3) 如（1)或（2)所述的射出成形品之製造方法，其中前 述隔熱層係由多孔質氧化鍅構成。 (4) 如（1)至（3)中任一項所述的射出成形品之製造方 法’其中前述隔熱層熱傳導率為2W/ni . K以下。 (5) 如（1)至（4)中任一項所述的射出成形品之製造方 法，其中前述隔熱層係以熔射法形成。 (6) 如（1)至（5)中任一項所述的射出成形品之製造方 法，其中前述隔熱層的厚度為20〇em以上。 [發明效果] 根據本發明，即使不對由結晶性熱塑性樹脂構成的樹 脂成形品，預先施以熱處理，亦可充分抑制在使用環境下 的尺寸變化。 【實施方式】 以下，進一步說明本發明之實施形態。再者，本發明

4 S 201247391 並非受限於以下的實施形態。 〈樹脂組成物〉 樹月曰組成物’係射出成形品的原料，包含結晶性熱塑 性樹脂。所謂的結晶性熱塑性樹脂，有聚乙烯樹脂、聚丙 烯樹脂、聚氣乙烯樹脂、聚醯胺樹脂、聚縮醛樹脂、聚芳 硫醚樹脂、液晶性聚酯樹脂、聚醯亞胺樹脂、對位性聚苯 乙烯樹脂等。再者，樹脂組成物亦可包含2種以上的結晶 性熱塑性樹脂。 上述結晶性熱塑性樹脂之中，聚芳硫醚樹脂，結晶化 速度慢，樹脂組成物在金屬模具内在充分進行結晶化之前 凝固。因此，以該等樹脂構成的樹脂組成物射出成形品時， 特別是在使用環境下的尺寸變化容易成問題。 。根據本發明’即使是包含聚芳硫醚樹脂的射出成形 亦可使射出成形品在使用環境下的尺寸變化充分的小。 聚芳硫趟樹脂’係反覆單位ms)_(Ar是亞芳基） 為主所構成者。本發明可使一般已知的分子構造的pAs樹 亞方基，並無特別限定’可舉例如對亞苯基、間亞笨 基 '鄰亞苯基、取代亞苯基、P，p’ -二苯颯基、p，p’ -亞 聯苯基、P，P’ -二苯喊基、p，p，_:苯幾基、萘基等。由上 述亞芳基構成的芳+ 瓜越基之中，使用同一反覆單位的均聚 物之外’根據用途以包含最 匕3異種方硫醚基的反覆之高分子為 佳0 雖依用途 均聚物’以對芳基硫醚基作為亞芳基反覆 201247391 單位者為佳。因為以對芳基硫越基作為反覆 物，具有非常高的耐熱性’於廣泛的溫度區域顯示高強度 问剛性，並且顯示很高的尺寸安定 符田使用如此之約 聚物可得具備非常優秀的物性的射出成形品。 共聚物，可使用包含上述亞芳基的芳硫越基之中相異 的2種以上的芳硫趟基的組合。該等之中，包含對芳基妒 醚基與間芳基硫縣的組合，由於可得具備耐熱性、成形 性、機械性特性等的高物性的射出成形品的觀點而佳。以 包含對芳基硫醚基70(11〇1%以上的聚合物更佳進一步以包 含80mol%以上的聚合物為佳。 夕 匕 具有如上所述的對芳基硫趟基、間芳基硫趟基作為反 覆單位的PAS樹脂，特別是被要求提升成形品的結晶化度 的材料。藉由使用本案發明的射出成形品之製造方法，可 實現成形品的高結晶化度。此外，本案發明的射出成形品 之製造方法，並無工作性、生產性的問題。再者，具有芳 基硫醚基的PAS樹脂係ppS(聚苯硫醚）樹脂。 使用於本發明的樹脂組成物，只要不損及本發明的效 果的範圍，亦可包含其他的樹脂。此外，為賦予成形品所 期望的特性’亦可添加核劑、碳黑、玻璃纖維等的無機填 充劑、氧化防止劑、安定劑、可塑劑、潤滑劑、脫模劑及 難燃劑等的添加劑，賦予所期望的特性的組成物亦包含在 用於本發明之樹脂組成物。 〈金屬模具〉 用於本發明的製造方法的金屬模具，係於金屬模具内 201247391 表面形成有隔熱層。由於 田於形成有隔熱層，流入金屬模具内 的樹月曰組成物所具有的熱不容易放出至金屬模具外。结 果，接驗屬模具的内表面的樹脂組成物不容易急冷，^ 可充为長：咼成形品表面的結晶化度。 隔熱層，只要是熱傳導率低，即使與高溫的樹脂組成 物接觸*亦不會產+ Tγ 、的程度的耐熱性，構成隔熱層的 材料並無特別限定。 射出成形品的表面的纟士曰仆痒认丁牧 4叫幻、、，〇日日化度的下降，在上述表面的 任何一個位置均有產+ & 屋生的了此性，故在金屬模具内表面的 全體形成隔熱層為佳。再者，只要是不損及本發明的效果 7範圍’亦可有未形成隔熱層的部分。此外，於射出成形 有沒有必要特別提升結晶化度的部分時，於成形時與 該部分接觸的金屬模且的肉主二 屬犋八的内表面，無須形成隔熱層。 具備滿足要求隔孰層夕 加…、層之耐熱性及熱傳導率的材料，可 舉聚醯亞胺樹脂等的耐埶性古 …Γ生间且熱傳導率低的樹脂、多孔 質氧化錯等的多孔質陶瓷。以丁 貝网尤。U下，說明該等材料。 聚醯亞胺樹脂的具體例，I I 4 例可舉均苯四酸（PMDA)系聚醯 亞胺、聯苯四酸系聚醯亞胺 兄胺、使用偏笨三酸的聚醯胺醯亞 胺、雙馬來醯亞胺系樹脂（鏤 Γ細（雙馬來醯亞胺/三嗪系等）、二苯 甲酮四羧酸系聚醯亞胺、 乙块末鳊聚醯亞胺、熱塑性聚醯 亞胺等。再者，以聚醯亞胺爲 2胺樹脂所構成的隔熱層特別佳。 t酿亞胺樹脂以外的較伟沾从 ’佳的材料，可舉例如，四氟乙烯樹 脂等。此外，隔執舞，尤丁 4〇 ”、'曰在不知及本發明的效果的範圍，亦

可包含聚醢亞胺樹脂、四龜7 β此A 鼠乙烯樹脂之外的樹脂、添加劑 7 201247391 等。 於金屬模具的内表面形成隔熱層的方法，並 ι热付別限 定。例如，以如下的方法將隔熱層形成於金屬模具的内表 面為佳。 可舉將可形成高分子隔熱層的聚醯亞胺前驅物等的聚 合物前驅物的溶液塗佈於金屬模具表面，加熱使溶劑蒸 發，進一步加熱使之聚合物化而形成聚醯亞胺膜等的隔熱 層的方法；使耐熱性高分子的單體，例如均笨四酸酐與4 4一 二氨基笨醚蒸發聚合的方法；或關於平面形狀的金屬模 具，則使用高分子_膜以適當的接著方法或黏著膠帶狀 的高分子隔熱膜黏貼於金屬模具的所期望的部分形成隔熱 層的方法。此外，,亦可形成聚醯亞胺膜，而進一步於其： 面形成絡（⑺膜和窒化鈦（TlN)膜作為金屬系硬膜。〃 對上述的樹脂所構成的隔熱層所要求的熱傳導率，雖 依用途等而異，惟以2W/m.K以下特別佳。藉由將隔熱層 ::傳導率調整於上述範圍，可更加容易得到結晶化度非 h的射出成形品。再纟，上述熱傳導率，係指以實施例 所記載的方法所測定之熱傳導率。 ㈣的厚度’並無特別限定’根據使用的材料、成 形。。的形狀而適宜設 榭月f佳的厚度。隔熱層係以聚醯亞胺 曰 時’隔熱層的厚度，9n 序度"要在20 # m以上，則可得 到充为向的隔熱效果 .，、效果而佳。形成於上述金屬模具内表面的 隔熱層的厚度可主 &了為均一，亦可包含厚度不同之處。 含於多強 g ,, 錯的氧化錯，並無特別限定，以安定 201247391 化氧化錯、部分安定化童#址 ,. 文化氧化錯、未安定化氧化錯均可。所 謂安定化氧化錯，係立方晶氧化錯在室溫下亦被安定化 者，強度及_的機械性特性及耐磨損性優良。此外， 所明。p /刀女疋化氧化錯，係指正晶氧化錯在室溫下，有殘 存一部分的狀態，受到外部應力，則會產生由正方晶向單 斜晶的麻田散鐵相t，特別是可抑制因拉張應力的作用而 =的龜裂成長’而具有很高的破壞勒性。此外，所謂未 安定化氧化锆，係指未以安定化劑安定化的氧化錯。再者， 亦可組合使用選自由安定化氧化錯、部分安定化氧化錯、 及未安定化氧化鍅之至少2種以上。 含於安定化氧化錯、部分安定化氧化錯的安定化劑， 可採用先前習知之一般性者。例如’氧化銀、氧化鈽、氧 化鎮等m劑的使用量，亦無特別限定，其使用量可 按照用途、使用材料等適宜設定。 再者，亦可使用多孔質氧化錯以外的多孔質陶究，惟 多孔質氧化錯較其他的多孔質陶瓷耐久性高。因此，使用 形成：由多孔質氧化錯所構成的隔熱層的金屬模具，則由 於不容易發生隔熱層的變形等的不適’故可連續成形的成 形α口的數量多，成形品的生產率非常的高。 ^用於形成隔熱層的原料，只要不損及本發明的效果的 赖圍’亦可進一部包含述氧化錯、安定化劑以外的先前習 知的添加劑等。 使用上述原料形成隔熱層的方法’並無特別限定，採 用熔射法為佳。Λ 〇 巧佳藉由ί木用炫射法，容易將多孔質氧化錯的 201247391 熱傳導率調整於所期望的範圍”匕外’亦不會因於多孔質 氧化鍅的内部形成過多的氣泡，而使隔熱層的機械性強度 大幅度地下降等的問題。如此地藉由熔射形成隔熱層，可 使隔熱層的構造成為適合本發明的用途者。 以熔射之隔熱層的形成，例如可如下進行。首先，將 原料熔融為液體。使該液體加速撞擊膜穴的内表面。最後， 使撞擊膜穴内表面的附著原料固〖。藉由如此，可於，金 屬模具的内表面形成非常薄的隔熱層。藉由在該非常薄的 隔熱層上it纟使熔融的原料撞擊到固化，可調整隔熱層 的厚度。再者，使原料固化的方法，可使用先前習知的冷 部手段，亦可只是藉由放置使之固化。再者，炼射方法， :無特別限定，可由電弧熔射，t漿熔射，火焰熔射等先 則習知的方法適宜選擇較佳的方法。 由夕孔質陶瓷構成的隔熱層的熱傳導率，可按照成 。。的用途、PAS系樹脂的種類適宜調整。在於本發明， 2W/丨n.K以下為佳，以〇.3w/m.K以上2w/m K以下更佳 …、傳導率只要在2W/m · 1(以下，則即使以j 〇〇〇c以下的 屬模具溫度成形射出成形品，亦有容易㈣結晶化度^ 射出成形品的趨勢而佳。熱傳導率在〇. 3W/m . κ以上，隹 幾乎不會使隔熱層内的氣泡變得過多，而使隔熱層的⑽ 的下降，而使射出成形品的生產性大大地下降而佳。特另 是隔熱層的熱傳導率在0.·.Κ以上，則有可將隔熱肩 内：氣泡變得過多而使隔熱層的強度的下降抑制在非常小 的範圍的趨勢而佳。再者，上述熱傳導率係採用實施例所 S. 10 201247391 記載的方法而得之值。 隔熱層係以多孔質氧I上、, 义貝虱化錯構成時的隔熱層的厚度，並

無特別限定’以2 〇 〇 // m以上為佳，以^ n n W 苟佳以500以m以上ι0〇〇 以下更佳。以5 0 〇 # m以上則氧化#牴刼β 化鉛隔熱層的強度變高的理 ^佳。此外，隔熱層的厚度在剛㈣以下，則成形 %不會變得過長的理由而佳。 <射出成形品之製造方法> 以本發明之製造方法所得之射出成形品，係射出成米 時的金屬模具溫度為㈣吖以上㈣吖以下， ： 形時的金屬模具溫度+2(rc的環境t放置2小時時的成妒 品的尺寸變化率為〇·2%以下。結晶性熱塑性樹脂為聚芳硫 醚系樹脂時’射出成形時的金屬模具溫度+耽大約為二 C。。因此’使用聚芳硫醚系樹脂時，以射出成形品放置於 1 60°C的環境下2小時的尺寸變化率作為基準。 如上所述的尺寸變化率小的射出成形品，藉由使用於 内表面形成有隔熱層的金屬肖具較容㈣得。其理由如下。 流入金屬模具内的樹脂組成物所具有的熱，由於隔熱 層的存在，不容易放出至金屬模具内。以，樹脂組成物 在金屬模具内到冷卻之前的時間變長，即使是包含難以結 晶化的結晶性熱塑性樹脂的樹脂組成物、包含結晶化速度 慢的結晶性熱塑性樹脂的樹脂組成物作為原料之情形亦 可充刀提阿包含於射出成形品的結晶性熱塑性樹脂的結晶 化度。 由上述的點，流入金屬模具内的樹脂組成物於金屬模 11 201247391 具内，處於結性熱塑性樹脂的結晶化所需的溫度以上的 狀態的時間越長，則可認為可充分提高包含於射出成形品 的結晶性熱塑性樹脂的結晶化度。在此，所謂「結晶性熱 塑性樹脂的結晶化所需的溫度以上」，雖依樹脂的種類而 異，大約係含於樹脂組成物之結晶性熱塑性樹脂的玻璃轉 移點（Tg) + 3(TC以上。Tg，採用以DSC法（JIS K7121所記 載的方法）以升溫速度1 〇 /分的條件測定之值。 此外，由於隔熱層的熱傳導率並非為〇，故流入金屬 模具内的樹脂組成物的熱會逐漸的向金屬模具外放出。此 時，金屬模具的溫度較高，則樹脂組成物所具有的熱較難 以放出至金屬模具外。因此，金屬模具溫度的條件，亦對 金屬模具内的樹脂組成物維持在一定的溫度以上有所影 響。然而，該金屬模具的溫度條件，將大大地對提高包含 於射出成形品中的結晶性熱塑性樹脂的結晶化度有所影 響。提高射出成形品的結晶化度，使尺寸變化率小所必要 的金屬模具的溫度條件，雖依樹脂的種類而異，惟例如為

Tg+30°C以上Tg + 8(TC以下。只要是Tg+3(TC以上，則可充 分提而包含於射出成形品的結晶性熱塑性樹脂的結晶化度 而佳，在Tg + 80°C以下，則成形循環不會變得過長的理由 而佳。以Tg + 50°C以上Tg+7(TC以下更佳。 特別疋，使用的結晶性熱塑性樹脂係聚芳硫樹脂 時，以140t以上16(rc以下的條件設定金屬模具溫度為 佳。只要在14(Tc以上，則可提高包含於射出成形品的結 晶性熱塑性樹脂的結晶化度而佳。在1 6(TC以下，則不會 12 .201247391 發生脫模時的變形，成形循環不會變得過長而佳。 〈射出成形品〉 如上所述’以本發明之製造方法所得之射出成形品， 射出成形時的金屬模具溫度係Tg + 3〇°c以上Tg+是8〇t以 下，放置於射出成形時的金屬模具溫度+2〇。〇的環境中2小 時的成形品的尺寸變化率兔η 9 〇/ ι、ί nr , j八·1 化手马u. 2/gU下。雖按照用途使用環 境不同，但是由射出成形品在上述嚴酷的環境的尺寸變化 率在0. 2%以下，以本發明之製造方法所得之射出成形品， 可良好地使用於高溫環境下使用的零件。所謂高溫環境 下，係指例如，以聚芳硫醚的情形為溫度8(rc以上14〇它 以下的壤境。 以本發明之製造方法所得之射出成形品結晶化度高。 在此，所谓「結晶化度高」，係使用沒有形成隔熱層之金 屬模具，金屬模具溫度以Tg+55<t，成形結晶性聚酯樹脂 而成的成形品的結晶化度為100時，結晶化度（相對結晶化 度）為1 01以上。 [實施例] 以下，根據實施例更詳細地說明本發明，惟本發明並 非限定於該等實施例。 〈材料〉 PAS樹脂組成物：聚苯硫醚樹脂組成物 (「F0RTR0N1140A64」，Polyplastic 公司製）、遵照 ISO 11443

測定之熔融黏度為230Pa.S，以DSCl(TC/min測定的玻璃 轉移溫度為85°C 13 201247391 隔熱層的原# :多孔質氧化錯、聚醯亞胺 金屬模具.寬度40mmx長度4〇mmx厚度2mm的平板成形 用金屬模具 〈隔熱層的形成〉 主要以氧化锆所構成的原料，以熔射法對上述金屬模 具的内表面溶射。隔熱層的表面使密度變高地調整，於金 屬模具内表面形成多層構造的隔熱層。繼續熔射到隔熱層 的厚度成為500 /zm而製作金屬模具卜此外，於上述金屬 模具的内表面塗佈聚醯亞胺前驅物加#固化使⑮熱層的厚 度為150^而製作金屬模具2。如此地，得到用於實施例 之製造方法之金屬模具。 〈隔熱層的熱傳導率的計算方法〉 隔熱層的熱傳導率係以雷射閃光法測定熱擴散率，以 DSC測疋比熱，以水中置換法（遵照】〗s z88〇7固體比重測 定1法）測定比重、以[熱傳導率]=[熱擴散率X比熱χ比重] 計算。將熱傳導率之值，示於表！。再者’多層構造的隔 層的熱傳導率（又）係分別求得密度低的層與高的層的各 個熱傳導率’以密度低的層的熱傳導率為（λ υ，密度高的 層的熱傳導率為（Ah)’密度低的層對隔熱層全體的厚度的 厚度比為（t)時，使用[1/λ ] = [t/A 1] + [(1_t)/Ah]之式計 算求得。 〈實施例1 > 使用PAS樹脂組成物作為成形材料，使用金屬模具工 以下述成形條件製造射出成形品。 14 201247391 [成形條件] 螺桿轉速：l〇〇rpm 射出速度：l〇〇_/sec 金屬模具溫度：14〇°C 樹脂溫度：320°C 〈實施例2> 使用金屬模具2以外以與實施例i同樣的成形條件製 作射出成形品。 〈比較例1 > 將金屬模具溫度改為8〇t以外以與實施例2同樣的條 件製作射出成形品。 〈比較例2 > 將具有隔熱層之金屬4莫具改為不纟有隔熱層的金屬模 具以外，以與實施例1同樣的條件製作射出成形品。 〈參考例1 > 對射出成形品，U 16(rc、2小時的條件進行熱處理以 外以與比較例2同樣的方法製造射出成形品。 〈尺寸安定性的評估> 將實施例、比較例、參考例的射出成形品，卩⑽。C、 J夺的條件加熱’分別測定加熱後的射出成形品的流動 直角方向、流動方向，測定流動直角方向、流動方向的各 個尺寸變化率。將尺寸變化率的結果示於表卜 〈結晶化度的評估〉 使用X射線繞射法測定包含於實施例、比較例、參考 15 201247391 t 例之PPS樹脂的結晶化度。此外，以比較例2結晶化度為 1 〇 〇 ’計算實施例1及2、比較例1、參考例1的結晶化度。 將計异結果不於表1。 再者’以X射線繞射法的結晶化度的測定係以廣角X 射線繞射（反射法）進行》具體而言係以Ru 1 and法求結晶化 度。 [表1 ] 實施例1 實施例2 比較例1 比較例2 參考例1 隔熱層 材質 氧化锆 聚醯亞胺 聚醯亞胺 無 厚度（μ in) 500 150 150 0 0 熱傳導係數 (W/m · K) 0.96 0.22 0.22 一 一 金屬 模具溫度（°c) 140 140 80 140 140 尺寸 變化率 (%) 長度 (流動方向） 0.01 0.01 0.1 0.1 0.01 宽度 (流動直角方向） 0. 05 0.05 0.3 0.3 0.05 相對結晶化度 112 108 100 100 105 由表1的實施例1 & 2的結果與比較例2的結果，確 認藉由在用於製造射出成形品的金屬模具形成隔熱層，即 使不對成形後的射出成形品施以熱處理，亦可提高結晶化 度’亦可使尺寸變化小。然後，由表i 結果與參考例1的結果，確認該尺寸變 成形品進行熱處理之情形相同。 的實施例1及2的 化與成形後對射出 果， 層， 此外，由表1的實施例】及2 確認藉由在用於製造射出成形 可得結晶化度高的射出成形品 的結果與參考例1的結 品的金屬模具形成隔熱 此外’由實施例 與比較例1的結果 確認即使使用

S 16 201247391 形成有隔熱層的金屬模具，金屬模具溫度以低的條件則無 法提高結晶化度，在高溫環境下的尺寸變化較大。 【圖式簡單說明】 無。 【主要元件符號說明】 無0 17

Claims (1)

1. 201247391 七、申請專利範圍： 1. 一種射出成形品之製造方法，製造以射出成形結晶 性熱塑性樹脂所構成的樹脂組成物時的金屬模具溫度+2〇 °c的環境中放置2時間時的射出成形品的尺寸變化率為 0, 2%以下的射出成形品的方法，使用於金屬模具内表面形 成有隔熱層的金屬模具，使前述金屬模具溫度為前述結晶 性熱塑性樹脂的玻璃轉移溫度（Tg) + 3(rc以上Tg + 8〇(>c以 下’將前述樹脂組成物射出成形。 2. 如申請專利範圍第丨項所述的射出成形品之製造方 法，其中前述金屬模具溫度+2〇t係i 6(rc，前述結晶性熱 塑性樹脂係聚芳硫醚樹脂。 3·如申請專利範圍第1或2項所述的射出成形品之製 造方法’其中前述隔熱層係由多孔質氧化锆構成。 4. 如申請專利範圍第1或2項所述的射出成形品之製 造方法’其中前述隔熱層熱傳導率為2W/m . K以下。 5. 如申請專利範圍第1或2項所述的射出成形品之製 造方法’其中前述隔熱層係以熔射法形成。 6. 如申請專利範圍第1或2項所述的射出成形品之製 造方法，其中前述隔熱層的厚度為2〇〇ym以上。

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