TW201009097A - Process for production of 780 mpa-grade high-tensile-strength steel plate excellent in low-temperature toughness - Google Patents

Description

201009097 六、發明說明： 【發明所屬之技彳軒領域】 發明領域 本發明是關於一種低.溫勒性優異之適用於海洋構造物 用鋼以及壓力鋼管等的780MPa級高張力鋼板的製造方法。 C 前冬奸】 發明背景 為製造拉伸強度780MPa級，且具有優異之低溢動性的 鋼材，淬火組織（下貝氏體和馬氏體）細化之微細化可謂是有 效的。為將淬火組織微細化，在冷卻鋼材前需要將變成淬 火組織之前的奥氏體粒徑先加以微細化。 特別是在採用直接淬火法(DQ)製造的情況下，透過控 制壓延可以控制奧氏體的粒徑，在奥氏體再結晶區域進行 壓延可使變成淬火組織前之奥氏體粒徑微細化。 然而’在壓延時很難掌握鋼材的奥氏體再結晶區域及 未再結晶區域’有招致因奥氏體粒徑的不均勻所造成之材 質的不穩定性。 另一方面’最大限度地運用控制壓延使組織微細化， 被認為是確保優異的低溫韌性之方式。例如，在特開 6-240355號公報中，係對添加Nb的鋼材，在奥氏體的未再 結晶區域，即780°C以下實施精軋，藉以在厚壁鋼板中實現 組織細化並確保在板厚中心具備優異之低溫韌性。 然而，利用這種製造方法，淬火性會大幅下降，鐵素 體變成主要構成，因此很難確保78〇MPa級的高強度與高韌 3 201009097 性。此外’因為必須在低溫進行壓延，從生產性的觀點來 看也存在問題。 另外，為使組織微細化而添加的^^，使焊接部硬化的 效果非常高，其結果，造成焊接熱影響區（Heat Affected

Zone; HAZ)的由於此效果所造成的HAZ韌性劣化極大，因 而成為問題。 為獲得780MPa級的強度，有效方法是添加對提高淬火 性效果明顯的B。然而，如特開2007-138203號公報中所載， 同時添加B與Nb會促進硬化第二相的生成，尤其haz勒性 劣化是個問題。 已知添加Ti對於改善HAZ韌性是有效的。這是因為Ti 與N等結合，生成微細的析出物，獲得了抑制晶粒生長的效 果。然而’如同特開2000-8135號公報所載，在以確保強度 為目的而含碳0.2%以上的鋼中，母材及焊接部中形成了非 常硬的粒子TiC，造成了使韌性劣化的問題。 如上所述，到目前為止’針對無Nb、無Ti而兼具高強 度和優異的低温勃性的780MPa級高張力鋼板的製造方法 被提出。 【發明内容1 發明概要 有鑑於上述事實，本發明提供一種即使在無Nb、無Ti 之780MPa級高張力鋼板的板厚中心部分也可以兼具高強 度和優異的低温韌性之適合做海洋構造物以及壓力鋼管等 的厚鋼板之低温韌性優異的78〇MPa級高張力鋼板的製造 201009097 方法。 為解决上述課題，本發明人等發現，在不添加使奥氏 體粒徑微細化的Nb和Ti之下，以適當的壓延條件進行壓 延，結果獲得最大限度地運用B的淬火性提高效果之淬火组 織，藉由細化其下部組織，可以兼具高強度和高韌性，此 外，因為沒有Nb、Ti，因此起因於其等之韌性劣化也得以 避免，可以製造即使在板厚中心部分性質依然穩定而確保 " 高強度·高低温韌性之780MPa級高張力鋼板的事實並完成 © 本發明。 本發明的主要内容如下： (1) 一種低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造 ； 方法，其特徵在於，含有質量％為， C : 0.06〜0.15%，

Si ： 0.05 — 0.35% > Μη : 0.60〜2.00%， Ρ : 0.015%以下， ® S : G.G15%以下，

Cu : 0.1 〜0.5%，

Ni : 0.1 〜1.5%，

Cr : 0.05〜0.8%，

Mo : 0.05〜0.6%，

Nb :不滿0.005%， V : 0.005〜0.060%，

Ti :不滿0.003%， 201009097 A1 : 0.02〜0.10%， B : 0.0005〜0.003%， N : 0.002〜0.006%， 且剩餘部分由鐵及不可避免的雜質組成， 化學成分以

BNP=(N-(14/48)Ti)/B 所規定之BNP是超過1.5而不滿4.0的鋼坯在1050°C以上 1200°C以下的溫度進行加熱，並使其在870°C以上完成熱壓 延，經過10秒以上90秒以下後，從840。(：以上的溫度開始以 5°C/s以上的冷卻速度冷卻到200°C以下，之後在450°C以上 650°C以的溫度施行20分鐘以上60分鐘以下的回火處理。 (2)前述（1)中記載的低溫韌性優異之780MPa級高張力 鋼板的製造方法，特徵在於，前述鋼坯進一步含有質量％為：

Ca : 0.0035%以下， REM : 0.0040%以下， 中的一種或兩種以上。

C實施方式J 用以實施發明之形態 以下將就本發明的實施態樣進行說明。 本發明疋一種透過無]^^、無Ti的作法，藉以避免使原 有奥氏體粒#過度微細化，並最大限度地運用B來確保泮火 I·生攸而即使在板厚中心部分也是穩定的而能確保高強度 和高的低温韌性之技術。 在適用於作成本發明之對象的海洋構造物及壓力鋼管 201009097 等之厚鋼板等的鋼材中，被要求要滿足所謂780MPa級的高 強度和，母材及焊接部中之在_4〇。(：下的韌性。為確保高強 度，雖然必須藉由提高Nb或Ti等之鋼成分並施行水冷，以 便獲得所謂的下貝氏體組織及馬氏體組織這樣的淬火組 織’但是鋼成分高的情況下難以確保韌性，特別是確保在 焊接部的低溫韌性成了重大課題。 為同時達到高強度並確保在焊接部的低溫韌性，必須 在盡可能不使用高的鋼成分下來確保強度。解決這個問題 的一個方案是運用B，這是過去以來一直應用的。 B已知會在奥氏體晶界處發生偏析使晶界安定化，抑制 從晶界處開始的變形’提高淬火性，特別是在固溶B量為 0.0005%以上時，可以獲得高的淬火性提升效果。因此，在 因多採用控制壓延’出現奥氏體晶粒變微細，奥氏體晶粒 界面面積增加的結果，固溶B往晶界的偏析量不足的情況或 奥氏體中被導入許多差排(dislocation)的結果，差排管擴散 (pipe diffusion)加速’固溶B難以向奥氏體晶界偏析的情況 時，會有無法獲得預定的淬火性，材質變得不均勻的問題。 除此之外，因為B是用微量就可以發揮效果的元素，所以對 細微的條件差異反應敏感，材質容易發生變化。因此，為 能安定地使用B，不讓奥氏體晶粒細粒化，並且不導引入多 量的差排的作法是有效的。 本發明人等發現’不添加會使奥氏體粒徑細粒化的Nb 或Ti下，以適當的壓延條件進行壓延的結果，獲得最大限 度地應用了B的浮火性提高效果之淬火組織，藉使其下部組 7 201009097 織細化，可以兼具尚強度與高動性。此外，因為沒有Nb、 Ti，故亦可避免有關起因於這些元素的韌性劣化。另外， 發現以適當的壓延條件進行壓延而確保奥氏體粒徑在 50μηι以上時，可以使得在確保淬火性上所必要的固溶B以 足夠的量偏析到奥氏體晶界中。再者，為確保78〇]^?&級強 度，除利用Β以確保淬火性外，以下式（1)表示之碳當量（Ceq) 必須設定在0.41以上0.61以下。下限限定為〇 42%，上限限 定為0.54%也無妨。

Ceq = %C+%Mn/6 + (%Cu + %Ni)/15+(%Cr+〇/„Mo+%V)/5 以下將就本發明的限制理由進行說明。首先，說明有 關本發明鋼材的組成限制理由。關於以下的組成％，意指 質量％。 C : 0.06〜0.15% C是確保強度的必要元素’雖須添加〇〇6%以上，惟因 大量添加會導致低溫韌性，特別是HAZ韌性的降低，故將 其上限值設定為0.15%。宜將下限限定在〇 08%或〇 〇9%，上 限限定在0.12%或0.11%。

Si : 0.05〜0.35%

Si作為脫酸劑’也是通過固溶強化使鋼的強度增加的 有效元素，惟在含量不滿0.05%時效果不明顯，而含量超過 0.35%時’則會使HAZ韌性劣化。因此，Si是限制在0.05〜 0.35%。宜將下限限定為0.10%，上限限定為0.30%或〇 25%。 Μη : 0.60〜2.00% Μη是用於增加鋼的強度，對高強度化為有效元素，從 201009097 確保淬火性的觀點來，必要含量應在0.60%以上。但是，如 果添加超過2.00%的Μη，韌性會劣化。因此，Μη是限定在 0.60〜2.00。/。。宜將上限限定為0 70%或〇 8〇%，上限限定為 1.20%或 1.00%。 Ρ : 0.015%以下 因為Ρ會在晶界發生偏析使鋼的韌性劣化，故希望儘量 降低其含量，惟因可允許到0.015%，所以限制在〇 〇15%以 下。宜將上限限定為0.010%或0.008%。 © S :0.015%以下 S主要會形成MnS存在於鋼中，雖具有使壓延冷卻後的 組織微細化的作用，但含量在0015%以上會使板厚方向的 韌性·延展性降低。為避免這種情況，必須將8控制在〇 〇15% : 以下，因此限制S含置在0.015%以下。宜將上限限定於 0.010%、0.006%或0.003%。

Cu : 0.1 〜0.5% 〇 &是藉固溶強化及析出強化方式來確保鋼板強度的有 效元素，含量雖然必須在0.10%以上，但添加到〇 5〇%以上 會有使得熱加工性降低之虞。因此，Cu是限定在〇1〜 〇.5〇/。。宜將下限限定為〇.15%，上限限定為〇4%或〇3%。 Ni : 0.1 〜1.50/〇

Ni在確保鋼板的強度及低溫杨性上是有效的雖然須 要有0.10%以上的含量，惟因該元素非常昂貴添加麻慨 以上會導致成本大幅上升。因此，Μ是限定纽丨〜丄州。 宜將下限限定於〇.25%，上限限定於i 2%，更佳的是將下限 9 201009097 限定為0.65%，上限限定為0·95%。

Cr : 0.05〜0.8%

Cr主要是以固溶強化方式確保鋼板強度的有效元素， 雖然須有0.05%以上的含量，但添加到0.8%以上會損害鋼板 的加工性以及焊接性，並導致成本上升。因此Cr是限制在 0.05〜0.8%。宜將下限限定為0.20%或0.30%，上限限定為 0.60%或0.45%。

Mo : 0.05〜0.6%

Mo是以析出強化和固溶強化方式來確保鋼板強度的 有效元素，須要有0.05%以上的含量，但添加到0.60%以上 會損害鋼板的加工性，並使成本大幅上升。因此Mo是限定 在0.05〜0.6%。宜將下限限制為0.25或0.30%，上限限制為 0.50%或0.45%。

Nb :不滿0.005% 因為Nb會擴大奥氏體的未再結晶區域，促進鐵素體的 細粒化，導致淬火性下降，此外，受到Nb碳化物的影響， 容易發生HAZ脆化，因此希望盡可能的不含有該元素。但 是，因為可容許含有0.005%，故Nb是限定為不滿0.005%。 以0.003%以下為佳，更佳為0.002%以下。 V : 0.005〜0.060% V是以析出強化方式來確保鋼板強度的有效元素，雖然 須要有0.005%以上的含量，但添加到0.060%以上會損害鋼 板的焊接性以及韌性，因此V是限定在0.005〜0.060%。以 將下限限定於0.025%或0.035%，上限限定於0.050%或 10 201009097 0.045%為佳。

Ti :不滿0.003% Τι因為會與C結合形成丁心，而有使母材韌性劣化之 虞，在780MPa級強度的鋼材中特別顯著，因此希望儘量不 要含有。然而，因為不滿0_003%是可容許的，所以丁丨是限 定為不滿0.003%。以0.002°/。以下為佳。 A1 : 0.02〜0.10% A1因為會與N結合形成A1N，而有避免再加熱時發生急 劇的奥氏體粒徑粗大化之效果，故須要有〇〇2%以上的添 加，惟0.10%的添加就會形成粗大的夾雜物，而有使韌性劣 化之虞。因此，A1是限制在0.02〜〇1〇%。為提高板厚中心 部分的強度及韌性，以0.04〜〇.08%為合適，更佳為〇〇5% 〜0.08%或0·06〜0.08%。 Β : 0.0005〜0.003% Β是為確保淬火性的必要元素，為了在板厚中心部分獲 得足夠的淬火性提升效果，應確保必要的固溶Β量為 0.0005°/。’故而須有0.0005%以上的添加量。但是，添加 0.003%以上時，因為過剩的Β使得浮火性過度上升，有造成 低韌性及，過剩的Β形成粗大的氮化物，使韌性劣化之虞。 因此’ Β是限制在0.0005〜0.003%。為提高板厚中心部分的 強度以及韌性，以0.0005〜0.002%或0.0005〜0.0015%為合適。 Ν : 0.002〜0.006% Ν因為會與A1結合形成A1Ν，有避免再加熱時發生急劇 的奥氏體粒徑粗大化之效果，但添加量在0.006%以上，會 11 201009097 因與B結合’而使固溶B量減少，導致淬火性降低之虞。因 此，N是限制在0.002〜0.006%。合適的是將下限限定為 0.002%，將上限限定為0.004%。 BNP :超過1.5不滿4.0 BNP是求出確保淬火性所必要的ή、n、B平衡之，以 下述式(2)表示的參數，在1.5以下時Β變成過剩會導致韌性 劣化，在4.0以上時則因固溶β不足而無法得到足夠的淬火 性。因此，ΒΝΡ是限制在超過1.5而不滿4.0。為提高板厚中 心部分的強度以及韌性，以將下限限制在1.8或2.0以上，上 限限制在3.6、3.2或2.8為佳。 BNP=(N-(14/48)Ti)/B......(2) 以上是本申請案之發明中的必要元素，在無損於它們 的效果的範圍内，添加以下元素也是有效的。 添加Ca : 0.0035%以下，REM : 0.0040%以下之一種或 兩種。 藉添加Ca以控制MnS的形態，並使低溫韌性進一步提 高’因此’嚴格要求HAZ特性時可以選擇性添加。另外， REM可在炫鋼中形成微細氧化物、微細硫化物，其後也可 以安定地存在’在焊接部會有效地發揮作為釘扎(pinning) 粒子的作用，特別是具有改善大熱輸入焊接（Large Heat Input Welding)^性的作用，所以在特別要求優異的韌性時 可以選擇性添加。 另一方面’因為添加超過0.0035%的Ca時，會損及鋼的 清潔度’使韌性的劣化和氫致裂紋(mc. Hydrogen Induced 201009097

Cracking)的敏感性增高，故以〇.〇〇35%為上限。Rem添加超 過0.0040%時，晶出物變成過剩，鑄造時有引起鋼包水口堵 塞(Ladelnozel clogging)之虞，因此以〇.〇〇4〇〇/0為上限。 接著將就本發明鋼材之製造條件的限制理由進行說明。 關於加熱溫度，必須是1050°C以上1200X：以下的溫 度。在未達1050°C的加熱中，凝固過程中所生成之會對韌 性產生不良影響的粗大夾雜物可能不會溶解而殘留下來。 而，如果進行高溫加熱，那麼在鑄造時控制冷卻速度可能 會使叙入的析出物再溶解。據上所述，使相變態完成的魚 義重大之加熱溫度在1200°C以下就足夠，被認為是在那時 發生的晶粒粗大化也可以預加防範。據上，將加熱溫度限 定在1050°C以上，1200°C以下。以1050〇C以上，115(TC以 下為佳。 熱壓延必須在870°C以上完成。理由是，以不滿870°C 實施壓延時，會變成或在奥氏體的再結晶溫度與未再結晶 區域的溫度間進行壓延，而因奥氏體粒徑大小不均導致材 質不穩定，或變成完全是在未結晶區域進行壓延，而因奥 氏體粒徑細粒化成50μιη以下，有導致應該在奥氏體晶界發 生偏析的固溶Β的不足之虞，其結果是淬火性降低，無法獲 得所要求的強度有以致之。為此，限制在870°C以上完成熱 壓延。以在880 C以上完成熱壓延為佳。 鋼坯必須在完成熱壓延，經過10秒以上90秒以下之 後，從840。(：以上的溫度以5。(： /s以上的冷卻速度冷卻至 200°C以下。不滿1〇秒時B無法充分地向奥氏體晶界擴散’ 13 201009097 超過90秒時’’與鋼中的N結合淬火性會降低，無法得到 所要求的強度。另外，如果從請。c以下開始冷卻，則由泮 火性的觀點來看是不利的，可能無法得_要求的強度。 另外，當冷卻速度不滿5t/s時，無法均勻地獲得為得^所 需強度而必要之下貝氏體組織或者馬氏體組織。另外，在 超過200°C的溫度停止冷卻，會使下貝氏體_或者馬氏體 組織中的下部組織（板條束(Packet)、板條塊(block))粗大 化，因而難以確保強度.韌性。根據上述理由，限定鋼坯 要在完成熱壓延，經過10秒以上9〇秒以下之後，從84(rc以 上的溫度以5C/s以上的冷卻速度冷卻至2〇〇艺以下。合適 的是從860°C以上的溫度開始冷卻。 完成鋼述的熱壓延並經冷卻之後，必須在々％^以上 650°C以下的溫度實施回火處理2〇分鐘以上6〇分鐘以下。實 施回火處理時，回火溫度越高強度下降越大，超過650°c時 這個現象非常明顯，因而無法得到所要求的強度。另外， 在不滿450°C進行回火處理時，無法充分地獲得韌性改善效 果。另一方面，關於回火時間，不足20分鐘時無法充分地 獲得韌性改善效果，超過60分鐘的回火處理材質並無顯著 變化，且伴隨著熱處理時間的延長，會導致成本提高以及 生產效率的降低。根據上述理由，限定鋼坯要在完成熱壓 延並經冷卻後，在450°C以上650°C以下的溫度施行回火處 理20分鐘以上60分鐘以下。 實施例 以下將就本發明的實施例加以敍述。 201009097 將具有表1的化學成分之鑄片以示於表2及表3的條件 進行熱壓延及回火處理做成鋼板後’進行試驗以評估其機 械丨生質。拉伸试驗片從各鋼板板厚的1/4及1/2處，採取JIS4 號試驗片，評估YS(0.2%耐力）、TS、E1。母材韌性是從各 鋼板的板厚1/4及1/2處採取JlS2mmV形缺口試驗片，在 40 C進行夏氏衝擊試驗(Charpy impaet test)，根據獲得的衝 擊吸收能量值進行評價。另外，HAZ韌性是將實施過相當 於焊接輸入熱5KJ/mm的熱循環試驗之鋼材，在_4〇。(：進行夏 氏衝擊試驗’根據獲得的衝擊吸收能量值進行評估。另外， 母材衝擊試驗能量為平均值在100J以上，HAZ衝擊試驗能 量值為平均值在5〇j以上是所需的特性。 表4及表5示出彙整各種鋼中之機械性質。鋼丨〜之化所 不為有關本發明之例的鋼板。從表1及2中可以清楚地知 道’這些鋼板滿足化學成分與製造條件的各要素，如表4所 示’可知母材特性及HAZ韌性優良。另外可知，只要是在 規定範圍内，即使添加Ca及REM，依然可以獲得良好的機 械特性。 另一方面’從表1及表2可知，鋼1〜25b化學成分雖然 滿足所示’但在製造條件上脫離本發明。這些鋼如表4所 示’因為分別在再加熱溫度(鋼5b、鋼18b、鋼2〇b)、壓延結 束溫度(鋼8b、鋼lib、鋼22b)、從壓延結束到冷卻開始經過 的時間（鋼lb、鋼l〇b、鋼15b、鋼24b)、冷卻開始溫度(鋼2b、 鋼12b、鋼13b)、冷卻速度(鋼7b、鋼9b、鋼14b、鋼23b)、 冷卻停止溫度(鋼3b、鋼19b、鋼21b)、回火溫度(鋼4b、鋼 15 201009097 6b鋼25b)回火時間（鋼16卜、鋼17b)的條件上與發明製品 不同’因此強度或者HAZ低溫動性差。 另外’從表1可知，鋼26〜45是所示為就在化學成分上 脫離本發明的比較例。這些鋼如表5所示，分別在C含量(鋼 39)、Si含量（鋼37)、Μη含量（鋼31)、Cu含量（鋼27)、Ni含 量(鋼33)、Cr含量(鋼41)、Mo含量(鋼26)、Nb含量（鋼39、 鋼43)、V含量(鋼3〇)、Ti含量（鋼34、鋼44)、A1含量（鋼36、 " 鋼46)、B含量（鋼35)、N含量（鋼40)、BNP(鋼28、鋼42)、 '

Ca含量(鋼32)、REM量(鋼38)的條件上與發明製品不同，因 © 此機械性質，特別是低溫韌性(母材及HAZ)差。 ❹ 16 201009097 表1

化學成分(質量％) C Si Μη Ρ S Cu Ni Cr Mo Nb V Ti A1 B N BNP Ca REM Ceq 奎 發 明 鋼 0.09 0.10 0.65 0.007 0.002 0.48 1.00 0.35 0.26 0.002 0.035 0.001 0.056 0.0013 0.0030 2.1 0 0 0.43 2 0.11 0.24 0.94 0.009 0.001 0.18 0.82 0.43 0.32 0.001 0.037 0.001 0.064 0.0011 0.0028 2.3 0 0 0.49 3 0.08 0.22 0.86 0.006 0.002 0.22 0.69 0.40 0.50 0.001 0.038 0.002 0.055 0.0009 0.0022 1.8 0 0 0.47 4 0.09 0.23 0.83 0 008 0.002 0.21 0.74 0.32 0.35 0.003 0.007 0.001 0.061 0.001Ϊ 0.0033 2.7 0 0 0.43 5 0.09 0.18 0.92 0.008 0.003 0.18 0.72 0.36 0.34 0.002 0.040 0.001 0.058 0.0010 0.0034 3.1 0.0016 0 0.45 6 0.10 0.21 1.97 0.007 0.002 0.13 0.25 0.41 0.32 0.002 0.031 0.001 0.066 0.0009 0.0024 2.3 0 0 0.61 7 0.08 0.19 0.86 0.009 0.001 0.24 0.65 0.38 0.29 0.001 0.030 0.001 0.059 0.0028 0.0047 1.6 0 0 0.42 8 0.09 0.15 0.94 0.007 0.002 0.18 0.85 0.33 0.31 0.002 0.037 0.002 0.062 0.0014 0.0058 3.7 0 0 0.45 9 0.06 0.20 1.19 0.006 0.001 0.22 0.77 0.36 0.38 0.001 0.035 0.001 0.065 0.0010 0.0035 3.2 0 0 0.48 10 0.09 0.23 0.79 0.009 0.002 0.24 0.79 0.31 0.31 0.001 0.041 0.001 0.064 0.0013 0.0031 2.2 0 0.0033 0.42 11 0.10 0.19 0.82 0.010 0.001 0.21 0.81 0.49 0.05 0.001 0.032 0.002 0.057 0.0010 0.0033 2.7 0 0 0.42 12 0.10 0.22 0.61 0.008 0.002 0.16 0.83 0.44 0.29 0.002 0.033 0.001 0.063 0.0011 0.0029 2.4 0 0 0.42 13 0.08 0.22 0.95 0.007 0.003 0.23 0.76 0.39 0.31 0.001 0.036 0.002 0.096 0.0009 0.0038 3.6 0 0 0.45 14 0.15 0.19 0.83 0.009 0.002 0.18 0.84 0.43 0.28 0.002 0.038 0.001 0.062 0.0011 0.0032 2.6 0 0 0.51 15 0.09 0.15 0.86 0.008 0.001 0.21 0.82 0.46 0.33 0.001 0.032 0.001 0.064 0.0005 0.0022 3.8 0 0 0.47 16 0.08 0.12 0.93 0.007 0.003 0.25 0.76 0.37 0.27 0.001 0.059 0.001 0.059 0.0010 0.0034 3.1 0 0 0.44 17 0.07 0.16 1.86 0.009 0.002 0.11 0.12 0 34 0.36 0.002 0.031 0.001 0.063 0.0012 0.0032 2.4 0 0 0.54 18 0.11 0.23 0.78 0.010 0.002 0.15 0.79 0.46 0.32 0.002 0.034 0.001 0.028 0.0013 0.0033 2.3 0 0 0.47 19 0.09 0.27 0.83 0.006 0.003 0.22 0.83 0.06 0.48 0.002 0.030 0.001 0.061 0.0012 0.0035 2.7 0 0 0.41 20 0.08 0.21 0.88 0.007 0.002 0.22 0.81 0.41 0.31 0.002 0.035 0.002 0.058 0.0010 0.0034 2.8 0.0034 0 0.45 21 0.09 0.14 0.91 0.009 0.001 0.17 0.78 0.38 0.39 0.002 0.033 0.001 0.062 0.0011 0.0031 2.6 0 0.0018 0.47 22 0.08 0.33 0.82 0.006 0.002 0.23 0.87 0.43 0.28 0.004 0.037 0.001 0.064 0.0010 0.0030 2.7 0 0 0.44 23 0.08 0.22 0.81 0.006 0.002 0.25 1.48 0.34 0.27 0.001 0.038 0.001 0.062 0.0011 0.0032 2.6 0 0 0.46 24 0.09 0.20 0.83 0.007 0.002 0.22 0.72 0.79 0.26 0.002 0.040 0.001 0.068 0.0012 0.0035 2.7 0 0 0.51 25 0.08 0.18 0.78 0.006 0.001 0.18 0.67 0.32 0.58 0.001 0.036 0.001 0.063 0.0011 0.0028 2.3 0 0 0.45 比 較 鋼 26 0.08 0.23 0.91 0.006 0.002 0.25 0.78 0.32 0.62 0.002 0.033 0.001 0.059 0.0009 0.0033 3.3 0 0 0.49 27 0.07 0.24 0.83 0.007 0.003 0.51 0.84 0.38 0.27 0.002 0.038 0.001 0.063 0.0011 0.0031 2.6 0 0 0.44 28 0.07 0.28 0.86 0.006 0.001 0.23 0.82 0.29 0.31 0.001 0.042 0.001 0.061 0.0012 0.0051 4.0 0 0 0.41 29 0.09 0.25 0.87 0.010 0.002 0.21 0.79 0.34 0.32 0.005 0.035 0.002 0.056 0.0011 0.0029 2.1 0 0 0.44 30 0.10 0.23 0.93 0.006 0.002 0.24 0.86 0.35 0.28 0.001 0.066 0.001 0.063 0.0010 0.0035 3.2 0 0 0.47 31 0.10 0.24 2.07 0.007 0.002 0.19 0.77 0.37 0.31 0.001 0.036 0.002 0.058 0.0011 0.0033 2.5 0 0 0.65 32 0.09 0.23 0.92 0.008 0.003 0.26 0.83 0.31 0.25 0.001 0.032 0.001 0.064 0.0013 0.0030 2.1 0.0044 0 0.43 33 0.11 0.19 0 89 0.009 0.002 0.21 1.52 0.37 0.33 0.002 0.044 0.001 0.063 0.0011 0.0034 2.8 0 0 0.52 34 0.09 0.31 0.85 0.008 0.002 0.22 0.87 0.36 0.31 0.002 0.032 0.004 0.061 0.0010 0.0031 1.9 0 0 0.44 35 0.08 0.22 0.91 0.006 0.003 0.24 0.95 0.44 0.26 0.001 0.033 0.001 0.057 0.0035 0.0033 0.9 0 0 0.46 36 0.11 0.27 0,86 0.007 0,002 0.18 0.92 0.37 0.37 0.002 0,039 0.002 0.108 0.0008 0.0036 3.8 0 0 0.48 37 0.10 0.37 0.92 0.008 0.001 0.21 0.98 0.34 0.32 0.001 0.041 0.001 0.062 0.0009 0.0033 3.3 0 0 0.47 38 0.09 0.18 0.85 0.009 0.003 0.23 0.79 0.42 0.29 0.001 0.035 0.001 0.057 0.0012 0.0034 2.6 0 0.0051 0.45 39 0.16 0.21 0.83 0.008 0.002 0.24 0.84 0.37 0.27 0.002 0.042 0.001 0.064 0.0011 0.0035 2.9 0 0 0.51 40 0.08 0.20 0.87 0.009 0.002 0.19 0.86 0.36 0.32 0.001 0036 0.001 0.059 0.0016 0.0064 3.8 0 0 0.44 41 0.09 0.24 0.92 0.010 0.003 0.25 0.91 0.85 0.31 0.002 0.038 0.001 0.055 0.0010 0.0028 2.5 0 0 0.56 42 0.10 0.21 0.86 0.006 0.002 0.22 0.88 0.36 0.34 0.002 0.043 0.001 0.063 0.0013 0.0022 1.5 0 0 0.47 43 0.09 0.26 0.94 0.007 0.003 0.23 0.78 0.43 0.28 0.008 0.036 0.001 0.063 0.0012 0.0034 2.6 0 0 0.46 44 0.08 0.22 0.91 0.007 0.003 0.18 0.93 0.39 0.33 0.001 0.039 0.008 0.061 0.0010 0.0050 2.7 0 0 0.46 45 0.08 0.25 0.88 0.006 0.002 0.22 0.89 0.37 0,32 0.002 0.038 0001 0.018 0.0012 0.0036 2.8 0 0 0.45 17 201009097 表2 鋼 製造條件 (mm) 再加熱溫度 (°C) 壓延結束溫度 (°C) 從壓延結束到開始 冷卻經過的時問(秒) 冷卻開始溫度 (°C) 冷卻速度 fC/s) 冷卻停止溫度 (°C) 回火溫度 rc) 回火時間 (分） a 30 1100 895 33 863 15 187 620 30 本發明例 b 1100 891 8 881 15 176 620 30 她例 2 a 50 1130 889 45 875 12 194 640 20 本發明例 b 1130 876 84 837 12 185 640 20 咏例 3 a 40 1150 886 36 869 11 186 600 20 本發明例 b 1150 884 38 866 11 221 600 20 tbfe例 4 a 35 1050 893 31 865 16 Ϊ56 620 30 本發明例 b 1050 891 30 864 16 166 680 30 她例 5 a 45 1130 884 43 871 10 164 640 40 本發明例 b 1000 885 44 869 10 153 640 40 峨例 6 a 50 1200 890 87 874 6 178 620 30 本發明例 b 1200 892 49 883 6 168 400 30 峨例 7 a 35 1080 896 38 861 15 162 640 20 本剌例 b 1080 893 35 862 3 171 640 20 8 a 30 1100 899 37 864 17 191 650 30 本發明例 b 1100 862 15 841 17 167 650 30 tbfe例 9 a 50 Π30 886 5J 876 9 187 640 30 本Μ例 b 1130 884 53 875 2 191 640 30 战例 10 a 40 1100 887 44 868 12 183 600 20 本發明例 b 1100 885 96 841 12 172 600 20 咏例 11 a 35 1150 883 39 862 14 154 620 30 本發明例 b 1150 863 38 840 14 161 620 30 峨例 12 a 40 1080 884 46 872 9 156 640 40 本發明例 b 1080 872 81 829 9 153 640 40 嫌例 13 a 35 1100 894 41 859 12 136 640 30 本割例 b 1100 874 76 833 12 152 640 30 咏例 14 a 40 1150 890 43 869 14 185 640 20 本發明例 b 1150 890 40 867 4 172 640 20 峨例 15 a 30 1200 901 34 863 13 176 620 30 本發明例 b 1200 926 113 870 13 183 620 30 t漱例 16 a 35 1130 896 33 866 10 192 620 30 本發明例 b 1130 893 36 865 10 177 620 90 峨例 17 a 40 1100 888 41 873 12 168 600 20 本發明例 b 1100 889 40 870 】2 156 600 5 峨例 18 a 50 1100 879 52 868 11 173 640 30 本發明例 b 1250 882 55 865 11 179 640 30 tbfe例 Ϊ9 a 40 1130 883 40 870 10 188 620 40 本發明例 b 1130 $80 43 869 10 233 620 40 tbfe例 20 a 35 1150 895 36 864 14 183 620 20 本發明例 b 960 889 33 859 14 166 620 20 嫌例 21 a 30 ποο 899 33 861 13 153 470 60 本㈣例 b 1100 903 37 862 13 209 620 30 峨例 22 a 1080 896 35 860 9 159 620 20 本發明例 b 1080 867 20 842 9 169 620 20 咏例 23 a 1150 876 51 861 10 156 620 20 本發明例 b 1150 875 48 863 3 161 620 20 tbfe例 24 a 1130 884 42 871 9 174 620 30 本發明例 b 1130 880 95 866 9 169 620 30 咏例 25 a 1100 900 46 896 7 163 620 30 本發明例 b 1100 902 49 899 7 159 690 30 峨例 18 201009097 表3 鋼 m (mm) 製造條件 再域>贿 (C) ΓΟ 從壓延結朿到開始 冷卻經過的時間(秒) 柳 (Ο (t/s) (Ό 回火溫度 α) 回火時間 (分） 26 40 1130 886 41 869 11 196 620 30 罐列 27 35 1100 890 36 864 14 186 600 30 tbH例 28 30 1150 891 35 862 15 191 620 20 睐例 29 30 1050 887 32 861 14 156 620 40 tbfe例 30 35 1080 893 37 865 12 178 620 20 fc咖 31 50 1200 881 48 874 9 187 640 20 咏例 32 40 1200 885 44 868 12 153 620 30 恤例 33 45 1150 882 43 871 9 161 620 40 tbfe例 34 30 1150 886 36 863 17 173 640 30 35 35 1130 889 37 864 13 193 600 20 她例 36 50 1150 879 47 873 11 184 640 20 味例 37 45 1100 886 41 869 11 165 640 40 tbfe例 38 35 1100 887 35 861 14 154 620 20 t麵 39 45 1200 883 45 870 13 197 620 30 味例 40 30 1050 883 32 863 13 181 620 20 味例 41 30 1080 886 36 862 12 159 640 20 tbfe例 42 35 1130 888 38 866 16 177 620 30 mm 43 40 1150 884 43 868 10 163 640 20 峨例 44 45 1150 886 42 871 9 189 620 30 tbfe例 45 100 1130 897 55 894 7 162 620 30 恤例

❹ 19 201009097 表4 母材特性 HAZ特性 (熱循環試驗） l/4t l/2t 強度 韌性 強度 韌性 焊接輸入熱 (熱循環)(kJ/mm) 触 YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av) vE-40(J) (Αν) a 738 784 21 221 749 781 20 209 5 116 本發明例 b 713 750 20 94 677 713 21 89 5 112 咏例 a 841 883 22 223 799 839 21 206 5 130 本Μ例 b 677 720 21 90 643 684 22 86 5 126 罐列 a 759 802 20 217 741 783 22 202 5 119 本辦月例 b 714 776 20 97 678 737 21 92 5 115 嫩例 4 a 738 783 21 221 725 781 22 208 5 116 本辦月例 b 653 718 20 90 621 682 21 85 5 112 幽列 5 a 749 789 22 235 726 782 23 216 5 117 本發明例 b 714 752 21 94 679 714 21 89 5 112 桃例 6 a 821 876 19 191 780 832 22 175 5 130 本發明例 b 876 903 17 90 832 858 22 86 5 135 瞻例 7 a 736 786 21 221 727 781 21 214 5 117 冬發明例 b 719 749 19 94 683 712 22 89 5 112 嫌例 B a 756 803 22 238 736 789 23 221 5 Π9 本W例 b 747 786 20 98 709 747 22 93 5 117 嫩例 9 a 742 786 21 223 723 782 20 207 5 117 本個例 b 708 745 19 93 672 708 21 88 5 111 tbfe例 10 a 734 783 20 210 721 781 21 204 5 117 本發明例 b 716 762 20 95 680 724 20 90 5 114 眯例 11 a 732 782 20 209 726 781 2Ϊ 200 5 116 本發明例 b 679 715 18 89 645 679 22 85 5 111 幽列 12 a 741 785 21 222 719 782 22 209 5 117 本辦月例 b 711 741 20 93 676 704 21 88 5 111 tbfe例 13 a 735 783 22 231 726 781 20 207 5 116 本個例 b 735 753 21 94 680 715 21 89 5 112 陳例 14 a 951 994 18 197 903 944 23 169 5 147 本發明例 b 868 914 20 91 825 868 22 87 5 135 峨例 15 a 758 806 21 227 736 789 21 203 5 120 本發明例 b 661 703 20 88 628 668 20 83 5 116 fcbfe例 16 a 724 781 22 228 716 780 21 215 5 116 本發明例 b 682 726 21 91 648 690 20 86 5 112 峨例 17 a 805 851 21 242 765 808 23 233 5 126 本辦月例 b 828 845 20 94 787 803 21 89 5 126 tbfe例 ]8 a 809 849 22 254 703 781 22 137 5 126 本發明例 b 802 862 21 96 762 819 21 91 5 128 咏例 19 a 748 787 20 214 725 782 20 207 5 117 本發明例 b 717 763 20 95 681 725 21 91 5 114 峨例 20 a 731 7 84 20 209 721 781 23 198 5 117 本發明例 b 666 701 21 88 633 666 22 83 5 111 tbfe例 21 a 868 916 21 228 825 870 20 206 5 135 本發明例 b 852 888 19 89 810 844 21 84 5 132 fctfe例 22 a 734 783 22 231 719 781 20 205 5 116 本納月例 b 688 724 21 91 653 68B 21 86 5 111 峨例 23 a 799 837 20 228 759 795 20 217 5 124 本個例 b 721 766 21 96 685 728 22 91 5 114 24 a 769 801 21 231 745 790 2J 222 5 119 本發明例 b 743 771 22 96 706 732 21 92 5 115 咏例 25 a 753 787 20 215 722 782 21 205 5 117 本發明例 b 707 756 21 95 672 718 20 90 5 112 tbfe例 20 201009097 表5 鋼 母材特性 HAZ特性 (熱循環試驗） l/4t l/2t 強度 韌性 強度 韌性 焊接輸入熱 (熱循環)(kJ/mm) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) i/E-40(J) (Αν) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av84) vE-40(J) (Αν) 26 772 816 18 96 723 775 19 96 5 34 峨例 2Ί 715 757 20 99 679 719 18 84 5 27 帽列 28 683 727 21 99 649 691 20 89 5 24 fc國 29 757 805 IS 94 719 765 20 99 5 34 峨例 30 804 851 22 98 764 808 21 89 5 28 她例 31 815 850 21 95 774 808 20 86 5 29 t嫩例 32 745 787 11 57 708 748 19 93 5 40 罐列 33 848 893 20 94 806 848 20 90 5 33 t嫩例 34 764 812 20 85 726 771 20 81 5 30 峨例 35 760 803 21 89 722 763 21 84 5 27 味例 36 836 879 19 88 795 835 20 88 5 35 t谦例 37 818 862 20 91 111 819 18 78 5 32 瞻列 38 750 794 12 62 713 754 19 93 5 47 t晒 39 985 1036 18 99 936 984 18 94 5 46 t晒 40 724 770 19 95 688 723 21 99 5 29 tbfefH 41 803 853 21 94 763 810 20 85 5 30 t激例 42 802 849 20 89 762 807 18 76 5 31 細Η 43 775 819 18 96 736 778 19 96 5 34 ttmi 44 732 770 20 81 695 732 21 81 5 27 峨例 45 664 707 19 70 631 672 21 74 5 26 ttm·! ，產業之可利用性 * 若依據本發明，則可以製造具有無Nb、無Ti之780MPa 級强度和母材及HAZ部具有優良的低温韌性，亦即，兼具 母材的低温韌性vE-40在100J以上，HAZ部的低温韌性

OvE-40在50J以上之優異的母材低温韌性及HAZ低温韌性高 張力鋼板，獲得可合適地應用於製造供海洋構造物及壓力 鋼管等所用之厚鋼板等的顯著效果。 【圖式簡單說明3 (無） 【主要元件符號說明】 (無） 21

Claims (1)

1. 201009097 七、申請專利範圍： 1. 一種低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造方 法，特徵在於，將含有質量％為， C : 0.06〜0.15%， Si : 0.05〜0.35%， Μη : 0.60〜2.00%， Ρ : 0.015%以下， S : 0.015%以下， Cu : 0.1 〜0.5%， Ni : 0.1 〜1.5%， Cr : 0.05〜0.8%， Mo : 0.05〜0.6%， Nb :不滿0.005%， V : 0.005〜0.060%， Ti :不滿0.003%， A1 : 0.02〜0.10%， B : 0.0005〜0.003%， N : 0.002〜0.006%， 且剩餘部分由鐵及不可避免的雜質組成， 化學成分以 BNP=(N-(14/48)Ti)/B 所規定之BNP是超過1.5而不滿4.0的鋼坯在1050°C以上 1200°C以下的溫度進行加熱，並使其在870°C以上完成 熱壓延，經過10秒以上90秒以下後，從840°C以上的溫 度開始以5°C/s以上的冷卻速度冷卻到200°C以下，之後 在450°C以上650°C以的溫度施行20分鐘以上60分鐘以 下的回火處理。 22 201009097

   2.如申請專利範圍第1項記載之低溫韌性優異的780MPa級 高張力鋼板之製造方法，特徵在於，前述鋼坯進一步含 有質量％為， Ca : 0.0035%以下， REM : 0.0040%以下， 中之一種或兩種。 23 201009097 四、指定代表圖： (一) 本案指定代表圖為：第（ ）圖。（無) (二) 本代表圖之元件符號簡單說明： 五、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式： 201009097 發明專利說明書作翊“修⑽ (本說明書格式、順序，請勿任意更動，※記號部分請勿填寫） Λ ※申讀案號·· ？於///午兮/ r ※申請曰： 分類： 一、 發明名稱：（中文/英文） 低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造方法 二、 中文發明摘要： • 本發明是在一種低溫韌性優異之780MPa級的高張力鋼板之製造 方法中’將含有質量％為：C : 0.06〜0.15%、Si : 0.05〜0.35%、Μη : 0.06〜2.00%、Ρ : 0.015%以下、S : 0.015%以下、Cu : 0.1 〜〇.5%、Ni : 0.1 〜1.5%、Cr : 0.05〜0.8%、Mo : 0.05〜0.6%、Nb :不滿〇.〇〇5%、v : . 0.005〜0.060%%、Ti :不滿0.003%、A1 : 0.02〜0.10〇/〇、b : 0.005〜 . 0.003%、N : 0.002〜0.006%的鋼链，在l〇50°C 以上，1200°C 以下的溫 *. 度進行加熱’並且在870 C以上完成熱壓延’經過1〇秒以上，9〇秒以下 後，從840 C以上的溫度以5°C/s以上的冷卻速度冷卻到2〇〇°c以下，之後 在450 C以上650 C以下的溫度施行20分鐘以上60分鐘以下的回火處理。 0 三、英文發明摘要： 201009097 六、發明說明： 【發明戶斤屬之技術領咸】 • 發明領域 本發明是關於一種低溫韌性優異之適用於海洋構造物 用鋼以及壓力鋼管等的780MPa級高張力鋼板的製造方法。 【先前标j 發明背景 φ 為製造拉伸強度780MPa級，且具有優異之低溫韌性的 鋼材’淬火組織（下貝氏體和馬氏體）細化之微細化可謂是有 效的。為將淬火組織微細化，在冷卻鋼材前需要將變成淬 火組織之前的奥氏體粒徑先加以微細化。 — 特別是在採用直接淬火法(DQ)製造的情況下，透過控 : 制壓延可以控制奥氏體的粒徑，在奥氏體再結晶區域進行 壓延可使變成淬火組織前之奥氏體粒徑微細化。 然而，在壓延時很難掌握鋼材的奥氏體再結晶區域及 未再結晶區域，有招致因奥氏體粒徑的不均勻所造成之材 質的不穩定性。 另一方面，最大限度地運用控制壓延使組織微細化， 被認為是確保優異的低溫韌性之方式。例如’在特開 6-240355號公報中，係對添加^^的鋼材’在奧氏體的未再 結晶區域’即780°C以下實施精軋，藉以在厚壁鋼板中實現 虹織細化並確保在板厚中心具備優異之低溫勤性。 然而，利用這種製造方法，淬火性會大幅下降，鐵素 體變成主要構成’因此很難確保78〇MPa級的高強度與高韌 201009097 性。此外，因為必須在低溫進行壓延，從生產性的觀點來 看也存在問題。 另外’為使組織微細化而添加的Nb，使焊接部硬化的 效果非常高，其結果，造成焊接熱影響區（Heat Affected Zone; HAZ)的由於此效果所造成的HAZ動性劣化極大，因 而成為問題。 為獲得780MPa級的強度’有效方法是添加對提高淬火 性效果明顯的B。然而’如特開2007-13 8203號公報中所載， 同時添加B與Nb會促進硬化第二相的生成，尤其haz勒性 劣化是個問題。 已知添加Ti對於改善HAZ韌性是有效的。這是因為Ti 與N等結合’生成微細的析出物，獲得了抑制晶粒生長的效 果。然而，如同特開2000-8135號公報所載，在以確保強度 為目的而含碳0.2%以上的鋼中，母材及焊接部中形成了非 常硬的粒子TiC，造成了使韌性劣化的問題。 如上所述，到目前為止’針對無Nb、無丁丨而兼具高強 度和優異的低温韌性的780MPa級高張力鋼板的製造方法 被提出。 【屬^明内溶L】 發明概要 有鑑於上述事實，本發明提供一種即使在無Nb、無Ti 之780MPa級高張力鋼板的板厚中心部分也可以兼具高強 度和優異的低温韌性之適合做海洋構造物以及壓力鋼管等 的厚鋼板之低温韌性優異的780MPa級高張力鋼板的製造 201009097 方法。 為解决上述課題，本發明人等發現，在不添加使奥氏 體粒徑微細化的Nb和Ti之下，以適當的壓延條件進行壓 延，結果獲得最大限度地運用B的淬火性提高效果之淬火组 織，藉由細化其下部組織，可以兼具高強度和高韌性，此 外，因為沒有Nb、Ti，因此起因於其等之韌性劣化也得以 避免，可以製造即使在板厚中心部分性質依然穩定而確保 高強度·高低温韌性之780MPa級高張力鋼板的事實並完成 本發明。 本發明的主要内容如下： (1) 一種低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造 方法，其特徵在於，含有質量％為， C : 0.06〜0.15%， Si : 0.05〜0.35%， Μη : 0.60〜2.00%， Ρ : 0.015%以下， S : 0.015%以下， Cu : 0.1 〜0.5%， Ni : 0.1 〜1.5%， Cr : 0.05〜0.8%， Mo : 0.05 〜0.6%， Nb :不滿0.005%， V : 0.005〜0.060%， Ti :不滿0.003%， 5 201009097 A1 : 0_02〜0.10%， B : 0.0005〜0.003%， N : 0.002〜0.006%， 且剩餘部分由鐵及不可避免的雜質組成， 化學成分以 BNP = (N-(14/48)Ti)/B 所規定之BNP是超過1.5而不滿4.0的鋼坯在1050°C以上 1200°C以下的溫度進行加熱’並使其在870Ό以上完成熱壓 延，經過10秒以上90秒以下後，從840。(：以上的溫度開始以 5°C/s以上的冷卻速度冷卻到200°C以下，之後在450°C以上 650°C以的溫度施行20分鐘以上60分鐘以下的回火處理。 (2)前述（1)中記載的低溫韌性優異之78〇MPa級高張力 鋼板的製造方法，特徵在於’前述鋼坯進一步含有質量％為： Ca : 0.0035%以下， REM : 0.0040%以下， 中的一種或兩種。 【實施方式;J 用以實施發明之形態 以下將就本發明的實施態樣進行說明。 本發明疋-種透過無灿、無Ti的作法，藉以避免使原 有奥氏體粒徑過度微細化，並最大限度地運用B來確保淬火 性，從而即使在板厚中心部分也«定的而能確保高強度 和高的低温韌性之技術。 在適用於作成本發明之對象的海洋構造物及壓力鋼管 201009097 等之厚鋼板等的鋼材中，被要求要滿足所謂780MPa級的高 強度和’母材及焊接部中之在-40°C下的韌性。為確保高強 度’雖然必須藉由提高Nb或Ti等之鋼成分並施行水冷，以 便獲得所謂的下貝氏體組織及馬氏體組織這樣的泮火組 織，但是鋼成分高的情況下難以確保韌性，特別是確保在 焊接部的低溫動性成了重大課題。 為同時達到高強度並確保在焊接部的低溫勒性，必須 ^ 在盡可能不使用高的鋼成分下來確保強度。解決這個問題 的一個方案是運用Β’這是過去以來一直應用的。 Β已知會在奥氏體晶界處發生偏析使晶界安定化，抑制 從晶界處開始的變形’提高淬火性，特別是在固溶Β量為 0.0005¾以上時，可以獲得高的淬火性提升效果。因此，在 ^ 因多採用控制壓延，出現奥氏體晶粒變微細，奥氏體晶粒 界面面積增加的結果，固溶B往晶界的偏析量不足的情況或 奥氏體中被導入許多差排(dislocation)的結果，差排管擴散 φ (pipe diffusion)加速，固溶B難以向奥氏體晶界偏析的情況 時，會有無法獲得預定的淬火性，材質變得不均勻的問題。 除此之外，因為B是用微量就可以發揮效果的元素，所以對 細微的條件差異反應敏感，材質容易發生變化。因此，為 能安定地使用B，不讓奥氏體晶粒細粒化，並且不導引入多 量的差排的作法是有效的。 本發明人等發現，不添加會使奥氏體粒徑細粒化的Nb 或Τι下，以適當的壓延條件進行壓延的結果，獲得最大限 度地應用了 Β的淬火性提高效果之淬火組織，藉使其下部組 7 201009097 織細化，玎以兼具高強度與高韌性。此外，因為沒有Nb、 Ti，故亦玎避免有關起因於這些元素的韌性劣化。另外， 發現以適當的壓延條件進行壓延而確保奥氏體粒徑在 50μπι以上時，可以使得在確保淬火性上所必要的固溶B以 足夠的量偏析到奥氏體晶界中。再者’為確保78〇MPa級強 度，除利用B以確保淬火性外，以下式（丨）表示之碳當量（c e q) 必須設定在0.41以上0.61以下。下限限定為〇 42%，上限限 定為0.54%也無妨。 Ceq = %C+%Mn/6 + (%Cu + %Ni)/l 5+(%cr+%Mo+〇/。v)/5 ….⑴式 以下將就本發明的限制理由進行說明。首先，說明有 關本發明鋼材的組成限制理由。關於以下的組成％，意指 質量％。 C : 0.06〜0.15% C是確保強度的必要元素，雖須添加0 06%以上，惟因 大量添加會導致低溫韌性，特別是HAZ韌性的降低，故將 其上限值設定為0.15%。宜將下限限定在〇 〇8%或〇 〇9%，上 限限定在0.12%或0.11%。 Si : 0·05〜0.35% Si作為脫酸劑，也是通過固溶強化使鋼的強度增加的 有效元素’惟在含量不滿0.05%時效果不明顯，而含量超過 0·35%時’則會使HAZ勒性劣化。因此，si是限制在0.05〜 0·35%。宜將下限限定為〇·1〇%，上限限定為0.30%或0.25%。 Μη : 〇_6〇〜2.00% Μη是用於增加鋼的強度，對高強度化為有效元素，從 201009097 確保淬火性的觀點來，必要含量應在0.60%以上。但是，如 果添加超過2.00%的Μη ’韌性會劣化。因此，Μη是限定在 0.60〜2.00%。宜將下限限定為0 70%或0 80%，上限限定為 1.200/〇或 1.00%。 Ρ : 0.015%以下 因為Ρ會在晶界發生偏析使鋼的韌性劣化，故希望儘量 降低其含量，惟因可允許到0.015%，所以限制在0.015%以 下。宜將上限限定為0.010%或〇.〇〇8%。 S : 0.015%以下 S主要會形成MnS存在於鋼中，雖具有使壓延冷卻後的 組織微細化的作用，但含量在0.015%以上會使板厚方向的 勃性·延展性降低。為避免這種情況，必須將S控制在〇.〇15% 以下’因此限制S含量在0.015%以下。宜將上限限定於 0.010%、0.006%或0.003%。 Cu : 0.1 〜0.5% Cu是藉固溶強化及析出強化方式來喊保鋼板強度的有 效元素’含量雖然必須在0.10%以上，但添加到0.50%以上 會有使得熱加工性降低之虞。因此，Cu是限定在〇. 1〜 0.5%。宜將下限限定為0.15%，上限限定為0.4%或〇.3%。 Ni : 0.1 〜1.5% Ni在確保鋼板的強度及低溫勒性上是有效的，雖然須 要有0.10%以上的含量’惟因該元素非常昂貴，添加到1·5〇% 以上會導致成本大幅上升。因此，Ni是限定在o.i〜15〇/。。 宜將下限限定於0.25%，上限限定於1.2%，更佳的是將下限 9 201009097 限定為0.65%，上限限定為0.95〇/〇。 Cr : 〇.〇5〜0.8% Cr主要是以固溶強化方式確保鋼板強度的有效元素， 雖然須有0.05%以上的含量，但添加到0.8%以上會損害鋼板 的加工性以及焊接性，並導致成本上升。因此Cr是限制在 0.05〜0.8%。宜將下限限定為0.20%或0.30%，上限限定為 0.60%或0.45%。 Mo : 〇.〇5〜0.6% Mo是以析出強化和固溶強化方式來確保鋼板強度的 有效元素’須要有0.05%以上的含量，但添加到〇 6〇%以上 會損害鋼板的加工性，並使成本大幅上升。因ΛΜ〇是限定 在0.05〜0.6%。宜將下限限制為0.25%或0.30%，上限限制 為 0.50%或0.45%。 Nb :不滿0.005% 因為Nb會擴大奥氏體的未再結晶區域，促進鐵素體的 細粒化’導致淬火性下降，此外’受到Nb碳化物的影響， 容易發生HAZ脆化’因此希望盡可能的不含有該元素。但 是，因為可容許含有0.005% ’故Nb是限定為不滿〇 〇〇5〇/〇。 以0.003%以下為佳，更佳為0.002%以下。 V : 0.005〜0.060% V是以析出強化方式來確保鋼板強度的有效元素，雖然 須要有〇_〇〇5%以上的含量，但添加到0.060%以上會損害鋼 板的焊接性以及韌性，因此V是限定在0,005〜〇.〇6〇%。以 將下限限定於0.025%或0.035% ’上限限定於〇 〇5〇0/〇或 10 201009097 0.045%為佳。 Ti :不滿0.003% Ti因為會與C結合形成TiC，而有使母材勒性劣化之 虞，在780MPa級強度的鋼材中特別顯著，因此希望儘量不 要含有。然而，因為不滿0.003%是可容許的，所以Ti是限 定為不滿0.003%。以0.002%以下為佳。 A1 : 〇.〇2〜0.10% A1因為會與N結合形成A1N，而有避免再加熱時發生条 劇的奥氏體粒徑粗大化之效果，故須要有0.02%以上的添 加’惟0.10%的添加就會形成粗大的夾雜物，而有使動性劣 化之虞。因此，A1是限制在0.02〜0.10%。為提高板厚中心 部分的強度及韌性，以0.04〜0.08%為合適，更佳為〇〇5% 〜0.08%或〇.〇6〜0.08%。 B : 0.0005〜0.003% B是為確保淬火性的必要元素，為了在板厚中心部分獲 得足夠的淬火性提升效果，應確保必要的固溶B量為 0.0005%，故而須有0.0005%以上的添加量。但是，添加 0.003%以上時，因為過剩的B使得淬火性過度上升，有造成 低韌性及，過剩的B形成粗大的氮化物，使韌性劣化之虞。 因此，B是限制在0.0005〜0.003%。為提高板厚中心部分的 強度以及韌性，以0.0005〜0.002%或0.0005〜0.0015%為合適。 N : 0.002〜0.006% N因為會與A1結合形成A1N，有避免再加熱時發生急劇 的奥氏體粒徑粗大化之效果，但添加量在0.006%以上，會 11 201009097 因與B結合’而使固溶b量減少’導致淬火性降低之虞。因 此，N是限制在0.002〜0.006%。合適的是將下限限定為 0.002%，將上限限定為〇 〇〇4〇/〇。 BNP :超過1.5不滿4.0 BNP是求出確保淬火性所必要的Ti、N、B平衡之，以 下述式(2)表示的參數，在丨5以下時b變成過剩會導致韌性 劣化’在4.0以上時則因固溶b不足而無法得到足夠的淬火 性。因此，ΒΝΡ是限制在超過丨.5而不滿4.0。為提高板厚中 心部分的強度以及韌性，以將下限限制在1.8或2.0以上，上 限限制在3.6、3.2或2.8為佳。 BNP=(N-(14/48)Ti)/B......(2) 以上是本申請案之發明中的必要元素，在無損於它們 的效果的範圍内’添加以下元素也是有效的。 添加Ca : 0.0035%以下，REM : 0.0040。/。以下之一種或 兩種。 藉添加Ca以控制MnS的形態，並使低溫韌性進一步提 高，因此，嚴格要求HAZ特性時可以選擇性添加。另外， REM可在熔鋼中形成微細氧化物、微細硫化物，其後也可 以安定地存在’在焊接部會有效地發揮作為釘扎(pinning) 粒子的作用，特別是具有改善大熱輸入焊接(Large Heat Input Welding)動性的作用，所以在特別要求優異的韌性時 可以選擇性添加。 另一方面，因為添加超過0.0035%的(：3時，會損及鋼的 /月潔度使韋刃性的劣化和氫致裂紋(Hie，Hydrogen Induced 12 201009097 Cracking)的敏感性增高，故以0.0035%為上限。REM添加超 過0.0040%時，晶出物變成過剩，鑄造時有引起鋼包水口堵 塞(Ladelnozel clogging)之虞，因此以0.0040%為上限。 接著將就本發明鋼材之製造條件的限制理由進行說明。 關於加熱溫度，必須是1050°c以上i2〇〇°c以下的温 度。在未達1050°C的加熱中，凝固過程中所生成之會對韌 性產生不良影響的粗大夾雜物可能不會溶解而殘留下來。 φ 而，如果進行高溫加熱，那麼在鑄造時控制冷卻速度可能 會使嵌入的析出物再溶解。據上所述，使相變態完成的意 義重大之加熱溫度在1200°C以下就足夠，被認為是在那時 發生的晶粒粗大化也可以預加防範。據上，將加熱溫度限 • 定在l〇5(TC以上’ 1200°C以下。以1〇5〇。(：以上，115〇t：以 ' 下為佳。 熱壓延必須在870C以上完成。理由是，以不滿87〇。〇 實施壓延時，會變成或在奥氏體的再結晶溫度與未再結晶 φ 區域的溫度間進行壓延，而因奥氏體粒徑大小不均導致材 質不穩定，或變成完全是在未結晶區域進行壓延，而因奥 氏體粒徑細粒化成50μιη以下，有導致應該在奥氏體晶界發 生偏析的固溶Β的不足之虞，其結果是淬火性降低，無法獲 得所要求的強度有以致之。為此，限制在870eC以上完成熱 壓延。以在880C以上完成熱壓延為佳。 鋼述必須在完成熱壓延，經過1 〇秒以上90秒以下之 後’從840 C以上的溫度以5°C /s以上的冷卻速度冷卻至 200°C以下。不滿1〇秒時B無法充分地向奥氏體晶界擴散， 13 201009097 超過90秒時，因B與鋼中的N結合淬火性會降低，無法得到 所要求的強度。另外，如果從840 C以下開始冷卻，則由淬 火性的觀點來看是不利的，可能無法得到所要求的強度。 另外，當冷卻速度不滿5°C/s時’無法均勻地獲得為得到所 需強度而必要之下貝氏體組織或者馬氏體組織。另外，在 超過200°C的溫度停止冷卻，會使下貝氏體組織或者馬氏體 組織中的下部組織（板條束(packet)、板條塊(bi〇ck))粗大 化’因而難以確保強度.勃性。根據上述理由，限定鋼述 要在完成熱壓延，經過10秒以上90秒以下之後，從84〇。(：以 上的溫度以5 C/s以上的冷卻速度冷卻至2〇〇。〇以下。合適 的是從860°C以上的溫度開始冷卻。 完成鋼链的熱壓延並經冷卻之後，必須在45〇°C以上 650°C以下的溫度實施回火處理20分鐘以上6〇分鐘以下。實 施回火處理時’回火溫度越高強度下降越大，超過65(rc時 這個現象非常明顯，因而無法得到所要求的強度。另外， 在不滿450°C進行回火處理時，無法充分地獲得韌性改善效 果。另一方面，關於回火時間，不足2〇分鐘時無法充分地 獲得韌性改善效果，超過60分鐘的回火處理材質並無顯著 變化，且伴隨著熱處理時間的延長，會導致成本提高以及 生產效率的降低。根據上述理由，限定鋼坯要在完成熱壓 延並經冷卻後，在450。(：以上650°C以下的溫度施行回火處 理20分鐘以上60分鐘以下。 實施例 以下將就本發明的實施例加以敍述。 201009097 將具有表1的化學成分之鑄片以示於表2及表3的條件 進行熱壓延及回火處理做成鋼板後，進行試驗以評估其機 械陡質。拉伸試驗片從各鋼板板厚的1/4及1/2處，採取JJS4 號試驗片，評估YS(0.2%耐力）、TS、E1。母材韌性是從各 鋼板的板厚1/4及1/2處採取jIS2mmV形缺口試驗片，在 4〇 C進行夏氏衝擊試驗(Charpy impaet _)，根據獲得的衝 擊吸收能量值進行評價。另外，HAZ韌性是將實施過相當 Φ 於焊接輸入熱5KJ/mm的熱循環試驗之鋼材，在_4(rc進行夏 氏衝擊„式驗，根據獲得的衝擊吸收能量值進行評估。另外， 母材衝擊試驗能量為平均值在1〇〇1以上，HAZ衝擊試驗能 量值為平均值在5〇J以上是所需的特性。 - 表4及表5示出彙整各種鋼中之機械性質。鋼1〜25a所 • v為有關本發明之例的鋼板。從表1及2中可以清楚地知 道，每些鋼板滿足化學成分與製造條件的各要素，如表4所 示，可知母材特性及HAZ韌性優良。另外可知，只要是在 鲁 圍内’即使添加Ca及rem，依然可以獲得良好的機 械特性。 另一方面，從表1及表2可知，鋼1〜25b化學成分雖然 滿足所示，但在製造條件上脫離本發明。這些鋼如表4所 不，因為分別在再加熱溫度(鋼5b、鋼18b、鋼20b)、壓延結 束恤度(鋼8b、鋼！ ！ b、鋼22b)、從壓延結束到冷卻開始經過 的時間(鋼lb、鋼10b、鋼15b、鋼)、冷卻開始溫度(鋼以、 、鋼13b)、冷卻速度(鋼7b、鋼9b、鋼14b、鋼23b)、 令部停止溫度(鋼3b、鋼19b、鋼21b)、回火溫度邮b、鋼 15 201009097 另卜從表1可知，鋼26〜45是所示為就在化學成分上 脫離本發明的比較例。這些鋼如表5所示，分別在C含軸 39)、Si含量(鋼37)、Μη含量(鋼31)、Cu含量(鋼27)、⑽含 量(鋼33)、Cr含量(鋼41)、Mo含量(鋼26)、灿含量(鋼％、 鋼43)、V含量(鋼30)、Ti含量（鋼μ、鋼44)、A1含量（鋼36、 鋼46)、B含量（鋼35)、N含量（鋼4〇)、bnp(鋼28、鋼42)、

   Ca含量(鋼32)、REM量(鋼38)的條件上與發明製品不同，因 此機械性質，特別是低溫韌性(母材及HAZ)差。

   16 201009097 表1

   化占 芦成分(質量％) C Si Μη Ρ S Cu Ni Cr Mo Nb V Ti A1 B N BNP Ca REM Ceq 發 明 鋼 1 0.09 0.10 0.65 0.007 0.002 0.48 1.00 0.35 0.26 0.002 0.035 0.001 0.056 0.0013 0.0030 2.1 0 0 0.43 2 0.11 0.24 0.94 0.009 0.001 0.18 0.82 0.43 0.32 0.001 0.037 0.001 0.064 0.0011 0.0028 2.3 0 0 0.49 3 0,08 0.22 0.86 0.006 0.002 0.22 0.69 0.40 0.50 0.001 0.038 0.002 0.055 0.0009 0.0022 1.8 0 0 0.47 4 0.09 0.23 0.83 0.008 0.002 0.21 0.74 0.32 0.35 0.003 0.007 0.001 0.061 0.0011 0.0033 2.7 0 0 0.43 5 0.09 0.18 0.92 0.008 0.003 0.18 0.72 0.36 0.34 0.002 0.040 0.001 0.058 0.0010 0.0034 3.1 0.0016 0 0.45 6 0.10 0.21 1.97 0.007 0.002 0.13 0.25 0.41 0.32 0.002 0.031 0.001 0.066 0.0009 0.0024 2.3 0 0 0.61 7 0.08 0.19 0.86 0,009 0.001 0.24 0.65 0.38 0.29 0.001 0.030 0.001 0.059 0.0028 0.0047 1.6 0 0 0.42 8 0.09 0.15 0.94 0.007 0.002 0.18 0.85 0.33 0.31 0.002 0.037 0.002 0.062 0.0014 0.0058 3.7 0 0 0.45 9 0.06 0.20 1.19 0.006 0.001 0.22 0.77 0.36 0.38 0.001 0.035 0.001 0.065 0.0010 0.0035 3.2 0 0 0.48 10 0.09 0.23 0.79 0.009 0.002 0.24 0.79 0.31 0.31 0.001 0.041 0.001 0.064 0.0013 0.0031 2.2 0 0.0033 0.42 11 0.10 0.19 0.82 0.010 0.001 0.21 0.81 0.49 0.05 0.001 0.032 0.002 0.057 0.0010 0.0033 2.7 0 0 0.42 12 0.10 0.22 0.61 0.008 0.002 0.16 0.83 0.44 0.29 0.002 0.033 0.001 0.063 0.0011 0.0029 2.4 0 0 0.42 13 0.08 0.22 0.95 0.007 0.003 0.23 0.76 0.39 0.31 0.001 0.036 0.002 0.096 0.0009 0.0038 3.6 0 0 0.45 14 0.15 0.19 0.83 0.009 0.002 0.18 0.84 0.43 0.28 0.002 0.038 0.001 0.062 0.0011 0.0032 2.6 0 0 0.51 15 0.09 0.15 0.86 0.008 0.001 0.21 0.82 0.46 0.33 0.001 0.032 0.001 0.064 0.0005 0.0022 3.8 0 0 0.47 16 0.08 0.12 0.93 0.007 0.003 0.25 0.76 0.37 0.27 0.001 0.059 0.001 0.059 0.0010 0.0034 3.1 0 0 0.44 17 0.07 0.16 1.86 0.009 0.002 0.11 0.12 0.34 0.36 0.002 0.031 0.001 0.063 0.0012 0.0032 2.4 0 0 0.54 18 0.11 0.23 0.78 0.010 0.002 0.15 0.79 0.46 0.32 0.002 0.034 0.001 0.028 0.0013 0.0033 2.3 0 0 0.47 19 0.09 0.27 0.83 0.006 0.003 0.22 0.83 0.06 0.48 0.002 0.030 0.001 0.061 0.0012 0.0035 2.7 0 0 0.41 20 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眯例 4 a 35 1050 893 31 865 16 156 620 30 本發明例 b 1050 891 30 864 16 166 680 30 她例 5 a 45 1130 884 43 871 10 164 640 40 本侧列 b 1000 885 44 869 10 153 640 40 6 a 50 1200, 890 87 874 6 178 620 30 本發明例 b 1200 892 49 883 6 168 400 30 峨例 7 a 35 1080 896 38 861 15 162 640 20 本發明例 b 1080 893 35 862 3 171 640 20 imn 8 a 30 1100 899 37 864 17 191 650 30 本辦月例 b 1100 862 15 841 17 167 650 30 fcbfe例 9 a 50 1130 886 51 876 9 187 640 30 本#β月例 b 1130 884 53 875 2 191 640 30 tumn 10 a 40 1100 887 44 868 12 183 600 20 本#fl月例 b 1100 885 96 841 12 172 600 20 tbfe例 11 a 35 1150 883 39 862 14 154 620 30 本發明例 b 1150 863 38 840 14 161 620 30 t咖 12 a 40 1080 884 46 872 9 156 640 40 本發明例 b 1080 872 81 829 9 153 640 40 嫌例 13 a 35 1100 894 41 859 12 136 640 30 本#a月例 b 1100 874 76 833 12 152 640 30 峨例 14 a 40 1150 890 43 869 14 185 640 20 本#8月例 b 1150 890 40 867 4 172 640 20 tbm·! 15 a 30 1200 901 34 863 13 176 620 30 本發明例 b 1200 926 113 870 13 183 620 30 fcbfe例 16 a 35 Π30 896 33 866 10 192 620 30 本辦月例 b 1130 893 36 865 10 177 620 90 幽列 17 a 40 1100 888 41 873 12 168 600 20 本發明例 b 1100 889 40 870 12 156 600 5 峨例 18 a 50 1100 879 52 868 11 173 640 30 本例 b 1250 882 55 865 11 179 640 30 t咖 19 a 40 1130 883 40 870 10 188 620 40 本Μ例 b 1130 880 43 869 10 233 620 40 峨例 20 a 35 1150 895 36 864 14 183 620 20 本發明例 b 960 889 33 859 14 166 620 20 t麵 21 a 1100 899 33 861 13 153 470 60 本Μ例 b 1100 903 37 862 13 209 620 30 罐列 22 a 1080 896 35 860 9 159 620 20 本發明例 b 1080 867 20 842 9 169 620 20 峨例 23 a 1150 876 51 861 10 156 620 20 本酬例 b 1150 875 48 863 3 161 620 20 tbfe例 24 a 1130 884 42 871 9 174 620 30 本發明例 b 1130 880 95 866 9 169 620 30 峨例 25 a 1100 900 46 896 7 163 620 30 本《例 b 1100 902 49 899 7 159 690 30 tbfe例 18 201009097 表3

   鋼 (ram) 製造條件 再她 CO 觀结束跋 (Ό 從壓延结束到開始 冷卻經過的時間(秒) 柳開拾财 CO (°C/s) C°C) 回火温^ (°C) 回火時間 (分） 26 40 1130 886 41 869 11 196 620 30 睐例 27 35 1100 890 36 864 14 186 600 30 峨例 28 30 1150 891 35 862 15 191 620 20 fc^J 29 30 1050 887 32 861 14 156 620 40 她例 30 35 1080 893 37 865 12 178 620 20 味例 31 50 1200 881 48 874 9 187 640 20 味例 32 40 1200 885 44 868 12 153 620 30 睐例 33 45 1150 882 43 871 9 161 620 40 t晒 34 30 1150 886 36 863 17 173 640 30 峨例 35 35 1130 889 37 864 13 193 600 20 峨例 36 50 1150 879 47 873 11 184 640 20 tbfe例 37 45 1100 886 41 869 11 165 640 40 fcbfe例 38 35 1100 887 35 861 14 154 620 20 39 45 1200 883 45 870 13 197 620 30 咪例 40 30 1050 883 32 863 13 181 620 20 桃例 41 30 1080 B86 36 862 12 159 640 20 嫌例 42 35 1130 888 38 866 16 177 620 30 43 40 1150 884 43 868 10 163 640 20 她例 44 45 1150 886 42 871 9 189 620 30 tbfe例 45 100 1130 897 55 894 7 162 620 30 tbfe例

   19 201009097 表4 H 母材特性 HA2特性 (熱循環試驗） l/4t l/2t 強度 韌性 強度 韌性 焊接輸入熱 (熱循環)(kJ/mm) 姆 YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av) vE-40(J) (Αν) 1 a 738 784 21 221 749 781 20 209 5 116 本伊月例 b 713 750 20 94 677 713 21 89 5 112 咏例 2 a 841 883 22 223 799 839 21 206 5 130 本#a月例 b 677 720 21 90 643 684 22 86 5 126 峨例 3 a 759 802 20 217 741 783 22 202 5 119 本發明例 b 714 776 20 97 678 737 21 92 5 115 t麵 4 a 738 783 21 221 725 781 22 208 5 116 本Μ例 b 653 718 20 90 621 682 21 85 5 112 tbfe例 5 a 749 789 22 235 726 782 23 216 5 117 本發明例 b 714 752 21 94 679 714 21 89 5 112 桃例 6 a 821 876 19 191 780 832 22 175 5 130 本侧列 b 876 903 17 90 832 858 22 86 5 135 味例 7 a 736 7B6 21 221 727 781 21 214 5 117 本發明例 b 719 749 19 94 683 712 22 89 5 112 mm 8 a 756 803 22 238 736 789 23 221 5 119 本伊月例 b 747 786 20 98 709 747 22 93 5 117 tbfe例 9 a 742 786 21 223 723 782 20 207 5 117 本月例 b 708 745 19 93 672 708 21 88 5 111 tbfe例 10 a 734 783 20 210 721 781 21 204 5 117 本個例 b 716 762 20 95 680 724 20 90 5 114 tmn 11 a 732 782 20 209 726 781 21 200 5 116 本發明例 b 679 715 18 89 645 679 22 85 5 111 fcbfe例 12 a 741 785 21 222 719 782 22 209 5 117 本#β月例 b 711 741 20 93 676 704 21 88 5 111 峨例 13 a 735 783 22 231 726 781 20 207 5 116 本#9月例 b 715 7 53 21 94 680 715 21 89 5 112 14 a 951 994 18 197 903 944 23 169 5 147 本《例 b 868 914 20 91 825 868 22 87 5 135 t麵 15 a 758 806 21 227 736 789 21 203 5 120 本Μ例 b 661 703 20 88 628 668 20 83 5 116 她例 16 a 724 781 22 228 716 780 21 215 5 116 本#s月例 b 682 726 21 91 648 690 20 86 5 112 tbfe例 17 a 805 851 21 242 765 808 23 233 5 126 本辦月例 b 828 845 20 94 787 803 21 89 5 126 峨例 18 a 809 849 22 254 703 781 22 137 5 126 本發明例 b 802 862 21 96 762 819 21 91 5 128 峨例 19 a 748 787 20 214 725 782 20 207 5 117 本剌例 b 717 763 20 95 681 725 21 91 5 114 tbfe例 20 a 731 784 20 209 721 781 23 198 5 117 本發明例 b 666 701 21 88 633 666 22 83 5 111 fcbfe例 21 a 868 916 21 228 825 870 20 206 5 135 本#a月例 b 852 888 19 89 810 844 21 84 5 132 22 a 734 783 22 231 719 781 20 205 5 116 本綱例 b 688 724 21 91 653 688 21 86 5 111 tbfe例 23 a 799 837 20 228 759 795 20 217 5 124 本發明例 b 721 766 21 96 685 728 22 91 5 114 峨例 24 a 769 801 21 231 745 790 21 222 5 119 本W例 b 743 771 22 96 706 732 21 92 5 115 fcbfe例 25 a 753 787 20 215 722 782 21 205 5 117 本發明例 b 707 756 21 95 672 718 20 90 5 112 峨例 20 201009097 表5 鋼 母材特性 HAZ特性 (熱循環試驗） l/4t l/2t 強度 韌性 強度 韌性 焊接輸入熱 (熱循環KkJ/mm) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Αν) YS (MPa) TS (MPa) EL (%) vE-40(J) (Av84) vE-40(J) (Αν) 26 772 816 IS 96 723 775 19 96 5 34 峨例 27 715 757 20 99 679 719 18 84 5 27 峨例 28 683 727 21 99 649 691 20 89 5 24 峨例 29 757 805 18 94 719 765 20 99 5 34 1：谦例 30 804 851 22 98 764 808 21 89 5 28 tiMPI 31 815 850 21 95 774 808 20 86 5 29 峨例 32 745 787 11 57 708 748 19 93 5 40 峨例 33 848 893 20 94 806 848 20 90 5 33 峨例 34 764 812 20 85 726 771 20 81 5 30 罐Η 35 760 803 21 89 722 763 21 84 5 27 贼例 36 836 879 19 88 795 835 20 88 5 35 37 818 862 20 91 777 819 18 78 5 32 贼例 38 750 794 12 62 713 754 19 93 5 47 峨例 39 985 1036 18 99 936 984 18 94 5 46 她例 40 724 770 19 95 688 723 21 99 5 29 w例 41 803 853 21 94 763 810 20 85 5 30 w例 42 802 849 20 89 762 807 18 76 5 31 t谦例 43 775 819 18 96 736 778 19 96 5 34 贼例 44 732 770 20 81 695 732 21 81 5 27 W例 45 664 707 19 70 631 672 21 74 5 26 tbfe例 φ 產業之可利用性 若依據本發明，則可以製造具有無Nb、無Ti之780MPa 級强度和母材及HAZ部具有優良的低温韌性，亦即，兼具 母材的低温韌性vE-40在100J以上，HAZ部的低温韌性 vE-40在50J以上之優異的母材低温勃性及HAZ低温動性局 張力鋼板，獲得可合適地應用於製造供海洋構造物及壓力 鋼管等所用之厚鋼板等的顯著效果。 I：圖式簡單說明3 (無） 【主要元件符號說明】 (無） 21 201009097 發明專利說明書作翊“修⑽ (本說明書格式、順序，請勿任意更動，※記號部分請勿填寫） Λ ※申讀案號·· ？於///午兮/ r ※申請曰： 分類： 一、 發明名稱：（中文/英文） 低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造方法 二、 中文發明摘要： • 本發明是在一種低溫韌性優異之780MPa級的高張力鋼板之製造 方法中’將含有質量％為：C : 0.06〜0.15%、Si : 0.05〜0.35%、Μη : 0.06〜2.00%、Ρ : 0.015%以下、S : 0.015%以下、Cu : 0.1 〜〇.5%、Ni : 0.1 〜1.5%、Cr : 0.05〜0.8%、Mo : 0.05〜0.6%、Nb :不滿〇.〇〇5%、v : . 0.005〜0.060%%、Ti :不滿0.003%、A1 : 0.02〜0.10〇/〇、b : 0.005〜 . 0.003%、N : 0.002〜0.006%的鋼链，在l〇50°C 以上，1200°C 以下的溫 *. 度進行加熱’並且在870 C以上完成熱壓延’經過1〇秒以上，9〇秒以下 後，從840 C以上的溫度以5°C/s以上的冷卻速度冷卻到2〇〇°c以下，之後 在450 C以上650 C以下的溫度施行20分鐘以上60分鐘以下的回火處理。 0 三、英文發明摘要： 201009097 七、申請專利範圍： 1. 一種低溫韌性優異之780MPa級高張力鋼板的製造方 法，特徵在於，將含有質量％為， C : 0.06〜0.15%， Si : 0.05〜0.35%， Μη : 0.60〜2.00%， Ρ : 0.015%以下， S : 0.015%以下， Cu : 0.1 〜0.5%， Ni : 0.1 〜1.5%， Cr : 0.05〜0.8%， Mo : 0.05〜0.6%， Nb :不滿0.005%， V : 0.005〜0.060%， Ti :不滿0.003%， A1 : 0.02〜0.10%， B : 0.0005〜0.003%， N : 0.002〜0.006%， 且剩餘部分由鐵及不可避免的雜質組成， 化學成分以 BNP=(N-(14/48)Ti)/B 所規定之BNP是超過1.5而不滿4.0的鋼坯在1050°C以上 1200°C以下的溫度進行加熱，並使其在870°C以上完成 熱壓延，經過10秒以上90秒以下後，從840°C以上的溫 度開始以5°C/s以上的冷卻速度冷卻到200°C以下，之後 在450°C以上650°C以的溫度施行20分鐘以上60分鐘以 下的回火處理。 201009097

   2.如申請專利範圍第1項記載之低溫韌性優異的780MPa級 高張力鋼板之製造方法，特徵在於，前述鋼坯進一步含 有質量％為， Ca : 0.0035%以下， REM : 0.0040%以下， 中之一種或兩種。 23 201009097 四、指定代表圖： (一) 本案指定代表圖為：第（ ）圖。（無) (二) 本代表圖之元件符號簡單說明： 五、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式：