TW200911445A - Multipass butt-welded joint having excellent brittle crack propagation resistance, and welded structure - Google Patents

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200911445 九、發明說明： 發明領域 本發明係有關於一種具有可抑制或阻止於焊接頭内部 5產生之脆性裂缝進行傳遞的特性，即，耐脆性裂缝傳遞特 性優異之多道對接焊接碩、及具有該焊接頭之焊接構造體。 【先前技術3 發明背景 在焊接鋼板以製造焊接構造體時，通常係使用高入熱 10量焊接方法以降低製造成本或提高焊接施工效率。但是， 使用南人熱量焊接方法製成之焊接财，焊接熱影響區（以 下稱為「HAZ部」）的章刃度會降低，另外，隨著HAZ部寬度 增加，破裂韋刃性值Kc(脆性破裂之相關指標）亦會降低。又 所謂焊接頭破裂，係應力集中於焊接時所形成之缺陷 Η處，並從該缺陷處開始產生裂縫，而且該裂縫於谭接頭内 部傳遞所引起的。由於嬋接頭之破裂動性值^越低越容易 產生裂鏠，且裂鏠傳遞越快，所以會造成谭接頭出現突發 性破裂。也就是說，谭接頭產生脆性破裂。 為了防止焊接頭之脆性破裂，必須(i)抑制裂縫產生、 2〇及⑻抑制或阻止已產生之裂縫傳遞。目前為止已知 用以確保焊接部韌性之焊接方法。 。夕 例如 有人&出關於厚壁粗焊接鋼管之焊接方法，孫 在雙㈣用MIG焊接㈣，錢，物瓜焊接法焊接表 層及晨層，以烊接所有鋼板(參照特開昭53-130242號公報）。 5 200911445 雖然上述焊接方法係透過在進行m 量較潛弧焊接時使用之谭接焊線多的焊接輝線， 生焊接裂縫且不易確_性之初料接部確保與潛弧焊接 部相同之祕，並㈣使料《敎板厚度方向之動性 分=平坦’但是，其具有必彡㈣刪焊接部制含多獅 之高價焊接焊線的缺點。 纽，本發明之發日转針對前述⑴之觀點，發現可充 分提高破裂祕值Ke之方法，並提出魏性破裂產生特性 優異之高人熱量對接焊麵(㈣鳩·丨44552號公報、及特 10開2006-088184號公粮），另外，又提出根據破裂勃性值Kc 正確地檢驗高入熱量對接焊接頭之耐脆性破裂產生特性的 檢驗方法（參照特開2006-088184號公報）。 本發明之本發明者所提出之前述焊接頭具有不易產生 脆性破裂，且可提高焊接構造物安全性之優點，故用處極 15大。而且’前述檢驗方法在設計不易產生脆性破裂之焊接 頭上極有貢獻。 但是’即使係設計為在普通之應力負載環境下不會產 生裂縫之焊接頭，但在遭受突發應力或衝擊應力，或是不 規則且複雜之應力時，亦會產生裂縫。 2〇 由於在從前板厚度為25mm左右之TMCP鋼板的對接焊 接頭中，脆性裂縫會因為焊接頭内部殘留應力的作用而朝 母材側偏離，所以，一般認為越提高母材之耐脆性裂縫傳 遞特性，越容易將焊接頭内產生之脆性裂縫引導至母材並 使其停止。 200911445 舉例而言’為了減少焊接部全體之殘留應力，有人提 出使用一部分含有多量（例如ll%)Ni且變態溫度低之焊接 材料’並利用由沃斯田鐵變態為麻田散鐵之焊道的焊接方 法（參照特開2000-033480號公報）。但是，因為該焊接方法 之焊接部組織為麻田散鐵組織，強度極強，結果會造成含 有多量Nl之焊接部的韌性較不含Ni之周邊焊接部低的情 形。 又’隨著近年來焊接構造物之大型化及構造簡單化， 可設定咼設計應力之高張力厚鋼板開始被廣泛使用。由本 10發明發明者之破裂試驗結果，可得知在使用前述高張力厚 鋼板時，對接焊接頭内產生之脆性裂縫會根據焊接頭之破 裂抵抗值程度沿著HAZ部傳遞，而非偏離至母材側（參照 「焊接構造研討會演講概要集2〇〇6」，p 195_2〇2)。 另外，本發明之發明者發現在鋼板之板厚度為例如 15 7〇mm以上時，沿著焊接頭在板厚度方向會形成大的韌性分 布。即使用填角焊接將補強板交叉焊接於焊接頭，該補強 板亦無法阻措脆性裂縫，脆性裂縫會沿著焊接金屬部嘎 HAZ部傳遞，進而破壞焊接頭。 因此，本發明之發明者有鑑於上述已知事實，提出— 20種脆性裂缝傳遞停止機能優異之焊接頭及焊接方法，係將 垂直構件之對接焊接頭與水平構件之填角焊接頭交又區域 的一部分或全部除去，再透過修補焊接形成具有壓縮殘留 應力之N i含量為2 · 5質量％以上且韌性優異的焊接金屬（參 照特開2005-111520號公報）’或脆性裂縫傳播停止性能(玟 7 200911445 值）為SOOON/mm15以上且破裂韌性優異之焊接金屬（參照特 開2006-G75874號公報），如此—來，在脆性裂縫沿著垂直構 件之對接焊接部長方向傳遞時，亦可使前述裂缝傳遞方向 偏離至高祕或高脆性裂縫傳播停止性能之焊接金屬周 5圍，而使裂縫傳遞停止於水平構件之母材部。 前述方法主要係透過使單焊道高入熱量對接焊接頭中 内化著FL(焊接金屬與母材熱影響部之交界)傳遞之裂縫偏 離至间脆性裂缝傳播停止性能之鋼板側並於使其停止於母 材内，來提升對接焊接頭之安全性。 1〇，❻是，本發明之發明者從多道對接焊接頭之大型破裂 。式驗、’Ό果’確3忍了由於在多道對接焊接射，裂缝係於焊 接金屬内部傳遞，所以即使將過去用於之單焊道高入熱對 接焊接頭的方法用於多道對接焊接頭，亦無法得到充分效 果0 因此，需要能夠確實停止於鋼板之板厚度為知麵以上 夕C對接焊接糊產生之脆性裂縫’以避免對接焊接頭 造成大規模損傷的技術。 【明内容】 發明概要 2〇 本舍明之課題係形成—種耐脆性裂縫傳遞特性優異之 有在多道對接焊接鋼板時，即使於焊接頭 的焊接頭。v==r，且若傳遞亦會停止之特性 χ之目的在於解決上述課顯，沐接 供耐脆遞特性優異之焊接頭、及具相烊接頭的 200911445 焊接構造體。 本發明之發明者根據上述已知事實，努力研究解決前 述問題之方法。結果，發現(X)若在多道焊接頭表面或背面 形成破裂抵抗特性優於其他焊接層之破裂抵抗特性的焊接 5層（表面焊接層與背面谭接層）’則可利用該焊接層阻止沿著 焊接頭之長方向傳遞之脆性裂縫。 另外，亦發現(y)若在前述表面焊接層與背面焊接層之 間形成至少-層破裂抵抗特性優於其他焊接層之破裂抵抗 特性的焊接層(破裂抵抗層）’則可抑制並阻止脆性裂縫沿^ 10 焊接頭之長方向傳遞。 此外，更魏⑻若在前述表轉接層與“烊接層之 間相互間隔配置兩個以上破裂抵抗特性低於周圍焊接:屬 破裂抵抗之焊接金屬的焊道部，則可抑制並阻止脆性裂縫 沿著焊接頭之長方向傳遞。 ^、，树日讀以前述發現絲礎，且本發明之重點如下所 /)-種耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接多道焊接頭， =板之對接多道焊接頭，其特徵在於：該焊接頭之表面 20 層及㈣焊接層的破肢抗特性較其他焊接層之 抵抗特性優異。 焊接(ΓΓΓ)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接多道 成面焊㈣騎㈣制係⑽量較形 :成:㈣層之焊接金屬⑽量多1%以上之焊接金眉所 9 200911445 (3) 如前述（1)或（2)之财脆性裂縫傳遞特性優異之對接 多道焊接頭，其中前述表面焊接層及背面焊接層在前述焊 接頭之長方向上連續地存在。 (4) 如前述（1)或（2)之对脆性^縫傳遞特性優異之對接 5多道焊接頭，其中前述表面焊接層及背面焊接層在前述焊 接頭之長方向上斷續地存在。 (5) 如前述(4)之财脆性裂縫傳遞特性優異之對接多道 焊接頭，其中前述表面焊接層及背面焊接層在前述焊接頭 之長方向上存在，且長度為300mm以上。 10 (6)如前述(4)或（5)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接 多道焊接頭，其中前述表面焊接層及背面焊接層在前述焊 接頭之長方向上斷續地存在’且間隔為40〇mm以下。 (7) 如前述（1)至（6)中任一項之耐脆性裂缝傳遞特性優 異之對接多道焊接頭’其中位於月述表面焊接層及背面焊 15接層間之至少一層焊接層具有較其他焊接層優異之破裂抵 抗特性。 (8) 如前述(7)之对脆性裂縫傳遞特性優異之對接多道 焊接頭’其中前述一層焊接層係藉由複數焊道橫跨焊接頭 寬方向連續地形成者。 20 (9)如前述(7)或（8)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接 多道焊接頭，其中前述一層焊接層係用Ni量較形成其他焊 接層之焊接金屬的Ni量多1%以上之焊接金屬所形成者。 (10)如前述(9)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接多道 焊接頭’其中前述一層焊接層係用與形成其他焊接層相同 200911445 之焊接方法所形成之焊接層。 (11)如前述(9)或（10)之耐脆性裂缝傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述焊接層之組織係不會產生麻田散 鐵變態者。 5 (12)如前述(7)至(9)中任一項之耐脆性裂缝傳遞特性優 異之對接多道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之長 方向上連續地存在。 (13) 如前述(7)至（12)中任一項之耐脆性裂縫傳遞特性 優異之對接多道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之 10 長方向上斷續地存在。 (14) 如前述（13)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接多 道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之長方向上存 在，且長度為200mm以上。 (15) 如前述（13)或（14)之对脆性裂縫傳遞特性優異之對 15 接多道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之長方向上 斷續地存在，且間隔為400mm以下。 (16) 如前述（1)至（6)中任一項之耐脆性裂縫傳遞特性優 異之對接多道焊接頭，其中，在前述表面焊接層及背面焊 接層間相互間隔地存在有兩個以上破裂抵抗特性比周圍焊 20 道部之破裂抵抗特性差的焊道部。 (17) 如前述（16)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接多 道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部數量在形成 焊接頭所需之總焊道數的1/3以下。 (18) 如前述（16)或（17)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 11 200911445 接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部在广接 頭之板厚度方向上相互間隔地存在。 (19)如前述⑽至（18m壬-項之对脆性裂縫傳遞特性 優異之對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊首 5 部在焊接頭之長方向上連續地存在。 (2〇)如前述(I6)至(IS)中任-項之对跪性裂縫傳遞特性 優異之對接多道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之谭道 部在焊接頭之長方向上斷續地存在。 (21)如前述(20)之耐脆性裂缝傳遞特性優異之對接夕 10 道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之焊道部在焊接頭2 長方向上的長度為100mm以上、400mm以下。 (22)如前述(20)或(21)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之焊道部係在焊 接頭之長方向上斷續地存在，且其間隔為2〇〇mm以上、 15 400mm以下。 (23)如前述(16)至(22)中任-項之耐跪性裂縫傳遞雜 優異之對接多道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之焊道 部係經由一次或複數次焊道所形成者。 (24)如前述(14)至(21)中項之耐跪性裂縫傳遞特性 20優異之對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之产、首 部係用Ni量較形成其他焊道部之焊接金屬的妬量少= 上之焊接金屬所形成之焊道部。 (25)如前述(24)之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對接夕 道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部係用與形成 12 200911445 其他焊道部相同之焊接方法所形成之焊接層。 ⑽如前述(2句或⑽之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述其他焊道部之組織係不會產生麻 田散鐵變態者。 5 (27)如前述(16)至(23)中任一項之耐脆性裂縫傳遞特性 ^異之對接多道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之焊道 部未因後續焊道部之熱而被回火。 (28) 如前述⑺至(27)中任-項之耐脆性裂縫傳遞特性 優異之對接多道焊接頭，其中前述鋼板之板厚度為5〇_以 10上。 (29) —種焊接構造體，其特徵在於具有前述（1)至(28) 中任一項之耐脆性裂缝傳遞特性優異之對接多道焊接頭。 ,根據本發明，在多道對接焊接鋼板時，可形成耐脆性 15裂縫傳遞特性優異之焊接頭。結果，可建造具有耐脆性裂 縫傳遞特性優異之焊接頭的焊接構造體。 圖式簡單說明 第1圖係顯示本發明基礎之CCA試驗結果的圖。 第2圖係顯示本發明其中一種對接多道焊接頭型態的 圖。 >〇 第3圖係顯示本發明焊接頭内產生脆性裂縫並傳遞之 情形的圖。 第4圖係顯示脆性裂縫之傳遞與停止的圖。第（a)圖係顯 不在表面焊接層與背面焊接層内出現塑性變形，並產生延 性破裂之情形的圖，而第（b)圖係顯示脆性裂縫傳遞至某種 13 200911445 程度後停止的圖。 第5圖係顯示單邊v型槽之本發明焊接頭的圖。 第6圖係_;i ”不本發明之另一種對接多道焊接頭型態的 圖。 胃7¾ 示第6圖之對接多道焊接頭内脆性裂縫傳遞 及停止之情形的圖。 第8圖係顯示本發明之另-種對接多道焊接頭形態的 圖。 第9圖係^第8圖之對接多道焊接頭内脆性裂縫傳遞 1〇及停止之情形的圖。 【實施冷式】 較佳實施例之詳細說明 1)首先’以下述實驗結果為基礎說明本發明之技術思 想。 15 僅用1種焊接材料製作焊接頭，並製作CCA試驗片以評 仏焊接金屬部之脆性裂縫傳遞停止性能(Ka)。將CCA試驗 片全體冷卻至-HTC，再求出僅使用1種焊接材料製作之焊 接金屬部的Ka。該結果顯示於第1圖（參照圖中籲記號）。 接著，用2種焊接材料製作焊接頭。此時，製作2種焊 20 接材料所製成之焊道按照本發明規定分布之焊接頭。然 後，製作CCA試驗片以評價焊接金屬部之脆性裂縫傳遞停 止性能(Ka)。將CCA試驗片全體冷卻至-l(Tc，再用CCA試 驗法求出Ka。將該結果一併顯示於第1圖。 由於所使用之焊接材料的Ni量相異，圖中用〇表示所 14 200911445 用之2種焊材的沌含有量差為1%以上的情形，並用□表示 Νι含有量差小於1%的情形。由第1圖可得知⑴使用恥量相 異之焊接材料製成之焊接頭的Ka優於僅使用高Ni含量之焊 接材料製成之焊接頭的Ka，及(ii)透過配置Ka值相異之焊接 頭’可展現出超越焊道所具有Ka之性能。 本發明係根據上述發現之技術思想所產生者。 又’ CCA试驗法（c〇mpact_Crack-Arrest試驗法）係用 ASTM等規格化之定量地評價脆性裂縫傳遞停止性能的試 驗方法，評價方式如下所述。 加工試驗片以使試驗片中央，即，缺口部與焊接金屬 部份中央部一致’再將試驗片全體放入冷卻槽冷卻至本發 明之預定溫度-HTC，然後透過楔對試驗片施加載重。 接著’用安裝於試驗片端部之位移計計算試驗片缺口 部前端所負荷之K值。 若試驗片前端產生脆性裂缝並傳遞時，裂縫前端之K 值會隨著裂縫傳遞距離而降低。也就是說，在試驗片裂縫 前端之K值降低至脆性裂縫傳遞停止特性之Ka值時脆性裂 缝會停止，所以，從裂縫停止時的裂缝長度及停止時之的 試驗片位移量來計算K值，並作為Ka值進行評價。 2)接下來，透過圖說明本發明。第2圖係顯示多道焊接 鋼板1之對接單V型槽所形成之本發明對接多道焊接頭（以 下稱為「本發明焊接頭」）的型態。 雖然第2圖之本發明焊接頭2係由利用多道形成之焊道 部2i所構成，但是根據前述技術思想，在焊接頭之表面及 15 200911445 背面具有由破裂抵抗特‘_於其他焊道部之破裂抵抗特性 的焊道料形成之表面焊接層2am焊接層％。 如前所述，本發明之特徵係將破裂抵抗特性優於其他 评道部之破裂抵抗特性的表面焊接層2a及背面焊接層細己 聲於焊接_表面及背面，使烊接頭之表層部及背層部作 為不易脆性破裂之區域。 也就是說，根據本發明，即使焊接頭内部產生脆性裂 缝’亦可透過表面焊接層2a及背面焊接層2b的存在抑制並 陴止裂縫沿著該焊接頭之長方向傳遞。 此處’透過第3圖及第4圖說明展現此作用效果之構造。 在從焊接㈣敎焊接部缺陷相始產线性裂縫 時，脆性裂縫會傳遞至破裂抵抗特性低於表面焊接層及背 涂焊接層之破裂抵抗特性的焊道部2i焊接金屬。 由於破裂抵抗高之表面焊接層及背面焊接層不易產生 瓞性破裂，所以如第2圖所示，當脆性裂缝χ到達前述表面 焊接層及背面焊接層時不會產生脆性破裂，而會塑性變 形，形成剪裂唇(shear lip)Za、Zb。 因為脆性裂縫Za、Zb在埋藏於表面焊接層及背面焊接 廣間之焊接金屬内部時會沿著焊接頭之長方向傳遞，所以 膽性裂縫刖端之應力擴大係數會變小，脆性裂縫驅動力會 降低’出現脆性裂縫容易停止的情形。 第4圖係顯示脆性裂縫沿著焊接頭之長方向傳遞並停 立的狀<%。第4(a)圖與第3圖相同，又，第4(b)圖中顯示脆 十生裂縫X沿著焊接頭之長方向傳遞並停止之狀態。 16 200911445 在脆性裂縫X在焊接頭内部傳遞時，如第4(b)圖所示， 表面焊接層及背面焊接層内會產生塑性變形，益形成剪裂 唇Za、Zb(延性破裂區域）。 5 10 15 20 因為脆性裂縫X傳遞能量會隨著剪裂唇2&、zb的形成 而被及收’所以跪性裂縫x無法繼續沿著焊接頭之長方向傳 遞’而會停止於Xp的位置。結果，可防止焊接頭之脆性破 4，並防止焊接構造物破裂。 如上所述，本發明之特徵係藉由多道焊接於多道焊接 頭之表面及#面形成破裂抵抗特性優於内部焊道部之破裂 抵抗特⑨的表面焊接層及背面焊接層，且該表面焊接層及 2焊接層具有抑制並阻止因突發應力或撞擊應力而於内 、曰道|3產纟之脆性裂縫沿著焊接頭之長方向傳遞的作 _ 月之焊接頭係將鋼板對接後用多道焊接製成之焊 接頭。並未㈣限定鋼板之板厚度。 !^本發明之焊接頭只要為用多道焊接形成者即可， 、,=入熱量焊接方法’亦可使用低人熱量焊接方法。 雙斜別限定鋼板之槽的形狀，可為單V型、雙V型、 面焊^層==型#°但是’因為必須在表面焊接層及背 分確保背面叫方向所需之寬度，所以使用可充 考慮到同時利用L雙V型槽或雙斜槽為佳。另外，若 遞的話，則使用雙性來抑制、停止脆性裂縫傳 '圖、員不使用早邊V型槽之本發明焊接頭。如第5圖所 17 200911445 示，本發明焊接頭可使用於將鋼板1&垂直對接於鋼板i所形 成之單邊v型槽’又’亦可將本發明焊接頭用於對接板厚度 不同之鋼板後形成之單邊V型槽。 ^然沿著焊接頭之長方向連續地形成本制焊接頭之 5表面烊接層及背面烊接層，但亦可斷續地形成本發明焊接 頭之表面焊接層及背面焊接層。 $斷續地形成前述焊接頭之表面焊接層及背面焊接層 時，若該焊接層之焊接頭之長方向長度為 3 00mm以上時， 脆性裂縫會因為形成剪裂唇而停止。 1〇 X，在斷續地形成前述焊接頭之表面焊接層及背面焊 接層時，該焊接層所在區域之焊接頭之長方向的間隔最好 在400mm以下。 ，脆f生裂缝之傳遞逮度雖然會因為在前述焊接層形成煎 裂唇而減速，但是在不具有前述表面焊接層及背面焊接層 15之區域，脆性裂縫會在不形成剪裂唇的情形下傳遞。 若沿著焊接頭之旦+ , 、〜我方向之整條脆性裂縫長度超過 糊麵，則脆性裂縫所具有之能量會過大，導致很難使該 跪性裂缝停止於不具有前述表面焊接層及背面焊接層的區 或口此位於則述不具有前述表面焊接層及背面焊接層 2〇的區域之焊接頭之長方向的長度最好在400mm以下。 形成脆性破裂特性優於内部焊道部之表面焊接層及背 面焊接層的方纟#使用祕量較形成内部焊道部之焊接材 料所3 Niul %以上之烊接材料，在與焊接内部焊道部時 相同之焊接條件下進行多道焊接，簡單且適當。 18 200911445 特開昭53-130242號公報内揭示有一種技術，係在焊接 厚壁粗焊接鋼管之雙v型槽部時，用MIG焊接法焊接初層， 然後用潛弧焊接法焊接表層與襄層，以焊接板厚度全體之 焊接方法中，使MIG焊接時使用之焊接焊線Ni量多於潛弧 5焊接時使用之焊接烊線Ni量的技術。 由於初層容易產生焊接裂縫，且不易確保韌性，所以 前述技術係藉由使用高怊量之焊接焊線使初層確保與潛弧 烊接部相同之韌性，並使沿著焊接部之板厚度方向之韌性 分布平坦，故前述技術與本發明之技術思想大相逕庭。 1〇 又，表面焊接層與背面焊接層可為單層，亦可為重疊2 個以上焊接層後形成之複數層。此時，可用相同焊接材料 形成2個以上之焊接層，亦可使用州量相異之焊接材料形成 2個以上之焊接層。 另外，可用與形成其他焊道部之焊接方法相同的焊接 15方法形成表面焊接部與背面焊接部，亦可用不同之烊接方 法形成表面焊接部與背面焊接部。 雖然本發明之焊接頭可在普通焊接條件下，藉由調敕 焊接材料之Ni含量形成表面焊接部與背面焊接部， , —疋焊 接層組織以不會產生麻田散鐵變態之組織為佳。 特開2000-033480號公報中，揭示有使用—部份含有多 量（例如11 °/〇) N i且變態溫度低之焊接材料，並利用從沃斯夕 鐵變態至麻田散鐵之焊道以減低焊接部全體殘留應力、 接方法。 …的烊 但是，因為此種焊接方法之焊接部組織為麻田散織組 19 200911445 織i強度極強，結果會造成含有多量犯之焊接部之韌性較 不含Ni之周邊焊接部低的情形。因此，在本發明中，即使 在含有多量N i量時，亦最好使用不會麻田散鐵變態之組織。 另外，本發明表面焊接層及背面焊接層只要為破裂抵 抗特性優於内部焊道部之焊接層即可，且，使破裂抵抗特 性提升至内部焊道部之破裂抵抗特性以上的方法，並不僅 2於提高焊接材料之财。在形成表面焊接層及背面焊接 :後，可對該焊進行減理，或者，可如超 撞擊裝置等施行輕槌處理。 在焊接頭之板厚度為5Gmm以下時，關可以利用形成 技表面焊接層及背面焊接層之前述剪裂唇效果使在多道谭 之脆性裂縫停止，但是切接頭之板厚度為50咖 時’會㈣紐個形狀㈣焊制 15 20 ^述㈣唇效果使焊接社長方向之祕_停止时 因此，為了更加提升板厚度為5 = :r:除了前述形成於表 度内部之焊道卜’按照下述方法適#地控制板厚 如第6圖所不，在本發明谭接頭之 焊接層2b間的焊道部以處， 于接層2a対面 破裂抵讓吻♦«姑 2層小㈣於h焊接狀破.抗㈣)之-中疋間焊接 20 200911445 θ省立—几特丨生優異之前述中央焊接層2x ,係將複數個 θ &著烊接頭寬方向連接者，且前述焊道部2i係使用 抗特〖生較形成其他焊道部之焊接材料優異的焊接材 ，、例如Νΐΐ較形成其他焊道部之焊接材料的Ni量多1質量 /〇以上之焊接材料，藉由料道烊接形成者。 又’中間焊接層可為Μ，亦可為重疊2似上焊接層 «成之複數層。此時，可射目同焊接材料形成以上之 焊接層，亦可使㈣量相異之焊接材料形成2個以上之焊接 層。 10 15 20 处第7圖顯不在前述表面焊接層與背面焊接層間具 有破裂抵抗特性優異之中間焊接層時，脆性裂縫之傳遞及 停止的情形。 在前述表面焊接層與背面焊接層之間具有破裂抵抗特 性f異之巾料接層2斗由於沿著焊接社板厚度方向 之朝性分布會在中間焊接層2χ產生急遽變化，焊接頭之破 裂抵抗特性會呈現朝上下斷裂的情形。 由於中間桿接層2χ不易產生脆性破裂，所以’對 頭施加如撞擊應力時，如第6圖輯，糾魏會分岔形成 板厚表面側之脆性裂缝Χ與板厚度背面側之脆性裂縫Υ’且 分別傳遞至焊接層（焊道部2i)内。 但是，跪性裂縫X係於板厚度方向上寬度狹窄之裂縫， 所以裂縫前敵應力鼓倾會㈤、，«料之驅動力 會降低，故_接社長方向之舰料容易停止。 當脆性裂縫X之上端傳遞至表面焊接層加寺，如前所 21 200911445 述，表面焊接層2&内會產生塑性變形形成剪裂唇Za(延性破 裂區域），吸收脆性裂縫X之傳遞能量。又，當脆性裂縫γ 之下傳遞至表面焊接層2b時，如前所述，表面焊接層2匕 内會產生塑性變形形成剪裂唇zb(延性破裂區域），吸收脆 5性裂縫Y之傳遞能量。 當脆性裂縫X之下端與脆性裂縫γ之上端到達中間焊 接層2χΒ^，中間焊接層2χ内脆性裂縫X與脆性裂縫γ之間的 區域Ζ内會產生塑性變形，一邊進行延性破裂一邊吸收脆性 裂縫X及脆性裂縫γ之傳遞能量。 10 結果，脆性裂縫X及脆性裂縫Υ會呈現傳遞被抑制，且 容易停止的狀態，並且，會在板厚度表面側及板厚度背面 側之焊道部内傳遞至某種程度後停止。 雖然中間焊接層沿著焊接頭之長方向連續地存在較 佳，但是亦可斷續地存在。若能確保沿著焊接頭之長方向 15之長度為200mm以上，則可藉由前述表面焊接層與背面焊 接層之相互作用抑制或阻止產生於焊接頭内部焊道部之脆 性裂縫進行傳遞。 但是，沿著焊接頭之長方向斷續地形成前述表面焊接 層與背面焊接層、及中間焊接層時，斷續間隔會重複，且， 20超過400nlm時，初期產生之脆性裂縫會進行傳遞，最後可 月b會沿著焊接頭之長方向形成400mnl以上之脆性裂縫。 由於沿著焊接頭之長方向之脆性裂縫長度超過400mm 以上時，脆性裂縫所具有之能量會過大，導致不易停止脆 性裂縫進行傳遞’所以中間焊接部之焊接頭之長方向的斷 22 200911445 續間隔以4〇Omm以下為佳。 如第8圖所示’亦可於位於本發明焊接頭之表面焊接層 2a與背面焊接層2b之間的焊道部2i中形成破裂韌性特性比 焊道部2i之破裂韌性特性差的焊道部2y、2z。 5 在焊道部2i内具有焊道部2y、2z時，表面焊接層2a與背 面焊接層2b之作用效果、焊道部2ί之作用效果、及焊道部 2x、2y之作用效果相加後’會展現可迅速地抑制且阻止於 焊接頭内部產生之脆性裂缝傳遞的作用效果。 第9圖係顯示表面焊接層2a與背面焊接層2b間具有破 10 裂勃性特性較焊道部2i之破裂韌性特性差之焊道部2y、2z 時，脆性裂縫之傳遞及停止的情形。 對焊接頭施加突發應力或撞擊應力時，會從分散存在 於焊接頭内部之焊道部2y、2z(破裂抵抗特性較周圍之焊道 部差)處開始破裂，產生脆性裂縫X、Y，再傳遞至周圍之焊 15 道部2i。此時，由於焊道部2i之破裂抵抗特性優於焊道部 2y、2z之破裂抵抗特性，所以朝焊道部2i傳遞之脆性裂縫的 路徑會呈現複雜之不規則狀。 結果，雖然複數之脆性裂縫從焊道部2y、2z朝周圍之 评道部2i傳遞，但由於沿著焊接頭之板厚度方向之脆性裂 Λ 縫的寬度狹窄，所以裂縫前端之應力擴大係數會變小，裂 2〇 錄傳遞之驅動力會降低，故脆性裂縫容易停止。 如第9圖所示，在脆性裂缝X及Υ分別從焊道部2y、2ζ 開始傳遞時，由於兩條脆性裂縫X、Υ間的區域Ζ偏離脆性 破裂區域，所以在該區域Ζ内會產生塑性變形，1一邊進行 23 200911445 延性破裂-邊魏祕麟之傳魏量。結果，會出現脆 性裂鏠容易停止於焊接頭之長方向的狀態。 5 10 15 另外’在脆性imx上端到達表面焊接層2a，且跪性裂 縫γ下端到射面職層2b時，表面焊接層城背面焊接芦 2b處會產生塑性變形，形成剪裂妨及烈(延性破裂區 域），錢收脆性imx及脆性裂縫γ之傳遞能量。< 如此—來，脆性裂縫X及脆性裂縫γ極為容易停止，可 輕易地停止其沿著焊接頭之長方向傳遞。 為了使破裂抵抗特性比周圍焊接部之破裂抵抗特性差 的焊道部在焊接頭内部呈現複雜分岔，需要兩個以上的焊 道部。但H前料道敎數量超過職料部之總焊 道數量的in時，焊接社構造會變成財独抗特性低之 焊道部為主’反騎使脆性裂縫容轉遞，並不恰當。破 裂抵抗特性差之焊道部的數量以總焊道數量之Ρ 3為佳。 另外’可用單焊道形成前述焊道部，亦可由複數焊道 形成前述焊道部。 通常係沿著焊接頭之長方向連續地形成前述焊道部， 但亦可斷續地形成前述焊道部。因為若在焊接頭内部沿著 長方向連續地存在容易成為產生破裂區域之焊道部時，脆 2〇性裂缝會在該焊道部傳遞，結果有可能形成貫穿焊接頭之 長方向之巨大脆性裂縫，所以最好斷續地形成前述焊道部。 在斷續地形成破裂抵抗特性差之焊道部時，該焊道部 之/口著;tp接頭之長方向的長度宜在丨〇〇mm以上。在前述焊 道部之沿著焊接頭之長方向的長度為1〇〇111111以上時，可輕 24 200911445 易地使脆性裂缝分岔。 另一方面，在前述焊道部之沿著焊接頭之長方向的長 度超過400mm時，脆性裂縫會先前進，使得傳遞長度過長， 並不樂見。破裂抵抗特性低之焊道部之沿著焊接頭之長方 5 向的長度以l〇〇mm以上、400mm以下為佳。 雖然在破裂抵抗特性差之焊道部之沿著焊接頭之長方 向的間隔為200mm以上時，利用其他焊道部使脆性裂縫停 止之可能性會增加，但是一旦超過4〇〇mm，則產生於前述 其他焊道部之脆性裂縫會進行傳遞，有可能沿著焊接頭之 10 長方向形成長度在400mm以上之整條脆性裂縫。 若沿著焊接頭之長方向之整條脆性裂缝的長度超過 400mm時，脆性裂缝所具有之能量會過大，即使將該脆性 裂缝誘導至破裂抵抗特性差之焊道部，亦不易使其在該焊 道部分岔。破裂抵抗特性差之焊道部之沿著焊接頭之長方 15向的間隔以200mm以上、400mm以下為佳。 形成脆性破裂特性比周圍燁道部差之焊道部的方法， 係使用Ni量較形成周圍焊道部之焊接材料之Ni量少1質量 %以上的焊接材料，在相同的焊接條件下進行多道焊接， 簡單且適當。 2〇 但是，由於在形成周圍焊道部之焊接材料不含Ni時無 法使用前述方法，所以在這種情況下亦可使用高C量之焊接 材料’或未添加Ti或B等組織細微化元素之焊接材料（皆為 破裂抵抗特性低之焊接材料）。 另外’透過改變焊接條件，亦可降低焊道部之破裂抵 25 200911445 抗特性。例如，在形成破 入熱量調整為形成周圍部二:差之谭道部時，若將 喉厚度大之烊道部。 卩之人熱量的130%，則可形成 件，在喉厚度大之焊道部上面以普通之入熱條 ㈣:=通入熱條件低的入熱條件形成焊道部。如前述 :=，則喉厚度大之焊道部未因後續焊道部之熱而 破回火，所以可形成破裂抵抗特性差之焊道部。 並未特觀定韻抵抗雜差之焊道料形成方法， 10 /、可以在焊接部形成破料抗躲差之焊道部即 ^ m可僅於韻抵抗特性差之焊道部使用未完全乾 刼之焊接材料。 實施例 上接下來况明本發明之實施例。但實施例之條件係用以 確遇本發明之實施可能性及效果而採用之—種條件例，本 發明亚未僅限於該條件例。只要在本發明之主旨範圍内， 可達成本發明之目的，則可使用各種條件。 (實施例1) 、用表1〜3所示之鋼板條件及烊道條件形成焊接頭，再透 過脆欧裂縫傳遞試驗測量脆性裂縫傳播特性。將其結果顯 2 0 4 6 、 。又’表7係顯示所使用之鋼板鋼種的成分組成。 26 200911445 ΐ t0 ?^ΒΦ ?ff" ?"φ 5εβφ 5 S φ ?s" 5κβφ 5錨" -i" Γ·伞芻壬 t"球* 球* (a) E鲫敗 (εαι/s) 啉戚< (O/0SSEU1) 2 (5) (ee)"e 召"嶙 -¾) (0|£)妨砵 苞"蜋 (P) 靶拽 Ε1Ϊ* 001 寸9,ε ^•ε ¢£---1械 02 § 寸 9.Ζ: 9.ε ο-ε οος 寸一*-ι 蛛 οζι 001 寸9.Ζ 00^ 00寸 wrl-一-r-r ι妹 001

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6Z οε ιε Νε ee 寸ε 27 200911445 備考 1 |發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 < 欢 | 焊接條件 钳軔一 玫拽6 % ο fN 〇 〇 r-^ § ο CN ο ο Ο ο ο 00 入熱量 ：(KJ/mm) 1 1 丨 2.64 1 2.64 2.64 1 2.64 2.26 2.26 1.35 2.26 焊接 金屬 i Ni 1 (mass%) 1 m (Ν IT) cn VO V) o (Ν ο ο 配置條件 € 1 Ο ΓΊ o o CS o o 1 1 1 ο ο ΓΊ 長方向 長度 (mm) L(註υ |連續 ο ο >Λ o o 寸 o o fN i連續 ! 1連續 連績 ο ο VD 厚方向 位置 00办喚 ri Γ- ^ «~ι y—> » <*κ — t~- \Ti rf 二 二:ί tot. ^ 撕00 卜:_ (N Γ-+Λ — — ·- « 2 卜 ^ td<° Λ L〇 m 1； 第 1,2,5, 12,17« 丨第U2,7, 8,16,17 I__— ___ _ 1 第 1，7， 12層 第 1，8， 17層 MAG MAG MAG MAG ϋ i MAG ! SMAW 1_ MAG ft 焊接條件 _i 焊道間i 溫度1 rc) Ο ο ο rs *-H o o § ο rj — ο Ο ο ο 入熱量 (KJ/mm) 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 1 2.64 (Ν Ό Τ-Η 2.64 焊接 金屬 Ni (mass%) ο o o ο ο 球丧 MAG MAG MAG MAG MIG MAG < 00 MAG 焊接頭 卜 卜 VTJ r4 卜 CM 卜 總焊 道數 i 00 00 0-1 00 Ρ； cs (Ν 00 ΓΛ > > > X > X > > 鋼板 绝想2 «Λ 卜 ΓΛ ΙΛ r—1 rs 00 fN Ο m η ο σ> Γ〇 ΙΛ ΟΝ «Ο •rH 寸 鋼種 ΥΡ36 YP40 YP40: ! 1 1 YP32 ΥΡ32 ：___1 ΥΡ36 ΥΡ47 ΥΡ40 ο § 〇 〇 o I—< ο Ο Ο ο 0 <N r〇 寸 ιη Ο 卜 00 雄¾癌®，蹲4s«fi : Mvss 球玫製Ίίι'寒：OIS 璁玫喫命裤帮謔忐裎：〇 VIM rtr 28 200911445

! 備考 1 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 < * ; 焊接條件 1 1 焊道間 温度 (°C) 〇 〇 τ-^ ο fN o o — S o rs O r-^ Ο ο 入熱量 (KJ/mm) 1 1 2.64 ! s 2.64 L 2.64 ! 2.64 L — 2.26 2.26 ΓΛ t 2.26 焊接 金屬 :Ni (mass%) cs in cn VO u-i o m r-i Ό Q\ 配置條件 長方向 間隔 (ram) (玄主η 1 o ΙΛ rn o o (N o o 1 1 I 〇 o cn 長方向 長度 丨（mm) (註1) 連續 o o vn o o 寸 o o (N 連續 連續 連續 o o 厚方向 位置 第 1，2， 16,17 層 第 1,2， 14，15 層 tn <N \£ ^ W 2 第 1，2,3, 15,16, 17層 第 1’2， 16,17層 第 1，2， 16，17 層 r-< T·^ | 第 1，2， 丨16，17層 MAG MAG MAG MAG MAG MAG SMAW MAG 基本焊道 焊接條件 S? St Si - 〇 〇 r-< o (N O O g Ο Ν »-Η ο Ο o o r·^ § 入熱量, (KJ/mm) 1 j 2.64 1 _1 | 2.64 . 2.64 _1 2.64 「2.64 L^ 2·64 (N v〇 — 2.64 焊接 金屬 Ni ； (mass%) ! _1 ^4 v-> — 寸 雄丧 MAG I MAG MAG MAG MAG 1_ MAG ! SMAW I MAG 焊接頭 卜 »Λ in <s (N 卜 總焊 道數 1 00 m 00 Γ0 00 m Ρ： (N CN 00 > ；> > X > X > > 鋼板 降伏i 強度i (MPa)| _1 m 卜 cn (N 00 (N ΓΛ ο m ο σ\ ΓΟ Os »r> >—* rf 鋼種1 i _ί YP36 ΎΡ40 YP40 YP32 YP32 ΥΡ36 i YP47 ! YP40 埯時妨1 o 卜 S o o o o Ο 〇 6 卜 00 as <s CN CO (N 寸 (N 球玫饀^寒擎：OIS 雄玫噢令濉"^-昶：ovs 铡^^也拎一-雄敗WIFii^弈^^呕柃^二叫1''6 •iysi屯私_蜞y ~篼趔"桀 i S €祆唓 29 200911445 表4

No. 焊接頭之脆性裂缝傳遞試驗 結果 備註 負載 應力 (MPa) 試驗溫 度（。〇 裂缝停止附近之 剪裂唇的總厚度 (mm) 停止裂縫 長度 (mm) 1 240 -10 17 420 脆性裂缝 發明例 2 240 -10 16 650 脆性裂缝 發明例 3 320 -10 25 750 脆性裂缝 發明例 4 200 -10 24 350 脆性裂缝 發明例 5 200 -10 16 320 脆性裂缝 發明例 6 240 -10 16 830 脆性裂縫 發明例 7 280 -10 10 240 脆性裂縫 發明例 8 240 -10 16 315 脆性裂縫 發明例 25 240 -10 - 2500 傳遞 比較例 26 240 -10 - 2500 傳遞 比較例 27 320 -10 - 2500 傳遞 比較例 28 200 -10 - 2500 傳遞 比較例 29 200 -10 - 2500 傳遞 比較例 30 240 -10 - 2500 傳遞 比較例 31 200 -10 - 2500 傳遞 比較例 32 240 -10 - 2500 傳遞 比較例 33 280 -10 - 2500 傳遞 比較例 34 240 -10 - 2500 傳遞 比較例 表5

No. 焊接頭之脆性裂缝傳遞試驗 結果 備註 負載 應力 (MPa) 試驗 溫度 (°〇 裂縫停止附近之 剪裂唇的總厚度 (mm) 裂缝分 岔數 停止裂缝 長度 (mm) 9 240 -10 17 2 320 脆性裂缝 發明例 10 240 -10 16 2 420 脆性裂缝 發明例 11 320 -10 25 3 390 脆性裂缝 發明例 12 200 -10 24 2 210 脆性裂缝 發明例 13 200 -10 16 3 190 脆性裂缝 發明例 14 240 -10 16 2 430 脆性裂缝 發明例 15 280 -10 10 2 190 脆性裂缝 發明例 16 240 -10 16 2 205 脆性裂缝 發明例 30 200911445 9<

備考 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 結果 1 1 脆姓裂缝 脆姓裂缝 脆姓裂縫i 脆姓裂缝 脆姓裂缝 1 脆姓裂縫 脆姓裂缝 脆姓裂缝 焊接頭之脆系裂縫傳遞試驗 ^亭止裂 缝長度 I (mm) 〇 (N ο CN ΓΟ ο (S Ο fS 〇 \〇 1—^ 〇 m Ο (Ν 〇 〇〇 裂缝分 岔數 m 寸 寸 m m m m 裂缝停止 附近之剪 ,裂唇的總 厚度(mm) ο (Ν Ό ο M ^ r: % ?l w ο 1 〇 Ί" 1 1 Ο 1—Η I ο i-Η 1 〇 1 Ο ί-Η 1 ο r-Η 1 ο 1 負載 應力 (MPa) 1 ο 寸 CN 〇 寸 <N Ο (S ΓΟ ο ο CN 〇 〇 (N Ο 寸 <Ν Ο 00 (Ν ο 寸 (Ν 基本焊道B 焊接條件 焊道間 溫度 (°C) Ο ο 〇 04 «-Η ο ο g 〇 rq Ο Ο ο ο g 入熱量 (KJ/mm) 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.62 3.05 焊接金屬 Ni (mass%) ο o ο ο ο ο ο ο 配置條件 長方向 間隔 (mm) (言主1) I o ro ο ο CS ο ο 1 I I ο ο m 長方向 長度 (mm) (言主1) 連θ o o m ο ο 寸 ο ο fN 連續 1連續ι 連續] ο ο ν〇 焊道號 10,18,30 1 10,11,26 10,16,21,32 5,10,16,39 15,16,21,22,2 9,3〇 8,15,21 4,8,11 11.19.23 6 Z 卜 00 Cs (Ν (Ν cn CN 31 200911445 表7 鋼種 C Si Μη P YP32 0.13 0.19 1.28 o.oi YP36 0.12 0.21 1.27 0.007~ YP40 0.11 0.21 1.3 0.006 YP47 0.08 0.24 1.22 0.007 (mass%)

在表1〜3中，特定接焊道A至少為破裂抵抗特性優於形 成於表面焊接部及背面焊接部之基本焊道的焊道，而特^ 焊道B則為破裂抵抗特性比形成於表面焊接部及背面焊接 部之基本焊道差的焊道。 另外，從表4〜6可得知，在No.l〜24之發明例中，脆性 裂縫即使在表面焊接部及/或背面焊接部傳遞，該裂縫長声 亦不長，且可停止。 10產業上之可利用性 如上所述，透過本發明’可建造具有優異耐脆性裂縫 傳遞特性之焊接頭的焊接構造體。因此，本發明在焊接建 築物構造頜域具有極大之可利用性。 【阐或簡單說明】 15 第1圖係顯示本發明基礎之CCA試驗結果的圖。 第2圖係顯示本發明其中一種對接多道焊接頭型態的 圖。 第3圖係顯示本發明焊接頭内產生脆性裂縫並傳遞之 情形的圖" 20 第4圖係顯示脆性裂縫之傳遞與停止的圖。第（a)圖係顯 示在表面焊接層與背面焊接層内出現塑性變形，並產生延 性破裂之情形的圖’而第(b)圖係顯示脆性裂缝傳遞至某種 32 200911445 程度後停止的圖。 第5圖係顯示單邊V型槽之本發明焊接頭的圖。 第6圖係顯示本發明之另一種對接多道焊接頭型態的 圖。 5 第7圖係顯示第6圖之對接多道焊接頭内脆性裂缝傳遞 及停止之情形的圖。 第8圖係顯示本發明之另一種對接多道焊接頭形態的 圖。 第9圖係顯示第8圖之對接多道焊接頭内脆性裂縫傳遞 10 及停止之情形的圖。 【主要元件符號說明】 1、la···鋼板 2…焊接頭 2a…表面焊接層 2b…背面焊接層 2x…中間焊接層 2i、2y、2z…焊道部 Za、Zb...剪裂唇(延性破裂區域) Xp…脆性裂缝停止位置 X…脆性裂縫 Z…區域 33

Claims (1)

1. 200911445 十、申請專利範圍： 1. 一 種耐脆性裂缝傳遞特性優異之對接多道焊接頭二 板之對接多道焊接頭’其特徵在於：該炫技” 坪谬碩之表面焊 接層及背面焊接層的破裂抵抗特性較其他坪接声破 裂抵抗特性優異。 s 2.如申請專利第i項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭’其巾前絲面焊接層及背面焊接層係用 Ni量較形成其他焊接層之焊接金屬的妬量多以上之 焊接金屬所形成者。 10 3.如中請專利範圍第⑷項之耐脆性裂縫傳遞特性優異 之^接多道焊朗，其巾前述表面焊接層及背面焊接層 在則述焊接頭之長方向上連續地存在。 .如申睛專利範®第丨或2項之耐脆性裂縫傳遞特性優異 5 之對衫料麵’其巾料表面焊接層及背面焊接層 $ ^前，接頭之長方向上斷續地存在。 申叫專利範圍第4項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 =道坏接碩，其中前述表面焊接層及背面焊接層在前 6 ^〔烊接碩之長方向上存在，且長度為獅麵以上。 〇 I ’專利圍第4項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 述、接碩’其中前述表面谭接層及背面焊接層在前 Ά接頭之長方向上斷續地存在，且間隔為獅腿以 下。 月專利範圍第1或2項之耐脆性裂縫傳遞特性優異 士接夕道烊接頭，其中前述表面焊接層及背面焊接層 34 200911445 間之至少-層焊接層具有較其他焊接層優異之破裂抵 抗特性。 8.如申請專利範圍第7項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述-料接層係藉由複數焊道， 5 橫跨焊接頭之寬方向連續地形成者。 9·如申請專利範圍第7項之_性料傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述—層焊接層係職量較形成其 他焊接層之焊接金屬_量多1%以上之焊接金屬所形 成者。 10 10.如申請專利範圍第7項之财脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述—層焊接層係用與形成其他焊 接層相同之焊接方法所形成之焊接層。 U.如申請專利範圍第7項之《性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其巾前述—層焊接層之_係不會產生 15 麻田散鐵變態之組織。 以如申請專利範圍第7項之对脆性裂縫傳遞特性優異之對 接多道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之長方向 上連續地存在。 13 _如申請專利範圍第7項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之對 ’〇 接多道焊接頭，其中前述一層焊接層在焊接頭之長方向 上斷續地存在。 ° 14_如申請專利範圍第13項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接’其中前述—層焊接層在焊接頭之長方 向上存在’且長度為2〇〇mm以上。 35 200911445 15.如申請專利範圍第13項之耐跪性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊魏，其中前述—層焊制切接頭之長方 向上斷續地存在，且間隔為400mm以下。 仏如申請專利範圍第_項之耐脆性裂縫傳遞特性優異 5 之對接多道焊接頭，其巾前述表面焊接層及背面焊接層 間’相互間隔地存在有兩個以上破裂抵抗特性比周圍焊 道部之破裂抵抗特性差的焊道部。 π.如申請專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接頭，其巾前述破裂抵抗雜差之焊道部數 1〇 里在形成焊接頭所需之總焊道數的1/3以下。 .士申叫專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接頭，其巾前述破裂抵抗雜差之焊道部在 太干接頭之板厚度方向上相互間隔地存在。 9·如申吻專利範圍第π項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 15 對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部在 焊接頭之長方向上連續地存在。 2〇·如申請專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部在 焊接頭之長方向上斷續地存在。 2〇 21.如申請專利範圍第2〇項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部在 焊接頭之長方向上的長度為l〇〇mm以上、400mm以下。 22.如申請專利範圍第2〇項之耐脆性裂缝傳遞特性優異之 對接多道焊接頭，其中前述破裂抵抗特性差之焊道部係 36 200911445 在焊接頭之長方向上斷續地存在，且其間隔為2〇〇mm以 上、400mm以下。 23·如申請專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 5 10 15 20 對接多道焊接頭，其巾前述破裂抵抗特性差之焊道部係 經由一次或複數次之焊道所形成者。 24. 如申請專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊制，其巾前述邮姑雜差之焊道部係 用Ni量較形成其他焊道部之料金屬藝量少丨％以上 之焊接金屬所形成之焊道部。 25. 如申請專利範圍第24項之财脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊接頭’其中前述破裂抵抗特性差之焊道部係 用與形成其_道勒同之焊接方法所形叙焊接層。 26·如申請專利範圍第24項之賴性裂縫傳遞特性優显之 對接多道焊接頭’其中前述其他焊道部之組織係不會產 生麻田散鐵變態之組織。 27·如中請專利範圍第16項之耐脆性裂縫傳遞特性優異之 對接多道焊麵，其巾前述破裂抵抗特性差之焊道部未 因後續焊道部之熱而被回火。 烈·如申請專利範圍第如項之㈣性裂縫傳遞特性優里 之對接多道焊接頭，其中前述鋼板之板厚度為5Qmnm 上。 29.:«接構造體，其特徵在於具有申請專利範圍第【錢項 中任一項之耐脆性裂缝傳遞特性優異之對接多道焊接頭。 37