SU954432A1 - Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали - Google Patents
Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU954432A1 SU954432A1 SU803235196A SU3235196A SU954432A1 SU 954432 A1 SU954432 A1 SU 954432A1 SU 803235196 A SU803235196 A SU 803235196A SU 3235196 A SU3235196 A SU 3235196A SU 954432 A1 SU954432 A1 SU 954432A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- silicon
- steel
- metal
- mixture
- content
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретнее к способам диффузионного раскислени высокомарганцевых сталей.
Известен способ диффузионного раскислени высокомарганцевой стали 110Г13Л, по которому сталь раскисл ют смесью углеродсодержащих материалов (кокса или электродных Ьтходов) и ферросилици l .
Такой способ раскислени высокомарганцевой стали не учитывает содержани кремни (0,4-1%) в этой стали , в зависимости от количества которого в металле содержитс определенна концентраци кислорода. Причем с увеличением кремни в высокомарганцевой стали абразивна износостойкость литых деталей уменьшаетс ,так как кремний в процессе плавки вводитс как элемент, раскисл ющий ишак и металл, а не с целью улучшени показа.тепей износостойкости отливок.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали, включающий присадку на шлак углеродистокремниевой раскислительной смеси 2 .
Недостатком известного способа вл етс значительна стоимость раскислительной смеси и .увеличени времени плавки, так как раскисление углеродистокремнистой смесью и боркальком производитс раздельно, причем порошок алюмини в основном окисл етс кислородом печной атмосферы.
Цель изобретени - улучшение ка10 чества выплавл емого металла и снижение его себестоимости.
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу диффузионного раскислени марганцовистой стали,
15 включающему присадку на шлак углеродистокремниевой раскислительной смеси , раскислительную смесь присаживают в печь в. количестве 0,41-0,47 кг на 1 кг шлака, а количество кремни
20 в смеси, при содержании кремни в металле 0,4%, составл ет 11,9-12,1кг на 1 т стали, при этом с увеличением концентрации кремни в металле на каждую 0,1% содержание его в смеси
25 уменьшают на 0,60-0,65 кг на 1 т стали . .
При выплавке высокомарганцевой стали способом окислени после окислительного периода, а при выплавке спо
30 собом переплава после расплавлени «еталлической шихты отбирают пробу металла дл определени содержани основных химических элементов. Получаю шлак основностью более 2 и, в зависимости от содержани в металле кремни и количества образовавшегос в печи шлака,, присаживают в плавильную печь соответствующее количество молотого .ферросилици и кокса.
Кремний, соедин сь с кислородом составл ющих шлака, уменьшает в нем содержание закиси марганца и железа. Раскисление стали в печи происходит в результате диффузии и окислов из металла в шлак вследствие стремлени к равновесному распределению между этими фазами (металлом и шлаком). С увеличением .количества шлака в печи удельный расход раскисли.тельной смеси на 1 т металла увеличив аетс .При со держании в металле кремни перед раскислением на верхнем (по ГОСТ 2176-77 содержание в стали 110Г13Л кремни составл ет 0,4-1%) после обработки жидких составл ющих ванны раскислительной смесью, особенно прИ магнитном перемешивании металла,содержание кремни в высокомарга-нцевой стали увеличиваетс . Така высокомарганцева сталь не может быть применена дл ответственных литых деталей с толщиной стенки 80-150 мм, например броней конусных дробилок, передних стенок ковшей;карьерных экскаваторов ЭКГ-& и других деталей. ,
Кроме того, при повышении содержани кремни в металле до обработки ванны раскислительной смесью содержание кислорода в металле уменьшаетс . Учитыва это, содержание ферросилици в раскислительной смеси должно быть уменьшено с увеличением его содержани в металле перед диффузионным раскислением, т.е. удельный расход его на 1 т жидкого металла уменьшаетс .
Согласно требовани м ГОСТ 2176-77 содержание кремни в высокомарганцевой стали 110Г13Л составл ет 0,41 ,0%. Поэтому расход кремни в раскислительной смеси, равный 12 кг на 1 т металла, при содержании кремни в стали, равном 0,4% т.е. на нижнем пределе требований стандарта. При других значени х содержани кремни (более 0,4%) необходимо уменьшить количество кремни в раскислительной
. смеси, исход из услови , приведен ного в формуле изобретени .
Оптимальный расход раскислительной смеси по отношению к количеству шлака в плавильной печи составл ет 0,41-0,47 кг/кг. При этих значени х достигаетс полное раскисление металла и незначительное насыщение металла кремнием.. -В случае расхода
раскислительной смеси менее 0,41 кг на 1 кг шлака металл не полностью раскислен, а при значени х удельного расхода раскислительной смеси более 0,47 кг значительно увеличиваетс количество кремни в стали, что затрудн ет получение заданного количест ва кремни в готовом металле.
Анализ данных опытных плавок ; (удельный расход кремни в раскислительной смеси, изменение содержани в металле, состо ние технологических проб Вартона и количество кислорода в стали после диффузионного раскислени ) показал, что с изменением количества кремни и удельного расхода кремни в раскислительной смеси измен етс раскисленность металла. При ; содержании кремни в стали 110Г13Л, равном 0,4% (т.е. на нижнем пределе требовани стандарта), оптимальное количество кремни в раскислительной смеси по отношению к 1 т металла составл ет 11,9-12,1 кг/т. При увеличении содержани кремни в стали на 0,1% количество кремни в раскислительной смеси необходимо уменьшить н 0,60-0,65 кг на 1 т металла.
Экспериментальные данные, получен ные на опытных плавках, подтверждающ оптимальность указанных параметров ведени процесса раскислени , приведены в табл. 1 и 2.
Пример. Выплавку стали 110Г13Л осуществл ют способом окислени и переплава в электродуговой печи ДС-5МТ с основной футеровкой. Шихтовые материалы подбирают с учетом обеспечени приблизительно одинаковой массы плавок. Основность шлака во всех плавках составл ет 2,3-2,4.
.Определение необходимого расхода раскислительной смеси, обеспечивающее достаточную полноту раскислени металла, производитс за счет изменени .количества шлака в плавильных печах. Раскислйтельна смесь во всех плавках состоит из молотого ферросилици и кокса. В началу произведени процесса диффузионного раскислени и после окончани его отбирают пробы металла на изменение содержани кремни . По окончании диффузионного раскислени отбирают пробы металла дл определени полноты раскисленности стали. Раскисленность стали определ ют по количеству проб с трещинами в партии из 3-х Штук, а также по содержанию кислорода, азота и водорода .
Раскисление металлического расплава предлагаемым способом обеспечит повышение качества выплавл емых сталей и снижение их себестоимости. Изменение кремни в раскисленвости стали ПОПЗЛ и количества металле в зависимости от соотношени шлака и раскислительной смеси Таблица 1
Продолжение табл. 2
Claims (2)
- Формула изобретени Способ диффузионного раекислени высокомарганцрви зтрй-,:с т аЛИ4 включающий присадку- fta irniuK углер4дистокремниевой раскиЬли ельнойсмес5и, о тл и ч а ю щ и и с -Я .тем, что, с целью улучшени качеств;а выплавл емого металла и снижени его себестои- . мости, раскислительную смесь присаживают в печь в количестве 0,41-гО,47 кг на 1 кг шлака, а количество кремни в смеси, при содержании кремни в металле 0,4%, составл ет 11,9-12,1 Ki на 1т стали, при этом с увеличением концентрации кремни в металле на каждую 0,1% содержание его в смеси уменьшают на 0,60-0,65 кг на 1 т стали . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Шитиков B.C. Пути экономии ферромарганца при плавке высокомарганцовистой стали на тракторных заводах. Сб. Выплавка стали дл фасонного лить . М., Машгиз, 1963, с. 129-133.
- 2.Власов В.И. и Комопова Е.Ф. Лита высокомарганцовиста сталь.М., Машгиз, 1963, с. 129-135.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803235196A SU954432A1 (ru) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803235196A SU954432A1 (ru) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU954432A1 true SU954432A1 (ru) | 1982-08-30 |
Family
ID=20938414
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU803235196A SU954432A1 (ru) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU954432A1 (ru) |
-
1980
- 1980-12-17 SU SU803235196A patent/SU954432A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU954432A1 (ru) | Способ диффузионного раскислени высокомарганцовистой стали | |
KR100328055B1 (ko) | 알루미늄탈산강의레이들슬래그탈산방법 | |
SU1300037A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU652234A1 (ru) | Способ получени ванадиевых сплавов | |
SU532630A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU992592A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислых мартеновских печах | |
SU713913A1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой молибденсодержащей стали | |
RU2278169C2 (ru) | Способ производства хромомарганцевой нержавеющей стали | |
SU447441A1 (ru) | Способ выплавки стали и сплавов | |
RU2102497C1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащей стали в дуговой электропечи | |
SU530904A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2152442C1 (ru) | Способ обработки жидкой стали шлаком | |
SU1011700A1 (ru) | Способ получени стали 11ОГ13Л | |
RU2164245C2 (ru) | Способ производства углеродистой стали | |
SU781217A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU1224342A1 (ru) | Способ производства конвертерной стали | |
SU1089144A1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащих сталей | |
SU298213A1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в дуговых печах | |
SU483441A1 (ru) | Способ рафинировани малоуглеродистой стали | |
SU1092189A1 (ru) | Способ получени нержавеющей стали | |
SU446557A1 (ru) | Способ выплавки кремнийванадиевого сплава | |
SU1067055A1 (ru) | Способ производства стали | |
SU535351A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU506186A1 (ru) | Способ выплавки нержавеющих сталей | |
SU901287A1 (ru) | Способ производства стали |