SU1092189A1 - Способ получени нержавеющей стали - Google Patents
Способ получени нержавеющей стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1092189A1 SU1092189A1 SU823510927A SU3510927A SU1092189A1 SU 1092189 A1 SU1092189 A1 SU 1092189A1 SU 823510927 A SU823510927 A SU 823510927A SU 3510927 A SU3510927 A SU 3510927A SU 1092189 A1 SU1092189 A1 SU 1092189A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mixture
- metal
- stainless steel
- ratio
- slag
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, включающий расплавление шихты, кислородную продувку расплава с последующей обработкой восстановительной смесью и легирунмцими, отличающийс тем, что, с целью повышени качества стали, в качестве восстановительной смеси используют смесь алюминиевого порошка с отработанным в процессе электрс5шлакового переплава флюсом в соотношении 1:4-1:8.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретно.к. способам получени нержавеющей стали с использованием установок вакуумного окислительного рафинировани , и может быть использовано в электросталеплавильных цехах металлургических заводов .
Известны способы получени нержавеющих сталей методом переплава в ду говых электросталеплавильных печах легированных отходов с применением газообразного кислорода П ,
Данные способы из-за необходимост окислительного рафинировани при атмосферном давлении характеризуютс повышенным угаром легирующих элементов и железа, что обусловливает высокую себестоимость получаемых нержавеющих сталей,
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ получени нержавеющей стали, включающий расплавление шихты, кислородную продувку расплава с последующей обработкой восстановительной смесью и легирующими. В качестве восстановительной смеси используют порошок алюмини с плавиковым шпатом 2j.
Недостатками известного способа вл ютс повьшенна себестоимость выплавл емой стали, обусловленна значительными безвозвратными потер ми хрома с конечным шлаком, содержащим после присадки восстановительной смеси до 12 вес.% окислов хрома (в пересчете на окись, хрома), а также применением относительно дорогосто щего плавикового шпата; технологичес кие затруднени при последующей корректировке химического состава металла вследствие повышенной в зкости и недостаточной раскисленности шлака; снижение качества готового металла в результате роста содержани в нем фосфора на 0,002-0,003% при использовании технического плавикового шпата, содержащего 0,15-0,35% фосфора и повьшенного содержани серы в готовом металле из-за низкой десульфурирующей способности шлака, получаемого после присадки восстановительной смеси.
Цель изобретени - повышение качества стали.
Поставленна цель достигаетс тем что согласно способу получени нержавеющей стали, включающему расплавление щихты, кислородную продувк расплава с последующей обработкой восстановительной смесью и легирующими , в качестве восстановительной смеси испоэтьзуют смесь алюминиевого порощка с отработанным в процессе электрошлаковьгх переплавов флюсом в соотношении (1:4)-(1:8).
В составе восстановительной смеси примен ют отработанный в процессе электрошлакового переплава флюс, состо щий в, основном из фтористого кальци и глинозема в соотношении, близком к эвтектическому, однако с некоторым недостатком глинозема. Окисление алюмини , присутствующего в восстановительной смеси, после присадки последней на поверхности шпака увеличивает содержание глинозема и приводит к получению соотношени между фтористым кальцием и глиноземом , соответствун цего эвтектическому . В частности, при содержании 63% фтористого кальци и 37% глинозема их смесь имеет т.пл. 1260 С по сравнению с 1380 С дл фтористого кальци . Поэтому восстановительна смесь, состо ща из порошка алюмини и отработанного в процессе электрошлакового переплава флюса, вз тых в соотношен ж (1:4)-(1:8) обладает повьпиенной (по сравнению с используемой согласно способу-прототипу) разжижающей и, следовательно, раскислительной способностью, а ее применение увеличивает восстановление хрома, что ведет к уменьшению расхода низкоуглеродистого феррохром . и способствует снижению себестоимости выплавл емой стали.
Более жидкоподвижный и раскисленный шлак обладает повьшгенной десульфурирующей способностью. Обработка металла таким шлаком позвол ет повысить качество продукции в результате снижени .содержани серы в готовом металле.
При использовании смеси алюминиевого порошка с отработанным в процессе электрошлакового переплава флюсом с меньшим соотношением компонентов не достигаетс требуема степень раскислени металла и шлака, удар легирующих при этом возрастает, повьшаетс в зкость ХРОМИСТЫХ шпаков
Применение смеси алюминиевого порошка и отработанного в процессе электрошлакового переплава флюса с большим соотношением компонентов экономически нецелесообразно и не позвол ет сформировать достаточно жидкоподвижный шлак. Отработанный в процессе электрошлакового переплава флюс содержит не более 0,03% фосфора, т.е. его применение в составе восстановитель ной смеси также способствует повыше нию качества выплавл емой нержавеющей стали (уменьшаетс содержание фосфора в последней). Использование при выплавке .нержа веющей стали отработанного в процессеjj, электрошлакового переплава флюса позвол ет снизить стоимость восстанови тельной смеси и, следовательно, себе стоимость стали. Пример. В дуговую сталеплавильную печь загружают, кг/т: легиро ванные никелем и хромом отходы 600 и шихтовые слитки 210 (содержание фосфора не более 0,005%). В завалку присаживают, кг/т: угле родистый феррохром 150; никель 40; известь 15; 45%-ный кусковой ферроси лиций 6 и чушковый алюминий 3,2. При расплавлении металл содержит вес.%: углерод 0,40; кремний 0,6;. марганец 1,2; сера 0,020; фосфор 0,017; хром 20,0; никель 10,0. После нагрева ванны до 1620 С шлак, образовавшийс в период плавлени ,удал ют из печи и осуществл ют продувку расплава техническим кислоро дом в течение 7 мин с расходом 60 нм /т.ч. Температура металла в конце окислительной продувки 1780 С Металл, содержащий, вес.%: углеро 0,25; кремний 0,18; марганец 0,40; сера 0,017; фосфор 0,018; хром 19,0 никель ГО,2 - выпускают вместе со шпаком , образовавшимс в окислительный период, в рафинировочный ковш. Температура металла в рафинировочном ковше 1730°С. Рафинировочный ковш устанавливают в вакуум-камере. Далее металл подвергают вакуз ному окислительному рафинированию по следующей технологической схеме: обработка (40 кПа) .с одновременным перемешиванием расплава аргоном (0,5 ) в течение ,4 мин; обработка вакуумом (2,6 кПа) с одновременным перемешиванием расплава аргоном (1,3 нм/Тч) и про894 дувкой кислородом (30 ), в течение 8 мин; перемешивание расплава аргоном (1,3 нм /т ч) в услови х вакуума- (2,6 кПа) в течение 4 мин. Конечна температура расплава 1680°С. После окончани вакуумного окислительного рафинировани металл содержит , вес.%: углерод 0,5; кремний 0,12; марганец 0,30; сера 0,013; фосфор 0,019; хром 18,6; никель 10,1, В рафинировочный ковш на штангах ввод т 1,5 уг/т чушкового алюмини . Раскисление шлака провод т при атмосферном давлении путем присадки на его поверхности смеси порошкообразного алюминр (2,3 кг/т) и отработанного в процессе электрошлаково- го переплава флюса (13,8 кг/т). Отработанный в процессе электрошлакового переплава флюс имеет следующий состав, %: фтористый кальций - основа; глинозем 25; кремнезем 2,5; окись кальци 6,0; углерод 0,08; сера 0,05: фосфор 0,03. Производ т легирование металла ниобием путем присадки в ковш 23 кг/т феррониоби . В течение 4 мин при давлении 2,6 кПа металл перемешивают аргоном (расход 1,40 нм /Тч). Затем металл, имеющий температуру 1620 С, переливают в разливочный ковш, в который предварительно ввод т металлический марганец (10 кг/т) и 45%-ный ферросилиций (7 кг/т). После перелива температура металла в разливочном ковше 1550 С. Разливку металла производ т в соответствии с известной технологией. Готовый металл имеет следующий химический состав, вес.%: углерод il 0,07; кремний 0,65; марганец 1,70; сера 0,009; фосфор 0,020; хром 19,2; никель 10,0; ниобий 1,3. Во врем проведени опытно-про1«шшенных плавок при раскислении шлака после окончани вакуумнбго v окислительного рафинировани соотношение между порошком алюмини и отработанным в процессе электрошлакового переплава флюсом измен ют от 1:3 до 1:9 при общем расходе смеси в среднем 16 кг/т. Технологические показатели этих лавок в сравнении со способом-протоипом приведены в таблице.
.N
Соотношение между компонентами восстановительной смеси 1:3 - 1:8 , обеспечивает получение более раскисленных по сравнению с прототипом конечных шлаков. Однако при использовании восстановительной смеси с соотношением компонентов 1:3 наблюдаетс уменьшение жидкотекучести получаемого шлака, что создает технологические затруднени при последующем вводе легирующих добавок и снижает степень десульфурации стали. Соотношени между порошком алюмини и отработанным в процессе электрошлакового переплава флюсом 1:4 - 1:8 обеспечивают восстановительной смеси йовышенную разжижающую и раскислительную способность . При этом из шлака восстанавливаетс хрома в среднем больше на 2,0 кг/т, а жидкотекучесть полученных после присадки восстановительной смеси шлаков больше на 18-63%. В результате при вводе легирующих добавок практически не возникают технолог гические затруднени , св занные с повьш1енной в зкостью шлака. В готовом металле, полученном по предлагаемому способу содержитс на 0,002-0,003% фосфора и 0,003-0,005% серы меньше, что свидетельствует о его повьшхенном качестве.
Экономи за счет повышени извлечени хрома и удешевлени восстановительной смеси составл ет 2,40 руб./т.
Дополнительный экономический эффект может быть получен в св зи с уменьшением брака, обусловленного повьш1енным содержанием фосфора серы в готовом металле , и снижением брака на первом пределе вследствие повьш1ени гор чей пластичности металла.
Таким образом, предлагаемый способ получени нержавеющей стали позвол ет существенно снизить ее себестоимость при одновременном повьш1ении качества.
Claims (1)
- СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, включающий расплавление шихты, кислородную продувку расплава с последующей обработкой восстановительной смесью и легирующими, отличающийся тем, что, с целью повышения качества стали, в качестве восстановительной смеси используют смесь алюминиевого порошка с отработанным в процессе электрошлакового переплава флюсом в соотношении 1:4-1:8.Q0СО
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823510927A SU1092189A1 (ru) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Способ получени нержавеющей стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823510927A SU1092189A1 (ru) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Способ получени нержавеющей стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1092189A1 true SU1092189A1 (ru) | 1984-05-15 |
Family
ID=21035486
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823510927A SU1092189A1 (ru) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | Способ получени нержавеющей стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1092189A1 (ru) |
-
1982
- 1982-11-15 SU SU823510927A patent/SU1092189A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Бородулин Г.М. и др. Нержавеница сталь. М., Металлурги . 1973, с. 111-114. 2. Авторское свидетельство СССР № 962323, кл. С 21 С 7/10, 1981. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108330245A (zh) | 一种不锈钢的高纯净冶炼方法 | |
US3615348A (en) | Stainless steel melting practice | |
US4097269A (en) | Process of desulfurizing liquid melts | |
CA1079072A (en) | Arc steelmaking | |
CN1219599A (zh) | 中、低碳锰铁的生产方法 | |
US5037609A (en) | Material for refining steel of multi-purpose application | |
SU1092189A1 (ru) | Способ получени нержавеющей стали | |
SU1484297A3 (ru) | Способ получени сталей с низким содержанием углерода | |
US5085691A (en) | Method of producing general-purpose steel | |
RU2566230C2 (ru) | Способ переработки в кислородном конвертере низкокремнистого ванадийсодержащего металлического расплава | |
JPH09235611A (ja) | 清浄性の高い極低硫純鉄の製造方法 | |
Yuasa et al. | Refining practice and application of the Ladle Furnace (LF) Process in Japan | |
US3754900A (en) | Production of low nitrogen high chromium ferrous alloys | |
SU840134A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
SU821501A1 (ru) | Способ производства стали | |
US2971834A (en) | Process in selective reduction of chrome ore | |
SU652234A1 (ru) | Способ получени ванадиевых сплавов | |
SU1006495A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислой мартеновской печи | |
SU962323A1 (ru) | Способ получени нержавеющей стали с ниобием | |
SU1027227A1 (ru) | Способ производства стали | |
SU985055A1 (ru) | Способ передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере | |
SU1036758A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU2091494C1 (ru) | Способ выплавки легированной хромом и никелем стали | |
SU916552A1 (ru) | Способ еы плавки стали1 | |
SU992592A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислых мартеновских печах |