SU534175A3 - Способ непрерывной разливки стали - Google Patents
Способ непрерывной разливки сталиInfo
- Publication number
- SU534175A3 SU534175A3 SU2078666A SU2078666A SU534175A3 SU 534175 A3 SU534175 A3 SU 534175A3 SU 2078666 A SU2078666 A SU 2078666A SU 2078666 A SU2078666 A SU 2078666A SU 534175 A3 SU534175 A3 SU 534175A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- ingot
- slag
- steel
- melting point
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Рекомендуетс предусмотреть несколько датчиков температуры вдоль зоны вторичного охлаждени дл того, чтобы контролировать во времени температуру наружной новерхности слилка и в зависимости от нее регулировать подачу охлаждающей воды дл поддержани заданных температурных пределов или заданного времени контакта.
При соблюдении этих условий опасность коррозии исключаетс , так как химическа активность при температуре наружной поверхности слитка, не превышающей на температуру разм гчени шлака, еще мала. Отсутствуют ослабленные места, которые вызывают по вление трещин. Шлак при этой температуре наружной поверхности слитка еще твердый или настолько в зкий, что границы зерен еще не подвергаютс коррозии за счет проникновени между ними жидкого шлака. Если температура наружной поверхности выще , чем заданна предельна температура, необходимо ограничить продолжительность воздействи щлака в области зоны вторичного охлаждени максимум 2 мин, при этом можно считать, что не возникнет опасность коррозии, котора приводит, как следствие, к по влению трещин.
Способ по сн етс диаграммой, в которой по абсциссе нанесена температура разжижени и по ординате - температура наружной поверхности слитка.
Пр мые 1 и 2 ограничивают область между 750 и 1150 С, в которой лежит температура разм гчени шлаков. Область температур наружной поверхности слитка между 800 и 1250°С дают пр мые 3 и 4.
Поле А отделено от пол Б пр мой 5. Пр ма 5 соответствует температуре, превышающей на 150°С температуру разм гчени шлаков; она дает температуру в каждой точке наружной поверхности полосы, выше которой при более длительном, чем 2 мин, воздействии необходимо считатьс с возможностью по влени трещин в полосе из-за коррозии.
Температура разм гчени щлаков рационально определ етс путем отбора проб шлака из кристаллизатора, потому что температура разм гчени шлака при нормальной эксплуатации неодинакова, так как при расплавлении Б кристаллизаторе измен етс его химический 1состав, причем летучие составные части испар ютс , а продукты восстановлени поглощаютс .
Температура наружной поверхности слитка может определ тьс различными способами, например пирометрически.
Сравнение температур наружной поверхности слптка с температурой разм гчени шлака или наоборот осуществл етс без затруднений . Температура наружной поверхности слитка может определ тьс сравнительно в большой зоне; если температура разм гчени щлака принимаетс как рег лируема величина , то можно найти из имеющегос множества известных щлаков с различными температурами разм гчени подход щие, или можно мен ть температуру разм гчени шлака путем добавлени флюсов.
Способ имеет преимущества, особенно при отливке слитков с шириной более 800 мм, так как они особенно подвержены возникновению поперечных трещин. Это св зано с тем, что при большой ширине полосы в оболочке полосы возникают более высокие напр жени , чем
при меньшей ширине полосы. Как уже было упом нуто, напр жени привод т к химической коррозии. За вленный способ предназначаетс дл лить легированных и нелегированных сталей.
Способ и его преимущества по сравнению с известными способами иллюстрируютс следующим примером.
На установке непрерывной разливки дл получени слитков было разлито 50 т стали,
котора была выплавлена в LD-конверторе и имела следующий химический состав, %: С 0,5; Si 0,5; Мп 3,5; Р 0,13; S 0,17; А1 0,35. Установка с пр мым кристаллизатором. Слиток изгибалс и затем правилс при выходе в
горизонтальное направление. Размер поперечного сечени кристаллизатора 1300x225 мм. Скорость выт гивани слитка составл ла 1,2 м/мин. В промежуточной емкости сталь имела температуру 1535°С. Сталь из промежуточной емкости разливалась в кристаллизатор по погружаемой под уровень трубе. На зеркало расплава в кристаллизаторе подавали шлак со следующим химическим составом, %: РеаОз 2,36; Мп 0,05; SiOz 27,72; АЬОз 1,38;
MgO 0,96; СаО 26,35; NagO 8,20; К2О 0,40; СаРг 10,80; общий С 4,42; C1V 12,26; ВгОз 4,19.
Из кристаллизатора была вз та проба шлака , котора показала следующий химический
состав: Ре2Оз 1,70; МпО 0,10; SlOz 31,80;
АЬОз 11,20; MgO 1,22; СаО 29,38; NaaO 7,20;
КаО 0,90; СаРг 10,19; общий С 1,20; C1V 1,0;
ВгОз 2,45.
Температура разм гчени шлака составила
985С. Используема дл охлаждени в зоне вторичного охлаледени слитка вода подавалась на него плоскими стру ми. Расход охлал дающей воды составл л 0,7 л/кг стали. В течение 4 мпн слиток находилс на его длине , равной 5м при температуре от 1135 до П70°С.
В этом случае были превышены как 150-градусный температурный предел, так и максимальное врем воздействи - 2 мин, т. е. услови , предлагаемые насто щим способом. Следствием этого было то, что полученные слитки имели трещины, при устранении которых газопламенной обработкой имели место потери металла, равные 3%.
Напротив, из стали того же состава на той же установке с той же температурой лить и скоростью выт гивани были отлиты слитки при том же составе шлака, имеющего ту же температуру разм гчени , но была увеличена
интенсивность охлаждени , а именно: расход
охлаждающей воды был увеличен до 0,75 л/кг стали. Благодар этому, наибольша температура наружной поверхности слитка была уменьшена до 1125°С, что лежит ниже критического 150-градусного предела температур. Полученные слитки были свободны от трещин и не потребовали газопламенной обработки.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ непрерывной разливки стали, включающий выт гивание формируемого слитка из охлаждаемого кристаллизатора, соверщающего возвратно-поступательное перемещение, вкотором зеркало расплава покрывают слоем Илака, имеющего температуру плавлени 1150-750°С, и последующее охлаждение слитка в зоне вторичного охлаждени до температуры поверхности слитка 1250-800°С, отличающийс тем, что, с целью повыщени качества слитка, температуру его поверхности в зоне вторичного охлаждени поддерживают от величины, равной температуре плавлени щлака, до температуры на 150°С выще температуры плавлени щлака, причем при превыщении этого предела продолжительность пребывани поверхности слитка при этой температуре устанавливают до двух минут .НООа00 г1000 900 ROO
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT938873A AT330389B (de) | 1973-11-08 | 1973-11-08 | Verfahren zum kontinuierlichen giessen von stahlstrangen, insbesondere brammen, in einer stranggiessanlage |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU534175A3 true SU534175A3 (ru) | 1976-10-30 |
Family
ID=3613723
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU2078666A SU534175A3 (ru) | 1973-11-08 | 1974-11-06 | Способ непрерывной разливки стали |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5075525A (ru) |
AT (1) | AT330389B (ru) |
BE (1) | BE821823A (ru) |
BR (1) | BR7409351A (ru) |
CA (1) | CA1046731A (ru) |
CH (1) | CH574782A5 (ru) |
DE (1) | DE2449812A1 (ru) |
ES (1) | ES431626A1 (ru) |
FR (1) | FR2250595B1 (ru) |
GB (1) | GB1479745A (ru) |
IT (1) | IT1021764B (ru) |
SE (1) | SE396707B (ru) |
SU (1) | SU534175A3 (ru) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5680367A (en) | 1979-12-06 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Restraining method of cracking in b-containing steel continuous casting ingot |
AT399463B (de) * | 1987-03-03 | 1995-05-26 | Inteco Int Techn Beratung | Verfahren zum elektroschlacke-stranggiessen von stählen und legierungen |
CN108393456B (zh) * | 2017-02-05 | 2019-10-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种q345b厚板铸坯组织控制方法 |
CN113857448B (zh) * | 2021-11-29 | 2022-02-22 | 东北大学 | 一种低碱度免涂层热成形钢连铸用保护渣 |
-
1973
- 1973-11-08 AT AT938873A patent/AT330389B/de not_active IP Right Cessation
-
1974
- 1974-10-03 SE SE7412443A patent/SE396707B/xx unknown
- 1974-10-09 JP JP49115697A patent/JPS5075525A/ja active Pending
- 1974-10-11 IT IT53475/74A patent/IT1021764B/it active
- 1974-10-15 CH CH1383174A patent/CH574782A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-10-17 CA CA211,591A patent/CA1046731A/en not_active Expired
- 1974-10-19 DE DE19742449812 patent/DE2449812A1/de not_active Withdrawn
- 1974-10-29 FR FR7436102A patent/FR2250595B1/fr not_active Expired
- 1974-11-04 ES ES431626A patent/ES431626A1/es not_active Expired
- 1974-11-04 BE BE150185A patent/BE821823A/xx unknown
- 1974-11-06 SU SU2078666A patent/SU534175A3/ru active
- 1974-11-07 GB GB48308/74A patent/GB1479745A/en not_active Expired
- 1974-11-07 BR BR9351/74A patent/BR7409351A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE7412443L (ru) | 1975-05-09 |
BE821823A (fr) | 1975-03-03 |
BR7409351A (pt) | 1976-05-18 |
CH574782A5 (ru) | 1976-04-30 |
CA1046731A (en) | 1979-01-23 |
ES431626A1 (es) | 1976-11-01 |
FR2250595B1 (ru) | 1980-08-08 |
DE2449812A1 (de) | 1975-05-15 |
GB1479745A (en) | 1977-07-13 |
SE396707B (sv) | 1977-10-03 |
FR2250595A1 (ru) | 1975-06-06 |
AT330389B (de) | 1976-06-25 |
IT1021764B (it) | 1978-02-20 |
JPS5075525A (ru) | 1975-06-20 |
ATA938873A (de) | 1975-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2294386C2 (ru) | Способ изготовления стальной полосы | |
CN106216624B (zh) | 一种低碳高铬铁素体耐蚀钢小方坯连铸制造方法 | |
SU534175A3 (ru) | Способ непрерывной разливки стали | |
CN111014603B (zh) | 加硼钢的双辊铸轧生产方法 | |
KR100450611B1 (ko) | 표면품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스강의 연주주편제조방법 | |
CN1629353B (zh) | 一种热喷涂铝锌合金线材及其制备方法 | |
JPS5577962A (en) | Continuous casting method of steel | |
US5493766A (en) | Process for hot working continuous-cast bloom and steel ingot | |
JPS5910846B2 (ja) | 高温鋳片直接圧延方法 | |
KR930004480A (ko) | 표면품질과 가공성이 우수한 Cr-Ni계 스텐레스강 박판의 제조방법. | |
JPS63168260A (ja) | 連続鋳造片の熱間加工法 | |
JPS6320412A (ja) | 含Mo,Nオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 | |
RU2169635C2 (ru) | Способ получения высококачественной непрерывно-литой круглой заготовки | |
JPH10296396A (ja) | 熱間鍛造用棒鋼の製造方法 | |
JP3342774B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
KR100450612B1 (ko) | 고 Si 함유 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 | |
JPS6121301B2 (ru) | ||
SU889269A1 (ru) | Способ охлаждени слитка при непрерывной разливке меди и сплавов на медной основе | |
JPH0346217B2 (ru) | ||
RU2103104C1 (ru) | Стальной слиток для изготовления биметаллического проката | |
SU1424950A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовки | |
SU1632618A1 (ru) | Способ полунепрерывного лить никел | |
EP0951958B1 (en) | Process for the continuous casting of steel | |
JPS6111704B2 (ru) | ||
JPH0571651B2 (ru) |