SU1722636A1 - Способ автоматического регулировани ширины гор чекатаных полос - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к прокатному производству и может быть использовано на широкополосных станах гор чей прокатки полос. Целью изобретени   вл етс  повышение точности регулировани . Это достигаетс  тем, что измерив ширину, температуру и скорость подката, рассчитывают прогнозируемую температуру по клет м, определив требуемое значение ширины полосы на выходе стана, измер ют скорости рабочих вал ков и обжати  по клет м, а также удельные нат жени  по межклетевым промежуткам непрерывной группы, количество смен, отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей). Определ ют прогнозируемое значение ширины полосы на выходе из стана в завимости от величины обжатий по клет м, отношений удельных нат жений к пределам текучести полосы в меж.клетевых промежутках, количества отработанных смен рабочими валками черновой клети (группы клетей). Определ ют отклонение прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени  и требуемое изменение отношений удельных нат жений к пределам текучести проката во втором и третьем межклетевых промежутках непрерывной группы стана по зависимости ДOH/VT - 4,1 102 {(1 - 0,66eCD/BnejW} x х {А ВТр (1 + 0,0045 п) /Б1 + 2 Ш + Щ}. где 1ср - среднее истинное обжатие.группы клетей; Вп - ширина подката, мм; п - число смен работы валков черной клети (группы клетей); h2, ha, ЬА толщина полосы соответственно на выходе из 2-й, 3-й, 4-й клети чистовой группы стана, мм; Д ВТр - отклонение прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени , мм. По рассчитанному регулирующему ширину изменению отношени  удельного нат жени  к пределу текучести корректируют величины удельных нат- жений во втором и третьем межклетевых .промежутках чистовой группы стана, причем удельные нат жени  корректируют во втором и третьем межклетевых промежутках одновременно, 1 ил.,1 табл. сл С х| Ю Ю О со о

Description

Изобретение относитс  к прокатному производству и может быть использовано на широкополосных станах гор чей прокатки полос..

Известны способы регулировани  ширины полосы в непрерывном стане гор чей прокатки, обеспечивающие регулирование ширины путем приложени  единичной силы

нат жени  к прокату между клет ми. При непрерывной гор чей прокатке стальной полосы в нескольких клет х прокатного стана согласно соотношени м, установленным на основании сорта стального проката, требуемой ширины полосы, действительной ширины полосы, измеренных со стороны входа в клеть, а также рассто ни  между клет ми, в которых регулируют ширину полосы , определ ют единичную силу нат жени  .дл  регулировани  ширины полосы. С помощью соответствующих устройств (нат жного лупера, роликов, создающих нат жение , или механизма, измен ющего скорость прокатных валков), прикладывают единичную силу нат жени  к прокату между клет ми дл  регулировани  ширины полосы . При этом предварительно устанавливают распределение силы нат жени  между всеми клет ми так, чтобы единична  сила нат жени  не превышала номинального значени  дл  каждого сорта стали и толщины полосы, установленной из соотношени  между вычисленной единичной силой нат жени  и допустимым коэффициентом деформировани .

Однако в данном способе в качестве регулирующего фактора прин та единична  сила нат жени , при этом не учитываетс  реальное состо ние металла, характеризуемое сопротивлением деформации.

В результате изменени  температурно- скоростных и деформационных режимов прокатки значительно измен етс  сопротивление деформации прокатываемых полос . Неучет этого приводит к погрешност м регулировани , соизмеримым по величине с величиной требуемого регулирующего воздействи  на ширину прокатываемых полос. Кроме того, определение регулирующей единичной силы нат жени  согласно соотношени м , установленным на основании сорта стального проката, требуемой ширины полосы и фактической ширины полосы, измеренной со стороны входа в клеть, а также рассто ни  между клет ми, и не учитывающим изменение профил  рабочих валков черновых и чистовых клетей в процессе их эксплуатации, не позвол ет обеспечить требуемую дл  современных широкополосных станов точность расчета регулирующего усили . В зависимости от условий прокатки (состо ни  рабочих валков клетей стана) и номера межклетевого промежутка, в котором приложена регулирующа  сила нат жени , вли ние нат жени  на ширину полос измен етс  в 1.2-1.7 раз/ Приложение единичной силы в одном межклетевом промежутке недостаточно дл  обеспечени  регулировани  возможных отклонений по ширине гор чекатаных полос, так как отклонени  по ширине в р де случаев значительно превосход т регулирующие возможности стана при изменении нат жени  в одном межклетевом промежутке.

Наиболее близким к изобретению  вл - етс  спосрб регулировани  ширины проката , имеющий целью увеличение выхода годного по ширине проката, включающий

измерение текущих значений температуры и скорости подката, определение дисперсии температуры подката в зависимости от скорости подката после выхода полосы из зоны измерени , определение прогнозируемого значени  дисперсии ширины полосы на выходе стана в зависимости от дисперсии температуры подката, определение заданного значени  ширины полосы на выходе стана, определение коррекции заданного значени  ширины полосы в зависимости от прогнозируемого значени  ее дисперсии, измерение текущего значени  ширины полосы на выходе стана, определение текущего значени  отклонени  ширины

полосы от ее заданного значени , измерение величины нат жени  полосы в межклетевых промежутках при входе полосы в каждую клеть в зависимости от величины коррекции заданного значени  ширины полосы и после входа полосы в зону измерени  ширины полосы на выходе стана до компенсации отклонени  ширины полосы от ее заданного значени . Дл  этого измер ют текущее значение ширины подката,

определ ют дисперсию ширины подката в зависимости от скорости подката после выхода полосы из зоны измерени , определ ют прогнозируемое значение дисперсии ширины полосы на выходе стана в зависимости от дисперсии ширины подката и взаимной коррел ции ширины и температуры подката.

При этом система регулировани  ширины проката строитс  из посылки, что разноширинность на выходе из чистовой группы непрерывного стана полностью определ етс  разноширинностью подката. Однако известно, что 60% и более разноширинно- сти готовых полос дл  станов третьего поколени  формируетс  именно в чистовых группах широкополосных станов. Разноши- ринность полос на выходе из стана в пределах партии и в пределах каждой полосы в отдельности обусловлена изменением температурно-скоростных и деформационных режимов прокатки в чистовой группе клетей стана, а не только температуры прокатываемых полос, так как в совокупности данные режимы определ ют изменение сопротивлени  деформации прокатываемых полос. В

качестве регулирующего воздействи  на ширину проката прин то абсолютное значение межклетевого нат жени . Однако даже незначительное изменение температурно- скоростных и деформационных режимов прокатки приводит к существенному изменению вли ни  режимов нат жени  на конечную ширину прокатываемых полос. Так, например, при прокатке в чистовой группе НШС 2000 НЛМК получено, что изменение температуры на 20°С (температура конца прокатки 860 и 840°С) при неизменном режиме межклетевых нат жений в ходе прокатки полосы 3x1250 мм из стали Ст Зктт приводит к увеличению ширины готовой по- лосы на 4-6 мм, т.е. при различных услови х прокатки, неизменные уровни нат жений будут определ ть различное регулирующее воздействие на полосу. Аналогичное вли  ние оказывает изменение скорости прокат- кии обжатий по клет м. Неучет изменени  в ходе прокатки подлине каждой из полос и полос в партии технологических режимов при использовании в качестве регулирую-, щего параметра межклетевых нат жений приводит к погрешност м регулировани , соизмеримым, а при определенных услови х превышающим требуемое регулирующее воздействие. Прогнозирование значени  дисперсии ширины готовой полосы только на основе дисперсии ширины и дисперсии температуры подката без учета взаимосв занного вли ни  износа рабочих валхов клетей черновой и чистовой групп стана с режимами нат жени  и обжати  приводит при определении прогнозированной ширины к погрешност м пор дка 4-10 мм, т.е. соизмеримым с регулирующим воздействием , а следовательно, только снизит выход годного по ширине проката.

Целью изобретени   вл етс  повышение точности регулировани  ширины гор чекатаного проката.

. Указанна  цель достигаетс  тем, что измерив ширину, температуру и скорость под- ката, рассчитывают прогнозируемую температуру по клет м, определив требуемое значение ширины полосы на выходе стана, измер ют скорости рабочих валков и обжати  по клет м, а также удельные нат - жени  по межклетевым промежуткам непрерывной группы, определ ют количество смен, отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей), определ ют прогнозируемое значение ширины полосы на выходе из стана в зависимости от величины обжатий по клет м, отношений удельных нат жений к пределам текучести полосы в межклетевых промежутках, количества отработанных смен рабочими валками черновой клети (группы клетей). Определ ют отклонение прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени  и требуемое изменение отношений уделыных нат жений к пределам текучести проката во втором и третьем межклетевых промежутках непрерывной группы стана по зависимости

Дри - 4.6-

А В

Вп

.5

1Ё

(1 + О.ОМ5 п ) (#Ј + 2l/h3 -tf h 4 У

где вер - среднее истинное обжатие по группе клетей;,

Вп - ширина подката, мм;

п - число смен работы рабочих валков черновой клети (группы клетей);

ha, ha, Ы - толщина полосы соответственно на выходе из 2-й, 3-й и 4-й клети чистовой группы стана, мм;

АВТр -отклонение прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени , мм.

По рассчитанному регулирующему ширину изменению отношени  удельного нат жени  к пределу текучести корректируют величины удельных нат жений во втором и третьем межклетевых промежутках чистовой группы стана, причем удельные нат жени  корректируют во втором и третьем межклетевых промежутках одновременно.

Регулирование ширины полос в чистовой группе клетей может обеспечить снижение разноширинности готовых полос на 23 мм, что превышает возможности всех других регулирующих меропри тий вместе вз тых . Однако регулирование ширины в чистовой группе требует обеспечени  точного прогнозировани  ширины готовых полос и определение достоверности требуемого регулирующего воздействи , учитывающего реальные услови  прокатки. В противном случае регулирование не только не обеспечит снижение разноширинности, но может привести к браку прокатываемых полос . . . . : . v, - . -; .

В общем виде ширина полосы на выходе из чистовой группы стана равна

B-Bn + ABj-, .. (1)

где Вп - ширина подката на входе в чистовую группу стана, мм;

A В г. - суммарное уширение полосы в чистовой группе стана, мм.

В свою очередь

+ ДВн + ДВп + ДВт , (2) где A BE - естественное уширение прокатываемой полосы, мм;

А Вн ут жка полосы под действием нат жени , мм;

Л ВЦ- составл юща  суммарного ушиени , учитывающа  износ валков черновой руппы клетей, мм;

Л Вт - температурна  усадка полосы по ирине в чистовой группе клетей, мм.5

В ходе теоретических и эксперименальных исследований получено выражение л  определени  ширины полосы на выходе з чистовой группы стана

10

В- evJl+9,-) Ј ,,00Ш (1-цоее р jj.-, i

|/ / |/Й ; . .- .

Данную зависимость можно упростить ибо расширить за счет уточнени  составл ющих в зависимости от возможностей уп- 20 равл ющей машины широкополосного , тана.

Таким образом, дл  обеспечени  достоверности расчета ширины полосы а следовательно , повышени  точности 25 автоматического регулировани  ширины в соответствии с приведенным обоснованием прогнозируемое значение ширины полосы определ етс  в зависимости от величины обжатий по клет м, отношений удельных 30 нат жений к пределам текучести полосы в межклетевых промежутках чистовой группы , количества отработанных смен рабочими валками черновой клети (группы клетей). Предел текучести полосы в межклетевых 35 промежутках определ етс  температурно- скоростными и деформационными режимами прокатки. Поэтому использу  оборудовани  и приборы, установленные на стане, дополнительно измер ют скорости 40 рабочих валков, обжати  по клет м, а по температуре и скорости подката рассчитывают прогнозируемую температуру проката по клет м чистовой группы стана.

Использование в качестве воздействи  45 регулирующего ширину полосы абсолютного значени  удельного нат жени  без учета реального состо ни  прокатываемого металла приводит к погрешност м регулировани , соизмеримым, а при определенных 50 услови х много превышающим требуемое регулируемое воздействие.

Дл  устранени  указанного недостатка в предлагаемом способе в качестве параметра регулирующего ширину прин то от- 55 ношение удельного нат жени  к пределу текучести проката в межклетевом промежутке . В этом случае обща  закономерность вли ни  нат жений на ширину полосы остаетс  посто нной, так как изменение в ходе прокатки тёмпературно-скоростных и деформационных режимов, привод щее к изменению предела текучести, предусматривает соответствующую корректировку и величины удельного нат жени .

Изменение ширины прокатываемой полосы под действием нат жени  происходит вел едствие перераспределени  продольной и поперечной составл ющих перемещени  частиц металла в зонах уширени  очага.деформации . Чем больше очаг деформации, а следовательно, и зоны уширени , тем выше вли ние напр жений нат жени  на изменени  ширины прокатываемой полосы. Дл  чистовой непрерывной группы широкополосного стана геометрические размеры очага деформации от клети к клети по ходу прокатки уменьшаютс . Соответственно и вли ние нат жений в последних мёжклетевых промежутках чистовой группы на изменение ширины полосы незначительно. Невозмрж- ность существенного варьировани  нат жений в первом межклетевом промежутке чистовой группы обусловлена ограничени ми в услови х работы наиболее нагруженной первой клети чистовой группы стана. Вместе с тем варьирование удельных нат жений с целью регулировани  ширины полос только в одном из первых межклетевых промежутках чистовой группы стана недостаточно дл  возможных пределов регулировани ..

Учитыва  все указанное, в данном способе регулирование ширины проката предлагаетс  осуществл ть путем изменени  отношении удельных нат жений к пределам текучести во втором и третьем межклетевых промежутках непрерывной группы стана одновременно .

Зависимость дл  определени  требуемого изменени .отношений удельных нат жений к пределам текучести проката с учетом числа смен работы рабочих валков черновой клети (группы клетей) получена на основании выражени  (3)

1 4,6.102- -0 г|сРх ° Вп

хДВтр

(1 + 0,0045 п) (fa + 2fh3 +Угц )1

Измерение скорости рабочих валков, обжатий по клет м, определение темпера туры металла по клет м группы позвол ет определить предел текучести полосы в межклетевых промежутках. Дополнительное определение количества смен отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей), измерение скорости рабочих валков , обжатий по клет м, удельных нат жений по межклетевым промежуткам непрерывной группы обеспечивает достоверность расчета прогнозируемой ширины полосы на выходе из чистовой группы стана. Использование в качестве регулирующего параметра отношени  удельного нат жени  к пределу текучести проката в межклетевом промежутке исключает погрешности регулировани , св занные с колебани ми тем- пературно-скоростных и деформационных режимов прокатки. Определение требуемого изменени  отношений удельных нат жений к пределам текучести проката с учетом числа смен работы рабочих валков черновой клети (группы клетей) учитывает в и ние изменени  в течение межперевалочного периода валков черновой группы профил  подката на конечную ширину прокатанной полосы и на регулирующее воздействие нат жений , что позвол ет повысить точность регулировани . Регулирование ширины проката путем изменени  отношений удельных нат жений к пределам текучести во втором и третьем межклетевых промежутках непрерывной группы стана одновременно обеспечивает требуемый диапазон регулировани  ширины в соответствии с возможност ми регулировани  в чистовой группе широкополосного стана.

Дополнительно измер ют скорости рабочих валков, обжати  по клет м, удельные нат жени  по межклетевым промежуткам чистовой группы, определ ют количество смен отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей), что позвол ет резко повысить достоверность расчета прогнозируемой ширины полосы, а следовательно , точность автоматического регулировани  ширины проката. В качестве регулирующего параметра прин то отношение удельного нат жени  к пределу текучести проката в межклетевом промежутке, а не абсолютное значение удельного межклетевого нат жени , что позвол ет учесть вли-  ние на регулирующее воздействие изменени  температурно-скоростных и деформационных режимов прокатки. Определ ют количество смен, отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей), что. позвол ет учесть вли ние износа рабочих валков черновой и чистовой групп стана при расчете регулирующего воздействи  и тем самым повысить точность регулировани  ширины прокатываемых.полос .

Пример. На непрерывном широкополосном стане 2000 Череповецкого .металлургического комбината были проведены сравнительные опыты по предлагаемому

способу автоматического регулировани  ширины гор чекатаных полос.

Прокатку вели в виде двух серий. В первой серии прокатку вели в ручном режиме, 5 во второй серии - в автоматическом режиме управлени  от УВМ 306 по программе, разработанной в соответствии с предлагаемым способом регулировани  ширины. В обеих сери х прокатывались по 12 полос из стали 10 Ст.1 с профилеразмером 3x1250 мм. Дл  регистрации режимов прокатки и анализа результатов использовались приборы, установленные на стане: рентгеновские измерители толщины гор чего проката с 5 ионизационной камерой типа GK и измерители ширины гор чего проката типа 73К2300УР фирмы Екзатест (ФРГ), измерители температуры полосы типа Ардокол фирмы Сименс (ФРГ), автодиаграммы са0 мописцев и процесс-протоколы, выдаваемые УВМ306.

Результаты сравнительных опытов приведены в таблице.

Анализ приведенных данных показыва5 ет, что геометрические размеры, отклонени  по ширине и .температуры подката в обеих сери х опытов примерно одинаковы. Так, в первой серии разноширинность подката в пределах каждой полосы в отдельно0 сти колеблетс  от 2 до 10 мм, изменение средней ширины подката в пределах партии составл ет 8 мм. Во второй серии разноширинность в пределах каждой полосы колеблетс  от 3 до 8 мм, в пределах партии

5 составл ет 1 мм. При прокатке в ручном режиме (перва  сери  опытов) средн   ширина полосы на выходе из чистовой группы колеблетс  от 1265 до 1276 мм. Соответственно разноширинность в пределах партии

0 составл ет 11 мм. В совокупности с разно- ширинностью в пределах каждой полосы достигает 16 мм, что обуславливает необходимость завышени  припуска по ширине на выходе из чистовой группы стана. Однако

5 даже при завышенных припусках по ширине в случае наложени  максимальной разно- ширинности в пределах полосы на минимальную ширину полосы (полосы 6 и 11) получают брак. При прокатке в автома0 тйческом режиме по предложенному способу (втора  сери  опытов) практически отсутствует колебание средней ширины полосы на выходе из чистовой группы стана. . Это позволило снизить припуск в среднем

5 на 2.9 мм до уровн , гарантирующего прокатку в поле допуска, т.е. недопущение брака .

Снижение припуска по ширине полосы обеспечивает существенную экономию металла по теоретической массе.

Предлагаемый способ автоматического регулировани  ширины гор чекатаных полос может быть реализован в виде программ автоматического расчета, регулировани  и контрол  ширины прокатываемых полос на управл ющей вычислительной машине широкополосного стана. Поэтому схема реализации предлагаемого способа представлена на чертеже в виде блок-схемы алгоритма расчета, регулировани  и контро- л  ширины гор чекатаных на широкополосном стане полос.

Позици  2 - исходными данными  вл ютс : ширина подката; температура подката и температура полосы по клет м чистовой группы: толщина подката и толщина полосы по клет м чистовой группы; удельные нат жени  по клет м чистовой группы; скорость подката и полосы в клет х чистовой группы; число смен отработанных валками черновой клети (группы клетей).

Позици  3. На основе исходных данных рассчитываетс  прогнозируема  ширина полосы на выходе из чистовой группы стана. Прогнозируема  ширина может быть рас- считана по зависимости (3). В зависимости от возможностей управл ющей машины широкополосного стана данное выражение может быть упрощено либо расширено за счет уточнени .

Позици  4. Определ етс  требуема  величина регулировани  ширины

А Втр В - Втр,

где Втр - требуема  ширина полосы на выходе из стана, к которой с помощью системы регулировани  приближают ширину прокатываемых полос, мм.

Позици  5. Рассчитываетс  требуемое регулирующее воздействие во втором и третьем промежутках чистовой группы ста- на по зависимости

102. 1 -О.ббеср;.

. А о . R ктр - - 4,6

Or

Л Втр

вп 45

(1+0,0045 n (fhB + 2if h3 У

Позици  6. Так как регулирование ширины осуществл етс  изменением удельных нат жений во втором и третьем межклетевых промежутках чистовой группы присваивают индексу межклетевого промежутка номер 2.

Позици  7. В соответствии с величиноой требуемого регулирующего воздействи  ICfp определ ют удельное нат жение в i-ом меж клетевом промежутке

, CTHJ 0н0; +ДСТН,,

где Оно - величина удельного нат жени  в 1-ом межклетевом промежутке до начала регулировани , н/мм ;

0

5 0

5 0

5

0

5

0

.

Af/Hj - требуемое изменение удельного нат жени , н/мм ;

AaHj ктр-От,,

где «Vj - предел текучести металла в 1-ом межклетевом промежутке, н/мм .

Таким образом .

О Он + kTp OV .

Позици  13 ограничивает число межклетевых промежутков, в которых измен етс  удельное нат жение в соответствии с величиной регулирующего воздействи  (регулирование осуществл етс  во втором и третьем межклетевых промежутках),

При прокатке полос в непрерывной группе клетей широкополосного стана существуют предельно допустимые уровни удельных нат жений, обеспечивающие безаварийную работу стана. Величины пре дельно допустимых удельных нат жений определены технологической инструкцией.

Позиций 8, 9, 10 и 11 обеспечивают при автоматическом регулировании ширины изменени  удельных нат жений в допустимых пределах, т.е. обеспечивают безаварийность работы системы автоматического регулировани  ширины.

Экономический эффект от внедрени  оптимальных режимов нат жений определ етс  по зависимости

3 (3i-32) А2

или ввиду отсутстви  дополнительных капитальных вложений по внедрению

3 CV-C2)A2, где Э - годовой экономический эффект, руб.,

3|, 32 - приведенные затраты единицы продукции, производимой с помощью базовой и новой техники, руб/т.,

Ci, С2 - себестоимость единицы продукции по базовому варианту и варианту новой техники, руб/т.,

А2 - годовой объем производства продукции с помощью новой техники в расчетном году, т.

В конечном виде годовой экономический эффет за счет экономии металла по теоретической массе может быть рассчитан по формуле

э.,-ео-

где AI - годовой объем производства продукции по базовому варианту, ,08 x 10 т;

К - расходный коэффициент металла, К 1,056;

Ci - средн   себестоимость проката по стану 2000. руб, ,0;

С2 - стоимость отходов,руб/т. Са 29 .

д - коэффициент, учитывающий количественное отношение листов толщиной менее 6 мм в общем объеме производства по стану, принимаем д 0,12,

При снижении припуска по ширине на 2.9 мм длина полосы увеличиваетс  на

/5-АВ

где/3- относительна  дол  экономии металла при снижении припуска по ширине;

А В - среднее снижение припуска по ширине, мм;

Вер - средн   ширина готового листа, прин та 1360 мм

Claims (1)

1. )022- Формула изобретени  Способ автоматического регулировани  ширины гор чекатаных полос, включающий измерение ширины подката, измерение температуры и скорости подката, расчет прогнозируемой температуры проката по клет м чистовой группы, определение требуемого значени  ширины полосы на выходе стана, определение отклонени  прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени , от л ич а ющийс тем, что, с целью повышени  точности регули- ровни , дополнительно измер ют скорости рабочих валков и обжати  по клет м, а также удельные нат жени  по межклетевым промежуткам чистовой группы, определ ют количество смен, отработанных рабочими валками черновой клети (группы клетей), оп- редел ют прогнозируемое значение ширины полосы на выходе из чистовой группы

   стана в зависимости от величины обжатий по клет м, отношений удельных нат жений к пределам текучести полосы в межклетевых промежутках чистовой группы, количества отработанных смен рабочими валками черновой клети (группы клетей), определ ют требуемое изменение отношений удельных нат жений к пределам текучести проката во втором и третьем межклётевых промежутках непрерывной группы стана по зависимости

   Д(7н 0г

   -4,6 -10

   2 . 1 -0,66еср

   5,

   АВтг

   Вп

   0

   5

   0

   ( 1+0,0045 n)(fh2 + 2 )

   где еср - среднее истинное обжатие;

   Вп - ширина подката, мм;

   п - число смен работы рабочих валков черновой клети (группы клетей);

   h2, Из- .ги - толщина полосы на выходе соответственно из 2-й, 3-й, 4-й клети чистовой группы стана, мм;

   Д.Втр-отклонение прогнозируемой ширины полосы от ее требуемого значени , мм, по рассчитанному регулирующему ширину изменению отношени  удельного нат жени  к пределу текучести корректируют величины удельных нат жений во втором и третьем межклетевых промежутках чистовой группы стана, причем удельные нат жени  корректируют во втором и третьем межклетевых промежутках одновременно.

   35

   ; ..( Начало

   .

   /Ввод исход-1 1 ных данных

   3

   Вычисление

   i

   МЩЩнаре гдлировант

   А В,

   тре5.

   I

   Регцлирующ. Шиействие

   JT

   Требуемое, уйнагл жен.

   GHI

   Конец )

   Составитель И.Колесников Редактор Н.Швыдка Техред М.МоргенталКорректор И.Муска

   Заказ 1018ТиражПодписное

   ВНИИПИ Государственного комитета по изобретени м и открыти м при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35. Раушска  наб., 4/5