SK169292A3 - Process for dividing of transported air in cryogenic distillation system and system for realization of this process - Google Patents

Process for dividing of transported air in cryogenic distillation system and system for realization of this process Download PDF

Info

Publication number
SK169292A3
SK169292A3 SK1692-92A SK169292A SK169292A3 SK 169292 A3 SK169292 A3 SK 169292A3 SK 169292 A SK169292 A SK 169292A SK 169292 A3 SK169292 A3 SK 169292A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
nitrogen
rich
distillation column
column
low pressure
Prior art date
Application number
SK1692-92A
Other languages
English (en)
Inventor
Rakesh Agrawal
Donald W Woodward
Arthur R Smith
Declan P O'connor
David M Espie
Jorge A Mandler
Original Assignee
Air Prod & Chem
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Air Prod & Chem filed Critical Air Prod & Chem
Publication of SK169292A3 publication Critical patent/SK169292A3/sk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
    • F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
    • F25J3/046—Completely integrated air feed compression, i.e. common MAC
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04472—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages
    • F25J3/04478—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for controlling purposes, e.g. start-up or back-up procedures
    • F25J3/0449—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for controlling purposes, e.g. start-up or back-up procedures for rapid load change of the air fractionation unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
    • F25J3/04527—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general
    • F25J3/04539—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels
    • F25J3/04545—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels for the gasification of solid or heavy liquid fuels, e.g. integrated gasification combined cycle [IGCC]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
    • F25J3/04563—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04848—Control strategy, e.g. advanced process control or dynamic modeling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Zf6sOB ROZDELENÍ PRIVALENÉHO VZDUCHU? V JGHO0ENNBIL DESTILAČNÉ! ' SYSTH4U A SYSTÉ K PROVÁDENÍ ZPÔSOEU ? 5 í:
Oblast technik?/
Vynález se týká zpúsobu rozdelení privedeného vzduchu v kryogenním destilační® systému, který má alespon jednu destilační kolónu, ve které se vzduch rozdeluje na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusíkem. Vynález se dále tyká kryogenního destilačního systému k provádšní zpúsobu uvedeného výše.
Dosavadní stav techniky
Jsou známy četné zpúsoby výroby plynú ovzduší, zvlášté kyslíku, jednotkou pro kryogenní rozdélení vzduchu (ASU), ve které je kompresor pŕivádéného vzduchu mechanicky spojen s plynovou spalovací turbínou. Tyto zpúsoby jsou popsény napríklad v patentových spisech Spojených státú amerických čísel 4,224,045 a 3,731,495.
Stoupající ceny energie zpúsobily rozšírení výzkumu v oblasti alternativních zdrojô energie. Jeden z výsledkú této činnosti je v minulosti vyvinuté výkonové zaŕízení integrovaného zplynovacího kombinovaného cyklu (IGCC). Použitím smési uhlí a kyslíku, kde čistota kyslíku je typicky vyšší než 80% objemových, IGCC vyrábí energii - elektrinu.
Protože provoz takového zaŕízení závisí na požadavku spotŕebitele elektriny, je treba, aby vstup zaŕízení, zejména kyslíku, se ménil podlé požadovaného množství elektriny. Nepŕíznivé zde vzniká problém sloučením ASU pro výrobu kyslíku s IGCC majícím plynovou spalovací turbinu, jak je uvedeno v patentové® spisu Spojených státú amerických číslo 4,224,045.
V zaŕízení IGCC, které je mechanicky spojeno s integrovaným ASU, se vzduch pŕivádený pro ASU stlačuje plynovou turbínou.
Provoz a výstup plynové turbíny závisí na výstupním plynu ze spalování produktu zplynovaČe a částečné z nízkotlaké plynné dusíkové složky z ASU. Vzniká problém, protože normálni zpúsob provozu pro IGCC není statický. Jak bylo uvedeno, zaŕízení IGCC obvykle muaí skokové ménit výkon odezvou na ménící se potrebu elektrické energie. Skokovou zmšnou výkonu zplynovaČe vzniká v plynové spalovací turbiné určitý provozní jev, který znamená zmény tlaku stlačeného vzduchu pŕivádéného. do ASU. Skokové zmény výkonu zaŕízení IGCC značí bud zvýšenou nebo sníženou potrebu produktú
-2z ASU, zvlášté tcnožatví kyslíku potrebného pro provoz splynovače. Také je dôležité, aby behem zvýšené nebo snížene výroby v jednotce rozdšlení vzduchu čistota produktú zástavala stálou.
Nicméné, pred vyvinutím IGCC zarízení ASU nemuselo provádét skokové zmény výkonu v tak velké míŕe, jak to vyžaduje provoz zarízení IGCC a mohlo být tedy nyvrženo odpovídajícím zpúsobem.
K osvétlení problému budiž uvedeno, že bšhem skokového snížení výkonu se od ASU žádá menší množství produktu, kapaliny v destilačních kolonách se odpaŕují jak klesá tlak pŕivádéného vzduchu ve snaze vytvoŕit více produktu, což je proti požadavku odbératele. Odparená kapalina je bohatá kyslíkem, který by mohl potenciálné zhoršit čistotu dusíkového produktu. Je tedy problém, jak ŕídit skokové zmšny výkonu jednotky rozdšlování vzduchu, která má proménlivý tlak pŕivádéného stlačeného vzduchu, proménlivou potrebu kyslíku a pŕísné požadavky na čistotu.
Podstata vynálezu
Vynález vytváŕí zpôsob rozdšlení pŕivádéného vzduchu v kryogenním destilačním systému, který má alespoň jednu destilační kolónu, ve které se vzduch rozdéluje na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusikem, jehož podstata spočívá v tom, že pro zachovéní požadavkú čistoty béhem zmén výstupního množství a zmén tlaku pŕivádéného vzduchu se (a) odvádí a ukládá chladivo ve formé tekutiny bohaté dusikem z destilačního systému pri stoupání tlaku pŕivádéného vzduchu a (b) pŕidává se chladivo ve forme tekutiny bohaté dusikem do destilačního systému z uložené tekutiny bohaté dusikem pri poklesu tlaku pŕivádéného vzduchu.
Podie výhodného provedení predloženého vynálezu kroky (a) a (b) déle zahrnújí krok odvádéní, ukládání a pŕidávání chladivá cestou refluxního proudu tekutiny bohaté kyslíkem v destilačním systému.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu krok ukládání chladivá obsahuje ukládání chladivá v ukládací nádobé a provédéjí se další kroky regulace refluxního proudu pred ukládací nádobou a regulace refluxního proudu za ukládací nádobou vzhledem ke smeru proudu.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu krok ukládání chladivá dále obsahuje ukládání chladivá v ukládácí nádobé.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu
-3destilační systém je dvoukolonový systém obsahující vysokotlakoví destilační kolonu, nízkotlakoví destilační kolonu a refluxní cestu z vysokotlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony.
Podie dalšího výhodného provedení vynálezu krok (a) dále obsahuje krok zmenšovéní proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmérnš proudu pŕivádéného vzduchu když roste jeho tlak.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu krok (b) dále obsahuje krok zvétšování proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmérnš proudu pŕivádéného vzduchu když klesá jeho tlak.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu tekutina bohatá dusíkem obsahuje alespoň 90% dusíku.
Vynález dále vytvárí zpúéob rozdélení vzduchu v kryogenním destilačním systému majícím alespoň jednu destilační kolonu, kde se vzduch rozdéluje alespoň na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusíkem, jehož podstata spočívá v tom, že pro zachovéní požadavkú čistoty pri (1) zvétšování výstupního množství a zvyšovéní tlaku pŕivádéného vzduchu a (2) zmenšování výstupního množství a snižování tlaku pŕivádéného vzduchu se (a) v destilačním systému vytvorí refluxní proud tekutiny bohaté kyslíkem, (b) odvede a uloží se část tekutiny refluxního proudu bohaté dusíkem když roste výstupní množství a stoupá tlak pŕivádéného vzduchu a (c) do refluxního proudu se pŕidévá část uložené tekutiny bohaté dusíkem když klesá výstupní množství a klesá tlak pŕivádéného vzduchu.
Podie výhodného provedení predloženého vynálezu destilační systém je dvoukolonový destilační systém obsahující vysokotlakou destilační kolonu, nízkotlakou destilační kolonu a refluxní cestu z vysokotlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu krok (b) dále obsahuje krok zmenšení proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmérné ke proudu pŕivádéného vzduchu když jeho tlak stoupá.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu krok (c) dále obsahuje krok zvétšování proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmérné proudu pŕivádéného vzduchu když jeho tlak klesá.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu
-4destilační systém je dvoukolonový destilační systém obsahující vysokotlakoví destilační kolonu a nízkotlakoví destilační kolonu, ve které se provádí dal čí krok recyklace části složky bohaté dusí kem z nízkotlaké destilační kolony do vysokotlaké destilační kolony.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu se provádí další krok regulace recyklace části složky bohaté dusíkem pro zachování čistoty složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony.
Vynález dále vytváŕí kryogenní destilační systém, jehož podv stata s pečivá v tom, že obsahuje ale spôn jednu destilační kolonu pro rozdelení vzduchu alespoň na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusíkem pro výkonové zaŕízení (IGCC) integrovaného zplynovacího kombinovaného cyklu, ve kterém jsou požadavky čistoty zachovávány pri zmšnách výstupního množství požadovaného IGCC a béhem zmeň tlaku pŕivádšného vzduchu, dále obsahuje prostŕedek pro refluxní proud pro destilační systém pro vytváŕení refluxního proudu tekutiny bohaté dusíkem, ukládací prostŕedek pripojený ke prostŕedku pro refluxní proud pro ukládání tekutiny bohaté dusíkem a prostŕedek pro ŕízení refluxního proudu (1) pro odvédšní tekutiny bohaté dusíkem z prostŕedku pro refluxní proud a ukládání tekutiny bohaté dusíkem v ukládaeím prostŕedku když roste výstupní množství a stoupá tlak pŕivádšného vzduchu a (2) pro pŕidávání tekutiny bohaté dusíkem z ukládacího prostŕedku do prostŕedku pro refluxní proud když klesá výstupní množství a klesá tlak pŕivádéného vzduchu.
Podie výhodného provedení predloženého vynálezu ukládací prostŕedek obsahuje ukládací nádobu a dále obsahuje prostŕedek pro regulaci refluxního proudu pred i za ukládací nádobou vzhledem ke smšru proudu.
Vynález dále vytváŕí zpôsob rozdelení vzduchu ve dvoukolonovém kryogenním destilačním systému majícím nízkotlakou destilační kolonu, vysokotlakou destilační kolonu a refluxní proud z vysoketlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony, kde se v
vzduch rozdéluje alespon na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusíkem, jehož podstata spočívá v tom, že pro požadavky udržování čistoty pri zmšnách výstupního množství a tlaku pŕivádšného vzduchu obsahuje kroky (a) pri zvétšování kyslíkové výstupní složky se zvýši tlak pŕivádšného vzduchu a zmenší se proud složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony, čímž stoupne tlak
-5v nízkotlaké destilační kolonš, (b) pri zmenšení kyslíkové výstupní složky se sníží tlak pŕivádčného vzduchu a zvetsí se proud složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony, čímž klesne tlak v nízkotlaké destilační kolone, (c) odvede se a uloží část tekutiny refluxního proudu bohatého dueíkem pri zvetšení výstupního inhožství a stoupá tlak pŕivádšného vzduchu a (d) k refluxnímu proudu se pridá část uložené tekutiny bohaté dusíkem když klesá výstupní množství a klesá tlak pŕivádšného vzduchu.
Podie výhodného provedení predloženého vynálezu se provádí další krok mšŕení čistoty složky bohaté kyslíkem z nízkotlaké destilační kolony a reguluje se tlak pŕivádeného vzduchu v závislosti na mšŕení čistoty kyslíkové složky.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu se provádí další krok mšŕení čistoty složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony a reguluje se část složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony v závislosti na mšŕení čistoty.
Podie dalšího výhodného provedení predloženého vynálezu se provádí další krok meŕení čistoty refluxního proudu a reguluje se refluxní proud v závislosti na meŕení čistoty.
Pŕehled obrázkú na výkresech
Vynález je znázornšn na výkresech, kde obr.l je schematický diagram zpňsobu podie predloženého vynálezu, obr.2 je schematický diagram zpňsobu z obr.l, ve kterém je ŕídicí systém znázornšn mnohem podrobnej! a obr.3 je graf znázorňující podmínky pri rychlém poklesu a rychlém stoupnutí požadovaného výstupního množství kyslíku a tlaku pŕivádšného vzduchu v závislosti na Čase pro zpňsob podie obr.l.
Príklad provedení vynálezu
Pŕehled
Pro pochopení predloženého vynálezu je dôležité napred pochopiť jednotku (ASU) 10 pro rozdšlení vzduchu, která má být ŕízena. P'odle obr.l s e potrubím 20 pŕes ŕídicí ventil 22 pŕivádí nečistôt prostý stlačený vzduch do spodního konce vysokotlaké destilační kolony 30 dvoukolonového destilaČního systému 24.
Ve vysokotlaké destilační kolonš (HP kolonš) 30 se ochlazený, nečistôt prostý stlačený vzduch z potrubí 20 rozdšlí v horní frakci dusíkové páry a ve spodní frakci bbohacenou kyslíkem, která je kapalná. Část vysokotlaké horní frakce dusíkové páry se vede potrubím 21 do vaŕáku/chladiče 36 umístšného ve spodním konci nízkotlaké
-6destilační kolony (LP kolony) 42. kde se kondenzuje nepŕímou výmšnou tepla s vroucím kapalným kyslíkem. Kondenzovaný kapalný dusík se vrací z vaŕáku/chladiče }6 potrubím 38 jako čistý reflux pro HP kolonu 30« Zbývající vysokotlaká horní frakce dusíku se z HP kolony odvádí potrubím 32 jako vysokotlaký plynný dusíkový produkt ŕízený regulátorem 70 prútoku a kompresorem 72» Kapalná spodní frakce obohacená kyslíkem se odvádí z HP kolony 30 potrubím 40 a ventilem 41 a vede se do strední části LP kolony 42.
Reflux pro LP kolonu 42 se vytváŕí odvádšním kapalnéhp dusíku z horní-strední části HP kolony 30 potrubím 44 a tento nečistý dusíkový reflux se vede do horního konce LP kolony 42. Kapalný dusíkový reflux v potrubí £4 a kapalná spodní frakce obohacená kyslíkem o sníženém tlaku v potrubí 40 se destilují pro vytvorení nízkotlakého plynného dusíkového produktu jako horní frakce a kapalného kyslíkového produktu. Dodávka tepla pro varný proces v LP koloné 42 je zajišténa kondenzací vysokotlaké dusíkové horní frakce ve vaŕáku/chladiči 36.
Nízkotlaká dusíková horní frakce se odvádí z LP kolony 42 potrubím 46 jako nízkotlaký dusíkový produkt regulovaný regulátorem 74 tlaku a kompresorem 76. Cást nízkotlakého dusíkového produktu múže být recyklována potrubím 50 do strední části HP kolony 3Q a zbytek dusíkového produktu se vede do neznázornéné plynové turbíny zarízení IGCC. Z LP kolony 42 se potrubím 48 odvádí v místS o nšco nad výtokem vaŕáku/chladiče 36 plynný kyslíkový produkt regulovaný regulátorem 78 prútoku a kompresorem £0.
Protože zarízení ASU je úplné zabudované do zarízení IFCC, tlak vzduchu pfivádéného do ASU potrubím 20 se múže ménit až na hodnotu asi 50% normálního provozního tlaku (možná až na 110 psi) tak jak proud vzduchu rýchle kolísá nahoru nebo dolú v závislosti na režimu spalovací plynové turbiny. Požadavky typicky kladené na zcela vestavéné zarízení ASU jaou takové, že musí být schopno pracovat v rozsahu od 50% do 100% jmenovitého výkonu pri odezvé na rychlé zmšny asi 3% výkonu za minutu. Napríklad,, pri výkonu 2000 tun denné, musí jednotka ASU být schopná rychlé zmény výkonu asi o 0,04 tuny za minutu. Kromé toho pro vétšinu zplynovacích aplikací mají být jakosti produktú v téchto mezích:
Plynný kyslík (GOX) Plynný dusík (HPGAN) Surový dusík (LPGAN)
95% kyslíku - 1% < 0,1% kyslíku < 1% kyslíku
Nicméne, protože zaŕízení A£U jsou typicky navrhována pro výrobu plynú ovzduší (kyslík, potrubí 48 a dusík, potrubí 32 a 46) v ustálené® stavu, a protože zaŕízení IGCC má dynamické skokové nároky na plyny, jsou obé zaŕízení v zásadš neslučitelná. Rešením je zaŕízení ASU, které múže účinné odpovídat na skokové nároky. Kyní bude obecne popsáno, jak pracuje zaŕízení ASU 10 podie predloženého vynálezu v pŕípadech skokú nahoru a dolú.
Skok dol ú
Snížení nároku na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48 se pŕenese do úmérného poklesu proudu stlačeného vzduchu v potrubí 20. Protože vzduch obsahuje približné čtyŕi díly dusíku a jeden díl kyslíku je proud vzduchu v potrubí 20 približné roveň pétinásobku proudu žádaného plynného kyslíkového produktu v potrubí 48. Ka začátku v ustáleném provozu znázornéném v obr.3, tísek 200. když proud pŕivádéného stlačeného vzduchu v potrubí 20 klesá s odpovídajícím snížením tlaku pŕivádéného vzduchu, tlak v destilačním systému 24 klesá, jak je znézorneno úsekem 202 grafu, což zpúsobuje odpaŕování kapalin. Zvétšování množství plynú odporuje žádanému výsledku a potenciálné púsobí nepŕíznivé na čistotu dusíkového produktu. K vyrovnání je treba, aby v destilačním systému 24 bylo v kolonách udržováno odpovídající množství kapaliny. Proto se do destilačního systému 24 zavede z ukládací nádoby 60 refluxem, potrubím 44. chladivo ve formé kapalného dusíku. Prídavný kapalný dusík kondenzuje páry kyslíku, žene je ke spodnímu konci LP kolony 4£ a zachovává čistotu dusíku.
Skok nahoru
Když skok dolú pŕešel do ustáleného stavu provozu znázorneného úsekem 203 grafu v obr.3, zvýšení nároku na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48 se pŕenese do úmérného zvétgení proudu pŕivádéného stlačeného vzduchu v potrubí 20. Aby se vyhovelo nároku zvétšení množství plynného kyslíkového produktu v potrubí 48. je treba, aby ee zvétšil proud pŕivádéného stlačeného vzduchu v potrubí 20, čímž se zvýši tlak v destilačním systému 24. jak je znázornéno úsekem 204 grafu v obr. 3. Jak tlak stoupá, pára má snahu kondenzovať na kapalinu. K vyrovnání zvýšeného tlaku a kondenzace par je treba v destilačním systému 24 v kolonách udržovať odpovídající množství kapaliny. Proto se z destilačního systému 24 odvádí potrubím 44 chladivo ve formé kapalného dusíku a ukládé
8se v ukládací nádob* 60, čímš se zamezuje snížení čistoty produktu® Je treba uvést, še odvádční kapalného dusíku neovlivnuje význačné teploty v destilačním systému 24. Teplota je primárné ovlivr.šna provozním tlakem.
Podrobný popis
Obecné ŕízení
Tak jak stoupá a klesá výkon neznázornené plynové turbiny, odpovídajícím zpúsobem se mžni tlak pflvádeného stlačeného vzduchu k zaŕízení ASU 10 v potrubí 20. Aby zaŕízeni ASU 10 mohlo pracovať účinné, tlak v destilačním systému 24 sleduje tlak pŕlvádšného stlačeného vzduchu. Pro umožnení téchto zmén je proud nízkotlakého dusíku v potrubí 46 z LP kolony 42 nastaven, aby zvyšoval/snižoval tlak v destilačním systému 24. Kapalina a pára v destilačním systému 24 jsou v podmínkách pŕekypování a rosného bodu, takže teplota se méní pŕímo s tlakem. Pro udržení odpovídajícího množství ka* paliny v koloné je do a z destilačního systému 24 pŕemistováno chladivo, které je obsaženo v ukládací nádobé 60 na kapalný dusík. Ukládací nádoba 60 je pripojená k refluxní cesté nečistého dusíku potrubí 44 s jedním ventilem 52 pred a druhým ventilem 54 za ukládací nádobou 60 vzhledem ke sméru toku. Ukládací nádoba 60 je také udržována na vysokém tlaku vytvorením proudu plynu potrubím 62 z horního konce ukládací nádoby 60 k hornímu konci HP kolony 30.
Jak klesnou tlaky v systému, to je jak klesne nárok na plynný kyslíkový produkt, kapalina v destilačním systému 24 se začne vyparovať na plyn a teplota v destilačním systému 24 začne klesat.
K vyrovnání se prevede kapalný dusík z ukládací nádoby 60 do destilačního systému 24 zvétšením proudu do LP kolony 42 ventilem 54. Béhem této doby se pŕebytek nízkotlakého dusíkového produktu z potrubí 46 odvédí z LP kolony 42 ke snížení tlaku v koloné, a prídavný reflux udržuje čistotu nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 na žádané hodnoté.
Naopak, jak stoupají tlaky v destilačním systému 24. to je jak roste nárok na množství plynného kyslíkového produktu, začne plyn v destilačním systému 24 kondenzovať na kapalinu a teplota v destilačním systému 24 začne stoupat. K vyrovnání se prevede kapalný dusík z destilačního systému 24 do ukládací nádoby 60 zmenšením proudu do LP kolony 42 potrubím 54. Béhem této doby se méné nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 odvádí z LP kolony 42 pro zvýšení tlaku, takže snížení v refluxu pomáhá udržovat Čistotu plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 v mezích.
-9Podrobné ŕízení
Podrobnejší pohled na rídicí systém odkrývá jediný prístup pro určení velikostí proudú s použitím stratégie dopŕedné väzby založené na proudu plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 a prídavné použitím stratégie zpétné väzby založené na meŕeních čistoty. Myšlenka dopŕedné väzby rídicího systému použitelná jak pro skok nahoru tak pro skok dolú se jeví takto:
a) Žádané velikost proudu plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 je určená nérokem zarížení 1GCC.
b) Nárok plynného kyslíku v potrubí 48 se použije k výpočtu pomoci rovnováhy hmôt žédaného proudu pŕivádéného vzduchu potrubím 2£ do vysokotlaké kolcny 30.
c) Rízení tlaku pro LP kolonu 42 je pŕímo závislé na zménš tlaku pŕivádéného vzduchu potrubím 20:
^PLP = KlP Δ· Pvzd (rov.l)
d) ŕízení čistoty pro nízkotlaký dusíkový produkt v potrubí 46 je ŕízeno refluxním proudem nečistého dusíku v potrubí 44.· Predne, refluxní proud nízkotlakého dusíku potrubím 44 z HP kolony 30. označený Pneč ref’ je pŕlmo úmérný méŕenému proudu pŕivádéného vzduchu v potrubí 20, označenému vzd· Tudíž platí Pneč ref “ ^neč ref * Pméŕ vzd (rov.2)
Za druhé, ŕízení proudu pro reflux nečistého dusíku potrubím 44 do LP kolony 42 je založeno na stálém poméru mezi refluxním proudem nečistého dusíku potrubím 44 a proudem nízkotlakého dusíkového produktu potrubím 46. Nicménš tento pomér je korigován bšhem stavú náhlých skokú výkonu. Príslušný vztah je:
Pomér = Pomérgs + Δ PomérIN2 + Λ Pomér úrovné (Rov.3) kde ^Pomer^jí2 značí korekci následkem zmény v recyklaci nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 30. Veličina LPomšr úrovné je výtok z regulátoru 124 úrovné ukládací nádoby 60 kapalného dusíku.
V jednom alternativnlm provedení je proud refluxu nečistého dusíku v potrubí 44 do LP kolony 42 ŕízen analýzou složení. Provádí se méŕení čistoty stŕedního bodu v LP koloné 42. Toto méŕení zjištuje pohyby páry, které, když je pŕebytek oproti pŕedem určené hodnoté, ovládají proud prídavného kapalného dusíku z ukládací nádoby 60 pro kompenzaci snížení tlaku. Toto alternatívni provedení prednostné vyžaduje analyzátor kyslíku s odpovídající odezvou a spolehlivostí.
-10e) Hlačina kapalného dusíku v ukládací nádobe 60 pŕímo závisí na zrnine proudu plynného kyslíkového produktu v potrubí 48:
Δ Hladina = . ώΓ02 (rov.4)
f) Žádaná velikost proudu čistého dusíkového produktu v potrubí 22 je určená nárokem zafízení 1QCC.
g) Froud recyklovaného nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 50 se reguluje k udržování proudu nízkotlakého dusíkového pro duktu v potrubí 46:
FReN2 ~ %eN2 + FExp + FN2 + KReN2/AIR <FSPAIR “ FAIlP (rov.5) kde J® lineárni zatéžovací funkce:
& KReN2 = KReN2/O2 & F02
Tato je regulována regulátorem 56 prútoku a ventilem 82.
h) Zpožďovací prvek popisující posunutí mezi proudem vzduchu v potrubí 20 a proudem plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 je:
= kairAf02 - - FAIi<) (rov.6) kde = KAIR . ÁF02.
i) Rízení hladiny kapalné fáze v LP kolone 42 je závislé na rovnováze chlazení v destilačním systému 24 a múže být založeno buď na proudu expandéru nebo na vytvéfení kapalného kyslíku. Prednostní provedeni provádi fízení na základé proudu expandéru.
Zpétné vazba v ŕídicím systému pracuje s použitím méŕení čistoty pro zvláštni plyn nebo kapalinu, to je nízkotlaký dusíkový produkt v potrubí 46. plynný kyslíkový produkt v potrubí 48 a nečistý reflux dusíku v potrubí 44, pro pŕeménu velikostí proudô k docílení zachování čistoty príslušného plynu nebo kapaliny. Zvlášté je použito méŕidlo 152 plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 pro pŕeménu velikostí proudu regulátoru 2£ pro proud pŕivádéného vzduchu potrubím 20. Také je použito méŕidlo 150 nízkotlakého plynného dusíkového produktu v potrubí £6 pro pŕeménu regulátoru 56 proudu recyklovaného proudu nízkotlakého plynného dusíkového produktu v potrubí 50. Konečné je použi to méŕidlo 112 čistoty nečistého refluxu dusíku v potrubí 44 pro pŕeménu regulátoru 114 proudu pro proud refluxu nečistého dusíku
Detaily tohoto ŕídicího systému byly vytvorený s použitím pŕístrojô, které jsou v oboru školeným odborníkom dobre známé. Prístroje, které jsou znázornény v obr.2, jsou regulátory tlaku
-11(P1C) 74. regulátory prútoku (P1C) 26,56.70.76.114.116,120 a 122. analytické regulátory (AKC) 112.150 a 150 pro regulaci čistoty, servo-ventily 22.52.54.82, servo-kompresory 72.76 a θθ a hlavní počítač 15 pro vzájemnou väzbu prvkú a pro provádéní nutných výpočtú rídicího systému pro skokové zmeny zátéže.
Fro lepší pochopení detailního rídicího systému a jeho vnitr nich vztahú bude proveden následující popis zpúsobú provozu zaŕízení ASU 10 s konfigurací pro ŕízení skokú zátéže, zvlášté zpúsobú provádéní skokú, s odkazy na príslušná ŕízení.
Integrované zaŕízení ASU má tri základní provozní stavy, jsou to: (a) ustálený stav, když je zaŕízení ASu 10 ŕízeno pro dosažení proudú produktú a čistot s maximálni účinností, (b) skok dolú, když zaŕízení ASU 10 je ŕízeno na dosažení proudú produktú a čistot pri poklesu nároku a poklesu tlaku vzduchu, a (c) skok nahoru, když zaŕízení ASU 10 je ŕízeno na dosažení proudú produktu a čistot bšhem stoupajícího nároku a rostoucího. tlaku vzduchu.
Ustálený stav
Podie obr.2 zpúsob ŕízení pro provoz v ustáleném stavu typicky obsahuje následující kroky. Prcud stlačeného pŕivádéného vzduchu potrubím 20 do HP kolony 50 je regulován ventilem 22 v závislosti na nároku na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48. Prídavné je ŕízení nastaveno aby udržovalo správnou čistotu plynného kyslíkového produktu v potrubí 48. Tlak v LP koloné 42 je účinné regulován ŕízením proudu nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 na nejvyšší možné hodnoté v souvislosti s úbytkem tlaku na ventilu 22 nutným pro schopnost regulace. Komcentrace kyslíku v nízkotlakém dusíkovém produktu v potrubí 46 je ŕízena refluxním proudem nečistého dusíku v potrubí 44 v kombinaci s recyklovaným proudem nízkotlakého dusíku v potrubí 5Q.
Skok dolú
Obecné skok dolú v zaŕízení ASU 10 obsahuje sní žení tlaku pŕivádéného vzduchu v potrubí 20, které má za následek potenciálni zťrátu ŕízení proudu vzduchu pokud tlaky v HP koloné 22 a v LP koloné 42 neklesnou na podobnou hodnotu. Je dúležité, aby tlak v LP koloné 42 byl presné nastaven pro daný proud pŕivédéného vzduchu potrubím 20 k udržování varu v LP koloné 42 pro splnení nároku na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48.
-12Pro snížení tlaku v LP koloné 42 proud nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 4ó behem skoku dolu vzrcste více než úmerné ke proudu vzduchu, tienené toto nastavení samotné by mélo za následek odparení zásoby kapalného kyslíku a vzniklá pára by zhoršila čistotu nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46.Jlný kritický jev tedy je možne zhoršení čistoty nízkotlakého dusíkového produktu cigrací par kyslíku. Tudíž ve spojení se zvétšením proudu nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 se pro snížení tlaku v destilačním systému 24 zvštší refluxní proud kapalného dusíku v potrubí 44 pro zvýšení potrebného chlazení destilačního systému 24, kondenzaci kyslíkové páry a udržení čistoty nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46»
Se zvléštním pŕihlédnutím k rovnicím, je žádaný proud plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 určen nárokem zaŕízení IGCC a v tomto prípade klesá. Tento klesající nárok je použit ŕízením 100 skoku pro výpočet pŕedpovšdéné hodnoty pŕivádéného vzduchu v potrubí 20. Tato pŕedpovédéná hodnota se pŕes sečítací obvod 104 pŕičte k údaji zpétnovazebního méŕení čistoty méŕidlem 152 plynného kyslíkového produktu v potrubí 48 k vypočtení pŕedpovédéné hodnoty pro regulátor 26 prútoku. Na proudu pŕivádéného vzduchu je závislý výpočet ŕízení tlaku v LP koloné 42. Zmena tlaku v LP kolone 42 je pŕímo závislá na zméné tlaku pŕivádéného vzduchu, viz obr.l. Protože proud pŕivádéného vzduchu v potrubí 20 klesá, klesá tlak v LP koloné 42.. Pŕedpovédéná hodnota vypočtená použitím rov.l ŕízením 100 skoku se pŕičte pŕes sečítací obvod 102 k výstupu regulátoru, který ovláda polohu ventilu 22 pŕivádéného vzduchu pro dosažení nejmenšího úbytku tlaku na ventilu 22 a zamezení jeho nasycení. Výstup sečítacího obvodu 102 nastavuje pŕedpovedénou hodnotu tlaku pro regulátor 74 tlaku.
Když byl určen proud pŕivádéného vzduchu v potrubí 20 a bylo určeno ŕízení tlaku v LP koloné 42, následující parametr, kterýfmá být zachován, je čistota nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46. Ta je ŕízena refluxním proudem nečistého dusíku v potrubí 44. Predné, refluxní proud nečistého dusíku z HP kolony 22 pŕťmo souvisí s meŕeným proudem pŕivádéného vzduchu, viz rov.2. Frotože proud pŕivádéného vzduchu v potrubí 2£ klesá, bude také refluxní proud nečistého dusíku v potrubí 44 z HP kolóny 3,0 klesat. Predpovedaná hodnota vypočtená podie rov.2 ŕízením
-13100 skoku se pfičte v sečítacím obvodu 11Ώ predpovedéné hodnoty k recyklačnímu proudu 3urového dusíku z tnéŕidla 56 a mefení čistoty refluxu nečistého dusíku mefidlem 112 pro výpočet nového refluxního proudu nečistého dusíku z HP kolony 30 ŕízeného ventilem 52«
Za druhé, refluxní proud nečistého dusíku do LP kolony 42 se výpočte z poméru refluxu nečistého dusíku v potrubí 44 k nízkotlakému dusíkovému produktu v potrubí 46 a z korekcí, viz rov.3· Protože proud nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 ee zvétšil úmérné ke proudu pfivádéného vzduchu v potrubí 20, aby pro fízení tlaku byl udržen etélý pomér mezi refluxem nečistého dusíku v potrubí 44 anízkotlakým dusíkovým produktem v potrubí 46, vzroste reflux nečistého dusíku v potrubí 44. Protože klesl nárok na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48» klesla také hladina v ukládací nádobé 60, viz rovnici 4, a méfení této hladiny méfidlem 124- se použije jako korekce v rov.3. Tyto výpočty ee použijí pro určení nové pŕedpovédéné hodnoty pro ventil 54 pro fízení refluxního proudu nečistého dusíku v potrubí 44 do LP kolony 42. Reflux je zvlášté kritický v fízení poméru kapaliny k páfe (L/V) v horní části LP kolony 42, který ovlivnuje čistotu nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46.
Je to pomérný rozdíl mezi proudem z HP kolony 30 a proudem do LP kolony 42» který ovlivnuje čistý pfenos kapalného dusíku nebo chladivá z ukládací nádoby 60 do destilačního systému 24.
Skok nahoru
Pokračujme s obr. 2» potom skok nahoru v zafízení ASP 10 zahrnuje zvýšení tlaku pfivádéného vzduchu v potrubí 20 do HP kolony 30» Následkem toho musí podobné stoupnout tlaky v HP koloné 30 a v LP koloné 42.
Pro zvýšení tlaku v LP koloné 42 klesá béhem skoku nahoru proud nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 46 o hodnotu* která je více než
- - ' úmérné proudu jpfiyádéného , yzduchu*
NieménS toto nastavení samotné by mélo za následek zvýšenou kondenzaci a snížení čistoty plynného kyslíkového produktu* Stejné jako pfi skoku dolč, tlak a potfeba chladivá jsou fízeny současné* Pro vyrovnání Jevú zvýšeného tlaku je sníženo chlazení v destilačním systému 24 snížením refluxu nečistého dusíku v potrubí 44 a tím se vyhoví nároku na plynný kyslíkový produkt v potrubí 48 pfi zachování čistoty plynného kyslíkového produktu*
-14Le zvLáštním pi ihl es nútim. k rovničín jo ňádsn,.,' proud plynného kyslíkového produktu v potrubí 43 určen nárokeic zaíízení 1GCC, který v tomto prípade roste. Tento zvýšený nárok je poučí t ŕízením 100 skoku pro výpočet pŕedpoveäené hodnoty proudu privúdčného vzduchu potrú bim 20. Tato pčedpevádená hodnota se pŕičte v sečítacím obvodu 104.preápovŽdene hodnoty se zpčtnovazsbní hodnotou čistoty cšŕenou méfidlem 1?2 -pro plynný kyslíkový produkt v potrubí 48, pro výpočet predpovedané hodnoty proudu pro regulátor 26 prútoku. G prcudem pŕivádčného vzduchu souvisí výpočet rízení tlaku L? kolony 42. Zrnina tlaku v LP kolonš 42 je prímo závislé na znéné tlaku pŕivádčného vzduchu, viz rov.l.
Protože proud privedeného vzduchu v potrubí 20 roste, tlak v LP kolonč 42 bude stoupat. Predpovedaná hodnota vypočítaná z rovnice 1 ŕízením 100 skoku se pŕičte ve sčítacím obvodu 102 predpovedané hodnoty k výstupu regulátoru, který ovláda polohu ventilu 22 pŕivádčného vzduchu k omezení na nejmenrí míru pokles tlaku na ventilu 22 pŕivádeného vzduchu a k zamezení jeho nnsycení. Výstup sčítncíhc obvodu 102 pzedpovšdéné hodnoty nastavuje predpovedanou hodnotu pre regulátor 74 tlaku.
Po určení prcudu pŕivádč-neho vzduchu potrubím 20 a rízení tlaku v LP kolone 42 je dslčí parametr, který má být udržovén, čistota nízkotlakého dusíkového produktu. Tato je fízena refluxním proudem nečistého dusíku. Prední., refluxní proud nečistého dusíku z HP kol ony 30 pŕímo závisí na m.čŕeném proudu pŕivádčného vzduchu, viz rov.2. Protože proud pŕivádčného vzduchu v potrubí 20 roste, refluxní proud nečistého dusíku v potrubí 44 z HP kolóny 30 také peroste. Predpovedaná hodnota vypočítaná z rov.2 ŕízením 100 skoku se priete ve sčítací jednotce 110 pŕedpovčdené hodnoty k recyklačnísr.u proudu surového dusíku marenému méŕidlem ^6 a k výsledku rrfŕení čistoty recyklačního proudu nečistého dusíku mŠŕidlem 112 .pro výpočet nového refluxního proudu nečistého dusíku z HP kolony 30 ŕízeného ventilem 52.
Ta druhé, refluxní proud nečistého dusíku v potrubí 44 do LP kolony 42 se výpočte z pomeru refluxu nečistého dusíku v potrubí 44 k nízkotlakému dusíkovému produktu v potrubí 4b, viz rov.3. Protože se proud nízkotlakého dusíkového produktu v potrubí 4b zmenšil více než úmerné ke proudu pŕivádeného vzduchu pro rízení tlaku pro udržení stáleho pomeru c.ezi refluxní m. proudem nečistého dusíku v potrubí 44 a proudem. nízkotlakeho dusíkového produktu v potrubí 46. bude reflux nečistého
-15dusíku v potrubí 44 kleeat. hál o, otože roste nárok na plynný tíkový produkt v nádobe 60, vis rev.4 .•trúbi 40, tufe ctoupat hladina v ukládací ení tete hl in;· ffíridlec 124 je použito jako korskee v rov.3. ľ.’·to výpočty jsou použitý nové predpovedané hodnoty pre ventil 54 pro xízení toku nečistého dusíku potrubím 44 do Lr kolony 42. zvláčtž kritický pri rízení pomeru kapaliny k páre pro určení reíluxního h e íl u x je (LA) V LP kolcnČ 42., který má tské vliv na čistotu plynného kyslíkového -produktu v potrubí 40.
Jeôté jednou, je to pomerný rozdíl icezi proudem z Hŕ kolony/ 30 a proudem do LP kolony 42. který zpúsobuje Čistý prenos kapalného dusíku nebo chladivá z destilačního systému 24 do ukládací nádoby 60.
Jedno provedení zafízení ASLi 10 znázorneného v obr.2 muže mít následující konštanty pro použitelné rovnice a následující ladiči parametry pro regulátory tlaku, regulátory prútoku a regulátory hladiny, :
Konštanty
Kózev veličiny Označení Číselná hodnota Jednotky
Froud vzduchu KAir \4ir 4,902 1,73 lbknol/lhnol min1
ŕroud čistého No ^2 lbniOlAbmol
KecyklsČní proud N2 %eN2/Air 0,05 lbmol/ibmol
Tlak v L? kolonč KLŕ ' 0,406 psia/lbmol
Nečistý reflux L1K Hladina v nádobe ne c ref ‘ hladi na -1 ojýil 1,12 *) l· bmol/lbmol ft/lbmol
s) pro ILN plochu nádoby 70,0 ft‘
-16Ledici parametry astavení min
-•.eyu;
k
Jednetk;
PrcuJ vzduchu Tlak Lí kolony ~ Ί X - - , -s 1brnel/_„, . uóí raň r 0,5 1,5
i očisty reflux 0,015 1,0
i-roud z HF kolony
Nečistý reflux 4,0 1,5
Proud. z LIN nádoby
v Fízení proudu 2,0 > 1,5
expandéru
Čistota CL v kaskáde*Čistota nečistého N~
Čistota nečistého refluxu
Hladina LIN nádob;
Hladina kapaliny Hr kolony
Ventil privádéného vzduchu otevŕená smyčka
4000 1 ume 1 Eir/frakce.Cz 30,0
-1000 Ibniol/^-K^ , zV-, tcinZ χΥαΛ·°£·ν<- 15,0
1000 ^yfrakee.02 5,0
-0,02 lbmol/ E.in/^t 60,0
-0,2 lbmol/ min/ft 1,0
10,0 psi/ frafcce.c-tev 5,0
Ve výse uvedenén popisu se tekutina bohatá dusíkea odvádí z HP kolony 30 v nísté ležícím o nškolik talífú od vrcholu. Alternatívne môže být tato tekutina odvádena z kteréhokoli vhodného místa HP kolony £0. Obecne má být obsah dusíku v této tekutine bohaté dusíkem vyšší než 90%.
Predložený vynález byl popsán ve vztahu k jednomu špecifickému provedení. Toto provedení nepredstavuje omezení rozsahu predloženého vynálezu, který je nárokován v následujíefeh patentových nárocích.

Claims (17)

1. Zpfsob rozdelení piívádčhého vzduchu v kryogenním ôestilaôv n í (f. systému, ktarý má· alespon jednu dertileční kolonu, ve které se vzduch rozdéluje ne složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusíkem, vyznačující se tím, že pro zachovaní požadavkú čistoty bShem zrnín výstupního množství s zmén tiskú pŕiváéč neho vzduchu ss p.) odvodí a ukládá chladivé ve formu tekutiny bohaté dusíkem z destilnčního systému pri stoupání tlaku pŕivádéného vzduchu a b) pŕidává se chladivo ve forme tekutiny bohaté dusíkem do deutilačního systému z uložené tekutiny bohaté dusíkem pri poklesu tlaku pŕivádéného vzduchu.
2. Zpúsob podie bodu 1, vyzr.aču jí c í se tím, že krčky (a) s (b) dále zahrnújí krok odvádční, uklódání a pŕivádéní chladivá cestou refluxního proudu tekutiny bohaté dusíkem v destilačním ~ ·>* —* *·* *
3. Zpúscb podie bodu 2, vyznsčující se tím, že krok uklódání chladivá obsahuje ukládání chladivá v ukládací nádobé a provádejí se dal ši kroky regulace refluxního proudu pred ukládací nádobou a regulace refluxního proudu za ukládací nádobou vzhledec ke sméru proudu.
4. Zpúsob podie bodu 1, vyznačující se tím, že krok ukladaní chladivá dále obsahuje ukládání chladivá v ukládací nádoba.
5. Zpúsob podie bodu 1, vyznačující se tím, že destilační systém je dvoukolonový systém obsahující vysokotlakou destilační kolonu, nízkotlakou destilační kolonu a refluxní cestu z vysokotlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony.
ô. Zpfsob podie bodu 5, vyznačující se tím, že krok (a) dále obsahuje krok zmenšovaní proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmerne proudu pŕivádéného vzduchu když roste jeho tlak.
7. Zpfsob podie bodu 5, vyznačující se tím, že krok (b) dále obsahuje krok zvétšování proudu složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony úmerne proudu pŕivádéného vzduchu když klesá jeho tlak.
2. Zpfsob podie bodu 1, vyznačující se tím, že tekutina bohatá dusíkem obsahuje alespon 9C% dusíku.
9. Zpfsob rozdelení vzduchu v kryogenním destilačním systému majícím alespon jednu destilační kolonu, kde se vzduch rozdéluje alespoň na složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou
-ιε· dusikem, vyznačujúcí se tím, ro zach.cvs.ni pczausvk;..
: tupniho množství c zvyšovaní tlaku privodeného vzduchu a (2) zuenšovárí výstupního množství a snižování tlaí. i i ) zv^tsovuni v ku r.ŕivádíného vzduchu se (p.) destilačním systému vytvorí reflux ní proud tekutiny bohaté k; olí lem, (b) odvede se s uloží se část tekutiny refluxního proudu bohaté dusíkom když roste výstupní množství a stoupá tlak pŕivádéného vzduchu a (c) do refluxního proudu se pŕidává. část uložené tekutiny bohaté dusikem když klesá výstupní množství a klesá tlak pŕivádéného vzduchu.
10. Zpúsob podie bodu 9, vyznačujúci se tím, že destilační systém je dvoukolonový systém obsahujúci vysokotlakou destilační kolonu, nízkotlakou destilační kolenu a refluxní cestu z vysokotlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony.
11. Zpúsob podie bodu 10, vyznačujúci se tím, že krok (b) dále obsahuje krok zmenšení proudu složky bohaté dusikem z nízkotlaké destilační kolony úmerné proudu pŕivádéného vzduchu když jeho tlak stoupá.
12. Zpúsob podie bodu 10, vyznačujúci se tím, že krok (c) dále obsahuje krok zvčtšování proudu složky bohaté dusikem z nízkotlaké destilační kolony úmerné proudu privedeného vzduchu když jeho tlak klesá.
13. Zpúsob pcdle bedu 9, vyznačujúci se tím, že destilační systém je dvoukolonový destilační systém obsahujúci vysokotlakou destilační kelonu a nízkotlakcu destilační kolonu, ve které se provädí další krok recyklace části složky bohaté dusikem z nízkotlaké destilační kolony do vysokotlaké destilační kolony.
14. Zpusob podie bodu 13, vyznačujúci se tím, že se prcv&dí další krok regulace recyklace části složky bohaté dusikem pro zachovaní čistoty složky bohaté dusikem z nízkotlaké destilační kolony.
15. Xryoganní destilační systém vyznačujúci se tím, že obsahuje alespoň jednu destilační kolonu pro rozdelení vzduchu alespoň ns složku bohatou kyslíkem a na složku bohatou dusikem pro výkonové zarízení (IGCC) untegrovaného zplynovacího kombinovaného cyklu, ve kterém jsou požsdavky čistoty záchovánv pri zmenách výstupního množství nárokovaného IGCC a behem zmeň tlaku pŕivádéného vzduchu, dále cbs;?huje prostŕedek pro refluxní proud pro destilační systém pro vytvéŕerí refluxního proudu tekutiny bohaté dusikem, ukládací prostŕedek pripojený k prostŕedku pro refluxní proud pro ukládání tekutiny bohaté dusikem a prostŕedek pro ŕízení refluxního
-19,lak pi ivádčného ukláóacího proudu (1) pro odvádční tekutiny bohaté dusíker. z pr ostredku pro pro refTuxní proud n ukládání tekutín;, bohaté dusíkem v ukláčacím prostredku k~yr roste vi'tuprí r-.nožství stoupá vzduchu a (2) pro pľidávání tekutín; bc-hmté dusíkem z proztŕodku do prostŕedku pro refluxní proud když klesá výstupní množství a klesá tlak píiváôlncho vzduchu.
16. Kryogenní destilační systém podie bodu 15, vyznačující se tím, že uklád&cí prostŕedek obsahuje ukládací nádobu a dále obsahuje prostŕedek pro regulaci refluxního proudu pred i za uxlácací nádobou vzhledem ke srnčou proudu,
17. Zp’.sob rozdelení vzduchu vc dvoukolonovém kryogenním destiInčníc systému majícím nízkotlakou destilační kolonu, vysokotlakou destilační kolenu s refluxní proud z vysokotlaké destilační kolony do nízkotlaké destilační kolony, kde se vzduch rozdaluje alespoň ns složku bohatou kyslíkem .u ne složku bohatou dusíkem, vyznučující se tím, že pre požadavky udržovaní čistoty pri zmenách výstupního množství a tlaku pŕivádšného vzduchu obsahuje kroky (a) pri. zvštšování kyslíkové výstupní složky se zvýši tlak pŕivádeného vzduchu a zmenší se proud složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony, cín S stoupne tlak v nízkotlaké destilační kolonš, (b) pri zmenšení kyslíkové výstupní složky se sníží tlak pŕivádeného vzduchu a zvčtší se proud složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony, čímž klesne tlak v nízkotlaké destilační kolone, (c) odvede se a uloží se část tekutiny refluxního proudu bohatého dusíkem pri zvštšování výstupníhc množství a stoupá tlak pŕivádeného vzduchu a (d) k refluxr.ímu proudu se pridá část uložené tekutiny bohaté dusíkem když klesá výstupní množství a klesá tlak pŕivádeného vzduchu. í b · zj p t. sob podie bodu 17, vyzr.ačující se tím, Se se provádí ďalší krok mšŕení čistoty složky bohete kyslíkem z nízkotlaké destilační kolony c reguluje ss tlak pí1vodeného vzduchu v závislosti na marení čistoty kyslíkové složky.
19. Zpúsob podie bodu 17, vyznačující se tím, že se provádí dalaíkrok meŕení čistoty složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony a revu!uje se část složky bohaté dusíkem z nízkotlaké destilační kolony v závislosti na meŕení čistoty.
20. Zpísob podlo bodu 17, vyznačující sa tím, že se provádí další krok morení čistoty refluxního proudu a reguluje se refluxní proud v závislosti na míŕení čistot”.
SK1692-92A 1991-06-20 1992-06-04 Process for dividing of transported air in cryogenic distillation system and system for realization of this process SK169292A3 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/718,504 US5224336A (en) 1991-06-20 1991-06-20 Process and system for controlling a cryogenic air separation unit during rapid changes in production

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK169292A3 true SK169292A3 (en) 1994-08-10

Family

ID=24886321

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1692-92A SK169292A3 (en) 1991-06-20 1992-06-04 Process for dividing of transported air in cryogenic distillation system and system for realization of this process

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5224336A (sk)
EP (1) EP0519688B1 (sk)
JP (1) JPH0789013B2 (sk)
AU (1) AU640571B2 (sk)
CA (1) CA2071123C (sk)
CZ (1) CZ169292A3 (sk)
DE (1) DE69201526T2 (sk)
DK (1) DK0519688T3 (sk)
ES (1) ES2072099T3 (sk)
PL (1) PL294941A1 (sk)
SK (1) SK169292A3 (sk)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2694383B1 (fr) * 1992-07-29 1994-09-16 Air Liquide Production et installation de production d'azote gazeux à plusieurs puretés différentes.
US5251451A (en) * 1992-08-28 1993-10-12 Air Products And Chemicals, Inc. Multiple reboiler, double column, air boosted, elevated pressure air separation cycle and its integration with gas turbines
FR2696821B1 (fr) * 1992-10-09 1994-11-10 Air Liquide Procédé et installation de production d'azote ultra-pur sous pression.
FR2697620B1 (fr) * 1992-10-30 1994-12-23 Air Liquide Procédé et installation de production d'azote gazeux à débit variable.
DE4301712A1 (de) * 1993-01-22 1994-07-28 Linde Ag Anlage und Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft und Flüssigkeitsverteiler für eine Stoffaustauschsäule
FR2704632B1 (fr) * 1993-04-29 1995-06-23 Air Liquide Procede et installation pour la separation de l'air.
US5301570A (en) * 1993-09-28 1994-04-12 Li Min Tsung Apparatus for connecting an auxiliary handle to a handlebar of a bicycle
US5406800A (en) * 1994-05-27 1995-04-18 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system capacity control method
US5501078A (en) * 1995-04-24 1996-03-26 Praxair Technology, Inc. System and method for operating an integrated gas turbine and cryogenic air separation plant under turndown conditions
US5740673A (en) 1995-11-07 1998-04-21 Air Products And Chemicals, Inc. Operation of integrated gasification combined cycle power generation systems at part load
US5666823A (en) 1996-01-31 1997-09-16 Air Products And Chemicals, Inc. High pressure combustion turbine and air separation system integration
FR2757282B1 (fr) * 1996-12-12 2006-06-23 Air Liquide Procede et installation de fourniture d'un debit variable d'un gaz de l'air
US6006546A (en) * 1998-04-29 1999-12-28 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen purity control in the air separation unit of an IGCC power generation system
US5983668A (en) * 1998-04-29 1999-11-16 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation unit feed flow control in an IGCC power generation system
US6202442B1 (en) * 1999-04-05 2001-03-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'expoitation Des Procedes Georges Claude Integrated apparatus for generating power and/or oxygen enriched fluid and process for the operation thereof
US6182471B1 (en) 1999-06-28 2001-02-06 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing oxygen product at a non-constant rate
FR2811712B1 (fr) * 2000-07-12 2002-09-27 Air Liquide Installation de distillation d'air et de production d'electricite et procede correspondant
FR2825754B1 (fr) * 2001-06-08 2004-02-27 Air Liquide Procede et installation de production d'energie au moyen d'une turbine a gaz associee a une unite de separation d'air
JP4699643B2 (ja) * 2001-06-26 2011-06-15 大陽日酸株式会社 空気液化分離方法及び装置
US20030213688A1 (en) * 2002-03-26 2003-11-20 Wang Baechen Benson Process control of a distillation column
US8075646B2 (en) * 2006-02-09 2011-12-13 Siemens Energy, Inc. Advanced ASU and HRSG integration for improved integrated gasification combined cycle efficiency
FR2903483B1 (fr) * 2006-07-04 2014-07-04 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
US7686570B2 (en) * 2006-08-01 2010-03-30 Siemens Energy, Inc. Abradable coating system
JP5895896B2 (ja) * 2013-04-23 2016-03-30 Ｊｆｅスチール株式会社 精製ガス供給装置及び製造ガスの純度補償方法
JP6141092B2 (ja) * 2013-04-26 2017-06-07 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガス化発電プラントの制御装置、ガス化発電プラント、及びガス化発電プラントの制御方法
US10114389B2 (en) * 2013-06-28 2018-10-30 Applied Materials, Inc. Method and system for controlling a flow ratio controller using feedback
US20220026145A1 (en) * 2018-10-09 2022-01-27 Linde Gmbh Method for obtaining one or more air products and air separation system
AU2019395286B2 (en) * 2018-12-15 2022-11-24 Harper Biotech Llc D/B/A Simbuka Energy, Llc Method for co-production of hyper-efficient electric power and a methane sidestream from high CO2 natural gas sources
JP7460973B2 (ja) * 2020-03-05 2024-04-03 日本エア・リキード合同会社 空気分離装置
JP7446569B2 (ja) * 2020-04-02 2024-03-11 日本エア・リキード合同会社 製品ガスの供給量調整装置およびそれを備える空気分離装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3208230A (en) * 1960-02-29 1965-09-28 Phillips Petroleum Co Automatic continuous feedback process control
US3731495A (en) * 1970-12-28 1973-05-08 Union Carbide Corp Process of and apparatus for air separation with nitrogen quenched power turbine
JPS5419165B2 (sk) * 1973-03-01 1979-07-13
JPS5832401B2 (ja) * 1976-10-04 1983-07-13 株式会社神戸製鋼所 空気分離装置の運転制御方法
US4224045A (en) * 1978-08-23 1980-09-23 Union Carbide Corporation Cryogenic system for producing low-purity oxygen
GB2125949B (en) * 1982-08-24 1985-09-11 Air Prod & Chem Plant for producing gaseous oxygen
DE3486017T3 (de) * 1983-03-08 1999-03-04 Daido Oxygen Sehr reiner Stickstoffgaserzeugungsapparat.
WO1987001185A1 (en) * 1985-08-23 1987-02-26 Daidousanso Co., Ltd. Oxygen gas production unit
DE3913880A1 (de) * 1989-04-27 1990-10-31 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft

Also Published As

Publication number Publication date
JPH05240577A (ja) 1993-09-17
ES2072099T3 (es) 1995-07-01
CZ169292A3 (en) 1993-01-13
DE69201526D1 (de) 1995-04-06
PL294941A1 (en) 1992-12-28
EP0519688B1 (en) 1995-03-01
AU640571B2 (en) 1993-08-26
CA2071123A1 (en) 1992-12-21
DE69201526T2 (de) 1995-06-29
DK0519688T3 (da) 1995-05-29
CA2071123C (en) 1996-12-03
US5224336A (en) 1993-07-06
EP0519688A1 (en) 1992-12-23
AU1823892A (en) 1992-12-24
JPH0789013B2 (ja) 1995-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK169292A3 (en) Process for dividing of transported air in cryogenic distillation system and system for realization of this process
US5592834A (en) Process and installation for the separation of air
JP4484360B2 (ja) 気体メタンリッチ供給物を液化して液化天然ガスを得る方法
US6006546A (en) Nitrogen purity control in the air separation unit of an IGCC power generation system
KR880001510B1 (ko) 산소막을 생산하는 공기분리 플랜트로부터 알곤을 회수하기 위한 방법 및 장치
JP3065229B2 (ja) 極低温精留システムの容量制御方法
EP1169609B1 (en) Variable capacity fluid mixture separation apparatus and process
JPH0861844A (ja) 蒸留によるアルゴン／酸素分離のための副カラムの再始動方法、およびその装置
JP4279540B2 (ja) 空気分離装置の制御方法
US5983668A (en) Air separation unit feed flow control in an IGCC power generation system
US4208199A (en) Process of and system for liquefying air to separate its component
US10337791B2 (en) Process and apparatus for the separation by cryogenic distillation of a mixture of methane, carbon dioxide and hydrogen
US20130333415A1 (en) Natural Gas Liquefaction Process to Extend Lifetime of Gas Wells
US5430223A (en) Process for separating higher hydrocarbons from a gas mixture
US20090031755A1 (en) Natural gas liquefaction process to extend lifetime of gas wells
JP4803897B2 (ja) 空気液化分離装置の制御方法
Kim A new configuration for a fully thermally coupled distillation column with a postfractionator and separated main columns
JP3710252B2 (ja) 空気液化分離装置の制御方法
JP2000180049A (ja) 空気液化分離装置およびその制御方法
Elzouka et al. Control of Heat Integrated Distillation Employed by Cryogenic Air Separation Using Decentralized Simple PID Controllers
JP2002139277A (ja) 空気液化分離装置の制御方法及び制御装置
JPH08210770A (ja) 高純度窒素ガス製造方法およびそれに用いる装置
US20170307290A9 (en) Liquefaction process for producing subcooled lng
Tonelli et al. The separation units of an ethylene plant under revamping conditions: dynamic analysis and regulation
Townsley Instrumentation Applied to Cryogenics Plants