SI9520012A

SI9520012A - Lead-free 6xxx aluminum alloy

Info

Publication number: SI9520012A
Application number: SI9520012A
Authority: SI
Inventors: Charles W Bartges; Thomas J Klemp; Gerald D Scott; Mathew D Allyn
Original assignee: Aluminum Co Of America
Priority date: 1994-09-16
Filing date: 1995-09-15
Publication date: 1997-06-30
Also published as: EP1464717A1; CZ139896A3; HU9601296D0; MX9601825A; WO1996008586A1; CN1058756C; JP3544669B2; RU2126848C1; SK62596A3; AU683586B2; US5522950A; CN1137807A; HU219635B; EP0733127A1; EP0733127A4; BR9506368A; SK283371B6; HUT74213A; AU3554095A; JPH09507532A

Description

ALUMINUM ΟΟΜΡΑΝΥ OF AMERICA

ZDA

ALUMINIJEVA ZLITINA 6ΧΧΧ, KI NE VSEBUJE SVINCA

Predmet izuma je s področja aluminijevih zlitin, natančneje aluminijevih zlitin, ki jih je mogoče strojno preoblikovati. Nadalje so predmet izuma izdelki iz takih zlitin, vključno z, a ne omejeno na: vijačne strojne elemente; hladno obdelano žico, okroglo in profilirano; iztiskano, lito, vlečeno ali vroče oz. hladno valjano žico, okroglo in profilirano, ter iztiskane, lite, vlečene ali vroče oz. hladno valjane materiale za kovaško preoblikovanje.

Poznanih je nekaj zlitin, ki jih je mogoče strojno preoblikovati, in sicer z aluminijem 2011 in 6262 (oznake združenja Aluminium Association), ki so običajno v prodaji. Na splošno je težko izmeriti, kako je mogoče tako zlitino strojno preoblikovati. Eden od sistemov rangiranja, ki se že nekaj časov uporablja, razvršča sposobnost strojnega preoblikovanja na podlagi črkovne lestvice, s tem da je materiale iz kategorije A mogoče najbolje strojno preoblikovati, sledijo pa kategorije B, C, D in E, ob upoštevanju naslednjih značilnosti:

(1) Velikost delcev. Manjši delci so bolj zaželeni, ker se s tem poenostavi operacija strojnega preoblikovanja in omogoča učinkovitejše odvajanje toplote z mesta, kjer se dotikata obdelovanec in orodje, kot pri večjih delcih. Delci tudi ne smejo biti premajhni, sicer motijo kroženje maziva med celotno operacijo strojnega preoblikovanja, kot je na primer vrtanje ali rezanje. Nasprotno pa se dolgi, tanki delci radi med seboj ovijajo in se ne prelomijo. Take delce, ki se včasih imenujejo ostružki, je potrebno ročno odstraniti z območja strojnega preoblikovanja in so manj učinkoviti kot manjši delci pri disipaciji toplote, ker večji delci radi blokirajo hladilno mazivo.

(2) Obraba orodja. Zaželene so nižje stopnje obrabe orodja, s čimer se prihrani denar in podaljša čas, ko je orodje mogoče uporabljati, dokler niso prekoračene predpisane tolerance za dani obdelovanec. Z nižjimi stopnjami obrabe orodja se nadalje poveča produktivnost in skrajša čas prekinitve dela zaradi menjave orodja.

(3) Površinska obdelava. Zlitine, ki izkazujejo zelo gladko zunanjo površinsko obdelavo v grobem stanju obdelave, so bolj zaželene, saj pri njih ni potrebe ali pa je manjša potreba po naknadnih operacijah površinske obdelave, kot je npr. struženje in rezkanje.

(4) Sile strojnega preoblikovanja. Bolj so zaželene manjše sile strojnega preoblikovanja, s čimer se: zmanjša poraba energije in količina torne toplote, ki nastaja v obdelovancu, orodju ter glavi orodja; poveča zmogljivost strojnega preoblikovanja ali odstranjevanja kovine, ki jo je mogoče doseči z isto energijo; in io (5) Mehanske in korozijske lastnosti. Mehanske značilnosti, kot je npr. trdnost, ali druge lastnosti, kot je protikorozijska odpornost, so lahko poljubne glede na sposobnost strojnega preoblikovanja. Lahko so tudi precej pomembne glede na predvideno končno uporabo obdelovanca.

Čeprav ta sistem rangiranja od A do E temelji na zgoraj naštetih is petih parametrih, se relativni pomen posameznega parametra spreminja glede na predvideno končno uporabo dane zlitine.

Trenutno je za strojno preoblikovanje najpopularnejša aluminijeva zlitina 2011, ki je dosledno razvrščena v kategorijo A. Zlitina vsebuje okrog 5-6 tež. % Cu, do ca. 0,3 tež. % Zn, do ca. 0,7 tež. % Fe, do ca.

0,4 tež. % Si, ca. 0,2-0,6 tež. % Bi in ca. 0,2-0,6 tež. % Pb. Aluminij 6262 je najpogosteje razvrščen v kategorijo B, čeprav ima dosledno višjo stopnjo trdnosti in boljšo splošno protikorozijsko odpornost pri trdotah T8 in T9 v primerjavi s svojim dvojnikom 2011-T3. Zlitina za aluminij 6262 vsebuje ca. 0,8-1,2 tež. % Mg, ca. 0,4-0,8 tež. % Si, ca. 0,15-0,4 tež. % Cu, ca. 0,4-0,7 tež. % Pb, ca. 0,4-0,7 tež. % Bi, ca. 0,04-0,14 tež. % Cr, do ca. 0,7 tež. % Fe, do ca. 0,25 tež. % Zn in do 0,15 tež. % Ti.

V bližnji prihodnosti bo zaželeno zmanjšanje količine svinca v številnih 5 izdelkih. Zakonodaja bo zahtevala zmanjšanje stopnje svinca ali celo popolna odsotnost svinca v določenem potrošniškem blagu. Zaželen bi torej bil tak nadomestek aluminija 2011 in/ali 6262, ki bi bil popolnoma brez svinca.

Interes izuma je ponuditi tak nadomestek za aluminij 6262, ki bi bil v io bistvu brez svinca. Drugi cilj je ponuditi aluminijevo zlitino, ki ne bi vsebovala svinca inbi jo bilo mogoče odlično strojno preoblikovati, kar bi imelo za posledico manjše proizvodne stroške kot posledico hitrejših časov strojnega preoblikovanja. Nadaljnji cilj je ponuditi zlitino, ki bi lahko zamenjala aluminij 2011 oz. 6262 v večini strojno preoblikovalnih aplikacij, is zlasti takih, kjer bi bila trdnost končnega izdelka relativno manj kritična kot sposobnost strojnega preoblikovanja.

Prav tako je interes izuma ponuditi izboljšane vijačne strojne elemente ter žico, okrogle ali profilirane izdelke, skupaj z izboljšanimi metodami izdelave takih izdelkov s pomočjo ulivanja, predgretja, iztiskavanja, toplotne obdelave v raztopini, hladne površinske obdelave in toplotne obdelave v različnih stopenjskih kombinacijah.

Ena od izvedb po izumu se nanaša na aluminijevo zlitino, ki je primerna za strojno preoblikovanje. Ta zlitina sestoji v glavnem iz: ca. 0,15-1,0 tež.

% bakra, ca. 0,4-1,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca. 0,002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do ca. 0,15 tež. % titana, ostalo pa je pretežno aluminij in naključni elementi in nečistoče. Zlitina prednostno vsebuje ca. 0,45-0,7 tež. % bakra, ca. 0,9-1,3 tež. % kositra, ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija, ca. 0,45-0,75 tež. % silicija in ca. 0,01-0,05 mangana. Je v bistvu brez svinca, brez bizmuta, brez niklja, brez cirkonija in brez kadmija, kot je opisano v nadaljevanju. Zlitina se tipično preoblikuje v vijačne strojne elemente ali enega oz. več izbranih izdelkov iz žice, io okroglih in profiliranih, najbolj prednostno z ulivanjem ingota in nato vročim preoblikovanjem.

Nadalje je razkrita izboljšana metoda izdelovanja vijačnih strojnih elementov in žice, okroglih ali profiliranih izdelkov iz te zlitine z ulivanjem, predgretjem, iztiskavanjem, toplotno obdelavo v raztopini, hladno is površinsko obdelavo in toplotno obdelavo, prednostno do trdot T3, T8 ali T851 (oznake združenja Aluminium Association). Z iztiskavanjem, hladno površinsko obdelavo in nato toplotno obdelavo v raztopini je mogoče to isto zlitino obdelati na druge trdote, kot so T4, T451, T6 ali T651. Na voljo je tudi trdota T9, ki jo dosežemo s toplotno obdelavo raztopine, toplotno obdelavo in hladno površinsko obdelavo. Zlitino po izumu je mogoče: neprekinjeno ulivati s pomožjo poznanih ali naknadno razvitih sredstev; iztiskati v različne oblike izdelkov brez hladne površinske obdelave; ali celo kaliti. Po iztiskanju imajo izdelki lahko trdoto v skadu s T4511, T6510, T6511 ali drugimi izvedenkami T6.

Pri vseh opisih prednostnih sestavin zlitine se vsi navedki v odstotkih nanašajo na težinski odstotek (tež. %), če ni označeno drugače.

Ko je govora o številčnih območjih vrednosti, se razume, da ta območja vključujejo vse številke in/ali ulomke med najmanjšo in največjo vrednostjo navedenega območja. Območje ca. 0,4-1,5 tež. % kositra na primer avtomatično vključuje vse vmesne vrednosti, kot so ca. 0,41, 0,42, 0,43 in 0,5%, vse do in vključno z 1,45, 1,47 in 1,49% Sn. Isto velja za vse druga io območja elementov, ki so predstavljena v nadaljevanju.

Izraz v bistvu brez, ki ga tukaj uporabljamo, pomeni, da sestavi zlitine ni namenoma dodana pomembna količina dotične sestavine, s tem da se razume, da lahko v želeni končni izdelek zaidejo naključni elementi oz. nečistoče. Na primer zlitina, ki jo je mogoče strojno preoblikovati in ki je v is bistvu brez svinca, lahko vsebuje manj kot ca. 0,1% Pb, ali prednostno manj kot ca. 0,03% Pb, ki je posledica kontaminacije z naključnimi dodatki ali stika z določeno obdelovalno in/ali držalno opremo. Vse izvedbe po tem izumu so v bistvu brez Pb. Zlitina po izumu je najbolj prednostno tudi v bistvu brez bizmuta, nikla, cirkonija, kadmija in talija.

Izraz vijačni strojni elementi, ki ga tukaj uporabljamo, opisuje hladno obdelano žico, okroglo in profilirano, skupaj z iztiskano žico, okroglo ali profilirano, ki je lahko toplo ali hladno valjana z običajnimi metalurškimi tehnikami za ingote (npr. direktno ulivanje) ali kako drugače izdelana s pomočjo poznanih ali naknadno razvitih procesov prašne metalurgije in litja. Hladna obdelava je definirana kot delo v bistvu s temperaturo okolice, medtem ko vroča obelava uporablja za nadaljnjo obdelavo segrete elemente. Razume se, da lahko v nekaterih primerih hladna obdelava sledi vroči obdelavi.

V zvezi z možnimi obdelavami trdote zlitine po izumu, vključno s T3, T4, T451, T4511, T6, T651, T6510, T6511, T8, T851 in T9, se razume, da sedanji načini doseganja trdote zajemajo; vročo obdelavo; hladno obdelavo; toplo odelavo raztopine; in atmosfersko kaljenje, bodisi naravno (t. j. pri okolni ali sobni temperaturi) bodisi umetno (s pomočjo zunanjega vira toplote). Podrobnosti v zvezi s katero koli metodo doseganja trdote so na voljo v Aluminium Association registration guidelines (Smernice Združenja za aluminij za registracijo), katerih razkritja so v celoti vključena kot reference v tej prijavi.

is Medtem ko je aluminijevo zlitino po izumu mogoče preoblikovati v vijačne strojne elemente in žico, okroglo ali profilirano, prednostno z iztiskavanjem, ulivanjem in/ali vročim oz. hladnim valjanjem, se razume, da je iz iste zlitine mogoče izdelati tudi druge forme in oblike izdelkov, vključno s pločevino, trakovi, ploščami, kovanimi izdelki, preoblečenimi ali folijskimi izdelki, po kateri koli poznani ali naknadno razviti tehniki, vključno z zveznim ali polzveznim litjem.

Ko govorimo o elementih zlitine po izumu, se razume, da lahko ostanek pretežno aluminija vsebuje tudi nekatere naključne, nenamerno dodane elemente, ki lahko vplivajo na stranske lastnosti izuma, ali nenamerno dodane nečistoče, od katerih nobena ne bi smela spremeniti bistvenih značilnosti te zlitine. Kar zadeva glavne elemente zlitine, se šteje, da baker v njej prispeva k vsesplošni sposobnosti strojnega preoblikovanja, trdnosti, anodizirajočemu odzivu, varilnosti in protikorozijski odpornosti. Navzočnost kositra naj bi prispevala tako k sposobnosti strojnega preoblikovanja kot k odzivu na umetno staranje. Od manjših elementov se za krom šteje, da prispeva k formiranju fino disperzoidnih faz in preprečuje ponovno kristalizacijo med obdelavo ali toplotno obdelavo. Mangan naj bi prispeval k trdnosti zlitine, k odpornosti proti ponovni kristalizaciji in abrazijski odpornosti. Silicij se tudi dodaja za trdnost, medtem ko je železo v glavnem navzoče kot nečistoča.

Kositer se šteje kot možno nadomestilo za svinec iz več razlogov. Sn izpolnjuje večino kriterijev, ki se uporabljajo za razločevanje in razvijanje is nadomestka za aluminij 2011 in/ali 6262, ki je v bistvu brez svinca, namreč zato, (1) ker ima nizko stopnjo toksičnosti; (2) ker pri nadomeščanju zgoraj omenjenih aluminijevih zlitin povzroča minimalne komplikacije pri preoblikovanju; (3) ker tvori nizek talilni evtektik; (4) ker je v glavnem netopen v trdnem aluminiju; (5) ker v bistvu ne tvori nikakršnih intermetalnih spojin z aluminijem; in (6) ker se pri taljenju lepo širi.

Eden od bistvenih značajev predlaganega izuma se šteje, da izhaja iz učinka taljenja kositer-magnezijevega evtektika kot posledice dviga temperature na območju rezalnega orodja med strojnim preoblikovanjem. Kot posledica tega lahko predlagani izum prenese majhne količine takih drugih elementov, kot je srebro, s katerim se še dodatno poveča trdnost, ne da bi bile prizadete prej omenjene bistvene značilnosti obnašanja.

Dokaz za to je obratno sorazmerje, ki ga pri zlitini po izumu opazimo med vsebnostjo Sn in Mg. Če je navzoča zmerno majhna količina kositra, mora biti stopnja Mg sorazmerno visoka. Pri manjši vsebnosti Mg, ca. 0,9 tež. % ali manj, pa se je izkazala za bolj koristno vsebnost Sn 0,95 tež. % ali več.

io Z naslednjimi primeri želimo nadalje ponazoriti cilje in prednosti tega izuma. Primeri obsega tega izuma nujno ne omejujejo na kakršen koli način.

Tabela 1a - Sestave

Zlitina	Mg	Cu	Mn	Pb	Bi	Sn	Si
Repr. 6262 primer.	0.88	0.34	0.02	0.54	0.50	—	0.59
Izum vzorec a	0.66	0.30	0.003	0.0003	—	0.87	0.48
Izum vzorec b	0.66	0.59	0.003	0.0009	—	0.95	0.48
Izum vzorec c	0.91	0.31	0.003	0.0013	—	0.90	0.68
Izum vzorec d	0.89	0.59	0.004	0.0039	—	0.94	0.72
Izum vzorec e	0.94	0.63	0.004	0.0033	—	0.89	0.73
Izum vzorec f	1.18	0.34	0.003	0.0000	—	0.95	0.87
Izum vzorec g	1.17	0.58	0.006	0.0010	—	0.94	0.84
Izum vzorec h	1.00	0.56	0.004	0.0035	—	1.10	0.72
Izum vzorec i	1.00	0.59	0.010	0.0043	—	0.86	0.72
Izum vzorec j	0.75	0.33	0.009	0.0017	—	1.24	0.51
Izum vzorec k	0.72	0.59	0.006	0.0019	—	1.25	0.50
Izum vzorec I	1.01	0.30	0.004	0.0045	—	1.26	0.71
Izum vzorec m	1.01	0.66	0.015	0.0271	—	1.39	0.73
Izum vzorec n	1.14	0.32	0.006	0.0062	—	1.24	0.85
Izum vzorec o	1.27	0.61	0.005	0.0051	—	1.26	0.95

Tabela 1b - Trdota T8

Zlitina	Nateznost (ksi)	Prožnost (ksi)	% podaljšanja	# Delci/g	Življ. d. orodja (h)
Repr. 6262 prim.	51.2	49.3	15.2	165.17	1.28
Izum vzorec a	42.57	39.27	16.67	310.67	1.23
Izum vzorec b	44.71	41.30	14.72	291.11	1.27
Izum vzorec c	47.63	45.38	12.92	123.67	2.79
Izum vzorec d	49.12	45.92	14.42	199.33	0.67
Izum vzorec e	51.28	48.72	13.83	119.03	1.98
Izum vzorec f	54.22	52.20	13.17	172.67	1.65
Izum vzorec g	55.65	54.20	9.08	166.50	1.42
Izum vzorec h	49.18	47.25	15.50	173.17	1.93
Izum vzorec i	52.11	49.94	13.11	146.44	2.40
Izum vzorec j	42.50	39.60	15.42	313.00	1.51
Izum vzorec k	45.98	42.46	16.00	256.67	0.81
Izum vzorec I	45.33	43.17	13.33	235.67	1.90
Izum vzorec m	48.35	45.60	13.42	289.33	0.88
Izum vzorec n	50.37	48.93	12.00	160.83	2.09
Izum vzorec o	55.17	53.47	10.83	163.33	1.87
Izum povprečje	48.94	46.49	13.63	208.15	1.63

Tabela 1c - Trdota T9

Zlitina	Nateznost (ksi)	Prožnost (ksi)	% podaljšanja	# Delci/g	Življ. d. orodja (h)
Repr. 6262 prim.	53.0	51.1	10.0	144.67	1.58
Izum vzorec a	49.78	47.82	8.33	281.17	0.90
Izum vzorec b	50.85	48.90	8.42	280.83	0.84
Izum vzorec c	55.58	53.55	9.92	147.67	2.46
Izum vzorec d	57.45	54.92	8.25	190.67	1.51
Izum vzorec e	57.10	54.82	8.77	183.00	1.59
Izum vzorec f	55.78	53.67	10.83	159.33	1.46
Izum vzorec g	59.30	56.65	8.92	194.17	1.76
Izum vzorec h	55.82	53.52	8.50	179.00	1.95
Izum vzorec i	58.84	55.96	8.44	173.00	1.79
Izum vzorec j	49.62	47.58	10.42	265.67	0.78
Izum vzorec k	51.66	50.02	7.89	257.44	0.76
Izum vzorec I	52.40	50.43	6.50	225.00	1.68
Izum vzorec m	55.77	53.77	6.42	253.17	0.84
Izum vzorec n	54.55	52.35	8.42	163.17	1.90
Izum vzorec o	57.53	55.63	5.83	213.33	0.61
Izum povprečje	54.00	52.64	8.39	211.11	1.39

Iz zgornjih tabel je razvidno, da je večji delec na število gramov enak večim delcem manjše velikosti, kar po drugi strani pomeni boljšo sposobnost zlitine za strojno preoblikovanje. Že samo po tem kriteriju so tiste sestave zlitine po izumu, ki imajo manjšo vsebnost Mg in relativno 5 visoke težinske odstotke Sn, zlasti vzorca izuma b in k, prekosile aluminij

6262.

Z opisom trenutno prednostnih izvedb naj se razume, da je lahko izum izveden tudi drugače, v obsegu patentnih zahtevkov, ki so dodani.

Za:

ALUMINUM ΟΟΜΡΑΝΥ OF AMERICA

Claims

PATENTNI ZAHTEVKI

1. Aluminijeva zlitina, ki ne vsebuje svinca, bizmuta, nikla, cirkonija in kadmija,

5 označena s tem, da v glavnem sestoji iz: ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,4-1,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca. 0,002-0,35 tež. % mangana in do ca. 0, 5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do 0,15 tež. % titana, preostalo je pretežno aluminij.
2. Aluminijeva zlitina po zahtevku 1, označena s tem, da vsebuje ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.

is
3. Aluminijeva zlitina po zahtevku 1, označena s tem, da vsebuje ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
4. Aluminijeva zlitina po zahtevku 1,

2o označena s tem, da vsebuje ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija.
5. Aluminijeva zlitina po zahtevku 1, označena s tem, da vsebuje ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.
6. Zlitina na bazi aluminija,

5 označena s tem, da ne vsebuje svinca, bizmuta, nikla, cirkonija in kadmija in vsebuje ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,4-1,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca. 0.002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do io ca. 0,15 tež. % titana, ostanek je pretežno aluminij, naključni elementi in nečistoče.
7. Zlitina po zahtevku 6, označena s tem, is da vsebuje ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.
8. Zlitina po zahtevku 6, označena s tem, da vsebuje ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
9. Zlitina po zahtevku 6, označena s tem, da vsebuje ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija.
10. Zlitina po zahtevku 6, označena s tem, da vsebuje ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.

5
11. Vijačni strojni elementi izdelani iz zlitine, ki spada v razred A, označeni s tem, da temelji zlitina na bazi aluminija, ki ne vsebuje svinca, cirkonija in bizmuta in sestoji v glavnem iz: ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,4-1,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % io silicija, ca. 0.002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 dež. % kroma in do ca. 0,15 tež. % titana, ostanek je pretežno aluminij.
12. Vijačni strojni elementi po zahtevku 11,.

15 označeni s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.
13. Vijačni strojni elementi po zahtevku 11, označeni s tem,

20 da vsebuje zlitina ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
14. Vijačni strojni elementi po zahtevku 11, označeni s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija.
15. Vijačni strojni elementi po zahtevku 11, označeni s tem,

5 da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.
16. Vijačni strojni elementi po zahtevku 11, označeni s tem, da je zlitina toplotno obdelana na trdoto, izbrano iz skupine, ki sestoji io iz T3, T4, T451, T4511, T6, T651, T6510, T6511, T8, T851 in T9.
17. Izdelki, izbrani iz skupine, ki jo sestavljajo okrogle in profilirane žice, označeni s tem, is da temelji zlitina na bazi aluminija, ki ne vsebuje svinca, cirkonija in bizmuta in v glavnem sestoji iz: ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,41,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca . 0.002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do ca. 0,15 tež. % titana, ostanek je

20 pretežno aluminij, naključni elementi in nečistoče.
18. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.
19. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem,

5 da vsebuje zlitina ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
20. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem, da vsebuje zlitina ca.0,7-0,9 tež. % magnezija.
21. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.

is
22. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem, da je toplotno obdelan do trdote, izbrane iz skupine, ki sestoji iz; T3, T4, T451, T4511, T6, T651, T6510, T6511, T8, T851 in T9.

20
23. Izdelek po zahtevku 17, označen s tem, ki je izdelan z metodo, izbrano iz skupine, ki sestoji iz: iztiskanja; ulivanja; vročega in hladnega valjanja ter kombinacije le-teh.
24. Metoda za izdelavo izdelka iz zlitine na bazi aluminija, ki jo je mogoče strojno preoblikovati, izbranega iz skupine, ki sestoji iz vijačnih strojnih elementov; hladno obdelane žice, okrogle ali

5 profilirane; lite žice, okrogle ali profilirane; ter vroče in hladno valjane žice, okrogle ali profilirane, pri čemer ta metoda vključuje litje, predgretje, iztiskavanje; toplotno obdelavo v raztopini in toplotne obdelave zlitine na bazi aluminija označena s tem, io da je sestavljena iz zlitine s sestavo, ki ne vsebuje svinca, cirkonija in bizmuta, in v glavnem sestoji iz: ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,41,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca. 0,002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do 0,15 tež. % titana, ostanek so pretežno is aluminij, naključni elementi in nečistoče.
25. Metoda po zahtevku 24, označena s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.
26. Metoda po zahtevku 24, označena s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
27. Metoda po zahtevku 24, označena s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija.
28. Metoda po zahtevku 24, označena s tem, da vsebuje zlitina ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.
29. Metoda po zahtevku 24, označena s tem, da je zlitina toplotno obdelana na trdoto, izbrano iz skupine, ki sestoji iz: T3, T4, T451, T4511, T6, T651, T6510, T6511, T8, T851 in T9.
30. Metoda za proizvodnjo strojno preoblikovanega izdelka iz aluminijeve zlitine s pomočjo litja, iztiskavanja, toplotne obdelave v raztopini in toplotne obdelave elementov iz aluminijeve zlitine, označena s tem, da aluminijeva zlitina v svoji sestavi nima svinca, cirkonija in bizmuta, in v glavnem sestoji iz: ca. 0,15-1,0 tež. % bakra, ca. 0,41,5 tež. % kositra, ca. 0,65-1,35 tež. % magnezija, ca. 0,4-1,1 tež. % silicija, ca. 0,002-0,35 tež. % mangana, do ca. 0,5 tež. % železa, do ca. 0,15 tež. % kroma in do ca. 0,15 tež. % titana, ostanek je pretežno aluminij in nečistoče.
31. Metoda po zahtevku 30,

5 označena s tem, da sestava vsebuje ca. 0,45-0,7 tež. % bakra.
32. Metoda po zahtevku 30, označena s tem, io da sestava vsebuje ca. 0,9-1,3 tež. % kositra.
33. Metoda po zahtevku 30, označena s tem, da sestava vsebuje ca. 0,7-0,9 tež. % magnezija.
34. Metoda po zahtevku 30, označena s tem, da sestava vsebuje ca. 0,45-0,75 tež. % silicija.