SE533908C2 - Kylanordning för en fluid i en förbränningsmotor och användning därav - Google Patents

Description

25 30 533 H08 2 anordnad i närheten av radiatorn 8. Radiatorkylfläkten 9 blåser luft mot radiatorn för att kyla kylmediet som passerar i radiatorn 8. Vinddraget som alstras av radia- torkylfläkten 9 passerar genom radiatorn 8 och temperaturen hos vinddraget blir högre eftersom det absorberar värme från radiatorn 8. Efter passage genom radiatorn 8 förflyttas Vinddraget till en riktning motstående radiatorkylfläkten 9 med avseende på radiatorn 8.

På samma sätt är också en kylpassage anordnad vid EGR-kylaren 5. Denna kyl- passage kommunicerar med radiatorn 8 med hjälp av passagen 7. Således kyls kylmediet som passerar genom EGR-kylaren 5 också av radiatorn 8.

Med andra ord, en del av kylmediet som används för kylning av motorn 1 används som kylmedium för EGR-kylaren 5. Kylmediet som värms genom värmeväxlaren med EGR-gasen i EGR-kylaren 5 slås ihop med kylmediet som uppvärms som ett resultat av kylning av motorn 1, och leds till radiatorn 8.

Tekniken som beskrivs ovan, i vilken en del av motorkylmediet leds till EGR-kyla- ren 5 för att kyla EGR-gasen, beskrivs i bakgrundstekniken i patentlitteraturen 1.

Det har visat sig att en större mängd EGR har krävts för att ytterligare reducera NOx. Mängden av värme som krävs för att kyla den stora mängden EGR-gas ökar således, vilket nödvändiggör en större kapacitet och storlek hos EGR-kylaren 5, radiatorn 8, radiatorkylfläkten 9, en vattenpump eller andra kylenheter. Som ett resultat har stora utrymmen i motorrummet krävts för att inrymma dessa kylenhe- ter för motorn, vilket medför en stor inverkan på fordonsdesignen.

Det förekommer emellertid ett krav att kylkapaciteten skall upprätthållas och sam- tidigt hålla kylenheterna så att radiatorn blir liten, även om mängden EGR-gaser ökar.

För att svara mot kraven ovan, tillhandahåller patentlitteraturen 1 ovan en uppfin- ning för att öka kyleffektiviteten utan att förstora radiatorn, och detta genom en princip av kokning och kondensering. Med andra ord, med principen av kokning och kondensering, beskriver patentlitteraturen 1 en uppfinning för att reducera 10 15 20 25 30 533 908 3 antalet rör som förbinder förångaren med en kondensor så mycket som möjligt och eliminerar behovet av en cirkulationspump genom att använda gravitationen som drivkraft för att cirkulera den kondenserade fluiden till en förångare. I denna uppfinning är kondensorn placerad ovanför förångaren; kondensorn och förånga- ren är förbundna med rören för ångan och den kondenserade fluiden; kylmediet förångas till ånga i förångaren; ångan leds till kondensorn, som är placerad ovan- för vägen för röret för ångan; ångan kondenseras till fluiden i kondensorn; och den kondenserade fluiden droppas till förångaren nedanför med hjälp av röret för den kondenserade fluiden med hjälp av gravitationen. l enlighet med uppfinningen ovan blir det möjligt att hålla radiatorn och andra kylenheter i den existerande storleken, och cirkulationspumpen för att cirkulera ångan blir överflödig.

Patentlitteraturen 2 visar ett annat förfarande för att använda principen av kokning och kondensering. l denna uppfinning är kondensorn i direkt kommunikation med förångaren, som är placerad ovanför, utan användning av något rör, och passager för ånga och den kondenserade fluiden är separat anordnade. Ångan som gene- reras i förångaren leds till passagen för ånga placerad ovanför utan användning av något rör och ångan förflyttas. Tryckförluster orsakade av ångförflyttningen är således mindre än de enligt uppfinningen i patentlitteraturen 1. Dessutom faller fluiden som kondenserats i området beläget ovanför genom passagen för den kondenserade fluiden utan att passera genom röret, varvid tryckförlusten orsakad av fallet kan minskas ijåmförelse med det enligt uppfinningen i patentlitteraturen 1. Som ett resultat kan tryckförlusten orsakad av cirkulation av ett medium redu- ceras, varvid mediet cirkulerar jämnt. Dessutom, eftersom passagen för ånga och den för den kondenserade fluiden är separerade, kan det förhindras att fallet av den kondenserade fluiden blockeras genom ångan som inkommer i passagen för den kondenserade fluiden, vilket medger mediet att effektivt cirkuleras. Således är det möjligt att förbättra den termiska överföringsprestandan ijämförelse med tek- niken enligt patentlitteraturen 1.

Det gemensamma hos uppfinningarna enligt patentlitteraturerna 1 och 2 är att båda uppfinningarna använder gravitationen för att cirkulera mediet. I fallet där gravitationen används för att cirkulera mediet, är det viktigt att separera passagen för ångan och den för den kondenserade fluiden. 10 15 20 25 30 533 908 Ett annat problem med den ovannämnda kända tekniken, som använder gravita- tionen för att cirkulera mediet, är dessutom att den termiska överföringsprestan- dan signifikant försämras vid ett visst tillstånd. l ett tillstånd där kylenheten lutar, blir cirkulationskraften hos den kondenserade fluiden lika med gravitationskom- ponenten som verkar parallellt med en lutande yta, vilket resulterar i en signifikant reducering av cirkulationskraften. Detta orsakar ett allvarligt problem, speciellt i ett fall av tillämpningen av en konstruktionsmaskin. Konstruktionsmaskinen kan an- vändas även i en lutning av 30 grader. l tekniken som beskrivs ovan som använ- der gravitationen som en cirkulationskraft, med anledning av reduceringen l cirku- lationskraften, blir värmestrålningen otillräcklig när konstruktionsmaskinen lutar 30 grader, varvid temperaturen hos arbetsmediet ökar. Således ökar trycket hos me- diet plötsligt, vilket kan skada EGR-kylaren.

Patentlitteratur 1: Japansk patentansökan nr 2003-278607 Patentlitteratur 2: Japansk patentansökan nr 08-78588 FÖRKLARING AV UPPFINNINGEN Problem som löses av uppfinningen Fördelarna som erhålls genom användande av principen av kokning och konden- sering är sådana att rören kan utelämnas; anordningens storlek kan minimeras; och cirkulationspumpen kommer inte att behövas. Å andra sidan finns det ett problem att signifikant begränsa den termiska överföringsprestandan i ett fall vid användning av förfarandet som beskrivs ovan, vilket använder gravitationen för cirkulationen av mediet.

Som ett annat förfarande för att förbättra den termiska överföringsprestandan som använder principen av kokning och kondensation, har en anordning föreslagits, som visas ifig. 2, vilken använder ett meanderrör som värmerör 100 som använ- der en princip av självalstrande vibration.

Som visas ifig. 2, är värmeröret 100 bildat genom att bocka ett tunt rör flera gånger, och värmemediet innesluts i värmeröret 100. I detta förfarande används 10 15 20 25 30 533 808 5 vibrationskraften som drivkraft för att cirkulera värmemediet, varvid en signifikant förbättring av den termiska överföringsprestandan kan förväntas.

I kylanordningen, som använder värmeröret 100, genomförs emellertid värmeutby- tet medan ett kylmedium rör sig i det ensamma, tunna röret. Mängden av värme- transport blir liten i denna anordning, eftersom en snabb ökning i flödesmotståndet som ett resultat av en ökning i den termiska lasten hindrar rörelsen hos kylmediet, nämligen den termiska rörelsen. Denna anordning är således inte lämplig för kyl- ning av en stor mängd av ett kylobjekt som har en hög temperatur, såsom avga- Seffla.

Föreliggande uppfinning har utförts mot bakgrund av förhållandena som beskrivs ovan, och problemet som skall lösas av föreliggande uppfinning är att, utan att förstora kylenheterna, såsom radiatorn, eliminera behovet av rören som förbinder förångaren med kondensorn såväl som cirkulationspumpen för cirkulation av ångan; förbättra den termiska överföringsprestandan genom att använda, som cirkulationskraft, vibrationskraften i stället för gravitationen; och medge en stor mängd av värmetransport från det objekt som skall kylas, vilket har en hög tem- peratur, såsom avgaserna, Medel för att lösa problemen En första aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller en kylanordning för en fluid, vilken omfattar: en endoergisk sida av värmeväxlaren som har en fluidpas- sage för passage av en fluld som skall kylas och lagring av ett kylmedium för kyl- ning av fluiden genom värmeväxling med fluiden ifluidpassagen; en exoergisk sida av värmeväxlaren som har minst två kylmediumpassager, varvid en ände av de åtminstone två kylmediumpassagerna kommunicerar med den endoergiska sidan av värmeväxlaren och den andra änden av de åtminstone två kylmedium- passagerna kommunicerar med varandra; och kylmedel som kyler kylmediet som passerar iden exoergiska sidan av värmeväxlaren genom värmeväxling med kyl- mediet, i vilken kylanordningen är utformad för att recirkulera kylmediet mellan den endoergiska sidan av värmeväxlaren och den exoergiska sidan av värme- växlaren, varvid kylmediumpassagerna har en passagediameter eller liknande 10 15 20 25 30 533 308 6 diameter som sträcker sig från 2 mm till och med 16 mm, och hela kylmedium- passagen är bildad med en väsentligen likformig diameter eller ekvivalent dia- meter.

En andra aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluiden enligt den första aspekten av uppfinningen, i vilken en EGR-passage som tillhandahåller avgaser i en motoravgaspassage till en insugningspassage är anordnad, och avgaserna som passerar genom EGR-passagen passerar genom den endoergiska sidan av värmeväxlaren.

En tredje aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den första aspekten av uppfinningen, i vilken en turboladdare som kompri- merar insugningsluften och inför den komprimerade insugningsluften till en motor- insugningspassage är anordnad, och insugningsluften som komprimeras av turbo- laddaren passerar genom den endoergiska sidan av värmeväxlaren som fluiden som skall kylas.

En fjärde aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt någon av de första till tredje aspekterna av uppfinningen, i vilken kylorganet är en kylfläkt.

En femte aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den fjärde aspekten av uppfinningen, vilken vidare omfattar: en radiator genom vilken ett motorkylmedel passerar; och en radiatorkylfläkt, i vilken radiator- kylfläkten är anordnad som kylorgan.

En sjätte aspekt av uppfinningen tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den första aspekten av uppfinningen, i vilken ett förhållande av volymen av kylmedium till volymen av den endoergiska sidan av värmeväxlaren och den exoergiska sidan av värmeväxlaren inställs till ett föreskrivet volymförhållande som sträcker sig från 20 % till och med 80 %.

En sjunde aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller en kylanordning för fluid, i vilken kylanordningen för fluiden enligt den första aspekten av uppfinningen 10 15 20 25 30 533 908 7 omfattar: flera separata endoergiska sidor av värmeväxlare; flera separata exo- ergiska sidor av värmeväxlare, där var och en motsvarar flertalet av separata endoergiska sidor av värmeväxlare, i vilka fluidpassagerna i flertalet separata endoergiska sidor av värmeväxlarna var och en kommunicerar i serier, och en kokpunkt hos kylmediet i var och en av flertalet av separata endoergiska sidor av värmeväxlarna är så inställd att gradvis minska när en position av fluidpassagen går uppströms till nedströms.

En åttonde aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den sjunde aspekten av uppfinningen, i vilken var och en av flertalet separerade endoergiska sidor av värmeväxlarna är uppdelad av en skiljevägg som medger fluiden att kylas för att passera den anslutande endoergiska sidan av värmeväxlarna och tillåter inte kylmediet att passera den anslutande endoergiska sidan av värmeväxlaren.

En nionde aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den fjärde aspekten av uppfinningen, vilken vidare omfattar: en radiator genom vilken ett motorkylmedium passerar; och en radiatorkylfläkt, i vilken kyl- fläkten är separat anordnad som kylmediet i tillägg till radiatorkylfläkten.

En tionde aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller en kylanordning för fluid enligt den fiärde aspekten av uppfinningen, i vilken den exoergiska sidan av värmeväxlaren är ringformat bildad, och kylfläkten är anordnad som kylorganet inuti den exoergiska sidan av värmeväxlaren bildad med en ringform.

En elfte aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för fluid enligt den tionde aspekten av uppfinningen, i vilken kylanordningen är placerad ovanför motorn.

En tolfte aspekt av föreliggande uppfinning tillhandahåller kylanordningen för en fluid, vilken omfattar: en endoergisk sida av värmeväxlaren som har en fluidpas- sage för passage av en fluid som skall kylas och lagrar ett kylmedium för kylning av fluiden genom värmeväxling med fluiden i fluidpassagen; en exoergisk sida av värmeväxlaren som har minst två kylmediumpassager, varvid en ände av de åt- 10 15 20 25 30 533 908 8 minstone två kylmediumpassagerna kommunicerar med den endoergiska sidan av värmeväxlaren och den andra änden av de åtminstone två kylmediumpassagerna kommunicerar med varandra; och kylmedel som kyler kylmediet som passerar den exoergiska sidan av värmeväxlaren genom värmeväxling med kylmediet, i vilken kylanordningen är utfonnad så att recirkulera kylmediet mellan den endo- ergiska sidan av värmeväxlaren och den exoergiska sidan av värmeväxlaren, och kylmediumpassagerna kan passera ånga i vilken kylmediet är förångat vid den endoergiska sidan av värmeväxlaren genom absorbering av värme hos fluiden, och kylmediet som blir vätskeformigt i den exoergiska sidan av värmeväxlaren utbyter värme, absorberas med kylorganet.

Effekter av uppfinningen Kylanordningen enligt föreliggande uppfinning har minst två passager för ett kyl- medium. Andra ändar hos de två passagerna för kylmediet kommunicerar med varandra, och båda kylmediumpassagerna har väsentligen samma diameter eller en ekvivalent diameter. Genom att utföra diametern eller den ekvivalenta diame- tern hos kylmediumpassagerna från 2 mm till 16 mm, blir det möjligt att frambringa självalstrad vibration. Den ekvivalenta diametern avser här en diameter i vilken fluidmotståndet hos passagerna är samma i ett fall när tvärsnittet hos kylmedium- passagen som inte har en rund form, representeras av en rund form.

I föreliggande uppfinning kan både den förångade ångan som förändrar absorp- tionen av värmen hos fluiden i en endoergisk sida av värmeväxlaren och kylmediet som blivit vätskeformigt i den exoergiska sidan av värmeväxlaren passera genom de åtminstone två kylmediumpassagerna. Detta medger en reduktion av fluidmot- ståndet. Den kondenserade fluiden omkastas således fortare än den av enbart gravitationen, varvid mängden av värmetransport kan ökas flera gånger.

I föreliggande uppfinning, eftersom vibrationskraften används som drivkraft för att cirkulera kylmediet, är det osannolikt att det påverkas av gravitationen. Således kan försämringen av den termiska överföringsprestandan förhindras även i den lutande situationen. 10 15 20 25 30 533 308 9 l föreliggande uppfinning bildas en passage för fluiden (avgaserna) inuti den endo- ergiska sidan av värmeväxlaren. Således blir en endotermisk yta mellan fluiden (avgaserna) och kylmediet stor. Detta medger den signifikanta ökningen av mäng- den värmeinstoppning. Därför blir mängden värmetransport stor, varvid den stora mängden av värme från kylobjektet, som har en hög temperatur, såsom EGR- gasen kan effektivt kylas.

KORT BESKRIVNING AV RITNINGARNA Fig. 1 är ett schema som visar den kända tekniken och visar en konfiguration av en EGR-kylare för kylning; Fig. 2 är ett schema som illustrerar den kända tekniken och som visar en konfigu- ration av ett värmerör som använder självalstrande vibration; Fig. 3 är ett schema som visar förhållandet mellan en EGR-kylare enligt utförings- formen och andra komponenter; F ig. 4A och 4B är skisser som visar en konfiguration av EGR-kylaren enligt utfö- ringsformen; Fig. 5A till 5D är skisser som visar utföranden av EGR-kylare som skiljer sig från EGR-kylaren som visas i fig. 4A och 4B; Fig. 6A till 6C är grafer som visar experimentell data i samband med EGR-kylaren enligt utföringsformen; Fig. 7A och 7B är scheman som visar exempel av hur EGR-kylaren, en radiator och en radiatorkylfläkt, som visas i fig. 6, är placerade iförhållande till varandra; Fig. 8A till 8C är konventionella skisser av en EGR-kylare som har konfigurationer som skiljer sig från EGR-kylaren som visas i fig. 4A och 4B, varvid EGR-kylaren är försedd med en kylfläkt; Fig. 9 är en skiss som visar hur en motor och EGR-kylaren som visas ifig. 8 är placerade i förhållande till varandra; Fig. 10A och 10B är skisser som förklarar kylkapaciteten i jämförelse; och Fig. 11 är en skiss som visar utseendekonfigurationen hos EGR-kylaren. 10 15 20 25 30 533 908 10 BÄSTA SÄTTET ATT UTFÖRA UPPFINNINGEN Med hänvisning nu till ritningarna skall en utföringsform av en kylanordning för fluid enligt föreliggande uppfinning beskrivas.

Fig. 3 visar en skiss av ett motorrum hos en konstruktionsmaskin enligt en ut- föringsform.

Som visas ifig. 3, kommunicerar en avgaspassage 2 och en insugningsluftpas- sage 3 i en motor 1 med hjälp av en EGR-passage 4.

Till EGR-passagen 4 är en EGR-kylare 15 anordnad. l EGR-passagen 4 är en EGR-gas 30, vilken är ett kylobjekt för EGR-kylaren 15, införd från avgaspassagen 2 och EGR-gasen 30 passerar denna. EGR-kylaren 15 är en kylanordning för kyl- ning av EGR-gasen 30 som skall kylas, och är anordnad för ändamålet att redu- cera NOx och vidare, utan att försämra motoreffekten genom att sänka tempera- turen hos EGR-gasen 30, som strömmar i insugningspassagen 3 genom EGR- passagen 4 för att öka laddningseffekten hos gasen som strömmar in i en cylinder hos motorn 1.

I motorn 1 är en kylpassage 6 bildad för passage av ett kylmedium. Med hjälp av passagen 7, kommunicerar kylpassagen 6 med en radiator 8 för att sänka tempe- raturen hos kylmediet genom värmeväxling med ytterluft. Generellt är temperatu- ren hos kylmediet kring 80°C. En radiatorkylfläkt 9 är anordnad i närheten av radiatorn 8. Radiatorkylfläkten 9 blåser luft från utsidan till radiatorn 8 för att kyla kylmediet som passerar radiatorn 8. Kylluften som blåses till radiatorn 8 är om- kring 30°C. Efter passagen genom radiatorn 8, leds luften till EGR-kylaren 15, där kylluften 21 har en hög temperatur av omkring 70°C.

Fig. 4A och 4B visar en utformning av EGR-kylaren 15.

Fig. 4A är en perspektivvy av EGR-kylaren 15. Fig. 4B visar en snittvy tagen ut- med linjen A-A i fig. 4A. 10 15 20 25 30 533 BOB ll Som visas i fig. 4A och 4B, omfattar EGR-kylaren 15 en endoergisk sida av vär- meväxlaren (koksektion eller förångningssektion; föràngare) 16 och en exoergisk sida av värmeväxlaren (kondenseringssektion; kondensor) 17. l denna utföringsform passerar EGR-gasen 30 som strömmar i EGR-passagen 4 inuti den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16.

En lagringsreservoar 18 för kylmediet är bildad i den endoergiska sidan av värme- växlaren 16 för att omge EGR-passagen 4. lnuti den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 är EGR-passagen 4 uppdelad i flertalet EGR-passager 4a, 4a, som visas i fig. 4. inuti den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 är lagringsreservoaren 18 för kylmediet bildad så att den omger flertalet EGR-passager4a, 4a, I lagringsreservoaren 18 för kylmediet är ett kylmedium 20 för kylning av EGR-gasen 30 genom värmeväxling med EGR- gasen 30 som förefinns i var och en av flertalet EGR-passager 4a, 4a, lagrad.

Dessutom är flänsar 4b, 4b, anordnade vid var och en av flertalet EGR-pas- sager 4a, 4a, Som beskrivs ovan, eftersom lagringsreservoaren 18 för kyl- mediet är bildad så att den omger flertalet EGR-passager 4a, 4a, och där flänsarna 4b, 4b, är anordnade, kan ytan där kylmediet 20 hamnari kontakt med en ytteryta hos EGR-passagen 4 vara stor. Detta medger en stor uppvärm- ningsyta mellan EGR-gasen 30 och kylmediet 20, för att därmed realisera effektiv värmeväxling.

Det skall noteras, som ett förfarande för att göra uppvärmningsytan stor, kan flera rör anordnas i EGR-passagen, som visas i fig. 4B.

Den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 är anordnad med tre kylmediumpas- sager 19, 19, 19. För kylmediumpassagerna 19 kan ett rör användas, som visas i fig. 4A och 4B. Som ett exempel av röret ovan, kan ett tunt rör tillverkat av alumi- nium eller koppar användas, men röret är inte begränsat till detta exempel. En ände av dessa kylmediumpassager 19, med andra ord, nedre ändar av dessa kylmediumpassager 19 kommunicerar med lagringsreservoaren 18 för kylmediet i den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16. Å andra sidan kommunicerar de 10 15 20 25 30 533 308 12 andra ändarna av dessa kylmediumpassager 19, med andra ord, de övre ändarna av dessa kylmediumpassager 19 med varandra med en gemensam kylmedium- passage 19a.

Till ytterytorna hos båda kylmediumpassagerna 19 och den gemensamma kyl- mediumpassagen 19a, är flänsar 23 bildade med syftet att värmeväxla med ytter- luften.

Kylluften 21 som passerar genom radiatorn 8 och har en hög temperatur kring 70°C strömmar in vid en kylluftsströmningsyta 17A hos den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17. Därefter genomförs värmeväxlingen mellan kylluften 21 och kylmediet 20 i kylmediumpassagerna 19 och den gemensamma kylmediumpas- sagen 19a med hjälp av flänsarna 23.

Driften av EGR-kylaren 15 enligt denna utföringsform som beskrivs ovan kommer att beskrivas.

Som visas ifig. 4B upptar kylmediet 20 i kylmediumlagringsreservoaren 18 vid den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 värme från EGR-gasen 30, som ström- mar i de uppdelade EGR-passagerna 4a, 4a, 4a, och därefter förekommer kylmediumångan 20G slumpmässigt genom fasomvandling. Denna ånga acku- muleras iden övre delen av den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16. Vid denna tidpunkt, beroende på en snabb expansion av volymen av kylmediet 20, ökar trycket i den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16. Å andra sidan, i den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17, när kylmediumångan 20G kondenserar till en vätskefas beroende på kyleffekten med kylluften, och dess volym reduceras, minskar trycket lokalt. För att utjämna denna lokala tryckskillnad strömmar kyl- mediumångan 20G, som förekommer i den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16, in i var och en av kylmediumpassagerna 19 i den exoergiska sidan av värme- växlaren 17. Kylmediumpassagerna 19, 19, 19 kommunicerar med varandra med hjälp av den gemensamma kylmediumpassagen 19a. Således, när kylmediet 20 i någon av kylmediumpassagerna 19 rör sig uppåt, rör sig kylmediet 20 i andra kyl- mediumpassager 19 således nedåt. Kylmediet 20 som återförs till den endoergis- ka sidan av värmeväxlaren 16 och överskottsångan 20G separeras i gas och 10 15 20 25 30 533 H08 13 vätska. Därefter uppvärms kylmediet 20 igen medan kylmediumångan 20G till- sammans med ny alstrad kylmediumånga 20G strömmar in iden exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 beroende på den lokala tryckskillnaden enligt ovan. Som beskrivs ovan, i den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 och var och en av kylmediumpassagerna 19, beroende på den lokala tryckskillnaden som förändras slumpmässigt med tiden, med andra ord, självalstrande vibration, vibrerar kylme- diet 20 och kylmediumångan 20G genom självalstring i var och en av kylmedium- passagerna 19 i den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 och i den gemen- samma kylmediumpassagen 19a som visas genom en pil.

Genom driften ovan transporteras både latent värme i en ångfas och kännbar värme i en vätskefas samtidigt. l det följande skall tillstånd för att åstadkomma självalstrad vibration beskrivas.

Som ett första tillstånd skall en diameter d hos varje kylmediumpassage 19 be- skrivas.

Fig. 6B visar förhållandet mellan diametern d och termisk last e.

Den termiska lasten e är ekvivalent med mängden värmetransport, och kan också hänvisas till en termisk överföringsprestanda.

I ett experiment, för att erhålla den termiska lasten e, inställs en längd hos var och en av kylmediumpassagerna 19 till 200 mm, medan diametern d hos kylmedium- passagen 19 varierar i området från 10 mm till 20 mm. l den kända tekniken i vilken självalstrad vibration inte förekommer, är det känt att den termiska lasten e är omkring 0,3. Med beaktande att mängden av värmetransport är lika med den termiska lasten e, förstås det från det experimentella resultatet att det är möjligt att erhålla 2-3,3 gångers ökning av mängden av värmetransport i jämförelse med den kända tekniken genom att inställa den ekvivalenta diametern hos var och en av kylmediumpassagerna till 2-16 mm. Speciellt, genom att inställa den ekvivalenta diametern från 3 mm till 13 mm, blir mängden värmetransport 0,8 eller över, och bättre verkningsgrad kan erhållas. Som ett andra tillstånd skall ett förfarande för 10 15 20 25 30 533 908 14 att styra volymen av kylluft föratt åstadkomma den självalstrande vibrationen be- sknvas.

Fig. 6C visar ett mätresultat av ett förhållande mellan volymen av kylluft och den termiska lasten e i utföringsformen som beskrivs ovan. Som kan förstås från denna graf, förekommer det en volym av kylluft i vilken den termiska lasten hamnar omkring maximalvärdet. I detta fall, genom att styra antalet varv hos kylfläkten så att volymen hos kylluften blir omkring 50 % av den maximala luft- volymen, blir det möjligt att hantera den maximala termiska lasten.

Som beskrivs ovan, i denna utföringsform, cirkuleras kylmediet av den självalst- rande vibrationen. Eftersom vibrationskraften genom självalstringen används som en drivkraft för att cirkulera kylmediet 20, är det osannolikt att den påverkas av gravitationen. Således, till skillnad från känd teknik, är det mindre troligt att den termiska överföringsprestandan begränsas.

Dessutom genomförs värmeväxlingen inte genom att använda ett enkelt tunt rör som beskrivs med värmeröret 100 i fig. 2, utan genom att bilda passagerna 4a för avgaserna 30 inuti den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 och bilda kylme- diumlagringsreservoaren 18 så att den omger passagerna 4a. Således blir värme- ytan mellan avgaserna 30 och kylmediet 20 stor, och förbättrar därmed signifikant mängden av värmeinförsel. Detta medger ökningen i mängden av värmetransport, varvid den stora mängden av värme effektivt kan kylas även i ett fall där det ämne som skall kylas har en hög temperatur, såsom avgaserna 30. l det följande skall beskrivas att, med föreliggande uppfinning, storleken hos radiatorn eller andra kylenheter förblir oförändrad med avseende på existerande storlek, och en förstoring är inte nödvändig.

I den kända tekniken som visas iflg. 1, strömmar ett motorkylmedium vars tem- peratur ökar som ett resultat av kylningen av EGR-gaserna in i radiatorn vid omkring 80°C, och kyls med den kylda luften vid omkring 30°C som levereras av kylfläkten. l detta fall är temperaturdifferensen (luft-vatten-temperaturdifferens) 10 15 20 25 30 533 BOB 15 mellan motorkylmediet och kylluften omkring 50°C. Med användning av denna temperaturskillnad kyls motorkylmediet.

Kylluften 21, efter att ha passerat genom radiatorn 8, når en hög temperatur av omkring 70°C. Således, eftersom Iuft-vatten-temperaturdifferensen för kylning av motorkylmediet enbart är omkring 10°C, blir kylmediet inte speciellt kylt av motor- kylmediet som har 80°C.

Eftersom principen för kokning och kondensation används i kylanordningen (EGR- kylaren 15) enligt föreliggande uppfinning, kokar kylmediet 20. Exempelvis, när vatten används som kylmedium, kokar vattnet vid 100°C under ett tryck av 1 atmosfär, och vid 150°C under ett inre tryck av 5 atmosfärer. När kylmediet 20 cirkulerar med tvång genom den självalstrande vibrationen, kokar kylmediet 20 vid den exoergiska sidan av värmeväxlaren vid samma temperatur som vid den endo- ergiska sidan av värmeväxlaren, exempelvis 150°C.

Således, eftersom den exoergiska sidan av värmeväxlaren hos EGR-kylaren 15 enligt föreliggande uppfinning når 150°C även om temperaturen hos kylluften 21 efter att ha passerat genom radiatorn 8 är 70°C, blir det möjligt att erhålla luft- vatten-temperaturskillnaden av 80°C. l den konventionella tekniken, även om kylluften har en temperatur av 30°C, når luft-vatten-temperaturskillnaden så lågt som 50°C. Å andra sidan kan EGR-kylaren enligt föreliggande uppfinning erhålla kylkapaciteten av 1,6 gånger högre än den hos känd teknik, även genom använ- dande av luft som har 70°C efter att ha passerat genom radiatorn, vilken anses som luft, vilken inte har någon kylkapacitet, nämligen förbrukad luft enligt känd teknik.

Som ett resultat kan den existerande radiatorn eller andra kylanordningar använ- das utan förändring, och förstoringen är inte nödvändig.

Vidare har EGR-kylaren 15 enligt denna utföringsform en konfiguration i vilken den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 kommunicerar direkt med den endo- ergiska sidan av värmeväxlaren 16, och den självalstrande vibrationen, hellre än gravitationen, används för att cirkulera kylmediet 20. Således blir rören som an- 10 15 20 25 30 533 H08 16 sluter förångaren (den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16) med kondensorn (den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17) och cirkulationspumpen för att cirku- Iera ångan inte nödvändig.

Fig. 5A och 5B visar ett exempel av en konfiguration av en EGR-kylare 15, som har ett annorlunda utseende jämfört med EGR-kylaren 15, som visas ifig. 4. l fig. 5A och 5B betecknas komponenterna som har identiska särdrag som komponen- terna som bildar EGR-kylaren 15 som visas i fig. 4 identiska hänvisningssiffror.

Som visas i fig. 5A och 5B är konfigurationen av den endoergiska sidan av värme- växlaren 16 annorlunda från den som visas i fig. 4, och är bildad med en cylindrisk form i vilken EGR-passagen 4 (varje uppdelad EGR-passage 4a) omfattas.

Den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 är bildad med en rektangulär form.

EGR-kylaren 15, som visas i fig. 5A och 5B, har en konfiguration i vilken kylme- diumpassagerna 19, 19, är anordnade utmed den längsgående riktningen av EGR-passagen 4, varvid den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 är bildad med en tunn vägg W.

Fig. 7A och 7B visar ett förhållande avseende positionen mellan radiatorn 8 och radiatorkylfläkten 9.

Beskrivningen ovan har utförts genom att ge ett exempel där EGR-gasen är den fluld som skall kylas. Emellertid är fluiden i föreliggande uppfinning inte begränsad till EGR-gasen.

Ett fall där motorolja används som den fluid som skall kylas, skall beskrivas.

En oljekylare 40, som används för motorn och arbetsutrustningen är anordnad parallellt med radiatorn 8, vilken inte visas i fig. 3. Fig. 5C är en schematisk vy av oljekylaren 40. Konstruktionen av oljekylaren 40 liknar radiatorn 8. Även om motorkylmediet passerar i radiatorn, passerar oljan i oljekylaren 40. Eftersom förstärkning av hela oljekylaren behövs för att förhindra oljeläckage och liknande, pà grund av det höga oljetrycket, är den huvudsakliga skillnaden att vikten är större och tillverkningskostnaden högre än för radiatorn. 10 15 20 25 30 533 908 17 Genom att låta oljan passera i fluidpassagen (motsvarande passagen för EGR- gaserna i EGR-kylaren), vilken är det ämne som skall kylas, i den endoergiska sidan av värmeväxlaren, som har strukturen av EGR-kylaren som visas som exempel i fig. 5A och 5B, kan den användas som oljekylaren. I detta fail, eftersom ett parti genom vilket oljan passerar kan reduceras till 1/3 nivå ijämförelse med den konventionella oljekylaren, kan ett parti som kräver den höga, hållfasta konstruktionen reduceras till 1/3 nivå i jämförelse med den konventionella typen, varvid en lätt och kostnadseffektiv oljekylare kan åstadkommas.

Enligt nästa utföringsform skall ett fall där inloppsluften komprimerad med hjälp av en torboladdare används som det ämne som skall kylas, beskrivas. l fig. 3 är en turboladdare 10 anordnad vid motorn 1. Turboladdaren 10 är anord- nad för att förbättra bränsleeffektiviteten, effekten hos motorn och så vidare. Ett inlopp hos ett hölje till turbinen 11 hos turboladdaren 10 kommunicerar med av- gaspassagen 2, medan ett utlopp hos höljet till turbinen 11 kommunicerar med ytterluften genom en ljuddämpare 22. Ett inlopp hos ett hölje till en kompressor 12 hos turboladdaren 10 kommunicerar med ytterluften genom en luftrenare 13, medan ett utlopp hos höljet för kompressorn kommunicerar med inloppspassagen 3 genom en efterkylare 14. Efterkylaren 14 är anordnad för att minska temperatu- ren hos inloppsluften som komprimeras av turboladdaren 10 för att förbättra ladd- ningseffektiviteten av syre i cylindern hos motorn 1.

Det kan vara möjligt att tillämpa föreliggande uppfinning med efterkylaren. Fig. 5D visar en schematisk vy av en efterkylare. Genom att låta den av turboladdaren 10 komprimerade inloppsluften att passera genom fluidpassagerna, vilka är de ämnen som skall kylas av den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16, kan de vara möjliga att användas som efterkylare. inloppsluften som komprimeras av turboladdaren 10 når 150°C under ett tryck av 3 atmosfärer, vilket är en relativt hög temperatur och högt tryck. Emellertid, genom att tillämpa tekniken ovan, eftersom partiet som utsätts för den höga temperaturen och trycket kan reduceras till omkring 1/3, kan efterkylaren utföras lätt och kostnadseffektiv som i fallet med den tidigare utföringsformen ovan. 10 15 20 25 30 533 308 18 Fig. 6A visar förhållandet mellan mängden av värmetransport C och. volymför- hållandet B hos kylmediet 20 i ett vätskefastillstånd till den totala volymen av den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 och den exoergiska sidan av värmeväx- laren 17, med andra ord, den totala volymen av kylmediumlagringsreservoaren 18, kylmediumpassagerna 19, 19, och den gemensamma kylmediumpassagen 19a.

Som visas i fig. 6A, under området av volymförhållandet B från 20 % t.o.m. 80 %, blir mängden värmetransport C en tillräcklig nivå eller högre att kyla avgaserna 30, som har hög temperatur. Företrädesvis är volymförhållandet B hos kylmediet 20 inställt från området 20 % t.o.m. 80 %.

Fig. 7A och 78 visar hur radiatorn 8 och radiatorkylfläkten 9 är placerade iför- hållande till varandra.

I fig. 7A är radiatorn 8 placerad iden bakre riktningen av radiatorkylfläkten 9, och EGR-kylaren 15 är placerad i en bakre riktning hos radiatorn 8. Med radiatorkyl- fläkten 9 levereras kylluften 21 till och passerar genom radiatorn 8; och kylmediet 20 eller kylmediumångan 20G i den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 av EGR-kylaren 15 kyls av kylluften 21, som har den höga temperaturen som emit- terats bakåt från radiatorn 8.

Dessutom, ifig. 7B, är EGR-kylaren 15 placerad iden bakre riktningen av radia- torn 8, och radiatorkylfläkten 9 är placerad iden bakre riktningen hos EGR-kylaren 15. Genom att dra den främre luften med radiatorkylfläkten 9, levereras kylluften 21 till och passerar genom radiatorn 8; och kylmediet 20 i den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 hos EGR-kylaren 15 kyls av kylluften 21, som har den höga temperaturen emitterad bakåt från radiatorn 8.

I utföringsformerna ovan, som medel för att kyla EGR-kylaren 15, används radia- torkylfläkten 9 för kylning av kylmediet hos motorn 1. Emellertid kan ett godtyckligt medel för kylning användas som kylmedel för kylning av EGR-kylaren 15. Exem- 10 15 20 25 30 533 908 19 pelvis, som tillägg för radiatorkylfläkten 9, kan en kylfläkt avsedd för att leverera kylluften 21 till EGR-kylaren 15 anordnas.

Med hänvisning till fig. 8, skall en utföringsform enligt konfigurationen ovan be- skflvas.

I fig. 8 är den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 bildad i en ringform.

Fig. 8A är en perspektiwy av EGR-kylaren 15, och fig. 8B visar en tvärsnittsvy tagen utmed linjen B-B utmed cirkeln av EGR-kylaren 15, som visas i fig. 8A.

Komponenter som har identiska särdrag med komponenterna som bildar EGR- kylaren 15, som visas i fig. 4, är betecknade med identiska hänvisningssifiror.

I fig. 8 är den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 bildad i en ringform. Den kan emellertid ha en polygonal och ringform. l EGR-kylaren 15 enligt denna utföringsfomt är en ringformad kylfläkt 24 på lik- nande sätt anordnad inuti den ringformade exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 som kylmedel. Kylfläkten 24 är anordnad som ett tillägg till radiatorkylfläkten 9.

Kylfläkten 24 driver ytterluft från ovan (eller från en yttre väggyta 17B), och kyl- luften 21 levereras till varje del av en inre väggyta 17A hos den ringformade exoergiska sidan av värmeväxlaren 17. Kylluften 21, som passerar genom den ringformade exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 släpps ut från den yttre vägg- ytan 17B (eller från ovan). l anordningen enligt denna utföringsform, som tillägg till radiatorkylfläkten 9, är en kylfläkt 24 för EGR-kylaren 15 anordnad. Således blir det möjligt att placera EGR- kylaren 15 i denna utföringsform i närheten av EGR-passagen 4 utan någon lokal begränsning med avseende på radiatorkylfläkten 9.

Som i fallet med fig. 8B visar fig. 8C en snittvy som är tagen utmed linjen B-B utmed cirkeln hos EGR-kylaren 15, som visas i fig. 8A. 10 15 20 25 30 533 908 20 Den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 omfattar ett flertal separerade endo- ergiska sidor hos värmeväxlare 16A, 16A, 16A, där var och en har en separat kylmediumlagringsreservoar 18A, 18A, 18A. Dessutom omfattar den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 ett flertal separata exoergiska sidor av värmeväxlare 17A, 17A, 17A, där var och en motsvarar var och en av flertalet separerade endoergiska sidor av värrneväxlare 16A, 16A, 16A. Var och en av de endoergiska sidorna av värmeväxiarna 16A, 16A, 16A är separerad genom skiljeväggar 16B, 16B som medger EGR-gaserna 30 att strömma i den anslutande endoergiska sidan av värmeväxlaren 16A och tillåter inte att kylmediet 20 strömmar i den angränsande endoergiska sidan av värmeväxlaren 16A.

EGR-passagerna 4c, 4c, 4c i den endoergiska sidan av värmeväxiarna 16A, 16A, 16A kommunicerar i serie med varandra och bildar EGR-passagen 4.

Kokpunkterna hos kylmedierna 20 i kylmediumlagringsreservoarerna 18A, 18A, 18A i de endoergiska sidorna av värmeväxiarna 16A, 16A, 16A är var och en inställd till temperaturerna T1, T2, T3, vilka gradvis minskar (T1>T2>T3) vid en position uppströms till nedströms i EGR-passagerna 4c, 4c, 4c.

Fig. 10A och 10B visar schematiska skisser som var och en visar ett fall där en enda EGR-kylare 15 är anordnad till EGR-passagen 4 och ett fall där flera (två) EGR-kylare 15 är anordnade i serie, och visar jämförelsen hos kylkapaciteten.

Först, som visas i fig. 10A, skall fallet beskrivas där den enda EGR-kylaren 15 är anordnad till EGR-passagen 4.

Genom att inställa kylpunkten hos kylmediet 20 i kylmediumlagringsreservoaren 18 till 140°C, kyls EGR-gaserna 30 som strömmar in i inloppet hos EGR-kylaren 15 vid 540°C, och strömmar ut från EGR-kylaren 15 vid 165°C. Det skall noteras att det antas att temperaturen hos kylluften 21 är 70°C. Å andra sidan, som visas i fig. 10B, skall fallet beskrivas där flera (två) EGR-kylare 15 är anordnade i serie. Det antas att kokpunkten Ti hos kylmediet 20 i kylme- diumlagringsreservoaren 18, som är belägen uppströms EGR-kylaren 15 hos 10 15 20 25 30 533 908 21 EGR-passagen 4 är inställd till 180°C; kokpunkten T2 hos kylmediet 20 i kylme- diumlagringsreservoaren 18, som är belägen nedströms EGR-kylaren 15 hos EGR-passagen 4 är inställd till 110°C; och temperaturen hos EGR-gaserna 30 vid inloppet uppströms EGR-kylaren 15 är inställd till 540°C, vilket är samma tempe- ratur som visas i fig. 10A. EGR-gaserna som strömmar in vid 540°C kyls upp- ströms och nedströms EGR-kylarna 15, och strömmar ut från sidan nedströms EGR-kylaren vid temperaturen 150°C. Detta möjliggör ytterligare minskning av temperaturen hos EGR-gaserna 30 i jämförelse med konfigurationen som visas i fig. 10A.

Generellt, mellan antalet N steg vid vilka den endoergiska sidan av värmeväxlarna 16A är förbundna i serie och temperaturen hos EGR-gasen 30 vid utloppet hos EGR-kylaren 15, existerar det ett förhållande där, eftersom antalet N steg vid vilka den endoergiska sidan av värmeväxlarna 16A är förbundna i serie ökar, kylkapa- citeten förbättras medan temperaturen hos EGR-gasen 30 vid utloppet hos EGR- kylaren 15 blir lägre. Även om fig. 10B visar fallet där de endoergiska sidorna av värmeväxlarna 16A är förbundna i serie vid två steg, kan temperaturen hos EGR- gaserna 30 således ytterligare sänkas genom ökande av antalet steg hos den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16A l seriekoppling av tre steg eller över, med andra ord, multipla steg.

Förhållandet ovan är gångbart även i fallet där flertalet EGR-kylare 15, var och en bildad genom en enda integrerad enhet, är förbundna i serie utmed EGR-pas- sagen 4, medan den endoergiska sidan av värmeväxlarna 16A, 16A, är för- bundna i serie som visas i fig. 10B, eller även i fallet där skiljeväggen 16B är anordnad i EGR-kylaren 15 är bildad genom en enda integrerad enhet medan den endoergiska sidan av värmeväxlarna 16A, 16A, är förbundna i serie som visas i fig. 8C. Med andra ord, i konfigurationen som visas i fig. 8C, kan kylkapaciteten förbättras när antalet steg N hos den endoergiska sidan av värmeväxlarna 16A i seriekoppling ökar genom ökande av antalet skiljeväggar 16B. Detta möjliggör ytterligare minskning av utloppstemperaturen hos EGR-gaserna 30.

Det skall noteras att i utföringsformerna ovan har EGR-kylaren 15, som har en konfiguration i vilken den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 är placerad högre 10 15 20 533 H08 22 än den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16 beskrivits som exempel. Eftersom föreliggande uppfinning använder självalstrande vibration för att cirkulera kylme- diet 20, behöver den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 emellertid inte place- ras i ett högre läge än den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16. Som visas i fig. 11, kan det exempelvis vara möjligt att bilda EGR-kylaren 15 i en konfiguration i vilken en del av den exoergiska sidan av värmeväxlaren 17 är placerad i en lägre position än den endoergiska sidan av värmeväxlaren 16.

Fig. 9 visar ett exempel av anordning av EGR-kylaren 15 som visas i fig. 8. l fig. 9 är EGR-kylaren som visas i fig. 8 placerad ovanför motorn. Komponenter som har identiska särdrag med komponenterna som bildar motorn 1 och som är tilläggs- enheter, som visas i fig. 3, är betecknade med identiska hänvisningssiffror.

I fallet där EGR-kylaren är placerad ovanför motorn 1, som beskrivs ovan, är EGR-kylaren 15 belägen i närheten av den existerande EGR-passagaen 4 som jämförelse med fallet där EGR-kylaren 15 är placerad framför eller bakom radia- torn 8, som visas i utföringsformen som visas i fig. 7A och 7B. Således kan EGR- kylaren 15 anordnas utan avsevärd modifiering, såsom förlängning av rören från den existerande EGR-passagen 4. Exempelvis kan systemet vara bildat enbart genom att förse den existerande EGR-passagen ovanför motorn 1 med en på- skruvad EGR-kylare 15 från en annan enhet.

Claims (10)

10 15 20 25 30 533 908 23 PATENTKRAV

1. Kylanordning (15) för en fluid (30), vilken fluid är EGR-gas (30), komprimerad insugningsluft eller motorolja i en förbränningsmotor (1), innefattande: - en värmeväxlare (16) på en endoergisk sida som har en fluidpassage (4) för passage av den fluid (30) som skall kylas och lagrar ett kylmedium (20, 20G) för kylning av fluiden (30) genom värmeväxling med fluiden (30) ifluidpassa- Qefl (4); - en värmeväxlare (17) på en exoergisk sida som är ansluten till en övre del av värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan och medger att kylmediet (20, 20G) som inkommer från värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan passe- rar igenom värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan; kännetecknad av - kylorgan (9; 24) anpassat att alstra kylluft (21) som kyler kylmediet (20, 20G) som passerar genom värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan genom värrneväxling med kylmediet (20, 20G), och av att - värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan har minst två kylmediumpassager (19), varvid ena ändarna av de minst två kylmediumpassagerna (19) är anslut- na till värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan och de andra ändarna av de minst två kylmediumpassagerna (19) är anslutna till varandra med hjälp av en gemensam kylmediumpassage (19a), - varvid vid kylanordningens (15) drift det kylmedium (20, 20G) som lagras i värmeväxlaren på den endoergiska sidan (16) och som förekommer i såväl ångfas (20G) som vätskefas även fyller kylmediumpassagerna (19) anordnade i värmeväxlaren på den exoergiska sidan (17), och när kylmediumånga (20G) från den övre delen av värmeväxlaren på den endoergiska sidan (16) ström- mar in i en kylmediumpassage (19) strömmar kylmedium (20, 20G) i en annan kylmediumpassage (19) in i värmeväxlaren på den endoergiska sidan (16), - varvid kylanordningen (15) är konfigurerad så att den cirkulerar kylmediet (20, 20G) mellan värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan och värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan genom kylmediumpassagerna (19) beroende på en lokal tryckskillnad mellan: trycköknlng i värmeväxlaren (16) på den endoer- giska sidan orsakad av slumpvis fasomvandling till kylmediumånga (20G) som en följd av absorption av värme hos fluiden (30) som passerar genom värme- växlaren (16) på den endoergiska sidan, varefter denna ånga ackumuleras i 10 15 20 25 30 533 B08 24 den övre delen av värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan; och tryck- minskning i kylmediumpassagerna (19) i värmeväxlaren (17) på den exoergis- ka sidan orsakad av en volymreduktion av kylmediet (20, 2OG) som uppkom- mer som en följd av kondensation av kylmediumånga (2OG) till flytande fas då värme absorberas av kylluften (21) alstrad av kylorganet (9; 24), - kylmediumpassagerna (19) har en passagediameter eller en ekvivalent diame- ter som sträcker sig från 2 mm till 16 mm, och - alla kylmediumpassager (19) är bildade med väsentligen samma diameter eller den ekvivalenta diametern.

2. Kylanordning för fluid enligt krav 1, innefattande en EGR-passage (4) för infö- rande av EGR-gasen (30) in i kylanordningen, varvid fluiden som ska kylas är av- gaser (30) som passerar genom EGR-passagen (4).

3. Kylanordning för fluid enligt krav 1, innefattande en motorinloppspassage (3) för införande av komprimerad inloppsluft in i kylanordningen, varvid fluiden som ska kylas är komprimerad insugningsluft.

4. Kylanordning för fluid enligt något av kraven 1 till 3, vari kylorganet är en kylfläkt (9, 24).

5. Kylanordning för fluid enligt krav 4, varvid kylorganet är en radiatorkylfläkt (9) för kylning av en radiator (8) genom vilken ett motorkylmedium passerar.

6. Kylanordning för fluid enligt krav 1, vari ett volymförhållande hos kylmediet (20, 2OG) till en total volym hos värmeväxlaren (16) på den endoergiska sidan och värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan är inställd till ett förutbestämt volym- förhållande som sträcker sig från 20 % till 80 %.

7. Kylanordning för fluid enligt krav 1, vari kylanordningen innefattar: ett flertal separata värmeväxlare (16A) på den endoergiska sidan med fluidpassa- ger (4C); 10 15 20 25 533 908 25 ett flertal separata värmeväxlare (17A) på den exoergiska sidan, var och en mot- svarande varje flertal av separata värmeväxlare (16A) på den endoergiska sidan, och vari fluidpassagerna (4C) i flertalet av separata värmeväxlare (16A) på den endoergis- ka sidan är anslutna i serie och sagda fluidpassager (4C) utgör fluidpassagen (4) i krav 1, och kylanordningen är utformad så att en kokpunkt (T2) hos kylmediet (20, 20G) i en separat nedströms värmeväxlare (16A) på den endoergiska sidan är lägre än kok- punkten (T1) hos kylmediet (20, 20G) i en annan separat uppströms värmeväxlare (16A) på den endoergiska sidan i fluidpassagen (4).

8. Kylanordning för fluid enligt krav 7, vari var och en av det flertal separerade värmeväxlarna (16A) på den endoergiska sidan är uppdelad genom en skiljevägg (16B) som medger fluiden (30) som skall kylas att passera till en angränsande värmeväxlare (16A) på den endoergiska sidan men medger inte kylmediet (20) att passera till den angränsande värmeväxlaren (16A) på den endoergiska sidan.

9. Kylanordning för fluid enligt krav 4, vari värmeväxlaren (17) på den exoergiska sidan och värmeväxlaren (16) på den en- doergiska sidan är bildad i en ringform, och kylfläkten (24), som är bildad i ringform, är anordnad som kylorgan inuti värmeväx- laren (17) på den exoergiska sidan.

10. Användning av en kylanordning för fluid enligt krav 9, vari kylanordningen är placerad ovanför en förbränningsmotor (1).