SE531694C2 - Stötdämpare med dubbelkolv - Google Patents

Stötdämpare med dubbelkolv

Info

Publication number
SE531694C2
SE531694C2 SE0702838A SE0702838A SE531694C2 SE 531694 C2 SE531694 C2 SE 531694C2 SE 0702838 A SE0702838 A SE 0702838A SE 0702838 A SE0702838 A SE 0702838A SE 531694 C2 SE531694 C2 SE 531694C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
flow restrictor
main piston
flow
shock absorber
damping
Prior art date
Application number
SE0702838A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0702838L (sv
Inventor
Nils Goeran Nygren
Johan Jarl
Original Assignee
Oehlins Racing Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Oehlins Racing Ab filed Critical Oehlins Racing Ab
Priority to SE0702838A priority Critical patent/SE531694C2/sv
Priority to US12/747,502 priority patent/US8807302B2/en
Priority to CN2008801213949A priority patent/CN101903678B/zh
Priority to EP08863438.1A priority patent/EP2242939B1/en
Priority to JP2010539379A priority patent/JP5474821B2/ja
Priority to PCT/SE2008/051484 priority patent/WO2009082339A1/en
Publication of SE0702838L publication Critical patent/SE0702838L/sv
Publication of SE531694C2 publication Critical patent/SE531694C2/sv

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/06—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using both gas and liquid
    • F16F9/063—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using both gas and liquid comprising a hollow piston rod
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
    • F16F9/14—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect
    • F16F9/16—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts
    • F16F9/18—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein
    • F16F9/182—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein comprising a hollow piston rod
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/3405—Throttling passages in or on piston body, e.g. slots
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3484—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of the annular discs per se, singularly or in combination
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/48—Arrangements for providing different damping effects at different parts of the stroke
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/48—Arrangements for providing different damping effects at different parts of the stroke
    • F16F9/49—Stops limiting fluid passage, e.g. hydraulic stops or elastomeric elements inside the cylinder which contribute to changes in fluid damping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
    • F16F9/516—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics resulting in the damping effects during contraction being different from the damping effects during extension, i.e. responsive to the direction of movement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
    • F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
    • F16F9/3485—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of supporting elements intended to guide or limit the movement of the annular discs
    • F16F9/3487—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by features of supporting elements intended to guide or limit the movement of the annular discs with spacers or spacing rings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid-Damping Devices (AREA)

Description

:31 E54 .2.
Genom denna konstruktion är det möjligt att tillse att ett tryck påtagligt större än noll alltid råder i dämpkamrarna. Detta eftersom trycket i dämpkamrarna C1 respektive C2 endast är marginellt lägre än tryck P1 tack vare det låga tryckfallet över tlödesbegränsare 11 respektive 12 och genom att även det för båda kamrarna gemensamma mellanutrymmet 8 är trycksatt med nämnda tryck. Det trycksatta dämpmediet leds ut i respektive dämpkammare C1, C2 via en samling av flexibla andra brickor ttpA, 12% i.e. shims. De flexibla andra brickorna är fast inspända vid sin inre diameter så att de flexar runt sin centrala del och släpper igenom ett dämpmedieflöde endast via sin yttre del som böjer av från huvudkolvens första sida och således lämnar en öppningsarea som år anordnad vid de andra brickornas ytterdiameter, se figur tb. För att åstadkomma minimalt med tlödesmotstànd i riktning ut fràn mellanutrymmet har samlingarna med flexibla brickor valts att vara så veka som möjligt för att kunna öppna vid endast en mycket liten tryckskillnad mellan respektive dämpkammare och mellanutrymmet.
Problem har då uppstått eftersom mycket veka brickor lätt blir instabila och börjar deformeras oförutsägbart med flödet. Hela dämparens dynamik blir då försämrad och oväntade svängningar och ljud kan uppstå.
Ett ytterligare problem med stötdämpare tillverkade enligt den förut kända tekniken uppstår när huvudkolvarna monteras på kolvstången. För att inte skapa oönskade strypningar i flödet mellan trycksättningsbehàllaren och mellankammaren måste det trycksatta dämpmediet som flödar från trycksättningsbehàllaren genom kolvstàngen ha en stor area att passera genom. Den tidigare lösningen har en separat mellandel 17PA som separerar de båda kolvarna. Denna mellandel är svår att montera sä att tlödesvägarna 17pAa genom kolvstång och mellandel hamnar centrerat över varandra och endast en liten förskjutning mellan dessa delar skapar en minskad flödesarea. 10 15 20 25 30 535 E34 -3- För att minska problemet med centrering av flödesvägarna så har ett invändigt *l7pAb i mellandelen införts. flödesmotstàndet har detta urtag en stor radieli utsträckning. Monteringen urtag För att minimera av huvudkolvarna vid denna mellandel kan vara även ett problem eftersom mellandelen 17pA med dess urtag 17pAb lätt deformeras dä huvudkolvarna monteras genom en átdragning av en fasthàllningsmutter 20PA. För att det ska vara lätt att ändra dämpkaraktär pà stötdämparen genom att variera brickorna (shimsen) i avseende på storlek, tjocklek, antal och inbördes ordning, så mäste det vara en enkel och kraviös procedur att demontera och montera huvudkolvarna.
Uppfinningens syfte Föreliggande uppfinning avser att lösa de dynamikproblem som uppstår i en stötdämpare som är trycksatt via huvudkolvanordning bestående av två huvudkolvar. ett utrymme mellan en Vidare syftar uppfinningen att lösa problem vid montering av huvudkolvarna i stötdämparen utan att dämpmedieflödet i stötdämparen begränsas eller att montering/demonteringsproceduren försvåras.
Dessutom ska dessa problem lösas på ett ekonomiskt och enkelt sätt.
Sammanfattning av uppfinningen Uppfinningen avser en stötdämpare vilken innefattar en dämpmediefylld dämpcylinder som är avdelad i en första och en andra dämpkammare av en huvudkolvanordning. Huvudkolvanordningen är sammansatt av en första och en andra huvudkolv med genomgående kanaler som är i en flödesriktning avgränsade av första och andra flödesbegränsare.
Huvudkolvanordningen är monterad vid en kolvstâng med en axlellt stràckande och genomgående hålighet genom vilken dämpmedium kan flöda. Den genomgående håligheten sammankopplar en trycksatt kammare i en trycksättningsreservoar och respektive dämpkammare via ett, av den första och den andra huvudkolven avgränsat, mellanutrymme i huvudkolvanordningen. Ett första dämpmedieflöde fràn mellanutrymmet till 531 E34 -4- den första respektive den andra dämpkammaren är anordnat att flöda huvudsakligen utan motstånd genom trycksättningskanaler avgränsade av en första flödesbegränsare. Den första flödesbegränsaren lyfter i axialled från huvudkolven med huvudsakligen bibehållen yttre form vid öppningsförloppet så att en flödesväg skapas både mellan huvudkolven och hela eller delar av den första flödesbegränsarens inre kantlinje samt mellan huvudkolven och flödesbegränsarens yttre kantlinje.
Genom att den första flödesbegränsaren kan röra sig axiellt så kan den göras styvare utan att tlödesmotståndet ökas nämnvärt. Således behöver den inte längre vara extremt tunn och flexibel i böjriktningen.
I en första utföringsform av uppfinningen är den första flödesbegränsaren styv och inflexibel i axialled och har formen av en tätningsbricka som har en inre och en yttre kant med respektive utsträckning i radiallled samt en viss utsträckning, företrädesvis 0,2-0,5 mm, i lateralled. Genom denna utföringsform öppnar den första flödesbegränsaren genom att den lyfter från huvudkolven samtidigt som den är helt tät då den ligger an mot sätesytan, dvs då trycket i dämpkamrarna år större än trycket i mellankammaren. Således agerar den första flödesbegränsaren som en backventil.
Den första flödesbegränsaren lyfter från huvudkolven huvudsakligen parallellt med kolvstången i förhållande till en distanshylsa som är anordnad vid huvudkolvens mot dämpkamrarna vettande yta, innanför flödesbegränsarens inre radiella utsträckning. l sin enklaste utföringsform är tätningsbrickan hos backventilen cirkulär såväl invändigt som utvändigt. För att möjliggöra små överlapp och därmed smala kontaktytor vid sätesytan så krävs en god centrering av tätningsbrickan runt distanshylsan. Smala kontaktytor är en förutsättning för en reaktionssnabb ventil, då breda kontaktytor fördröjer såväl öppnings- 20 25 53% B54 -5_ som stängningsförloppen. Detta genom att dämpmediumet vid breda kontaktytor tvingas flöda långa sträckor i smala spalter. viskös dämpning uppstår vilket bromsar upp flödet. Det är samtidigt viktigt att inte göra avkall pä god täthet hos backventilen dä den befinner sig i stängt läge l en tredje utföringsform har den första flödesbegränsaren vid dess inre kant radiellt mot centrum inàtgående klackar. Klackarna har en sä stor utsträckning i radialled att deras innerkant är anordnad att centrera flödesbegränsaren på distanshylsan.
Genom att utforma tàtningsbrickan med radiellt mot centrum inâtgáende klackar så erhålls en god centrering mellan tàtningsbrickan och dess säte.
Dessutom skapas endast små överlapp mellan tàtningsbrickan och huvudkolvens säte vilket ger en snabb öppningsfunktion.
De ovan beskrivna klackarna innebär även att en bibehållen styrning och centrering är möjlig men med en minskad inre strypning av flödet mellan flödesbegränsarens inre kant och den distanshylsa runt vilken flödesbegränsaren centreras. Den smala spalt som uppstår mellan flödesbegränsarens inre kant och distanshylsan är i detta fall betydligt kortare i sin utsträckning än om den inre kanten är helt cirkulär invändigt.
Detta leder till minskad viskös dämpning i spalten och minskat motstånd att föra flödesbegränsaren genom dämpmediet.
Ytterligare en fördel med klackarna är att mer dàmpmedium kan passera innanför flödesbegränsaren. Detta skapar ett lägre flödesmotstånd. Den extra möjliga flödesarean som uppstår mellan klackarna vid den inre kanten är särskilt betydelsefull vid små lyfthöjder hos tàtningsbrickan i samband med öppning eller stängning av backventilen. 20 25 531 5513 _55.
I en fjärde utföringsform erhålls minskat tlödesmotstànd och centrering av den första tlödesbegränsaren genom att klackarna istället är anordnade i distanshylsan.
I en ytterligare uttöringstorm är mellanutrymmet mellan den första och den andra huvudkolven skapat genom att den första och den andra huvudkolven ligger an mot en mellandel. Meliandelen är gjord i ett solitt stycke material men kan sägas vara sammansatt av en cylinderformad del och en från den, ungefär centralt pà den cylinderformade delen radiellt utsträckande stöddel.
I den radiellt utstràckande stöddelen är anordnat huvudsakligen radiellt sträckande tredje kanaler genom vilka dämpmedietlödet mellan den trycksatta kammaren i trycksättningsreservoaren och mellanutrymmet transporteras ut i mellanutrymmet.
Uppfinningen är närmare beskriven nedan, med hänvisningar till medföljande ritningar.
Figurförteckning Fig. 1a visar en stötdämpare enligt tidigare känd teknik Fig. lb visar en förstorad vy av kolvpartiet i tidigare känd teknik Fig. 2a visar den uppfinningsenliga stötdämparen Fig. 2b visar en förstorad vy av kolvpartiet i den uppfinningsenliga stötdämparen Fig. Sa visar den andra flödesbegränsaren Fig. 3b visar huvudkolven med ett snitt genom centrum av kolven Fig. Sa visar en vy av huvudkolvens mot dämpkamrarna riktade sida Fig. 4a visar en förstorad vy av mellandelen.
Fig, 4b visar mellandelen med ett snitt genom dess radiellt utstickande stöddel Fig. 4c visar en .SD-vy av mellandelen 10 15 20 25 30 534 Såå Detaljerad beskrivning av uppfinningen Den uppfinningsenliga stötdämparen 1, se figur 2a och 2b, har en grundkonstruktion som motsvarar den i figur 1 visade kända tekniken.
Således innefattar stötdämparen en dämpmediefylld i ändarna 2a, 2b avgränsad dämpcylinderkropp 2 som är avdelad i en första C1 och en andra C2 dämpkammare av en huvudkolvanordning sammansatt av två huvudkolvar 4, 5. Dämpmediet är företrädesvis hydraulolja som kan innefatta tillhörande tillsatser på i och för sig känt sätt. Alternativt kan glykol och/eller vatten utnyttjas som vätska. Dämpcylinderkroppen 2 är företrädesvis även teleskopiskt anordnad i en andra cylinder 2”.
Huvudkolvarna 4, 5 är monterade på en första ände Sa av en ihålig kolvstång 3 som sträcker sig genom en av ändarna 2a av cylinderkroppen och som rör sig med den andra cylindern 2”. Genom kolvstången 3 flödar dämpmedium mellan en trycksatt kammare 6a i en trycksättningsbehàllare 6 och respektive dämpkammare C1, C2. l trycksättningsbehâllare 6 är anordnat ett trycksättande organ 6b i form av en kolv, gummiblåsa eller liknande är anordnad. Trycksättningsbehällaren innesluter en första trycksatt och dämpmediefylld kammare 6a. Trycksättningsbehållaren avgränsas av det trycksättande organet 6b i även ett andra utrymme 6c som innefattar ett andra medium mer kompressibelt än dämpmediet. Det kompressibla mediet kan utgöras av gas, t.ex. luft, kvävgas eller annan gas med tillsatser. Genom påfyllning av kompressibelt medium i det andra utrymmet skapas det grundtryck P1 som trycksätter dämpmediet. Det kompressibla mediet kan även ersättas av ett mekaniskt organ såsom en fjäder eller dylikt.
Trycksättning av dämparen och även dämparens dämpkaraktär justeras av en eller flera ventiler 18 enligt tidigare känd teknik anordnad/anordnade mellan trycksättningsbehâllaren 6 och dämpcylinderdelen 2. 25 30 531 E84 _8_ Det trycksatta dämpmediet leds fràn trycksättningsbehàllaren 6 via en kanal 7 i kolvstàngen 3 till ett mellanutrymme 8 mellan huvudkolvarna 4, 5. Detta mellanutrymme 8 får då trycket P2 som huvudsakligen är lika med grundtrycket P1. Dämpmediet kan sedan flöda vidare via genomgående trycksàttningskanaler 9, 10 i huvudkolvarna 4, 5 ut i respektive dämpkammare C1, C2 så att även dämpkamrarna minst får trycket P1=P2 (med eventuella på grund av tryckfallet flödesbegränsarna). En första flödesbegränsare 11, 12 ligger an mot en tryckändringar över första sida 4a, 5a av huvudkolvarna 4, 5 och agerar som en backventil och förhindrar flöde genom trycksättningskanalen 9, 10 i riktning från någon av dåmpkamrarna C1, C2 till mellankammaren 8. Istället dämpmedieflödet från den första respektive den andra dämpkammaren till mellanutrymmet 8 via huvudflödeskanaler 13, 14. tvingas genom huvudkolvarna 4, 5 sträckande En av huvudkolvarna 4 dämpar rörelse i en första riktning Ft1, i.e kompressionriktningen då huvudkolvanordningen rör sig l så att stötdämparlängden minskar och trycket P3 i den första dämpkammaren C1 ökar, och den andra av huvudkolvarna 5 dämpar rörelse i en andra riktning H2, stötdämparlängden ökar och trycket P4 i den andra dämpkammaren C2 i.e. returriktningen då huvudkolvanordningen rör sig så att ökar. Dämpningen sker via deformation av en andra flödesbegränsare 15, 16, företrädesvis en samling flexibla första brickor, som avgränsar de genom huvudkolven sträckande huvudflödeskanalerna 13. 14 och som ligger an mot en andra huvudkolvssida 4b, 5b.
Således flödar dämpmediet mellan den första C1 och den andra dämpkammaren C2 via den första huvudkolvens 4 huvudflödeskanaler 13, genom mellanutrymmet 8 och ut genom den andra huvudkolvens 5 trycksättningskanaler 10. Från den andra dämpkammaren G2 till den första dämpkammaren C1 flödar dämpmediet via den andra kolvens 5 20 25 53% 5511 .9- huvudflödeskanaler 14, genom mellanutrymmet 8 och ut genom den första huvudkolvens trycksàttningskanaler 11.
Den andra kolvstängsänden 3b är fäst i ett första infästningsorgan I1 som är avsett att fästa dämparen vid en del på ett aktuellt fordon vilken rör sig hjul eller runt dämpcylinderdelen 2 koncentriskt anordnade andra cylindern 2' är även den infäst i det första infästningsorganet l1. Vid dämpcylinderns 2 första ände 2a uppvisar dämparen ett andra infästningsorgan I2 som kan fästas i en chassie- eller ramdel pà ett aktuellt fordon. Givetvis är även motsatt monteringsriktning möjlig. med Den underlaget, företrädesvis ett made.
Den första flödesbegränsaren 11, 12 är i uppfinningen styv och inflexibel i axialled och har formen av en eller flera tätningsbrickor med en viss utsträckning bàde i radialled och i lateralled. l radialled sträcker de sig från en inre cirkulär kant 11b2, 12b2 (se den inre streckade linjen ifigur 3a) till en yttre cirkulär kant tla, 12a och i lateralled har tätningsbrickorna företrädesvis en tjocklek pä mellan 0,2 och 0,5 mm.
I figur 2b visas att den första flödesbegränsaren 11, 12 lyfter från huvudkolven 4, 5 med huvudsakligen bibehållen yttre form vid öppningsförloppet dä ett dämpmedieflöde skapas av att trycket P2 i mellanutrymmet 8 är större än trycket P3 i dämpkammaren C1. Den första flödesbegränsaren 11, 12 lyfter fràn huvudkolvens 4, 5 första sida 4a, 5a huvudsakligen parallellt med kolvstàngen 3 i förhållande till en distanshylsa 24 som är anordnad vid huvudkolvens mot dämpkamrarna vettande yta, innanför flödesbegränsarens inre kant 11bl, 12b1; 11b2, 12b2.
Distanshylsan 24 är även nödvändig för att den första flödesbegrànsaren 11, 12 ska kunna lyfta frän huvudkolven 4, 5, eftersom det då måste vara ett avstånd mellan huvudkolvens mot dämpkamrarna C1, C2 vettande sida och de delar mellan vilka huvudkolvarna 4, 5 är axiellt inspända mot. 25 30 53%; E54 -10- Distanshylsan 24 ligger an mot en inre yta A4i, A5i av huvudkolven 4, 5 och den första flödesbegränsarens 11, 12 inre kant 11b2, 12b2 med inre diameter d1 1 i, d12i är anordnad att glida mot distansens 24 ytteryta 24a.
I figur Sa visas den första flödesbegränsaren 11, 12 som har vid dess inre kant radiellt inàtgàende klackar 11c, 12c. Klackarna 11c, 12c sträcker sig i radialled från en inre klackkant 11b1, 12b1 till en yttre klackkant 11c1, 12c1.
Den yttre kiackkanten 11c1, 12c1 sammanfaller huvudsakligen med flödesbegränsarens 11, 12 inre diameter d11i, d12i och är anordnad att centrera flödesbegränsaren 11, 12 på distanshylsan 24. I utrymmet mellan klackarna 11c, 12c kan dämpmedium flöda då den första flödesbegränsaren 11, 12 har öppnat och lyft ifrån huvudkolven 4, 5. l figur 3b visas en stängd ventil då inget dämpmedium flödar i trycksättningskanalen 9, 10 och dä trycket P3, P4 i dämpkamrarna G1, C2 är större än eller lika med trycket P2 i mellankammaren 8. Den första flödesbegränsaren 11, 12 vilar då på den inre A4i, A5i och den yttre sätesytan A4y, A5y av huvudkolvens mot respektive dämpkammare vettande första sida 4a, 5a och täcker de trycksättningskanalerna 9, 10. Flödesbegränsarens inre kant har en inre diameter d11i, d12i som är något större än distanshylsan yttre radiella utsträckning d24. Således skapas en spalt s mellan den första flödesbegränsarens 11, 12 inre kant 11b1, 12b1; 11b2, 12b2 och distanshylsan 24. l denna spalt s kan dämpmedium flöda med en viss strypning som står i proportion med spaltens storlek. genomgående För att det trycksatta dämpmediet ska flöda huvudsakligen utan motstånd genom trycksättningskanalerna 9, 10 är de första flödesbegränsarna 11, 12 så utformade att dämpmediet verkar pà en sä stor tryckarea A11p, A12p pä första flödesbegränsarna 11, 12 att den huvudsakligen motsvarar den första totala area A11, A12. första flödesbegränsarens tryckarea A11p, A12p är bestämd av den radiellt flödesbegränsarens Den 15 25 531 E94 _11- utbredda arean som uppstår mellan den inre A4i, A5i och den yttre första sätesytan A4y, A5y anordnade pà huvudkolvens 4, 5 första sida 4a, 5a.
Företrädesvls täcker tryckarean mellan 85 och 90% av den andra flödesbegränsarens totala area A1 1 , A12.
Det låga flödesmotstàndet skapas av att trycksättningskanalerna görs stora med lågt flödesmotstànd och genom att det första dämpmedieflödet verkar på en stor tryckarea pä den andra flödesbegränsaren samt att denna med en liten kraft kan öppna till en stor öppningsarea. l figur Sc visas huvudkolven 4, 5 med dess A4i, A5i och yttre första sätesyta A4y, A5y. Huvudkolven 4, 5 är här så utformad att den första flödesbegränsaren 11, 12 ligger an mot nabbformade stödpunkter 50.
Genom denna utföringsform får den första flödesbegränsaren tillräckligt med stöd av huvudkolven, men orsakar en minimal fasthållande effekt i öppningsförloppet på grund av den minskade tätningsytan. I denna figur visas även en utföringsform av uppfinningen då centrering av den första flödesbegränsaren 11, 12 sker genom att radiellt utstickande klackar 25 är anordnade i distanshylsan 24.
I en ytterligare ej visad utförlngstorm styrs den första flödesbegränsaren på utsidan och klackarna görs i detta fall vid flödesbegränsarens yttre kant eller i en utvändig styrningsanordning.
De båda huvudkolvarna 4, 5 är anordnade vid en mellandel 17 som är fastgängad vid kolvstàngens första ände Sa. Mellandelen 17 som visas i figur 4a-4c är tillverkad i ett stycke men kan sägas vara sammansatt av en cylinderformad del 17a som är en axiell förlängning av kolvstàngen 3 och en frán den radiellt utsträokande stöddel 17b. Den cylinderformade delen 17a har även ett koncentriskt hàl 18 som ansluter till kolvstångens hålighet.
Huvudkolvarna 4, 5 är anordnade koncentriskt runt den cylinderformade delen 17a pà vardera sidan om den radiellt utstickande stöddelen 17b. 20 25 _12- l den radiellt utsträckande stöddelen 17b är anordnat huvudsakligen radiellt sträckande tredje kanaler 19 som leder från det i den cylinderformade delen 17a anordnade koncentriska hålet 18 till mellanutrymmet 8. Antalet kanaler 20 bestäms av hur stor utsträckning mellandelen 17 har i lateralled, dvs hur mycket material det finns att bearbeta. Företrädesvis är antalet kanaler 6-8.
Trots att mellandelen 17 är perforerad av flera kanaler 19 bibehålls delens styvhet eftersom hela mellandelen 17 är tillverkad ur ett stycke.
Huvudkolvarna 4, 5 spänns fast vid mellandelen 17 och kolvstången 3 av ett làsorgan 20 som gàngas på mellandelens cylinderformade del 17a. För att skapa en glappfri montering av huvudkolvarna 4, 5 och för att förhindra önskade svängningar då flödesbegränsaren öppnar är det mellan den första huvudkolven 4 och kolvstången 3 samt mellan den huvudkolven 5 och låsorganet 20 anordnat ett fjädrande organ 21, företrädesvis en vàgbricka, en elastisk o-ring eller liknande. Givetvis kan làsorganet 20 ersättas av en enkel mutter 2OpA eller liknande. l denna utföringsform av uppfinningen har làsorganet 15 formen av en kolvstångsförlängare på vilken det är monterat en ytterligare dämpkolv 22, se fig 2a. Denna ytterligare dämpkolv 22 är avsedd skapa en mjuk inbromsning av dämprörelsen i ändläget av ett slag i den första rörelseriktningen F21. Den ytterligare dämpkolven 22 har en utsträckning i radialled som är mindre än huvudkolvarnas 4, 5 utsträckning i radialled och den är ett för avsedd att glida i dämpkolven 22 avpassat begränsningsutrymme 23 i form av en kopp anordnat i dämpoylinderdelen 2.
Uppfinningen är inte begränsad till visad utföringsform utan kan även modifieras inom ramen för efterföliande patentkrav och uppfinningstanken.

Claims (13)

10 15 20 25 30 531 Bält _13- Patentkrav
1. Stötdämpare (1') innefattande en dämpmedietylld dämpcylinder (2) avdelad i en första och en andra dämpkammare (C1, C2) av en huvudkolvanordning sammansatt av en första (4) och en andra huvudkolv (5) med genomgående kanaler (9, 10; 13, 14) som är i en flödesriktning avgränsade av första och andra flödesbegränsare (11, 12; 15, 16), där den första (4) och den andra (5) huvudkolven är anordnade vid en infästningsanordning (17) fäst i en kolvstàng (3) med en axiellt sträckande och genomgående hålighet (7) genom vilken dämpmedium kan flöda mellan en tn/cksatt kammare (6a) i en trycksättnlngsreservoar (6) och respektive dämpkammare (C1/C2) via ett, av den första och den andra huvudkolven (4, 5) avgränsat, mellanutrymme (8) i huvudkolvanordningen där ett första dämpmedieflöde från mellanutrymmet (8) till den första (C1) respektive den andra dämpkammaren (C2) är anordnat att flöda genom trycksättningskanaler (9, 10) avgränsade av en första flödesbegränsare (11, 12), k ä n n e t e c k n a d av att den första flödesbegränsaren (11, 12) lyfter frán huvudkolven (4, 5) axiellt med huvudsakligen bibehållen yttre form vid öppningsförloppet så att en flödesväg skapas både mellan huvudkolven och hela eller delar av den första flödesbegränsarens (11, 12) inre kantlinje (11b1, 12b1; 11b2, 12b2) samt mellan huvudkolven (4, 5) och flödesbegränsarens yttre kantlinje (11a, 12a).
2. Stötdämpare (1') enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a d av att den första flödesbegränsaren (11, 12) är styv och inflexibel i axialled samt har en viss utsträckning i lateralled.
3. Stötdämpare (1”) enligt krav 2 k ä n n e t e c k n a d av att den första flödesbegränsaren (11, 12) har en tjocklek på mellan 0.2 och 0.5 mm
4. Stötdämpare (1') enligt krav 1, 2 eller 3 k ä n n e t e c k n a d av att den första flödesbegränsaren (11, 12) lyfter fràn huvudkolven (4, 5) 10 15 20 25 30 Båt B54 _14. huvudsakligen parallellt med kolvstángen (3) i förhållande till en distanshylsa (24) som är anordnad vid huvudkolvens (4, 5) mot (01, C2) yta, innanför första flödesbegränsarens (11, 12) inre kantlinje (11b1, t2b1; 11b2, 12b2) som har en inre diameter (dt ti, d12i) dämpkamrarna vettande den
5. Stötdämpare (1') enligt krav 4 k å n n e t e c k n a d av att det mellan en av distanshylsan (24) definierad yttre diameter (d24) och den första flödesbegränsarens (11, 12) inre diameter (cl11i, d12i) är en smal spalt (s) som centrerar flödesbegränsaren (11, 12) i förhållande till huvudkolven (4, 5).
6. Stötdämpare (1 ') enligt något av ovanstående krav k ä n n e t e c k n a d av att första flödesbegränsaren (11, 12) har formen av en eller flera ringformade tätningbrickor med en cirkulär inre kantlinje (11b1, t2b1; 11b2, 12b2) och en cirkulär yttre kantlinje (1 ta, 12a).
7. Stötdämpare (1') enligt något av kraven 1-5 k ä n n e t e c k n a d av att första flödesbegränsaren (11, 12) har vid den inre kantlinjen (11b1, 12b1; 11b2, 12b2) radiellt inåtgående klackar (11a, 12a).
8. Stötdämpare (1') enligt krav 7 k ä n n e t e c k n a d av att klackarna (ttc, 12c) har en sä stor utsträckning i radialled att deras innerkant (1101, 12c1) sammanfaller med den första flödesbegränsarens inre diameter (d11i, d12i) och är anordnad att centrera den första flödesbegränsaren (11, 12) på distanshylsan (24)
9. Stötdämpare (1') enligt krav 8 k ä n n e t e c k n a d av att mellan de radiellt anordnade klackarna (tic, 12c) uppstår en extra flödesväg för dämpmediet. 10 20 531 E54 -15-
10. Stötdämpare (1 ') enligt något av kraven 1-6 k ä n n e t e c k n a d centrering av den första flödesbegränsaren (11, 12) sker genom att radiellt utstickande klackar (25) är anordnade i distanshylsan (24).
11. Stötdämpare (1”) enligt något av ovanstående krav k ä n n e t e c k n a d av mellanutrymmet (8) mellan den första och den andra huvudkolven (4, 5) är skapat genom att den första och den andra huvudkolven (4, 5) är monterade vid en mellandel (17) gjord l ett solitt stycke men sammansatt av en cylinderformad del (17a) och en från den radiellt utsträckande stöddel (17b).
12. Stötdämpare (1') enligt krav 11 k ä n n e t e c k n a d av att den första och den andra huvudkolven (4, 5) är anordnade koncentriskt runt den cylinderformade delen (17a) på vardera sidan om den radiellt utstickande stöddelen (17b)
13. Stötdämpare (1“) enligt krav 12 k ä n n e t e c k n a d av att i den radiellt utsträckande stöddelen (17b) är anordnat huvudsakligen radiellt sträckande tredje kanaler (20) genom vilka dämpmedieflödet mellan den trycksatta (6a) i (6) och mellanutrymmet (8) transporteras uti mellanutrymmet (8). kammaren trycksättnlngsreservoaren
SE0702838A 2007-12-19 2007-12-19 Stötdämpare med dubbelkolv SE531694C2 (sv)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0702838A SE531694C2 (sv) 2007-12-19 2007-12-19 Stötdämpare med dubbelkolv
US12/747,502 US8807302B2 (en) 2007-12-19 2008-12-17 Shock absorber with dual piston
CN2008801213949A CN101903678B (zh) 2007-12-19 2008-12-17 具有双活塞的减震器
EP08863438.1A EP2242939B1 (en) 2007-12-19 2008-12-17 Shock absorber with dual piston
JP2010539379A JP5474821B2 (ja) 2007-12-19 2008-12-17 ２つのピストンを有する緩衝装置
PCT/SE2008/051484 WO2009082339A1 (en) 2007-12-19 2008-12-17 Shock absorber with dual piston

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0702838A SE531694C2 (sv) 2007-12-19 2007-12-19 Stötdämpare med dubbelkolv

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0702838L SE0702838L (sv) 2009-06-20
SE531694C2 true SE531694C2 (sv) 2009-07-07

Family

ID=40801452

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0702838A SE531694C2 (sv) 2007-12-19 2007-12-19 Stötdämpare med dubbelkolv

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8807302B2 (sv)
EP (1) EP2242939B1 (sv)
JP (1) JP5474821B2 (sv)
CN (1) CN101903678B (sv)
SE (1) SE531694C2 (sv)
WO (1) WO2009082339A1 (sv)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4753238B2 (ja) * 2005-09-09 2011-08-24 ヤマハ発動機株式会社 油圧緩衝器
SE534251C2 (sv) * 2009-03-03 2011-06-14 Oehlins Racing Ab Stötdämpare med dubbelkolv
DE102011079144B4 (de) * 2011-07-14 2013-02-07 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung mit einem Notbetriebventil
CN102518731B (zh) * 2011-12-09 2013-08-07 北京工业大学 高耗能间隙自适应型粘滞阻尼器
JP5839562B2 (ja) * 2012-01-13 2016-01-06 Ｋｙｂ株式会社 油圧緩衝器
JP5683634B2 (ja) 2012-11-28 2015-03-11 株式会社ショーワ 圧力緩衝装置
US8991840B2 (en) * 2013-03-14 2015-03-31 Oshkosh Defense, Llc Load dependent damper for a vehicle suspension system
US9512958B2 (en) 2013-03-15 2016-12-06 Itt Manufacturing Enterprises Llc Visco-elastic support with added dynamic stiffness
EP2792901B1 (en) 2013-04-16 2016-05-18 Öhlins Racing Ab Valve arrangement
CN107208726B (zh) 2015-02-03 2019-10-01 天纳克汽车营运公司 用于减振器的次级阻尼组件
CN107429774B (zh) 2015-02-06 2019-09-27 天纳克汽车营运公司 用于减振器的次级阻尼组件
EP3280676B1 (en) 2016-04-08 2018-11-07 Oshkosh Corporation Leveling system for lift device
RU172068U1 (ru) * 2016-09-14 2017-06-28 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU172226U1 (ru) * 2016-09-14 2017-07-03 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU172227U1 (ru) * 2016-09-14 2017-07-03 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
KR102159890B1 (ko) * 2016-09-27 2020-09-24 히다치 오토모티브 시스템즈 가부시키가이샤 완충기
RU177593U1 (ru) * 2016-11-09 2018-03-01 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU172925U1 (ru) * 2016-11-15 2017-07-31 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU176234U1 (ru) * 2016-11-15 2018-01-12 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод Гидравлический амортизатор
RU173137U1 (ru) * 2016-11-15 2017-08-14 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU176349U1 (ru) * 2016-11-15 2018-01-17 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
RU173139U1 (ru) * 2016-11-17 2017-08-14 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Поршень гидравлического амортизатора
RU173197U1 (ru) * 2016-11-17 2017-08-16 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гайка штока гидравлического амортизатора
RU176228U1 (ru) * 2016-11-17 2018-01-12 Общество с ограниченной ответственностью "Первоуральский Автоагрегатный завод" Гидравлический амортизатор
EP3645833A4 (en) * 2017-06-29 2021-06-09 Typhon Technology Solutions, LLC HYDRATION MIXER TRANSPORT FOR FRACTURING OPERATIONS
USD866408S1 (en) 2017-08-28 2019-11-12 Qa1 Precision Products, Inc. Shock absorber
US11105390B2 (en) 2017-08-28 2021-08-31 Qa1 Precision Products, Inc. Shock absorber with dry valving
US11085502B2 (en) 2017-08-28 2021-08-10 Qa1 Precision Products, Inc. Bleed needle for a hydraulic system
USD869259S1 (en) 2017-08-28 2019-12-10 Qa1 Precision Products, Inc. Valve component
USD872837S1 (en) 2017-08-28 2020-01-14 Qa1 Precision Products, Inc. Bleed needle
JP2019068662A (ja) * 2017-10-03 2019-04-25 株式会社オートネットワーク技術研究所 電源供給システム
EP3809012A1 (en) * 2019-10-18 2021-04-21 Öhlins Racing AB Front fork position-dependent damping for bicycles and motorcycles
US11724769B2 (en) 2019-12-17 2023-08-15 Sram, Llc Bicycle suspension components and electronic control devices
CN111791339B (zh) * 2020-07-22 2021-02-09 滁州国振建设工程有限公司 一种混凝土震动机器人

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2225986A (en) * 1938-11-16 1940-12-24 Chrysler Corp Shock absorber
DE2551516B2 (de) * 1975-11-17 1980-04-10 Fa. August Bilstein, 5828 Ennepetal Hydropneumatischer Einrohrschwingungsdämpfer, insbesondere Lenkungsdämpfer
JPH02109713A (ja) * 1988-10-20 1990-04-23 Tokico Ltd サスペンション装置
JPH04372410A (ja) * 1991-06-20 1992-12-25 Tokico Ltd サスペンション装置
US5709290A (en) * 1996-02-20 1998-01-20 General Motors Corporation Monotube damper valve
JPH10339346A (ja) 1997-06-09 1998-12-22 Toyota Motor Corp 液圧緩衝装置
US6120049A (en) * 1998-10-29 2000-09-19 Answer Products, Inc. Bicycle shock absorber including lockout means
JP3313090B2 (ja) 1999-09-16 2002-08-12 太陽パーツ株式会社 流体式ダンパ
DE10041199C1 (de) 2000-08-23 2001-11-29 Mannesmann Sachs Ag Schwingungsdämpfer
JP2004211879A (ja) * 2003-01-08 2004-07-29 Showa Corp 油圧緩衝器のボトムバルブ装置
US6776269B1 (en) 2003-06-18 2004-08-17 Tenneco Automotive Operating Company, Inc. Twin piston shock absorber
US20050173849A1 (en) 2004-02-10 2005-08-11 Bart Vandewal Electronically controlled frequency dependent damping
JP4147226B2 (ja) 2004-03-05 2008-09-10 ツェットエフ フリードリッヒスハーフェン アーゲー 振動ダンパ
GB2412954A (en) 2004-04-08 2005-10-12 Mojo Suspension Hoodoo Ltd A damper for a vehicle suspension system
CN100526674C (zh) * 2004-05-25 2009-08-12 日产自动车株式会社 液压缓冲器
JP2006170332A (ja) 2004-12-16 2006-06-29 Yamaha Motor Co Ltd 車両用懸架装置の油圧式減衰器
JP4663379B2 (ja) 2005-04-04 2011-04-06 ヤマハモーターハイドロリックシステム株式会社 車両用油圧緩衝器
DE102005040283A1 (de) 2005-08-24 2007-03-08 Zf Friedrichshafen Ag Schwingungsdämpfer
JP4753238B2 (ja) * 2005-09-09 2011-08-24 ヤマハ発動機株式会社 油圧緩衝器

Also Published As

Publication number Publication date
US20110017557A1 (en) 2011-01-27
EP2242939B1 (en) 2019-08-28
CN101903678A (zh) 2010-12-01
CN101903678B (zh) 2012-06-06
WO2009082339A1 (en) 2009-07-02
JP5474821B2 (ja) 2014-04-16
SE0702838L (sv) 2009-06-20
EP2242939A1 (en) 2010-10-27
JP2011508166A (ja) 2011-03-10
US8807302B2 (en) 2014-08-19
EP2242939A4 (en) 2017-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE531694C2 (sv) Stötdämpare med dubbelkolv
EP1983213B1 (en) Damping force adjustable fluid pressure shock absorber
JP6279759B2 (ja) 緩衝器
US20090321203A1 (en) Hydraulic Damper With Compensation Chamber
CN107810345B (zh) 频率相关的阻尼阀组件
CN103277448A (zh) 嵌套式单向高速阀
CN107567552B (zh) 可调节减振器
KR101040385B1 (ko) 유압 완충기의 감쇠력 발생 기구
CN110873144A (zh) 减震器
EP1906046A1 (en) Base valve mechanism for shock absorber
JP5368917B2 (ja) 減衰バルブ
US8627933B2 (en) Two stage valve and hydraulic damped valve
KR20110028497A (ko) 유공압 서스펜션 유닛
CN109642634A (zh) 衬套
US9228631B2 (en) Damping valve
US8757336B2 (en) Damping mechanism
SE0900273A1 (sv) Stötdämpare med dubbelkolv
CN109983249A (zh) 频率相关阻尼器
JP5116451B2 (ja) 油圧緩衝器
KR101316458B1 (ko) 댐퍼장치
EP3411608B1 (de) Hydrolager mit schaltbar schwingendem tilgerkanal
CN113242943B (zh) 流体压力缓冲器
JP2004232696A (ja) 油圧緩衝器
JP5826595B2 (ja) 油圧緩衝器のバルブ構造
JP2010007817A (ja) 流体圧緩衝器