SE526603C2 - Belagt hårdmetallskär - Google Patents
Belagt hårdmetallskärInfo
- Publication number
- SE526603C2 SE526603C2 SE0300175A SE0300175A SE526603C2 SE 526603 C2 SE526603 C2 SE 526603C2 SE 0300175 A SE0300175 A SE 0300175A SE 0300175 A SE0300175 A SE 0300175A SE 526603 C2 SE526603 C2 SE 526603C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- layer
- layers
- multilayer
- tin
- total thickness
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/141—Specially shaped plate-like cutting inserts, i.e. length greater or equal to width, width greater than or equal to thickness
- B23B27/145—Specially shaped plate-like cutting inserts, i.e. length greater or equal to width, width greater than or equal to thickness characterised by having a special shape
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/36—Carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/40—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/048—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with layers graded in composition or physical properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/40—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition
- C23C28/42—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition characterized by the composition of the alternating layers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2200/00—Details of cutting inserts
- B23B2200/24—Cross section of the cutting edge
- B23B2200/245—Cross section of the cutting edge rounded
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/04—Aluminium oxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/32—Titanium carbide nitride (TiCN)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
- B23B2228/10—Coatings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12583—Component contains compound of adjacent metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
- Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
- Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
- Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
- Y10T428/264—Up to 3 mils
- Y10T428/265—1 mil or less
Description
W U 20 25 30 35 40 innefattande ett startskikt av titankarbonitrid följt av en multiskiktbeläggning bestående av ett flertal aluminiumoxidskikt. Även i US 5,700,569 omfattar kraven ett hårdmetallsubstrat med en beläggning omfattande 6-8 aluminiumoxidskikt. WO 99/58738 beskriver ett verktyg bestående av ett hårt slitstarkt substrat och ett CVD-multiskikt med omkring 50 skikt. Kraven i EP-A-1103635 omfattar ett skärverktyg bestående av ett hårdmetallsubstrat med 0,9-10,9 vikt-% kobolt och en beläggning omfattande ett TiCN-skikt deponerat med mediumtemperatur-CVD (MTCVD) och ett multiskikt bestående av totalt 7-41 skikt av d-aluminiumoxid och TiN eller Ti(C,N). EP-A-1245698, EP-A-1245700, och EP-A-1209255 avser också multiskiktbeläggningar.
I EP-A-127416, EP-A-298729, EP-A-693574 och EP-A-683244 visas ytutjämning av beläggningar genom mekanisk efterbehandling i syfte att t.ex. reducera friktionen mellan verktyget och arbetsmaterialet till ett minimum.
Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att tillhandahålla ett skär som kan stå emot samtidig påverkan från alla ovan nämnda förslitningsmekanismer.
Det är vidare ett ändamål med föreliggande uppfinning att tillhandahålla ett skärverktyg med hög prestanda för vilket tidigare kända verktygsprodukters brister eliminerats.
Ytterligare ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla ett verktyg med utmärkta skärprestanda i krävande svarvoperationer i rostfritt stål.
Det har överraskande visat sig att ett hårdmetallskär med en beläggning innehållande ett mekaniskt efterbehandlat multiskikt bestående av ett flertal alternerande Alin- och TiCQ%Oz-skikt möter dessa krav. Skäret uppvisar utmärkt seghetsbeteende speciellt vid intermittent skärande bearbetning och även bra motstånd mot adhesiv förslitning och mot plastisk deformation.
Fig. 1. är en svepelektronmikroskopbild (SBM-bild) av ett tvärsnitt av beläggningen enligt föreliggande uppfinning i vilken: A. TiN, B. kolumnär Ti(C,N), C. TiN, D. multiskikt (Al2O3+TiN)6Al2O3 och E. TiN+TiC+TiN.
Fig. 2.1 visar schematiskt tvärsnittet av eggen utan efterbehandling.
N 20 25 30 35 40 Fig. 2.2 visar schematiskt tvärsnittet av eggen med en efterbehandling enligt uppfinningen där det yttersta skiktet E har tagits bort.
Fig. 2.3 visar schematiskt tvärsnittet av eggen med en efterbehandling enligt uppfinningen där det yttersta skiktet E och multiskiktet (Al2O3+TiN)XAl2O3 har tagits bort.
Fig. 3 visar schematiskt tvärsnittet av eggen med en efterbehandling enligt tidigare känd teknik.
Fig. 4 är en SEM-bild av eggen efterbehandlad enligt uppfinningen.
Fig. 5 är en SEM-bild av den efterbehandlade eggen av en (Skär D).
Tabell 1 summerar resultaten från exempel A-G. referens med tjockare enskilda aluminiumoxidskikt Mer precis avser uppfinningen ett WC+Co-baserat hàrdmetallsubstrat med tillsatser av kubiska karbider, en specifik kornstorleksfördelning för WC-kornen, ett specifikt sammansättningsintervall för WC+Co och en beläggning på hårdmetallsubstratet innehållande ett innersta tunt skikt likaxlig TiCXN¿L följt av ett skikt kolumnär TiCxNfL, ett tunt skikt likaxlig TiCQ%Oz, ett multiskikt med en periodisk variation av TiCxNyO,- och Al2O3-skikt (x+y+zSl) och ett yttersta skikt av TiCxNy (x+ySl). I området i direkt kontakt med material från arbetsstycket runt skäreggen, saknas åtminstone det yttersta skiktet, icke- oxidskiktet.
Hårdmetallsubstratets sammansättning ska vara 7~lO,5 vikt-% Co, företrädesvis 8,0-9,5 vikt-% Co, och 0,2-1,6 vikt-% kubiska karbider, företrädesvis 0,4-1,0 vikt-% kubiska karbider av metallerna Ta, Nb och Ti och möjligen andra karbider av elementen från grupp IVb, Vb eller Vlb i det periodiska systemet och resten volframkarbid (WC). volframkarbiden är 1,5-3,5 um, företrädesvis 1,9-2,1 pm.
Den föredragna medelkornstorleken för I en alternativ utföringsform har hàrdmetallsubstratet ett område nära ytan som är utarmad på kubiska karbider och anrikat på bindefas. Avståndet mätt från ytan till slutet av området utarmat på kubiska karbiden ska vara 5-50 um. Denna utföringsform omfattar en sammansättning av 7,0-10,5 vikt-% Co och 4,0-9,0 vikt-% kubiska (WC). kan innehålla väsentliga mängder N och O så att vissa karbider och resten volframkarbid Nämnda kubiska karbider beståndsdelar i mikrostrukturen kan betecknas som t.ex. karbonitrid eller oxikarbonitrid. De kubiska karbiderna är W U 20 25 30 35 40 företrädesvis av Nb, Ta och Ti men kan innehålla karbider av element ur grupp IVb, Vb eller VIb i det periodiska systemet.
Andelen N ska vara i området 0,01-0,2 vikt-%.
Den hårda och slitstarka refraktära beläggningen (Fig. l) deponerad på hàrdmetallsubstratet enligt föreliggande uppfinning omfattar: ~ ett första, innersta skikt (A) av TiCXNyO2 där x+y+zSl, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=O, med likaxliga korn med storlek O,l pm företrädesvis 0,1-0,6 pm. - ett andra skikt (B) av TiCQ%Oz där x+y+zSl, z=O, x>O,3 och y>O,3, helst x>0,5, med tjockleken 0,4-3,9 pm, företrädesvis 1,5-3,0 pm med kolumnära korn. företrädesvis - ett tredje skikt (C) av TiCxN¿L där x+y+zSl, företrädesvis y>x and z<0,2, helst y>0,8 and z=O, med likaxliga korn med storleken O,l pm, företrädesvis 0,2-0,8 pm i en första utföringsform. Detta skikt (C) är utelämnat i en andra utföringsform. - den totala tjockleken för skikten A+B+C är 0,7-4,5 pm, företrädesvis 1,2-4,0 pm. Företrädesvis är både skikt A och C tunnare än skikt B. - ett multiskikt (D) bestående av ett flertal alternerande Al2O3- och TiCxNyOz-skikt (x+y+z51), företrädesvis k-Al2O3- och TiN- skikt. Det innersta och yttersta skiktet i multiskiktsekvensen är A153-skikt. Det totala antalet skikt, inkluderat både TiC@%OZ- och Alflh-skikten, företrädesvis ll och 15 skikt.
Varje enskilt A120;-skikt har en tjocklek 0,2-0,5 pm. Varje enskilt TiC@%Oz-skikt har en tjocklek av 0,01-0,2 pm, företrädesvis 0,02-0,15 pm. Den totala tjockleken för är mellan 5 och 31, multiskiktet är 1,0-4,0 pm, företrädesvis 1,5-3,5 pm. Kornstorleken för A120;-skiktet är lika med eller mindre än tjockleken för Al2O3- skiktet. - ett yttersta skiktsystem (E) bestående av ett eller flera skikt i sekvens av TiCxNy (x+y51) eller kombinationer därav, företrädesvis tre skikt i sekvens av TiN, TiC och TiN, Den totala tjockleken är <2,0 pm men >O,l pm, företrädesvis 0,2-1,0 pm.
- Den totala tjockleken för skikten A-E är 2,0-8,0 pm, företrädesvis 4,0-7,0 pm.
Den yttersta delen av beläggningen saknas runt eggen sådant att arean motsvarar kontakten med spånan pà spànsidan och 10 20 25 30 35 40 kontakten med arbetsstycket på släppningssidan. Helst motsvarande primärfasen på spånytan då en primärfas existerar för den aktuella geometrin sådan att skiktet saknas ett avstånd från en punkt definierad i Fig. 2.2 sett vinkelrätt mot skärets ytplan på spånytan “a” och på släppningsytan “b”. Dessa avstånd är beroende av olika skärgeometrier och skärstorlekar etc, på spånsidan företrädesvis motsvarande 0,03 oberoende av om en primärfas finns eller ej, a>b, företrädesvis a>l,5b. I en utföringsform saknas endast skikt E. I en annan utföringsform saknas både skikt D och E på vissa delar av ytan.
Borttagning av det yttersta skiktet (E) vid egglinjen kommer att blottlägga Al2O3-skikten längs egglinjen. Egglinjen är definierad som släta delen av eggen hos skäret. Egglinjen definieras som det eggavrundade partiet av skäret. Den obehandlade egglinjen illustreras i Fig. 2.1 och den efterbehandlade egglinjen illustreras i Fig. 2.2 och 2.3. Företrädesvis är bara det yttersta skiktet, icke-oxidskiktet, och en del av multiskiktet borttaget.
TiCxN§L-skikten (A+B+C) kan dock vara synliga på mindre delar av egglinjen (Fig. 2.3).
Det belagda skärets, företrädesvis WC-Co-baserade, hårdmetallkropp enligt ovan, tillverkas med de huvudsakliga processtegen blandning av pulver, malning i kulkvarn, spraytorkning, någon metod för pressning följt av sintring enligt konventionella metoder och förbehandling innan beläggning.
I en alternativ utföringsform tillverkas hårdmetallsubstratet på ett sådant sätt att en zon nära ytan som är utarmad på kubiska karbider och anrikad på bindefas fås genom sintring i vakuum efter tillsats av en liten mängd kväve. Avståndet, mätt från ytan till slutet av zonen utarmad på kubiska karbider, ska vara 5-50 pm. I denna utföringsform omfattas sammansättningen av 7,0-lO,5 vikt-% Co och 4,0-9,0 vikt-% kubiska karbider och resten volframkarbid (WC). Nämnda kubiska karbider kan innehålla väsentliga mängder N och O så att vissa beståndsdelar i mikrostrukturen som åsyftas är t.ex. karbonitrid eller oxikarbonitrid. De kubiska karbiderna är företrädesvis Nb, Ta och Ti, men kan innehålla karbider av element från grupp IVb, Vb eller VIb i det periodiska systemet. Andelen N i substratet ska vara i området 0,01-0,2 vikt-%.
Kroppen beläggs sedan med - ett första (innersta) skikt (A) av TiCXN¿L med x+y+z$1, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>O,8 och z=0, med likaxliga N U 20 25 30 35 40 526 605 6 korn med storleken O,l pm med användning av kända metoder av kemisk ångdeponering (CVD). - ett skikt av TiCxNyO,(B) med x+y+zSl, företrädesvis med z=O, x>0,3 och y>0,3 med tjockleken 0,4-3,9 pm, företrädesvis 1,5-3,0 pm med likaxliga korn, företrädesvis med användning av tekniken mediumtemperatur-CVD, MTCVD, (med användning av acetonitril som kol- och kvävekälla för att bilda skiktet i temperaturområdet 700- 900 °C). De exakta förhållandena beror i viss utsträckning på utförandet av den använda utrustningen. - ett skikt av TiCxN¿L (C) med x+y+z$1, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>O,8 och z=O, med likaxliga korn med storleken um och en total tjocklek O,1 pm med användning av kända CVD-metoder. Detta skikt (C) utföringsform.
- Den totala tjockleken för skikten A+B+C är 0,7-4,5 pm, företrädesvis 1,2-4,0 pm. Företrädesvis är både skikt A och C är utelämnat i en andra tunnare än skikt B. - ett multiskikt (D) Al2O3- och TiC¿NyOz-skikt (x+y+z5l), företrädesvis K-Al2O3- och TiN- skikt, med användning av kända CVD-metoder. Det innersta och det yttersta skiktet i multiskiktsekvensen är A120;-skikt. Det totala antalet skikt, innefattande både TiCxNgL- och Al2O3-skikten, är mellan 5 och 31, företrädesvis 11 och 15 skikt. Varje enskilt Alflb-skikt har en tjocklek av Varje enskilt TiCxN¶L-skikt har en tjocklek av 0,01-0,2 pm, företrädesvis 0,02-0,15 um. Den totala tjockleken för multiskiktet bestående av ett flertal alternerande är 1,0-4,0 pm, företrädesvis 1,5-3,5 um. Kornstorleken för Algh- skiktet är lika med eller mindre än tjockleken för Alflh-skiktet. - företrädesvis ett yttersta skiktsystem (E) bestående av ett eller flera skikt i sekvens av TiCxNy (x+y5l) eller kombinationer därav med användning av kända CVD-metoder. Den totala tjockleken är <1,5 pm.
G. den totala tjockleken av skikt A-E är 2,0-8,0 pm.
Beläggningen efterbehandlas mekaniskt för att blottlägga multiskiktet längs egglinjen genom en operation omfattande borstning, blästring, slipning eller en kombination av dessa, sådan att de områden på spån- och släppningsytan som har kontakt med spåna respektive arbetsstycke har blivit behandlade.
I den föredragna metoden används två nylonborstar innehållande SiC-korn, med inställningar och positionering av skäret sådan att N 20 25 30 35 40 526 603 7 en borste i huvudsak borstar på spånsidan och den andra huvudsakligen på släppningssidan för att åstadkomma de önskade egenskaperna på spån- och släppningsytan av skäret.
Exempel Följande skär och exempel är valda för att exemplifiera fördelarna med uppfinningen. Dessa exempel är summerade i tabell 1.
De presenterade skären har prövats vid identiska förhållanden i varje exempel.
Skär A. Hàrdmetallskär för svarvning enligt uppfinningen med 0,29 vikt-% Nb och resten WC och med en medelkornstorlek för WC av 2,0 um belades sammansättningen 8,75 vikt-% Co, 1,17 vikt-% Ta, med 0,5 um TiN (innersta skiktet), 2,2 um kolumnär Ti(C,N), och 0,5 um likaxlig TiN, 2,2 um (K-Al2O3+TiN)6k-Al2O3 multiskikt med 250 nm tjocka K-A120;-skikt och 80 nm tjocka TiN-skikt och ett yttersta skikt av 0,5 um TiN+TiC+TiN. Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonborstar innehållande SiC-korn. Den yttersta skiktet togs bort a=O,l mm och b=0,05 mm in på spån- och släppningsytan.
Skär B. Kommersiella hårdmetallskär för svarvning med 10,5 vikt-% Co, 1,16 vikt-% Ta, 0,28 vikt-% Nb och resten WC och med en medelkornstorleken av 1,7 um, belades med ett innersta 0,5 um likaxligt TiN-skikt, 4,0 um kolumnär Ti(C,N), 1,0 um K-Al2O3, och ett yttersta skikt av 0,5 um TiN+TiC+TiN. Beläggningen borstades längs egglinjen med borstar med nylonstràn innehållande SiC-korn.
Det yttersta skiktet togs bort a=0,025 mm och b=0,05 mm längs egglinjen enligt tidigare känd teknik.
Skär C. Hârdmetallskär för svarvning med sammansättningen 9,15 vikt-% Co, 1,17 vikt-% Ta, 0,29 vikt-% Nb och resten WC och med en medelkornstorlek för WC av 1,7 um, belades med 0,5 um TiN (innersta skiktet), 2,2 um kolumnär TiCN, ett 1,8 um (K-Al2O3+TiN)5k-A12O3 multiskikt, och ett yttersta skikt av 0,5 um TiN. Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonborstar innehållande SiC-korn. Det yttersta skiktet togs bort a=0,025 mm och b=0,05 mm längs egglinjen, enligt tidigare känd teknik.
W U 20 25 30 35 40 5.26 603 Skär D. Substrat identiska med C belades med 0,5 pm TiN (innersta skiktet), 2,3 pm kolumnär Ti(C,N), ett 1,9 pm (K- Al2O3+TiN)3K-Al2O3 multiskikt, och ett yttersta skikt av 0,5 pm TiN.
Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonborstar innehållande SiC-korn. Det yttersta skiktet togs bort a=0,025 mm och b=0,05 mm längs egglinjen enligt tidigare känd teknik.
Skär E. Substrat identiska med C belades med ett innersta 0,5 pm likaxligt TiN-skikt, 2,2 pm kolumnär Ti(C,N), 1,5 pm K-A120” och ett yttersta skikt av 0,5 pm TiN+TiC+TiN. Det yttersta skiktet togs bort a=0,025 mm och b=0,05 mm längs egglinjen enligt tidigare känd teknik.
Skär F. Hàrdmetallskär för svarvning med 7,5 vikt-% Co, 2,72 vikt-% Ta, 0,44 vikt-% Nb, 1,83 vikt-% Ti, 0,09 vikt-% N och resten WC och med en medelkornstorlek av 2,0 pm och med en zon bindefasanrikad och fri från kubiska karbider 26 pm från ytan belades med 0,5 pm TiN (innersta skiktet), 2,2 pm kolumnär Ti(C,N), och 0,5 pm likaxlig TiN, 2,2 pm (K-Al2O3+TiN)6K-A120; multiskikt och ett yttersta skikt av 0,5 pm TiN+TiC+TiN.
Beläggningen efterbehandlades längs egglinjen med nylonborstar innehållande SiC-korn. Det yttersta skiktet togs bort a=0,l mm och b=0,05 mm in på spàn- och släppningsytan.
Skär G. Kommersiella hårdmetallskär för svarvning med 7,5 vikt-% Co, 2,72 vikt-% Ta, 0,44 vikt-% Nb, 1,83 vikt-% Ti, 0,09 vikt-% N och resten WC och med en medelkornstorlek av 2,0 pm och med en zon bindefasanrikad och fri från kubiska karbider 26 pm från ytan belades med ett innersta 0,5 pm likaxligt TiN-skikt, 7,5 pm kolumnär Ti(C,N), 1,2 pm K-Al2O3, och ett yttersta skikt av 0,5 pm TiN+TiC+TiN.
Beläggningen borstades längs egglinjen med borstar med Det yttersta skiktet togs bort a=0,025 mm och b=0,05 mm längs egglinjen såsom visas i EP-A- 693574. nylonstràn innehållande SiC-korn.
Exemgel 1 W 15 20 25 30 35 40 526 603 9 Skär från A och B provades i en svarvoperation.
Operation: Längs- och plansvarvning i en stång Arbetsstyckets material: Austenitiskt rostfritt stål AISI316L Skärhastighet: 225 m/min Matning: 0,3 mm/varv Skärdjup: 2,0 mm Skärtyp: CNMG120408-MM Resultat: Verktygslivslangd (min) Skär A: (uppfinning) ca 10 Skär B: (känd teknik) ca 6 Kommentar: Kriterium för verktygslivslängd var maximal fasförslitning 0,3 mm för den skärande egglinjen. Förslitningen bildas oregelbundet på grund av lokal plastisk deformation. Detta exempel visar förbättringen vad avser motstånd mot plastisk deformation.
Exempel 2 Skär från A och B provades i en svarvoperation.
Operation: Intermittent bearbetning av en monteringsdel Arbetsstyckets material: Austenitiskt rostfritt stål, AISI3l6L Skärhastighet: 160 m/min Mätning: 0,2-0,3 mm/varv Skärdjup: 0,5-1,5 mm skärtyp: sNMG12o412-MR Resultat: Verktygslivslängd (min) Skär A: (uppfinning) 8,2 Skär B: (känd teknik) 4,2 Kommentar: Förslitningen i detta prov var fasförslitning, termisk sprickbildning, urflisning. Den bestämmande kriteriet för verktygslivslängden är urflisning, d.v.s. eggseghet. Följaktligen visar det förbättrad eggseghet i kombination med bibehàllna egenskaper för andra förslitningstyper. 10 U 20 25 30 35 40 526 603 Exempel 3 N Skär från A och B provades i en svarvoperation.
Operation: ring Arbetsstyckets material: Skärhastighet: Mätning: Skärdjup: Skärtyp: Resultat: Skär A: Skär B: (uppfinning) (känd teknik) Kontinuerlig bearbetning i en gjuten Austenitiskt rostfritt stål, AISI3l6L 110 m/min 0,3 mm/varv 3,5 mm CNMGl204l2-MR Verktygslivslängd (min) 18,6 12,4 Kommentar: Kriteriet i detta prov är att arbeta igenom ett helt föremål på den totala tiden i ingrepp av 6,2 min utan att uppvisa överdriven fasförslitning eller skada på eggen. Det kritiska förslitningskriteriet är fasförslitning i kombination med plastisk deformation.
Skäret enligt uppfinningen uppvisar förbättringar i dessa avseenden.
Exempel 4 Skär från A and B provade i en svarvoperation.
Operation: Arbetsstyckets material: Skärhastighet: Mätning: Skärdjup: Skärtyp: Resultat: Skär A: Skär B: (uppfinning) (känd teknik) Kontinuerlig bearbetning av en kåpa Duplext rostfritt stål, SS2377 ll0 m/min 0,3 mm/varv 1,35 mm WNMGO804l2-MR Verktygslivslängd (min) 46 24 W H 20 25 30 35 40 5.526 603 H Kommentar: Detta prov visar en tydlig förbättring jämfört med tidigare känd teknik. Det är dock svårt att i detta exempel avgöra en enskild kritisk förslitning, men det kan beskrivas som en kombination av fasförslitning, flagning på spånsidan och eggseghet.
Exempel 5 Skär från A och B provades i svarvoperation.
Operation: Arbetsstyckets material: Skärhastighet: Mätning: Skärdjup: Skärtyp: Resultat: Skär A: Skär B: (uppfinning) (känd teknik) Intermittent bearbetning av ett göt Austenitiskt rostfritt stål, AISI3l6 150-200 m/min 0,1-0,15 mm/varv 2,0 mm CNMGl204l2-PR Verktygslivslängd (föremål) 7 2 Kommentar: Detta prov visar förbättrad seghet eftersom det viktigaste förslitningskriteriet är seghet i denna krävande tillämpning.
Exempel 6 (illustrativt) Skär från C och D provades i svarvoperation.
Operation: Arbetsstyckets material: Skärhastighet: Mätning: Skärdjup: Skärtyp: Resultat: Skär C: (referens) Planing av en stång Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L 140 m/min 0,36 mm/varv maximalt 4 mm CNMG120408-MM Förslitningsmönster Begränsad flagning pà spànsidan (Fig.
N U 20 25 30 35 40 526 605 12 Skär D: (referens) Utbredd flagning på spànsidan (Fig. 5) Kommentar: Detta exempel visar förbättrat motstånd mot flagning jämfört med referensen, vilket indikerar betydelsen av aluminiumoxidskiktets tjocklek.
Exempel 7 (illustrativt) Skär från C och E provades i en svarvoperation.
Operation: Kombinerad yt- och längssvarvning Arbetsstyckets material:.Austenitiskt rostfritt stål, AISI316Ti Skärhastighet: 100-120 m/min Mätning: 0,3 mm/varv Skärdjup: 2,0 mm Skärtyp: CNMG120408-MM Resultat: Fullständigt förstörd egg utanför ingreppsområdet Skär C: (referens) 11,5 mm Skär E: (känd teknik) 14,7 mm Kommentar: Viktigaste förslitningar är stràlförslitning av skärdjupet och urflisning utanför den del av skäret som är i ingrepp.
Exemplet visar att det tunna multiskiktet bidrar till eggsegheten jämfört med en beläggning enligt tidigare känd teknik.
Exempel 8 (illustrativt) Skär från C och E provades i en svarvoperation.
Operation: Kombinerad yt- och längdsvarvning Arbetsstyckets material: Austenitiskt rostfritt stål, AISI304L Skärhastighet: 225 m/min Mätning: 0,3 mm/varv Skärdjup: 2,0 mm Skärtyp: CNMGl20408-MM W U 20 25 30 35 526 603 Resultat: Verktygslivslängd (min) Skär C: (referens) 18 Skär E: (känd teknik) 13 Kommentar: Kriteriet för verktygslivslängd var maximal fasförslitning 0,3 mm för den skärande egglinjen. Förslitningen bildas oregelbundet på grund av lokal plastisk deformation. Detta exempel visar att det tunna multiskiktet ökar motståndet mot plastisk deformation jämfört med en beläggning enligt tidigare känd teknik i denna operation.
Med hänsyn till exempel 7 visar detta en förbättring för dessa oförenliga egenskaper.
Exempel 9 Skär från F och G prövades i en svarvoperation.
Operation: Kontinuerlig bearbetning i en smidd komponent Arbetsstyckets material: Austenitiskt rostfritt stål, AISI3l6L Skärhastighet: 200 m/min Mätning: 0,3 mm/varv Skärdjup: 2,0 mm Skärtyp: CNMGl204l6-MM Resultat: Verktygslivslängd (antal) Skär F: (uppfinning) 32 Skär G: (känd teknik) 19 Kommentar: Det kritiska förslitningskriteriet i detta prov är fasförslitning kombinerat med plastisk deformation. Skäret enligt uppfinningen visar förbättringar i dessa avseenden.
Som slutsats kan det konstateras att det är tydligt från resultaten för ovanstående exempel att genom att kombinera ett hàrdmetallsubstrat med den givna sammansättningen, valet av multiskiktbeläggningen med specifika tjocklekar och den speciella behandlingen av eggen, skapas ett verktygsskär med utmärkta bearbetningsegenskaper på så sätt att det kombinerar egenskaper som ansågs vara oförenliga såsom beskrivits i introduktionen.
Claims (5)
1. l. Ett skär speciellt för svarvning av stål omfattande en hårdmetallkropp och en efterbehandlad beläggning, k ä n n e t e c k n a tgav att beläggningens totala tjocklek är 2,0-8,0 pm, företrädesvis 4,0-7,0 pm och omfattar - ett första, innersta skiktsystem omfattande åtminstone två skikt, varvid det första skiktet består av TiC¿N¿L med x+y+zSl, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=0, med likaxliga korn med storleken <0,5 pm och en total tjocklek 0,1 pm, företrädesvis 0,1-0,6 pm och det andra skiktet består av Ticgßoz med x+y+zS1, företrädesvis med z=0, x>0,3 och y>0,3, helst x>0,5, med en tjocklek av 0,4-3,9 pm, företrädesvis 1,5-3,0 pm med kolumnära korn, varvid den totala tjockleken av skiktsystemet är Q,7-4,5 pm, företrädesvis 1,2-4,0 pm - ett andra multiskiktsystem bestående av totalt 5-31, företrädesvis 11-15, alternerande skikt av A143 och TiCQ@O, (x+y+zS1), företrädesvis K-Al2O3 och TiN, varje enskilt Al2O3-skikt har en tjocklek av <0,5 pm, företrädesvis 0,2-0,5 pm och TiCQ@O,- skikten 0,01-0,2 pm, företrädesvis 0,02-0,15 pm med en total tjocklek för multiskiktet av 1,0-4,0 pm, företrädesvis 1,5-3,5 pm - ett yttersta skiktsystemet utanpå multiskiktet av ett eller flera skikt av TiCQ%-(x+y5l) eller kombinationer därav, företrädesvis tre skikt i sekvens av TiN, TiC och TiN - och varvid multiskiktet är behandlat och blottlagt längs egglinjen ett avstånd ”a” in på spànytan och ett avstånd ”b” in på släppningsytan från en punkt definierad som den vinkelräta skärningen mellan planet sett vinkelrätt mot skärets ytplan på spànsidan respektive släppningssidan, sådan att 0,03 0,02b.
2. Ett skär enligt krav l k ä n n e t e c k n a t av att det innersta skiktsystemet omfattar - ett tredje skikt av TiCQ@C& med x+y+z5l, företrädesvis y>x och z<0,2, helst y>0,8 och z=0, med likaxliga korn med storleken <0,5 pm och en total tjocklek <1,5 pm men >0,1 pm, företrädesvis 0,2-0,8 pm.
3. Ett skär enligt något av krav 1-2 k ä n n e t e c k n a t av att multiskiktet och delvis det innersta systemet av TiC@%O,- skikt är blottlagt längs egglinjen.
4. Ett skär enligt något av krav 1-3 k ä n n e t e c k n a t av att hårdmetallsubstratet har en sammansättning av 7-10,5 vikt-% 10 :nu I y , Q :"' Û. .O .00.: .oo. uaoa .: : o a 23.... .... .. . ... {'.'2 _' z". v". g a n.. . a u n . . u., , . u o a u o p g a . v n n o ao n ~u u. nu g n g Co, företrädesvis 8,0-9,5 vikt-% Co, 0,2-1,6 vikt-% kubiska karbider, företrädesvis 0,4-1,0 vikt-% kubiska karbider av metallerna Ta, Nb och Ti och möjligen andra karbider av elementen i grupp IVb, Vb eller VIb i det periodiska systemet och resten WC med en medelkornstorlek av 1,5-3,5 pm, företrädesvis 1,9-2,1 pm.
5. Ett skär enligt något av krav 1-3 av att hàrdmetallsubstratet har en zon nära ytan, med ett avstånd från ytan av 5-50 pm, utarmad på kubiska karbider och anrikad på bindefas, med substratets sammansättning omfattande 7,0-10,5 vikt- % Co och 4,0-9,0 vikt-% kubiska karbider av element från grupp IVb, Vb eller VIb i det periodiska systemet företrädesvis Nb, Ta och Ti och resten volframkarbid, WC och en N~halt i området 0,01- 0,2 vikt-%. k ä n n e t e c k n a t
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0300175A SE526603C3 (sv) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Belagt hårdmetallskär |
EP03029330.2A EP1455003B1 (en) | 2003-01-24 | 2003-12-19 | Coated cemented carbide insert |
KR1020040004007A KR20040068476A (ko) | 2003-01-24 | 2004-01-19 | 코팅 초경 인서트 |
CNB2004100024500A CN100478498C (zh) | 2003-01-24 | 2004-01-20 | 具有硬质合金涂层的嵌入件 |
US10/760,387 US7153562B2 (en) | 2003-01-24 | 2004-01-21 | Coated cemented carbide insert |
JP2004017396A JP2004223711A (ja) | 2003-01-24 | 2004-01-26 | 切削工具インサート |
JP2011006185A JP5529771B2 (ja) | 2003-01-24 | 2011-01-14 | 切削工具インサート |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0300175A SE526603C3 (sv) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Belagt hårdmetallskär |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0300175D0 SE0300175D0 (sv) | 2003-01-24 |
SE0300175L SE0300175L (sv) | 2004-07-25 |
SE526603C2 true SE526603C2 (sv) | 2005-10-18 |
SE526603C3 SE526603C3 (sv) | 2005-11-16 |
Family
ID=20290203
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0300175A SE526603C3 (sv) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Belagt hårdmetallskär |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7153562B2 (sv) |
EP (1) | EP1455003B1 (sv) |
JP (2) | JP2004223711A (sv) |
KR (1) | KR20040068476A (sv) |
CN (1) | CN100478498C (sv) |
SE (1) | SE526603C3 (sv) |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE526526C3 (sv) * | 2003-04-01 | 2005-10-26 | Sandvik Intellectual Property | Sätt att belägga skär med A1203 samt ett med A1203 belagt skärverktyg |
DE10332101B4 (de) | 2003-07-15 | 2016-02-04 | Kennametal Inc. | Schneidwerkzeug und Verfahren zu dessen Herstellung |
DE102004010285A1 (de) * | 2004-03-03 | 2005-09-29 | Walter Ag | Beschichtung für ein Schneidwerkzeug sowie Herstellungsverfahren |
EP1609883B1 (en) * | 2004-06-24 | 2017-09-20 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated metal cutting tool |
SE528108C2 (sv) | 2004-07-13 | 2006-09-05 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär, speciellt för svarvning av stål, samt sätt att tillverka detsamma |
SE528375C2 (sv) * | 2004-09-07 | 2006-10-31 | Outokumpu Stainless Ab | En sugvalsmantel av stål samt en metod för tillverkning av en sugvalsmantel |
JPWO2006046462A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2008-05-22 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 刃先交換型切削チップおよびその製造方法 |
KR100817658B1 (ko) * | 2004-10-29 | 2008-03-27 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면 피복 절삭 공구 |
AT7941U1 (de) * | 2004-12-02 | 2005-11-15 | Ceratizit Austria Gmbh | Werkzeug zur spanabhebenden bearbeitung |
US7972714B2 (en) * | 2004-12-14 | 2011-07-05 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Coated cutting tool |
JP4739236B2 (ja) * | 2004-12-27 | 2011-08-03 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
DE102004063816B3 (de) * | 2004-12-30 | 2006-05-18 | Walter Ag | Al2O3-Multilagenplatte |
EP1842609B1 (en) * | 2005-01-26 | 2016-03-09 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable insert and method of manufacturing the same |
KR20070114719A (ko) * | 2005-03-29 | 2007-12-04 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 날끝 교환형 절삭 팁 및 그 제조 방법 |
SE528929C2 (sv) * | 2005-04-18 | 2007-03-20 | Sandvik Intellectual Property | Skär belagt med ett skiktsystem och metod att framställa detta |
US7789598B2 (en) * | 2005-07-12 | 2010-09-07 | Kyocera Corporation | Surface coated cutting tool |
US7837416B2 (en) | 2005-07-29 | 2010-11-23 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable cutting insert and method for producing the same |
SE529015C2 (sv) * | 2005-09-09 | 2007-04-10 | Sandvik Intellectual Property | PVD-belagt skärverktygsskär tillverkat av hårdmetall |
EP1762638B1 (en) * | 2005-09-09 | 2012-01-11 | Sandvik Intellectual Property AB | PVD coated cutting tool |
SE529200C2 (sv) | 2005-11-21 | 2007-05-29 | Sandvik Intellectual Property | Belagt skär, metod för dess framställning samt användning |
JP4797608B2 (ja) * | 2005-12-02 | 2011-10-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削インサートおよびその製造方法 |
SE529856C2 (sv) * | 2005-12-16 | 2007-12-11 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär, sätt att tillverka detta samt dess användning för fräsning |
EP1845171B1 (de) * | 2006-04-10 | 2016-12-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Verwendung metallischer Pulver mit unterschiedlichen Korngrössen zum Herstellen eines Schichtsystems |
CN101088759B (zh) * | 2006-06-16 | 2010-06-16 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂层切削工具刀片 |
US8080312B2 (en) * | 2006-06-22 | 2011-12-20 | Kennametal Inc. | CVD coating scheme including alumina and/or titanium-containing materials and method of making the same |
KR101386328B1 (ko) * | 2006-08-31 | 2014-04-17 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면피복 절삭공구 |
IL182344A (en) * | 2007-04-01 | 2011-07-31 | Iscar Ltd | Cutting with a ceramic coating |
US8080323B2 (en) | 2007-06-28 | 2011-12-20 | Kennametal Inc. | Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same |
US20090004449A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-01 | Zhigang Ban | Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same |
JP5240604B2 (ja) * | 2008-04-18 | 2013-07-17 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP5240605B2 (ja) * | 2008-05-30 | 2013-07-17 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP5286619B2 (ja) * | 2008-08-01 | 2013-09-11 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP5252276B2 (ja) * | 2008-08-01 | 2013-07-31 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2012511437A (ja) * | 2008-12-10 | 2012-05-24 | セコ ツールズ アクティエボラーグ | 高い寸法精度が必要とされている切削工具インサートの製造方法 |
AT12293U1 (de) * | 2009-10-05 | 2012-03-15 | Ceratizit Austria Gmbh | Schneidwerkzeug zur bearbeitung metallischer werkstoffe |
JP5124793B2 (ja) * | 2010-07-16 | 2013-01-23 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
WO2012153437A1 (ja) | 2011-05-10 | 2012-11-15 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
US20130216777A1 (en) * | 2012-02-21 | 2013-08-22 | Wenping Jiang | Nanostructured Multi-Layer Coating on Carbides |
RU2648719C2 (ru) * | 2012-12-21 | 2018-03-28 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Режущий инструмент с покрытием и способ его изготовления |
DE112014001640B4 (de) * | 2013-03-28 | 2022-06-02 | Kennametal Inc. | Mehrschichtig strukturierte Beschichtungen für Schneidwerkzeuge und Verfahren zum Herstellen eines Schneidwerkzeugs |
CN105916615B (zh) * | 2013-11-15 | 2017-12-05 | 住友电工硬质合金株式会社 | 金刚石接合体、包含该金刚石接合体的工具、以及该金刚石接合体的制造方法 |
US10100405B2 (en) | 2015-04-20 | 2018-10-16 | Kennametal Inc. | CVD coated cutting insert and method of making the same |
JP6699056B2 (ja) | 2016-06-14 | 2020-05-27 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
KR102513063B1 (ko) * | 2017-06-07 | 2023-03-22 | 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 | 코팅된 절삭 공구 |
US11365477B2 (en) * | 2017-06-20 | 2022-06-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
JP6727553B2 (ja) * | 2017-09-14 | 2020-07-22 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
EP3670699A1 (en) * | 2018-12-20 | 2020-06-24 | AB Sandvik Coromant | Coated cutting tool |
CN111118465A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-05-08 | 沈阳中北通磁科技股份有限公司 | 一种烧结钕铁硼磁体表面功能膜层及其制备方法 |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2917348C2 (de) | 1979-04-28 | 1984-07-12 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verschleißfester Verbundkörper |
AT377786B (de) | 1981-12-24 | 1985-04-25 | Plansee Metallwerk | Verschleissteil, insbesondere hartmetall -schneideinsatz zur spanabhebenden bearbeitung |
JPS59219122A (ja) | 1983-05-27 | 1984-12-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆超硬合金工具及びその製造法 |
JPH0773802B2 (ja) | 1987-07-10 | 1995-08-09 | 住友電気工業株式会社 | 被覆超硬合金工具 |
JP2556089B2 (ja) * | 1988-03-29 | 1996-11-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削用表面被覆超硬合金製切削工具 |
US4984940A (en) | 1989-03-17 | 1991-01-15 | Kennametal Inc. | Multilayer coated cemented carbide cutting insert |
CA1327277C (en) * | 1989-03-17 | 1994-03-01 | William A. Bryant | Multilayer coated cemented carbide cutting insert |
US5597272A (en) | 1994-04-27 | 1997-01-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated hard alloy tool |
JP3006453B2 (ja) * | 1994-04-27 | 2000-02-07 | 住友電気工業株式会社 | 被覆硬質合金工具 |
SE509201C2 (sv) | 1994-07-20 | 1998-12-14 | Sandvik Ab | Aluminiumoxidbelagt verktyg |
DE69617767T2 (de) | 1995-02-17 | 2002-08-08 | Seco Tools Ab Fagersta | Sinterkarbidsubstrat mit Mehrschichten aus Aluminien |
JP2000515588A (ja) * | 1995-11-30 | 2000-11-21 | サンドビック アクティエボラーグ(プブル) | 被覆された旋削用植刃及びその製造方法 |
JPH09253916A (ja) * | 1996-03-21 | 1997-09-30 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆微粒超硬エンドミル |
JP3814051B2 (ja) * | 1996-06-12 | 2006-08-23 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 被覆硬質合金工具 |
SE509560C2 (sv) * | 1996-09-06 | 1999-02-08 | Sandvik Ab | Belagt hårdmetallskär för bearbetning av gjutjärn |
SE511211C2 (sv) * | 1996-12-20 | 1999-08-23 | Sandvik Ab | Ett multiskiktbelagt skärverktyg av polykristallin kubisk bornitrid |
JP3658948B2 (ja) * | 1997-10-30 | 2005-06-15 | 住友電気工業株式会社 | 被覆超硬合金 |
JPH11229143A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-08-24 | Mitsubishi Materials Corp | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製エンドミル |
US20010016273A1 (en) | 1998-05-08 | 2001-08-23 | Krishnan Narasimhan | Multilayer cvd coated article and process for producing same |
JP3430939B2 (ja) * | 1998-10-16 | 2003-07-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
SE519828C2 (sv) * | 1999-04-08 | 2003-04-15 | Sandvik Ab | Skär av en hårdmetallkropp med en bindefasanrikad ytzon och en beläggning och sätt att framställa denna |
SE9903090D0 (sv) * | 1999-09-01 | 1999-09-01 | Sandvik Ab | Coated milling insert |
EP1103635B1 (en) * | 1999-11-25 | 2004-08-11 | Seco Tools Ab | Coated cutting insert for milling and turning applications |
KR100688923B1 (ko) * | 2000-07-12 | 2007-03-09 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 피복 절삭 공구 |
JP2002137103A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-14 | Kyocera Corp | 切削工具 |
SE519339C2 (sv) | 2000-11-22 | 2003-02-18 | Sandvik Ab | Skärverktyg belagt med aluminiumoxid och sätt att tillverka detsamma |
JP2002283110A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Mitsubishi Materials Corp | 高速断続切削で切刃部がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
US6805944B2 (en) | 2001-03-26 | 2004-10-19 | Mitsubishi Materials Corporation | Coated cemented carbide cutting tool |
US6689450B2 (en) * | 2001-03-27 | 2004-02-10 | Seco Tools Ab | Enhanced Al2O3-Ti(C,N) multi-coating deposited at low temperature |
JP4281262B2 (ja) * | 2001-06-11 | 2009-06-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 粘性が高く、かつ切粉が切刃表面に溶着し易い難削材の高速切削加工で切粉に対してすぐれた表面潤滑性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
-
2003
- 2003-01-24 SE SE0300175A patent/SE526603C3/sv unknown
- 2003-12-19 EP EP03029330.2A patent/EP1455003B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-01-19 KR KR1020040004007A patent/KR20040068476A/ko not_active Application Discontinuation
- 2004-01-20 CN CNB2004100024500A patent/CN100478498C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-01-21 US US10/760,387 patent/US7153562B2/en active Active
- 2004-01-26 JP JP2004017396A patent/JP2004223711A/ja not_active Withdrawn
-
2011
- 2011-01-14 JP JP2011006185A patent/JP5529771B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2004223711A (ja) | 2004-08-12 |
SE0300175L (sv) | 2004-07-25 |
SE526603C3 (sv) | 2005-11-16 |
US7153562B2 (en) | 2006-12-26 |
CN100478498C (zh) | 2009-04-15 |
EP1455003B1 (en) | 2014-05-21 |
CN1517450A (zh) | 2004-08-04 |
JP5529771B2 (ja) | 2014-06-25 |
EP1455003A3 (en) | 2008-06-18 |
US20040180241A1 (en) | 2004-09-16 |
JP2011067948A (ja) | 2011-04-07 |
SE0300175D0 (sv) | 2003-01-24 |
KR20040068476A (ko) | 2004-07-31 |
EP1455003A2 (en) | 2004-09-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE526603C2 (sv) | Belagt hårdmetallskär | |
JP5866650B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
US7396371B2 (en) | Coated insert | |
JP5000864B2 (ja) | 鋼旋削用の切削工具インサート | |
CN109834305B (zh) | 被覆切削工具 | |
JP4739235B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
EP2006040B1 (en) | Cutting tool, method for producing same and cutting method | |
EP1762638B1 (en) | PVD coated cutting tool | |
EP3100806B1 (en) | Coated cutting tool | |
WO2006070538A1 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
KR20130008506A (ko) | 강의 선삭용 코팅된 절삭 공구 인서트 | |
SE532043C2 (sv) | CVD-belagt skär för fräsning samt tillverkningsmetod | |
EP2708299B1 (en) | Surface-coated cutting tool | |
SE527906C2 (sv) | Belagt hårdmetallskär speciellt avsett för svarvning av rostfritt stål | |
CN108057917B (zh) | 被覆切削工具 | |
JP2006082210A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP3360565B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4878808B2 (ja) | 刃先交換型切削チップ | |
JP6703311B2 (ja) | 被覆切削工具 | |
JP2006175560A (ja) | 表面被覆切削工具 |