SE465515B - Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin - Google Patents

Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Info

Publication number
SE465515B
SE465515B SE9000936A SE9000936A SE465515B SE 465515 B SE465515 B SE 465515B SE 9000936 A SE9000936 A SE 9000936A SE 9000936 A SE9000936 A SE 9000936A SE 465515 B SE465515 B SE 465515B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
weight
block copolymer
web
elastomeric
nozzle
Prior art date
Application number
SE9000936A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9000936D0 (sv
Inventor
W B Haffner
Original Assignee
Kimberly Clark Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US06/760,698 external-priority patent/US4663220A/en
Application filed by Kimberly Clark Co filed Critical Kimberly Clark Co
Publication of SE9000936D0 publication Critical patent/SE9000936D0/sv
Publication of SE465515B publication Critical patent/SE465515B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
    • C08J5/18—Manufacture of films or sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
    • B29C48/05—Filamentary, e.g. strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
    • B29C48/07—Flat, e.g. panels
    • B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
    • B29C48/345—Extrusion nozzles comprising two or more adjacently arranged ports, for simultaneously extruding multiple strands, e.g. for pelletising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/04—Homopolymers or copolymers of ethene
    • C08L23/06—Polyethene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/10—Homopolymers or copolymers of propene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L53/00—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L53/02—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes
    • C08L53/025—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes modified
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D4/00—Spinnerette packs; Cleaning thereof
    • D01D4/02—Spinnerettes
    • D01D4/025—Melt-blowing or solution-blowing dies
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
    • D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
    • D04H1/54—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving
    • D04H1/56—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving in association with fibre formation, e.g. immediately following extrusion of staple fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2323/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers
    • C08J2323/02—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers not modified by chemical after treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2203/00—Applications
    • C08L2203/16—Applications used for films
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
    • C08L2666/04—Macromolecular compounds according to groups C08L7/00 - C08L49/00, or C08L55/00 - C08L57/00; Derivatives thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
    • C08L2666/24—Graft or block copolymers according to groups C08L51/00, C08L53/00 or C08L55/02; Derivatives thereof

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Nonwoven Fabrics (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
  • Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Description

465 515 2 -polybutadien-polystyren-block-sampolymer med en polyeten med ett smältindex av mellan 0,2 och 30.
Det amerikanska patentet nr 3 459 831 av Luftglass et al. visar sig beskriva block-sampolymer-polyetenfilmer.
Patentet anger att en transparent film ástadkoms genom blandning av en A-B-A-block-sampolymer med hög molekyl- vikt, såsom styren-butadien-styren, med en polyeten med ett smältindex av mellan ca 0,2 och 30.
Fastän nedbrytning av vissa termoplastiska hartser -ore deras formsprutning kan vara nödvändig i syfte Hu att reducera deras viskositet till en tillräcklig omfatt- ning för att möjliggöra deras formsprutning och den för- tunnande inverkan av en höghastighetsström av förtunnings- gas, finns en begränsning av graden av nedbrytning före formsprutning som ett givet harts kan utsättas för utan att den formsprutade produktens egenskaper påverkas skad¿ l T ex kan överdriven nedbrytning av polymera elasto- mera polystyren/poly(eten-buten)/polystyren-block-sam- polymer-hartser resultera i bildning av ett oelastiskt Larts Det förmodas att det nedbrutna materialet är oelas- tiskt p g a att block-sampolymer-hartset bryts ner och bildar ett di-block-sampolymer-harts. Andra'farhågo: kan vara förknippade med nedbrytning vid höga temperatu- I Technical Bulletins SC: 38-82 och SC: 39-85 of The Shell Chemical Company of Houston, Texas, vid beskriv- IEI. ning av polystyren/poly(eten-buten)/polystyren-elast- -block-sampolymer-hartser, sålda under varumärkesnamnet KRATON, anges det med avseende på KRATON G 1650 och KRATON G 1652, vilka båda är block-sampolymer-hartser, att bearbetningstemperaturer för hartset inte bör tillåtas överstiga 525°F, d v s 274°C, och att en brandövervakning bör upprätthållas om hartsernas temperatur uppnår 475°F, d v s 246°C. Med hänsyn till block-sampolymer-hartset KRATON GX l657 ger Shell Technical Bulletin SC: 607-84 en varning för att inte låta block-sampolymer-hartsets temperatur överstiga 450°F, d v s 232°C, och för att upprätthålla en brandövervakning bör denna temperatur lO |_ø UI 465 515 3 uppnås. Shell Material Safety Data Sheet, betecknat MSDS nr 2 136, anger med avseende på det termoplastiska gummit KRATON G-1657 att materialets behandlingstemperatur inte bör tillåtas överstiga 550°F och att en brandövervak- ning bör upprätthållas om den temperaturen uppnås. Ett Shell Material Safety Data Sheet, benämnt MSDS 2031-l, anger med avseende på det termoplastiska gummit KRATON G-1652 att materialets behandlingstemperatur inte bör överstiga 288°C (550°F) och att en brandövervakning bör upprätthållas om denna temperatur uppnås. Shell Chemical Company Technical Bulletins SC: 68-85 "KRATON Thermoplastic Rubber" och SC: 72-85 "Solution Behavior of KRATON Thermoplastic Rubbers" ger detaljerad infor- mation beträffande olika termoplastiska block-sampo1ymer- -hartser som kan erhållas från Shell under varumärkesbeteck- ningen KRATON. Termoplasterna KRATON beskrivs av Shell såsom A-B-A-block-sampolymerer, i vilka "A"-ändblocken är polystyren och "B"-mittblocket är, i KRATON G-hartser, poly(eten-buten), eller, i KRATON D-hartser, antingen polyisopropen eller polybutadien.
Shell Chemical Company Technical Bulltein SC: 198-83, sid 19, ger exempel på kommersiellt tillgängliga hartser och mjukningsmedel som är användbara tillsammans med KRATON-gummihartser. The Bulletin skiljer mellan gummi- fasen, B-mittblocket samt förenande ämnen och polysty- renfasen, A-ändblocket samt förenande ämnen. Bland ämnena som är förknippade med gummifasen finns en grupp hartser som identifieras såsom "Polymerized Mixed Olefin" och ett mjukningsmedel, som identifieras såsom "Wingtrack ", med en kemisk bas av "blandad olefin".
Under ganska lång tid har fackmännen på området försökt forma elastomera hartser till ovävda elastfi- berbanor. Den kända tekniken avslöjar faktiskt att försök med KRATON G 1650- och KRATON G 1652-märkta ämnen har förekommit. Det amerikanska patentet nr 4 323 534 av des Marais beskriver t ex att fackmännen på området drog slutsatsen att KRATON G-gummihartserna är allt- 465 515 4 för viskösa för att strängsprutas ensamma utan betydande smältfrakturer hos produkten. I patentet enligt des Marais beskrivs emellertid ett förfarande som utnyttjar blandade KRATON G 1650- och KRATON G 1652-hartser vid formning av ovävda fiberbanor och filmer. I syfte att kringgå det angivna viskositetsproblemet blandades KRATON G 1650-blocket eller KRATON G l652-sampolymer- hartset med ca 20-50 vikt% av ett fett ämne, såsom stearinsyra, före strängsprutning och smältblâsning.
Ett strängsprutningstemperaturområde av 204-238°C (400- -460°F) beskrivs i spalt 8, rad 64 et. seq., och detta temperaturomráde ligger i allmänhet inom det som rekommen- deras i de ovannämnda tekniska bulletinerna av Shell Chemical Company. Olyckligtvis var de fysiska egenska- perna hos produkten som erhållits enligt detta förfa- rande, t ex en ovävd matta av smältblásta fibrer, synnerligen otillfredsställande, p g a att efter form- ningen av den ovävda banan lakas huvudsakligen alla de feta ämnena ut från den ovävda banan av strängspru- tade mikrofibrer genom indränkning av banan med alko- holer med en god förmåga att solubilisera det använda feta ämnet. Vid en utföringsform, som diskuteras i spalt 3, raderna 8 och 9, är det termoplastiska gummi- hartset en A-B-A'-block-sampolymer, där B är poly(eten- -buten) och A och A' är valda bland den grupp som inbegriper polystyren och poly(d-metylstyren).
Det amerikanska patentet nr 4 296 163 av Emi beskriver ett fiberaktigt kompositmaterial med elasti- citet. Kompositmaterialet uppges inbegripa en ark- liknande masknätkonstruktion sammansatt av fibrer av en syntetisk elastpolymer och en matta, bana eller en arkliknande fiberaktig konstruktion sammansatt av korta eller långa fibrer. Under underrubriken "SHEET- -LIKE MBSH STRUCTURE“ diskuteras polyesterelaster, polyuretanelaster och polyolefinelaster. Exempel på polyolefinelaster är block-sampolymerer av etylen och propylen, och sampolymerer som erhållits genom att |_.r UI 465 515 bringa block-sampolymeren att reagera med dienförening- ar, såsom cyklopentadien, cyklohexadien, butadien och isopren. Det anges att en sampolymer av styren och isopren också kan användas. Det anges också att elastpolymeren kan innehålla upp till 20 vikt%, före- trädesvis upp till 15 vikt%, baserat på hela polymerens vikt, av en annan polymer som inte uppvisar någon elasticitet, och detta är i vissa fall föredraget.
Exempel på den andra polymeren som kan blandas med elastpolymeren är polyeten, polypropen, polystyren, polyestrar, polyamider och polykarbonater.
Det amerikanska patentet nr 4 413 623 av Pieniak beskriver elasticerade laminerade konstruktioner, t ex elasticerade rutmönster, med hopdragna och ej hopdragna regioner där elasten endast finns i de hop- dragna regionerna. Specifika elastmaterial beskrivs för användning, och det anges att elastkomponenterna 1-B-A2-block-sampoly- kan vara linjära eller radiella A merer eller blandningar därav med enkla A-B-block-sam- polymerer, där Al och A2 kan vara samma eller olika och betecknar ett termoplastiskt polymerblock, såsom ett poly(vinylaren)block, och B betecknar ett elast- polymer-block, såsom en konjugerad dien eller en lägre (d v s Cl-C4) alken. Ett modifieringsmedel, som kan vara en termoplastpolymer med låg molekylvikt, t ex amorft polypropen, med en genomsnittlig molekylvikt av ca 500-7500, i en mängd av från ca 0 till ca 200 viktdelar per 100 viktdelar av elastkomponenten, kan tillsättas för att förbättra bearbetbarheten.
SAMMANFATTNING AV UPPFINNINGEN _ Med hjälp av föreliggande uppfinning övervinns de ovannämnda svårigheter som fackmannen på området har erfarit vid försök att forma elastomera A-B-A'-block- sampolymermaterial till samformade, ovävda elastfiber- banor genom åstadkommande av sprutbara elastkompositioner, 465 515 6 som efter strängsprutning och blandning med samformnings- materialet solidifieras och bildar sådana banor. T ex undviks läckage av material ut från den ovävda fiberbanan eller andra elastprodukter som formats med utgångspunkt från de sprutbara kompositionerna enligt föreliggande.upp- finning. De sprutbara elastkompositionerna är blandningar av (1) från åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'-block- -sampolymer, där både "A" och “A'" är ett termoplastisk polymerändblock, som inkluderar en styrendel, såsom en poly(vinylaren), och där ”B” är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock, och (2) från mer än 0 vikt% till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för lämpliga förhöjda tryck och temperaturbetingelser, är sprutbar 'Jo blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolyme- ren. A-B-A'-block-sampolymeren tjänar till att ge de från de sprutbara kompositionen formade produkterna (fl rl' egenskaper, och närvaron av polyolefinen i bland- (D |_: ~ G :J |.| 'n änar till att reducera kompositionens visko- 13' itet i förhållande till viskositeten hos den oblan- \Q ED III dade, dgv s rena, A-B-A'-block-sampolymeren och förbätt- rar sålunda kompositionens sprutbarhet.
Företrädesvis är den termoplastiska styrendelen hos A och A', som innehåller ändblock av block-sampo- lymeren, valda från den grupp som inkluderar polystyren och polystyrenhomologer, såsom t ex poly(a-metylstyren).
I vissa utföringsformer är den termoplastiska styren- delen hos A och A', som innehåller ändblock, identiska.
Företrädesvis är polyolefinen vald från den grupp som inkluderar åtminstone en_polymer som är vald från den grupp som inkluderar polyeten, polypropen, poly- buten, etylen-sampolymerer, propylen-sampolymerer, buten-sampolymerer eller blandningar av två eller flera av dessa material. 465 515 7 Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åt- minstone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Bland- ningen kan t ex inkludera från ca 30 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från ca l0 till ca 70 vikt% av po- lyolefinen. Företrädesvis inkluderar blandningen från ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från ca till ca 50 vikt% av polyolefinen. Blandningen kan t ex inkludera från ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolyme- ren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. En typ av blandning inkluderar ca 60 vikt% av block-sampoly- meren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Den sprutbara kompositionen strängsprutas vid en lämplig effektiv kombination av höjda tryck-och tempera- turbetingelser. Dessa betingelser varierar beroende pà den använda polyolefinen. Den sprutbara kompositionen bör t ex strängsprutas eller formas på annat sätt vid en temperatur av åtminstone l25°C om polyeten används såsom polyolefin i blandningen, eller åtminstone ca l75°C om polypropen används i blandningen, t ex vid en tempe- ratur av från åtminstone ca 290°C till ca 345PC, närmare e tämt vid en temperatur av från åtminstone ca 300°C U s till ca 335°C, till elastprodukter, såsom t ex elast- fibrer, vilka kan uppsamlas såsom en ovävd elastfiberbana.
Företrädesvis är blandningarna sprutbara inom de ovan angivna temperaturområdena vid förhöjda tryck inuti munstyckesspetsen (t ex inuti strängsprutnings- kapillärerna hos en munstyckesspets med 30 strängsprut- ningskapillärer per linjärtum (per 25,4 mm) av munstyckes- spetsen, varvid var och en av kapillärerna har en diameter av 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av 2,870 mm (O,ll3 tum)) av högst 2069 kPa (300 psi), övertryck, t ex av tryck från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck. Närmare_ 465 515 8 bestämt är blandningarna sprutbara inom de ovannämnda temperaturomrádena vid tryck av från 345 kPa (50 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck,_t ex från ca 862 kPa (l25 psi) övertryck till ca 1551 kPa (225 psi) övertryck. Högre förhöjda tryck kan användas med andra munstycksutformningar med ett lägre antal kapillärer per cm (tum) hos munstycket, men detta leder i allmänhet till lägre produktionshastigheter.
Man har icke desto mindre viktigare funnit att de sprutbara kompositionerna enligt föreliggande upp- finning, då de behandlas i enlighet med förfarandet enligt föreliggande uppfinning, är sprutbara vid till- fredsställande genomgàngshastigheter, p g a att närvaron av polyolefin i den sprutbara kompositionen reducerar den sprutbara kompositionens viskositet i förhållande till viskositeten hos oblandad, d v s ren, block-sam- polymer i tillfredsställande grad. Denna reducerade viskositet reducerar proportionellt munstyckesspetstryc- ket om alla andra parametrar förblir desamma. De sprut- bara kompositionernas viskositet blir t ex i allmänhet mindre än ca 50 kg/ms (500 poise) då de strängsprutas inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryck- områdena. Företrädesvis är den sprutbara kompositicnens viskositet mindre än ca 30 kg/ms (300 poise) då den strängsprutas inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryckomràdena. Den sprutbara kompositionens viskosi- tet kan t ex vara àtminstone ca 10 (100) till ca 20 kg/ms (200 poise) då den strängsprutas vid de ovan- nämnda förhöjda temperatur- och tryckbetingelserna.
P g a att polyolefinen reducerar blandningens vis- kositet i förhållande till block-sampolymerens visko- sitet, är den sprutbara kompositionen sprutbar inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryckomràdena genom en munstyckesspets med t ex 30 kapillärer per tum (per 25,4 mm) av munstyckesspetsen, vars kapillärer har ,30 --_-_-;n=.-.-:n<-_~==z:1-.f.=r-_-.=~=-1- - fl -- -. _' --~--.- v- - 465, 515 9 en diameter av ca 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av från åtminstone ca 0,02 till ca 1,7 gram eller mer per kapillär per minut. Den sprutbara kompositionen kan t ex strängsprutas genom den ovannämnda munstyckesspetsen med kapillärer med en diameter av ca 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 gram per kapillär per minut. Företrädesvis är den sprutbara kompositionen sprutbar genom den ovannämnda munstyckes- spetsen med kapillärer med en diameter av ca 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av frán åtminstone ca 0,3 till ca 1,1 g per kapillär per minut.
Den sprutbara kompositionen kan formas till samformade, ovävda elastfiberbanor, som företrädesvis har mikrofibrer med en genomsnittlig diameter av högst ca 100 Fm, och som företrädesvis har en genomsnittlig basvikt av högst 300 g/m2, t ex en genomsnittlig basvikt av från ca 5 g/m2 till ca 100 g/m2 eller mera. Närmare bestämt har de en genomsnittlig basvikt av från ca l0 g/m2 till ca 75 g/m2.
En ovävd elastfiberbana kan formas genom strängsprutning av den sprutbara kompositionen vid en lämplig, dvs effektiv, kombination av förhöjda temperatur: och tryckbetingel- ser. Företrädesvis strängsprutas den sprutbara kompo- sitionen vid en temperatur av från åtminstone l25°C om polyolefinen är polyeten eller åtminstone ca l75°C om polyolefinen är pclypropen, t ex frán ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt från ca 300°C till ca 335°C. Företrädesvis strängsprutas den sprutbara kompositionen inom de ovannämnda temperaturomràdena vid tryck inuti munstyckesspetsen (t ex inuti sträng- sprutningskapillärerna hos en munstyckesspets med strängsprutningskapillärer per linjärtum (per 25,4 mm) av munstyckesspetsen, varvid var och en av kapillärer- na har en diameter av 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en 465 515 längd av 2,870 mm (0,ll3 tum)) av högst ca 2069 kPa (300 psi) övertryck, t ex från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck. Närmare bestämt strängsprutas den sprutbara kompositionen vid ett tryck inuti kapillärerna hos den ovannämnda munstyckesspetsen av från ca 345 kPa (50 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, t ex från ca 862 kPa (125 psi) övertryck till ca 1551 kPa (225 psi) övertryck.
Vid formningen av de ovävda elastbanorna sträng- sprutas den sprutbara kompositionen vid de ovan nämnda förhöjda temperatur- och tryckbetingelserna vid en hastighet av åtminstone ca 0,02 till ca 1,7 gram eller mer per kapillär per minut, t ex från åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 gram per kapillär per minut, närmare bestämt från åtminstone ca 0,3 till ca l,l gram per kapillär per minut, genom ett munstycke med ett flertal strängsprutningskapillärer, som har liten diameter, i form av smälta trådar in i en gasström, som förtunnar de smälta trådarna för att åstadkomma en gasburen ström av mikrofibrer, vilka sedan formas till den ovävda elastfiberbanan vid mikrofibrernas avsättning på ett uppsamlingsarrangemang. Den förtunnande gasström- men bringas i kontakt med de smälta trådarna vid en åtminstone ca l00°C till ca 400°C, till ca 350°C, och vid ett tryck ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck temperatur av från t ex från ca 200°C av från åtminstone till ca 137,9 kPa (20 psi) övertryck, t ex från åtmins- tone ca 6,9 kPa (1 psi) övertryck till ca 69,0 kPa (10 psi) övertryck. Den tràdförtunnande gasströmmen kan vara en inert, icke-oxiderande gasström, såsom - t ex en kvävgasström. Vid vissa utföringsformer justeras den trådförtunnande gasströmmens hastighet och tem- B peratur så att fibrerna uppsamlas såsom huvudsakligen kontinuerliga fibrer med en diameter av från ca 10 pm till ca 60 pm, t ex från åtminstone ca 10 pm till ca 40 pm. I enlighet med föreliggande uppfinning inklu- 465_515 ll derar de på så sätt formade ovävda elastfiberbanorna elastfibrer, som är sammansatta av från åtminstone ca 10 vikt% av block-sampolymeren och mer än 0 vikt% och upp till ca 90 vikt% av polyolefinen. Fibrerna är vanligtvis sammansatta av från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åtmins- tone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Fibrerna kan t ex vara sammansatta av från åtminstone ca 30 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från åtmins- tone ca 10 till ca 70 vikt% av polyolefinen. Företrä- desvis är fibrerna sammansatta av från åtminstone ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 10 till ca 50 vikt% av polyolefinen.
Fibrerna kan t ex 'ara sammansatta av från åtminstone ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen.
Typiska exempel på ovävda elastfiberbanor har bildats av fibrer som är sammansatta av ca 60 vikt% av block- -sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Ytterligare andra aspekter av föreliggande uppfin- ning framgår för fackmannen på området ur följande detaljerade beskrivning.
DEFINITIONER Uttrycken "elastisk" och “elastomer“ används här utan egentlig åtskillnad för att avse vilket mate- rial som helst som vid anbringande av en förspänd kraft är sträckningsbart till en sträckt, förspänd längd som är åtminstone ca 125%, d v s ca l och 1/4, av sin ursprungliga längd i ospänt tillstånd, och som återgår med åtminstone 40% av sin töjning vid frigöring från den sträckande, förlängande kraften.
Ett hypotetiskt exempel som tillfredsställande skulle kunna belysa denna definition av ett elastmaterial är ett 25,4 mm (1 tum) långt provmaterial, som är töjnings- bart till åtminstone 31,75 mm (l,25 tumf och som då det töjs till en längd av 31,75 mm (l,25 tum) och avspänns återgår till en längd av högst 29,21 mm (l,l5 465 515 12 tum). Många elastmaterial kan sträckas till mer än % av deras längd i ospänt tillstànd och många av dessa återgår till sin huvudsakligen ursprungliga längd i avspänt tillstånd vid frigöring från den sträc- kande, förlängande kraften, och denna senare klass av material föredrages i allmänhet för ändamålen med föreliggande uppfinning.
Det här använda uttrycket "återgång" hänför sig till en sammandragning av ett sträckt material vid frigöran- det från en förspänd kraft, följt av sträckning av materialet genom anbringande av den förspända kraften.
Om t ex ett material med en längd i avspänt, ej förspänt tillstånd av 25,4 mm (1 tum) töjdes 50% genom sträckning till en längd av 38,1 mm (1,5 tum) skulle materialet ha töjts 50% och skulle ha en längd i sträckt tillstànd som är 150% av dess längd i ospänt tillstànd. Om detta exempel på sträckt material sammandrogs, d v s återgick till en längd av 27,9 mm (1,1 tum) efter frigöring -rån den förspända och sträckande kraften, skulle 3 .aterialet ha sammandragits med 80% (l0,2 mm) av sin töjning. _ Uttrycket “mikrofibrer" används här för att hänföra till fibrer med liten diameter och med en genomsnittlig diameter som är högst ca 100 um, företrädesvis med en diameter av från ca 0,5 till ca 50 pm, hellre med en genomsnittlig diameter av från ca 4 till ca 40 um, och vilka fibrer kan vara tillverkade genom strängsprut- ning av ett smält termoplastmaterial genom en mångfald vanligtvis cirkulära munstyckeskapillärer med liten diameter till smälta trådar, och genom förtunning av de smälta trådarna genom tillförsel av en ström av höghastighetsgas, vanligtvis luft, för att reducera deras diameter till det ovan angivna omrâdet.
Det här använda uttrycket "ovävd bana" avser en bana av ett material som har bildats utan användning 465 515 13 av vävningsförfaranden som.ger en struktur av individu- ella fibrer eller trâdar som är inbördes vävda pá ett identifierbart upprepande sätt. Ovävda banor har tidigare formats med hjälp av diverse förfaranden, såsom t ex smältblásningsförfaranden, spinnbindningsför- faranden, filmappreturförfaranden och stapelfiberkard- ningsförfaranden.
Det här använda uttrycket “styrendel" hänför sig till den monomera enhet som representeras av formeln tsfi-ffll- C f \\ CH CH ll l CH CH \ // CH Det här använda uttrycket “polyleten-butenl" hänför sig till ett polymersegment som representeras r c++, - CH] pa - cH. ' x czHs y n där x, y och n är positiva heltal.
Det här använda uttrycket "polystyren" hänför sig till ett polymersegment som representeras av formeln -%CH;-('ZH-]: av formeln där n är ett positivt heltal.
Såvida de inte specifikt beskrivits och definierats eller på annat sätt begränsats, inkluderar i allmänhet de här använda uttrycken "polymer" eller "polymerharts“, 465 515 14 men är inte begränsade till, homopolymerer, sampolymerer, såsom t ex block-, ymp-, slumpsampolymerer och alter- nerande sampolymerer, terpolymerer, etc, och blandningar och modifikationer därav. Såvida inget annat specifikt begränsats inkluderar uttrycken “polymer" eller “poly- mer-harts" dessutom alla möjliga geometriska konfigura- tioner av materialet. Dessa konfigurationer inkluderar, men är inte begränsade till, isotaktiska, syndiotaktiska och slumpmässiga symmetrier.
Det här använda uttrycket "viskositet" hänför sig till ett värde som har beräknats genom användning av den välkända Hagen-Poiseuille-ekvationen: (pi) (delta P) D Viskositet = 8QL där pi = 3,l4.... delta P= tryckfallet genom en strängsprutningska- pillär R = strängsprutningskapillärens radie Q = strängsprutningsvolymhastigheten (genom- gàngshastigheten) genom strängsprutnings- kapillären L = strängsprutningskapillärens längd D á den smälta polymerens densitet, som 3 i samtliga fall här förmodas vara 0,8 g/cm .
Det här använda uttrycket "inert", förtunnande gas avser en icke-oxiderande gas som inte bryter ner materialet som skall smältblàsas.
KORT BESKRIVNING AV RITNINGARNA Fig l är en schematisk vy i perspektiv som visar en utföringsform av ett förfarande för forming av en ovävd elastbana i enlighet med föreliggande uppfin- ning.
Fig 2 är en perspektivvy av den i fig l visade smältblåsningsmunstycket, vilken vy visar munstyckets linjära arrangemang av kapillärer.
Fig 3 är en schematisk tvärsektionsvy av det i fig 1 visade munstycket längs linje 2-2 i fig 2, vilken vy visar formen i ett infällt munstyckesspetsarrangemang. 465515 Fig 4 är en schematisk tvärsektionsvy av det i fig l visade munstycket längs linje 2-2 i fig 2, vilken vy visar munstycket i ett positivt utskjutande munstyckes- spetsarrangemang.
Pig 5 är en schematisk tvärsektionsvy med brutna delar i belysande syfte av ett arrangemang som kan användas för att införliva diskreta partiklar, fibrer eller andra material i de strängsprutade trådarna av smält material före deras formning till en ovävd bana.
BESKRIVNING Av DE FÖREDRAGNA UTFöRINGsFoRMERNA Förfarandena och de sprutbara konstruktionerna enligt föreliggande uppfinning kan tillämpas i stor omfattning vid formning av samformade elastbanor med hjälp av lämpliga metoder, såsom strängsprutningsför- faranden. Ett särskilt föredraget förfarande är emeller- tid att smältblàsa fibrer under tillsättning av sam- formningsmateialet till fibrerna innan de formas till en samformad ovävd elastfiberbana.
Smältblåsningsförfaranden inbegriper i allmänhet strängsprutning av ett termoplastiskt polymerharts till smälta trådar genom ett flertal kapillärer med liten diameter hos ett smältblàsningsmunstycke i en upphettad gasström, vilken i allmänhet flödar i samma riktning som den för de strängsprutade trådarna, varför de strängsprutade trådarna förtunnas, d v s dras ut eller förlängs, så att deras diameter reduceras till fiber- eller företrädesvis mikrofiberstorlek. De på så sätt formade mikrofibrerna bärs därefter bort från munstyckets närhet med hjälp av gasströmmen. Gasströmmen leds till en hâlförsedd anordning, såsom ett siktrem eller en sikttrumma, som rör sig över en suglàda, så att de gasburna fibrerna träffar på och uppsamlas pà ytan av den hálförsedda anordningen och bildar en sammanhän- gande ovävd fiberbana. Smältblåsningsmunstyckesarrange- 465 515 16 manget sträcker sig vanligtvis över den hålförsedda uppsamlingsanordningen i en riktning som är huvudsakligen tvärgàende i förhållande till uppsamlingsytans rörelse- riktning. Munstycksarrangemangen inbegriper ett flertal kapillärer med liten diameter, vilka kapillärer är arrangerade linjärt längs munstyckets tvärgàende utsträck- ning med den tvärgàende utsträckningen av munstycket unge- fär så lång som den önskade bredden hos den ovävda fiberbanan som skall framställas. Detta innebär att munstyckets tvärgáende storlek är den storlek som definieras av munstyckskapillärernas linjära arrangemang.
Typiskt är kapillärernas diameter i storleksordningen från ca 0,254 mm (0,0l tum) till ca 0,508 mm (0,2 tum), t ex från ca 0,368 mm (0,0l45 tum) till ca 0,457 mm (0,0l8 tum). Från ca 5 till ca 50 sådana kapillärer finns per linjär tum (per 25,4 mm) på munstyckets framsida. Typiskt är kapillärernas längd från ca 1,27 mm (0,05 tum) till ca 5,08 mm (0,20 tum), t ex 2,87 mm (0,ll3 tum) till ca 3,56 mm (O,l4 tum). Ett smältblàs- ningsmunstycke kan ha en längd av från ca 76,2 cm (30 tum) till ca 72,4 cm (60 tum) eller mera i den tvärgáende riktningen. Som ett resultat av den ovannämn- da linjära kapillärkonfigurationen är smältblåsnings- munstyckena i kapillärernas närhet sammanhållna endast med hjälp av en tunn och relativt ömtålig metalldel belägen mellan de angränsande kapillärerna. Följaktligen är reglering av det smälta termoplastpolymerhartsets viskositet då det strängsprutas genom kapillärerna viktigt p g a att munstycket spricker eller går sönder på annat sätt om det utsätts för extremt tryck. Det är därför i allmänhet föredraget åtminstone för flera sådana munstycken att strängsprutningstrycket för den smälta termoplastpolymeren i munstyckesspetskapillä- rerna inte överskrider mer än ca 2069 kPa (300 psi) ' övertryck, närmare bestämt inte mer än ca 1379 kPa (200 psi) övertryck. 465, 515 17 Såsom har angetts av fackmännen på området i de ovannämnda patenten av des Marais och Jones är viskositeten för KRATON G-märkta A-B-A'-block-sampoly- merer så stor att strängsprutning av dessa material i ren eller oblandad form inom de angivna typiska temperatur- och tryckområdena för strängsprutning för alla praktiska ändamål mycket svår, om inte omöjlig, utan smältfrakturer hos kompositionen. Vid försök att bortskaffa svårigheterna vid strängsprutning av oblandade KRATON G-märkta material förefaller de Marais och Jones att ha upptäckt att användningen av en bland- ning av ett fett ämne tillsammans med A-B-A'-elast- gummihartser, av den typ som säljs under varumärket KRATON G av Shell Chemical Company, underlättade sträng- sprutning av KRATON G-materialen. De anger emellertid också att i syfte att uppnå önskvärda egenskaper i filmen eller banan av från denna blandning erhållna smältblàsta fibrer, var det nödvändigt att laka ut rån den strängsprutade produkten. l Hu det feta ämnet I motsats ti l detta har man nu funnit att en blandning av från mer än 0 vikt% till ca 90~vikt% av en eller flera polyolefiner med från åtminstone ca 10 vikt% av vissa A-B-A'-elasthartser kan sträng- sprutas och smältblåsas under lämpliga, d v s effektiva, förhöjda temperatur- och tryckbetingelser för att åstadkomma tillfredsställande elastmaterial, såsom elastfilmer och ovävda elastfiberbanor. Företrädesvis strängsprutas materialet genom munstyckskapillärerna vid en temperatur av åtminstone ca l25°C om polyeten används såsom polyolefin i blandningen eller åtminstone ca l75°C om polypropen används såsom polyolefin i bland- ningen, t ex vid en temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt från en tempe- ratur av från åtminstone ca 300°C till ca 335°C.
De användbara A-B-A'-elastmaterialen inklude- rar i allmänhet A-B-A'-block-sampolymerer där både 465515 18 A och A' är ett termoplastiskt polymerändblock som innehåller en styrendel, såsom t ex en poly(vinylaren), där i vissa utföringsformer A kan vara samma termo- plastiska polymerändblock som A', och där B är ett ' elastomert poly(eten-buten)polymermittblock. Företrä- desvis är A- och A'-ändblocken valda från den grupp av material som inkluderar polystyren- eller polysty- renhomologer, såsom t ex poly(a-metylstyren). Material av denna allmänna typ, d v s KRATON G 1650 och KRATON G 1652, beskrivs i de amerikanska patenten nr 4 323 534 av des Marais och 4 355 425 av Jones, och i den ovan- nämnda broschyren från Shell, som också beskriver KRATON GX 1657. Kommersiellt tillgängliga elastomera A-B-A'-block-sampolymerer med ett mättat eller huvud- sakligen mättat poly(eten-buten)mittblock B, som rep- resenteras av formeln _|__ 2 0 L _L_C:Hs _IJ n I f. CH: - CHJ. - CH; där x, y och n är positiva heltal, och där polystyren- ändblocken "A" och "A'“ båda representeras av formeln -E- CH: - CH -2- Ja C / W :IH CH | ._ CH CH \ /l CH där n är ett positivt heltal som kan vara samma heltal som eller ett annat heltal än för A- och A'-ändblocken, kallas ibland S-EB-S-block-sampolymerer och är tillgäng- liga under varumärkesnamnet KRATON G, t ex KRATON ss s 1650, xmvron edssz och Kanon ex 1657 från shen Chemical Company. 465 515 19 _ En sammanfattning av de typiska egenskaperna, som publicerats av Shell Chemical Company, för de ovannämnda KRATON G-hartserna vid 23,3°C (74°F) presen- teras nedan i tabell 1. 465 515 Tabell 1 KRATON G BGENSKAP G-1650 G-1652 GX-1657 Draghållfasthet, 2 2 2 MPa (psi>1 34,5 (sooo) 31,0 (4500) 23,4 (34oo) 300% modu , MPa (psi) 5,5 (800) 4,8 (700) 2,4 (350) röjning, al soo soo vso Sättning vid brott, % - - - Shore-hårdhet A 75 75 65 Specifik densitet 0,91 0,91 0,90 Brookfield viskosi- tet, (to1uenlös- ning) kg/ms vid 2S°C 3 3 3 (cps vid 77°F) 150 (1500) 55 (550) 120 (1200) Smältviskositet, Smältindex Förhållande G, g/10 min - - , - Mjukningsmedels- oljehalt, vikt% 0 0 0 Styren/gummi4- förhållande 28/72 29/71 14/86 Fysikalisk form smula smula pellet 1 ASTM-metoden D412-draghàllfasthetsprovning med en käft- separationshastighet av 25,4 cm/min (10 tum/min). 2 Typiska egenskaper bestämda för en film som gjutits av en toluenlösning. 3 Koncentration oblandad polymer, 20 vikt%. 4 Förhållandet mellan summan av molekylvikterna av änd- blocken (A+A') och molekylvikten av B-mittblocket. Med avseende på KRATON G-1650 är t ex summan av molekylvik- terna för de två ändblocken (A+A') 28% av molekylvik- ten av A-B-A'-block-sampolymeren. lO l5 4e5_s15 21 I allmänhet måste blockhartset vara fritt från polymersegment som drabbas av kedjeklyvning eller som tvärbinder vid de vid förfarandet enligt förelig- gande uppfinning utnyttjade temperaturerna, p g a att sådana material antingen tenderar att täppa till de med liten diameter försedda kapillârerna} genom vilka den smälta sprutbara kompositionen måste sträng- sprutas, eller bryts ner alltför mycket och bildar en otillfredsställande produkt. Överraskande nog har man funnit att även vid höga polyolefinhalter kan ovävda fiberbanor med elastegenskaper formas utan behovet av en i efterhand utförd formningsbehandling, såsom t ex lakning för att avlägsna tillsatserna från slutprodukten.
Den vid blandning av den sprutbara kompositio- nen utnyttjade polyolefinen måste vara sådan att då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en lämplig kombination av förhöjda tryck- och temperaturbetingelser, såsom definierats här, är sprut- bar i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sam- polymeren. Föredragna polyolefinmaterial inkluderar särskilt polyeten, polypropen och polybuten, vilket inkluderar etylen-sampolymerer, propylen-sampolymerer och buten-sampolymerer. Blandningar av två eller flera av polyolefinerna kan utnyttjas. En särskilt föredragen polyeten kan erhållas från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen Peroten Na60l (även här kallat PE Na60l). En särskilt föredragen polypropen kan erhållas från The Highmont Corporation under varu- märkesbeteckningen PC-973.
Från U.S.I. Chemical Company erhàllen information anger att Na60l är en polyeten med låg molekylvikt och låg densitet för användning såsom varma smältlimmer och beläggningar. U.S.I. har också angett att Na60l har följande nominella värden: (1) En Brookfieldviskositet vid l50°C av 8,5 kg/ms (8500 cp) och vid l90°C av 3,3 kg/ms (3300 cp), uppmätt 465 515 22 enligt ASTM D 3236, (2) En densitet av 0,903 g/cm3, uppmätt enligt ASTM D l505, (3) Ett ekvivalent smältindex av 2000 g/ 10 min, uppmätt enligt ASTM D 1238, (4) En mjukningspunkt vid ring- och kulprov av l02°C uppmätt enligt ASTM E28, (5) en enligt (6) En (7) En (8) En av 3,6. draghållfasthet av 5,87 MPa (850 psi), uppmätt ASTM D 638, töjning av 90%, uppmätt enligt ASTM D 638, skjuvmodul Tf (45000) av ~34°C, och genomträngningshàrdhet (l/10 mm) vid 25°C (77°F) Na60l förmodas ha ett talmedelvärde (Mn) av ca 4600, ett viktsmedelvärde (Mw) av ca 22 400 och en z genomsnittlig molkeylvikt (M2) av ca 83 300. Polydis- ' persiteten (Mw/Mn) för Na601 är ca 4,87.
Mn beräknas med hjälp av formeln Summa [(n)(MW)] Mn = Smma(m Mw beräknas med hjälp av formeln: Summaí (n) (Mw)2l MW = Summa[(n)(MW)] M2 beräknas med hjälp av formeln: summannnnwfi] MZ = Summa[(n)(MW)2] där MW de olika molekylvikterna för individuella molekyler i ett prov, och IJ ll antalet molekyler i ett givet prov med en given molekylvikt MW.
Typiska egenskaper för polypropen av typen Himont PC-973, såsom angetts av Himont, är en densitet av ca 0,900 g/cm3, uppmätt enligt ASTM D 792. En smältflödes- hastighet erhölls enligt ASTM D 1238, Förhållande L, av ca 35 g/10 min. Andra egenskaper hos PC-973 är en 465515 23 dragstyrka av ca 29,6 MPa (4300 psi), uppmätt enligt ASTM D 638, en böjmodul av ca 1255 MPa (182 000 psi), uppmätt enligt ASTM D 790, B och en Rockwell-hårdhet, R-skala, av ca 93, uppmätt enligt ASTM D 785A. PC-973 förmodas ha ett talmedelvärde (Mn) av ca 40 100, ett viktsmedelvärde (Mw) av ca 172 000 och en z genom- snittlig vikt (Mz) av ca 674 000. Polydispersiteten för PC-973 (Mw/Mn) är ca 4,29.
Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen.
Blandningen kan t ex inkludera från åtminstone ca till ca 90 åtminstone ca vikt% av block-sampolymeren och från till ca 70 vikt% av polyolefinen.
Företrädesvis inkluderar blandningen från åtminstone ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 10 till ca 50 vikt% av polyolefinen.
Blandningen kan t ex inkludera från ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolymeren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. En föredragen blandning inkluderar ca 60 vikt% av block-sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
De föredragna förhöjda strängsprutningstemperaturer- na och närvaron av den specificerade polyolefinen i bland- ningen reducerar blandningens viskositet i förhållande till viskositeten hos ren, d v s oblandad, A-B-A'-block- -sampolymer, och ger sålunda en sprutbar komposition som kan användas vid smältblåsning av fibrer och mikro- fibrer. Emellertid måste både block-sampolymerhartserna och polyolefinerna kunna tåla de vid förfarandet enligt föreliggande uppfinning utnyttjade strängsprutningstem- peraturerna utan att undergà överdriven kedjeklyv- ning eller överdriven termisk eller oxidativ nedbryt- ning. I detta avseende förmodas det att graden av oxidativ nedbrytning som den sprutbara kompositionen undergàr kan reduceras genom användning av en inert gas såsom förtunnande gasström i smältblåsningssteget. 465 515 24 Det förmodas också att graden av oxidativ nedbrytning kan reduceras genom skydd av de använda hartsrápelletsen med en inert gas före deras bearbetning i en sträng- spruta. Det faktum att graden av oxidativ nedbrytning som block-sampolymeren undergår under strängsprutning kan reduceras genom användning av en inert gas såsom förtunnande gasström antyds i allmänhet vid termogravi- metriska analyser av block-sampolymerharts av typ KRATON GX 1657, vilka analyser genomfördes i luft och i kvävgas. Vid dessa analyser uppvisade prover av block-sampolymerharts av typ KRATON GX 1657 vid upphett- ning i luft en viktförlust som började vid ca 307°C, medan ett jämförelseprov som upphettades i kvävgas endast uppvisade en viktförlust som började vid ca 375°C. Det förmodas att dessa resultat visar att effek- terna av oxidativ nedbrytning på det i luft upphettade provet kan undvikas eller förringas genom användning av inert eller åtminstone en icke-oxiderande förtunnande gasström för att sålunda begränsa nedbrytningen av den sprutbara kompositionen under förtunning vid höga förtunningsgastemperaturer, och/eller genom användning av en inert eller åtminstone icke-oxiderande gas för att skydda ràpelletsen.
Med hänvisning till ritningarna, där samma referens- nummer representerar samma struktur eller samma process- steg, och med särskild hänvisning till fig 1, som schematiskt visar en anordning för formning av en ovävd elastbana enligt föreliggande uppfinning, framgår det att en blandning (ej visad) av (a) från åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer, där A och A' båda är termoplastiska polymerändblock innehållande en styrendel, såsom t ex poly(vinylaren), och där B är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock, och av (b) från mer än 0 till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda tempera- tur- och tryckbetingelser, är sprutbar i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolymeren, tillförs 465 515 t ex i pelletsform till en inmatningstratt 10 hos en strängspruta 12. Blandningens komponenter kan tillföras i pelletsform eller i annan form. Komponenterna (d v s pelletsen) kan skyddas med en inert eller åtminstone icke-oxidativ gas då de befinner sig i inmatningstratten . Detta förmodas reducera effekterna av oxidativ ned- brytning hos blandningen genom dels minskning av bland- ningens kontakt med normal atmosfär då den befinner sig i inmatningstratten 10 och dels genom ökning av sannolikhe- ten att eventuell gas som dragits in och igenom sträng- sprutan 12 är inert gas till skillnad från syreinnehàllan- de normalatmosfär. Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och frán ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Blandning- en kan t ex inkludera från ca 30 till ca 90 vikt% av block- -sampolymeren och från ca 10 till ca 70 vikt% av polyole- finen. Företrädesvis inkluderar blandningen från ca 50 ca l0 till ca 50 vikt% av polyolefinen. Blandningen kan t ex till ca 90 vikt% av block-sampoly-meren och från inkludera från ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolyme- ren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. Fle- ra av de nedan diskuterade exemplen inkluderar ca 60 vikt% av block-sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Blandningens temperatur höjs inuti strängsprutan 12 med hjälp av ett konventionellt upphettningsarrangemang (ej visat) för att smälta blandningen, och ett tryck ut- övas pà blandningen genom den tryckutövande verkan från en rörlig skruv (ej visad), belägen inuti strängsprutan, för att göra blandningen till en sprutbar komposition.
Företrädesvis upphettas blandningen till en temperatur av åtminstone ca l25°C om polyeten används såsom polyole- fin i blandningen eller âtminstone till ca l75°C om polypropen används såsom polyolefin i blandningen, t ex vid en temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt vid en temperatur av frán åt- minstone ca 300°C till ca 335°C. Den sprutbara kompositio- nen drivs sedan framåt p g a den tryckutövande verkan från 465 515 26 den rörliga skruven till ett smältblàsningsmunstycke 14.
Den sprutbara kompositionens förhöjda temperatur bibe- hålls i smältblâsningsmunstycket 14 med hjälp av ett konventionellt upphettningsarrangemang (ej visat).
Munstycket 14 sträcker i allmänhet ut sig pà ett avstånd som är ungefär lika stort som bredden 16 hos den ovävda banan 18, som ska bildas vid förfarandet. Kombinationen av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser som möjlig- gör strängsprutning av kompositionen varierar inom omfattande områden. Vid högre förhöjda temperaturer resulterar t ex lägre förhöjda tryck i tillfredsställan- de strängsprutningshastigheter, och vid förhöjda sträng- sprutningstryck möjliggör lägre förhöjda temperaturer tillfredsställande strängsprutningshastigheter.
Pig 3 och 4 visar bäst att smältblásningsmunstycket 14 inkluderar en strängsprutningskanal 20 som mottager 1 den sprutbara kompositionen från strängsprutan 12.
Den sprutbara kompositionen passerar sedan genom sträng- sprutningskanalen 20 och genom ett flertal kapillärer 22 med liten diameter, som mynnar ut från munstycket 14 i en linjärt arrangemang, som bäst visas i fig i 2, vilket arrangemang tvärgáende sträcker ut sig längs spetsmynningen 24 hos munstycket 14, vilken sprutbar komposition lämnar kapillärerna 22 sàsom smälta trådar 26. Företrädesvis är den sprutbara kompositionen sprut- bar inom de ovan angivna temperaturomrádena genom de inuti munstycksspetsen belägna kapillärerna med liten diameter vid av strängsprutans 12 rörliga skruv orsakade tryck av högst 2069 kPa (300 psi) övertryck, t ex från tryck av från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, närmare bestämt vid tryck av från ca 345 kPa (50 pgi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, t ex från ca 862 kPa (125 psi) övertryck till ca 155 kPa (225 psi) övertryck. Tryck som överstiger dessa värden kan spräcka eller spränga sönder vissa munstycken 14. Med andra ord strängsprutas den sprutbara kompositionen genom 465 515 27 kapillärerna 22 hos munstycket 14 vid en hastighet av från åtminstone ca 0,02 g/kapillär/min till ca 1,7 g eller mer per kapillär/minut, t ex från åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 g/kapillär/min, och närmare bestämt från åtminstone ca 0,3 till ca 1,1 g/kapillär/min.
Munstycket l4 inkluderar också förtunningsgasinlopp 28 och 30, som förses med upphettad, trycksatt förtun- ningsgas (ej visad) från förtunníngsgaskällor 32 och 34.
Den upphettade, trycksatta förtunningsgasen kommer in i munstycket 14 vid inloppen 28 och 30 och följer den väg som allmänt betecknats med pilarna 36 och 38 i fig 3 och 4 genom två kammare 40 och 42 och vidare genom de trånga passagerna eller spalterna 44 och 46 för att komprimera de strängsprutade trådarna 26 då de lämnar kapillärerna 22 hos munstycket 14. Kamrarna 40 och 42 är utformade så att den upphettade förtunnings- gasen lämnar kamrarna 40 och 42 och passerar genom gaspassagerna 44 och 46 för att bilda en ström (ej visad) av förtunningsgas som strömmar ut från munstycket 14. Den upphettade förtunningsgasströmmens temperatur och tryck kan variera i stor omfattning. T ex kan den upphettade förtunningsgasen tillföras vid en tempe- ratur av från ca l0O°C till ca 400°C, närmare bestämt från ca 200 till ca 350°C. Den upphettade förtunningsga- sen kan tillföras vid ett tryck av från ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck till ca 137,9 kPa (20 psi) övertryck, närmare bestämt från ca 6,8 kPa (l psi) övertryck till ca 68,0 kPa (10 psi) övertryck.
Positionen för luftplattorna 48 och 50, som står i samband med en munstyckesspetsdel 52 hos munstycket 14, definierar kamrarna 40 och 42 och passagerna 44 och 46, kan justeras relativt munstyckesspetsdelen för att bredda eller förtränga spaltvidden 54 hos förtunningsgaspassagerna 44 och 46 så att den volym förtunningsgas som passerar genom luftpassagerna 44 och 46 under en given tidsperiod kan varieras utan variation av förtunningsgashastigheten. Dessutom kan 465 515 28 luftplattorna 48 och 50 också justeras uppåt och nedåt för att möjliggöra en "infälld" munstyckesspetskonfigu- ration eller en positivt “utskjutande" munstyckesspets- konfiguration, vilket diskuteras i detalj nedan. Med andra ord är det föredraget att använda förtunningsgas- tryck av åtminstone ca 138 kPa (20 psi) övertryck i samband med luftpassagebredder som vid användning av dessa tryck är högst ca 5,08 mm (0,20 tum). Lägre förtunningsgashastigheter och bredare luftpassagespalter är i allmänhet föredragna om huvudsakligen kontinuerliga mikrofibrer skall framställas.
De båda förtunningsgasströmmarna konvergerar för att bilda en gasström som omsluter och förtunnar de smälta trådarna 26 till fibrer då de lämnar de linjärt arrangerade kapillärerna 22 eller, beroende på förtunningsgraden, till mikrofibrer (också betecknade. 26) med liten diameter, till en diameter som är mindre än diametern hos kapillärerna 22. Med andra ord kan förtunningsgasen tillföras de smälta trådarna 26 vid en temperatur av från åtminstone ca 100 till ca 400°C, t ex från åtminstone ca 200 till ca 350°C och vid tryck av från åtminstone ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck till ca 137,9 kPa (20 psi) övertryck eller mer, t ex från ca 6,9 kPa (1 psi) övertryck till ca 69,0 kPa (l0 psi) övertryck. De gasburna mikrofibrerna 26 blåses p g a förtunningsgasens verkan till ett uppsamlingsar- rangemang, som vid den i fig l visade utföringsformen är ett hålförsett ändlöst band 56, som konventionellt drivs av valsar 57.
Pig l visar formningen av huvudsakligen kontinu- erliga mikrofibrer 26 på ytan av bandet 56. Emellertid kan mikrofibrerna 26 formas på ett huvudsakligen diskon- tinuerligt sätt, såsom visas i fig 5, genom varia- tion av förtunningsgasens hastighet, förtunningsgasens temperatur och den volym av förtunningsgas som passerar genom luftpassagerna under en given tidsperiod. Andra hålförsedda arrangemang, såsom ett ändlöst bandarrange- 465 515 29 mang, kan användas. Bandet 56 kan också inkludera en eller flera suglàdor (ej visade), som är belägna under ytan av det hålförsedda bandet 56 och mellan valsarna 57. Mikrofibrerna 26 uppsamlas såsom en ovävd elastfiberbana 18 på ytan av trumman 56, som roterar, vilket visas med pilen 58 i fig l. Suglàdorna medverkar till kvarhàllande av mikrofibrerna 26 på ytan av bandet 56. Typiskt befinner sig munstyckesspetsdelens 52 spetsmynning 24 hos smältblàsningsmunstycket 14 från ca 10,2 cm (4 tum) till ca 61,0 cm (24 tum) från ytan av det hálförsedda ändlösa bandet 56, på vilket mikrofib- rerna 26 uppsamlas. De på så sätt uppsamlade, hoptrass- lade mikrofibrerna 26 bildar en sammanhängande, d v s kohesiv, ovävd elastfiberbana 18, som kan avlägsnas från det hålförsedda ändlösa bandet 56 med hjälp av ett par nypvalsar 60 och 62, som kan vara utformade så att de pressar samman de hoptrasslade fibrerna hos banan 18 för att förbättra dessas enhetlighet.
Därefter kan banan 18 transporteras med hjälp av ett konventionellt arrangemang till en upplindningsrulle (ej visad) för förvaring. Alternativt kan banan 18 avlägsnas direkt från bandet 56 med hjälp av upplind- ningsrullen. Banan 18 kan mönsterpräglas såsom med hjälp av en ultraljudpräglingsutrustning (ej visad) eller annan präglingsutrustning, såsom t ex vid nypet som bildats mellan en upphettad kalander och en stödvals (ej visad).
Med hänvisning till fig 3 framgår det att smält- blàsningsmunstycket 14 inkluderar ett huvudstycke 64 och en munstyckesspetsdel 52, som i allmänhet löper centralt från huvudstycket 64. Den centralt belägna munstyckesspetsdelen 52 är på insidan koniskt formad i riktning mot en "kniveggs"-punkt som bildar spets- mynningen 24 hos munstyckets 14 munstyckesspetsdel 52. I syfte att öka det strängsprutningstryck som munstycket 14 kan motstå under drift är det föredraget att huvudstycket 64 och munstyckesspetsdelen 52 tillver- as med utgångspunkt från ett enda metallstycke, som 465 515 omger strängsprutningskanalen 20 och strängsprutningska- pillärerna 22. Munstycket 14 inkluderar också två luftplattor 48 och 50, såsom diskuterats ovan, vilka är fastgjorda med hjälp av konventionella anordningar till huvudstycket 64 hos munstycket 14. Luftplattan 48, som är förbunden med munstyckesspetsdelen 52 hos munstycket 14, definierar kammaren 40 och förtunnings- gasluftpassagen eller spalten 44. Luftplattan 50, som är förenad med munstyckesspetsdelen 52, definierar kammaren 42 och luftpassagen eller spalten 46. Luftplat- tan 48 resp luftplattan 50 upphör vid luftplattkanten 66 och luftplattkanten 68. Vid den i fig 3 visade konfigurationen är kniveggspunkten som bildar spets- mynningen 24 hos munstyckesspetsdelen 52 av munstycket 14 infälld inåt i förhållande till det plan som bildas av luftplattkanterna 66 och 68. I denna konfiguration kallas det vinkelräta avståndet mellan det plan som bildas av kanterna 66 och 68 och mynningen 24 hos munstyckesspetsdelen 52 ibland av fackmannen på området för en "negativt utskjutande" eller en "infälld" mun- -styckesspetskonfiguration. Om spetsmynningen hos munstyckesspetsdelen 52 av munstycket 14 är anordnad så att den skjuter ut utanför det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50, såsom visas i fig 1, kallas en sådan konfiguration av fackmannen på området för en "positivt utskjutande" spetsmynning 24 hos munstyckesspetsen 52. I de nedan diskuterade exemplen används negativa hänvisningsbe- teckningar för “utskjutande" hos munstyckesspetsen 52, då spetsmynningen 24 hos munstyckesspetsen 52 är infälld i förhållande till det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50. Om spetsmynningen 24 hos munstyckesspetsen 52 är arrangerad så att den skjuter ut utanför det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50 anges munstyckesspetsens “utskjutande" avstånd med positiva hänvisningsbeteckningar. Både positiva och negativa värden för “utskjutande" avstånd hos munstyckes- 465 515 31 spetsen erhölls i exemplen genom mätning av det vinkel- räta avståndet mellan det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50 och kniveggspunk- ten som bildar spetsmynningen 24 hos munstyckesspets- delen 52 hos munstycket 14, m a o det kortaste avståndet mellan punkten 24 och det plan som bildas av de ovan definierade kanterna 66 och 68. Det bör också noteras att såvida inget annat anges är det här använda uttrycket "luftspalt eller spaltvidd" den vinkelräta, d v s minimala, spaltbredden 54 hos endera av luftpassagerna 44 och 46. Dessa spaltvidder är normalt arrangerade så att de är identiska.
Efter det att de strängsprutade trådarna 26 lämnat munstycket 14, införlivas diskreta partiklar av ett eller flera fasta material i de strängsprutade trådarna 26 före deras uppsamling som en ovävd elastbana 18. Det kan t ex vara önskvärt att införliva en eller flera fibrer, såsom bomullsfibrer, trämassafibrer, polyesterfibrer eller andra typer av fibrer eller partiklar i trådarna 26. Blandningar av två eller flera av sådana fibrer eller partiklar kan införlivas. Detta kan genomföras genom användning av en samformningsapparat, såsom visas schematiskt i fig 5 vid hänvisningsbeteckningen 70. Flera typer av samformningsarrangemang är välkända för fackmannen på området, och ett sådant arrangemang representeras av den i det amerikanska patentet nr 4 100 432 av Anderson et al. beskrivna apparaten. Beskrivningen av detta patent införlivas härmed som referens. Pig visar att efter formning av mikrofibrerna 26 injiceras en ström av sekundära fibrer eller partiklar 72 i allmänhet enhetligt in i strömmen av mikrofibrer 26.
I allmänhet enhetlig fördelning av de sekundära fibrerna 72 i strömmen av mikrofibrer 26 genomförs företrädes- vis genom förening mellan en sekundär gasström (ej visad) innehållande de sekundära fibrerna 72 och ström- men av mikrofibrerna 26. Apparaten för genomförande av denna förening inbegriper en konventionell tandvals 74 med ett flertal tänder 76 som är anpassade för 465 515 l5 32 att separera en matta eller vadd av sekundära fibrer 78 till de sekundära fibrerna 72. Mattan eller vadden av sekundära fibrer 78, vilken matas till tandvalsen 74, kan vara ett ark av massafibrer (om en tvåkomponentbland- ning av elastfibrer och massafibrer är önskvärd), en matta eller vadd av stapelfibrer (om en tvàkomponentbland- ning av elastfibrer och stapelfibrer är önskvärd) eller både ett ark av massafibrer och en matta eller vadd av stapelfibrer (om en trekomponentblandning av elastfib- rer, massafibrer och stapelfibrer är önskvärd). Andra kombinationer av en eller flera stapelfibrer och/eller en eller flera massafibrer kan användas. Arken eller mattorna av sekundära fibrer 72 matas till tandvalsen 74 med hjälp av ett valsarrangemang 80. Efter det att tänderna 76 hos tandvalsen 74 har separerat arket eller mattan 78 till separata sekundära fibrer 72 förs de individuella sekundära fibrerna 72 i riktning mot ett tel' smältblåsningsströmmen av elastfibrer 26 genom formningsrör eller -munstycke 82. En kåpa 84 inneslu- tandvalsen 74 och åstadkommer en passage eller spalt mellan kåpan 84 och ytan av tandvalsen 74. En gas (ej visad), företrädesvis luft, matas till passagen eller spalten 86 mellan ytan av tandvalsen 74 och kåpan 84 med hjälp av ett gasrör 88. Gasröret 88 mynnar företrädesvis i passagen eller spalten 86 i allmänhet vid föreningspunkten 90 mellan formningsröret eller -munstycket 82 och passagen 86. Gasen tillförs i till- räcklig mängd för att fungera såsom ett medium för transport av de sekundära fibrerna 72 från tänderna 76 hos tandvalsen 74 och genom formningsröret eller -munstycket 82 vid en hastighet som närmar sig den för tänderna 76 hos tandvalsen 74.
Såsom ett hjälpmedel för att bibehålla tillfreds- ställande hastighet för de sekundära fibrerna 72 är formningsröret eller -munstycket 82 lämpligtvis beläget så att dess längdaxel är huvudsakligen parallell med ett plan som tangerar ytan av tandvalsen 74 vid förenings- punkten 90 mellan formningsröret eller -munstycket 4e5_s15 33 82 och spalten 86. Såsom ett resultat av detta arrange- mang förändras inte hastigheten hos de sekundära fibrer- na 72 i betydande omfattning vid kontakt mellan de sekundära fibrerna 72 och väggarna hos formningsröret eller -munstycket 82. Om de sekundära fibrerna 72 förblir i kontakt med tänderna 76 hos tandvalsen 74 efter det att de har separerats från mattan eller arket 78, kan axeln hos formningsröret eller -munstycket 82 lämpligt justeras för att inrättas i samma riktning som de sekundära fibrernas 72 hastighet vid den punkt där de sekundära fibrerna 72 frigörs från tänderna 76 hos tandvalsen 74. Om det är önskvärt kan frigöringen av de sekundära fibrerna 72 från tänderna 76 hos tandvalsen 74 understödjas genom anbringande av en trycksatt gas, d v s luft, genom röret 92.
Höjden 94 för formningsröret eller -munstycket 82 i förhållande till munstycksspetsen 24 kan justeras så att egenskaperna hos den samformade produkten varieras.
Variation av avståndet 96 hos munstyckets 82 spetsmynning 98 till munstycksspetsen 24 ger också variationer hos den samformade slutprodukten. Höjden 94 och avståndet 96 varierar också med det material som sätts till mikrofib- rerna 26. Bredden hos formningsröret eller -munstycket 82 längs tandvalsen 74 och längden 100 över vilken formnings- röret eller -munstycket 82 sträcker sig från tandvalsen 74 är också viktig vid erhållande av optimal fördelning av de sekundära fibrerna 72 i strömmen av smältblåsta mikrofibrer 26. Företrädesvis bör längden 100 hos form- ningsröret eller -munstycket 82 vara så kort som utrust- ningsutformningen medger. Längden 100 är vanligtvis begränsad till en minimal längd, som i allmänhet är lika med radien för tandvalsen 74. Företrädesvis bör bredden av formningsröret eller -munstycket 82 inte överskrida bredden hos arken eller mattorna 78, vilka matas till tandvalsen 74.
Fig 5 visar dessutom att gasströmmen som bär de sekundära fibrerna 72 företrädesvis rör sig i en riktning som i allmänhet är vinkelrät mot rörelseriktningen 465 515 k) UI 34 för strömmen av mikrofibrer 26 vid föreningspunkten för de två gasströmmarna. Andra vinklar vid vilka de två strömmarna förenas kan användas. Hastigheten för gasström- men som bär de sekundära fibrerna 72 justeras vanligtvis så att den är mindre än hastigheten för den gasström som förtunnar mikrofibrerna 26. Detta medger att ström- marna vid förening och integrering därav flödar huvudsak- ligen i samma riktning som strömmen av mikrofibrer 26.
Föreningen mellan de tvâ strömmarna genomförs faktiskt företrädesvis på ett sätt som påminner något om en sugande effekt, varigenom strömmen av sekundära fibrer 72 dras in i strömmen av mikrofibrer 26. Det är också föredraget att hastighetsskillnaden mellan de två gasströmmarna är sådan att de sekundära fibrerna 72 integreras i mikrofibrerna 26 på ett turbulent sätt, så att de sekundära fibrerna 72 blandas ordentligt med mikrofibrerna 26. Ökning av hastighetsskillnaden mellan de tvâ strömmarna ger i allmänhet en mer homogen integrering av de sekundära fibrerna 72 bland mikrofib- rerna 26, och minskningar av hastighetsskillnaden mellan de två strömmarna förväntas i allmänhet ge koncentrerade områden av sekundära fibrer 72 bland mikrofibrerna 26. För ökade produktionshastigheter är det i allmänhet föredraget att gasströmmen som innesluter och förtunnar strömmen av mikrofibrerna 26 har en ursprunglig hög hastighet, t ex fràn ca 61 m/s (200 fot/s) till ca 305 m/s (1000 fot/s), och att gasströmmen som bär de sekundära fibrerna 72 har en ursprunglig låg hastighet, t ex från ca 15 m/s (50 fot/s) till ca 61 m/s (200 fot/s). Efter det att gasströmmen som innesluter och förtunnar de strängspru- tade trådarna 26 till elastmikrofibrer lämnar luftpassa- gerna 44 och 46 hos smältblásningsmunstycket 14 expan- derar den naturligtvis omedelbart och dess hastighet avtar.
Vid förening och integrering av strömmen av sekun- dära fibrer 72 med strömmen av mikrofibrer 26 för att 465, 515 i allmänhet enhetligt fördela de sekundära fibrerna 72 i strömmen av smältblàsta fibrer 26, såsom diskuterats ovan, bildas en sammansatt ström 102 av mikrofibrer 26 och sekundära fibrer 72. Mikrofibrerna 26 kan fortfa- rande vara i halvsmält tillstànd och klibbiga vid tidpunkten för införlivning av de sekundära fibrerna 72 bland mikrofibrerna 26, och i ett sådant fall är de sekundära fibrerna 72 inte enbart mekaniskt intrasslade i mikrofibrerna 26 utan blir vanligtvis även termiskt bundna till mikrofibrerna 26. Om mikrofibrerna 26 inte är i halvsmält tillstànd och inte är klibbiga vid tidpunkten för införlivning av de sekundära fibrerna 72 däri, blir emellertid de sekundära fibrerna 72 endast mekaniskt intrasslade i mikrofibrerna 26.
I syfte att omvandla den sammansatta strömmen 102 av mikrofibrer 26 och sekundära fibrer 72 till en ovävd elastfiberbana 18 av elastmikrofibrer 26 med de sekun- dära fibrerna 72 i allmänhet enhetligt fördelade därige- nom, och om det är önskvärt bundna till mikrofibrerna 26 i banan 18, är en uppsamlingsanordning belägen i vägen för den sammansatta strömmen 102. Uppsamlingsan- ordningen kan vara ett roterande band 56, såsom beskrivs med hänvisning till fig l, pà vilket den sammansatta strömmen 102 pressas samman för att forma banan 18.
Företrädesvis är den roterande trummans ytteryta porös, och den roterande trumman inkluderar ett konventionellt vakuumarrangemang (ej visat), som medverkar till kvar- hållande av den sammansatta strömmen l02 på trummans ytteryta. Andra uppsamlingsanordningar är välkända för fackmannen på omrädet och kan användas i stället för det roterande bandet 56, och t ex kan ett poröst roterande trumarrangemang användas. Därefter kan banan 18 avlägsnas från bandet 56 med hjälp av ett par nyp- valsar (ej visade) i ett arrangemang som är ekvivalent med det som visas i fig l. Därefter kan banan 18 trans- porteras med hjälp av ett konventionellt arrangemang till en upplindningsrulle (ej visad) för förvaring. 465 515 |_a UI 36 Alternativt kan banan 18 avlägsnas direkt från remmen 56 med hjälp av upplindningsrullen.
Beroende på de önskade egenskaperna hos den samfor- made ovävda elastfiberbanan kan banan inkludera (l) från åtminstone ca 20 vikt% av en ovävd elastfiberbana av mikrofibrer, såsom definierats här, t ex mikrofibrer som inbegriper (a) från åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer, där "A" och “A'" båda är ett termoplastiskt ändblock som inkluderar en styrendel, och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock med (b) från mer än 0 vikt% upp till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då den blandats med A-B-A'-block-sam- polymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser kan sträng- sprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-block- -sampolymeren, och (2) från mer än O vikt% till ca 80 vikt% av åtminstone en sekundär fiber som i allmänhet är enhetligt fördelad genom den ovävda elastfiberbanan.
Den ovävda elastfiberbanan kan formas från en block- -sampolymer/polyolefin-blandning inom något av de ovannämnda blandningsomràdena. Dessutom kan de sekundära fibrerna utgöra från ca 30 till ca 70 vikt% av den samformade banan, och närmare bestämt kan de sekundära fibrerna t o m utgöra från ca 50 till ca 70 vikt% av den samformade banan.
Tandvalsen 74 kan ersättas av ett konventionellt partikelinjektionssystem för att framställa en ovävd elastfiberbana 18 innehållande olika partiklar. En kombination av både samformade fibrer och partiklar kan sättas till mikrofibrerna 26 före deras formning till en ovävd elastfiberbana 18.
I de här diskuterade olika exemplen användes diverse strängsprutningsmunstycken och konfigurationer för smält- blåsning i diverse kombinationer för att belysa förelig- gande uppfinnings omfattande tillämpningsområde. Specifi- ka detaljer hos smältblåsningsmunstyckena och -sträng- sprutorna är för enkelhetens skull angivna i tabell 2 och 3 nedan: 465, 515 37 Tabell 2 SMÄLTBLASNINGSMUNSTYCKEN Form Kapillärupp- Kapillärer i Kapillär- Kapillär- nr sättningens munstyckets . a anfattning wngarixtning mmm längd an (tum) per cn (per tum) nnl (tum) nnm (tum) l 50,8 (20) 5,9 (15) 0,457 (0,0l8) 3,556 (O,l4) 2 50,8 (20) 11,8 (30) 0,368 (0,0l45) 2,870 (0,ll3) 3 4,1 (1-5/8) 7,9 (20) 0,368 (0,0l45) 2,870 (0,ll3) 4 4,1 (1-5/8) 3,5 ( 9) 0,368 (0,0l45) 2,870 (0,ll3) Tabell 3 sTRÄNGsPRUToR Strängsprut- Dianeter Temperatur Förhållande teckning Typ cm (tu) zoner mellan längd odudiamfier A Jdußon 3,81(l,5) 24:l B Brabender 1,91 (0,75) 24:l Smältblásningsmunstyckena 3 och 4 är högtrycks- munstycken. Hänvisningar kommer att göras till vissa kombinationer av smältblàsningsmunstycken och strängspru- tor med t ex beteckningen "A2“, vilket innebär att strängsprutan "A" användes i samband med smältblàs- ningsmunstycket "2".
EXEMPEL 1 En ovävd elastfiberbana formades genom användning av de i fig 4 visade teknikerna för kombination av bomulls- fibrer och smältblåsta mikrofibrer, som formats från en blandning av 60 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer där "A"- och “A'" är polystyrenändblock och där "B" är ett poly(eten-buten)-míttblock (erhållet från Shell 465 515 38 Chemical Company under varumärkesbeteckníngen KRATON GX 1657), och 40 vikt% av en polyeten (erhàllen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen PE Na60l).
Smältblåsning av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom det här definierade strängsprut-/munstyckesarrangemanget Al. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 1,36 g/kapillär/min vid en temperatur av ca 3l4,4°C. Det pà blandningen i mun- styckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 1379 kPa (200 Pši) övertryck, vilket gav en visko- sitet för blandningen av ca 15,3 kg/ms (153 poise) i munstyckskapillärerna. Munstyckesspetskonfigurationen justerades sá att den infälldes ca 2,286 mm (0,09O I tum) (en munstyckesspetsutskjutning av -2,286 mm (-0,090 tum)) i förhållande till det plan som bildas av luft- plattkanternas ytteryta, vilka luftplattor bildar förtunningsluftpassagerna på vardera sidan av kapillär- raden. Luftplattorna justerades så att de två förtun- ningsluftpassagerna på vardera sida av strängsprut- ningskapillärerna bildade passage: med luftspalter, d v s bredder, av ca 1,702 mm (0,067 tum). Det bör noteras att den i exempel 1 använda luftpassage- eller spaltkonfigurationen skilde sig något från den i fig 3 visade konfigurationen, på så sätt att den vinkel som bildas av munstyckesspetsdelen 52, d v s den vinkel som kapillärerna 22 delar mitt itu, är 90°, och därför är luftspalterna 44 och 46 bredare nära spetsmynningen 24 hos munstyckesspetsen 52 än vid områdena 40 och 42.
Med andra ord vidgas luftspalterna 44 och 46 hos denna munstyckeskonfiguration i stället för att förträngas då förtunningsluften drivs fram, vilket visas av pilarna 36 och 38. Formningsluft för smältblásning av bland- ningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 34l,l°C och vid ett tryck av ca 27,6 kPa (4 pøi) övertryck. De på så sätt formade smältblásta fibrerna blåstes i riktning mot en formningssikt, som var belägen ca 27,9 cm (ll tum) från munstyckesspetsen. 465 515 39 Genom användning av de i fig 5 visade konventionella samformningsteknikerna införlivades blekta bomullsfibrer, som erhållits från Cotton Incorporated of New York State och som hade en längd av ca 38,1 mm (5 tum) i strömmen av smältblàsta mikrofibrer före deras avsättning på formningssikten. Bomullsfibrerna formades först med hjälp av en mattformningsapparat av typen Rando Webber till en matta med en ungefärlig basvikt av ca 75 g/m2. Mattan matades till tandvalsen med hjälp av en tandvalsmatare, som var belägen ca 0,127 mm (0,005 tum) från tandvalsytan.
Tandvalsen roterade med en hastighet av ca 3000 varv/min och fibertransporterande luft tillfördes tandvalsen vid ett tryck av ca 27,6 kPa (4 psi) övertryck. Riktig mät- ning av munstyckets position hos samformningsapparaten med avseende på strömmen av smältblàsta mikrofibrer ge- nomfördes inte. Det förmodas emellertid att samformnings- apparatens munstycke var beläget ca 50,8 mm (2 tum) nedan- för smältblásningsmunstyckets spetsmynning och ca 50,8 mm (2 tum) bakom smältblåsningsmunstyckets spetsmynning.
Detta förfarande gav en ovävd elastfiberbana med en bredd (i maskinens tvärriktning) av ca 580 mm (20 tum), vilken bana var sammansatt av en blandning av ca 70 vikt% av de smältblàsta elastmikrofibrerna och ca 30 vikt% av bomullsfibrerna.
Ett ca 76,2 mm (3 tum) brett och 127 mm (5 tum) långt prov av den ovävda fiberbanan, som formats med hjälp av förfarandet enligt exempel l, provades med av- seende på töjning i både maskinens längdriktning och i maskinens tvärriktning. Provningarna i maskinens längd- riktning genomfördes på ett prov som klippts ut från den 508 mm (20 tum) breda banan och som hade måtten 76,2 mm (3 tum) i maskinens tvärriktning och 127 mm (5 tum) i maskinens längdriktning. Provningarna i maskinens tvärriktning genomfördes på ett prov som klippts ut fràn den 508 mm (20 tum) breda banan och som hade måtten 76,2 mm (3 tum) i maskinens längdriktning. Varje prov placerades på längden i en provningsapparat av typ 465 515 40 Instron Model 1122, som hade en ursprunglig käftinställ- ning av ca 76,2 mm (3 tum) och som sträckte proverna vid en hastighet av ca 25,4 mm (10 tum) per minut till en längd av 150%, d v s 1,5 ggr så lång som längden av det osträckta provet, d v s 50% töjning. Den belast- ning (uttryckt i gram) som var nödvändig för att uppnå 150% längd mättes, och provet bibehölls vid den 150%-iga längden (S0% töjning) under 1 minut. Vid slutet av enminutsperioden mättes den belastning, uttryckt i gram, som var nödvändig för att bibehålla provets längd vid den 150%-iga längden (50% töjning), och provets längd ökade från 150% till 200% av provets ursprungliga osträckta längd, d v s två ggr så mycket som det osträckta provets ursprungliga längd, d v s 100% töjning. Belastningen, uttryckt i gram, som var nödvändig för att uppnå den 200%-iga längden mättes, och provet bibehölls sedan vid den 200%-iga längden under 1 min. Vid slutet av den andra enminutsperioden mättes den belastning, uttryckt i gram, som var nödvän- dig för att bibehålla provets längd vid 200% (l00% töjning). Därefter avlägsnades alla belastningar från provet och andelen permanent deformation hos provet mättes (ett hypotetiskt belysande fall: om ett ursprung- ligen 76,2 mm prov (3 tum) återgick till 83,8 mm (3,3 tum) skulle andelen permanent deformation vara 10%, d v s 0,3/3,0). Efter mätning av andelen permanent deformation töjdes provet för att brista (d v s gå sönder) och toppbelastningen, uttryckt i gram, som under töjning till brott för provet pålagts, och andelen töjning för provet vid brott mättes. Andelen_töjning vid brott angavs såsom en andel av provet i osträckt tillstànd. Om ett prov med en längd i osträckt tillstånd av 76,2 mm (3 tum) brast vid 228,6 mm (9 tum) var dess töjning vid bristningen 200%.
Resultaten anges i följande tabell 4 nedan, där det framgår att belastningsminskningen efter l minuts väntetid minskade i samtliga fall och att toppbelastningen 4es_s1s 41 var ungefär samma som den ursprungliga belastningen vid 100% töjning. Dessa resultat visar provets elastegen- skaper, och för att ge en insikt om materialets elastome- ra egnskaper är det värdefullt att känna till både den andel sträckning som provet utsatts för och omfatt- ningen sättning som materialet bibehöll.
Tabell 4 I maskinens I maskinens längdriktning tvärriktning Ursprunglig belastning vid 150% längd (50% töjning) 411 g 209 g Belastning vid 150% längd efter en minut (50% töjning) 214 g 113 g Ursprunglig belastning vid 200% längd (100% töjning) 420 g 258 g Belastning vid 200% längd efter en minut (lO0% töjning) 240 g 143 g % Permanent deformering 16% 21% Páträffad toppbelastning 393 g ' 266 g % Töjning vid brott 171% 225% Fastän uppfinningen har beskrivits i detalj med hänsyn till de specifika föredragna utföringsformerna därav, bör fackmannen på området inse vid förståelse av det ovannämnda att ändringar och variationer av de föredragna utföringsformerna är möjliga. Sådana ändringar och variationer förmodas ligga inom ramen och innebörden för uppfinningen och de bifogade kraven.

Claims (13)

465 515 10 15 20 25 30 35 42 PATENTKRAV
1. Samformad ovävd elastfiberbana, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den inbegriper åtminstone ca 20 * vikt% av en ovävd elastfiberbana av mikrofibrer, varvid mikrofibrerna inbegriper åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'-segmentsampolymer, där "A" och "A'“ båda är ett termoplastiskt ändsegment, som inkluderar en styrendel, och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mittsegment, och från mer än 0 vikt% upp till ca 90 vikt% av en poly- olefin, som då den blandas med A-B~A'-segmentsampolymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda tempe- ratur- och tryckbetingelser är avsedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-segmentsampolymeren, och från mer än 0 vikt% till ca 80 vikt% av åtminstone en sekundär fiber som i allmänhet är enhetligt fördelad i hela den ovävda elastfiberbanan.
2. Samformad elastbana enligt kravet l, k ä n n e - t e c k n a d därav, att "A"- och "A'"-ändsegmenten hos segmentsampolymeren är valda från den grupp som består av polystyren och polystyrenhomologer.
3. Samformad elastbana enligt kravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att polyolefinen är vald från den grupp som består av åtminstone en polymer, vilken är vald från den grupp som består av polyeten, polypropen, poly- buten, etensampolymerer, propensampolymerer och buten- sampolymerer.
4. Samformad elastbana enligt kravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att polyolefinen är polyeten med en densitet av ca 0,903 g/cm3, en Brookfield-viskositet cP vid l50°C av 8500 och vid l90°C av ca 3300, uppmätt i enlighet med ASTM D 3236, ett talmedelvärde (Mn) av ca 4600, ett viktmedelvärde (Mw) av ca 22400, en Z genom- snittlig molekylvikt (Mz) av ca 83300 och en polydisper- sitet (Mw/Mn) av ca 4,87. 10 15 20 25 30 35 4ES5_ 5'l5 43
5. Samformad elastbana enligt kravet l, t e c k n a d därav, att polyolefinen är polypropen med en densitet av aa 0,900 g/cm3, ett smältflöae erhållet enligt ASTM D 1238, tillstånd L, av ca 35 g/10 min, ett talmedelvärde (Mn) av ca 40100, ett viktmedelvärde (Mw) av ca 172000, en Z genomsnittlig molekylvikt av ca 674000 och k ä n n e - en polydispersitet (Mw/Mn) av ca 4,29.
6. Samformad elastbana enligt kravet 1, t e c k n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 20 vikt% till ca 95 vikt% av A-B-A'-segmentsampolymeren och från åtminstone ca 5 vikt% till ca 80 vikt% av poly- k ä n n e - olefinen.
7. Samformad elastbana enligt kravet l, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 30 vikt% till ca 90 vikt% av A-B-A'-segmentsampolymeren och från åtminstone ca 10 vikt% till ca 70 vikt% av poly- olefinen.
8. Samformad elastbana enligt kravet 1, t e c k n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 50 vikt% till ca 90 vikt% av A-B-A'-segmentsampolymeren och från åtminstone ca 10 vikt% till ca 50 vikt% av poly- k ä n n e - olefinen.
9. Samformad elastbana enligt kravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 50 vikt% till ca 70 vikt% av A-B-A'-segmentsampolymeren och från åtminstone ca 30 vikt% till ca 50 vikt% av poly- olefinen.
10. Samformad elastbana enligt kravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den inbegriper ca 60 vikt% av A-B-A'-segmentsampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefi- nen.
11. Samformad elastbana enligt kravet 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den sekundära fibern utgör från åtminstone ca 30 till ca 70 vikt% av den samformade banan.
12. Samformad elastbana enligt kravet l, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den sekundära fibern utgör från åtminstone ca 30 till ca 50 vikt% av den samformade banan. 465 515 10 15 20 25 30 35 44
13. Samformad ovävd elastfiberbana som inkluderar från åtminstone ca 30 till ca 70 vikt% av en samman- hängande ovävd elastfiberbana av mikrofibrer, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 10 till ca 90 vikt% av en A-B-A'-segmentsampolymer, där "A" och “A*" båda är ett termoplastiskt polystyrenändseg- ment, och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mitt- segment, och där summan av molekylvikten för "A"-ändseg- mentet och molekylvikten för "A'"-ändsegmentet är ca 14% av molekylvikten för A-B-A'-segmentsampolymeren, och från åtminstone ca 10 till ca 90 vikt% av en polyeten med en densitet av ca 0,903 g/cm3, som då den blandas med A-B-A'- segmentsampolymeren och utsätts för en effektiv kombina- tion av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser är av- sedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-segmentsampolymeren, och från åtminstone ca 30 till ca 70 vikt% av åtminstone en sekundär fiber som i allmän- het är enhetligt fördelad i hela den sammanhängande banan.
SE9000936A 1985-07-30 1990-03-16 Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin SE465515B (sv)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US76069185A 1985-07-30 1985-07-30
US06/760,698 US4663220A (en) 1985-07-30 1985-07-30 Polyolefin-containing extrudable compositions and methods for their formation into elastomeric products including microfibers

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE9000936D0 SE9000936D0 (sv) 1990-03-16
SE465515B true SE465515B (sv) 1991-09-23

Family

ID=27116854

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8603242A SE465368B (sv) 1985-07-30 1986-07-29 Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin
SE9000936A SE465515B (sv) 1985-07-30 1990-03-16 Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8603242A SE465368B (sv) 1985-07-30 1986-07-29 Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Country Status (8)

Country Link
JP (1) JPH0781230B2 (sv)
KR (1) KR950002385B1 (sv)
AU (1) AU582455B2 (sv)
DE (1) DE3625775C2 (sv)
FR (1) FR2585713B1 (sv)
GB (1) GB2178433B (sv)
MX (1) MX165691B (sv)
SE (2) SE465368B (sv)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4804577A (en) * 1987-01-27 1989-02-14 Exxon Chemical Patents Inc. Melt blown nonwoven web from fiber comprising an elastomer
EP0299718A3 (en) * 1987-07-13 1991-03-27 Raychem Corporation Heat-resistant gel compositions
BE1002478A4 (fr) * 1988-09-16 1991-02-26 Solvay Bandelettes a base de polymere du propylene et leur utilisation pour la fabrication de gazon synthetique.
DE8813978U1 (de) * 1988-11-08 1988-12-22 Krause, Rudolf, Dr.-Ing., 21244 Buchholz Fugenband
DE68921645T3 (de) * 1988-12-27 2002-09-12 Asahi Kasei Kogyo K.K., Osaka Ausdehnbares, nicht gewebtes gewebe und verfahren zur herstellung.
JP2599847B2 (ja) * 1991-08-13 1997-04-16 株式会社クラレ ポリエチレンテレフタレート系メルトブローン不織布とその製造法
US5306545A (en) * 1991-12-11 1994-04-26 Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. Melt-blown non-woven fabric and laminated non-woven fabric material using the same
US5308906A (en) * 1991-12-11 1994-05-03 Kimberly-Clark Corporation Extrudable elastomeric composition having controlled rate of degradation
US5405682A (en) * 1992-08-26 1995-04-11 Kimberly Clark Corporation Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and elastomeric thermoplastic material
KR100307699B1 (ko) * 1993-02-03 2001-11-30 엑손 케미칼 패턴츠 인코포레이티드 열가소성엘라스토머공중합체필름
EP0803602A4 (en) * 1995-01-12 2002-06-26 Japan Absorbent Tech Inst ELASTIC COMPOSITE BODY WITH MULTIPLE STRETCHABILITY AND METHOD FOR THEIR PRODUCTION
US6258308B1 (en) 1996-07-31 2001-07-10 Exxon Chemical Patents Inc. Process for adjusting WVTR and other properties of a polyolefin film
US5885908A (en) * 1996-10-04 1999-03-23 Minnesota Mining And Manufacturing Co. Anisotropic elastic films
JP4647779B2 (ja) * 1997-10-15 2011-03-09 スリーエム カンパニー 異方性弾性ウェブ
US6207237B1 (en) * 1998-09-30 2001-03-27 Kimberly-Clark Corporation Elastic nonwoven webs and films
BR9914600B1 (pt) 1998-10-16 2009-05-05 processo para ajustar a taxa de transmissão de vapor d'água de um filme respirável.
US6416875B1 (en) 1999-12-15 2002-07-09 Dow Global Technologies Inc. Multi-component articles prepared from hydrogenated block copolymers
SE521872C2 (sv) * 2000-03-21 2003-12-16 Sca Hygiene Prod Ab Förfarande och anordning för framställning av utgångsmaterial för fastsättningsflikar samt ett sådant utgångsmaterial och fastsättningsflik
US6649001B2 (en) 2000-03-21 2003-11-18 Sca Hygiene Products Ab Method and an arrangement for producing basic fastener tab material, such basic starting material, and fastener tabs
RU2011115205A (ru) * 2008-09-19 2012-10-27 Стирон Юроп Гмбх (Ch) Улучшенные моновинилиденовые ароматические полимерные композиции, включающие поли-альфа-олефиновые добавки
EP2370244A2 (en) * 2008-12-04 2011-10-05 Eidgenössische Technische Hochschule Zürich Polymer articles, methods and dies for making the same
WO2019006242A2 (en) 2017-06-30 2019-01-03 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. METHODS OF MANUFACTURING COMPOSITE NONWOVEN STRIPS

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3459830A (en) * 1965-09-24 1969-08-05 Shell Oil Co Block copolymer-polyethylene compositions
US3459831A (en) * 1965-09-24 1969-08-05 Shell Oil Co Block copolymer-polyethylene films
US3849241A (en) * 1968-12-23 1974-11-19 Exxon Research Engineering Co Non-woven mats by melt blowing
BE775251A (fr) * 1970-11-16 1972-05-12 Shell Int Research Compositions de polypropylene
CA995388A (en) * 1972-03-16 1976-08-17 Sol Davison Compositions containing a block copolymer and modified polypropylene
US3830767A (en) * 1973-05-02 1974-08-20 Shell Oil Co Block copolymer compositions
US3865776A (en) * 1974-02-11 1975-02-11 Shell Oil Co Kink-resistant polymeric tubing
US4100324A (en) * 1974-03-26 1978-07-11 Kimberly-Clark Corporation Nonwoven fabric and method of producing same
US4006116A (en) * 1975-11-26 1977-02-01 Shell Oil Company Block copolymer compositions and articles
US4081424A (en) * 1976-06-07 1978-03-28 Shell Oil Company Multicomponent polyolefin - block copolymer - polymer blends
CA1073648A (en) * 1976-08-02 1980-03-18 Edward R. Hauser Web of blended microfibers and crimped bulking fibers
US4140162A (en) * 1977-07-28 1979-02-20 Baxter Travenol Lab Clear, autoclavable plastic formulation free of liquid plasticizers
US4305990A (en) * 1977-11-03 1981-12-15 Chicopee Thermoplastic rubber film
US4178328A (en) * 1977-12-14 1979-12-11 Borg-Warner Corporation Rigid, high impact polypropylene compositions
US4296163A (en) * 1978-08-01 1981-10-20 Teijin Limited Fibrous composite having elasticity
MX155449A (es) * 1979-05-07 1988-03-11 Fuller H B Co Metodo para fabricar una pelicula,membrana o substrato de tela que tiene pliegues resistentes al alargamiento,con un elastico autoadherible
JPS5655413A (en) * 1979-10-12 1981-05-16 Toa Nenryo Kogyo Kk Modified elastomer and laminate thereof
US4323534A (en) * 1979-12-17 1982-04-06 The Procter & Gamble Company Extrusion process for thermoplastic resin composition for fabric fibers with exceptional strength and good elasticity
US4450026A (en) * 1979-12-21 1984-05-22 Johnson & Johnson Baby Products Company Method of forming a conformable garment with "killed" elastic portions
US4313867A (en) * 1981-01-05 1982-02-02 Exxon Research & Engineering Co. Low pressure injection moldable compositions
US4413623A (en) * 1981-02-17 1983-11-08 Johnson & Johnson Baby Products Company Laminated structures having gathered and ungathered marginal portions and method of manufacturing the same
IT1167712B (it) * 1981-03-12 1987-05-13 Montefina Sa Materiale polimerico costituito da una miscela di polistirene antiurto, polietilene alta densita' e copolimero a blocchi stirene/diene
GB2122627A (en) * 1982-06-23 1984-01-18 Shell Int Research Polyolefin/elastomeric polyester/block copolymer blend
JPS5974153A (ja) * 1982-10-21 1984-04-26 Dainippon Plastics Co Ltd 樹脂組成物
US4479989A (en) * 1982-12-02 1984-10-30 Cutter Laboratories, Inc. Flexible container material
JPS59223347A (ja) * 1983-05-28 1984-12-15 カネボウ株式会社 ポリウレタン弾性繊維不織布およびその製造方法
JPS6071656A (ja) * 1983-09-28 1985-04-23 Dainippon Plastics Co Ltd ブロー成形方法
JPS6099154A (ja) * 1983-11-04 1985-06-03 Dainippon Plastics Co Ltd 成形用樹脂組成物

Also Published As

Publication number Publication date
JPS6284143A (ja) 1987-04-17
JPH0781230B2 (ja) 1995-08-30
SE465368B (sv) 1991-09-02
SE9000936D0 (sv) 1990-03-16
DE3625775C2 (de) 2003-07-03
SE8603242D0 (sv) 1986-07-29
GB8618642D0 (en) 1986-09-10
GB2178433A (en) 1987-02-11
SE8603242L (sv) 1987-01-31
KR950002385B1 (ko) 1995-03-17
DE3625775A1 (de) 1987-02-12
MX165691B (es) 1992-12-01
FR2585713A1 (fr) 1987-02-06
AU6048586A (en) 1987-02-05
FR2585713B1 (fr) 1994-01-14
AU582455B2 (en) 1989-03-23
GB2178433B (en) 1989-07-19
KR870001254A (ko) 1987-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE465515B (sv) Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin
US4663220A (en) Polyolefin-containing extrudable compositions and methods for their formation into elastomeric products including microfibers
US4692371A (en) High temperature method of making elastomeric materials and materials obtained thereby
US4803117A (en) Coformed ethylene-vinyl copolymer elastomeric fibrous webs
KR101057948B1 (ko) 개선된 엘라스토머 재료
US5304599A (en) Low stress relaxation extrudable elastomeric composition
US5288791A (en) Low stress relaxation elastomeric fibers
KR100322362B1 (ko) 고성능엘라스토머성부직섬유웹
EP0239080A2 (en) Elastomeric fibers, fibrous webs, composite elastomeric webs and an extrudable composition on the basis of ethylene-vinyl copolymers
KR100255571B1 (ko) 비등방성 탄성 섬유 웹을 포함하는 복합 탄성 재료 및 그의 제조 방법
KR100254662B1 (ko) 조절된 열화 속도를 갖는 압출성 엘라스토머 조성물
US4777080A (en) Elastic abrasion resistant laminate
DE69808332T2 (de) Haftender vliesstoffwickel
US20020052585A1 (en) High performance elastic composite materials made from high molecular weight thermoplastic triblock elastomers
AU2003221942B2 (en) Nonwoven amorphous fibrous webs and methods for making them
EP0938524B1 (en) Modified styrenic block copolymer compounds having improved elastic performance
JP5133604B2 (ja) 伸縮性不織布
JPH11117165A (ja) 伸縮性メルトブロー不織布
JPH07144108A (ja) ハニカム状エレクトレットフィルターおよびその製造方法
JP2012214957A (ja) 吸音構造体

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 9000936-6

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed