SE465368B - Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin - Google Patents

Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Info

Publication number
SE465368B
SE465368B SE8603242A SE8603242A SE465368B SE 465368 B SE465368 B SE 465368B SE 8603242 A SE8603242 A SE 8603242A SE 8603242 A SE8603242 A SE 8603242A SE 465368 B SE465368 B SE 465368B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
weight
block copolymer
polyolefin
elastomeric
block
Prior art date
Application number
SE8603242A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8603242D0 (sv
SE8603242L (sv
Inventor
W B Haffner
Original Assignee
Kimberly Clark Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US06/760,698 external-priority patent/US4663220A/en
Application filed by Kimberly Clark Co filed Critical Kimberly Clark Co
Publication of SE8603242D0 publication Critical patent/SE8603242D0/sv
Publication of SE8603242L publication Critical patent/SE8603242L/sv
Publication of SE465368B publication Critical patent/SE465368B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
    • C08J5/18—Manufacture of films or sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
    • B29C48/05—Filamentary, e.g. strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
    • B29C48/07—Flat, e.g. panels
    • B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
    • B29C48/345—Extrusion nozzles comprising two or more adjacently arranged ports, for simultaneously extruding multiple strands, e.g. for pelletising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/04—Homopolymers or copolymers of ethene
    • C08L23/06—Polyethene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/10—Homopolymers or copolymers of propene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L53/00—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L53/02—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes
    • C08L53/025—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes modified
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D4/00—Spinnerette packs; Cleaning thereof
    • D01D4/02—Spinnerettes
    • D01D4/025—Melt-blowing or solution-blowing dies
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H1/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres
    • D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
    • D04H1/54—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving
    • D04H1/56—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties by welding together the fibres, e.g. by partially melting or dissolving in association with fibre formation, e.g. immediately following extrusion of staple fibres
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2323/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers
    • C08J2323/02—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers not modified by chemical after treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2203/00—Applications
    • C08L2203/16—Applications used for films
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
    • C08L2666/04—Macromolecular compounds according to groups C08L7/00 - C08L49/00, or C08L55/00 - C08L57/00; Derivatives thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2666/00—Composition of polymers characterized by a further compound in the blend, being organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials, non-macromolecular organic substances, inorganic substances or characterized by their function in the composition
    • C08L2666/02—Organic macromolecular compounds, natural resins, waxes or and bituminous materials
    • C08L2666/24—Graft or block copolymers according to groups C08L51/00, C08L53/00 or C08L55/02; Derivatives thereof

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Nonwoven Fabrics (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)

Description

465 568 2 -polybutadien-polystyren-block-sampolymer med en polyeten med ett smältindex av mellan 0,2 och 30.
Det amerikanska patentet nr 3 459 831 av Luftglass et al. visar sig beskriva block-sampolymer-polyetenfilmer.
Patentet anger att en transparent film åstadkoms genom blandning av en A-B-A-block-sampolymer med hög molekyl- vikt, såsom styren-butadien-styren, med en polyeten med ett smältindex av mellan ca 0,2 och 30.
Fastän nedbrytning av vissa termoplastiska hartser före deras formsprutning kan vara nödvändig i syfte att reducera deras viskositet till en tillräcklig omfatt- ning för att möjliggöra deras formsprutning och den för- tunnande inverkan av en höghastighetsström av förtunnings- gas, finns en begränsning av graden av nedbrytning före formsprutning som ett givet harts kan utsättas för utan att den formsprutade produktens egenskaper påverkas skad- ligt. T ex kan överdriven nedbrytning av polymera elasto- mera polystyren/poly(eten-buten)/polystyren-block-sam- polymer-hartser resultera i bildning av ett oelastiskt harts. Det förmodas att det nedbrutna materialet är oelas- tiskt p g a att block-sampolymer-hartset bryts ner och bildar ett di-block-sampolymer-harts. Andra farhågor kan vara förknippade med nedbrytning vid höga temperatu- rer. I Technical Bulletins SC: 38-82 och SC: 39-85 of The Shell Chemical Company of Houston, Texas, vid beskriv- ning av polystyren/poly(eten-buten)/polystyren-elast- -block-sampolymer-hartser, sålda under varumärkesnamnet KRATON, anges det med avseende på KRATON G 1650 och KRATON G 1652, vilka båda är block-sampolymer-hartser, att bearbetningstemperaturer för hartset inte bör tillåtas överstiga 525°F, d v s 274°C, och att en brandövervakning 5 bör upprätthållas om hartsernas temperatur uppnår 475°F, Sv d v s 246°C. Med hänsyn till block-sampolymer-hartset KRATON GX 1657 ger Shell Technical Bulletin SC: 607-84 en varning för att inte låta block-sampolymer-hartsets temperatur överstiga 450°F, d v s 232°C, och för att upprätthålla en brandövervakning bör denna temperatur l5 '35 465 368 3 uppnås. Shell Material Safety Data Sheet, betecknat MSDS nr 2 136, anger med avseende på det termoplastiska gummit KRATON G-1657 att materialets behandlingstemperatur inte bör tillåtas överstiga 550°F och att en brandövervak- ning bör upprätthållas om den temperaturen uppnås. Ett Shell Material Safety Data Sheet, benämnt MSDS 2031-1, anger med avseende på det termoplastiska gummit KRATON G-1652 att materialets behandlingstemperatur inte bör överstiga 288°C (550°F) och att en brandövervakning bör upprätthållas om denna temperatur uppnås. Shell Chemical Company Technical Bulletins SC: 68-85 "KRATON Thermoplastic Rubber" och SC: 72-85 “Solution Behavior of KRATON Thermoplastic Rubbers" ger detaljerad infor- mation beträffande olika termoplastiska block-sampolymer- -hartser som kan erhållas från Shell under varumärkesbeteck- ningen KRATON. Termoplasterna KRATON beskrivs av Shell såsom A-B-A-block-sampolymerer, i vilka "A"-ändblocken är polystyren och "B"-mittblocket är, i KRATON G-hartser, poly(eten-buten), eller, i KRATON D-hartser, antingen polyisopropen eller polybutadien.
Shell Chemical Company Technical Bulltein SC: 198-83, sid 19, ger exempel på kommersiellt tillgängliga hartser och mjukningsmedel som är användbara tillsammans med KRATON-gummihartser. The Bulletin skiljer mellan gummi- fasen, B-mittblocket samt förenande ämnen och polysty- renfasen, A-ändblocket samt förenande ämnen. Bland ämnena som är förknippade med gummifasen finns en grupp hartser som identifieras såsom "Polymerized Mixed Olefin" och ett mjukningsmedel, som identifieras såsom "Wingtrack ", med en kemisk bas av “blandad olefin".
Under ganska lång tid har fackmännen på området försökt forma elastomera hartser till ovävda elastfi- berbanor. Den kända tekniken avslöjar faktiskt att försök med KRATON G 1650- och KRATON G 1652-märkta ämnen har förekommit. Det amerikanska patentet nr 4 323 534 av des Marais beskriver t ex att fackmännen på området drog slutsatsen att KRATON G-gummihartserna är allt- 465 368 4 för viskösa för att strängsprutas ensamma utan betydande smältfrakturer hos produkten. I patentet enligt des Marais beskrivs emellertid ett förfarande som utnyttjar blandade KRATON G 1650- och KRATON G 1652-hartser vid formning av ovävda fiberbanor och filmer. I syfte att kringgå det angivna viskositetsproblemet blandades KRATON G 1650-blocket eller KRATON G l652-sampolymer- hartset med ca 20-50 vikt% av ett fett ämne, såsom stearinsyra, före strängsprutning och smältblåsning.
Ett strängsprutningstemperaturområde av 204-238°C (400- -460°F) beskrivs i spalt 8, rad 64 et. seq., och detta temperaturområde ligger i allmänhet inom det som rekommen- deras i de ovannämnda tekniska bulletinerna av Shell Chemical Company. Olyckligtvis var de fysiska egenska- perna hos produkten som erhållits enligt detta förfa- rande, t ex en ovävd matta av smältblàsta fibrer, synnerligen otillfredsställande, p g a att efter form- ningen av den ovävda banan lakas huvudsakligen alla de feta ämnena ut från den ovävda banan av strängspru- tade mikrofibrer genom indränkning av banan med alko- holer med en god förmåga att solubilisera det använda feta ämnet. Vid en utföringsform, som diskuteras i spalt 3, raderna 8 och 9, är det termoplastiska gummi- hartset en A-B-A'-block-sampolymer, där B är poly(eten- -buten) och A och A' är valda bland den grupp som inbegriper polystyren och poly(a-metylstyren).
Det amerikanska patentet nr 4 296 163 av Emi beskriver ett fiberaktigt kompositmaterial med elasti- citet. Kompositmaterialet uppges inbegripa en ark- liknande masknätkonstruktion sammansatt av fibrer av en syntetisk elastpolymer och en matta, bana eller en arkliknande fiberaktig konstruktion sammansatt av korta eller långa fibrer. Under underrubriken "SHEET- -LIKE MESH STRUCTURE" diskuteras polyesterelaster, polyuretanelaster och polyolefinelaster. Exempel på polyolefinelaster är block-sampolymerer av etylen och propylen, och sampolymerer som erhållits genom att (JJ 465 368 bringa block-sampolymeren att reagera med dienförening- ar, såsom cyklopentadien, cyklohexadien, butadien och isopren. Det anges att en sampolymer av styren och isopren också kan användas. Det anges också att elastpolymeren kan innehålla upp till 20 vikt%, före- trädesvis upp till 15 vikt%, baserat på hela polymerens vikt, av en annan polymer som inte uppvisar någon elasticitet, och detta är i vissa fall föredraget.
Exempel på den andra polymeren som kan blandas med elastpolymeren är polyeten, polypropen, polystyren, polyestrar, polyamider och polykarbonater.
Det amerikanska patentet nr 4 413 623 av Pieniak beskriver elasticerade laminerade konstruktioner, t ex elasticerade rutmönster, med hopdragna och ej hopdragna regioner där elasten endast finns i de hop- dragna regionerna. Specifika elastmaterial beskrivs för användning, och det anges att elastkomponenterna l kan vara linjära eller radiella A -B-A2-block-sampoly- merer eller blandningar därav med enkla A-B-block-sam- 1 och A2 kan vara samma eller olika polymerer, där A och betecknar ett termoplastiskt polymerblock, såsom ett poly(vinylaren)block, och B betecknar ett elast- polymer-block, såsom en konjugerad dien eller en lägre (d v s Cl-C4) alken. Ett modifieringsmedel, som kan vara en termoplastpolymer med låg molekylvikt, t ex amorft polypropen, med en genomsnittlig molekylvikt av ca 500-7500, i en mängd av från ca 0 till ca 200 viktdelar per 100 viktdelar av elastkomponenten, kan tillsättas för att förbättra bearbetbarheten. 465 368 6 SAMMANFATTNING AV UPPFINNINGEN Med hjälp av föreliggande uppfinning övervinnes de ovannämnda svårigheterna som fackmannen på området har erfarit vid försök att forma elastomera A-B-A'- -block-sampolymermaterial till ovävda elastfiberbanor genom att åstadkomma sprutbara elastkompositioner, som efter strängsprutning solidifieras och bildar ovävda elastfiberbanor. T ex undviks läckage av mate- rial ut från den ovävda fiberbanan eller andra elastprodukter som formats med utgångspunkt från de sprutbara kompositionerna enligt föreliggande uppfin- ning. De sprutbara elastkompositionerna är blandningar av (1) från åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'-block- -sampolymer, där både "A" och "A'“ är ett termoplastisk polymerändblock, som inkluderar en styrendel, såsom en poly(vinylaren), och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock, och (2) från mer än O vikt% till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för lämpliga förhöjda tryck och temperaturbetingelser, är sprutbar i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolyme- ren. A-B-A'-block-sampolymeren tjänar till att ge de från de sprutbara kompositionen formade produkterna elastegenskaper, och närvaron av polyolefinen i bland- ningen tjänar till att reducera kompositionens visko- sitet i förhållande till viskositeten hos den oblan- dade, d v s rena, A-B-A'-block-sampolymeren och förbätt- rar sålunda kompositionens sprutbarhet.
Företrädesvis är den termoplastiska styrendelen hos A och A', som innehåller ändblock av block-sampo- lymeren, valda från den grupp som inkluderar polystyren lf, och polystyrenhomologer, såsom t ex poly(a-metylstyren).
I vissa utföringsformer är den termoplastiska styren- 9/ delen hos A och A', som innehåller ändblock, identiska.
Företrädesvis är polyolefinen vald från den grupp som inkluderar åtminstone en polymer som är vald från den grupp som inkluderar polyeten, polypropen, poly- ñ 465 368 7 buten, etylen-sampolymerer, propylen-sampolymerer, buten-sampolymerer eller blandningar av två eller flera av dessa material.
Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åt- minstone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Bland- ningen kan t ex inkludera från ca 30 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från ca l0 till ca 70 vikt% av po- lyolefinen. Företrädesvis inkluderar blandningen från ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från ca till ca 50 vikt% av polyolefinen. Blandningen kan t ex inkludera från ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolyme- ren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. En typ av blandning inkluderar ca 60 vikt% av block-sampoly- meren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Den sprutbara kompositionen strängsprutas vid en lämplig effektiv kombination av höjda tryck~och temperaturbetingelser. Dessa betingelser varierar beroende på den använda polyolefinen. Den sprutbara kompositionen bör t ex strängsprutas eller formas på annat sätt vid en temperatur av åtminstone l25°C om polyeten används såsom polyolefin i blandningen, eller åtminstone ca l75°C om polypropen används i blandningen, t ex vid en temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt vid en tempera- tur av från åtminstone ca 300°C till ca 335°C, till elastprodukter, såsom t ex elastfibrer, vilka kan uppsamlas såsom en ovävd elastfiberbana.
Företrädesvis är blandningarna sprutbara inom de ovan angivna temperaturområdena vid förhöjda tryck inuti munstyckesspetsen (t ex inuti strängsprutnings- kapillärerna hos en munstyckesspets med 30 strängsprut- ningskapillärer per linjärtum (per 25,4 mm) av munstyckes- spetsen, varvid var och en av kapillärerna har en diameter av 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av 2,870 mm (0,ll3 tum)) av högst 2069 kPa (300 psi), 465 568 8 övertryck, t ex av tryck från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck. Närmare bestämt är blandningarna sprutbara inom de ovannämnda temperaturområdena vid tryck av från 345 kPa (50 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, t ex från ca 862 kPa (125 psi) övertryck till ca 1551 kPa (225 psi) övertryck. Högre förhöjda tryck kan användas med andra munstycksutformningar med ett lägre antal kapillärer per cm (tum) hos munstycket, men detta leder i allmänhet till lägre produktionshastigheter.
Man har icke desto mindre viktigare funnit att de sprutbara kompositionerna enligt föreliggande upp- finning, då de behandlas i enlighet med förfarandet enligt föreliggande uppfinning, är sprutbara vid till- fredsställande genomgångshastigheter, p g a att närvaron av polyolefin i den sprutbara kompositionen reducerar den sprutbara kompositionens viskositet i förhållande till viskositeten hos oblandad, d v s ren, block-sam- polymer i tillfredsställande grad. Denna reducerade viskositet reducerar proportionellt munstyckesspetstryc- ket om alla andra parametrar förblir desamma. De sprut- bara kompositionernas viskositet blir t ex i allmänhet mindre än ca 50 kg/ms (500 poise) då de strängsprutas inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryck- områdena. Företrädesvis är den sprutbara kompositionens viskositet mindre än ca 30 kg/ms (300 poise) då den strängsprutas inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryckområdena. Den sprutbara kompositionens viskosi- tet kan t ex vara åtminstone ca 10 (100) till ca 20 kg/ms (200 poise) då den strängsprutas vid de ovan- nämnda förhöjda temperatur- och tryckbetingelserna.
La, P g a att polyolefinen reducerar blandningens vis- kositet i förhållande till block-sampolymerens visko- ¿ sitet, är den sprutbara kompositionen sprutbar inom de ovannämnda förhöjda temperatur- och tryckområdena genom en munstyckesspets med t ex 30 kapillärer per tum (per 25,4 mm) av munstyckesspetsen, vars kapillärer har l5 465 368 9 en diameter av ca O,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av från åtminstone ca 0,02 till ca 1,7 gram eller mer per kapillär per minut. Den sprutbara kompositionen kan t ex strängsprutas genom den ovannämnda munstyckesspetsen med kapillärer med en diameter av ca O,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 gram per kapillär per minut. Företrädesvis är den sprutbara kompositionen sprutbar genom den ovannämnda munstyckes- spetsen med kapillärer med en diameter av ca O,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum) vid en hastighet av från åtminstone ca 0,3 till ca 1,1 g per kapillär per minut.
Den sprutbara kompositionen kan formas till ovävda elastfiberbanor, som företrädesvis har mikrofibrer med en genomsnittlig diameter av högst ca 100 Fm, och som företrädesvis har en genomsnittlig basvikt av högst 300 g/m2, t ex en genomsnittlig basvikt av från ca 5 g/m2 till ca 100 g/m2 eller mera. Närmare bestämt har de en genomsnittlig basvikt av från ca g/m2 till ca 75 g/m2. En ovävd elastfiberbana kan formas genom strängsprutning av den sprutbara komposi- tionen vid en lämplig, d v s effektiv, kombination av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser. Företrä- desvis strängsprutas den sprutbara kompositionen vid en temperatur av från åtminstone l25°C om polyolefinen är polyeten eller åtminstone ca l75°C om polyolefinen är polypropen, t ex från ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt från ca 300°C till ca 335°C. Företrädesvis strängsprutas den sprutbara kompositionen inom de ovannämnda temperaturområdena vid tryck inuti munstyckesspetsen (t ex inuti sträng- sprutningskapillärerna hos en munstyckesspets med strängsprutningskapillärer per linjärtum (per 25,4 mm) av munstyckesspetsen, varvid var och en av kapillärer- na har en diameter av O,3683 mm (0,0l45 tum) och en 465 368 längd av 2,870 mm (0,ll3 tum)) av högst ca 2069 kPa (300 psi) övertryck, t ex från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck. Närmare bestämt strängsprutas den sprutbara kompositionen vid ett tryck inuti kapillärerna hos den ovannämnda m. munstyckesspetsen av från ca 345 kPa (50 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, t ex från ca 862 kPa (125 psi) övertryck till ca 1551 kPa (225 psi) övertryck.
Vid formningen av de ovävda elastbanorna sträng- sprutas den sprutbara kompositionen vid de ovan nämnda förhöjda temperatur- och tryckbetingelserna vid en hastighet av åtminstone ca 0,02 till ca 1,7 gram eller mer per kapillär per minut, t ex från åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 gram per kapillär per minut, närmare bestämt från åtminstone ca 0,3 till ca 1,1 gram per kapillär per minut, genom ett munstycke med ett flertal strängsprutningskapillärer, som har liten diameter, i form av smälta trådar in i en gasström, som förtunnar de smälta trådarna för att åstadkomma en gasburen ström av mikrofibrer, vilka sedan formas till den ovävda elastfiberbanan vid mikrofibrernas avsättning på ett uppsamlingsarrangemang. Den förtunnande gasström- men bringas i kontakt med de smälta trådarna vid en åtminstone ca l00°C till ca 400°C, till ca 350°C, och vid ett tryck ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck temperatur av från t ex från ca 200°C av från åtminstone till ca 137,9 kPa (20 pøi) övertryck, t ex från åtmins- tone ca 6,9 kPa (1 psi) övertryck till ca 69,0 kPa (10 psi) övertryck. Den trådförtunnande gasströmmen kan vara en inert, icke-oxiderande gasström, såsom % t ex en kvävgasström. Vid vissa utföringsformer justeras den trådförtunnande gasströmmens hastighet och tem- Ö peratur så att fibrerna uppsamlas såsom huvudsakligen kontinuerliga fibrer med en diameter av från ca 10 pm till ca 60 um, t ex från åtminstone ca 10 um till ca 40 um. I enlighet med föreliggande uppfinning inklu- 465 368 ll derar de på så sätt formade ovävda elastfiberbanorna elastfibrer, som är sammansatta av från åtminstone ca 10 vikt% av block-sampolymeren och mer än 0 vikt% och upp till ca 90 vikt% av polyolefinen. Fibrerna är vanligtvis sammansatta av från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åtmins- tone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Fibrerna kan t ex vara sammansatta av från åtminstone ca 30 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från åtmins- tone ca l0 till ca 70 vikt% av polyolefinen. Företrä- desvis är fibrerna sammansatta av från åtminstone ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 10 till ca 50 vikt% av polyolefinen.
Fibrerna kan t ex vara sammansatta av från åtminstone ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen.
Typiska exempel på ovävda elastfiberbanor har bildats av fibrer som är sammansatta av ca 60 vikt% av block- -sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Ytterligare andra aspekter av föreliggande uppfin- ning framgår för fackmannen på området ur följande detaljerade beskrivning.
DEFINITIONER Uttrycken "elastisk" och "elastomer" används här utan egentlig åtskillnad för att avse vilket mate- rial som helst som vid anbringande av en förspänd kraft är sträckningsbart till en sträckt, förspänd d v s ca l och 1/4, av sin ursprungliga längd i ospänt tillstånd, och längd som är åtminstone ca 125%, som återgår med åtminstone 40% av sin töjning vid frigöring från den sträckande, förlängande kraften.
Ett hypotetiskt exempel som tillfredsställande skulle kunna belysa denna definition av ett elastmaterial är ett 25,4 mm (l tum) långt provmaterial, som är töjnings- 465 368 12 bart till åtminstone 31,75 mm (l,25 tum) och som då det töjs till en längd av 31,75 mm (l,25 tum) och avspänns återgår till en längd av högst 29,21 mm (l,l5 tum). Många elastmaterial kan sträckas till mer än % av deras längd i ospänt tillstånd och många av dessa återgår till sin huvudsakligen ursprungliga längd i avspänt tillstånd vid frigöring från den sträc- kande, förlängande kraften, och denna senare klass av material föredrages i allmänhet för ändamålen med föreliggande uppfinning.
Det här använda uttrycket "återgång" hänför sig till en sammandragning av ett sträckt material vid frigöran- det från en förspänd kraft, följt av sträckning av materialet genom anbringande av den förspända kraften.
Om t ex ett material med en längd i avspänt, ej förspänt tillstånd av 25,4 mm (l tum) töjdes 50% genom sträckning till en längd av 38,1 mm (1,5 tum) skulle materialet ha töjts 50% och skulle ha en längd i sträckt tillstånd som är 150% av dess längd i ospänt tillstånd. Om detta exempel på sträckt material sammandrogs, d v s återgick till en längd av 27,9 mm (1,1 tum) efter frigöring från den förspända och sträckande kraften, skulle materialet ha sammandragits med 80% (l0,2 mm) av sin töjning.
Uttrycket "mikrofibrer“ används här för att hänföra till fibrer med liten diameter och med en genomsnittlig diameter som är högst ca 100 um, företrädesvis med en diameter av från ca 0,5 till ca 50 um, hellre med en genomsnittlig diameter av från ca 4 till ca 40 um, och vilka fibrer kan vara tillverkade genom strängsprut- ning av ett smält termoplastmaterial genom en mångfald vanligtvis cirkulära munstyckeskapillärer med liten diameter till smälta trådar, och genom förtunning av de smälta trådarna genom tillförsel av en ström av höghastighetsgas, vanligtvis luft, för att reducera deras diameter till det ovan angivna området.
Det här använda uttrycket "ovävd bana" avser en bana av ett material som har bildats utan användning ia 465 568 13 av vävningsförfaranden som ger en struktur av individu- ella fibrer eller trådar som är inbördes vävda på ett identifierbart upprepande sätt. Ovävda banor har tidigare formats med hjälp av diverse förfaranden, såsom t ex smältblåsningsförfaranden, spinnbindningsför- faranden, filmappreturförfaranden och stapelfiberkard- ningsförfaranden.
Det här använda uttrycket "styrendel“ hänför sig till den monomera enhet som representeras av formeln tQi-r-JL C f \\ CH CH Il l CH CH \ f/ CH Det här använda uttrycket "poly(eten-buten)" hänför sig till ett polymersegment som representeras CH; _ CH; 'CH - CH; x C174: y n där x, y och n är positiva heltal. av formeln Det här använda uttrycket "polystyren" hänför sig till ett polymersegment som representeras av formeln _E CH: _ CH ä* é n f \\ (ÉH CH CH /CH / \CH där n är ett positivt heltal.
Såvida de inte specifikt beskrivits och definierats eller på annat sätt begränsats, inkluderar i allmänhet de här använda uttrycken "polymer" eller "polymerharts", 465 568 14 men är inte begränsade till, homopolymerer, sampolymerer, såsom t ex block-, ymp-, slumpsampolymerer och alter- nerande sampolymerer, terpolymerer, etc, och blandningar och modifikationer därav. Såvida inget annat specifikt å begränsats inkluderar uttrycken "polymer" eller "poly- mer-harts" dessutom alla möjliga geometriska konfigura- ; tioner av materialet. Dessa konfigurationer inkluderar, men är inte begränsade till, isotaktiska, syndiotaktiska och slumpmässiga symmetrier.
Det här använda uttrycket "viskositet" hänför sig till ett värde som har beräknats genom användning av den välkända Hagen-Poiseuille-ekvationen: (pi) D Viskositet = 8QL där pi = 3,l4.... delta P= tryckfallet genom en strängsprutningska- 5 pillär 5 R = sträågsprutningskapillärens radie Q = strängsprutningsvolymhastigheten (genom- gàngshastígheten) genom strängsprutnings- kapillären L = strängsprutningskapillärens längd D á den smälta polymerens densitet, som H i samtliga fall här förmodas vara 0,8 g/cm3.
Det här använda uttrycket "inert", förtunnande gas avser en icke-oxiderande gas som inte bryter ner materialet som skall smältblásas.
' U 465 368 KORT BESKRIVNING AV RITNINGARNA Fig 1 är en schematisk vy i perspektiv som visar en utföringsform av ett förfarande för forming av en ovävd elastbana i enlighet med föreliggande uppfin- ning.
Fig 2 är en perspektivvy av den i fig 1 visade smältblåsningsmunstycket, vilken vy visar munstyckets linjära arrangemang av kapillärer.
Pig 3 är en schematisk tvärsektionsvy av det i fig 1 visade munstycket längs linje 2-2 i fig 2, vilken vy visar formen i ett infällt munstyckesspetsarrangemang.
Pig 4 är en schematisk tvärsektionsvy av det i fig l visade munstycket längs linje 2-2 i fig 2, vilken vy visar munstycket i ett positivt utskjutande munstyckes- spetsarrangemang.
BESKRIVNING Av DE FÖREDRAGNA UTFÖRINGSFORMERNA Förfarandena och de sprutbara kompositionerna enligt föreliggande uppfinning kan tillämpas i stor omfattning vid formning av elastbanor med hjälp av lämpliga metoder, såsom t ex strängsprutningsförfaran- den. Ett särskilt föredraget förfarande är emeller- tid att smältblàsa fibrer för att bilda en ovävd elast- fiberbana.
Smältblåsningsförfaranden inbegriper i allmänhet strängsprutning av ett termoplastiskt polymerharts till smälta trådar genom ett flertal kapillärer med liten diameter hos ett smältblåsningsmunstycke i en upphettad gasström, vilken i allmänhet flödar i samma riktning som den för de strängsprutade trådarna, varför de strängsprutade trådarna förtunnas, d v s dras ut eller förlängs, så att deras diameter reduceras till fiber- eller företrädesvis mikrofiberstorlek. De på så sätt formade mikrofibrerna bärs därefter bort från munstyckets närhet med hjälp av gasströmmen. Gasströmmen leds till en hålförsedd anordning, såsom ett siktrem eller en sikttrumma, som rör sig över en suglåda, så att de l5 465 368 16 gasburna fibrerna träffar på och uppsamlas på ytan av den hålförsedda anordningen och bildar en sammanhän- gande ovävd fiberbana. Smältblåsningsmunstyckesarrange- manget sträcker sig vanligtvis över den hálförsedda uppsamlingsanordningen i en riktning som är huvudsakligen tvärgående i förhållande till uppsamlingsytans rörelse- riktning. Munstycksarrangemangen inbegriper ett flertal kapillärer med liten diameter, vilka kapillärer är arrangerade linjärt längs munstyckets tvärgående utsträck- ning med den tvärgående utsträckningen av munstycket unge- fär så lång som den önskade bredden hos den ovävda fiberbanan som skall framställas. Detta innebär att munstyckets tvärgående storlek är den storlek som definieras av munstyckskapillärernas linjära arrangemang.
Typiskt är kapillärernas diameter i storleksordningen från ca 0,254 mm (0,0l tum) till ca 0,508 mm (0,2 tum), t ex från ca 0,368 mm (0,0l45 tum) till ca 0,457 mm (0,0l8 tum). Från ca 5 till ca 50 sådana kapillärer finns per linjär tum (per 25,4 mm) på munstyckets framsida. Typiskt är kapillärernas längd från ca 1,27 mm (0,05 tum) till ca 5,08 mm (0,20 tum), t ex 2,87 mm (0,ll3 tum) till ca 3,56 mm (O,l4 tum). Ett smältblås- ningsmunstycke kan ha en längd av från ca 76,2 cm (30 tum) till ca 72,4 cm (60 tum) eller mera i den tvärgående riktningen. Som ett resultat av den ovannämn- da linjära kapillärkonfigurationen är smältblåsnings- munstyckena i kapillärernas närhet sammanhållna endast med hjälp av en tunn och relativt ömtålig metalldel belägen mellan de angränsande kapillärerna. Följaktligen är reglering av det smälta termoplastpolymerhartsets viskositet då det strängsprutas genom kapillärerna viktigt p g a att munstycket spricker eller går sönder på annat sätt om det utsätts för extremt tryck. Det är därför i allmänhet föredraget åtminstone för flera sådana munstycken att strängsprutningstrycket för den smälta termoplastpolymeren i munstyckesspetskapillä- rerna inte överskrider mer än ca 2069 kPa (300 psi) n 465 568 17 övertryck, närmare bestämt inte mer än ca 1379 kPa (200 psi) övertryck.
Såsom har angetts av fackmännen på området i de ovannämnda patenten av des Marais och Jones är viskositeten för KRATON G-märkta A-B-A'-block-sampoly- merer så stor att strängsprutning av dessa material i ren eller oblandad form inom de angivna typiska temperatur- och tryckområdena för strängsprutning för alla praktiska ändamål mycket svår, om inte omöjlig, utan smältfrakturer hos kompositionen. Vid försök att bortskaffa svårigheterna vid strängsprutning av oblandade KRATON G-märkta material förefaller de Marais och Jones att ha upptäckt att användningen av en bland- ning av ett fett ämne tillsammans med A-B-A'-elast- gummihartser, av den typ som säljs under varumärket KRATON G av Shell Chemical Company, underlättade sträng- sprutning av KRATON G-materialen. De anger emellertid också att i syfte att uppnå önskvärda egenskaper i filmen eller banan av från denna blandning erhållna smältblåsta fibrer, var det nödvändigt att laka ut det feta ämnet från den strängsprutade produkten.
I motsats till detta har man nu funnit att en blandning av från mer än 0 vikt% till ca 90 vikt% av en eller flera polyolefiner med från åtminstone ca 10 vikt% av vissa A-B-A'-elasthartser kan sträng- sprutas och smältblåsas under lämpliga, d v s effektiva, förhöjda temperatur- och tryckbetingelser för att åstadkomma tillfredsställande elastmaterial, såsom elastfilmer och ovävda elastfiberbanor. Företrädesvis strängsprutas materialet genom munstyckskapillärerna vid en temperatur av åtminstone ca l25°C om polyeten används såsom polyolefin i blandningen eller åtminstone ca l75°C om polypropen används såsom polyolefin i bland- ningen, t ex vid en temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt från en tempe- ratur av från åtminstone ca 300°C till ca 335°C.
De användbara A-B-A'-elastmaterialen inklude- 465 368 18 rar i allmänhet A-B-A'-block-sampolymerer där både A och A' är ett termoplastiskt polymerändblock som innehåller en styrendel, såsom t ex en poly(vinylaren), där i vissa utföringsformer A kan vara samma termo- plastiska polymerändblock som A', och där B är ett ' elastomert poly(eten-buten)polymermittblock. Företrä- desvis är A- och A'-ändblocken valda från den grupp av material som inkluderar polystyren- eller polysty- renhomologer, såsom t ex poly(u-metylstyren). Material av denna allmänna typ, d v s KRATON G 1650 och KRATON G 1652, beskrivs i de amerikanska patenten nr 4 323 534 av des Marais och 4 355 425 av Jones, och i den ovan- nämnda broschyren från Shell, som också beskriver KRATON GX 1657. Kommersiellt tillgängliga elastomera A-B-A'-block-sampolymerer med ett mättat eller huvud- sakligen mättat po1y(eten-buten)mittb1ock B, som rep- resenteras av formeln CH: - CH CH - CH: l: Czfi; Y i där x, y och n är positiva heltal, och där polystyren- ändblocken "A" och "A'" båda representeras av formeln l ~ECH:-CHj-H- c / \\ fiH CH CH CH \ // cH där n är ett positivt heltal som kan vara samma heltal som eller ett annat heltal än för A- och A'-ändblocken, kallas ibland S-EB-S-block-sampolymerer och är tillgäng- liga under varumärkesnamnet KRATON G, t ex KRATON G 1650, KRATON G 1652 och KRATON GX 1657 från Shell Chemical Company. 465 568 19 En sammanfattning av de typiska egenskaperna, som publicerats av Shell Chemical Company, för de ovannämnda KRATON G-hartserna vid 23,3°C (74°F) presen- teras nedan i tabell 1. 465 368 Tabell l KRATON G EGENSKAP G-1650 Draghållfasthet, MPa (psi)l 34,5 2 (5000) 300% modul, Mpa (psi)1 5,5 (Boo) Töjning, æl soo Sättning vid brott, % - Shore-hårdhet A 75 Specifik densitet 0,91 Brookfield viskosi- tet, (toluenlös- ning) kg/ms vid 25°C 3 (cps vid 77°F) l50(1500) Smältviskositet, Smältindex Förhållande G, g/10 min - Mjukningsmedels- oljehalt, vikt% 0 Styren/gummi4- förhållande 28/72 Fysikalisk form smula G-1652 31,0 (45oo)2 4,8 (700) 500 75 0,91 55 (550)3 29/71 smfla GX-1657 23,4 <34oo>2 2,4 (350) 750 65 0,90 120 (l200)3 14/86 pellet 1 ASTM-metoden D4l2-draghållfasthetsprovning med en käft- separationshastighet av 25,4 cm/min (10 tum/min). 2 Typiska egenskaper bestämda för en film som gjutits av en toluenlösning. 3 Koncentration oblandad polymer, 20 vikt%. 4 Förhållandet mellan summan av molekylvikterna av änd- blocken (A+A') och molekylvikten av B-mittblocket. Med avseende på KRATON G-1650 är t ex summan av molekylvik- terna för de två ändblocken (A+A') 28% av molekylvik- ten av A-B-A'-block-sampolymeren.
W 465 368 21 I allmänhet måste blockhartset vara fritt från polymersegment som drabbas av kedjeklyvning eller som tvärbinder vid de vid förfarandet enligt förelig- gande uppfinning utnyttjade temperaturerna, p g a att sådana material antingen tenderar att täppa till de med liten diameter försedda kapillärerna, genom vilka den smälta sprutbara kompositionen måste sträng- sprutas, eller bryts ner alltför mycket och bildar en otillfredsställande produkt. Överraskande nog har man funnit att även vid höga polyolefinhalter kan ovävda fiberbanor med elastegenskaper formas utan behovet av en i efterhand utförd formningsbehandling, såsom t ex lakning för att avlägsna tillsatserna från slutprodukten.
Den vid blandning av den sprutbara kompositio- nen utnyttjade polyolefinen måste vara sådan att då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en lämplig kombination av förhöjda tryck- och temperaturbetingelser, såsom definierats här, är sprut- bar i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sam- polymeren. Föredragna polyolefinmaterial inkluderar särskilt polyeten, polypropen och polybuten, vilket inkluderar etylen-sampolymerer, propylen-sampolymerer och buten-sampolymerer. Blandningar av två eller flera av polyolefinerna kan utnyttjas. En särskilt föredragen polyeten kan erhållas från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen Peroten Na60l (även här kallat PE Na60l). En särskilt föredragen polypropen kan erhållas från The Highmont Corporation under varu- märkesbeteckningen PC-973.
Från U.S.I. Chemical Company erhàllen information anger att Na60l är en polyeten med låg molekylvikt och låg densitet för användning såsom varma smältlimmer och beläggningar. U.S.I. har också angett att Na60l har följande nominella värden: (1) En Brookfieldviskositet vid l50°C av 8,5 kg/ms (8500 cp) och vid l90°C av 3,3 kg/ms (3300 cp), uppmätt 465 568 22 enligt ASTM D 3236, (2) En densitet av 0,903 g/cm3, uppmätt enligt ASTM D 1505, (3) Ett ekvivalent smältindex av 2000 g/ 10 min, uppmätt enligt ASTM D 1238, (4) En mjukningspunkt vid ring- och kulprov av l02°C uppmätt enligt ASTM E28, (5) en draghållfasthet av 5,87 MPa (850 psi), uppmätt enligt ASTM D 638, (6) En töjning av 90%, uppmätt enligt ASTM D 638, (7) En skjuvmodul Tf (45000) av -34°C, och (8) En genomträngningshårdhet (l/10 mm) vid 25°C (77°F) av 3,6.
Na60l förmodas ha ett talmedelvärde (Mn) av ca 4600, ett viktsmedelvärde (Mw) av ca 22 400 och en z genomsnittlig molkeylvikt (Mz) av ca 83 300. Polydis- persiteten (MW/Mn) för Na60l är ca 4,87.
Mn beräknas med hjälp av formeln Summa {(n)(MW)] Mn = Summa (n) Mw beräknas med hjälp av formeln: Summa[(n)(MW)2] MW = Summal (n) (MW)] Mz beräknas med hjälp av formeln: Summa[(n)(MW)3] MZ = 2 Summa[(n)(MW) ] där MW = de olika molekylvikterna för individuella molekyler i ett prov, och 23 II antalet molekyler i ett givet prov med en given molekylvikt MW.
Typiska egenskaper för polypropen av typen Himont PC-973, såsom angetts av Himont, är en densitet av ca 0,900 g/cm3, uppmätt enligt Asæn D 792. En smältflöaes- hastighet erhölls enligt ASTM D 1238, Förhållande L, av ca 35 g/10 min. Andra egenskaper hos PC-973 är en m 465 368 23 dragstyrka av ca 29,6 MPa (4300 psi), uppmätt enligt ASTM D 638, en böjmodul av ca 1255 MPa (182 000 psi), uppmätt enligt ASTM D 790, B och en Rockwell-hårdhet, R-skala, av ca 93, uppmätt enligt ASTM D 785A. PC-973 förmodas ha ett talmedelvärde (Mn) av ca 40 100, ett viktsmedelvärde (Mw) av ca 172 000 och en z genom- snittlig vikt (MZ) av ca 674 000. Polydispersiteten för PC-973 (MW/Mn) är ca 4,29.
Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från åtminstone ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen.
Blandningen kan t ex inkludera från åtminstone ca till ca 90 åtminstone ca 10 till ca 70 vikt% av polyolefinen. vikt% av block-sampolymeren och från Företrädesvis inkluderar blandningen från åtminstone ca 50 till ca åtminstone ca Blandningen kan t ex inkludera från ca 50 till ca 90 vikt% av block-sampolymeren och från till ca 50 vikt% av polyolefinen. 70 vikt% av block-sampolymeren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. En föredragen blandning inkluderar ca 60 vikt% av block-sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
De föredragna förhöjda strängsprutningstemperaturer- na och närvaron av den specificerade polyolefinen i bland- ningen reducerar blandningens viskositet i förhållande till viskositeten hos ren, d v s oblandad, A-B-A'-b1ock- -sampolymer, och ger sålunda en sprutbar komposition som kan användas vid smältblåsning av fibrer och mikro- fibrer. Emellertid måste både block-sampolymerhartserna och polyolefinerna kunna tåla de vid förfarandet enligt föreliggande uppfinning utnyttjade strängsprutningstem- peraturerna utan att undergå överdriven kedjeklyv- ning eller överdriven termisk eller oxidativ nedbryt- ning. I detta avseende förmodas det att graden av oxidativ nedbrytning som den sprutbara kompositionen undergår kan reduceras genom användning av en inert gas såsom förtunnande gasström i smältblåsningssteget. l5 465 368 24 Det förmodas också att graden av oxidativ nedbrytning kan reduceras genom skydd av de använda hartsråpelletsen med en inert gas före deras bearbetning i en sträng- spruta. Det faktum att graden av oxidativ nedbrytning som block-sampolymeren undergår under strängsprutning kan reduceras genom användning av en inert gas såsom förtunnande gasström antyds i allmänhet vid termogravi- metriska analyser av block-sampolymerharts av typ KRATON GX 1657, vilka analyser genomfördes i luft och i kvävgas. Vid dessa analyser uppvisade prover av block-sampolymerharts av typ KRATON GX l657 vid upphett- ning i luft en viktförlust som började vid ca 307°C, medan ett jämförelseprov som upphettades i kvävgas endast uppvisade en viktförlust som började vid ca 375°C. Det förmodas att dessa resultat visar att effek- terna av oxidativ nedbrytning på det i luft upphettade provet kan undvikas eller förringas genom användning av inert eller åtminstone en icke-oxiderande förtunnande gasström för att sålunda begränsa nedbrytningen av den sprutbara kompositionen under förtunning vid höga förtunningsgastempšraturer, och/eller genom användning av en inert eller åtminstone icke-oxiderande gas för att skydda ràpelletsen.
Med hänvisning till ritningarna, där samma referens- nummer representerar samma struktur eller samma process- steg, och med särskild hänvisning till fig l, som schematiskt visar en anordning för formning av en ovävd elastbana enligt föreliggande uppfinning, framgår det att en blandning (ej visad) av (a) från åtminstone ca l0 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer, där A och A' båda är termoplastiska polymerändblock innehållande en styrendel, såsom t ex poly(vinylaren), och där B är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock, och av (b) från mer än O till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda tempera- tur- och tryckbetingelser, är sprutbar i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolymeren, tillförs 465 568 t ex i pelletsform till en inmatningstratt 10 hos en strängspruta 12. Blandningens komponenter kan tillföras i pelletsform eller i annan form. Komponenterna (d v s pelletsen) kan skyddas med en inert eller åtminstone icke-oxidativ gas då de befinner sig i inmatningstratten . brytning hos blandningen genom dels minskning av bland- Detta förmodas reducera effekterna av oxidativ ned- ningens kontakt med normal atmosfär då den befinner sig i inmatningstratten lO och dels genom ökning av sannolikhe- ten att eventuell gas som dragits in och igenom sträng- sprutan 12 är inert gas till skillnad från syreinnehållan- de normalatmosfär. Blandningen inkluderar vanligtvis från åtminstone ca 20 till ca 95 vikt% av block-sampolymeren och från ca 5 till ca 80 vikt% av polyolefinen. Blandning- en kan t ex inkludera från ca 30 till ca 90 vikt% av block- -sampolymeren och från ca 10 till ca 70 vikt% av polyole- finen. Företrädesvis inkluderar blandningen från ca 50 ca 10 till ca 50 vikt% av polyolefinen. Blandningen kan t ex inkludera från ca 50 till ca 70 vikt% av block-sampolyme- ren och från ca 30 till ca 50 vikt% av polyolefinen. Fle- till ca 90 vikt% av block-sampoly-meren och från ra av de-nedan diskuterade exemplen inkluderar ca 60 vikt% av block-sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen.
Blandningens temperatur höjs inuti strängsprutan 12 med hjälp av ett konventionellt upphettningsarrangemang (ej visat) för att smälta blandningen, och ett tryck ut- övas på blandningen genom den tryckutövande verkan från en rörlig skruv (ej visad), belägen inuti strängsprutan, för att göra blandningen till en sprutbar komposition.
Företrädesvis upphettas blandningen till en temperatur av åtminstone ca l25°C om polyeten används såsom polyole- fin i blandningen eller åtminstone till ca l75°C om polypropen används såsom polyolefin i blandningen, t ex vid en temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C, närmare bestämt vid en temperatur av från åt- minstone ca 300°C till ca 335°C. Den sprutbara kompositio- nen drivs sedan framåt p g a den tryckutövande verkan från 465 368 26 den rörliga skruven till ett smältblåsningsmunstycke 14.
Den sprutbara kompositionens förhöjda temperatur bibe- hålls i smältblåsningsmunstycket 14 med hjälp av ett konventionellt upphettningsarrangemang (ej visat).
Munstycket 14 sträcker i allmänhet ut sig på ett avstånd som är ungefär lika stort som bredden 16 hos den ovävda banan 18, som ska bildas vid förfarandet. Kombinationen av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser som möjlig- gör strängsprutning av kompositionen varierar inom omfattande områden. Vid högre förhöjda temperaturer resulterar t ex lägre förhöjda tryck i tillfredsställan- de strängsprutningshastigheter, och vid förhöjda sträng- sprutningstryck möjliggör lägre förhöjda temperaturer tillfredsställande strängsprutningshastigheter.
Fig 3 och 4 visar bäst att smältblåsningsmunstycket 14 inkluderar en strängsprutningskanal 20 som mottager den sprutbara kompositionen från strängsprutan 12.
Den sprutbara kompositionen passerar sedan genom sträng- sprutningskanalen 20 och genom ett flertal kapillärer 22 med liten diameter, som mynnar ut från munstycket 14 i en linjärt arrangemang, som bäst visas i fig 2, vilket arrangemang tvärgående sträcker ut sig längs spetsmynningen 24 hos munstycket 14, vilken sprutbar komposition lämnar kapillärerna 22 såsom smälta trådar 26. bar inom de ovan angivna temperaturområdena genom Företrädesvis är den sprutbara kompositionen sprut- de inuti munstycksspetsen belägna kapillärerna med liten diameter vid av strängsprutans 12 rörliga skruv orsakade tryck av högst 2069 kPa (300 psi) övertryck, t ex från tryck av från ca 138 kPa (20 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, närmare bestämt vid tryck av från ca 345 kPa (50 psi) övertryck till ca 1724 kPa (250 psi) övertryck, t ex från ca 862 kPa (125 psi) övertryck till ca 155 kPa (225 psi) övertryck. Tryck som överstiger dessa värden kan spräcka eller spränga sönder vissa munstycken 14. Med andra ord strängsprutas den sprutbara kompositionen genom 465 368 27 kapillärerna 22 hos munstycket 14 vid en hastighet av från åtminstone ca 0,02 g/kapillär/min till ca 1,7 g eller mer per kapillär/minut, t ex från åtminstone ca 0,1 till ca 1,25 g/kapillär/min, och närmare bestämt från åtminstone ca 0,3 till ca 1,1 g/kapillär/min.
Munstycket 14 inkluderar också förtunningsgasinlopp 28 och 30, som förses med upphettad, trycksatt förtun- ningsgas (ej visad) från förtunningsgaskällor 32 och 34.
Den upphettade, trycksatta förtunningsgasen kommer in i munstycket 14 vid inloppen 28 och 30 och följer den väg som allmänt betecknats med pilarna 36 och 38 i fig 3 och 4 genom två kammare 40 och 42 och vidare genom de trånga passagerna eller spalterna 44 och 46 för att komprimera de strängsprutade trådarna 26 då de lämnar kapillärerna 22 hos munstycket 14. Kamrarna 40 och 42 är utformade så att den upphettade förtunnings- gasen lämnar kamrarna 40 och 42 och passerar genom gaspassagerna 44 och 46 för att bilda en ström (ej visad) av förtunningsgas som strömmar ut från munstycket 14. Den upphettade förtunningsgasströmmens temperatur och tryck kanšvariera i stor omfattning. T ex kan den upphettade förtunningsgasen tillföras vid en tempe- ratur av från ca l00°C till ca 400°C, närmare bestämt från ca 200 till ca 350°C. Den upphettade förtunningsga- sen kan tillföras vid ett tryck av från ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck till ca 137,9 kPa (20 psi) övertryck, närmare bestämt från ca 6,8 kPa (1 psi) övertryck till ca 68,0 kPa (lO psi) övertryck.
Positionen för luftplattorna 48 och 50, som står i samband med en munstyckesspetsdel 52 hos munstycket 14, definierar kamrarna 40 och 42 och passagerna 44 och 46, kan justeras relativt munstyckesspetsdelen för att bredda eller förtränga spaltvidden 54 hos förtunningsgaspassagerna 44 och 46 så att den volym förtunningsgas som passerar genom luftpassagerna 44 och 46 under en given tidsperiod kan varieras utan variation av förtunningsgashastigheten. Dessutom kan 465 368 28 luftplattorna 48 och 50 också justeras uppåt och nedåt för att möjliggöra en "infälld" munstyckesspetskonfigu- ration eller en positivt "utskjutande" munstyckesspets- konfiguration, vilket diskuteras i detalj nedan. Med andra ord är det föredraget att använda förtunningsgas- tryck av åtminstone ca 138 kPa (20 psi) övertryck i samband med luftpassagebredder som vid användning av dessa tryck är högst ca 5,08 mm (0,20 tum). Lägre förtunningsgashastigheter och bredare luftpassagespalter är i allmänhet föredragna om huvudsakligen kontinuerliga mikrofibrer skall framställas.
De båda förtunningsgasströmmarna konvergerar för att bilda en gasström som omsluter och förtunnar de smälta trådarna 26 till fibrer då de lämnar de linjärt arrangerade kapillärerna 22 eller, beroende på förtunningsgraden, till mikrofibrer (också betecknade 26) med liten diameter, till en diameter som är mindre än diametern hos kapillärerna 22. Med andra ord kan förtunningsgasen tillföras de smälta trådarna 26 vid en temperatur av från åtminstone ca 100 till ca 400°C, t ex från åtminstone ca 200 till ca 350°C och vid tryck av från åtminstone ca 3,4 kPa (0,5 psi) övertryck till ca 137,9 kPa (20 psi) övertryck eller mer, t ex från ca 6,9 kPa (1 psi) övertryck till ca 69,0 kPa (10 psi) övertryck. De gasburna mikrofibrerna 26 blåses p g a förtunningsgasens verkan till ett uppsamlingsar- rangemang, som vid den i fig l visade utföringsformen är ett hålförsett ändlöst band 56, som konventionellt drivs av valsar 57.
Fig l visar formningen av huvudsakligen kontinu- erliga mikrofibrer 26 på ytan av bandet 56. Emellertid 2 kan mikrofibrerna 26 formas på ett huvudsakligen diskon- tinuerligt sätt, såsom visas i fig 5, genom Varia- f tion av förtunningsgasens hastighet, förtunningsgasens temperatur och den volym av förtunningsgas som passerar genom luftpassagerna under en given tidsperiod. Andra hålförsedda arrangemang, såsom ett ändlöst bandarrange- 465 368 29 mang, kan användas. Bandet 56 kan också inkludera en eller flera suglàdor (ej visade), som är belägna under ytan av det hålförsedda bandet 56 och mellan valsarna 57. Mikrofibrerna 26 uppsamlas såsom en ovävd elastfiberbana 18 på ytan av trumman 56, som roterar, vilket visas med pilen 58 i fig l. Suglådorna medverkar till kvarhållande av mikrofibrerna 26 på ytan av bandet 56. Typiskt befinner sig munstyckesspetsdelens 52 spetsmynning 24 hos smältblåsningsmunstycket 14 från ca 10,2 cm (4 tum) till ca 61,0 cm (24 tum) från ytan av det hålförsedda ändlösa bandet 56, på vilket mikrofib- rerna 26 uppsamlas. De på så sätt uppsamlade, hoptrass- lade mikrofibrerna 26 bildar en sammanhängande, d v s kohesiv, ovävd elastfiberbana 18, som kan avlägsnas från det hålförsedda ändlösa bandet 56 med hjälp av ett par nypvalsar 60 och 62, som kan vara utformade så att de pressar samman de hoptrasslade fibrerna hos banan 18 för att förbättra dessas enhetlighet.
Därefter kan banan 18 transporteras med hjälp av ett konventionellt arrangemang till en upplindningsrulle (ej visad) för förvaring. Alternativt kan banan 18 avlägsnas direkt från bandet 56 med hjälp av upplind- ningsrullen. Banan 18 kan mönsterpräglas såsom med hjälp av en ultraljudpräglingsutrustning (ej visad) eller annan präglingsutrustning, såsom t ex vid nypet som bildats mellan en upphettad kalander och en stödvals (ej visad).
Med hänvisning till fig 3 framgår det att smält- blåsningsmunstycket 14 inkluderar ett huvudstycke 64 och en munstyckesspetsdel 52, som i allmänhet löper centralt från huvudstycket 64. Den centralt belägna munstyckesspetsdelen 52 är på insidan koniskt formad i riktning mot en "kniveggs"-punkt som bildar spets- mynningen 24 hos munstyckets 14 munstyckesspetsdel 52. I syfte att öka det strängsprutningstryck som munstycket 14 kan motstå under drift är det föredraget att huvudstycket 64 och munstyckesspetsdelen 52 tillver- as med utgångspunkt från ett enda metallstycke, som 465 368 omger strängsprutningskanalen 20 och strängsprutningska- pillärerna 22. Munstycket 14 inkluderar också två luftplattor 48 och 50, såsom diskuterats ovan, vilka är fastgjorda med hjälp av konventionella anordningar till huvudstycket 64 hos munstycket 14. Luftplattan 48, som är förbunden med munstyckesspetsdelen 52 hos munstycket 14, definierar kammaren 40 och förtunnings- gasluftpassagen eller spalten 44. Luftplattan 50, som är förenad med munstyckesspetsdelen 52, definierar kammaren 42 och luftpassagen eller spalten 46. Luftplat- tan 48 resp luftplattan 50 upphör vid luftplattkanten 66 och luftplattkanten 68. Vid den i fig 3 visade konfigurationen är kniveggspunkten som bildar spets- mynningen 24 hos munstyckesspetsdelen 52 av munstycket 14 infälld inåt i förhållande till det plan som bildas av luftplattkanterna 66 och 68. I denna konfiguration kallas det vinkelräta avståndet mellan det plan som bildas av kanterna 66 och 68 och mynningen 24 hos munstyckesspetsdelen 52 ibland av fackmannen på området för en "negativt utskjutande" eller en "infälld" mun- -styckesspetskonfiguration. Om spetsmynningen hos munstyckesspetsdelen 52 av munstycket 14 är anordnad så att den skjuter ut utanför det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50, såsom visas i fig l, kallas en sådan konfiguration av fackmannen på området för en “positivt utskjutande" spetsmynning 24 hos munstyckesspetsen 52. I de nedan diskuterade exemplen används negativa hänvisningsbe- teckningar för "utskjutande" hos munstyckesspetsen 52, då spetsmynningen 24 hos munstyckesspetsen 52 är infälld i förhållande till det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50. Om spetsmynningen 24 hos munstyckesspetsen 52 är arrangerad så att den skjuter ut utanför det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50 anges munstyckesspetsens "utskjutande" avstånd med positiva hänvisningsbeteckningar. Både positiva och negativa värden för "utskjutande" avstånd hos munstyckes- 465 368 dl spetsen erhölls i exemplen genom mätning av det vinkel- räta avståndet mellan det plan som bildas av kanterna 66 och 68 hos luftplattorna 48 och 50 och kniveggspunk- ten som bildar spetsmynningen 24 hos munstyckesspets- delen 52 hos munstycket 14, m a o det kortaste avståndet mellan punkten 24 och det plan som bildas av de ovan definierade kanterna 66 och 68. Det bör också noteras att såvida inget annat anges är det här använda uttrycket "luftspalt eller spaltvidd" den vinkelräta, d v s in m la, spaltbredden 54 hos endera av luftpassagerna i a och 4 9 .b- .ß . Dessa spaltvidder är normalt arrangerade gande uppfinnings omfattande tillämpningsområde. Specifi- ka detaljer hos smëltblàsningsmunstyckena och -sträng- sprutorna är för enkelhetens skull angivna i tabell 2 och 3 nedan: 465 368 32 Tabell 2 SMÄLTBLÅSNINGSMUNSTYCKEN Form Kapillärupp- Kapillärer i Kapillär- Kapillär- nr sättningens nmnstyckets . ~ mfattning längdriktning diameter längd cm (tu) per an (per tmn) mm (tum) mm (tum) 1 50,8 (20) 5,9 (15) 0,457 (0,018) 3,556 (0,l4) 2 50,8 (20) 11,8 (30) 0,368 (0,0145) 2,870 (0,ll3) 3 4,1 (1-5/8) 7,9 (20) 0,368 (0,0145) 2,870 (0,ll3) Tabell 3 STRÄNGSPRUTOR Strängsprut- Diameter Temperatur Förhållande beteckning Typ cm (tum) zoner nellan längd mjzdiamfißr A Johnson 3,81 (1,5) 24:1 B Brabender 1,91 (0,75) 24:l Smältblàsningsmunstyckena 3 och 4 är högtrycks- munstycken. Hänvisningar kommer att göras till vissa kombinationer av smältblåsningsmunstycken och strängspru- tor med t ex beteckningen “A2“, vilket innebär att strängsprutan "A" användes i samband med smältblås- ningsmunstycket "2“. 465 368 33 EXEMPEL l En ovävd elastfiberbana formades genom smältblås- ning av en blandning av 90 vikt% av en A-B-A'-b1ock- -sampolymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 10 vikt% av en polyeten (erhàllen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteck- ningen PE Na60l).
Smältblàsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arrange- manget. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 0,36 g per kapillär per minut vid en temperatur ca 322,8°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 3103 kPa (472 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (0,254 mm (0,0l0 tum) utskju- tande för munstyckesspetsen) bortom det plan som bildas av luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna.
Luftplattorna justerades så att de tvâ luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 335,6°C och vid ett tryck av ca 10,3 kPa (1,5 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 65,1 kg/ms (651 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblåsta fibrerna blåstes ut på en formningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
EXEMPEL 2 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblåsning av en blandning av 80 vikt% polymer med “A“¥ och "A'“ -polystyrenändblock och av en A-B-A'-block-sam- 465 368 34 ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 20 vikt% av en polyeten (erhållen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen PE Na60l).
Smältblåsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arrange- manget. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 0,43 g per kapillär per minut vid en temperatur ca 322,8°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 3254 kPa (472 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (O,254 mm (0,0l0 tum) utskju- tande för munstyckesspetsen) bortom det plan som bildas av luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna pà vardera sida om kapillärerna.
Luftplattorna justerades så att de tvâ luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,06O tum). Formande luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 325,0°C och vid ett tryck av ca 13,80 kPa (2,0 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 57,2 kg/ms (572 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblásta fibrerna blåstes ut på en form- ningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från mun- styckesspetsen.
EXEMPEL 3 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblås- av en A-B-A'-b1ock- -sampolymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från ning av en blandning av 70 vikt% 465 368 Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 30 vikt% av en polyeten (erhållen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen PE Na60l).
Smältblâsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arrange- manget. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 0,43 g per kapillär per minut vid en temperatur av ca 322,8°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 2586 kPa (375 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (O,254 mm (0,0l0 tum) utskju- tande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildar luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna. Luftplat- torna justerades så att de två luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassa- ger med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 325,0°C och vid ett tryck av ca 13,8 kPa (2,0 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 45,4 kg/ms (454 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblásta fibrerna blåstes ut på en formningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
EXEMPEL Q En ovävd elastfiberbana formades genom smältblås- ning av en blandning av 70 vikt% av en A-B-A'-block- -sampolymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 30 vikt% av en polyeten (erhållen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteck- ningen PE Na60l). 465 368 36 Smältblåsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av blandningen av materi- al genom det här definierade strängsprut-/munstycks-ar- rangemanget. Blandningen strängsprutades genom kapillä- rerna vid hastigheter av ca 0,64 g per kapillär per minut vid en temperatur ca 322,2°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 3310 kPa (480 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (0,254 mm (0,0l0 tum) utskju- tande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildar luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna. Luft- plattorna justerades så att de två luftpassagerna pá vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblásning av bland- ningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 324,4°C och vid ett tryck av ca 31,0 kPa (4,5 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 39,1 kg/ms (391 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblàsta fibrerna blåstes ut på en form- ningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från mun- styckesspetsen.
EXEMPEL 5 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblàs- av en A-B-A'-block- -sampolymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från ning av en blandning av 60 vikt% Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) Qch 40 vikt% av en polyeten (erhållen fràn U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteck- ningen PE Na601).
Smältblåsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen 465 568 37 genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arran- gemanget. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 0,36 g per kapillär per minut vid en temperatur ca 323,9°C.Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 1655 kPa (240 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (0,254 mm (0,0l0 tum) utskju- tande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildar luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna. Luft- plattorna justerades så att de två luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 334,4°C och vid ett tryck av ca 10,3 kPa (1,5 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 34,7 kg/ms (347 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblàs- ta fibrerna blåstes ut på en formningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
BXEMPEL å» En ovävd elastfiberbana formades genom smältblás- ning av en blandning av 60 vikt% av en A-B-A'-block- -sampolymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1652) och 40 vikt% av en polyeten (erhàllen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteckningen PE Na601).
Smältblásningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av blandningen av materi- al genom det här definierade strängsprut-/munstycks-ar- rangemanget. Blandningen strängsprutades genom kapil- lärerna vid hastigheter av ca 0,36 g per kapillär lO 465 368 38 per minut vid en temperatur ca 323,9°C. Det på bland- ningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutnings- trycket uppmättes till 1517 kPa (220 psi) övertryck.
Munstyckesspetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0lO tum) (0,254 mm (0,0lO tum) utskjutande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildar luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplat- tor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärer- na. Luftplattorna justerades så att de två luftpassa- gerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca l,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblàsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en tempera- tur av ca 335,0°C och vid ett tryck av ca 10,3 kPa (1,5 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 31,8 kg/ms (318 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblåsta fibrerna blåstes ut på en formnings- sikt, som trots att den egentligen inte mättes förmoda- des befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
EXEMPEL'? En ovävd elastfiberbana formades genom smältblås- av en A-B-A'-b1ock- -sampolymer med "A“- och "A'“ -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från ning av en blandning av 60 vikt% Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 40 vikt% av en polyeten (erhållen från U.S.I. Chemical Company under varumärkesbeteck- ningen PE Na60l).
Smältblàsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arrange- manget. Blandningen strängsprutades genom kapillärerna vid en hastighet av ca 0,32 g per kapillär per minut vid en temperatur ca 324,4°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till 2620 kPa (380 psi) övertryck. Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut 465 568 39 ca 0,254 mm (0,0l0 tum) (0,254 mm (0,0l0 tum) utskju~ tande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildar luftkantplattornas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna. Luft- plattorna justerades så att de tvâ luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblàsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 337,8°C och vid ett tryck av ca 19,8 kPa (2,0 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till 61,9 kg/ms (619 poise) i kapillärerna. De på så sätt smältblásta fibrerna blåstes ut på en formningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm'(l2 tum) från munstyckesspetsen.
JÄMFÖRANDB EXEMPEL 5 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblàsning av en komposition av 100 vikt% av en A-B-A'-block-sam- polymer med "A“- och "A'“ -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)mittblock (erhàllet fràn Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657).
Smältblâsning av den ovävda elastfiberbanan ut- fördes genom strängsprutning av kompositionen genom det här definierade strängsprut-/munstycks-arrange- manget B4. Kompositionen strängsprutades genom kapil- lärerna vid en hastighet av ca 0,32 g per kapillär per minut vid en temperatur av ca 324,4°C. Det på kompositionen i munstyckesspetsen utövade strängsprut- ningstrycket uppmättes till över 3482 kPa (505 psi) övertryck (utanför tryckmätarens skala). Munstyckes- spetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca o,2s4 mm (0,0l0 tum) tande för munstycksspetsen) bortom det plan som bildas av luftplattkanternas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida om kapillärerna. 465 568 40 Luftplattorna justerades så att de två luftpassagerna pà vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,06O tum). Formande luft för smältblåsning av kompositionen tillfördes luftpassagerna vid en tempera- tur av ca 337,8°C och vid ett tryck av ca 13,8 kPa (0,2 psi) övertryck. Kompositionens viskositet beräkna- des till mer än 82,3 kg/ms (823 poise) (utanför skalan) i kapillärerna p g a att trycket gick utanför tryckmä- tarens skala. De på så sätt formade smältblásta fibrerna blåstes ner på en formningssikt, som trots att den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
I tabell 4 sammanfattas de i exemplen l-Butnyttja- de variablerna. 465 368 4! cmuxflmmmcflc :Snow :oo :wwuwmw ^~H,¶ ANHV ANA, Awflv ^~H, ANHV .NMV ANHV »wwxu>»w=:a =mHHwe m.om m_Qm m_@~ m_om m.=~ m.om m_o~ m_°m HHw=w@w>< .+-@v Amflwv fiæfimv Aßqmv Afimmv Awmwv ^~>mv flfimwv Qfißwpfiw +~_~w m.H@ @_Hm >_@~ H.@m «_m« ~_>m H.m@ |ogwH>HmHHwpmz ^@.~. ^Q.~. ^m.Hv ^m_HV ^m.«. ^o.~. ^Q.~, ^m.~v @.m~ w.mH ~_oH ~.oH @.=m w_mH æ.mH ~.oH mxu>Hp@w:q w_>mm w_>mm o.m~m «_«mm «_«~m 0_m~m o.m~m w.m~m wuøwmwwmewßpmsq ^@@@.Qv ^o@o.@. ^@@o_ov ^o@o_@. ^@@o_@v ^owo_@v ^=@Q_o. ^@@o.ov «~m_H «~m.H «~m.H «~m.H «~m.H «~m.H «~m.~ «~m.H ßßfimawwmwwwwßpwøq .oH@.QV ^oHo.o. ^QH@.o, ^QHo_ov .oHo_ø. .oHo.o. ^o~@_o. ^oHo.ov @=ww»wmwwwgu>uw=øs «m~.@ «m~.o «m~.o «m~.o «m~.@ @m~_o «m~_o «m~.o www wøcmpsfixwua ^+mom. ^°wm. ^o-. .o«~. ^øw«v Amßmv ñwßqv Aomv. go>u»wm=«= Næqm Qwwm ßfimfi mmwfi cfimm @wmN qmwm mcfim |w=~@wm=mH»w «.«~m «.<~m m.m~m @_m- ~_-m m.-m æ_-~ w.-~ @~:»m~wmaw»wm=flc lusummmcmuuw ~m_o -.@ @~.o @m.o «@.o m«.@ m«.o @m_o mpwnwflummßmmcflc lwsumwmcmuuw <@@H oQ«\<@@ m@«\uo@ mo«\ mo~\ mo~\ vm vm wm em em em em em m:mEwmcmuum|mxo>uw |::E\|u:umwmcmuuw m w ß w m v M N fiwmewxm w Hfimßmä 4635 3658 QZ Följande anmärkningar tillhör tabell 4: 1 = såsom definierats här = A = KRATON GX 1657 (Shell) B = Polyeten PE Na601 (U.S.I.) c = ÉRATON G 1652 (Shell) D = Polypropen PC-973 (Himont) 3 90A/lOB = 90 vikt% A blandat med l0 vikt% B 3 = g per kapillär per minut n4=°c UI Il kPa (psi) övertryck i kapillärerna 6 = negativa värden avser ett infällt munstyckesspets- arrangemang, uttryckt i mm (tum) 7 = mm (tum) 8 = °C 9 = kPa (psi) övertryck 0 = kg/ms (poise) ll = cm (tum), egentligen inte uppmätt De i exemplen l, 2 och 5-8 formade ovävda fiber- banornas elastiska egenskaper mättes. Värden erhölls också för en av blandningarna av 70% KRATON GX 1657 och 30% polyeten lexempel 3 eller 4), men det är inte absolut klart medfvilket exempel värdena bör förknippas.
Det förmodas att värdena bör förknippas med exempel _3, och de är angivna på detta sätt. Om denna förmodan ej är korrekt skall värdena förknippas med exempel 4.
Provningen genomfördes genom användning av en Instron dragprovningsmodell 1122, som töjde varje prov vid en hastighet av 12,7 cm (5 tum) per minut till 100%, d v s 200% av den ursprungliga osträckta längden i maskinens längdriktning, och sedan tilläts provet återgå till ett osträckt tillstånd. Detta förfarande upprepades 4 ggr, och sedan töjdes varje prov tills det gick sönder eller brast. Varje prov var 5,1 cm brett (i maskinens tvärriktning) och 12,7 cm (5 tum) långt (i maskinens längdriktning), och dragprovarens ursprungliga käftseparation var inställd på 2,5 cm (1 tum). Proverna placerades pà längden i dragprovaren.
De erhållna värdena finns angivna i tabell 5 nedan. 465 368 45 Tabell 5 Sträckningar Draghêl lfast- _ 2 __ _ 3 Elxanpel nr het šgï remsan Energl % Sattnlng 1 1 366 0,057 10,498) 3,3 1 2 355 0,050 10,437) 3,7 1 3 353 0,049 10,430) 4,1 1 4 351 0,048 10,423) 4,7 1 5 348 0,047 10,416) 4,9 1 4 ti11 brott 1760 1,471 11,290) N/A 17588) 2 1 400 0,061 10,537) 3,95 2 2 388 0,052 10,461) 5,5 2 3 381 0,050 10,442) 6,1 2 4 378 0,049 10,431) 6,2 2 5 375 0,048 10,420) 6,7 2 4 t111 brott 1590 1,676 11,470) N/A (83355) ; 3 1 515 0,085 10,746)í 2,8 3 2 510 0,074 10,655); 3,9 3 3 505 0,072 10,633) 4,1 3 4 498 0,071 10,622)§ 4,5 3 5 495 0,070 10,615)- 4,5 3 4 ti11 brott 2058 2,132 11,870) N/A 17468) 1 670 0,112 10,984) 4,3 2 656 _ 0,091 10,797) 5,1 3 649 0,087 10,763) 5,5 4 638 0,085 10,742) 6,1 5 635 0,083 10,729) 6,1 4 t111 brott 1916 1,915 11,680) N/A 16898) 6 1 565 0,091 10,795) 2,8 6 2 550 0,074 10,652) 3,9 6 3 542 0,071 10,623) 4,1 6 4 534 0,069 10,605) 4,1 465 368 “fä Tabell 5 (forts) Sträckningar Draghällfast- _2 N _ 3 Exemel nr het âåï remsan Energi % Sattning 6 5 530 0,069 (0,594) 4,3 6 4t111 brott 1996 1,744 <1,530) N/A (6706) 7 1 1907 0,365 (0,32o> 11,5 7 2 1965 0,196 (0,163) 14,5 7 3 1924 0,168 (0,147) 15,0 7 4 1912 0,161 (0,141) 17,0 7' 5 1792 0,160 (0,140) 17,0 7 4ti11 brott 4929 4,674 <4,100) N/A (6999) 8 1 513 0,078 (0,6s2) 3,7 8 2 506 0,067 (0,5a5) 4,1 8, 3 504 0,065 (0,569) 5,9 8 4 497 0,064 <0,559) 4,5 8 5 496 0,063 (0,554> 5,9 8 4t111 brott 4365 2,713 (2,360) N/A (6616) Anmärkningar till tabell EÉ l Uttryckt i gram per 5,1 cm (2 tum) brett prov, och angivet såsom ett medelvärde för två upprepade mätningar, där medelvärdet sedan normaliserats med avseende på ett material av l00 g/m2 enligt den angivna formeln: värdet = (medelvärdet) x ( 100 ). (verklig basvikt) 2 Uttryckt i J (tum-pounds) och angivet som ett medelvärde av två upprepade mätningar, där medelvär- det sedan normaliserats med avseende på ett material av 100 g/m2 enligt den formel som omedelbart följer efter anmärkning l. 3 Uttryckt i % av provets ej sträckta längd, och angi- vet såsom ett medelvärde för två upprepade mätningar, såvida inget annat anges. 465 368 45 4 Uttryckt i % ökning av det ursprungliga osträckta provets längd, och angivet som ett medelvärde för två upprepade mätningar. T ex är 100% lika med dubbla längden av det ursprungliga osträckta provet.
: Endast en mätning.
Ytterligare exempel utfördes, och i tabell 6 sammanfattas' de i exemplen 10-15 utnyttjade variab- lerna. 465 368 46 cwuxflwwmcfl: IEHOM :OO cwwuwmw .-. .NHV ANHV .wv Am. Am. Aæv |mwxu>»w==s cmfiflwe m.om m.om m.om m.o~ ~_o~ m_o~ m.o~ H~w=m»m>< .æm~. Amwfi. .wßfiv Aævfi. ^c@H. Aaww. .ßwwv c~»w»fiw w.mH m.@H @_>H w.«~ =.@H m.@~ >.@~ |oxmfl>Hmfi»w»mz .m.>. ^o_o~v ^m~m. .o.>. ^m.mV .m.m. .o.>V m.æ« o.m@ H_«~ m.w< ~.«~ H.@~ ~.w« m:u>~»»~=q ~.>om @~wø~ o_@H~ ~.@H~ >.HHm >.@fim >.@Hm æ~=~ø~mms@~»u=q .>wQ.o. .ßwo_°. .>@c.o. ^>w@.ov »@o.o. ^>wo.@, ^>wo.°. ~=>.H ~Q>.H ~ø>.H ~o>.H ~o>.H ~o>.H ~o>.H ßwfimmwwmmwmmmuunq .pwQ.Qv1 .owo.o.| ^omo.o.| ^omQ_ov| ^owo.o.| .cwo.o.| ^ow°.o.| @=ww»w@ww«xu>»w==e ~mo.~| ~mo.~| ~mo.~| -Q.~| ~mo.~1 ~m°.~| -o.~| www wøcmßsfixmua Ammfl. Aowfiv .øßfiv Awæ. Anm, .wmfiv ^mmH. xu>u»wm=fi= mmofl MOHH ~>HH mmm Hww wßofl mwcfi |m=~mw@=m~@w vusumummëwuwmcfic «.«@~ o_mm~ m_m@~ «.mm~ o.m@~ o_mm~ o_mm~ |ß:Hmw@=m~»m muwcmfivwmcmmcfic «om.° «om_o «øm.o ~°~.= ~@~_@ ~Q~.o ~°m.@ |~:»mw@=W~»w m@«\ mQm\ Nflmfluwumz ~< ~< mc N< ~< ~< ~< mcmëwmcmuumnwxuæum H |::E\|u:umwmcmuuw mfl vfi mä Ni ÄH OH w Hwmswxm w fifiwßøfi 465 368 47 Följande anmärkningar hänför sig till tabell 6: l = såsom definierats här 2 = A KRATON GX 1657 (Shell) B Polyeten PE Na601 (U.S.I.) 90A/l0B = 90 vikt% av A blandat med 10 vikt% av B = gram per kapillär per minut ...OC = kPa (psi) övertryck i kapillärerna owwæ-w I = negativa värden indikerar ett infällt munstyckes- spetsarrangemang, uttryckt i mm (tum) 7 = mm (tum) 8 = °C 9 = kPa (psi) övertryck l0= kg/ms (poise) ll= cm (tum), ungefärliga värden En jämförelse mellan exemplen 3-5 i tabell 4 och exemplen 9-15 i tabell 6 visar att olika strängsprut- ningstryck och således olika polymerviskositeter erhölls i de exempel som annars var allmänt jämförbara. Dessa viskositetsskillnader kan ha resulterat från det faktum att ett parti, parti A, av KRATON GX 1657 block-sam- polymeren användes i exemplen 1-5, 7 och 8, och att ett annat parti, parti B, av KRATON GX 1657 block- -sampolymeren användes i exemplen 9-15. Med anledning av dessa resultat provades smältflödeshastigheten (MFR) för parti A och parti B av KRATON GX 1657 block- -sampolymeren enligt ASTM standard D-1238 vid 320°C och genom användning av en belastning av 2160 g, efter- som högre smältflödeshastigheter är förknippade med lägre polymerviskositeter. Resultaten från dessa prov- ningar anges nedan i tabell 7.
Tabell 7 Parti A Parti B MFR1 98 148 Anmärkning till tabell 7: l = gram per 10 minuter 465 368 48 Den ovävda elastfiberbanans egenskaper i maskinens längdriktning, vilka ovävda elastfiberbanor formats med hjälp av de i exemplen 9-15 angivna förfarandena, provades genom användning av ett 5,1 cm (2 tum) brett (i maskinens tvärriktning) och ett 12,7 cm (5 tum) långt (i maskinens längdriktning) prov av varje material.
Varje prov placerades på längden i en Instron model 1122 provare med en initial käftseparationsuppsättning av 2,5 cm (1 tum). Provet sträcktes sedan med en hastig- het av 25,4 cm (10 tum) per minut i maskinens längdrikt- ning för bestämning av den belastning, uttryckt i gram, som krävs för att töja varje prov 100% i maskinens längdriktning (L100), d v s den belastning, uttryckt i gram, som krävs för att töja varje prov till en längd i maskinriktningen av dessa dubbla osträckta längd i maskinens längdriktning. Därefter töjdes varje prov tills det brast i maskinens längdriktning, och andelen töjning för provet i maskinens längdriktning vid brott (EB) uppmättes såsom en andel av provets osträckta längd i maskinriktningen. Det påträffade toppvärdet (PL), uttryckt i gram, under töjning av provet tills det brast uppmättes också. LlO0- och PL-re- sultaten som anges i tabell 8 nedan normaliserades med avseende på en ovävd fiberbana med en basvikt av 100 g/m2 genom användning av följande ekvation: Normaliserat värde = verkligt värde x ( 100 ) (verklig basvikt) Tabe11s Exempel 9 10 ll 12 13 14 15 11001 435 495 504 509 505 509 571 1 552 579 545 509 422 524 355 391 P13 1453 1304 1227 1175 095 1031 1042 f Anmärkningar till tabell 8: 1 = gram, för ett 5,1 cm (2 tum) brett prov, som är normaliserat med avseende på ett prov av 100 g/m2 465 368 49 2 = % av längden i osträckt tillstånd i maskinrikt- ningen 3 = gram för ett 5,1 cm (2 tum) brett prov, som nor- maliserats med avseende på ett prov av 100 g/m2 Granskning av tabell 8visar allmänt att den sprutbara kompositionens viskositet minskar då kompo- sitionens polyolefinhalt ökar. För att ytterligare understrycka detta faktum upprepas viskositetsvärdena från tabell 4 i tabell 9 nedan.
Tabell 9 % Tri-block- Viskositet -sampolymer % Polyeten kg/ms poise 100 0 82,3 (823+) 90 10 65,1 (651) 80 20 57,2 (572) 70 30 45,2 (452) 60 40 34,7 (347) Resultaten från tabell 9 och de andra ovannämnda värdena visar klart att den sprutbara kompositionens viskositet minskar snabbt med ökande polyolefinhalt. Överraskande nog visar dessutom värdena att de från den sprutbara kompositionen formade ovävda banornas elastiska egenskaper i allmänhet närmar sig elasticite- ten hos de ovävda banor som formats endast av block- -sampolymeren. De från den sprutbara kompositionen formade ovävda materialens elasticitet förblir faktiskt ganska tillfredsställande även vid höga polyolefinhal- ter.
EXEMPEL 16 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblåsning av en blandning av 50 vikt% av en A-B-A'-b1ock-sam- polymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1657) och 50 vikt% av en polybuten (erhållen 465 368 50 från Amoco under varumärkesbeteckningen Indopol L-14).
Litteraturen enligt Amoco anger att Amoco-poly- butenerna är en serie isobutylen-buten-sampolymerer, (l som huvudsakligen är sammansatta av monoolefiner med hög molekylvikt (95-100%), varvid resten är isoparaffi- ner. Typiska egenskaper för L-14 polybuten, såsom angi- vits i litteraturen enligt Amoco, anges i tabell lO nedan.
Tabell 10 INDOPOL-L-14 Pnmnfingamfixd Ifl4 viskositet D445 cSt vid 38°C (l0O°F) 27-33 cSt vid 99°C (210°F) -- Flarnpurmt coc°c (°F), Mm D92 138 (280) API-densitet vid l6°C (60°F) D287 36-39 Färg APHA EU §qdg,NBx. 70 $qdg,bhx. 15 Utseende Synligt inget fränmufiæ naterial Viskositet, SUS vid 38°C (l0O°F) 139 SUS vid 99°C (2l0°F) 42 Genmsnittlig molekylvikt ångfas- 320 osnïmfiæx Viskositetsindex ASTM D567 69 Brinnpunkt COC, °C (°F) ASTM D92 154 (310) Flytpmflcc, °C (°F) Asm D97 -51 (-60) Specifik vikt 15,6/15,6 °C (60/60°F) O,8373 Densitet, kg/m3 (Lb/Gal) 834,2 (sm) i Ref. index, NZOD ASTM Dl2l8 l,468O Surhetsgrad, mg KOH/g ASTM D974 0,03 _ Total svavelhalt, miljondelar _ (pp) röntgenstrâlning 6 Smältblåsning av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom 465 368 51 en Brabender-strängspruta med en diameter av 19,05 mm (0,75 tum) och genom ett smältblåsningsmunstycke med strängsprutningskapillärer per linjär tum (per ,4 mm) hos munstyckesspetsen. Detta innebär att det här definierade strängsprut-/munstyckes-arrangemanget B3 användes¿ Varje kapillär hade en diameter av ca 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,l13 tum). Blandningen strängsprutades genom kapillä- rerna vid en hastighet av ca 0,53 g per kapillär per minut vid en temperatur av ca 204°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes till mindre än 276 kPa (40 psi) övertryck.
Munstyckesspetskonfigurationen justerades så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) bortom det plan som bildas av luftplattkanternas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida av kapillärerna.
Luftplattorna justerades så att de två luftpassagerna på vardera sida av strängsprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Formande luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca 204°C och vid ett mycket lågt, ej uppmätt, tryck av ca 7 kPa (1 psi) övertryck. Blandningens viskositet beräknades till ca 3,9 kg/ms (39 poise) i kapillärerna.
En betydande mängd rök bildades vid exempel 16, och det förmodas att detta berodde på förångningen av L-14-materialet, eftersom strängsprutningstempera- turen var högre än det i tabell 10 angivna materia- lets flampunkt. Beroende på överdriven rökutveckling uppsamlades inget material enligt förfarandet i exempel 16.
Följaktligen reducerades strängsprutningstempe- raturen till l60°C, och exempel 17 utfördes.
EXEMPEL 17 En ovävd elastfiberbana formades genom smältblås- ning av en blandning av 50 vikt% av en A-B-A'-b1ock-sam- polymer med "A"- och "A'" -polystyrenändblock och ett "B"-poly(eten-buten)-mittblock (erhållet från 465 368 52 Shell Chemical Company under varumärkesbeteckningen KRATON GX 1652) och 50 vikt% av en polybuten (erhållen från Amoco under varumärkesbeteckningen Indopol L-14).
Smältblåsningen av den ovävda elastfiberbanan utfördes genom strängsprutning av materialblandningen genom en Brabender-strängspruta med en diameter av 19,05 mm (0,75 tum) och genom ett smältblåsningsmun- stycke med 20 strängsprutningskapillärer per linjärtum (per 25,4 mm) hos munstyckesspetsen. Detta innebär att det här definierade strängsprut-/munstyckes-arrange- manget B3 användes. Varje kapillär hade en diameter av 0,3683 mm (0,0l45 tum) och en längd av ca 2,870 mm (0,ll3 tum). Blandningen strängsprutades genom kapillä- rerna vid en hastighet av ca 0,53 g per kapillär per minut vid en temperatur av ca l60°C. Det på blandningen i munstyckesspetsen utövade strängsprutningstrycket uppmättes inte. Munstyckesspetskonfigurationen justera- des så att den sköt ut ca 0,254 mm (0,0l0 tum) bortom det plan som bildas av luftplattkanternas ytteryta, vilka luftplattor bildar luftpassagerna på vardera sida av kapillärerha. Luftplattorna justerades så att de två luftpassagerna på vardera sida av sträng- sprutningskapillärerna bildade luftpassager med en bredd eller en spalt av ca 1,524 mm (0,060 tum). Forman- de luft för smältblåsning av blandningen tillfördes luftpassagerna vid en temperatur av ca l60°C och vid ett mycket lågt, ej uppmätt tryck av ca 7 kPa (l psi) övertryck. Blandningens viskositet kunde inte beräknas, p g a att strängsprutningstrycket inte uppmättes.
De på så sätt formade smältblåsta fibrerna blåstes ner på en formningssikt, som fastän den egentligen inte mättes förmodades befinna sig ca 30,5 cm (12 tum) från munstyckesspetsen.
Reduktion av strängsprutningstemperaturen från 204°C till l60°C reducerade mängden rök, och en ovävd elastfiberbana framställdes framgångsrikt.
Ett prov med bredden 5,1 cm (2 tum) i maskinens m* 465 368 53 tvärriktning och med längden 12,7 cm (5 tum) i maski- nens längdriktning placerades på längden i en Instron Model 1122 provare med en ursprunglig käftseparation av 25,4 mm (l tum) och töjdes till brott vid en has- tighet av 12,7 cm (5 tum) per minut. Den påträffade toppbelastningen vid förlängning av provet tills det brast uppmättes till 328 g. Energin vid brott uppmättes till 0,23 J (2,0l inch-pounds) och töjningen vid brott, uttryckt i % av provets osträckta längd, uppmät- tes till 406%. Resultaten av den erhållna belastnings- toppen och energin vid brott normaliserades med avseende på ett prov av 100 g/m2 genom användning av den i anmärkning l i tabell 6 angivna formeln.
Ett annat prov med bredden 5,1 cm (2 tum) i maski- nens tvärriktning och längden 12,7 cm (5 tum) i maskinens längdriktning av det enligt exempel 18 erhållna materia- let sträcktes sedan till 75% av den procentuella förläng- ningen vid brott för det förra provet. Provet placerades på längden i en Instron Model 1122-provare med en ursprunglig käftseparation av 25,4 mm (1 tum), och töjdes med en hastighet av 12,7 cm (5 tum) per minut.
Detta innebar att provet sträcktes till 75% av 406% töjning, dvs ca 305%. Därefter avspändes provet till ett osträckt tillstånd, och förfarandet upprepades 3 ggr. Därefter töjdes provet tills det brast. Resul- taten från denna provning anges i tabell llnedan.
Tabell ll Ü . . l .2 n . 3 Stracknlng Belastning Energi % Strackning nr 1 295 0,14 (1,24) 305% 2 259 0,10 (0,92) 305% 3 236 0,09 (O,82) 305% 4 219 0,09 (0,75) 305% till brott 253 0,15 (l,29) 420% 465 368 l0 54 Anmärkningar till tabell 11: l = gram, normaliserat med avseende på ett prov av 100 g/m2 2 = J, normaliserat med avseende på ett prov av 100 9/m2 % av det osträckta provets längd. 100% innebär w ll t ex provets dubbla osträckta längd.
Tabell llvisar att den ovävda elastfiberbanan från exempel l7visade tillfredsställande töjningsegen- skaper, men hade i allmänhet lägre draghållfasthet än jämförbara material som inte innehöll Indopol L-14 polybuten.
Såsom ett kort avbrott för att bestämma de områden inom vilka kommersiellt användbara genomgångsmängder (strängsprutningshastigheter) av KRATON G l652/L-l4- -blandningar kan smältblåsas, formulerades blandningar av olika mängder av KRATON G 1652- och L-14-materialen, och smältflödesegenskaperna för var och en av blandningar- na bestämdes. Smältflödesvärdet för en given blandning är viktigt att känna till p g a att smältflödesvärdena, som bestäms med hjälp av ASTM-provningsförfarandet D-1238, tillstånd E (l90°C och en belastning av 2160 g) vid över 50 g per kapillär per 10 minuter, tenderar att visa att blandningen kan smältblåsas i kommersiell skala. Resultaten från dessa smältflödesprovningar anges detaljerat i tabell l2nedan.
Tabell 12 KRAToN G 16521 1n66p612 smältflöae L-14 60 40 6,753 55 45 15,63 50 50 2273 50 50 1324 50 50 11,75 45 55 5073 Anmärkningar till tabell 12: 1 = vikt% 465 368 55 2 = vikt% 3 = ASTM D-1238, tillstånd E (l90°C, 2160 g belastning). 4 = samma som vid föregående anmärkning 3, bortsett från att temperaturen hölls vid l70°C = samma som vid föregående anmärkning 4, bortsett från att temperaturen bibehölls vid l50°C.
Resultaten från tabell 12 tenderar att Visa att KRATON G 1652/Indopol L-14-blandningar kan smältblåsas vid kommersiellt användbara genomgångshastigheter vid temperaturer av ca l70°C då blandningen innehåller 50 vikt% Indopol L-14. Även ytterligare exempel utfördes, varvid tabell 13 sammanfattar de i exemplen 18-22 utnyttjade variab- lerna. 465 568 56 nšuow :Oo cwwuwmm cwuxflwwmcflc .NHV ^~HV VÄHV AÄHV AÄHV |wwxu>~m==s cmfifiwe m_om m.om m_Qm m.om m.@m HH@=m»w>< ANQV ^@~HV ^>æHV ^@mmV ^>@@V øfiwwßflw ~.@ @.~H >_æH @_mm >.>@ |oxwfi>HmH~w~w; ÄV ÄV ÄV ÄV ÄV m.~H w_~H w_mH æ.mH w_~H mxu>~»»«:Q .@Q@V ^oOwV ^oo@V ^oo@V ^fio@V mfim wfim wfim wflm ßflm æH=»mHw@ew»»~øq ^o@o.@V ^o@o_oV ^o@o.oV ^o@@.QV ^owo_cV «~m.H «~m.H «Nm_H «~m.H «~m_H ßpfimmmwmmmwmapunq ^QHo.oV .oHo_oV .@H@.oV ^oH@_oV .oHo.oV w=wmpwmwwwxu>~w:øs «m~.o «m~.o «m~_o «mÄ.o «m~.o »mm wøampøfixwwn AVQHV ^æmHV .HQNV ^@o~V ^w0~V mxuæupwwcflc mwñfi mwmfi wæmfi mßmfi qmqfi |»=~mmm=m~pm ^«@mV AÄOVV .mo@V ^Äo@V ^Äo@V qnøumhwmswpmmcflc mfim »Hm wfim »Hm »Hm fßsummmcmäpw «m_o Äæ_o @m_o Hm.Q wH_o mwmnmfißwmßwmcfln lusumwmcmuuw mQß\ Nfimflwwpmz mGmEwm:muum|wxU>uw mm mm mm mm mm H 1=:e\1»s~mmm=w~pm NN HN cm mfi æfi fiwmëwxm mfi fifiwnwfi 465 368 57 Anmärkningar till tabell 13 l 2 såsom definierats här A KRATON GX 1657 (Shell) B polyeten PE Na601 (U.s.1.) 90A/10B = 90 vikt% av A blandat med 10 vikt% B = g per kapillär per minut _ oc (°F) = kPa (psi) övertryck i kapillärerna ll || mms-w I = negativa värden avser ett infällt munstyckesspets- arrangemang, uttryckt i mm (tum) 7 = mm (tum) 8 = °C (°F) 9 = kPa (psi) övertryck = kg/ms (poise) ll = cm (tum), ungefärliga värden som egentligen inte mätts upp I exemplen 18-22, som samtliga utnyttjade den här definierade strängsprut-/munstycks-konfigurationen B3, hölls strängsprutningstemperaturen, strängsprutnings- trycket, lufttemperaturen och lufttrycket så konstant som det var praktiskt möjligt. Med hänvisning till tabell 15 framgår följaktligen tydligt blandningens dramatiska viskositetsminskning i kapillärerna och den åtföljande ökningen av strängsprutningshastigheterna (genomgångshastigheterna), då polyolefinmaterialets viktandel ökar.
För att ytterligare undersöka effekterna av ökad polyolefinhalt i blandningarna på de därav formade ovävda elastfiberbanorna mättes töjningsegenskaperna, toppbelastningsegenskaperna och energin vid brott för prover av ovävda fiberbanor, som formats i exemplen 19-23 genom användning av 5 prover av varje bana, vilka prover hade en bredd i maskinens tvärriktning av 5,1 cm (2 tum) och en längd av 12,7 cm (5 tum) i maskinens längdriktning. Vart och ett av de 5 proverna placerades på längden i en Instron dragprovare av modell TM med en ursprunglig käftseparation av 25,4 mm 465 368 58 (1 tum). Varje prov sträcktes sedan vid en hastighet av 12,7 cm (5 tum) per minut för att bestämma den belastning, uttryckt i gram, som krävdes för att töja provet tills brott uppstod. Dessa resultat anges nedan 1 tabell Tabell 14 Exempel Prov Basviktl Draghåll- Energi3 % Töjning4 fastheš 18 1 116 . 1470 1,24 (4940) 663 18 2 166 1460 1,65 (6605) 525 18 3 158 1430 1,67 (6670) 675 18 4 147 1410 1,63 (6510) 688 18 5 --- ---- ------ -- 18Avg5 - 146,86 1343 1,54 (6181) 638 18806 - 18,6 158 0,18 (719) 66 18N7 - 85,00 777 0,89 (3578) -- 19 1 63,5 650 0,74 (2965) 550 19 2 63,5 560 0,57 (2260) 525 19 3 63,5 590 0,60 (2390) 538 19 4 66,6 660 0,66 (2635) 488 19 5 58,9 540 0,52 (2080) 500 19Avg5 63,24 600 0,62 (2466) 520 19606 3,1 48 0,08 (308) 23 19N7 85,00 806 0,83 (3315) --- 1 104 1130 1,07 (4280) 500 2 102 1050 0,78 (3120) 275 3 113 1340 1,20 (4755) 513 4 112 1040 0,75 (3005) 311 5 110 1180 0,99 (3970) 463 20Avg5 - 108,19 1148 0,96 (3826) 428 20806 - 4,6 109 0,17 (673) 88 20N7 - 85,00 902 0,75 (3006) --- (n. 465 368 59 21 1 155 1760 1,22 (4885) 350 21 2 155 1770 1,28 (5135) 350 21 3 143 1600 1,24 (4955) 375 21 4 144 1610 1,14 (4560) 350 21 5 146 1650 1,13 (4500) 358 21Av§5 - 148,49 1678 1,20 (4807) 355 21s07 - 4,6 73 0,06 (241) 10 21 N7 - 85,00 961 0,69 (2752) --- 22 1 143 1520 0,62 (2480) 113 22 2 144 1600 0,74 (2945) 213 22 3 124 1420 0,56 (2225) 200 22 4 141 1640 0,86 (3435) 250 22 5 149 1750 0,83 (3290) 225 22A»g5 - 140,12 1586 0,72 (2875) 200 22sD6 - 7,7 111 0,12 (462) 47 22N7 - 85,00 962 0,44 (1744) --- Anmärkningar till tabell 14: 1 2 3 4 O\U1 9/m2 g per 5,1 cm (2 tum) prov J (tum-gram) % av längden hos ett osträckt prov, d v s 100% är lika med det ursprungliga provets dubbla längd medelvärde standardavvikelse värden normaliserade till ett värde av 85 g/m 2 Dessa värden visar i allmänhet att materialets draghållfasthet ökas med ökande mängder av polyeten Na60l. Ökande mängder av polyeten tenderar dessutom att minska töjningen vid brott för materialet. T o m vid en halt av 70 vikt% av polyeten Na601 erhålls brott vid 200% töjning.
En annan grupp av prover, d V s de följande exemp- len 23-29, formades genom användning av ett tredje parti, parti C, och KRATON GX 1657, blandat med olika mängder av polypropenmaterial. 465 368 60 Ytterligare exempel genomfördes, varvid i tabell nedan processbetingelserna i exempel 23-29 samman- fattas. di! 465 368 61 Gmuxfiwmmcfic IEHOM :oo cwmuwmw 81 83 82 AS. 83 8: .NC 188888888888 88298 8.88 8.88 8.88 8.88 8.88 8.88 8.88 SSucfiwë 8881883 888883 :RS 8883 883 883 88. 81.328 8.88|8.8N 8881888 3.5. 8.88 8.S N.8 8.:. Lšwfiåwflwfimz ANV ANV ^N3 ANV .NV ^N3 ANV 8.S 8:2 8.S 8.S 8.S 8.S 8.S 8188838888 SN SN 888 888 888 ...88 888 88888888238888 888.3 888.3 888.3 888.3 888.3 888.3 888.3 8N8å 8N87S 8N8J 88; 8.8.8; 88; 88; 8388888888888888 88.3 88.3 88.3 88.3 88.3 88.3 88.3 fiwmwwmwmmšuwwwcss 88N.8 38.8 88N.8 88N.8 88N.8 88N.8 88N.8 H88 8888888838 881883 387883 78888 88: 38: 83 883 86.8.3898? 88NN|888S 838|888N +888N SS 888 8S NNS Jmšäwßwcmnum usumuwmšmuwmcfic NS SS SNN 88N 8N8 NN8 NN8 8 iflšmwmcmupw uwcmflwmmflmmüfic 8.8 8.8 88.8 88.8 88.8 88.8 88.8 8 b8äw8s8npw 888888 88388 m8N\o8N\<88 m8N\88N\<88 w8NE8N>888 888288 888888 Nïfiöumz vm vm um wm wm em wm mGmEmm:muum|wxu>uw H |:5E\|uøumwmcmHuw 8N 8N 8N 8N 8N 8N 8N Smmawxm ma Hfiwnmä 465 368 62 Följande anmärkningar hänför sig till tabell 15: 1 2 OïUïvlš-UJ 11 såsom definierats här A = KRATON GX 1657 (Shell), parti C D = polypropen PC-973 (Himont) E = polypropen Epolen N-15-vax (Eastman) 90A/lOB = 90 vikt% av A blandat med 10 vikt% av B gram per kapillär per minut °C kPa (psi) övertryck i kapillärerna negativa värden indikerar ett infällt munstyckes- spetsarrangemang, uttryckt i mm (tum) mm (tum) °C kPa (psi) övertryck kg/ms (poise) cm (tum), ungefärliga värden De elastiska egenskaperna hos de i exemplen 23, 24, 25, 26 och 28 formade ovävda fiberbanorna mättes.
Provningen utfördes genom användning av en Instron dragprovare av modell 1122, som töjde varje prov vid en hastighet av 12,7 cm (5 tum) per minut till 100%, d v s 200% av provets längd i maskinriktningen i ur- sprungligt osträckt tillstånd, varefter provet tilläts återgå till ett osträckt tillstånd. Detta förfarande upprepades 3 ggr, och sedan töjdes varje prov tills det brast eller gick sönder. Varje prov var 5,1 cm (2 tum) brett (i maskinens tvärriktning) och 7,6 cm (3 tum) långt (i maskinens längdriktning), och den ursprungliga käftseparationen pà provaren var inställd på 2,5 cm (1 tum). Proverna placerades på längden i provaren. De erhållna värdena finns angivna i tabell 16 nedan. 465 368 83 Tabell 16 Exempel Sträckningar Draghállfast- _ 2 nr het för remsan Energl MD1 23 1 4,048 0,19 (1,72) 23 2 3,188 0,08 (o,73) 23 3 3,155 0,08 (0,73) 23 4 3,223 0,05 (0,50) 23 38111 88888 8,870 2,17 (19,23) (7388) 24(a11a värden för exempel 25)4 1 2,35 0,12 (1,05) 24 5 2 2,13 0,04 (0,39) 24 3 2,05 0,04 (0,35) 24 4 2,00 0,03 (0,32) 24 38111 88888 2,73 0,31 (2,78) (2808) (alla värden för exempe1 28)4 1 2,87 0,14 (1,20) 2 2,57 0,08 (0,54) 3 2,52 0,08 (0,49) 4 2,47 0,05 (0,48) 38111 88888 5,17 1,88 (14,87) (775%) 28 1 1,88 0,08 (0,88) 28 2 1,82 0,04 (0,37) 28 3 1,58 0,04 (0,35) 28 4 1,55 0,04 (0,33) 28 38111 88888 4,21 0,01 (11,83) (854%) 28 1 0,70 0,03 (0,23) 28 2 0,84 0,01 (0,08) 28 3 0,81 0,01 (0,11) 28 4 0,81 0,01 (0,11) 28 38111 88888 0,70 0,02 (,19) (1108) l5 465 368 64 Anmärkningar till tabell 16: l = i pounds (0,453 kg) per 2 tum brett prov och angi- vet såsom medelvärdet för fyra upprepade mätningar, såvida inget annat anges, varvid medelvärdet sedan normaliserats med avseende på ett material av loo g/mz enligt följande formel; angivet värde = (medelvärde x ( 100 ) (verklig basvikt) i J (tum-pounds), och angivet såsom ett medelvärde för fyra upprepade mätningar, såvida inget annat anges, varvid medelvärdet sedan normaliserats med avseende på ett material av 100 g/prov enligt formeln som följer omedelbart efter anmärkning l. % ökning av längden av det ursprungliga osträckta provet och angivet såsom medelvärdet för fyra upprepade mätningar, såvida inget annat anges.
T ex motsvarar l00% det ursprungliga osträckta provets dubbla längd. medelvärde för fem upprepade prover.
Exemplen 27, 28 och 29 ger exempel på de extremt lägre gränserna vid användning av polypropenmaterial, eftersom de pàträffade höga trycken och den omfattande fluktuationen av trycken visar att polypropenmaterialet möjligtvis började solidifieras. Sålunda skulle sugning av blandningen, vilket skulle kunna ligga bakom tryck- fluktuationerna, förväntas. Speciellt bör den i exempel 24 pâträffade låga viskositeten av 3,2 kg/ms (32 poise) noteras.
De ovävda elastbanorna enligt föreliggande uppfin- ning kan, oavsett om de inbegriper l00% elastfibrer eller t ex samformade blandningar av elastfibrer och andra fibrer, finna omfattande tillämpning vid fram- ställning av elastiska tyger, antingen om de används ensamma eller bundna till andra material. Potentiella användningsområden inkluderar engångskläder och -artik- lar, varvid avses kläder och artiklar som är avsedda att kastas efter en eller några få användningar i 465 368 65 stället för att tvättas och återanvändas upprepade gånger.
Fastän uppfinningen har beskrivits i detalj med hänsyn till de specifika föredragna utföringsformerna därav, bör fackmannen på området inse vid förståelse av det ovannämnda att ändringar och variationer av de föredragna utföringsformerna är möjliga. Sådana ändringar och variationer förmodas ligga inom ramen och innebörden för uppfinningen och de bifogade kraven.

Claims (11)

1. 0 15 20 25 30 465 368 66 PATENTKRAV l. Ovävd elastfiberbana, k ä n n e t e c k n a d därav, att den inkluderar mikrofibrer, varvid mikrofib- rerna inbegriper åtminstone ca 10 vikt% av en A-B-A'- -block-sampolymer, där "A" och "A'" båda är ett termo- plastiskt ändblock, som inbegriper en styrendel, och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mittblock, och från mer än 0 vikt% upp till ca 90_vikt% av en polyolefin, som då den blandas med A-B-A'-block-sampoly- meren och utsätts för en effektiv kombination av för- höjda temperatur- och tryckbetingelser är avsedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'- -block-sampolymeren.
2. Blastbana enligt kravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att "A"- och "A'"-ändblocken hos b1ock-sam- polymeren är valda från den grupp som består av poly- styren och polystyrenhomologer.
3. Elastbana enligt kravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att polyolefinen är vald från den grupp som består av åtminstone en polymer som är vald från den grupp som består av polyeten, polypropen, polybuten, etylen-sampolymerer, propylen-sampolymerer och buten- -sampolymerer.
4. Elastbana enligt kravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att polyolefinen är polyeten.
5. Elastbana enligt kravet 4, k ä n n e t e c k - n a d därav, att polyetenen har en densitet av ca 0,903 g/cm3.
6. Elastbana enligt kravet 5, k ä n n e t e c k - n a d därav, att polyetenet har en Brookfield-viskosi- tet cP vid l50°C av ca 8500 och vid l90°C av ca 3300, uppmätt i enlighet med ASTM D 3236, ett talmedelvärde (Mn) av ca 4600, ett viktmedelvärde (Mw) av ca 22400, en Z genomsnittlig molekylvikt (Mz) av ca 83300 och en polydispersitet (Mw/Mn) av ca 4,87. 10 15 20 30 35 465 568 67
7. Elastbana enligt kravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att polyolefinen är polypropen med en densitet av ca 0,900 g/cm3, en smältflödeshastighet erhållen i enlighet med ASTM D 1238, tillstånd L, (Mn) av ca 40100, ett viktmedelvärde (Mw) av ca 172000, en Z genomsnitt- av ca 35 g/10 min, ett talmedelvärde lig molekylvikt av (Mw/Mn) av ca 4,29.
8. Elastbana enligt kravet 1, ca 674000 och en polydispersitet k ä n n e t e c k - n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 20 vikt% till ca 95 vikt% av A-B-A'-block-sampolymeren och från åtminstone ca 5 vikt% till ca 80 vikt% av polyolefinen.
9. Elastbana enligt kravet 1, k ä n n e t e c k - n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 30 vikt% till ca 90 vikt% av A-B-A'-block-sampolymeren och från åtminstone ca 10 vikt% till ca 70 vikt% av polyolefinen.
10. Elastbana enligt kravetl , k ä n n e t e c k - n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca 50 vikt% till ca 90 vikt% av A-B-A'-block-sampolymeren och från åtminstone ca 10 vikt% till ca 50 vikt% av polyolefinen. 11. Elastbana enligt kravet L n a d därav, att den inbegriper från åtminstone ca k ä n n e t e c k - 50 vikt% till ca 70 vikt% av A-B-A'-block-sampolymeren och från åtminstone ca 30 vikt% till ca 50 vikt% av polyolefinen. 12. Elastbana enligt kravetl , k ä n n e t e c k - n a d därav, att den inbegriper ca 60 vikt% av A-B-A'- -block-sampolymeren och ca 40 vikt% av polyolefinen. 13. Ovävd elastfiberbana, k ä n n e t e c k n a d därav, att den inkluderar mikrofibrer, varvid mikrofib- rerna inbegriper från åtminstone ca 10 vikt% till ca 90 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer, där "A" och "A'" båda är ett termoplastiskt polystyrenändblock, 10 20 25 30 35 465 368 68 där "B" är ett elastomert po1y(eten-buten)mittblock och där summan av molekylvikten för A-ändblocket och molekylvikten för A'-ändblocket är ca 14% av molekyl- vikten för A-B-A'-block-sampolymeren, och från åtmins- tone ca 10 vikt% till ca 90 vikt% av en polyeten med en densitet av ca 0,903 g/cm3, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en effek- tiv kombination av förhöjda temperatur- och tryckbe- tingelser är avsedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolymeren. 14. Ovävd elastfiberbana, k ä n n e t e c k n a d därav, att den inkluderar mikrofibrer, varvid mikrofib- rerna inbegriper från åtminstone ca 50 vikt% till ca 90 vikt% av en A-B-A'-block-sampolymer, där "A" och "A'" båda är ett termoplastiskt polystyrenändblock, och där "B" är ett elastomert po1y(eten-buten)mittb1ock, och från åtminstone ca 10 vikt% till ca 50 vikt% av en polyeten med en Brookfield-viskositet cP vid 150°C av ca 8500 och vid 190°C av ca 3300, uppmätt i enlighet med ASTM D 3236, och en densitet av ca 0,903 g/cm3, som då den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser är avsedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolymeren. 15. Förfarande för formning av en sammanhängande ovävd elastfiberbana från en sprutbar komposition som inbegriper åtminstone 10 vikt% av en A-B-A'-b1ock-sam- polymer, där “A" och "A'" båda är ett termoplastiskt ändblock, som inkluderar en styrendel, och där "B" är ett elastomert poly(eten-buten)mittb1ock, och från mer än O vikt% till ca 90 vikt% av en polyolefin, som då I den blandas med A-B-A'-block-sampolymeren och utsätts för en effektiv kombination av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser är avsedd att strängsprutas i blandad form tillsammans med A-B-A'-block-sampolymeren, k ä n - n e t e c k n a t därav, att förfarandet inbegriper .ü 4) 10 15 20 30 465 368 69 stegen att utsätta den sprutbara kompositionen för en kombination av förhöjda temperatur- och tryckbetingelser för att genomföra strängsprutning av den sprutbara kompositionen i form av smälta trådar från ett smält- blåsningsmunstycke, att anbringa av en upphettad, trycksatt ström av en förtunnande gas till de smälta trådarna för att förtunna de smälta trådarna till mikrofibrer, och att uppsamla mikrofibrerna såsom en sammanhängande ovävd elastfiberbana. 16 Förfarande enligt kravet 15 k ä n n e t e c k - n a t därav, att den sprutbara kompositionen utsätts för en förhöjd temperatur av från åtminstone ca 290°C till ca 345°C för genomförande av strängsprutning av den sprutbara kompositionen fràn smältblàsningsmunstycket.
11. Förfarande enligt kravet 15 k ä n n e t e c k - n a t därav, att den sprutbara kompositionen utsätts för en förhöjd temperatur av åtminstone ca 300°C till ca 335°C för genomförande av strängsprutning av den sprutba- ra kompositionen från smältblåsningsmunstycket. 18. Förfarande enligt kravet 15 k ä n n e t e c k - n a t därav, att den sprutbara kompositionen strängspru- tas genom smältblåsningsmunstycket vid en hastighet av från åtminstone ca 0,02 g/kapillär/minut till ca 1,7 g eller mer /kapillär/minut. 19. Pörfarande enligt kravet 15 k ä n n e - t e c k n a t därav, att den sprutbara kompositionen strängsprutas genom smältblåsningsmunstycket vid en hastighet av från åtminstone ca 0,1 g/kapillär/minut till ca 1,25 g/kapillär/minut. 20. Förfarande enligt kravet l5, t e c k n a t därav, att den sprutbara kompositionen k ä n n e - strängsprutas genom smältblåsningsmunstycket vid en hastighet av från åtminstone ca 0,3 g/kapillär/minut till ca l,l g/kapillär/minut.
SE8603242A 1985-07-30 1986-07-29 Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin SE465368B (sv)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US76069185A 1985-07-30 1985-07-30
US06/760,698 US4663220A (en) 1985-07-30 1985-07-30 Polyolefin-containing extrudable compositions and methods for their formation into elastomeric products including microfibers

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8603242D0 SE8603242D0 (sv) 1986-07-29
SE8603242L SE8603242L (sv) 1987-01-31
SE465368B true SE465368B (sv) 1991-09-02

Family

ID=27116854

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8603242A SE465368B (sv) 1985-07-30 1986-07-29 Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin
SE9000936A SE465515B (sv) 1985-07-30 1990-03-16 Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9000936A SE465515B (sv) 1985-07-30 1990-03-16 Samformad ovaevd elastfiberbana innehaallande en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin

Country Status (8)

Country Link
JP (1) JPH0781230B2 (sv)
KR (1) KR950002385B1 (sv)
AU (1) AU582455B2 (sv)
DE (1) DE3625775C2 (sv)
FR (1) FR2585713B1 (sv)
GB (1) GB2178433B (sv)
MX (1) MX165691B (sv)
SE (2) SE465368B (sv)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4804577A (en) * 1987-01-27 1989-02-14 Exxon Chemical Patents Inc. Melt blown nonwoven web from fiber comprising an elastomer
EP0299718A3 (en) * 1987-07-13 1991-03-27 Raychem Corporation Heat-resistant gel compositions
BE1002478A4 (fr) * 1988-09-16 1991-02-26 Solvay Bandelettes a base de polymere du propylene et leur utilisation pour la fabrication de gazon synthetique.
DE8813978U1 (de) * 1988-11-08 1988-12-22 Krause, Rudolf, Dr.-Ing., 21244 Buchholz Fugenband
DE68921645T3 (de) * 1988-12-27 2002-09-12 Asahi Kasei Kogyo K.K., Osaka Ausdehnbares, nicht gewebtes gewebe und verfahren zur herstellung.
JP2599847B2 (ja) * 1991-08-13 1997-04-16 株式会社クラレ ポリエチレンテレフタレート系メルトブローン不織布とその製造法
US5308906A (en) * 1991-12-11 1994-05-03 Kimberly-Clark Corporation Extrudable elastomeric composition having controlled rate of degradation
US5306545A (en) * 1991-12-11 1994-04-26 Mitsui Petrochemical Industries, Ltd. Melt-blown non-woven fabric and laminated non-woven fabric material using the same
US5405682A (en) * 1992-08-26 1995-04-11 Kimberly Clark Corporation Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and elastomeric thermoplastic material
ATE174363T1 (de) * 1993-02-03 1998-12-15 Exxon Chemical Patents Inc Folien aus thermoplastischen elastomer- kopolymeren
EP0803602A4 (en) * 1995-01-12 2002-06-26 Japan Absorbent Tech Inst ELASTIC COMPOSITE BODY WITH MULTIPLE STRETCHABILITY AND METHOD FOR THEIR PRODUCTION
US6258308B1 (en) 1996-07-31 2001-07-10 Exxon Chemical Patents Inc. Process for adjusting WVTR and other properties of a polyolefin film
US5885908A (en) * 1996-10-04 1999-03-23 Minnesota Mining And Manufacturing Co. Anisotropic elastic films
KR100528043B1 (ko) * 1997-10-15 2005-11-15 미네소타 마이닝 앤드 매뉴팩춰링 캄파니 이방성 탄성 필름 및 웨브
US6207237B1 (en) * 1998-09-30 2001-03-27 Kimberly-Clark Corporation Elastic nonwoven webs and films
AU6429899A (en) 1998-10-16 2000-05-08 Exxon Chemical Patents Inc. Process for producing polyolefin microporous breathable film
AU1924701A (en) 1999-12-15 2001-06-25 Dow Global Technologies Inc. Multi-component articles prepared from hydrogenated block copolymers
SE521872C2 (sv) * 2000-03-21 2003-12-16 Sca Hygiene Prod Ab Förfarande och anordning för framställning av utgångsmaterial för fastsättningsflikar samt ett sådant utgångsmaterial och fastsättningsflik
US6649001B2 (en) 2000-03-21 2003-11-18 Sca Hygiene Products Ab Method and an arrangement for producing basic fastener tab material, such basic starting material, and fastener tabs
BRPI0913545A2 (pt) * 2008-09-19 2015-10-13 Styron Europe Gmbh composição, processo para preparar um polímero aromático de monovinilideno modificado com borracha melhorado e artigo
CN102257202B (zh) * 2008-12-04 2014-05-07 苏黎世联合高等工业学校 聚合物制品及用于其制造的方法和模具
BR112019025968B1 (pt) 2017-06-30 2023-04-18 Kimberly-Clark Worldwide, Inc Método para fabricar uma manta não tecida composta

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3459830A (en) * 1965-09-24 1969-08-05 Shell Oil Co Block copolymer-polyethylene compositions
US3459831A (en) * 1965-09-24 1969-08-05 Shell Oil Co Block copolymer-polyethylene films
US3849241A (en) * 1968-12-23 1974-11-19 Exxon Research Engineering Co Non-woven mats by melt blowing
BE775251A (fr) * 1970-11-16 1972-05-12 Shell Int Research Compositions de polypropylene
CA995388A (en) * 1972-03-16 1976-08-17 Sol Davison Compositions containing a block copolymer and modified polypropylene
US3830767A (en) * 1973-05-02 1974-08-20 Shell Oil Co Block copolymer compositions
US3865776A (en) * 1974-02-11 1975-02-11 Shell Oil Co Kink-resistant polymeric tubing
US4100324A (en) * 1974-03-26 1978-07-11 Kimberly-Clark Corporation Nonwoven fabric and method of producing same
US4006116A (en) * 1975-11-26 1977-02-01 Shell Oil Company Block copolymer compositions and articles
US4081424A (en) * 1976-06-07 1978-03-28 Shell Oil Company Multicomponent polyolefin - block copolymer - polymer blends
CA1073648A (en) * 1976-08-02 1980-03-18 Edward R. Hauser Web of blended microfibers and crimped bulking fibers
US4140162A (en) * 1977-07-28 1979-02-20 Baxter Travenol Lab Clear, autoclavable plastic formulation free of liquid plasticizers
US4305990A (en) * 1977-11-03 1981-12-15 Chicopee Thermoplastic rubber film
US4178328A (en) * 1977-12-14 1979-12-11 Borg-Warner Corporation Rigid, high impact polypropylene compositions
US4296163A (en) * 1978-08-01 1981-10-20 Teijin Limited Fibrous composite having elasticity
MX155449A (es) * 1979-05-07 1988-03-11 Fuller H B Co Metodo para fabricar una pelicula,membrana o substrato de tela que tiene pliegues resistentes al alargamiento,con un elastico autoadherible
JPS5655413A (en) * 1979-10-12 1981-05-16 Toa Nenryo Kogyo Kk Modified elastomer and laminate thereof
US4323534A (en) * 1979-12-17 1982-04-06 The Procter & Gamble Company Extrusion process for thermoplastic resin composition for fabric fibers with exceptional strength and good elasticity
US4450026A (en) * 1979-12-21 1984-05-22 Johnson & Johnson Baby Products Company Method of forming a conformable garment with "killed" elastic portions
US4313867A (en) * 1981-01-05 1982-02-02 Exxon Research & Engineering Co. Low pressure injection moldable compositions
US4413623A (en) * 1981-02-17 1983-11-08 Johnson & Johnson Baby Products Company Laminated structures having gathered and ungathered marginal portions and method of manufacturing the same
IT1167712B (it) * 1981-03-12 1987-05-13 Montefina Sa Materiale polimerico costituito da una miscela di polistirene antiurto, polietilene alta densita' e copolimero a blocchi stirene/diene
GB2122627A (en) * 1982-06-23 1984-01-18 Shell Int Research Polyolefin/elastomeric polyester/block copolymer blend
JPS5974153A (ja) * 1982-10-21 1984-04-26 Dainippon Plastics Co Ltd 樹脂組成物
US4479989A (en) * 1982-12-02 1984-10-30 Cutter Laboratories, Inc. Flexible container material
JPS59223347A (ja) * 1983-05-28 1984-12-15 カネボウ株式会社 ポリウレタン弾性繊維不織布およびその製造方法
JPS6071656A (ja) * 1983-09-28 1985-04-23 Dainippon Plastics Co Ltd ブロー成形方法
JPS6099154A (ja) * 1983-11-04 1985-06-03 Dainippon Plastics Co Ltd 成形用樹脂組成物

Also Published As

Publication number Publication date
SE8603242D0 (sv) 1986-07-29
DE3625775A1 (de) 1987-02-12
JPH0781230B2 (ja) 1995-08-30
KR950002385B1 (ko) 1995-03-17
JPS6284143A (ja) 1987-04-17
SE8603242L (sv) 1987-01-31
AU6048586A (en) 1987-02-05
GB2178433B (en) 1989-07-19
GB8618642D0 (en) 1986-09-10
FR2585713A1 (fr) 1987-02-06
SE9000936D0 (sv) 1990-03-16
GB2178433A (en) 1987-02-11
AU582455B2 (en) 1989-03-23
KR870001254A (ko) 1987-03-12
SE465515B (sv) 1991-09-23
FR2585713B1 (fr) 1994-01-14
MX165691B (es) 1992-12-01
DE3625775C2 (de) 2003-07-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE465368B (sv) Ovaevd elastfiberbana bestaaende av en blandning av en segmentsampolymer och en polyolefin
US5304599A (en) Low stress relaxation extrudable elastomeric composition
CA1252931A (en) High temperature method of making elastomeric materials and materials obtained thereby
EP1483328B1 (en) Articles prepared from controlled distribution block copolymers
KR960009298B1 (ko) 감압 탄성체 접착제의 부직 웹을 형성시키기 위한 압출 가능한 조성물 및, 부직 웹 및 스트레치 접합 라미네이트에 있어서 이 압출 가능한 조성물의 용도
DE69525900T2 (de) Mischungen aus Block-Copolymeren und Metallocen-Polyolefinen
CA1318473C (en) Polyolefin-containing extrudable compositions and methods for their formation into elastomeric products
US7910208B2 (en) Elastomeric bicomponent fibers comprising block copolymers having high flow
US4381326A (en) Reticulated themoplastic rubber products
KR101057948B1 (ko) 개선된 엘라스토머 재료
WO2007027990A2 (en) Elastomeric fibers comprising controlled distribution block copolymers
DE102006043356A1 (de) Leicht verarbeitbare Mischungen von hochmolekulargewichtigen konventionellen Blockcopolymeren und Blockcopolymeren mit kontrollierter Verteilung
US4305990A (en) Thermoplastic rubber film
EP3436490B1 (en) Semi-crystalline block copolymers and compositions therefrom
CN111819205A (zh) 超高熔体流动性苯乙烯类嵌段共聚物
CN108699311B (zh) 纤维形成组合物、纤维和制造方法
EP1322707A1 (en) An elastomeric film and fiber grade thermoplastic elastomer composition
EP0938524B1 (en) Modified styrenic block copolymer compounds having improved elastic performance
US4173612A (en) Extrusion process for thermoplastic rubber film
CN100523079C (zh) 可拉伸材料
JPH0819564B2 (ja) 溶融紡糸または溶融吹込の可能な組成物
US7262248B2 (en) Articles prepared from high molecular weight tetrablock copolymers
JP2978712B2 (ja) 重合体組成物
EP0457905B2 (en) Extensible non-woven fabric and its production method
JPH11117165A (ja) 伸縮性メルトブロー不織布

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8603242-2

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed