JPS6284143A - ポリオレフインを含む押出成形可能組成物及び該組成物のエラストメリツク製品への成形方法 - Google Patents

ポリオレフインを含む押出成形可能組成物及び該組成物のエラストメリツク製品への成形方法

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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は一般に所定の押出成形可能なエラス。
トメリック組成物、及び押出成形可能なエラストメリッ
ク組成物を例えば繊維質の不織エラストメリックウェブ
等のエラストメリック製品にに形成する方法に関する。
（従来の技術と問題点） ミクロファイバまたは溶融吹出し繊維とも呼ばれる微小
直径の繊維を、熱可塑性樹脂から形成する溶融吹出し法
は、当該分野で周知である。
例えば、溶融吹出しによる繊維の製造は、Ｉｎｄｕｓｔ
ｒｉａｌ　ａｎｄ　Ｅｎ　１ｎｅｅｒｉｎ　　Ｃｈｅｍ
ｉｓｔｒ　、−Ｖｏｌ。
４８、Ｎｏ８．　ｐｐ、１３４２〜１３４６に掲載され
た論文、「超微細熱可塑性繊維」に記されている。この
論文は、米国ワシントン特別区所在の海軍研究所で行な
われた研究を説明している。
溶融吹出しに関する別の刊行物は、１９５４年４月１５
日付の蕉邦慢上」り互シ■旦九」」立ッ１１え、−組し
ム１１１４３７である。一般に、溶融吹出し法は、熱可
塑性の繊維形成樹脂を溶融状態に加熱し、直線状に配列
された複数の小径キャピラリを存するダイ装置から溶融
樹脂を溶融糸として押出すことを含む。溶融糸がダイか
ら、通常空気である気体の高粘性の流れ中に出され、こ
の高粘性の流れは高温に維持され、溶融樹脂の糸を細く
して、ダイ装置のキャピラリの径より小さい径の繊維を
形成せしめる。
Ｌｅｇｇｅ等の米国特許Ｎ１３，４５９．８３０は、ブ
ロック共重合体−ポリエチレン組成物を開示している。
同特許は、Ａ−ＢＡポリスチレン−ポリブタジェン−ポ
リスチレンブロック共重合体等のブロック共重合体を約
０．２〜３０の溶融指数を持つポリエチレンと混合する
ことにより、酸化、風化、オゾン及び溶媒に対する耐性
の改善されたブロック共重合体混合物が得られると記し
ている。
Ｌｕｆ　ｔｇｌａｓｓ等の米国特許磁 ３．４５９，８３１は、ブロック共重合体−ポリエチレ
ンフィルムを開示している。同特許は、スチレン−ブタ
ジェン−スチレン等の高分子量Ａ−ＢＡブロック共重合
体を約０．２〜３０の溶融指数を持つポリエチレンと混
合することによって、透明なフィルムが得られると記し
ている。
押出成形と細め用気体の高粘性流による細めを充分可能
とするように粘性を減じるため、押出し前に一部の熱可
塑性樹脂は劣化させる必要があるが、押出成形品の特性
に悪影響を及ぼさずに一定の樹脂に加え得る押出し前の
劣化度には制限がある。例えば、重合エラストメリック
ポリスチレン／ポリ　（エチレン−ブチレン）／ポリス
チレンブロック共重合体樹脂の過剰劣化は、非エラステ
ィック樹脂を形成する。劣化物が非エラスティックとな
るのは、ブロック共重合体樹脂が劣化して、２重ブロッ
ク共重合体樹脂を形成するためと考えられる。高い劣化
温度には他の危険も伴う。例えば、商標 ＫＲＡＴＯＮで販売されているポリスチレン／ポリ　（
エチレン−ブチレン）／ポリスチレンエラストメリック
ブロック共重合体樹脂を説明した、米国テキサス州とヒ
ユーストン所在の５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社のＴ
ｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｂｕｌｌｅｔｉｎｓ　Ｓ　Ｃ：３Ｂ
−８２及びＳＣ：３９−８５は、共にブロック共重合体
樹脂であるＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ１６５０とＫＲＡＴＯＮ
　　Ｇ　　１６５２に関し、樹脂の化合温度が５２５＠
Ｆ（２７４℃）を越えてはならず、樹脂温度が４７５°
Ｆ （２４６℃）に達するときは火災監視を怠るべきでない
と記している。ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ１６５７ブロツク
共重合体樹脂に関し、５ｈｅｌｌＴｅｃｈｎｉｃａｌ　
Ｂｕｌｌｅｔｉｎｓ　Ｓ　Ｃ：　６０７−８４は、ブロ
ック共重合体樹脂の温度が４５０°Ｆ（２３２℃）を越
えてはならず、温度がそれに達したら火災監視を怠って
はならないと警告している。ＭＳＤＳ　　嵐２，１３６
と表示さた５ｈｅｌｌ　Ｍａｔｅｒｉａｌ　５ａｆｅｔ
ｙ　Ｄａｔａ　５ｈｅｅｔは、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ−１
６５７熱可塑性ゴムに関し、ゴムの処理温度が５５０°
Ｆを越えてはならず、その温度に達したら火災監視を怠
ってはならないと述べている。ＭＳＤＳ　　Ｉ’１ｌ１
２．０３１−１と表示された５ｈｅｌｌ　Ｍａｔｅｒｉ
ａｌＳａｆｅｔｙ　Ｄａｔａ　５ｈｅｅｔは、ＫＲＡＴ
ＯＮ　　Ｇ−１６５２熱可塑性ゴム−に関し、ゴムの処
理温度が５５０＠Ｆを越えてはならず、その温度に達し
たら火災監視を怠ってはならないと述べている＊　５ｈ
ｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社のＴｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｂ
ｕｌｌｅｔｉｎｓＳＣ：　６８−８５　ｒＫＲＡ、ＴＯ
Ｎ系熱可熱可塑性ゴムＳＣ：　７２−８５　ｒＫＲＡＴ
ＯＮ系熱可塑性ゴ入熱可塑性ゴムは、同社から商標ＫＲ
ＡＴＯＮで入手できる各種熱可塑性ブロック共重合体樹
脂に関する詳しい情報を与えている。ＫＲＡＴＯＮ系熱
可塑性樹脂は同社によるとＡ二ＢＡブロック共重合体で
１．末端ブロック“Ａ”はポリスチレン、中間ブロック
“Ｂ”ハＫ　ＲＡ　Ｔ　ＯＮ　　Ｇ樹脂の場合ポリ（エ
チレン−ブチレン）、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｄ樹脂の場合ポ
リイソプレンまたはポリブタジェンである。
５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｓ＋１ｃａ１社のＴｅｃｈｎｉｃａ
ｌ　ＢｕｌｌｅｔｉｎｓＳＣ：１９Ｂ−８３はその１９
頁に、 ＫＲＡＴＯＮ系ゴム樹脂で使用可能な市販樹脂と可塑剤
の例を与えている。同プレティンは、中間ブロックＢで
あるゴム相に関連した物質と、末端ブロックＡであるポ
リスチレン相に関連した物質を区別している。ゴム相に
関連した物質には、“重合化混合オレフィン”と称され
る樹脂群と、“混合オレフィン”の化学的ベースを持つ
”Ｗｉｎｇｔｒａｃｋ　１０　”と称される可塑剤が含
まれる。
かなり長い間、エラストメリック樹脂を繊維質の不織エ
ラストメリックウェブに形成する試みが当業者によって
成れてきた。事実従来の技術は、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　
　１６５０とＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　１６５２両物質に
よる実験が行なわれたことを示している。例えばｄｅｓ
Ｍａｒａｉｓの米国特許１１ｍ４，３２３．５３４は、
製品の実質的な溶融裂開を生じずにそれだけで押出成形
されるのに、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　ゴム樹脂は粘性が
強過ぎると当業者で結論されたことを開示している。し
かしｄｅｓ　Ｍａｒａｉｓは、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　
１６５０とＫＲＡＴＯＮＧ　　１６５２の混合樹脂を繊
維質不織ウェブ及。
びフィルムの形成に用いる方法も開示している。
上記の粘性の問題を解消するため、 ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　１６５０ブロツクまたはＫＲＡ
ＴＯＮ　　Ｇ　　１６５２共重合体樹脂が押出し及び溶
融吹出し前に、ステアリン酸等の脂肪性化学物質約２０
〜５０重量％と混合された。
４００〜４６０＠Ｆの押出温度範囲が第８欄６４行以下
に開示され、この温度範囲は前記５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｏ
＋１ｃａ１社のＴｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｂｕｌｌｅｔｉｎ
ｓで推奨された範囲内にある。しかし残念なから、溶融
吹出し繊維の不織マット等上記の方法で得られた製品の
物理的特性は、不織ウェブの形成後、使用した脂肪性化
学物質を可溶化させる高い能力を持ったアルコール中に
浸漬して、はソ゛全での脂肪性化学物質が押出成形ミク
ロファイバの不織ウェブから浸出された＼め明らかに満
足できるものでなかった。第３ｇ８．９行目で論じられ
ている一実施例では、熱可塑性ゴム樹脂はＡ−ＢＡ’ブ
ロック共重合体で、Ｂはポリ（エチレン−ブチレン）で
、Ａ、Ａ’はポリスチレンとポリ　（アルファーメチル
スチレン）を含む群から選択されたものである。
ｆＥｍｉの米国特許Ｎ１４．２９６．１６３は弾性を有
する繊維質の複合体を開示している。この複合体は、合
成エラストメリック重合体の繊維で構成されたシート状
メツシュ構造と、短または長繊維で構成されたマット、
ウェブシート状の繊維質構造とから成る。“シート状メ
ツシュ構造”という副題下で、ポリエステルエラストマ
ー、ポリウレタンエラストマー及びポリオレフィンエラ
ストマーが論じられている。ポリオレフィンエラストマ
ーの例として、エチレンとプロピレンのブロック共重合
体、及びブロック共重合体をシクロペンタジェン、シク
ロヘキサジエン、ブタジェン、イソプレン等のジエン化
合物と反応させて得た共重合体が記されている。
スチレンとイソプレンの共重合体も使用可能と記しであ
る。また、エラストメリック重合体は弾性を持たない別
の重合体を、重合体全体に対して２０重貴簡、好ましく
は１５重量％まで含んでもよく、場合によってはその方
が好ましいとも記されている。エラストメリック重合体
と混合される他の重合体の例は、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレン、ポリエステル、ポリアミド及
びポリカーボネートである。
Ｋｅｌｌｙの米国特許Ｎ１４．３０５，９９０は、ポリ
ブタジェンまたはポリイソプレンの中間ブロックとポリ
スチレンの末端ブロックを有するＡ−ＢＡブロック共重
合体が、混合物の処理可能性を高めるのに充分な量の非
晶質ポリプロピレンと混合すれば、フィルムとして押出
成形でき−と開示している。アブストラクト中には、非
晶質ポリプロピレンの存在のため、フィルムはエラスト
メリック特性を保持し、著しく処理可能性が高い。
Ｐｉｅｎｉａｋの米国特許１１ｍ４，４１３，６２３は
、ひた寄せ領域にのみエラスティック材が配置され、ひ
だ寄せ及び非ひだ寄せ両頭域を有する弾力化積層構造物
、例えば弾力化オムツを開示している。使われる特定の
エラストメリック材料が開示され、エラストメリック成
分は簡単なＡ−Ｂブロック共重合体を含む線形または放
射形のＡ’−ＢＡ”ブロック共重合体またはそれらの混
合物とし得、ＡＩ　とＡ！は良く似ているかまたは異す
、ポリ（ビニル・アレン）ブロック等の熱可塑性重合体
ブロックを表わし、Ｂは共役ジエンまたは低級（つまり
０１〜Ｃ４）アルケン等のエラストメリック重合体ブロ
ックを表わすと記されている。処理可能性を改善するた
め、平均分子量が約５００〜７，５００で、エラストメ
リック成分の１００重量部当り約０〜２００重量部の量
の低分子量熱可塑性ポリマー、例えば非晶質ポリプロピ
レンから成る緩和剤（モディファイア）を加えてもよい
。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、エラストメリックＡ−ＢＡ’ブロック共重合
体材料をエラストメリック製品に形成しようとするとき
当業者に課せられていた上記の困難を、押出成形後固化
して、例えば繊維質の不織エラストメリックウェブ等の
エラストメリック製品を形成する押出成形可能なエラス
トメリック組成物を提供することによって解消する。例
えば、本発明の押出成形可能組成物から形成された繊維
質不織ウェブまたはその他のエラストメリック製品から
、物質を浸出しなくともよい、押出成形可能なエラスト
メリック組成物は、（１）少くとも約１０重量％のＡ−
ＢＡ′ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれ
ぞれポリ　（ビニル・アレン）等のスチレン半体（ｍｏ
ｉｅｔｙ）を含む熱可塑性重合体の末端ブロックで、“
Ｂ″はエラストメリックなポリ（エチレン−ブチレン）
の中間ブロック、及ヒ（２３Ａ　−Ｂ　−Ａ　’ブロッ
ク共重合体と混合され、適切な高圧・高温状態下に置か
れると、Ａ−ＢＡ’ブロック共重合体とともに混合状態
で押出成形可能である０重量％より多く約９０重量％ま
でのポリオレフィンの混合物である。Ａ−ＢＡ’ブロッ
ク共重合体が押出成形可能な組酸物から形成された製品
にエラストメリック特性を与え、混合物中におけるポリ
オレフィンの存在がそのままのつまり純粋なＡ−ＢＡ　
’ブロック共重合体の粘性と比べて組成物の粘性を減じ
、従って組成物の押出成形可能性を高める。
ブロック共重合体のエンドブロックを含むＡとＡ′の熱
可塑性スチレン半休は、ポリスチレン及びポリ　（アル
ファーメチルスチレン）等のポリスチレン同族体を含む
群から選択されるのが好ましい。一部の実施例では、末
端ブロックを含むＡＣ！：Ａ　’の熱可塑性スチレン半
休が等しい。ポリオレフィンは、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリブテン、エチレン共重合体、プロピレン
共重合体、ブテン共重合体、またはこれら物質の２種以
上の混合物を含む群から選択された少くとも１つの重合
体を含む群から選択されるのが好ましい。
混合物は通常、少くとも約２０〜約９５重量％のブロッ
ク共重合体と少くとも約５〜約８０重量％のポリオレフ
ィンを含む。例えば、混合物は約３０〜約９０重量％の
ブロック共重合体と約１０〜約７０重量％のポリオレフ
ィンを含むことができる。好ましくは、混合物が約５０
〜約９０重量％のプロピレン共重合体と約１０〜約５０
重量％のポリオレフィンを含む。例えば、混合物は約５
０〜約７０重量％のブロック共重合体と約３０〜約５０
重量％のポリオレフィンを含み得る。−例の混合物は、
約６０重量％のブロック共重合体と約４０重量％のポリ
オレフィンを含む。
押出成形可能な組成物は高圧及び高温条件の適切なつま
り有効な組合せで押出成形されるか、あるいは例えば型
成形や射出成形等その他の方法で成形される。これらの
条件は用いるポリオレフィンに応じて変る。例えば押出
成形可能な組成物は、混合物中のポリオレフィンとして
ポリエチレンが使われるときは少くとも約１２５℃の温
度、あるいは混合物中にポリプロピレンが使われるとき
は少くとも約１７５℃の温度で、例えば少くとも約２９
０〜約３４５℃、特に少くとも約３００〜約３３５℃の
温度で押出しまたはその他によって成形され、例えばエ
ラストメリック繊維等のエラストメリック製品とされ、
これら製品が繊維質の不織エラストメリックウェブとし
て集められる。
混合物は好ましくは、約３００ゲージｐｓｉ（ポンド／
平方インチ）以下、例えば約２０〜約２５０ゲージｐｓ
ｉの間のグイチップ（例えば各々直径０．０１４５イン
チ、長さ０．１１３インチの押出キャピラリを直線状１
インチ当り３０個有するグイチップの押出キャピラリ）
内圧力において上記の温度範囲内で押出成形可能である
。
すなわち混合物は、約５０〜約２５０ゲージｐｓｉ　、
例えば約１２５〜２２５ゲージｐｓｉの圧力下で上記温
度範囲内において押出成形可能である。グイ１インチ当
りのキャピラリ数が少い他のグイ設計ではもっと高い圧
力も使えるが、一般に生産速度が低下する。
重要なこととして、本発明の方法に従って処理された本
発明の押出成形可能な組成物は、押出成形可能組成物に
おけるポリオレフィンの存在がそのままのつまり純粋な
ブロック共重合体の粘性と比べ、押出成形可能組成物の
粘性を満足し得るレベルにまで減少させるので、満足し
得る処理速度で押出成形可能なことが見い出された。他
の全パラメータが同じなら、この粘性の減少がそれに比
例してグイチップの圧力を減じる。例えば、押出成形可
能組成物の粘性は一般に、上記の高温及び高圧の範囲で
押出されるとき約５００ｐｏｉｓｅ以下になる。好まし
くは、上記の高温及び高圧範囲で押出されるとき、押出
成形可能組成物の粘性が約３００　ｐｏｉｓｅ以下であ
る。例えば、上記の高温及び高圧範囲で押出されるとき
、押出成形可能組成物の粘性は少くとも約１００〜２０
０ｐｏｉｓｅ　とし得る。
ポリオレフィンが混合物の粘性をブロック共重合体の粘
性と比べて減少させるため、押出成形可能組成物は上記
の高温及び高圧範囲内において、直径約０．０１４５イ
ンチ、長さ約０、１１３インチのキャピラリを例えばグ
イチフプ１インチ当り３０個有するダイナ・ノブを通じ
、少くとも約０．０２〜約１．７強ｇ／キャピラリ／分
の速度で押出成形可能である。例えば押出成形可能組成
物は、直径約０．０１４５インチ、長さ約０．１１３イ
ンチのキャピラリを有する上記のグイチップを通じ、少
くとも約０．１〜約１．２５ｇ／キャピラリ／分の速度
で押出成形し得る。好ましくは、押出成形可能組成物が
直径約０．０１４５インチ、長さ約０．１１３インチの
キャピラリを有する上記のグイチップを通じ、少くとも
約０．３〜約１．１ｇ／キャピラリ／分の速度で押出成
形可能である。
押出成形可能組成物は、例えば平均径が約１００μ以下
のミクロファイバを有し、平均基本重量が約３００ｇ／
ａＪ以下、例えば約５〜約１００強ｇ／−であるのが好
ましい繊維質の不織エラストメリックウェブ等の各種製
品に成形し得る。さらに言えば、平均基本重量は約１０
〜約７５ｇ／ＣＩａである。例えば、繊維質の不織エラ
ストメリックウェブは、高温及び高圧条件の適切なつま
り有効な組合せで押出成形可能組成物を押出すことによ
って成形し得る。押出成形可能組成物は好ましくはポリ
オレフィンがポリエチレンなら少くとも約１２５℃、ポ
リオレフィンがポリプロピレンなら少くとも約１７５℃
からの温度、例えば約２９０〜約３４５℃、特に約３０
０〜約３３５℃の温度で押出される。
また押出成形可能組成物は、約３００ゲージｐｓｉ以下
、例えば約２０〜約２５０ゲージｐｓｉの間のグイチッ
プ（例えば各々直径０．０１４５インチ、長さ０．１１
３インチの押出キャピラリを直線状１インチ当り３０個
有するグイチップのキャピラリ）内圧力において上記の
温度範囲内で押出されるのが好ましい。すなわち押出成
形可能組成物は、約５０〜約２５０ゲージｐｓｉ　、例
えば約１２５〜約２２５ゲージｐｓｉの上記グイチップ
のキャピラリ内における圧力で押出される。
エラストメリック不織ウェブの成形において、押出成形
可能組成物は上記の高温及び高圧条件下で、複数の小径
押出キャピラリを有するダイを通じ、少くとも約０．０
２〜約１．７強ｇ／キャピラリ／分、例えば少くとも約
０．１〜約１．２５ｇ／キャピラリ／分、特に約０．３
〜約１．１ｇ／キャピラリ／分の速度で、溶融糸を細め
てミクロファイバの気体搬送流を与える気体流中に溶融
糸として押出され、これらのミクロファイバが収集装置
上に被着されることで繊維質の不織エラストメリックウ
ェブに形成される。細め用気体流は溶融糸に対し、少く
とも約１００〜約４００℃、例えば約２００〜約３５０
℃の温度と少くとも約０．５〜約２０ケージｐｓｉ　、
例えば少くとも約１〜約１０ゲージｐｓｉの圧力で与え
られる。糸細め用の気体流は、例えば窒素ガス流等不活
性の非酸化気体とし得る。一部の実施例において、糸細
め用気体流の粘性と温度は、繊維が約１０〜約６０μ、
例えば少くとも約１０〜約４０μの直径を有する実質上
連続した繊維として収集されるように調整される。本発
明によれば、このように形成された繊維質の不織エラス
トメリックウェブは、少くとも約１０重量％のブロック
共重合体と、０ｉｌｉ１％より大きく約９０重量％まで
のポリオレフィンで構成されたエラストメリック繊維を
含む。繊維は通常、少くとも約２０〜約９５重景％のブ
ロック共重合体と少くとも約５〜約８０重量％のポリオ
レフィンで構成される。例えば、繊維は少くとも約３０
〜約９０重量％のブロック共重合体と少くとも約１０〜
約７０重量％のポリオレフィンで構成し得る。好ましく
は、繊維が約５０〜約９０重量％のブロックと少くとも
約１０〜約５０重量％のポリオレフィンで構成される。
例えば、繊維は少くとも約５０〜約７０重量％のブロッ
ク共重合体と少くとも約３０〜約５０重量％のポリオレ
フィンで構成し得る。例示の繊維質の不織エラストメリ
ック繊維ブは、約６０重量％のブロック共重合体と約４
０重量％のポリオレフィンから成る繊維で形成された。
また本発明は、前記した材料の混合物からエラストメリ
ックフィルムを形成することにも関する。
本発明のさらに別の態様は、以下の詳細な開示から当業
者には明らかとなろう。
（定　義） “エラステインク（弾性的）゛及び“エラストメリック
”の両語は、付勢力を加えるとその弛緩した非付勢長さ
の少くとも約１２５％、つまり約１戸の伸張した付勢長
さに伸張可能で、さらに伸張引延し力を解放するとその
伸張を少くとも約４０％回復する任意の物質を意味する
ものとして、こ＼では入換可能に使われる。このエラス
トメリック物質の定義を満たす仮定の一例は、少くとも
１．２５インチに伸張可能で、１．２５インチに伸張さ
れて解放されたとき、１．１５インチ以下の長さに回復
する物質の１インチサンプルである。多くのエラステイ
ンク物質はそれらの弛緩長の２５％よりはるかに大きく
伸張可能で、それらの多くは伸張引延し力の解放時に最
初の弛緩長へ実質上回復し、この後者の物質が一般に本
発明の目的上好ましい。
こ＼で用いる“回復”という用語は、付勢力の印加によ
る物質の伸張後付勢力を解消した際における伸張物質の
収縮を意味する。例えば、１インチの弛緩非付勢長を有
する物質が１．５インチの長さに伸張することによって
５０％伸張されれば、その物質は５０％伸張して弛緩長
の１５０％の伸長長さを持つこととなる。この例の伸張
物質が付勢引延し力の解放後１．１インチの長さに回復
したとすれば、同物質はその伸張の８０％（０，４イン
チ）を回復したことになる。
“ミクロファイバという用語はこ−で、約１００μ以下
の平均直径、好ましくは約０．５〜約５０μ、より好ま
しくは約４〜約４０μの平均直播を有し、溶融した熱可
塑性物質を複数の通常円形である小径ダイキャピラリを
通じ溶融糸として押出し、通常空気である高粘性気体流
を加えて溶融糸を細めその径を上記の範囲内に減じるこ
とによって作成し得る小径繊維を意味するものとして使
われる。
こ−で用いる“不織ウェブ”という用語は、識別可能な
反復パターンで相互に織り込まれた個々の繊維つまり糸
の構造を生じる織り方法を使わずに形成されたウェブ（
帯）状物質を意味する。不織布は従来、例えば溶融吹出
し法、スパンボンド法、フィルム穿孔法及びステープル
繊維カーディング（梳毛）法によって形成されている。
こ＼で用いる“スチレン半休（ｍｏｉｅｔｙ）”は次式
で表わされるモノマ一単位を意味する：しｎ こ−で用いる“ポリ　（エチレンーフ゛チレン）“とい
う用語は、次式で表わされる重合体セグメントを意味す
る： 但しｘ、ｙ、ｎは正の整数。
こ−で用いる“ポリスチレン”という用語は、次式で表
わされる重合体セグメントを意味する。
−Ｅ−ＣＨ２−Ｃ８冊７ しｉ 但しｎは正の整数。
特に指示、定義またはその他の方法で制限されていなけ
れば、こ＼で用いる“重合体”や“重合体樹脂”という
用語は一般に、ホモポリマー、例えばブロック、グラフ
ト、ランダム及び交互共重合体等の共重合体、三重体（
ターポリマー）他を含むがこれらに限定されない。また
、他に特に制限されなければ、“重合体”や“重合体樹
脂”という用語は物質の可能な全ての幾何的配置を含む
ものである。こうした配置には、アイソタクチック、シ
ンジオタクチック及びランダム対称を含むがこれらに限
定されない。
こ＼で用いる“粘性”という用語は、周知のＨａｇｅｎ
　Ｐｏ１ｓｅｕｉｌｌｅの式を使って計算された値を意
味する： 但しｐｉ＝３．１４・・・ ΔＰ＝押出キャピラリを通じた圧力降下。
Ｒ＝押出キャピラリの半径。
Ｑ　＝押出キャピラリを通じた押出しの体積速度（処理
量）。
Ｌ　＝押出キャピラリの長さ。
Ｄ　＝溶融重合体の密度で、こ＼では全ケース０．８　
ｇ　／　ｃＩａと仮定しである。
こ＼で用いる“不活性”細め用気体は、溶融吹出しされ
る物質を劣化させない非酸化気体である。
（実施例） 本発明の方法及び押出成形可能組成物は、例えば押出や
型成形決算適切な方法によってエラストメリックウェブ
またはその他の製品に成形し得るエラストメリック繊維
等のエラストメリック物質の形成において広い用途を持
つ。しかし、特に好ましい方法は繊維を吹出し溶融して
、繊維質の不織エラストメリックウェブを形成するもの
である。
溶融吹出し法は一般に、熱可塑性の重合体樹脂を溶融吹
出しダイの複数の小径キャピラリを通じ、押出される糸
とは＼゛同じ方向に流れる加熱気体流内へ溶融糸として
押出し、押出された糸が細められすなわち引張られるか
または引延ばされ、それらの径を繊維好ましくはミクロ
ファイバのサイズに減じることを含む。こうして形成さ
れたミクロファイバは、気体流によってダイの近（から
運び去られる。気体流は、真空ボックス上を移動するス
クリーンベルトやスクリーンドラム等の多孔性部材に指
し向けられ、気体搬送繊維が多孔性部材の表面に衝突し
てそこに集められ、凝集性の繊維質不織布を形成する。
溶融吹出しダイ装置は通常多孔性の収集部材に対し、収
集面の移動方向を実質上横断する方向に延びている。グ
イ装置はダイの横断サイズに沿って直線状に配置された
複数の小径キャピラリを含み、ダイの横断サイズは製造
すべき繊維質不織布の所望中とはｙ゛同じ長さである。
つまり、ダイの横断サイズは、ダイキャピラリの直線状
配列によって決まる寸法である。一般に、キャピラリの
径は約０．０１〜約０．０２インチ、例えば約０．０１
４５〜約０．０１８インチである。ダイ面の直線１イン
チ当り、約５〜約、５０個のキャピラリが設けられる。
一般に、キャピラリの長さは約０．０５〜約０．２０イ
ンチ、例えば約０．１１３〜約０．１４インチである。
溶融吹出しダイは横断方向に、約３０〜約６０強インチ
の長さ延長し得る。上記した直線状のキャピラリ配置の
ため、溶融吹出しダイは通常キャピラリの近傍において
、隣接するキャピラリ間に残った金属の薄く比較的脆い
部分によってのみ一体に保持されている。従って、極端
な圧力にさらされるとダイが裂開もしくは破損するため
、キャピラリを通じて押出されるときに溶融熱可塑性重
合体樹脂の粘性を制御することが重要である。このため
少くともかかる多くのダイでは、ダイチップのキャピラ
リ内における？容融熱可塑性重合体の約３００ゲージｐ
ｓｉを越えず、特に約２００ゲージρｓｉ以下とするの
が好ましい。
前出ｄｅｓ　ＭａｒａｉｓとＪｏｎｅｓの特許で当業者
によって記されているように、商標ＫＲＡＴＯＮＧのＡ
−ＢＡ’ブロック共重合体の粘性は大き過ぎ、上記した
一般的な押出温度及び圧力範囲内における純粋なつまり
そのままの形でのそれら物質の溶融裂開を伴わない押出
成形は、不可能でないとしても非常に困難である。純粋
な商標ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇの物質の押出成形における困
難を解消するため、ｄｅｓ　ＭａｒａｉｓとＪｏｎｅｓ
は、５ｈ６１１　（：ｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡ
ＴＯＮ　　Ｇで市販されているようなエラストメリック
なＡ−ＢＡ’ゴム樹脂と脂肪性化学物質との混合物を使
って、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ物質の押出成形を容易化する
ことを発見した。しかし彼等は、その混合物から得られ
た溶融吹出し繊維フィルムまたはウェブの所望な特性を
達成するため、脂肪性化学物質を押出成形品から浸出す
る必要があったとも述べている。
こうした教示に対し、０重量％より大きく約９０重量％
までの１種以上のポリオレフィンと少くとも約１０重量
％の所定のＡ−ＢＡ’エラストメリック樹脂との混合物
は、適切つまり有効な高温及び高圧の条件下で押出して
溶融吹出し可能で、エラストメリックフィルム及び繊維
質のエラストメリック不織ウェブ等の満足し得るエラス
トメリック物質を与え得ることが見い出されている。材
料は好ましくは、ポリエチレンが混合物中のポリオレフ
ィンとして使われるときは少くとも約１２５℃、ポリプ
ロピレンが混合物中のポリオレフィンとして使われると
きは少くとも約１７５℃の温度、例えば少くとも約２９
０〜約３４５℃、特に少くとも約３００〜３３５℃の温
度でダイキャピラリを通じて押出される。
使用し得るＡ−ＢＡ’エラストメリック物質は一般にＡ
−ＢＡ’ブロック共重合体を含み、ＡとＡ′はそれぞれ
ポリ　（ビニル・アレン）等のスチレン半休を含む熱可
塑性重合体の末端ブロックだが、一部の実施例において
ＡはＡ′と同じ熱可塑性重合体の末端ブロックでもよく
、またＢはエラストメリックなポリ　（エチレン−ブチ
レン）重合体の中間ブロックである。ＡとＡ′の末端ブ
ロックは、ポリスチレンまたは例えばポリ　（アルファ
ーメチルスチレン）等の余りスチレン同族体を含む物質
の群から選択されるのが好ましい。こうした一般型の物
質、つまりＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　１６５０とＫＲＡＴ
ＯＮＧ　　１６５２はｄｅｓ　Ｍａｒａｉｓの米国特許
魚４．３２３，５３４とＪｏｎｅｓの回磁４．３５５，
４２５、更にＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ１６５７も記してい
る前出５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社の文献中に開示
されている。飽和または実質上飽和したポリ（エチレン
−ブチレン）の次式で表わされる中間ブロック“Ｂ”： 但しｘ、ｙ、ｎは正の整数、及びそれぞれ次式で表わさ
れるポリスチレンの末端ブロック“Ａ”と　Ａ　’　”
　Ｈ ＼＼　　ｌ 但しｎは正の整数でＡとＡ′で同じでも異っていてもよ
い、を有する市販のエラストメリックなＡ−ＢＡ’ブロ
ック共重合体は５−ＥＢ−Ｓブロック共重合体とも呼ば
れ、例えばＳｈｅｌｌＣｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲ
ＡＴＯＮ　　Ｇ。
ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　１６５０．ＫＲＡＴＯＮＧ　　
１６５２及びＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ１６５７で入手でき
る。
上記ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ樹脂の５ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉ
ｃａ１社から発表されている７４６Ｆでの代表的な特性
の要約を、下記の第１表に示す。
第−」ニー表 引張強度、ｐｓｉ’　　　　　５，０００”　　４，５
００２３，４００２３００χ係数、ｐｓｉ’　　　　　
　８００　　７００　　３５０伸張率、χ’　　　　　
　　５００　　５００　　７５０破損曲げ、χ　　　　
　　　−−− 硬度、５ｈｏｒｅ　Ａ　　　　　　　７５　　　７５　
　　６５比重　　　　　　　　　０．９１　　０．９１
　　０．９０可塑油含有’ｆｉ、％ｗ　　　　　　Ｏ０
０スチレン／ゴム４比　２Ｂ／７２　２９／７１　１４
／８６物理的形状　　　　　　小片　　小片　ペレット
’　　ＡＳＴＭ方法Ｄ方法２−引張試験ジョーの分離速
度１０インチ／分。
２　　トルエン溶液から取り出されたフィルム上で求め
られる一般特性。
３　純粋な重合体濃度、２０％Ｗ。
４　両末端ブロック（Ａ＋Ａ’）の分子量の合計対中間
ブロックＢの分子量の比。例えばＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ−
１６５０の場合、両末端ブロック（Ａ＋Ａ’）の分子量
の合計はＡ−ＢＡ’ブロック共重合体の分子量の２８％
。
一般に、ブロック樹脂は、本発明の方法で使われる温度
で分離をつないだり架橋する重合体セグメントを含まな
いものでなければならない。
何故ならかかる物質は、溶融した押出成形可能な組成物
がそこを通じて押出されねばならない小径のキャピラリ
を詰まらせたり、あるいは劣化し過ぎ満足できない製品
を形成し易いからである。驚くべきことに、本発明では
ポリオレフィンの高い含有量においても、例えば添加物
を最終製品から添加物を除去する浸出等の後形成処理を
必要とせずに、エラストメリック特性を有する繊維質の
不織布を形成できることが見い出された。
押出成形可能組成物を混合するのに使われるポリオレフ
ィンは、Ａ−ＢＡ’ブロック共重合体と混合されこ＼で
限定される高圧及び高温条件の適切な組合せ下に置かれ
ると、混合した状態でＡ−ＢＡ’ブロック共重合体と押
出成形可能なものでなければならない。特に、好ましい
ポリオレフィン物質には、エチレン共重合体、プロピレ
ン共重合体及びブテン共重合体を含むポリエチレン、ポ
リプロピレン及びポリブテンが含まれる。２種以上のポ
リオレフィンの混合物を用いてもよい。特に好ましいポ
リエチレンは、ｔｌ、ｓ、　１．Ｃｈｅｍｉｃａ１社か
ら商標ＰｅｔｒｏｔｈｅｎｅＮａ６０１で入手し得る。
（こ−ではＰＨＮａ６０１とも称する。）特に好ましい
ポリプロピレンは、Ｔｈｅ　Ｈｉｍｏｎｔ社から商６ｐ
ｃ−９７３で入手し得る。
Ｕ、Ｓ、　１．Ｃｈｅｍｉｃａ１社から得られる情報は
、Ｎａ６０１がホットメルト接着材とコーティングの分
野で使われる低分子量、低密度のポリエチレンであると
述べている。またＵ、Ｓ、１．は、Ｎａ６０１が次の公
称値を有する：（１）ＡＳＴＭＤ　　３２３６に従って
測定したＢｒｏｏｋｆ　１ｅｌｄ粘性（ｃ　Ｐ）が１５
０℃で８，５００．１９０℃で３．３００ｉ　　（２）
ＡＳＴＭ　　Ｄ　　１５０５に従って測定した密度が０
．９０３ｇ／ｃａｔ　；　（３）Ａ　Ｓ　ＴＭＤ１２３
８に従って測定した等価溶融指数が２．０００ｇ／１０
分；（４１ＡＳＴＭ　　Ｅ　　２８に従って測定したリ
ング及びボール軟化点が１０２℃；（５）ＡＳＴＭ　　
Ｄ　　６３８に従って測定した引張強度が８５０ｐｓｉ
　　；（６）ＡＳＴＭ　　Ｄ６３８に従って測定した伸
張率が９０％；の剛性係数Ｔ、が一３４℃で（４５，０
００）；及び（８）貫通硬度（ＢＢＩ＋の１０分の１単
位）が７７６Ｆで３．６゜ Ｎａ６０１は約４，６００の数値平均分子量（Ｍｎ）；
約２２，４００の重量平均分子量（Ｍｗ）；及び約８３
，３００のＺ平均分子量（Ｍｚ）を有すると考えられる
。Ｎａ６０１の多分散度（Ｍ　ｗ　／　Ｍ　ｎ　）は約
４．８７である。
Ｍｎは次式で計算される： Ｍｗは次式で計算される： Ｍｚは次式で計算される： 但しＭｗ＝サンプル中の個々の分子の各分子量、及び　
ｎ＝一定の分子ＩＭｗを持つ一定サンプル中の分子量。
）１ｉｍｏｎｔによって記されたＨｉｎ＋ｏｎｔＰＣ−
９７３ポリプロピレンの一般特性は、ＡＳＴＭ　　Ｄ　
　７９２に従って測定した密度が約０．９００ｇ／ｃｏ
！である。ＡＳＴＭ　　Ｄ１２３８、条件りに従って得
られた溶融吹出し、速度は約３５ｇ／１０分。ＰＣ−９
７３の他の特性は、ＡＳＴＭ　　Ｄ　　６３８に従って
測定した引張強度は約４．　３００ｐｓｉ　　；　ＡＳ
ＴＭ　　Ｄ７９０、Ｂに従って測定したたわみ係数が約
１８２．０００ｐｓｉ　　；及びＡＳＴＭ　　Ｄ７８５
Ａに従って測定したＲｏｃｋｗｅｌｌ硬度、Ｒスケール
が約９３である。ＰＣ−９７３は約４０．１００の数値
平均分子量（Ｍｎ）；約１７２．０００の重量平均分子
量（Ｍｗ）；及び約６７４，０００のＺ平均分子量（Ｍ
Ｚ）を有するものと考えられる。ＰＣ−９７３の多分散
度（Ｍｗ／Ｍｎ）は約４．２９である。
混命物は通常、少くとも約２０〜約９５重量％のブロッ
ク共重合体と少くとも約５〜約８０重量％のポリオレフ
ィンを含む０例えば、混合物は少くとも約３０〜約９０
重量％のブロック共重合体と少くとも約１０〜約７０重
量％のポリオレフィンを含み得る。好ましくは、混合物
が少くとも約５０〜約９０重量％のブロック共重合体と
少くとも約１０〜約５０重量％のポリオレフィンを含む
。例えば、混合物は約５０〜約７０重量％のブロック共
重合体と約３０〜約５０重量％のポリオレフィンを含む
、１つの好ましい混合物は、約６０重量％のブロック共
重合体と約４０重量％のポリオレフィンを含む。
好ましい高温での押出成形と混合物中における所定ポリ
オレフィンの存在が、純粋なつまりそのままのＡ−ＢＡ
’ブロック共重合体の粘性と比べ混合物の粘性を減少さ
せ、繊維及びミクロファイバの溶融吹出しで使用できる
押出成形可能な組成物を形成する。しかし、ブロック共
重合体樹脂とポリオレフィンは、過剰な連鎖の分離や熱
または酸化による劣化を伴わずに、本発明の方法で使わ
れる押出温度を維持できなければならない。この点に関
し、押出成形可能組成物による酸化劣化度は、溶融吹出
し工程で不活性ガスを細め用気体流として使うことによ
って減少されるものと考えられる。また上記の酸化劣化
度は、押出成形機による処理前に、使用樹脂の原料ペレ
ットを不活性ガスで覆うことによっても減じられるもの
と考えられる。押出成形中にブロック共重合体の！る酸
化劣化量が細め用気体流として不活性ガスを使って減少
できるという事実は一般に、空中と窒素中で実施された
ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７プＯ，り共重合体樹
脂の熱重量分析によって裏付けられている。これらの分
析において、空気中で加熱されたＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ
　　１６５７プ０７り共重合体樹脂のサンプルは約３０
７℃で質量損を生じ始めたのに対し、窒素中で加熱され
た比較サンプルは約３７５℃になって質量損を生じ始め
た。これらの結果は、空中で加熱したサンプルへの酸化
劣化の影響が、不活性あるいは少くとも非酸化性の細め
用気体流を使って、高い細め用気体温度での細め工程中
における押出成形可能組成物の劣化を制限すること及び
／又は不活性あるいは少くとも非酸化性のガスを使って
、原料ベレットを覆うことで回避もしくは減少されるこ
とを示していると考えられる。
次に、同じ参照番号が同じ構造または同じ処理工程を示
す図面、特に本発明によるエラストメリック不織ウェブ
を形成する装置を概略的に示す第１図を参照すると、（
ａｌ少くとも約１０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合
体、但し“Ａ”と“Ａ′”は共にポリ　（ビニル・アレ
ン）等のスチレン半休を含む熱可塑性重合体の末端ブロ
ックで　ｍ　Ｂ　＊はエラストメリンクなポリ（エチレ
ン−ブチレン）の中間ブロック、及び（ｂｌＡ−ＢＡ’
ブロック共重合体と混合され、高温及び高圧条件のを効
な組合せ下に置かれると、Ａ−ＢＡ’ブロック共重合体
とともに混合状態で押出成形可能である０重量％より多
く約９０重量％までのポリオレフィンの混合物（不図示
）が、例えばペレットの形で押出成形機１２のホッパー
１０に供給される。混合物の構成要素はペレットまたは
その他の形で供給し得る。構成要素（つまりペレット）
はホンパー１０中にある間、不活性または少くとも非酸
化性ガスによって覆うことができる。これは、ホッパー
１０中にある混合物の通常大気との接触を減じるととも
に、押出形成機１２内に引き込まれる気体が酸素を含む
通常大気でなく不活性ガスになる可能性を高めることに
よって、混合物に対する酸化劣化の影響を減少させると
考えられる。混合物は通常、少くとも約２０〜約９５重
景％のブロック共重合体と少くとも約５〜約８０重量％
のポリオレフィンを含む。例えば、混合物は約３０〜約
９０重量％のブロック共重合体と約１０〜７０重量％の
ポリオレフィンを含み得る。好ましくは、混合物が約５
０〜９０重量％のブロック共重合体と約１０〜５０重量
％のポリオレフィンを含む。例えば、混合物は約５０〜
７０重量％のブロック共重合体と約３０〜５０重量％の
ポリオレフィンを含み得る。以下に記す幾つかの例では
、約６０重量％のブロック共重合体と約４０重量％のポ
リオレフィンを含む。
混合物の温度は通常の加熱装置（不図示）によって、混
合物を溶融するように押出成形機１２内で高められ、ま
た押出成形機内に位置した回転ネジ（不図示）の与圧作
用によって混合物に圧力が加えられ、混合物を押出成形
可能な組成物に形成する。混合物は、ポリエチレンが混
合物中のポリオレフィンとして使われるときは少くとも
約１２５℃、ポリプロピレンが混合物中のポリオレフィ
ンとして使われるときは少くとも約１７５℃の温度、例
えば少くとも約２９０〜３４５℃、特に少くとも約３０
０〜約３３５℃の温度に加熱されるのが好ましい。次い
で、押出成形可能組成物は回転ネジの与圧作用で溶融吹
出ダイ１４に向かう。押出成形可能組成物の高温は、溶
融吹出ダイ１４内でも通常の加熱装置（不図示）によっ
て維持される。溶融吹出ダイ１４は一般に、本方法で形
成すべき不織ウェブ１８の巾１６にはソ゛等しい距離だ
け延びている。組成物の押出成形に影響を及ぼす高温及
び高圧条件の組合せは、広い範囲で変化する。例えば、
より高い温度ではより低い圧力でも満足できる押出速度
が得られ、またより高い押出圧力ではより低い温度でも
満足できる押、出速度が得られる。
溶融吹出ダイ１４が押出成形機１２からの押出成形可能
組成物を受取る押出スロット２０を含むことは、第３図
に最も明瞭に示しである。　　　　′押出成形可能組成
物は押出スロット２０と複数の小径キャピラリ２２を通
過した後、第２図に最も明瞭に示すごとくダイ１４のチ
ップ２４を横切って延びる直線状の形でダイ１４を出、
溶融糸２６としてキャピラリ２２から現われる。
好ましくは、押出成形可能組成物がダイ千ツブ２４内の
小径キャピラリ２２を通し上記の温度範囲内において、
押出成形機１２の回転ネジから加わる約３００ゲージｐ
ｓｉ以下、例えば約２０〜約２５０ゲージｐｓｉの圧力
で押出成形可能である。特に、約５０〜約２５０ゲージ
ｐｓｉ、例えば約１２５〜約２２５ゲージｐｓｉの圧力
で押出成形可能である。これらの値を越える圧力は一部
のダイ１４を裂開または破損させる恐れがある。一般に
、押出成形可能組成物はダイ１４のキャピラリ２２を通
じ、少くとも約０．０２〜約１．７強ｇ／キャピラリ／
分、例えば少くとも約０．１〜約１．２５ｇ／キャピラ
リ／分の速度、特に少くとも約０．３〜約１．１ｇ／キ
ャピラリ／分の速度で押出される。
またダイ１４は細め用気体人口２８．３０を含み、これ
らに細め用気体源３２．３４から加熱・与圧された細め
用気体（不図示）が供給される。加熱・与圧細め用気体
は入口２８．３０からダイ１４に入り、第３図中矢印３
６．３８で示した通路を辿って２つの室４０．４２と狭
い通路つまりギャップ４４．４６を通過し、ダイ１４の
キャピラリ２２から出る押出成形糸２６を収縮させる。
室４０，４２は、加熱細め用気体が室４０．４２から出
て気体通路４４゜４６を通過し、ダイ１４から出る細め
用気体の流れ（不図示）を形成するように設計されてい
る。例えば、加熱細め用気体は約１００〜約４００℃、
特に約２００〜約３５０℃の温度で供給できる。また、
加熱細め用気体は約０．５〜約２０ゲージｐｓｉ　、特
に約１〜約１０ゲージｐｓｉで供給できる。
ダイ１４のダイ先端部５２と協働して室４０゜４２及び
通路４４．４６を画成するエアプレート４８．５０の位
置は、細め用気体通路４４゜４６の巾５４を広げたり狭
くするようにグイ先端部５２に対して調整でき、一定の
時間に空気通路４４．４６を通過する細め用気体の体積
がその速度を変えずに変更可能である。さらに、エアプ
レート４８．５０は上下にも調整でき、後で詳述するよ
うな“凹状”のダイチップ構成または凸状の“突出”ダ
イチップ構成を与える。
一般に、通常一定で約０．２０インチ以下の空気通路中
と組合せて、約２０ゲージｐｓｉより低い圧力の細め用
気体を用いるのが好ましい。実質上連続的ミクロファイ
バを製造したいなら、細め用気体の速度はより低くし、
空気通路のギャップはより広くするのが一般に好ましい
。
細め用気体の２つの流れは１つの気体流となるように合
流し、直線状に配置されたキャピラリ２２から出るとき
溶融糸２６を連行して、キャピラリ２２の直径より小さ
い径の繊維に細めるか、あるいはその細め度に応じて小
径のミクロファイバ（同じく２６で示す）に細める。一
般に、細め用気体は少くとも約１００〜約４００℃、例
えば少くとも約２００〜約３５０℃の温度、及び少くと
も約０．５〜約２０ゲージｐｓｉ、例えば約１〜約１０
ゲージｐｓｉの圧力で溶融糸２６に与え得る。気体搬送
ミクロファイバ２６は細め用気体の作用により、第１図
の実施例ではローラ５７によって通常の方法で駆動され
る多孔性無端ベルト５６である収集装置上に吹付けられ
る。
第１図は、ヘルド５６の表面上における実質上連続的な
ミクロファイバ２６の形成を示している。しかし、ミク
ロファイバ２６は第５図に示すように、細め用気体の速
度、温度及びそれが空気通路を通過する体積を一定の時
間間隔で変化させることによって、実質上不連続状に形
成することもできる。無端ベルト以外の他の多孔性装置
を使ってもよい。多孔性ベルト５６はその表面の下方で
且つ両ローラ５７間に位置した１つ以上の真空ボックス
（不図示）を含んでもよい。ミクロファイバ２６は、第
１図中矢印５８で示した方向に回転するベルト５６の表
面上に、繊維質の不織エラストメリックウェブ１８とし
て集められる。真空ボックスは、ベルト５６の表面に対
するミクロファイバ２６の保持を助ける。一般に、溶融
吹出ダイ１４のグイ先端部５２のチップ２４は、マイク
ロファイバ２６がその上に集められる多孔性無端ベルト
５６の表面から約４〜約２４インチ離れている。
こうして集められ絡ま九たミクロファイバ２６は密集つ
まり凝集した繊維質の不織エラストメリックウェブ１８
を形成し、該ウェブ１８が一対のピンチローラ６０，６
２によって多孔性無端ベルト５６から取り除かれ、これ
ら一対のピンチローラはウェブ１８の絡んだ繊維を一体
状に押圧してウェブ１８の一体性を増す。その後、ウェ
ブ１８は通常の装置により、貯蔵用の巻取ローラ（不図
示）に運ばれる。あるいは、巻取ローラによってウェブ
１８を直接ベルト５６から取り除いてもよい。また、超
音波打出し装置（不図示）や、例えば加熱カレンダとア
ンビルロール（不図示）の間に形成された加圧ニップ等
羊の他の打出し装置で、ウェブ１８をパターン打出しし
てもよい。
次に第３図を参照すると、溶融吹出ダイはベース部６４
と、該ベース部６４のはソ′中心から延びたグイ先端部
５２を含むことが明らかである。中心に位置したダイ先
端部５２は、ダイ１４のグイ先端部５２のチップ２４を
形成する“ナイフェツジ状゛尖端へ向かって内側に先細
りしている。稼動時にダイ１４が耐え得る押出圧力を増
すため、ベース部６４とグイ先端部５２は押出スロット
２０と押出キャピラリ２２を取り囲む単一の金属ブロッ
クから形成されるのが好ましい。ダイ１４は上記した２
枚のエアプレート４８．５０も含み、これらのエアプレ
ートは通常の手段でダイ１４のベース部６４に固着され
ている。エアプレート４８はダイ１４のグイ先端部５２
と協働し、室４ｏ及び細め用空気通路つまりギャップ４
４を画成する。エアプレート５０はグイ先端部５２と協
働し、室４２及び空気通路つまりギャップ４６を画成す
る。エアプレート４８．５０はそれぞれエアプレートリ
ップ６６．６８に終端している。第３図に示した構成に
おいて、ダイ１４のグイ先端部５２のチップ２４を形成
するナイフェツジ状尖端は、エアプレートリップ６６．
６８で形成される面より内側に凹んでいる。この構成に
おける両リップ６６．６８で形成される面とグイ先端部
５２のチップ２４との間の垂直距離は、当業者によって
“負の凸状”または“凹状１ダイチツプ構成とも呼ばれ
ている。第４図に示すヨウに、ダイ１４のグイ先端部５
２のチップ２４が両エアプレート４８．５０のリップ６
６゜６８で形成される面を越えて外側に突き出るように
構成されると、この構成は当業者によってグイ先端部５
２のチップ２４の“正の突出”と呼ばれている。以下論
する例において、グイ先端部５２のチップ２４が両エア
プレート４８゜５０のリップ６６．６８で形成される面
に対し凹んでいるとき、そのグイ先端部５２の“突出”
距離はマイナスの数字で示す。他方、グイ先端部５２の
チップ２４が両エアプレート４８゜５０のリップ６６．
６８で形成される平面を越えて突き出るように構成され
ている場合、そのダイチップの“突出”距離はプラスの
数字で示す。各側における正負いずれのダイチップ“突
出”値も、両エアプレート４８．５０のリップ６６．６
８で形成される面と、ダイ１４のグイ先端部５２のチッ
プ２４を形成するナイフェツジ状尖端との間の垂直距離
を測定して得られた。
すなわち、チップ尖端２４と両リンプロ６゜６８で形成
される面との間の最短距離として定義される。また、他
に指示されなければ、こ−で用いる“エアギャップまた
は巾”という語は、空気通路４４．４６いずれかの垂直
すなわち最小巾５４のことである。両通路の巾は通常、
等しくなるように構成される。
場合によっては、不織エラストメリックウェブ１８とし
て収集される前の押出成形糸２６中に、１種以上の固体
物質の離散粒子を入れたいこともある。例えば、綿繊維
、木材パルプ繊維、ポリエステル繊維またはその他の種
類の繊維等１種以上の繊維や粒状物を、糸２６内に入れ
たいことがある。２種以上のそれら繊維や粒状物を入れ
ることもできる。これは、第５図に７０で概略的に示し
たような配分装置を使って達成できる。数種の配分装置
が当業者には周知であり、その中の１つはＡｎｄｅｒｓ
ｏｎ等の米国特許光４．１００，４３２に開示された装
置で代表される。同特許の開示内容は、参照によってこ
−に含められる。第５図は、マイクロファイバ２６の形
成後に、２次繊維または流状物７２の流れがミクロファ
イバ２６の流れ中へはソ゛一様に注入されることを示し
ている。ミクロファイバ２６の流れ全体に対してはソ°
一様な２次繊維２６の分布は、２次繊維７２を含む２次
気体流（不図示）とミクロファイバ２６の流れとの合流
によって達成されるのが好ましい。この合流を行なう装
置は、２次繊維のマントまたは芯７８を個々の２次繊維
７２に分離する複数の歯７６を持った通常のピッカロー
ル７４を含む。
ピッカロール７４に供給される２次繊維７８のマントま
たは芯は、（エラストメリック繊維とパルプ繊維の２成
分混合物が所望なら）パルプ繊維のシート、（エラスト
メリック繊維とステープル繊維の２成分混合物が所望な
ら）ステープル繊維のマットまたは芯、あるいは（エラ
ストメリック繊維、パルプ繊維及びステープル繊維の３
成分混合物が所望なら）パルプ繊維のシートとステープ
ル繊維のマットまたは芯の両方とし得る。１種以上のス
テープル繊維及び／又は１種以上のパルプ繊維のその他
の組合せとしてもよい。２次繊維７２のシートまたは芯
は、ローラ装置８０によってピッカロール７４に供給さ
れる。ピッカロール７４の歯７６がシートまたはマツド
ア８を分離状の２次繊維７２に分離した後、個々の２次
繊維７２が形成ダクトまたはノズル８２を介してエラス
トメリック繊維の溶融吹出流２６の方へ運ばれる。ハウ
ジング８４がピッカロール７４を取り囲み、ハウジング
８４とピッカロール７４の表面間に通路つまりギャップ
！３６を与える。気体（不図示）、好ましくは空気がガ
スダクト８８を介し、ピッカロール７４の表面とハウジ
ング８４間の通路つまりギャップ８６に供給される。ガ
スダクト８８は、形成ダクトまたはノズル８２と通路８
６の接合点９０近傍で通路８６に合流するのが好ましい
。気体は、２次繊維７２をピッカロール７４の歯７６か
ら形成ダクトまたはノズル８２を通り、ピッカロール７
４の歯７４に近い速度で搬送する媒体として機能するの
に充分な量で供給される。
２次繊維７２を満足し得る速度に維持する補助として、
形成ダクトまたはノズル８２は、その縦軸が形成ダクト
またはノズル８２のギャップ８６との接合点９０におけ
るピッカロール７４の表面に対して接線方向の平面にほ
り平行となるように配置されるのが望ましい。この配置
の結果、２次繊維７２の形成ダクトまたはノズル８２の
壁に対する衝突によって２次繊維７２の速度は実質上変
らない。２次繊維７２がマットまたはシート７８からの
分離後もピッガロール７４の歯７６に接触し続けるなら
、形成ダクトまたはノズル８２の軸を、２次繊維７２が
ピッカロール７４の歯７６から離れる地点での２次繊維
７２の速度方向と一敗するように適宜調整し得る。所望
なら、ピッカロール７４の歯７６からの２次繊維７２の
解凍を、与圧気体例えば空気をダクト９２から加えて助
けてもよい。
形成ダクトまたはノズル８２のグイチップ２４に対する
高さ９４は、共成形品の特性を変化させるように調整し
得る。また、ノズル８２のチップ９８のグイチップ２４
からの距離９６も、最終共成形品に変化をもたらす、こ
れらの高さ９４と距離９６の値は、ミクロファイバ２６
に加えられる物質に応じても変えられる。
形成ダクトまたはノズル８２のピッカロール７４に沿っ
た巾と、形成ダクトまたはノズル８２がピッカロール７
４から延びた長さ１００も、溶融吹出ミクロファイバ２
６の流れ全体に対する２次繊維７２の最適な分布を得る
上で重要である。好ましくは、形成ダクトまたはノズル
８２の長さ１００を、装置設計が許容する限り短くすべ
きである。長さ１００は通常、ピッカロール７４の半径
にはソ“等しい最小長に制限される。また好ましくは、
形成ダクトまたはノズル８２の巾がピッカロール７４に
供給されるシートまたはマツドア８の巾を越えるべきで
ない。
第５図はさらに、２次繊維７２を運ぶ気体流がミクロフ
ァイバ２６の流れの移動方向に対し、両気体流の合流点
ではソ゛直交する方向に移動するのが好ましいことを示
している。両気体流を他の角度で合流させてもよい、２
火線１！ｆｉ７２を運ぶ気体流の速度は通常、ミクロフ
ァイバ２６を細める気体流の速度より小さくなるように
調整される。これによって合流・統合した両気体流は、
ミクロファイバ２６の流れとは譬°同じ方向に流れる。
実際上、両気体流の合流は、２次繊維７２の流れがミク
ロファイバ２６の流れ中に引き込まれる吸引効果と似た
方法で達成されるのが好ましい。また、両気体流間の速
度差は、２次繊維７２が乱流状でミクロファイバ２６内
に統合され、２次繊維７２がミクロファイバ２６と完全
に混合されるようなものであるのが好ましい。一般に、
両気体流間の速度差が増大すると、２次繊維７２はミク
ロファイバ２６内へより均一に統合される一方、両気体
流間の速度差の減少は一般に、ミクロファイバ２６内で
２次繊維７２が集中する領域を生じ易い。一般的に生産
速度を高めるためには、ミクロファイバ２６の流れを連
行して細める気体流が高い初期速度、例えば約２００〜
約１，０００フイ一ト／秒を持ち、２次繊維７２を運ぶ
気体流が低い初期速度、例えば約５０〜約２００フイー
ト／秒を持つようにするのが好ましい。勿論、押出成形
糸２６を連行してエラストメリックミクロファイバへ細
める気体流は、溶融吹出ダイ１４の空気通路４４．４６
を出た後直ちに膨張し、速度が減少する。
上記のごと（，２次繊維７２の流れがミクロファイバ２
６の流れに合流・統合し、２次繊維７２を溶融吹出繊維
２６の流れ全体へは＼一様に分布することで、ミクロフ
ァイバ２６と２次繊維７２の複合流１０２が形成される
。２次繊維７２がミクロファイバ２６内に統合される時
点で、ミクロファイバ２６は半溶融で粘着性があり、こ
のような状態で２次繊維７２はミクロファイバ２６内へ
機械的に絡まれるだけでなく、通常ミクロファイバ２６
へ熱的に結合される。
しかし、２次繊維７２の統合時点でミクロファイバ２６
が半溶融していす粘着性がないと、２次繊維７２はミク
ロファイバ２６内へ機械的に絡まるだけである。
ミクロファイバ２６と２次繊維７２の複合流１０２を、
全体にわたってはＮ一様に分布され且つ所望ならウェブ
１８のミクロファイバ２６に結合された２次繊維７２を
有するエラストメリックミクロファイバ２６の繊維質不
織エラストメリックウェブ１８に変換するため、収集装
置が複合［１０２の経路中に位置する。収集装置は第１
図に関連して述べた回転ベルト５６とし得、その上に複
合流１０２が衝突してウェブ１８を形成する。好ましく
は、回転ベルトの外表面が多孔性で、回転ベルトはその
外表面に対する複合流１０２の保持を助ける通常の真空
装置（不図示）を含む。他の収集装置も当業者にとって
周知で、回転ベルト５６に代えて使うことができ、例え
ば多孔性の回転ドラム装置を使える。その後、ウェブ１
８は第１図に示したのと同等な装置の一対のニップロー
ラ（不図示）によってベルト５６から取り除かれる。次
いで、ウェブ１８は通常の装置で貯蔵用の巻取ローラ（
不図示）に運ばれる。あるいは、巻取ローうによってウ
ェブ１８を直接ベルト５６から取り除いてもよい。
共成形される繊維質不織エラストメリックウェブに所望
の特性に応じウェブは、例えば（ａ）少くとも約１０重
量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ
′”はそれぞれスチレン半休を含む熱可塑性重合体の末
端ブロックで・“Ｂ”はエラストメリックなポリ　（エ
チレン−ブチレン）の中間ブロック、から成り、ｔｂ＞
Ａ−ＢＡ’ブロック共重合体と混合され、高温及び高圧
条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−ＢＡ’ブロッ
ク共重合体とともに混合状態で押出成形可能である０重
量％より多く約９０重量％までのポリオレフィンを含む
ミクロファイバ等、こ＼で限定される少くとも約２０重
量％のミクロファイバの繊維質不織エラストメリックウ
ェブと、（２）該繊維質不織エラストメリックウェブの
全体にわたってはｙ゛一様に分布された０重量％より多
く約８０重量％までの少くとも１種の２次繊維とを含み
得る。繊維質不織エラストメリックウェブは、上記の混
合範囲の任意内でブロック共重合体／ボリオレフインの
混合物から形成できる。さらに、２次繊維は共成形ウェ
ブの約３０〜約７０重量％、特に約５０〜約７０重量％
で形成可能である。
ピッカロール７４を通常の粒状物注入系で置き換え、各
種の粒状物を含む繊維質不織エラストメリックウェブ１
８を作製してもよい。共成形繊維と粒状物質の組合せを
、繊維質不織エラストメリックウェブ１８へ形成される
前のミクロファイバ２６へ加えることもできる。
こ＼で論じる各側の全体を通じ、本発明の広い利用可能
性を示すため、各種溶融吹出ダイと押出成形機の構成を
さまざまな組合せにおいて用いた。参照し易くするため
、溶融吹出ダイ及び押出成形機の個々の細目を次の第ｎ
、　ｍ表に示す： 溶融吹出ダイは高圧ダイである。溶融吹出ダイと押出成
形機の各組合せが参照され、例えば表示“Ａ２”は溶融
吹出ダイ“２”と組合せて押出成形機“Ａ”を用いたこ
とを意味する。
班−土 第４図に示した方式を用い、ポリスチレンの“Ａ”及び
“Ａ”末端ブロック及びポリ　（エチレン−ブチレン）
の“Ｂ”中間ブロックを有する６０重量％のＡ−ＢＡ’
ブロック共重合体（Ｓｈｅｌｌ　Ｃｈｅｎ＋１ｃａ１社
から商標ＫＲＡＴＯＮＧＸ　　１６５７で人手）と、４
０重量％のポリオレフィン（Ｕ、Ｓ、Ｉ、　Ｃｈｅｍｉ
ｃａ１社から商標ＰＥＮａ６０１で入手）との混合物か
ら形成された溶融吹出ミクロファイバに綿繊維を複合す
ることによって、繊維質の不織エラスティックウェブを
形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成Ａ１を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約、３１４．４℃の温度、約１．３６ｇ
／キャピラリ／分の速度で押出した。ダイチップで混合
物に加わる押出圧力は２００ゲージｐｓｉ　と測定され
、ダイキャピラリ中の混合物に対して約１５３ｐｏｉｓ
ｅの粘性を与えた。ダイチップの構成は、キャピラリ列
の各側に細め用空気通路を形成する両エアプレートのリ
ップ外表面の平面から約０、０９０インチ凹むように（
−０，０９０のダイチップ突出）調整した。両エアプレ
ートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計２つの細め
用空気通路が約０．０６　ツイフチのエアギャップつま
り巾を持つ通路を形成するように調整した。
尚、この例Ｉで用いた空気通路またはギャップの構成は
第３図に示した構成と比表、ダイ先端部５２で形成され
る角度、つまりキャピラリ２２が二分する角度が９０度
で、従ってエアギャップ４４．４６が領域４０．４２に
おいてよりもグイ先端部５２のチップ２４近くで広いと
いう点でわずかに異る。すなわち、このダイ構成のエア
ギャップ４４．４６は、細め用空気が矢印３６．３８で
示す方向に進むにつれ、狭くならずに広がる。混合物を
溶融吹出しするための成形空気は、約３４１．１℃の温
度、約４ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。こ
うして成形された溶融吹出繊維が、ダイチップから約１
１インチ離れた成形スクリーンに向かって吹付けられた
。
第５図に示された通常の共成形方式を用い、米国ニュー
ヨーク州のＣｏ　ｔ　ｔｏｎ社から入手し且つ約１．５
インチの長さを持つ漂白綿繊維を、成形スクリーン上に
被着される前の溶融吹出ミクロファイバの流れに混入し
た。綿繊維はまずｐａ１ｄ□　Ｗｅｂｂｅｒのマット形
成装置によゲ乙約７・５　ｇ　／　ｍの近（！！基本重
量を持つマントに形成した。このマントは、ビンカロー
ルの表面から約０．０　Ｏ５インチ離れて位置したピッ
カロール用送りロールで、ピッカロールに供給した。ピ
ッカロールは約３．　００Ｏｒｐｍ　　（回転７分）で
回転させ、繊維搬送空気を約４ゲージｐｓｉの圧力でピ
ッカロールに供給した。共成形装置のノズルの溶融吹出
ミクロファイバ流に対する位置は、実測しなかった。し
かし、共成形装置のノズルは溶融吹出ダイのダイチップ
下方約２インチ且つ後方約２インチに位置したと考えら
れる。
この手順は、約２０インチの巾（装置横断方向）を持ち
、約７０重量％のエラストメリックな溶融吹出マイクロ
ファイバと約３０重量％の綿繊維から成る繊維質の不織
エラストメリックウェブを与えた。
例Ｉの手順で作成された繊維質不織ウェブの巾３インチ
、長さ５インチのサンプルを、装置方向と装置横断方向
両方について伸張試験した。
装置方向の試験は、２０インチ巾のウェブからカットし
、装置横断方向が３インチ、装置方向が５インチのサン
プルに対し実施した。各サンプルは約３インチの初期ジ
ョー設定値を持つＩｎ５ｔｒｏｎ　Ｍｏｄｅｌ　　１１
２２試験装置の長さ方向に沿って置き、１５０％つ井り
非伸張サンプルの長さの１．５倍になるまで、すなわち
５０％の伸張率で、約１０インチ／分の速度により伸張
した。１５０％長に達す為のに必要な荷重（ｇ）を測定
し、サンプルを１５０％長（５０％伸張率）に１分間維
持した。１分間の終了時、サンプルの長さを１５０％長
（５０％伸張率）に維持するのに必要な荷重（幻を測定
した後、サンプルの長さを非伸張サンプルの初期長の１
５０％から２００％につまり２倍になるまで、すなわち
１００％の伸張率へ増加した。２００％長に達するのに
必要な荷重（幻を測定し、サンプルを２００％長に１分
間維持した。第２の１分間の終了時、サンプルの長さを
２００％長（１００％伸張率）に維持するのに必要な荷
重（幻を測定した。その後、全負荷をサンプルから取り
除き、サンプルの永久変形率を測定した。（仮定の例示
として、３インチのサンプルが３．３インチに戻れば、
永久変形率は１０％、つまり０．３／３、　Ｏとなる。
）永久変形率の測定後、破断（すなわち裂開）するまで
サンプルを伸張し、破断に至るサンプルの伸張時に受け
たピーク荷重と破断時におけるサンプルの伸張率を測定
した。
破断時の伸張率は、サンプルの非伸張長さの比率として
記録した。例えば、非伸張長さ３インチのサンプルが９
インチで破断すれば、その破断時の伸張率は２００％で
ある。
これらの結果を下記の第■表に示す。同表から、１分間
の待ち時間後の荷重減少が各ケースで生じ、ピーク荷重
は１００％伸張率における°　初期荷重と近いことが明
らかであろう。物質のエラストメリック特性を有意に理
解するためには、サンプルが置かれた伸張率と材料が保
持している永久変形量の両方を知るのが重要であるから
、これらの結果はサンプルのエラストメリック特性を実
証するものである。
王−」仁−表 一向一 １分間後の１５０χ長 （５０χ伸張率）での荷重　　２１４ｇ　　　　　１１
３ｇ永久変形率　　　　　　　　１６χ　　　　　２１
χ受けたピーク荷重　　　　３９３ｇ　　　　　２６６
ｇ破断時の伸張率　　　　　１７１％　　　　　２２５
％■−エ ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ″末端ブロック及びポリ
　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ″中間ブロックを有す
る９０重量％のＡ−ＢＡ’ブｏ　ツク共重合体（Ｓｈｅ
ｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ
Ｘ　　１６５７で入手）と、１０重量％のポリオレフィ
ン（Ｕ、Ｓ、１．　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥＮ
ａ６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の
不織エラステインクウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２２、８℃の温度、約０．３６ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。グイチップで混合物
に加わる押出圧力は４５０ゲージｐｓｉと測定された。
グイチップの構成は、キャピラリの各側に成形空気通路
を形成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越え
て約０．０１０インチ出るように（０，０１０インチの
ダイチップ突出）調整した０両エアプレートは、押出キ
ャピラリの各側に１つづつ計２つの成形空気通路が約０
．０６０インチ巾つまりギャップの空気通路を形成する
ように調整した。混合物を溶融吹出しするための成形空
気は、約３３５．６℃の温度、約１．５ゲージｐｓｉの
圧力で空気通路に供給した。混合物の粘性はキャピラリ
内で６５１　ｐｏｉｓｅと算定された。こうして成形さ
れた溶融吹出繊維が、実測しなかったがグイチップから
約１２インチ離れているものと考えられる成形スクリー
ン上に対して吹付けられた。
■一旦 ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロック及びポ
リ　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ”中間ブロックを有
する８０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓｈｅ
ｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ
Ｘ　　１６５７で入手）と、２０重量％のポリオレフィ
ン（Ｕ、Ｓ、１．　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥＮ
ａ６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の
不織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２２、８℃の温度、約０．４３ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。グイチップで混合物
に加わる押出圧力は４７２ゲージｐｓｉと測定された。
グイチップの構成は、キャピラリの各側に空気通路を形
成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて約
０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグイ
チップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ中つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３２５．０℃の温度、約
２．０ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で５７２ｐｏｉｓｅと算定され
た。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなかっ
たがグイチップから約１２インチ離れているものと考え
られる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
■−Ｎ ポリスチレンの“Ａ′及び“Ａ　Ｉ　１１末端ブロツク
及びポリ（エチレン−ブチレン）の“Ｂ″中間ブロック
を有する７０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓ
ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　
　ＧＸ　　１６５７で入手）と、３０重貴簡のポリオレ
フィン（Ｕ、Ｓ、１．Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標　Ｐ
ＥＮａ６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維
質の不織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２２．８℃の温度、約０．４３ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。グイチップで混合物
に加わる押出圧力は３７５ゲージｐｓｉと測定された。
グイチップの構成は、キャピラリの各側に空気・通路を
形成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて
約０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグ
イチップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ中つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３２５．０℃の温度、約
２．０ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で４５４　ｐｏｉｓｅと算定さ
れた。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなか
ったがグイチップから約１２インチ離れているものと考
えられる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
貫−呈 ポリスチレンの“Ａ′及び１Ａ″末端ブロツク及びポリ
　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ”中間ブロックを有す
る７０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓｈｅｌ
ｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ
　　１６５７で入手）と、３０重量％のポリオレフィン
（１１，Ｓ、１．Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥＮａ
６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の不
織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通し、約３２２．２℃の温度、約０．６４ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。ダイチップで混合物
に加わる押出圧力は４８０ゲージｐｓｉ　と測定された
。
ダイチップの構成は、キャピラリの各側に空気通路を形
成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて約
０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグイ
チップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ中つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３２４．４℃の温度、約
４．５ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で３９１　ｐｏｉｓｅと算定さ
れた。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなか
ったがダイチップから約１２インチ離れているものと考
えられる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
朶り二■ ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ″末端ブロック及びポリ
　（エチレン−ブチレン）のＢ”中間ブロックを有する
６０重量％のＡ−ＢＡ　’ブロック共重合体（Ｓｈｅｌ
ｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ
　　１６５７で入手）と、４０重量％のポリオレフィン
（Ｕ、Ｓ、Ｉ、　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥＮａ
６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の不
織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２３、９℃の温度、約０．３６ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。ダイチップで混合物
に加わる押出圧力は２４０ゲージｐｓｉ　と測定された
。
ダイチップの構成は、キャピラリの各側に空気通路を形
成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて約
０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグイ
チップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ中つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３３４．４℃の温度、約
１．５ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で３４７　ｐｏｉｓｅと算定さ
れた。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなか
ったがダイチップから約１２インチ離れているものと考
えられる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
■−星 ゛ポリスチレンのＡ″及び“Ａ　Ｉ　Ｂ末端ブロック及
びポリ　（エチレン−ブチレン）の６Ｂ”中間ブロック
を有する６０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓ
ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　
　Ｇ　　１６５２で入手）と、４０重量％のポリオレフ
ィン（Ｕ、Ｓ、１．　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥ
Ｎａ６０１で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質
の不織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２３、９℃の温度、約０．３６ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。ダイチップで混合物
に加わる押出圧力は２２０ゲージｐｓｉと測定された。
ダイチップの構成は、キャピラリの各側に空気通路を形
成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて約
０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグイ
チップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ巾つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３３５．０℃の温度、約
１．５ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で３１８ｐｏｉｓｅと算定され
た。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなかっ
たがグイチップから約１２インチ離れているものと考え
られる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
ｕ ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ″末端ブロック及びポリ
　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ”　。
中間ブロックを有する６０重量％のＡ−ＢＡ　”ブロッ
ク共重合体（Ｓｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標
ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７で入手）と、４０重
量％のポリプロピレン（旧ＢＩｏｎ　を社から商標ｐｃ
−９７３で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の
不織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
混合物を押出すことによって達成された。混合物はキャ
ピラリを通じ、約３２４、４℃の温度、約０．３２ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。グイチップで混合物
に加わる押出圧力は３８０ゲージｐｓｉ　と測定された
。
グイチップの構成は、キャピラリの各側に一空気通路を
形成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて
約０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのグ
イチップ突出）調整した。
両エアプレートは、押出キャピラリの各側に１つづつ計
２つの空気通路が約０．０６０インチ巾つまりギャップ
の空気通路を形成するように調整した。混合物を溶融吹
出しするための成形空気は、約３３７．８℃の温度、約
２．０ゲージｐｓｉの圧力で空気通路に供給した。混合
物の粘性はキャピラリ内で６１９ｐｏｉｓｅと算定され
た。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなかっ
たがグイチップから約１２インチ離れているものと考え
られる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
ｌ−較一五一■ ポリスチレンの“Ａ”及び″Ａ″末端ブロック及びポリ
　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ″　　゛中間ブロック
を有する１００重量％のＡ−ＢＡ′ブロック共重合体組
成物（Ｓｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡ
ＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７で入手）を溶融吹出しして
繊維質の不織エラスティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、こ＼
で定義された押出成形機／ダイ構成り４を通して材料の
組成物を押出すことによって達成された。組成物はキャ
ピラリを通じ、約３２４、４℃の温度、約０．３２ｇ／
キャピラリ／分の速度で押出した。グイチップで組成物
に加わる押出圧力は、（圧カブローブの目盛を越えたた
め）５０５ゲージｐｓｉより大きいと測定された。グイ
チップの構成は、キャピラリの各側°　　に空気通路を
形成する両エアプレートのリップ外表面の平面を越えて
約０．０１０インチ出るように（０，０１０インチのダ
イチップ突出）調整した。両エアプレートは、押出キャ
ピラリの各側に１つづつ計２つの空気通路が約０．０６
０インチ巾つまりギャップの空気通路を形成するように
調整した。組成物を溶融吹出しするための成形空気は、
約３３７．８℃の温度、約２．０ゲージｐｓｉの圧力で
空気通路に供給した。組成物の粘性はキャピラリ内で８
２３　（オフスケール）ｐｓｉより大きいと算定された
。これは、圧カブロープの目盛を越えてしまったからで
ある。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測しなか
ったがグイチップから約１２インチ離れているものと考
えられる成形スクリーン上に対して吹付けられた。
第７表に、上記例２〜９で使われた変数をまとめて示す
。
第Ｖ表の脚注： １　＝こ＼で定義されたもの ２＝Ａ＝ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７　　（Ｓｈ
ｅｌｌ）Ｂ＝ポリ、ｔ　ｌｚ７　イアＰＥ　Ｎａ　　６
０１　　（Ｕ、Ｓ、１．）Ｃ＝ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　
１６５２　（Ｓｈｅｌｌ）Ｄ＝ポリプロピレンＰＣ−９
７３（旧ｗｏｎ　ｔ）９０Ａ／１０Ｂ＝９０ｆＥ量％の
Ａと１０重量％のＢとの混合 ３＝ｇ／キャピラリ／分 ４＝−ｃ ５＝キヤピラリでのゲージｐｓｉ ６−負値は凹状のダイチップ構成を示す、インチ７＝イ
ンチ Ｂ千℃ ９−ゲージｐｓｉ ”　＝　ｐｏｉｓｅ １１＝インチ、実測せず 例２．３及び６〜９で成形された繊維質不織ウェブのエ
ラストメリック特性を測定した。
７０％のＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７／３０％の
ポリエチレン混合物（例４または５）についてもデータ
を得たが、そのデータがどちらの例のものであるか確か
でない。データは例４に関わるものと考えられるので、
そう記録しである。
この仮定が誤りなら、データは例５に関わる。
試験はＩｎｓ　ｔｒｏｎ引張試験器型式１１２２を用い
て行ない、各サンプルを５インチ／分の速度で、１００
％つまり装置方向の最初の非伸張長さの２００％にまで
伸張し、次いでサンプルを非伸張状態に戻した。この手
順を４回繰り返した後、各サンプルを破断または引裂か
れるまで伸張した。各サンプルは２インチ巾（装置横断
方向）、５インチ長（装置方向）で、試験器の初期ジョ
ー分離は１インチとした。サンプルは試験器に長さ方向
に沿って置いた。この結果得られたデータを以下の第■
表に示す。
の−の−？−１（Ｘ：Ｉ　Ｑ）　＋＋１　ｍ　Ｍ　　　
　Ｄの口ｅ＋　ｅｌ　　　　Ｆ−＋　Ｑ）の■寸トのｃ
＋３０　　　のへののり　　　　　　　　　　　囚の■
■寸ｏＯ■口寸へ　　　００へ００　　　ロ曽トーロ　
　　ＱωＱのの口ω■ω哨ｃＩ：１　　　の口Ｎ寸ロロ
　　ト叩寸へへ■　　曽ψ寸ζ口のト叩寸のの−ロの寸
０のロ　　０ωヘー■へ　　−００００口（Ｊ）■■Φ
口０　０１哨−の■　　■ωωωさ０　　のの０く寸の
■　　　　　　　　　ロ　　　　　　　　　■　　　　
　　　　　−（Ｊ：１＜５ｃＯ（ｅ）Ｃ１）Ｃｏ　　　
ｔ−トドトドさ　　ωωωψωω　　■０Φφ■■第■
表の脚注： １　２インチ巾すンプル当りのｇ表示で、２回の反復測
定の平均値として記録。平均値は次式に基き１００　ｇ
／ｃｄの材料に規格化した： ２　インチ・ポンド表示で、２回の反復測定の平均値と
して記録。平均値は上記脚注１の式に基き１００ｇ／ｍ
の材料に規格化した３　サンプルの非伸張長さに対する
比率で、他に指示してなければ、２回の反復測定の平均
値として記録。
４　最初の非伸張サンプル長さに対する増加比率で、２
回の反復測定の平均値として記録例えば、１００％は最
初の非伸張サンプル長さの２倍に等しい。
５　１回の測定のみ 追加の例Ｘ−ＸＶＩを実施した。ごれらの各側ｘ−ｘｖ
ｒで用いた変数を第■表に要約する。
第■表の脚注： １＝こ＼で定義されたもの ”　＝Ａ＝ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７　（Ｓｈ
ｅｌｌ）Ｂ＝ポリオレフィンＰＥ　Ｎａ　６０１　　（
Ｕ、Ｓ、１．）９０Ａ／１０Ｂ＝９０重量％のＡと１０
重量％のＢとの混合 ３＝ｇ／キャピラリ／分 ４＝℃ ５＝キヤピラリでのゲージｐｓｉ ｂ＝負値は凹状のダイチップ構成を示す、インチ ７＝インチ ８＝℃ ９＝ゲージｐｓｉ ”　＝　ｐｏｉｓｅ １＝インチ、近似値 第７表の例４〜６を第■表の例１０〜１６と比較すると
、異る押出圧力延いては異る重合体粘性が、他の点では
は＼同等な例から生じていることを示している。これら
の粘性差は、ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７ブｔｌ
１７り共重合体のあるロット、ロットＡを例２〜６．８
及び９で用いたのに対し、例１０〜１６ではＫＲＡＴＯ
Ｎ　　ＧＸ　　１６５７ブロツク共重合体の異るロット
、ロットＢを用いたことによると思われる。これらの点
を考慮し、−１に重合体の粘性が低いほど溶融流ｆ（Ｍ
ＦＲ）が高いことから、ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６
５７ブロツク共重合体のロソ）Ａ及びロッ）Ｂの溶融流
量をＡＳＴＭ規格Ｄ−１２３８に基き、２．１６０ｇの
荷重を用い３２０℃で試験した。
これらの試験結果を以下の第１表に示す。
員−１−友 ロットＡ　　　ロットＢ ＭＦＲ’　　　　　　　　９８　　　　１４８第■表の
脚注： ’＝ｇ／１０分 例１０〜１６に詳述したプロセスで形成された繊維質不
織エラストメリックウェブの装置方向に沿った伸張特性
を、各材料につき２インチ巾（装置横断方向）と５イン
チ長（装置方向）を得て試験した。各サンプルはＩｎ５
ｔｒｏｎ型式１１２２試験器に長さ方向に沿って置き、
初期のジョー分離を１インチに設定した。次に、サンプ
ルを装置方向つまり長さ方向に１０インチ／分の速度で
伸張し、各サンプルを装置方向に１００％だけ伸張する
のに必要な荷重（ｇ）、すなわち各サンプルを装置方向
に沿ってその非伸張長さの２倍に伸張するのに必要な荷
重（ｇｌを求めた（Ｌｌｏｏ）。その後、各サンプルを
装置方向に破断するまで伸張し、破断時点における装置
方向に沿ったサンプルの伸張率（ＥＢ）を、サンプルの
装置方向に沿った非伸張長さに対する比率として測定し
た。サンプルを破断するまで伸張したときに受けたピー
ク荷重（Ｐ　Ｌ）も測定した。以下の第■表に示すＬｌ
ｏｏとＰＬの結果は、次式を用いて１００　ｇｌｒｄの
基本重量ををする繊維質不織布に規格化した：Ｌ１００
’　　　４８５　　４９５　　５８４　　６０９　　５
０５　　６０９　　５７１ＥＢ”　　　　５７９　　６
４５　　５０９　　４２２　　５２４　　３５５　　３
９１ＰＬ’　　　１，４５３　１，３０４　１，２２７
　１，１７６　　８９８　１．０３１　１，０４２第■
表の脚注： 盟＝２インチ巾のサンプルに関するｇ、１００ｇ／　１
のサンプルに対して規格化 宜＝装置方向の非伸張長さに対する比率　。
３＝５インチ巾のサンプルに関す４ｇ、１００ｇ／ｒｒ
ｒのサンプルに対して規格化 第７表を検討すると、押出成形可能組成物の粘性は組成
物中のポリオレフィン含有量の増加につれ減少すること
が一般に示されている。この事実を更に強調するため、
第７表の粘性を以下の第Ｘ表に抽出再生する。
茅−９（−表 第Ｘ表の結果とその他の前記データは、押出成形可能組
成物の粘性はポリオレフィン含有量の増加につれ急速に
減少することを明らかに実証している。さらに驚くべき
ことに、それらのデータは、押出成形可能組成物から形
成された不織ウェブのエラストメリック特性が、ブロッ
ク共重合体だけから形成された不織ウェブの弾性にはソ
′近いことも実証している。事実、押出成形可能組成物
から形成された不織材料の弾性は、高いポリオレフィン
含有量においても充分満足できるものである。
■−人星 ポリスチレンの“Ａ′及び“Ａ′”末端ブロック及びポ
リ　（エチレン−ブチレン）の”Ｂ”中間ブロックを有
する５０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓｈｅ
ｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ
　　１６５２で入手）と、５０重量％のポリブテン（Ａ
ｍｏｃｏ社から商標Ｉｎｄｏｐｏｌ　Ｌ　−１４で入手
）との混合物を溶融吹出しして繊維質の不織エラスティ
ックウェブを形成した。
Ａｍｏｃｏ社の文献は、Ａｍｏｃｏのポリブテンは主な
る高分子量のモノオレフィン（９５％〜１００％）と残
部のイソパラフィンから成るイソブチレン−ブテン共重
合体系であると記している。Ａｍｏｃｏ社の文献に記さ
れたし一１４ポリブテンの代表的な特性を以下の第ＸＩ
表に示す。
第−基上一表。
引火点ＣＯＣ”Ｃ（’Ｆ）、最小　　ｎ　９２　　１３
８（２８０）１６℃（６０’Ｆ）”ｉ’のＡＰＩ比重　
　　Ｄ２８７３６〜３９外　観　　　　　　　　　　　
　目視　　異物なし粘性、３８℃（１００’　Ｆ）での
５ｔｌＳ　　　　　　　　　１３９９９°Ｃ（２１０°
Ｆ）でのＳＯ５４２発火点ＣＯＣ，’Ｃ（”Ｆ）　　　
　　　＾ＳＴＭ　Ｏ９２１５４（３１０）流動点、　’
Ｃ（”Ｆ）　　　　　　　ＡＳＴＭ　Ｏ９７−５１（−
６０）比重１５．６／１５．６℃（６０／６０　”　Ｆ
）　　　　　　　　０．８３７３密　度、　　Ｌｂ／Ｇ
ａｌ　　　　　　　　　　　　　６．９７標準屈折率＋
ＮＺ。Ｄ　　　　　　　ＡＳＴＭ　０１２１８　１．４
６８０酸性度、　ｍｇ　ＫＯＨ／ｇ　　　　　　　ＡＳ
ＴＭ　Ｏ９７４０，０３総イオウ、ρｐｍ　　　　　　
　　Ｘ−線　　　６繊維質不織エラステイツクウエブの
溶融吹出しは、０．７５インチ径のＢｒａｂｅｎｄｅｒ
押出成形機により、ダイチップの直線１インチ当り２０
個の押出キャピラリを存する溶融吹出ダイを通じ材料の
混合物を押出成形して行なった。すなわち、こ＼で定義
された押出成形機／ダイ構成り３を用いた。各キャピラ
リは約０．０１４５インチの直径、約０．１１３インチ
の長さであった。
混合物はキャピラリを通じ、約２０４℃の温度、約０．
５３ｇ／キャピラリ／分の速度で押出した。
グイチップで混合物に加わる押出圧力は４０ゲージｐｓ
ｉ以下と測定された。グイチップの構成は、キャピラリ
の各側に空気通路を形成する両エアプレートのリップ外
表面の平面を越えて約０．０１０インチ突き出るように
調整した。両エアプレートは、押出キャピラリの各側に
１つづつ計２つの空気通路が約０．０６０インチ中つま
りギャップの空気通路を形成するように調整した。混合
物を溶融吹出しするための成形空気は、約２０４℃の温
度、約１ゲージｐｓｉの非常に低い測定されなかった圧
力で空気通路に供給した。
混合物の粘性はキャピラリ内で約３９ｐｏｉｓｅと算定
された。
例Ｘ■の過程中かなりの量の煙が生じた。これは、押出
温度が第ＸＩ表に示したし一１４材料の引火点より高か
った＼め、Ｌ−１４材料が気化したことによると考えら
れる。過剰な煙発生で、例Ｘ■の手順では何も収集され
なかった。
そこで、押出湯度を１６０℃に減じ、例Ｘ■を実施した
。
貫−人ｌ ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロック及びポ
リ　（エチレン−ブチレン）のａ　Ｂ　＋＋中間ブロッ
クを有する５０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（
Ｓｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ
　　Ｇ　　１６５２で人手）と、５０重量％のポリブテ
ン（Ａｍｏｃｏ社から商標Ｉｎｄｏｐｏｌ　Ｌ　−１４
で入手）との混合物を溶融吹出しして繊維質の不織エラ
スティックウェブを形成した。
繊維質不織エラスティックウェブの溶融吹出しは、０．
７５インチ径のＢｒａｂｅｎｄｅｒ押出成形機により、
グイチップの直線１インチ当り２０個の押出キャピラリ
を有する溶融吹出ダイを通じ材料の混合物を押出成形し
て行なった。すなわち、こ−で定義された押出成形機／
ダイ構成り３を用いた。各キャピラリは約０．０１４５
インチの直径、約０．１１３インチの長さであった。
混合物はキャピラリを通じ、約１６０°Ｃの温度、約０
．５３ｇ／キャピラリ／分の速度で押出した。
グイチップで混合物に加わる押出圧力については測定し
なかった。グイチップの構成は、キャピラリの各側に空
気通路を形成する両エアプレートのリップ外表面の平面
を越えて約ｏ、ｏｔ。
インチ突き出るように調整した。両エアプレートは、押
出キャピラリの各側に１つづつ計２つの空気通路が約０
．０６０インチ巾つまりギヤツブの空気通路を形成する
ように調整した。混合物を溶融吹出しするための成形空
気は、約１６０℃の温度、約１ゲージｐｓｉの非常に低
い測定されなかった圧力で空気通路に供給した。
混合物の粘性は、押出圧力を測定しなかったので算定で
きなかった。こうして成形された溶融吹出繊維が、実測
しなかったがグイチップから約１２インチ離れているも
のと考えられる成形スクリーン上に対して吹付けられた
。
押出温度の２０４℃から１６０℃への低下が煙の発生量
を減少させ、繊維質の不織エラストメリックウェブが首
尾よく作製された。
装置横断方向に２インチ巾、装置方向に５インチ長のサ
ンプルを、初期のジョー分離が１インチのＩｎｓ　ｔｒ
ｏｎ型式１１２２試験器へ長さ方向に沿って置き、５イ
ンチ／分の速度で破断するまで伸張した。破断までサン
プルを伸張する間に受けたピーク荷重は３２８ｇと測定
された。
破断時のエネルギーは２．０１インチ・ボンドと測定さ
れ、破断時の伸張率はサンプルの非伸張長さに対する比
率で４０６％と測定された。破断時におけるピーク荷重
とエネルギーの記録結果は、第■表の脚注１に示した式
を用いて１００　ｇ／ｍの値に規格化した。
例Ｘ■に従って得られた材料の別の装置横断方向２イン
チ巾、装置方向５インチ長のサンプルを、先のサンプル
の破断伸張率の７５％に伸張した。そのサンプルは、初
期のジョー分離が１インチのＩｎｓ　ｔｒｏｎ型式１１
２２へ長さ方向に沿って置き、５インチ／分の速度で伸
張した。
すなわち、４０６％伸張率の７５％つまり３０５％はサ
ンプルを伸張した。次いでサンプルを非伸張状態に弛緩
し、上記の手順を３回繰り返した。その後、破断するま
でサンプルを伸張した。この試験の結果を以下の第Ｘ■
表に示す。
第ｘ■表の脚注： ！＝ｇ、１００ｇ／ｍのサンプルに規格化２＝インチ・
ポンド、１００ｇ／ｒｒｆのサンプルに規格化 ３−非伸張サンプルの比率。例えば、１００％はサンプ
ルの非伸張長さの２倍を意味する一第ｘｎ表は、例Ｘ■
の繊維質不織エラストメリックウェブが満足し得る伸張
特性を実証したが、Ｉｎｄｏｐｏｌ　Ｌ　　１４ポリブ
テンを含まない同等材料より一般に低い引張強度を持つ
ことを示している。
ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ　　１６５２／Ｌ−１４混合物を商
業的に可能な処理量（押出速度）で溶融吹出しし得る範
囲を求める手っ取り早い方法として、ＫＲＡＴＯＮ　　
Ｇ　　１６５２とＬ−１４両方の各挿置の混合物を調整
し、各混合物の溶融流量特性を求めた。一般に、ＡＳＴ
Ｍ試験手順Ｄ−１２３８，条件Ｅ（１９０℃と ２．１６０ｇ荷重）で求めて５０ｇ／キャピラリ／１０
分以上の溶融流量値は、その混合物が商業規模で溶融吹
出し可能なことを示しているので、一定湿合物の溶融流
量値を求めることが重要である。これら溶融流量試験の
結果を、以下の第ｘｍ表に詳しく示す。
第ｘｍ表の脚注： Ｉ＝重量％ ２＝重量％ ’＝ＡＳＴＭ　　Ｄ−１２３８，条件Ｅ（１９０℃；２
，１６０ｇ荷重） ４＝温度が１７０°Ｃに維持される点を除き上記脚注３
と同じ Ｓ＝湯温度１５０℃に維持される点を除き上記脚注４と
同じ 第ｘｍ表の結果は、ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ１６５２　／Ｉ
ｎｄｏｐｏｌ　Ｌ　−１４の混合物はそれが５０重量％
のＩｎｄｏｐｏｌ　Ｌ　−１４を含む場合、約１７０℃
の温度において商業的に可能な処理速度で溶融吹出し可
能なことを示している。
さらに別の例ＸＩＸ−ＸＸＢ［を実施した。これらの各
側ＸＩＸ−ＸＸＩ［［で用いた変数を第ＸＴＶ表に要約
する。
第ＸＩＶの脚注： １＝こ＼で定義されたもの ”　＝Ａ＝ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７　（Ｓｈ
ｅｌｌ）Ｂ＝ポリオレフィンＰＨＮａ　６０１　　（Ｕ
、Ｓ、！、）９０Ａ／１０Ｂ＝９０重量％のＡと １０重量％のＢとの混合 １＝ｇ／キャピラリ／分 ４　、、１１　Ｆ ５−キャピラリでのゲージｐｓｉ ６＝負値は凹状のグイチップ構成を示す、インチ ？＝インチ ８＝＝＠Ｆ ９　＝＝ゲージｐｓｉ ”　＝　ｐｏｉｓｅ ■＝インチ、実測でない近似値 全てがこ−で定義した押出成形機／ダイ構成り３を用い
た例１９〜２３において、押出温度、押出圧力、空気温
度及び空気圧力は実施できる限り一定に維持した。従っ
て第ＸＩＶ表を参照すると、ポリオレフィン材料の重量
％が増すにつれ、キャピラリ内の混合物の粘性が急激に
減少し、それに伴って押出（処理）速度が上昇すること
が明らかである。
混合物中におけるポリオレフィン含有量の増加がその混
合物から成形された繊維質の不織エラストメリックウェ
ブに及ぼす影響をさらに調べるため、例１９〜２３で形
成された繊維質不織ウェブの各サンプルの破断特性にお
ける伸張率、ピーク荷重及びエネルギーを、装置横断方
向中が２インチ、装置方向長さが５インチのサンプル５
個を各ウェブから得て測定した。５個のサンプルは各々
、Ｉｎ５ｔｒｏｎ引張試験器型式ＴＭへ長さ方向に沿っ
て置き、初期のジョー分離を１インチとした。次いで各
サンプルを５インチ／分の速度で伸張し、サンプルを破
断するまで伸張するのに必要な荷重（ｇｌを求めた。こ
れらの結果を以下の第ＸＶ表に示す。
第ＸＶ表の脚注： ’　＝ｇｌｒｄ ２＝２インチサンプル当りのｇ ゴーインチ・ダラム ４＝非伸長サンプル長さに対する比率、つまり１００％
は最初のサンプル長さの２倍に等しい。
５＝平　均 ６＝標準偏差 ’＝８５ｇ／ｒｒｌ値に規格化した値 これらのデータは一般に、Ｎａ６０１ポリエチレンの量
が増すにつれ、材料の引張強度が増大することを示して
いる。さらに、ポリエチレン量の増加は材料の破断時に
おける伸張率を減じる傾向にある。しかし、７０重量％
のＮａ６０１ポリエチレン含有量でも、破断時に２００
％の伸張率が得られている。
別のサンプルグループ、すなわち以下の例２４〜３０を
、第３０ソト、ロットＣ１のＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　
１６５７に各挿置のポリプロピレン材料を混合して形成
した。
さらに別の例ＸＸＩＶ〜ｘｘｘを実施した。これらの各
側ＸＸＩＶ〜ＸＸＸの処理条件を以下の第ＸＶＩ表に要
約する。
第ＸＶｔ表の脚注： 富＝こ＼で定義されたもの ”　＝Ａ＝ＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７　（Ｓｈ
ｅｌｌ）ロットＣ Ｄ＝ポリプロピレンＰ　Ｃ−９７３Ｕｉｍｏｎｔ）Ｅ＝
ポリプロピレンＨｐｏｌｅｎｅ　　Ｎ−１５ワ・ノクス
（Ｅａｓ　ｔｍａｎ） ９０Ａ／１０Ｂ＝９０重景％のＡと１０重景気のＢとの
混合 ３＝ｇ／キャピラリ／分 ４　Ｍ℃ Ｓ＝キャピラリでのゲージｐｓｉ ６＝負値は凹状のダイナ・ノブ構成を示す１インチ ７＝インチ ｓ、”（ ９；ゲージｐｓｉ １０＝ｐｏｉｓｅ １＝インチ、近似値 例２４，２５，２６．２７及び２９で形成された繊維質
不織ウェブの弾性特性を測定した。
、　試験はＩｎ５ｔｒｏｎ引張試験器型式１１２２を使
って行ない、各サンプルを５インチ／分の速度で１００
％つまり最初の非伸張装置方向長さの２００％にまで伸
張した後、サンプルを非伸張状態に戻した。この手順３
回繰り返してから、各サンプルを破断または引裂かれる
まで伸張した。各サンプルは２インチ巾（装置横断方向
）、３インチ長さく装置方向）で、試験器の初期ジョー
分離は１インチに設定した。サンプルは試験器へ長さ方
向に沿って置いた。こうして得られたデータを以下の第
Ｘ■表に示す。
第−」必り一表 第Δ」−シ１１生＝ １　２インチ幅サンプル当りのボンド表示で、他に指示
されてなければ４回の反復測定の平均値として記録。平
均値は次式に基き１００　ｇ／ボの材料に規格化した： ２　インチ・ボンド表示で、他に指示されてなければ４
回の反復測定の平均値として記録。
平均値は上記脚注１の式に基き１００ ｇ／ｒｒ？の材料に規格化した。
３　最初の非伸張サンプル長さに対する増加比率で、他
に指示されてなければ４回の反復測定の平均値として記
録。例えば、１００％は最初の非伸張サンプル長さの２
倍に等しい。
４　５個の複製サンプルの平均値。
高圧が生じることと圧力の広い変動は、ポリプロピレン
材料が恐らく固化し初めていることを示しているので、
例２８．２９及び３０はボ　□リプロピレン材料を使用
する場合の下限を例示している。従って、圧力変動に伴
う混合物の不規則な動きが予測される。例２５で生じた
３２ｐｏｉｓｅという低い粘性に、特に注意すべきであ
る。
本発明の不織エラストメリックウェブは、１００％００
％エラストメリックら成るものであれまたは例えばエラ
ストメリック及びその他の繊維と共成形された混合物か
ら成るものであれ、それ自体でまたは他の材料と結合さ
れて使われる弾力化生地を与える点で巾広い用途がある
。潜在的な用途として、使い捨ての衣類や物品、つまり
繰り返し洗濯して再使用する代りに１回または数回使っ
たら処分する衣類や物品がある。
例Ｉ−ＸＸＸでエラストメリック不織ウェブに成形され
た材料混合物は、適切つまり有効な高温・高圧条件でフ
ィルムに押出成形して、満足し得るエラストメリックフ
ィルムを与えることもできる。この場合材料はフィルム
ダイを通じ、ポリエチレンが混合物中のポリオレフィン
として使われるなら少くとも約１２５℃、ポリプロピレ
ンが混合物中のポリオレフィンとして使われるなら少く
とも約１７５℃の温度、例えば少くとも約２９０〜約３
４５℃、特に少くとも約３００〜約３３５℃の温度で押
出されるのが好ましい。
好適な高い押出温度と混合物中における所定のポリオレ
フィンの存在が、純粋なつまりそのままのＡ−ＢＡ’ブ
ロック共重合体の粘性と比べて混合物の粘性を減少させ
、本発明のエラストメリックフィルムを成形するのに使
用できる押出成形可能組成物へと混合物を形成する。
但し、ブロック共重合体樹脂とポリオレフィンは共に、
過剰な連鎖の分断や過剰な熱または酸化による劣化を伴
わずに、本発明の方法で使われる押出温度に耐えられね
ばならない。この点に関し、押出成形可能組成物が耐え
るべき酸化による劣化度は、使用する樹脂の原料ペレッ
トを、押出成形機によるそれらの処理前に不活性ガスで
覆うことによって減少し得ると考えられる。原料ペレッ
トを不活性ガスで覆えば押出成形時にブロック共重合体
が蒙る酸化劣化の量を減少し得るという事実は、空気中
と窒素中で実施されたＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５
７ブロツク共重合体樹脂の熱重量分析によって一般に裏
付けられている。これらの分析において、空中で加熱さ
れたＫＲＡＴＯＮ　　ＧＸ　　１６５７ブロツク共重合
体のサンプルは約３０７℃で質量損を生じ始めたのに対
し、窒素中で加熱された比較サンプルは約３７５℃にな
って質量損を生じ始めた。これらの結果は、空中加熱サ
ンプルに対する酸化劣化の影響が、原料ペレットを不活
性または少くとも非酸化性のガスで覆うことによって回
避もしくは減少できることを示していると言える。
本発明によってエラストメリンクフィルムを形成する装
置を概略的に示した第６図を参照すれば、同図に示す如
＜（ａ）少くとも約１０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共
重合体、但し“Ａ″と′Ａ″は共にポリ（ビニル・アレ
ン）等のスチレン半休を含む熱可塑性重合体の末端ブロ
ックで、６Ｂ″はエラストメリンクなポリ　（エチレン
−ブチレン）の中間ブロック、及び（ｂ）　Ａ−ＢＡ’
ブロック共重合体と混合され、高温及び高圧条件の有効
な組合せ下に置がれると、Ａ−ＢＡ’ブロック共重合体
とともに混合状態で押出成形可能である０重量％より多
く約９０重量％までのポリオレフィンの混合物（不図示
）が、例えばペレットの形で押出成形機２１２のホッパ
ー２１０に供給される。混合物の構成要素はペレットま
たはその他の形で供給し得る。構成要素（つまりペレッ
ト）はホンパー２１０中にある間、不活性または少くと
も非酸化性ガスによって覆うことができる。これは、ホ
ンパー２１０中にある混合物の通常大気との接触を減じ
るとともに、押出成形機２１２内に引き込まれる気体が
酸素を含む通常大気でなく不活性ガスになる可能性を高
めることによって、混合物に対する酸化劣化の影響を減
少させると考えられる。
混合物の温度は通常の加熱装置（不図示）によって、混
合物を溶融するように押出成形機２１２内で高められ、
また押出成形機内に位置した回転ネジ（不図示）の与圧
作用によって混合物に圧力が加えられ、混合物を押出成
形可能な組成物に形成する。混合物は、ポリエチレンが
混合物中のポリオレフィンとして使われるときは少くと
も約１２５℃、ポリプロピレンが混合物中のポリオレフ
ィンとして使われるときは少くとも約１７５℃の温度、
例えば少くとも約２９０〜３４５℃、特に少くとも約３
００〜約３３５℃の温度に加熱されるのが好ましい０組
成物の押出成形を行なわせる高温・高圧条件の組合せは
、広い範囲にわたって変化する０例えば、より高い温度
ではより低い圧力でも満足できる押出速度が得られ、ま
たより高い押出圧力ではより低い温度でも満足できる押
出速度が得られる。
次いで、押出成形可能組成物は回転ネジの与圧作用でフ
ィルムダイ２１４に向かう。回転ネジの回転速度は、混
合物がフィルムダイ２１４内で少くとも約１００ゲージ
ｐｓｉ（ｐｓｉ、ｇ）の圧力下に置かれるように調整さ
れる。好ましくは、混合物がフィルムダイ２１４内テ約
１００〜５００ｐｓｉ、Ｈの圧力下に置かれる。例えば
、混合物はフィルムダイ２１４内で約２００〜約３５０
ｐｓｉ、ｇ　、特に約２７５〜約３２５ｐｓｉ、Ｈの圧
力下に置き得る。押出成形可能組成物の高温は、フィル
ムダイ２１４内で通常の加熱装置（不図示）によって維
持される。ダイ２１４は、本方法で成形すべきフィルム
２２０の巾にほり等しい距離２１８だけ一般に延びたダ
イスロット開口２１６を有する。ダイ２１４のスロット
２１６は通常調整可能なギャップ２２２を有し、このギ
ャップ２２２がダイ２１４のスロット２１６から押出成
形される溶融材料２２４の厚さを制御する。溶融材料２
２４はダイ２１４のスロット２１６を出た後、例えば冷
却水の浴２２６中で急冷することによって冷却される。
第６図中矢印２３０の方向に回転する巻取ローラ２２８
が、溶融材料２２４のダイ２１４からの押出速度より速
くなるように巻取ローラ２２８の周面速度が調整されて
いるため、押出成形されたばかりの溶融材料２２４より
も薄い厚さの最終的なエラストメリックフィルム製品２
２０を収集する。巻取ローラ２２８の周面速度が溶融材
料２２４の押出速度よりも大きい結果、溶融材料２２４
はダイ２１４のスロット２１６から出るとき、当該分野
で知られているように伸張されるつまり引下げられる。
この溶融材料２２４の引下げは一般に、冷却水浴２２６
が溶融材料２２４を冷却し引下げられたフィルムの寸法
で硬化させるので、溶融材料２２４がダイ２１４から押
出成形された後冷却水浴２２６内へ入る以前に生じる。
フィルム２２０は複数の搬送ローラ２３２を通過しなか
ら冷却水浴２２６内を運ばれ、ローラ２２８に巻取られ
る。
引下げの速度に応じ、押出成形可能組成物は熔融材料２
２４として押出成形され、約２５ｗ１ｔｓ以下の厚さ、
好ましくは約１０ｍ１ｌｓ以下で、例えば約３　ｍ１ｌ
ｓより小さい厚さを持つエラストメリックフィルム２２
０に形成される。
勇−又又入土 （１）ポリスチレンの“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロック
とポリ　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ″中間ブロック
を有する６０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓ
ｈｅｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　
　ＧＸ　　１６５７で入手）、（２１３０重量％のポリ
エチレン（Ｕ、Ｓ、１．　Ｃｈｅｎｉｃａ１社から商標
ＰＥＮａ６０１で入手）、及び（３）５０重量％の二酸
化チタンと５ｏｉｔ％のポリプロピレンとの顔料混合物
で、Ａｍｐａｃｅｔ〜社から商標“Ｗｈｉｔｅ４１１７
１”で入手した１０重量％の白濃縮物を含む３成分混合
物を、約１４０〜約２１０℃の温度で、対ネジ式押出成
形機Ｎ１６０００９と単ネジ式押出成形機 １１ｈ６００２０を備えたＢａｋｅｒ−Ｐｅｒｋｉｎｓ
社製のかき混ぜ押出成形装置によって混合した。対ネジ
式押出成形機は複合材料を単ネジ式押出成形機へ送るよ
うに配置され、単ネジ式押出成形機から複合材料の糸が
押出成形され、水で急冷した後小片に切断し、複合材料
のベレットを得た。
次いでそれらのベレットを、約２４＝１の長さ／直径比
を持ち、それぞれ約２００℃、約２１５℃及び約２２５
℃に維持された３つの温度制御ゾーンを持つ０．７５イ
ンチ径のＢｒａｂｅｎｄｅｒ押出成形機を通じて供給し
、押出成形した。３つの温度制御ゾーン通過後、複合材
料は、約２３５℃に維持された１つの温度制御ゾーンを
持ち、約４インチ巾で、実測はしなかったが１インチの
十分の約２５〜約５０のギャップつまり開口に設定され
たと考えられるダイスロフトを持つフィルムダイに送ら
れた。複合材料は、このスロットを通じ溶融シートとし
て押出成形した。溶融シートはその厚さを減少させるた
め巻取ローラの作用によって押下げ、つまり伸張した後
、冷却水の浴に通して急冷（冷却）した。
こうして成形したフィルムが巻取ローラ上に収集された
。高い粘着性のため、フィルムは自己接着し、−棒状に
くっつこうとする傾向を示した。このためフィルムは、
隣接するフィルム層間にシリコーン被覆した剥離紙のシ
ートを介在させて巻取ローラ上に収集した。
■−入人基１ （１）ポリスチレンのＡ”及び“Ａ″末端ブロックとポ
リ　（エチレン−ブチレン）の“Ｂ”中間ブロックを有
する７０重量％のＡ−ＢＡ’ブロック共重合体（Ｓｈｅ
ｌｌ　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＫＲＡＴＯＮ　　Ｇ
Ｘ　　１６５７で入手）、（２１２０重量％のポリエチ
レン（Ｕ、Ｓ、１．　Ｃｈｅｍｉｃａ１社から商標ＰＥ
Ｎａ６０１で入手）、及び（３）　５０重量％の二酸化
チタンと５０重貴簡のポリプロピレンとの顔料混合物で
、Ａｍｐａｃｅ　を社から商標″Ｗｈｉｔｅ４１１７１
″で入手した１０重置部の白濃縮物を含む３成分混合物
を、約１４０〜約２１０℃の温度で、対ネジ式押出成形
機Ｎｆ１６０００９と単ネジ式押出成形機ｍ６００２０
を備えたＢａｋｅｒ−Ｐｅｒｋｉｎｓ社製のかき混ぜ押
出成形装置によって混合した。対ネジ式押出成形機は複
合材料を単ネジ式押出成形機へ送るように配置され、単
ネジ式押出成形機から複合材料の糸が押出成形され、水
で急冷した後小片に切断し、複合材料のベレットを得た
。
次いでそれらのベレットを、約２４：１の長さ／直径比
を持ち、それぞれ約２００℃、約２１５℃及び約２２５
℃に維持された３つの温度制御ゾーンを持つ０．７５イ
ンチ径のＢｒａｂｅｎｄｅｒ押出成形機を通じて供給し
、押出成形した。３つの温度制御ゾーン通過後、複合材
料は、約２３５℃に維持された１つの温度制御ゾーンを
持ち、約４インチ巾で、実測はしなかったが１イン干の
十分の約２５〜約５０のギャップつまり開口に設定され
たと考えられるダイスロフトを持つフィルムダイに送ら
れた。複合材料は、このスロットを通じ溶融シートとし
て押出成形した。溶融シートはその厚さを減少させるた
め巻取ローラの作用によって押下げ、つまり伸張した後
、冷却水の浴に通して急冷（冷却）した。
こうして成形したフィルムが巻取ローラ上に収集された
。高い粘着性のため、フィルムは自己接着し、−棒状に
くっつこうとする傾向を示した。このためフィルムは、
隣接するフィルム層間にシリコーン被覆した剥離紙のシ
ートを介在させて巻取ローラ上に収集した。
フィルムは、例ＸＸＸ　Ｉとｘｘｘｎに記した条件で首
尾よく形成された。しかし最初の試験的ラン時、フィル
ムは粘着性が強く、自己接着して一体状にひっつこうと
する傾向を示し、ダイを通じた材料のサージ（不規則な
動き）の結果、非常に望ましい一様性とならなかった。
このサニジの問題を解消しようとする初期の試みでは、
温度制御ゾーンの温度をそれぞれ１ｏ度下げた点を除き
、例ＸＸＸ　Ｉの手順を用いた。
この温度低下は、サージの問題に認め得る効果をもたら
さなかった。フィルムの収集能力を向上させるものとし
て認められた１つの変更は、巻取ローラをダイに近づけ
、急冷（冷却）水浴を通過するフィルムの長さを短くす
ることであった。
例ＸＸＸＩとｘｘｘｎの手順で形成されたフィルムは、
エラストメリック特性を持つことを実証した。装置方向
（ＭＤ）と装置横断方向（ＣＤまたはＴＤ）両方におけ
るエラストメリック特性を調べるため、１インチ巾（Ｔ
　Ｄ）、５インチ長さくＭＤ）のサンプル５個をフィル
ムからカットして装置方向の特性を測定し、１インチ巾
（ＭＤ）　、３インチより大きい長さくＴＤ）のサンプ
ル５個をフィルムからカットして装置横断方向の特性を
測定した。装置方向１インチ巾（ＭＤ）、装置横断方向
５インチ長さくＴＤ）のサンプルは、ダイスロットの巾
つまりフィルムの最大可能中が４インチであった＼め得
られなかった。そこで、装置横断方向の特性を測定する
ためのサンプルは、３インチより大きいが４インチより
長いものとした。
各サンプルは、初期のジョー分離が３インチのＩｎ５ｔ
ｒｏｎ型式１１２２引張試験器へ長さ方向に沿って置き
、５０％伸張率つまりその非伸張長さの１．５倍にまで
伸張した。この伸張度を得るのに必要な荷重を測定し、
サンプルを１分間５０％伸張率に維持した後、サンプル
を５０％伸張率に維持するのに必要な荷重を測定した。
次に、サンプルの伸張率を１００％、つまりサンプルの
非伸張長さの２倍に増大し、１００％伸張率を得るのに
必要な荷重を測定した。サンプルの１００％伸張状態を
１分間維持し、１００％伸張率に維持するのに必要な負
荷を測定した。その後、サンプルから荷重を１分間取り
除き、１分間の負荷解放後サンプル中に存在した永久変
形率を測定した。３分及び５分間の負荷解放後における
永久変形率も測定した。その後、破断するまでサンプル
を伸張し、破断までサンプルを伸張する間に受けたピー
ク荷重と破断時における伸張率、つまりサンプルの非伸
張長さに対する比率を測定した。こうして得られたデー
タを以下の第Ｘ■表に示す。
第Ｘ■表の脚注： ’　＝ｍｔｌｓ＋　　５回の反復測定の平均値Ｚ　＝　
ｇ　、　　５回の反復測定の平均値コニ伸張前のサンプ
ル長に対する比率、５回の反復測定の平均値。例えば、
１０％の永久変形値は、１分間の荷重解放後その伸張前
のサンプル長の１１０％にサンプルが収縮したことを意
味する。
４＝ｇ、破断までサンプルを伸張する間に受けた最大負
荷、５回の反復測定の平均値 ５＝伸張前のサンプル長に対する比率、５回の反復測定
の平均値。例えば、２００％という値は、サンプルがそ
の非伸張長さの３倍の長さで破断したことを意味する。
−ｉに、本発明のエラストメリックフィルムはブロック
共重合体とポリオレフィンの他、顔料（−ｈｉｔｅ４１
１７１”等）、可塑剤、酸化防止剤等周知の有用な添加
物を含んでもよいが、これらの添加物は通常フィルムの
総重量に対し約１５％以下の少量で存在する。重要なこ
ととして、本発明によるフィルムの形成は、フィルムか
ら侵出されるかまたはその他の方法で除去されねばなら
ない物質を用いずに達成される。
以上本発明をその特定の好ましい実施例について詳述し
たが、上記開示の理解に基き、好ましい実施例の変更及
び変形を容易に考え得ることは当業者にとって明らかで
あろう。かかる変更及び変形も、発明つまり特許請求の
範囲に記載された範囲と精神内に含まれるものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に従って不織エラストメリックウェブを
形成する方法の一実施例を示す斜視概略図である。 第２図はダイのキャピラリの直線状配置を示す第１図に
示された溶融吹出ダイの斜視図である。 第３図は第２図の２−２線に沿った第１図のダイの概略
断面図で、凹状ダイチップ構成のダイを示す。− 第４図は第２図の２−２線に沿った第１図のダイの概略
断面図で、凸状ダイチップ突出構成のダイを示す。 第５図は概略断面図で、離散粒子、繊維またはその他の
物質を溶融材料の押出成形系内に、その不織布への成形
前に入れるのに使われる装置を示すために一部が破断さ
れている。 第６図は本発明によるエラストメリックフィルムを形成
する装置を示す概略図である。 第７図は第６図の７−７線から見た第６図のダイ装置の
平面図である。 １２．２１２・・・押出成形機。 １４・・・溶融吹出ダイ、　　１８・・・不織布ウェブ
。 ２２・・・キャピラリ、　　　２６・・・溶融糸。 ２８．３０・・・　細め用気体入口。 ３２．３４・・・　細め用気体源。 ５６・・・収集装置、　　　　７２・・・２次繊維。 ２１４・・・フィルムダイ。 ２２０・・・溶融フィルム。 ２２６・・・冷却水浴。 ２２８・・・巻取ローラ。 ＦＩＧ、　３ ＦＩＧ、　４

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重
    合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレン半休を
    含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラストメリ
    ックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック；及
    びＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高
    圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブ
    ロック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０重
    量％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を含
    んで成る押出成形可能組成物。 ２、ブロック共重合体の“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロッ
    クが、ポリスチレンとポリスチレン同族体から成る群か
    ら選択された特許請求の範囲第１項記載の押出成形可能
    組成物。 ３、ポリオレフィンが、ポリエチレン、ポリプロピレン
    、ポリブテン、エチレン共重合体、プロピレン共重合体
    及びブテン共重合体から成る群から選択された少くとも
    １種の重合体から成る群から選択された特許請求の範囲
    第１項記載の押出成形可能組成物。 ４、ポリオレフィンが、約０．９０３グラム／立方セン
    チメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ３２３６に従って測定
    したとき１５０℃で約８，５００及び１９０℃で約３，
    ３００のブルックフィールド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）
    粘性（ｃＰ）、約４，６００の数値平均分子量（Ｍｎ）
    、約 ２２，４００の重量平均分子量（Ｍｗ）、約８３，３０
    ０のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４．８７の多分散性
    （Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリエチレンである特許請求の範
    囲第１項記載の押出成形可能組成物。 ５、ポリオレフィンが、約０．９００グラム／立方セン
    チメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８、条件Ｌに従
    って得た約３５グラム／１０分の溶融流量、約４０，１
    ００の数値平均分子量 （Ｍｎ）、約１７２，０００の重量平均分子量（Ｍｗ）
    、約６７４，０００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４
    ．２９の多分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリプロピレン
    である特許請求の範囲第１項記載の押出成形可能組成物
    。 ６、少くとも約５０重量％から約７０重量％のＡ−Ｂ−
    Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約３０重量％から約
    ５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第１
    項記載の押出成形可能組成物。 ７、少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ−
    Ａ′ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞ
    れ熱可塑性のポリスチレン末端ブロック、“Ｂ”はエラ
    ストメリックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロ
    ックで、“Ａ”末端ブロックの分子量と“Ａ′”末端ブ
    ロックの分子量との和がＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体
    の分子量の約１４％である；及び 約０．９０３グラム／立方センチメートルの密度、ＡＳ
    ＴＭ　Ｄ３２３６に従って測定したとき１５０℃で約８
    ，５００及び約１９０℃で約３３００のブルックフィー
    ルド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）粘性（ｃＰ）を持ち、Ａ
    −Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧条
    件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロッ
    ク共重合体とともに混合状態で押出成形可能な少くとも
    約１０重量％から約０重量％のポリエチレン；を含んで
    成る押出成形可能エラストメリック組成物。 ８、ミクロファイバを含む繊維質の不織エラストメリッ
    クウェブであって、該ミクロファイバが：少くとも約１
    ０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体、但し“Ａ”
    と“Ａ′”はそれぞれスチレン半体を含む熱可塑性の末
    端ブロックで、“Ｂ”はエラストメリックなポリ（エチ
    レン−ブチレン）の中間ブロック；及び Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧
    条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロ
    ック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０重量
    ％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を含ん
    で成る繊維質の不織エラストメリックウェブ。 ９、ブロック共重合体の“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロッ
    クが、ポリスチレンとポリスチレン同族体から成る群か
    ら選択された特許請求の範囲第８項記載のエラストメリ
    ックウェブ。 １０、ポリオレフィンが、ポリエチレン、ポリプロピレ
    ン、ポリブテン、エチレン共重合体、プロピレン共重合
    体及びブテン共重合体から成る群から選択された少くと
    も１種の重合体から成る群から選択された特許請求の範
    囲第８項記載のエラストメリックウェグ。 １１、ポリオレフィンがポリエチレンである特許請求の
    範囲第８項記載のエラストメリックウェブ。 １２、ポリエチレンが約０．０９３グラム／立方センチ
    メートルの密度を有する特許請求の範囲第１１項記載の
    エラストメリックウェブ。 １３、ポリエチレンがＡＳＴＭ　Ｄ３２３５に従って測
    定したとき１５０℃で約８，５００及び１９０℃で約３
    ，３００のブルックフィールド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ
    ）粘性（ｃＰ）、約４，６００の数値平均分子量（Ｍｎ
    ）、約２２，４００の重量平均分子量（Ｍｗ）、約８３
    ，３００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４．８７の多
    分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリエチレンである特許請
    求の範囲第８項記載のエラストメリックウェブ。 １４、ポリオレフィンが、約０．９００グラム／立方セ
    ンチメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ １２３８、条件Ｌに従って得た約３５グラム／１０分の
    溶融流量、約４０，１００の数値平均分子量（Ｍｎ）、
    約１７２，０００の重量平均分子量（Ｍｗ）、約６７４
    ，０００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４．２９の多
    分散性 （Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリプロピレンである特許請求の
    範囲第８項記載のエラストメリックウェブ。 １５、少くとも約２０重量％から約９５重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約５重量％から約
    ７０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第８
    項記載のエラストメリックウェブ。 １６、少くとも約３０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約７０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ８項記載のエラストメリックウェブ。 １７、少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ８項記載のエラストメリックウェブ。 １８、少くとも約５０重量％から約７０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約３０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ８項記載のエラストメリックウェブ。 １９、約６０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と
    約４０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ８項記載のエラストメリックウェブ。 ２０、ミクロファイバを含む繊維質の不織エラストメリ
    ックウェブであって、該ミクロファイバが： 少くとも約１０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′
    ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれ熱
    可塑性のポリスチレン末端ブロック、“Ｂ”はエラスト
    メリックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック
    で、“Ａ”末端ブロックの分子量と“Ａ′”末端ブロッ
    クの分子量との和がＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体の分
    子量の約１４％である；及び 約０．９０３グラム／立方センチメートルの密度を持つ
    とともに、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、
    高温・高圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体とともに混合状態で押出成形可
    能な少くとも約１０重量％から約０重量％のポリエチレ
    ン；を含んで成る繊維質の不織エラストメリックウェブ
    。 ２１、ミクロファイバを含む繊維質の不織エラストメリ
    ックウェブであって、該ミクロファイバが： 少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′
    ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれ熱
    可塑性のポリスチレン末端ブロックで、“Ｂ”はエラス
    トメリックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロッ
    ク；及び 約０．９０３グラム／立方センチメートルの密度、ＡＳ
    ＴＭ　Ｄ３２３６に従って測定したとき１５０℃で約８
    ，５００及び約１９０℃で約３，３００のブルックフィ
    ールド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）粘性（ｃＰ）を持ち、
    Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧
    条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロ
    ック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な少くと
    も約１０重量％から約５０重量％のポリエチレン；を含
    んで成る繊維質の不織エラストメリックウェブ。 ２２、少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共
    重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレン半体
    を含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラストメ
    リックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック；
    及びＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・
    高圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′
    ブロック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０
    重量％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を
    含んで成る押出成形可能組成物から凝集性繊維質の不織
    エラストメリックウェブを成形する方法であって： 押出成形可能組成物を高温・高圧条件の組合せ下に置き
    、押出成形可能組成物を溶融吹出ダイから溶融糸として
    押出す工程； 細め用気体の加熱・与圧流を溶融糸に与え、溶融糸をミ
    クロファイバへ細める工程； ミクロファイバを凝集性繊維質の不織エラストメリック
    ウェブとして収集する工程；を含む方法。 ２３、押出成形可能組成物が少くとも約２９０℃から約
    ３４５℃の高温下に置かれ、押出成形可能組成物を溶融
    吹出ダイから押出す特許請求の範囲第２２項記載の方法
    。 ２４、押出成形可能組成物が少くとも約３００℃から約
    ３３５℃の高温下に置かれ、押出成形可能組成物を溶融
    吹出ダイから押出す特許請求の範囲第２２項記載の方法
    。 ２５、押出成形可能組成物が溶融吹出ダイを通じ、少く
    とも約０．０２グラム／キャピラリ／分から約１．７強
    グラム／キャピラリ／分の速度で押出される特許請求の
    範囲第２２項記載の方法。 ２６、押出成形可能組成物が溶融吹出ダイを通じ、少く
    とも約０．１グラム／キャピラリ／分から約１．２５グ
    ラム／キャピラリ／分の速度で押出される特許請求の範
    囲第２２項記載の方法。 ２７、押出成形可能組成物が溶融吹出ダイを通じ、少く
    とも約０．３グラム／キャピラリ／分から約１．１グラ
    ム／キャピラリ／分の速度で押出される特許請求の範囲
    第２２項記載の方法。 ２８、少くとも約２０重量％のミクロファイバから成る
    繊維質の不織エラストメリックウェブで、該ミクロファ
    イバが： 少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロ ック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレ
    ン半体を含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラ
    ストメリックなポリ （エチレン−ブチレン）の中間ブロック、及び Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧
    条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロ
    ック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０重量
    ％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を含ん
    で成る；及び 上記繊維質の不織エラストメリックウェブ全体にわたっ
    てほゞ一様に分布された０重量％より多く約８０重量％
    までの少くとも１種の２次繊維； を含む共成形繊維質不織エラストメリックウェブ。 ２９、ブロック共重合体の“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロ
    ックが、ポリスチレンとポリスチレン同族体から成る群
    から選択された特許請求の範囲第２８項記載の共成形エ
    ラストメリックウェブ。 ３０、ポリオレフィンが、ポリエチレン、ポリプロピレ
    ン、ポリブテン、エチレン共重合体、プロピレン共重合
    体及びブテン共重合体から成る群から選択された少くと
    も１種の重合体から成る群から選択された特許請求の範
    囲第２８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３１、ポリオレフィンが、約０．９０３グラム／立方セ
    ンチメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ ３２３６に従って測定したとき１５０℃で約８，５００
    及び１９０℃で約３，３００のブルックフィールド（Ｂ
    ｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）粘性（ｃＰ）、約４，６００の数
    値平均分子量（Ｍｎ）、約２２、４００の重量平均分子
    量（Ｍｗ）、約８３，３００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、
    及び約４．８７の多分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリエ
    チレンである特許請求の範囲第２８項記載の共成形エラ
    ストメリックウェブ。 ３２、ポリオレフィンが、約０．９００グラム／立方セ
    ンチメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ １２３８、条件Ｌに従って得た約３５グラム／１０分の
    溶融流量、約４０，１００の数値平均分子量（Ｍｎ）、
    約１７２，０００の重量平均分子量（Ｍｗ）、約６７４
    ，０００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４．２９の多
    分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリプロピレンである特許
    請求の範囲第２８項記載の共成形エラストメリックウェ
    ブ。 ３３、少くとも約２０重量％から約９５重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約５重量％から約
    ８０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第２
    ８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３４、少くとも約３０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約７０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ２８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３５、少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ２８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３６、少くとも約５０重量％から約７０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約３０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ２８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３７、約６０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と
    約４０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ２８項記載の共成形エラストメリックウェブ。 ３８、２次繊維が共成形ウェブの少くとも約３０重量％
    から約７０重量％である特許請求の範囲第２８項記載の
    共成形エラストメリックウェブ。 ３９、２次繊維が共成形ウェブの少くとも約３０重量％
    から約５０重量％である特許請求の範囲第２８項記載の
    共成形エラストメリックウェブ。 ４０、少くとも約３０重量％から約７０重量％のミクロ
    ファイバから成る凝集繊維質の不織エラストメリックウ
    ェブで、該ミクロファイバが：少くとも約１０重量％か
    ら約９０重量％の Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”
    はそれぞれ熱可塑性のポリスチレン末端ブロック、“Ｂ
    ”はエラストメリックなポリ（エチレン−ブチレン）の
    中間ブロックで、“Ａ”末端ブロックの分子量と“Ａ′
    ”末端ブロックの分子量との和がＡ−Ｂ−Ａ′ブロック
    共重合体の分子量の約１４％である、及び 約０．９０３グラム／立方センチメートルの密度を持ち
    、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高
    圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブ
    ロック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な少く
    とも約１０重量％から約９０重量％までのポリオレフィ
    ン；を含んで成る；及び 上記凝集性ウェブの全体にわたってほゞ一様に分布され
    た少くとも約３０重量％から約７０重量％までの少くと
    も１種の２次繊維； を含む共成形繊維質不織エラストメリックウェブ。 ４１、少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共
    重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレン半体
    を含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラストメ
    リックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック；
    及びＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・
    高圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′
    ブロック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０
    重量％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を
    含んで成る押出成形可能組成物からエラストメリック物
    質を成形する方法であって： 押出成形可能組成物を高温・高圧条件の組合せ下に置き
    、押出成形可能組成物を上記エラストメリック物質に成
    形する工程；を含む方法。 ４２、少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共
    重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレン半体
    を含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラストメ
    リックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック； Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧
    条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロ
    ック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０重量
    ％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を含ん
    で成るエラストメリックフィルム。 ４３、ブロック共重合体の“Ａ”及び“Ａ′”末端ブロ
    ックが、ポリスチレンとポリスチレン同族体から成る群
    から選択された特許請求の範囲第４２項記載のエラスト
    メリックフィルム。 ４４、ポリオレフィンが、ポリエチレン、ポリプロピレ
    ン、ポリブテン、エチレン共重合体、プロピレン共重合
    体及びブテン共重合体から成る群から選択された少くと
    も１種の重合体から成る群から選択された特許請求の範
    囲第４２項記載のエラストメリックフィルム。 ４５、ポリオレフィンが、約０．９０３グラム／立方セ
    ンチメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ ３２３６に従って測定したとき１５０℃で約８，５００
    及び１９０℃で約３，３００のブルックフィールド（Ｂ
    ｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）粘性（ｃＰ）、約４，６００の数
    値平均分子量（Ｍｎ）、約２２，４００の重量平均分子
    量（Ｍｗ）、約８３，３００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、
    及び約４．８７の多分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリエ
    チレンである特許請求の範囲第４２項記載のエラストメ
    リックフィルム。 ４６、ポリオレフィンが、約０．９００グラム／立方セ
    ンチメートルの密度、ＡＳＴＭ　Ｄ １２３８、条件Ｌに従って得た約３５グラム／１０分の
    溶融流量、約４０，１００の数値平均分子量（Ｍｎ）、
    約１７２，０００の重量平均分子量（Ｍｗ）、約６７４
    ，０００のＺ平均分子量（Ｍｚ）、及び約４．２９の多
    分散性（Ｍｗ／Ｍｎ）を持つポリプロピレンである特許
    請求の範囲第４２項記載のエラストメリックフィルム。 ４７、少くとも約２０重量％から約９５重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約５重量％から約
    ８０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第４
    ２項記載のエラストメリックフィルム。 ４８、少くとも約３０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約７０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ４２項記載のエラストメリックフィルム。 ４９、少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約１０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ４２項記載のエラストメリックフィルム。 ５０、少くとも約５０重量％から約７０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体と、少くとも約３０重量％から
    約５０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ４２項記載のエラストメリックフィルム。 ５１、約６０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と
    約４０重量％のポリオレフィンを含む特許請求の範囲第
    ４２項記載のエラストメリックフィルム。 ５２、少くとも約５０重量％から約９０重量％のＡ−Ｂ
    −Ａ′ブロック共重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれ
    ぞれ熱可塑性のポリスチレン末端ブロック、“Ｂ”はエ
    ラストメリックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブ
    ロックで、“Ａ”末端ブロックの分子量と“Ａ′”末端
    ブロックの分子量との和がＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合
    体の分子量の約１４％である；及び 約０．９０３グラム／立方センチメートルの密度、ＡＳ
    ＴＭ　Ｄ３２３６に従って測定したとき１５０℃で約８
    ，５００及び約１９０℃で約３，３００のブルックフィ
    ールド（Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄ）粘性（ｃＰ）を持ち、
    Ａ−Ｂ−Ａ′ブロック共重合体と混合され、高温・高圧
    条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブロ
    ック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な少くと
    も約１０重量％から約５０重量％のポリエチレン；を含
    んで成るエラストメリックフィルム。 ５３、少くとも約１０重量％のＡ−Ｂ−Ａ′ブロック共
    重合体、但し“Ａ”と“Ａ′”はそれぞれスチレン半体
    を含む熱可塑性の末端ブロックで、“Ｂ”はエラストメ
    リックなポリ（エチレン−ブチレン）の中間ブロック；
    及びＡ−ＢＡ′ブロック共重合体と混合され、高温・高
    圧条件の有効な組合せ下に置かれると、Ａ−Ｂ−Ａ′ブ
    ロック共重合体とともに混合状態で押出成形可能な０重
    量％より多く約９０重量％までのポリオレフィン；を含
    んで成る押出成形可能組成物からエラストメリックフィ
    ルムを成形する方法であって： 押出成形可能組成物をフィルムダイから溶融フィルムと
    して押出すのに充分な高温・高圧条件の組合せ下に置く
    工程； 溶融フィルムを引張って、該溶融フィルムの厚さを減じ
    る工程；及び 溶融フィルムを急冷によって冷却する工程；を含む方法
    。 ５４、押出成形可能組成物が少くとも約２９０℃から約
    ３４５℃の高温下に置かれ、押出成形可能組成物を溶融
    吹出ダイから押出す特許請求の範囲第５３項記載の方法
    。 ５５、押出成形可能組成物が少くとも約３００℃から約
    ３３５℃の高温下に置かれ、押出成形可能組成物を溶融
    吹出ダイから押出す特許請求の範囲第５３項記載の方法
    。 ５６、溶融フィルムを引張り約３ｍｉｌｓより小さいフ
    ィルム厚に減少させる特許請求の範囲第５３項記載の方
    法。
JP61179784A 1985-07-30 1986-07-30 ポリオレフインを含む押出成形可能組成物及び該組成物のエラストメリツク製品への成形方法 Expired - Lifetime JPH0781230B2 (ja)

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