SE462970B - Saett och komposition foer bildning av en eldfast massa paa en yta - Google Patents

Saett och komposition foer bildning av en eldfast massa paa en yta

Info

Publication number
SE462970B
SE462970B SE8505523A SE8505523A SE462970B SE 462970 B SE462970 B SE 462970B SE 8505523 A SE8505523 A SE 8505523A SE 8505523 A SE8505523 A SE 8505523A SE 462970 B SE462970 B SE 462970B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
particles
refractory
oxidizable
size
average
Prior art date
Application number
SE8505523A
Other languages
English (en)
Inventor
P Robyn
L-P Mottet
P Deschepper
Original Assignee
Glaverbel
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=10573469&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SE462970(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Glaverbel filed Critical Glaverbel
Publication of SE462970B publication Critical patent/SE462970B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/653—Processes involving a melting step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
    • C04B35/6303—Inorganic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
    • C04B35/101—Refractories from grain sized mixtures
    • C04B35/106—Refractories from grain sized mixtures containing zirconium oxide or zircon (ZrSiO4)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/64—Burning or sintering processes
    • C04B35/65—Reaction sintering of free metal- or free silicon-containing compositions
    • C04B35/651—Thermite type sintering, e.g. combustion sintering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/66—Monolithic refractories or refractory mortars, including those whether or not containing clay
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
    • C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
    • F27D1/16—Making or repairing linings increasing the durability of linings or breaking away linings
    • F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
    • F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
    • F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
    • C04B2111/00146—Sprayable or pumpable mixtures
    • C04B2111/00155—Sprayable, i.e. concrete-like, materials able to be shaped by spraying instead of by casting, e.g. gunite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/72—Repairing or restoring existing buildings or building materials

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)

Description

15 20 25 30 35 462 970 Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att åstadkomma ett nytt sätt att bilda en eldfast massa på en yta, vilket sätt ger vissa fördelar som i det följande kommer att ägnas uppmärksamhet.
Enligt föreliggande uppfinning avses ett sätt att bilda en eldfast massa på en yta. vilket sätt omfattar sprutning mot den ytan av en blandning av eldfasta partiklar och oxiderbara partiklar. som reagerar exotermiskt med syre för att alstra tillräcklig värme för att mjukna eller smälta åtminstone ytorna på de eldfasta partiklarna och så åstadkomma bildning av den eldfasta massan, vilket sätt utmärkas av att granulo- metrin för partiklarna, som sprutas i blandningen. är sådan att medeltalet av 80 2 och 20 2 kornstorlekarna för de eld- fasta partiklarna är större än medeltalet för 80 2 och 20 t kornstorlekarna av de oxiderbara partiklarna och att storleks- områdesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är åtminstone 1.2.
Prov av partiklar från ett givet material har i allmänhet en storleksområdesfördelning. som följer en klockkurva och då den kumulativa fördelningen. dvs. viktandelen. som kommer att passera en sikt med en siktstorlek av en given storlek, av- sättes på en linjär skala mot siktstorleken avsatt på en logaritmisk skala, är resultatet en sigmoid kurva, som i all- mänhet är rak mellan de punkter, som svarar mot 80 t och 20 t kornstorlekarna för partiklarna som provas.
Man har funnit att iakttagelsen av de specificerade villkoren med avseende på de sprutade partiklarnas granulometri beford- rar pålitligheten och reproducerbarheten med vilken höggradigt varaktiga eldfasta avsättningar kan bildas under givna pro- cessförhållanden. Det är utomordentligt överraskande att de sprutade partiklarnas granulometri skall ha en sådan inverkan på den eldfasta produktens kvalitet, särskilt eftersom man har funnit att denna fördel uppstår även då sättet genomföres under förhållanden sådana att de eldfasta partiklarna som 10 15 20 25 30 35 462 970 sprutas blir fullständigt smälta. Den pålitliga och reprodu- cerbara bildningen av en varaktig eldfast massa genom att an- vända ett sätt enligt föreliggande uppfinning tillskrives en tendens för den eldfasta produkten att vara jämförelsevis mindre porös och jämförelsevis fri från sprickor med avseende på en eldfast produkt. som bildas genom ett sätt där de nämnda partikelgranulometriförhållandena ej iakttages men som annars är liknande. Den höga storleksområdesfördelningsfaktorn bidrar förmodligen till detta resultat, men man har funnit att förli- tande på den faktorn enbart ej är tillräckligt för att ge goda resultat. Trots den breda storleksområdesfördelningen på de eldfasta partiklarna har man funnit att de oxiderbara partik- larna måste ha en lägre genomsnittsstorlek (såsom tidigare definierats) eller den fördel som omnämnts med avseende på de eldfasta massornas kvalitet bildade genom sättet kommer ej att uppnås. Det inses att för någon given proportion oxiderbara partiklar av en given komposition som är närvarande i bland- ningen kommer antalet sådana partiklar att variera omvänt med kuben på deras genomsnittliga storlek. Det är viktigt att ha ett stort antal sådana partiklar närvarande för att medge direkt strålningsvärmning av i huvudsak alla de eldfasta par- tiklarna under sprutning. vid föredragna utföringsformer av uppfinningen är genomsnittet av 80 toch 20 t kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna ej större än 2.5 mm. Användningen av detta villkor gynnar sättets jämna framskridande vad beträffar partikeltillförseln till och flöde genom lansen. För att ytterligare befordra denna jämna drift föredrages det särskilt att 90 2 kornstorleken av de eldfasta partiklarna ej är större än 4 mm.
De genomsnittliga 80 % och 20 2 kornstorlekarna för de eld- fasta partiklarna är med fördel ej större än 1 mm och 90 2 kornstorleken av de eldfasta partiklarna är ej större än 2 mm.
Ej endast befordrar användningen av detta särdrag ytterligare jämn drift utan man har även funnit att om större partiklar användes har de ibland en tendens att återstudsa från ytan mot 10 15 20 25 30 35 462 970 vilken de sprutas och så minskas mängden material som avsättas för att bilda en eldfast massa. Detta är särskilt så då par- tiklarna sprutas mot en överliggande yta. Genom att hålla medeltalet av 80 2 och 20 2 kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna och deras 90 2 kornstorlek nere till dessa värden minskas denna tendens avsevärt.
Medeltalet av 80 2 och 20 2 kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna är åtminstone med fördel åtminstone 50/um. An- vändandet av detta föredragna särdrag hjälper till att undvika kvävning av oxídationsreaktionerna som äger rum under bland- ningens sprutning av eldfasta partiklar som är alltför små.
Storleksområdesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är företrädesvis åtminstone 1.3. Detta befordrar ytterligare en minskning i den eldfasta produktens porositet, som bildas vid sprutning av blandningen.
Storleksområdesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är med fördel ej större än 1.9. Detta villkor är gynnsamt för att minska segregering av olika eld- fasta partikelstorlekar genom sedimentering under lagring eller hantering, t.ex. under matning till lansen. vid föredragna utföringsformer av uppfinningen är storleksom- rådesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de oxider- bara partiklarna ej större än 1.4. I kontrast mot storleksom- rådesfördelningsfaktorn för blandningens eldfasta komponent bör ej en hög storleksområdesfördelningsfaktor för de oxider- bara partiklarna eftersträvas eftersom den strider mot oxida- tionsreaktionernas jämnhet, vilket är önskvärt för bildning av en eldfast massa med hög kvalitet. Storleksområdesfördelnings- faktorn (såsom här definierad) för de oxiderbara partiklarna kan t.ex. vara 1,3 eller mindre.
Medeltalet för 80 2 och 20 2 kornstorlekarna av de oxiderbara 10 15 20 25 30 35 462 970 partiklarna är med fördel ej större än 50/um. Partiklar med sådan kornstorlek oxideras lätt, varigenom snabb utveckling av värme under blandningens sprutning utvecklas.
Sådan snabb oxidation och utveckling av värme under sprutning befordras ytterligare då, såsom föredrages, 90 1 kornstorlek av de oxiderbara partiklarna ej är större än 50/um.
För att ytterligare befordra sådan snabb oxidation föredrager man att medeltalet av 80 t och 20 t kornstorlekarna för de oxiderbara partiklarna ej är större än 15/um. Användningen av detta föredragna särdrag gör det möjligt att oxidations- reaktionerna fortskrider tillräckligt snabbt för att säker- ställa i huvudsak fullständig förbränning av de oxiderbara partiklarna utan att onödigt öka kostnaderna för utgångsma- terialen. obrännbara partiklar av olika sammansättningar kan användas vid föreliggande uppfinning, givetvis beroende på önskad sammansättning på den eldfasta massan som skall avsättas vid sprutning av blandningen. För kompatibilitet mellan en sådan eldfast avsättning och en yta på ett eldfast substrat, på vilket den bildas och på vilken den skall förbli vidhäftande. är det i allmänhet önskvärt att avsättningen bör innefatta material med liknande kemisk sammansättning som materialet som ingår i substratet. Problem som kan uppstå om denna allmänna anvisning ej följes kan bero på kemisk inkompatibilitet mellan avsättningen och substratet eller på en bred skillnad mellan deras värmeutvidgningskoefficienter, vilket skulle kunna leda till överdriven värmespänníng vid deras gräns och avlagring av den avsatta eldfasta massan. De mest användbara materialen för att bilda sådana eldfasta partiklar omfattar en eller flera av sillimanit. mullit. zírkon. S102, zroz, Alzoa. Mgo. Åtminstone en del av det eldfasta materialet har tidigare företrädesvis bränts till en temperatur överskridande 0,7 10 15 20 25 30 35 462 970 gånger dess smältpunkt uttryckt i kelvin. En sådan värmebe- handling har en gynnsam effekt på olika eldfasta material för - att befordra bildning av en högkvalitativ eldfast avsättning.
När det gäller vissa material, såsom magnesiumoxid. driver en 2 sådan värmebehandlíng av eventuellt molekylvatten bundet i materialet. När det gäller andra material, t.ex. silika. änd- rar en sådan värmebehandling gynnsamt den kristallografiska strukturen för ändamålet ifråga.
Då det eldfasta materialet omfattar silikapartiklar (kvarts- partiklar) har man funnit att kvartsens mineralogiska form har en viktig inverkan på kvartsformen som ingår i en eldfast massa bildad genom sprutning av blandningen trots att kvartsen kan ha fullständigt smält under sådan sprutning. åtminstone 90 viktprocent av eventuell kvarts närvarande i det eldfasta materialet 1 blandningen är företrädesvis i form av tridymit och/eller kristobalit. eftersom detta ger de bästa resultaten.
Man har verkligen i allmänhet funnit att den kristallografiska strukturen i den eldfasta produkten. bildad genom ett sätt enligt denna uppfinning. starkt påverkas, om ej ändå bestäm- mes, av formen och storleken på det sprutade materialet. Det antas att även om de eldfasta partiklarna som sprutas blir helt smälta. kvarbliver en del kristalliter i flytande till- stånd för att påverka det sätt. på vilket rekristallisation äger rum vid efterföljande stelning.
De oxiderbara partiklarna omfattar med fördel partiklar av en eller flera av kisel. aluminium, magnesium och zirkonium.
Partiklar av sådana material kan oxideras snabbt med hög medföljande utveckling av värme och de själva bildar eldfasta. oxider och de är sålunda mycket lämpliga att användas i före- liggande uppfinning.
Av ekonomiska skäl föredrages det att de oxiderbara partiklar- 10 15 20 25 30 462 970 na är närvarande i en mängd ej överskridande 20 viktprocent av blandningen. Det finns även ett tekniskt skäl för den gränsen genom att om större andelar oxiderbart material användes kan arbetsytan ha en benägenhet att överhettas.
Föreliggande uppfinning avser även en materialkomposition för att spruta mot en yta för att bilda en eldfast massa, där kompositionen utgör en blandning omfattande eldfasta partiklar, tillsammans med partiklar av exotermiskt oxiderbart material, kännetecknad av att av att de exotermiskt oxiderbara partiklarna är närvarande i en mängd av mellan 5 2 och 30 viktprocent av blandningen och att partiklarnas granulometri är sådan att medeltalet av 80 2 och 20 2 kornstorlekarna av de eldfasta partiklarna är större än medeltalet av 80 2 och 20 2 kornstorlekarna av de oxiderbara partiklarna och att storleksområdesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är åtminstone 1,2.
En sådan komposition bidrar till enkelheten med vilken varak- tiga eldfasta massor kan bildas genom att förorsaka förbrän- ning av de oxiderbara partiklarna under sprutning och latitu- den som medges för kornstorleksområdesfördelningen för de eld- fasta partiklarna har en gynnsam inverkan på kompositionens framställningskostnader. Blandningen kan bildas genom att an- vända eldfasta partiklar som är lätt tillgängliga genom ett lämpligt val av storleksbestämmande åtgärder.
Medeltalet av 80 t och 20 t kornstorlekarna på de eldfasta partiklarna är ej större än 2,5 mm. Användandet av detta vill- kor är gynnsamt för jämn matning av partiklarna till och genom en lans. som användes för att spruta partiklarna. För att yt- terligare befordra denna jämna matning föredrages det särskilt att 90 2 kornstorleken för de eldfasta partiklarna ej är stör- re än 4 mm. 10 15 20 25 30 462 970 Företrädesvis är medelstorleken på 80 2 och 20 2 kornstorle- karna för de eldfasta partiklarna ej större än 1 mm och 90 2 kornstorleken för de eldfasta partiklarna ej större än 2 mm.
Ej endast befordrar användningen av detta särdrag ytterligare jämn matning av partiklarna utan man har även funnit att om större partiklar användes har de ibland en tendens att åter- studsa då de sprutas mot en yta. varigenom mängden material som skulle avsättas för att bilda en eldfast massa minskas.
Detta är särskilt fallet då partiklarna skall sprutas mot en överliggande yta. Genom att hålla medeltalet av 80 1 och 20 2 kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna och deras 90 2 kornstorlek nere till dessa värden minskas denna tendens avse- värt.
Medeltalet för 80 I och 20 2 kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna är med fördel åtminstone 50/um. Användningen av detta föredragna särdrag hjälper till att undvika kvävning av oxidationsreaktionerna. som äger rum då blandningen sprutas, av eldfasta partiklar. som är alltför små.
Storleksfördelningsområdesfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är företrädesvis åtminstone 1.3. Detta befordrar ytterligare en minskning i porositet hos det eld- fasta som bildas då blandningen sprutas.
Storleksområdesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de eldfasta partiklarna är ej större än 1,9. Detta begränsar storleksområdesfördelningen för de partiklarna. så att ett givet prov kommer att ha en relativt låg andel partiklar som antingen är jämförelsevis mycket små eller mycket stora. An- vändningen av detta särdrag ger en sänkt tendens för partik- larna att segregera genom sedimentering under transport från plats till plats eller även då de innehålles i en ficka till en sprutmaskin. 10 15 20 25 30 35 'i 9 46 970 Vid föredragna utföringsformer av uppfinningen är storleksom- rådesfördelningsfaktorn (såsom här definierad) för de oxider- bara partiklarna ej större än 1,4. I motsats till storleksom- rådesfördelningsfaktorn för blandningens eldfasta komponent bör en hög storleksområdesfördelningsfaktor för de oxiderbara partiklarna ej eftersträvas, eftersom det strider mot oxida- tionsreaktionernas jämnhet. som är önskvärd för bildning av en högkvalitativ eldfast massa, då blandningen sprutas. Denna storleksområdesfördelningsfaktor (såsom här definierad) för de oxiderbara'partiklarna kan t.ex. vara 1.3 eller mindre.
Medeltalet för 80 % och 20 % kornstorlekarna för de oxiderbara partiklarna är med fördel ej större än 50/um. Partiklar av sådana kornstorlekar oxideras lätt, och befordrar så snabb utveckling av värme då blandningen sprutas.
Sådan snabb oxidation och utveckling av värme då blandningen sprutas befordras ytterligare då, såsom det föredrages, 90 % kornstorleken för de oxiderbara partiklarna ej är större än S0/um.
För att ytterligare befordra snabb oxidation föredrages det att medeltalet för 80 t och 20 t kornstorlekarna för de oxi- derbara partiklarna ej är större än 15/um. Användningen av detta föredragna särdrag möjliggör att oxidationsreaktionerna. som äger rum då blandningen sprutas. fortskrider tillräckligt snabbt för att säkerställa i huvudsak fullständig förbränning av de oxiderbara partiklarna utan att onödigt öka kostnaderna för utgängsnaterialen.
Obrännbara partiklar av olika sammansättningar kan användas vid föreliggande uppfinning. givetvis beroende på erforderlig och önskad sammansättning på den eldfasta massan som skall avsättas vid sprutning av blandningen. För kompatibilitet mellan en sådan eldfast avsättning och en yta på ett eldfast substrat. på vilket den skall avsättas och på vilket den skall förbli vidhäftande. är det i allmänhet önskvärt att avsätt- ningen bör innefatta material som har en liknande kemisk 10 15 20 25 30 35 462 970' w sammansättning som materialet som ingår i substratet. Problem som kan uppstå om denna allmänna anvisning ej följes kan bero på kemisk inkompatibilitet mellan avsättningen och substratet eller på en bred skillnad mellan deras värmeutvidgningskoeffi- cienter, som skulle kunna leda till överdriven värmespänning i deras gräns och avflagning av den avsatta eldfasta massan. De mest användbara materialen för att bilda de eldfasta partik- larna omfattar en eller flera av sillimanit. mullit, zirkon.
S102, Zr02, A1203, MgO.
Företrädesvis har åtminstone en del av det eldfasta materialet tidigare bränts till en temperatur överskridande 0,7 gånger dess smältpunkt uttryckt i kelvin. En sådan värmebehandling har en gynnsam effekt på olika eldfasta material för att be- fordra bildning av en högkvalitativ eldfast avsättning då blandningen sprutas. När det gäller vissa material, såsom magnesiumoxid, driver en sådan värmebehandling bort eventuellt molekylvatten bundet i materialet. När det gäller andra mate- rial. t.ex. silika (kvarts). ändrar en sådan värmebehandling gynnsamt den kristallografiska strukturen för avsett ändamål.
De eldfasta partiklarna kan lätt erhållas genom lämpligt val av storleksbestämmande åtgärder.
Då det eldfasta materialet omfattar kvartspartiklar har man funnit att kvartsens mineralogiska form har viktig inverkan på formen av kvartsen som ingår i en eldfast massa. som bildas genom att spruta blandningen. trots att kvartsen kan ha full- ständigt snält under sådan sprutning. För de bästa resultaten har man funnit att åtminstone 90 viktprocent av eventuell när- varande kvarts i det eldfasta materialet i blandningen bör vara i form av tridymit och/eller kristobalit. efter önskan.
Man har verkligen i allmänhet funnit att den kristallografiska § strukturen hos den eldfasta produkten. som bildas genom ett sätt enligt föreliggande uppfinning. kraftigt pâverkas, även f om den ej bestämmes. av formen och storleken på det sprutade materialet. Det antas att även om de eldfasta partiklarna som sprutas blir helt smälta, kvarbliver en del kristalliter i 10 15 20 25 30 35 11 46' 9"n flytande tillstånd för att påverka det sätt, på vilket rekris- tallisation äger rum vid efterföljande stelning.
De oxiderbara partiklarna omfattar med fördel partiklar av en eller flera av kisel, aluminium. magnesium och zirkoníum. Par- tiklar av sådana material kan oxideras snabbt med en hög med- följande utveckling av värme och de själva bildar eldfasta oxider och är sålunda mycket lämpade att användas vid före- liggande uppfinning.
Av ekonomiska skäl föredrages det att de oxiderbara partiklar- na är närvarande i en mängd ej överskridande 20 viktprocent av blandningen.
Det följande utgör en del exempel på sätt och materialsamman- sättningar enligt uppfinningen.
I exemplen l och 2 görs även hänvisning till den bifogade rit- ningen. som visar ett diagram av kumulativ fördelning av olika sorters partiklar som användes, dvs. viktproportionen som kom- mer att passera en sikt med en maskstorlek av given storlek där den kumulativa andelen är avsatt på en linjär skala gent- emot siktmaskstorleken avsatt i logaritmisk skala.
Exempel l En blandning av partiklar iordningsställdes omfattande i vikt- procent 20 1 kisel och 80 2 kvarts. Kvartsen erhölls genom att krossa tegel gjorda av kvarts och son tidigare bränts vid en temperatur av åtminstone l400°C. Beroende på bränningen var två viktdelar av kvartsen i form av tridymit och tre viktdelar var i form av kristobalit.
Kumulativa storleksområdesfördelningskurvor för kisel och kvarts som användes visas på den bifogade ritningen.
Granulometrin för de olika partiklarna gives även i följande tabell. âär G20. G80 och G90 resp. är 20 %. 80 % och 10 15 20 25 30 35 462 970 -12 90 % kornstorlekarna för partiklarna och f(G) är deras stor- leksområdesfördelningsfaktor såsom här definierad.
Material G20/um G80/um G90/um f(G) Si 3 14 19.5 1.29 Si02 170 1020 1450 1.43 Partikelblandningen sköts ut med en hastighet av 1 kg/min i en syrgasström matad med 200 l/min med användning av en anordning som beskrives i det brittiska patentet 1 330 895 för att bilda en jämn vídhäftande eldfast beläggning på en silikategelugns- väqg- som befann sig vid en temperatur av l200°C till l250°C.
Användningen av blandningen ledde till bildning av i huvudsak sprickfria eldfasta beläggningar, som väl vidhäftade arbets- ytan. Dessutom fann man att gränsen mellan den avsatta belägg- ningen och ursprungsväggen i huvudsak var sprickfri även då beläggningen avsattes till en tjocklek av 5 cm eller mer.
Förekomsten av gränssprickor är ett särskilt problem då man avsätter silikabeläggningar på silikategelväggar. Son jämfö- relse har man funnit att då en blandning. son ej hade en gra- nulometrí i enlighet med föreliggande uppfinning. sprutades på ett liknande sätt även då beläggningens tjocklek var så liten som 1 cm, förekom sprickor såväl i själva beläggningsskiktet son i dess gräns med arbetsytan på väggen.
Det eldfasta materialet i for: av enskilda partiklar som er- sattes i utgångsblandningen för denna jänförelses skull var naturlig kvartssand med följande granulometri.
Material G20/um G80/um G90/um f(G) Kvartssand S5 190 250 l.l 10 15 20 25 30 35 13 462 970 Exempel 2 En blandning av partiklar iordningsställdes omfattande i vikt- procent 8 % kísel, 4 % aluminium och 88 % magnesiumoxid. Den använda magnesiumoxiden var naturlig magnesiumoxid som hade bränts vid l900°C för att dehydrera densamma.
Det använda kislet hade den>granulometri som anges i exempel 1. Kumulativa storleksområdesfördelníngskurvor för aluminium och maghesiumoxiden som användes visas även på den bifogade ritningen.
Granulometrin för de olika partiklarna gives även i följande tabell. ' 1 Mêterla Gzo/Um GBG/um Ggo/Um f(G) Si 3 14 19,5 1.29 Ål 4,5 15 19.5 1.06 Si + A1 3,5 14.4 19,5 1,22 MgO 90 1110 1500 1.7 Partikelblandningen sköts ut med användning av samma anordning som i exempel 1 för att bilda en enhetlig vidhäftande eldfast beläggning på en ugnsvägq. som var uppbyggd av basiska eld- fasta block, huvudsakligen innehållande magnesiumoxid och son befann sig vid en temperatur överstigande l000°C. Användningen av blandningen ledde till bildning av eldfasta beläggningar med låg porositet, som vidhäftade mycket väl till arbetsytan.
Exempel 3 En partikelblandning iordningsställdes»omfattande i viktpro- cent 6 % kisel, 6 % aluminium och 88 % zirkoniumsilikatlzir- koniumoxid och aluminiumoxid. De eldfasta partiklarna erhölls genom att krossa använda eller söndríga elektrogjutna eldfasta 10 15 20 462 970 14 block av den typ som är tillgänglig under varumärket “Corhart Zac". Den ungefärliga sammansättningen i viktprocent i dessa block var: AIZO3 65 - 75 %; ZrO2 15 - 20 %; Si02 8 - - 12 %.
Kisel, aluminium och de eldfasta partiklarna hade följande granulometri: Material G20/um G80/um G90/um f(G) Si 3 14 19.5 1.29 Al 4.6 15 19.5 1.06 Si + Al 3,6 14,8 19.5 1,21 Eldfast 52.5 248 (0330 1.3 Utgångsblandningen sköts ut med användning av samma anordning som i tidigare exempel på en aluminiumoxidhaltig eldfast vägg för att avsätta i huvudsak sprickfria beläggningar med låg porositet.

Claims (22)

10 15 20 25 30 35 15 462 970 Patentkrav
1. Sätt vid bildning av en eldfast massa på en yta. vilket sätt omfattar sprutníng mot ytan av en blandning av eldfasta partiklar och oxiderbara partiklar, som reagerar exotermiskt med syre för att alstra tillräckligt med värme för att mjukna eller smälta åtminstone ytorna på de eldfasta partiklarna och så åstadkomma bildning av den eldfasta massan. k ä n n e - t e c k n a t av att granulometrin för partiklarna. som sprutas i blandningen. är sådan att medeltalet av 80% och 20% kornstorlekarna för de eldfasta partiklarna är större än medeltalet för 80% och 20% kornstorlekarna av de oxiderbara partiklarna, varvid "% kornstorlek" betecknar att viktprocent- andelen av materialpartiklarna kommer att passera en sikt med en siktstorlek av den storleken och "medeltalet" av två korn- storlekar betecknar halva summan av kornstorlekarna och av att storleksområdesfördelningsfaktorn för de eldfasta partiklarna är åtminstone 1,2, där storleksområdesfördelningsfaktorn f(G) för ett givet slag av partiklar definieras av 2(G ) eo'G2o f(G) = G G ao* 20 varvid G80 betecknar 80% kornstorlek av partiklarna av det slaget och G20 betecknar 20% kornstorlek av partiklarna av det slaget. av att medelè
2. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t talet av 80% och 20% kornstorlekarna för de eldfasta partik- larna ej är större än 2.5 mm.
3. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att medeltalet av 80% och 20% kornstorlekar- na för de eldfasta partiklarna är åtminstone S0 um.
4. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - 10 15 25 30 35 462 970 ' 16 t e c k n a t av att stor1eksområdesfördelningsfaktorn för de eldfasta partiklarna ej är större än 1.9.
5. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att storleksområdesfördelningsfaktorn för de oxiderbara partiklarna ej är större än 1,4. k ä n n e - t e c k n a t av att medeltalet av 80% och 20% kornstor-
6. Sätt enligt något av de föregående kraven, lekarna för de oxiderbara partiklarna ej är större än 50 um.
7. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att de eldfasta partiklarna omfattar en eller flera av sillimanit. mullit, zirkon, SiO2. Zr0 AIZO3. Mg0. 2!
8. Sätt enligt något av de föregående kraven, k ä n n e - t e c k n a t av att åtminstone en del av det eldfasta materialet tidigare bränts till en temperatur överskridande 0.7 gånger dess smältpunkt uttryckt i kelvingrader.
9. Sätt enligt något av de föregående kraven. K ä n n e - t e c k n a t av att åtminstone 90 viktprocent av någon kvarts närvarande i det eldfasta materialet i blandningen föreligger i form av tridymit och/eller kristobalit.
10. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att de oxíderbara partiklarna omfattar partiklar av en eller flera av kisel. aluminium. magnesium och zirkonium.
11. ll. Sätt enligt något av de föregående kraven. k ä n n e - t e c k n a t av att de oxiderbara partiklarna är närvarande i en mängd ej överskridande 20 viktprocent av blandningen.
12. Materialkomposition för att spruta mot en yta för att bilda en eldfast massa, där kompositionen utgör en blandning omfattande eldfasta partiklar. tillsammans med partiklar av 10 15 20 25 30 35 17 462 970 exotermiskt oxiderbart material, k ä n n e t e c k n a d av att de exotermiskt oxiderbara partiklarna är närvarande i en mängd av mellan 5% och 30 viktprocent av blandningen och att partiklarnas granulometri är sådan att medeltalet av 80% och 20% kornstorlekarna av de eldfasta partiklarna är större än medeltalet av 80% och 20% kornstorlekarna av de oxiderbara partiklarna, varvid "% kornstorlek" betecknar att viktprocent- andelen av materialpartiklarna kommer att passera en sikt med en síktstorlek av den storleken och "medeltalet" av två korn- storlekar betecknar halva summan av kornstorlekarna och av att stor1eksområdesfördelningsfaktorn för de eldfasta partiklarna är åtminstone 1,2. där stor1eksområdesfördelningsfaktorn f(G) för ett givet slag av partiklar definieras av 2(Geo'G2o) f(G) = Gao*Gzo varvid G betecknar 80% kornstorlek av partiklarna av det 60 slaget och G20 betecknar 20% kornstorlek av partiklarna av det slaget.
13. Komposition enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a d av att medeltalet av 80% och 20% kornstorlekarna av de eldfasta partiklarna ej är större än 2,5 mm.
14. Komposition enligt något av kraven 12-13, k ä n n e - t e c k n a d av att medeltalet av 80% och 20% kornstor- lekarna för de eldfasta partiklarna är åtminstone S0 um.
15. Komposition enligt något av kraven 12-14. k ä n n e - t e c k n a d av att storleksområdesfördelningsfaktorn för de eldfasta partiklarna ej är större än 1.9.
16. Komposition enligt något av kraven 12-15, k ä n n e - t e c k n a d av att storleksområdesfördelningsfaktorn för de oxiderbara partiklarna ej är större än 1.4. 10 15 20 25 462 970 18
17. Komposition enligt något av kraven 12-16, k ä n n e - t e c k n a d av att medeltalet av 80% och 20% kornstor- lekarna för de oxiderbara partiklarna ej är större än SO um.
18. Komposition enligt något av kraven 12-17, k ä n n e - t e c k n a d av att de eldfasta partiklarna omfattar en t eller flera av sillimanit, mullit, zirkon. Si02, Zr02, AIZO3. HgO.
19. Komposition enligt något av kraven 12-18, k ä n n e - t e c k n a d av att åtminstone en del av det eldfasta materialet tidigare brânts till en temperatur överskridande 0.7 gånger dess smältpunkt uttryckt i kelvingrader.
20. Komposition enligt något av kraven 12-19, k ä n n e - t e c k n a d av att åtminstone 90 viktprocent av någon kvarts närvarande i det eldfasta materialet i blandningen föreligger i form av tridymít och/eller kristobalit.
21. Komposition enligt något av kraven 12-20, k ä n n e - t e c k n a d av att de oxiderbara partiklarna omfattar partiklar av en eller flera av kisel, aluminium. magnesium och zirkonium.
22. Komposition enligt något av kraven 12-21. k ä n n e - t e c k n a d av att de oxiderbara partiklarna är närvarande i en mängd ej överstigande 20 viktprocent av blandningen.
SE8505523A 1985-01-26 1985-11-22 Saett och komposition foer bildning av en eldfast massa paa en yta SE462970B (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB08502008A GB2170191B (en) 1985-01-26 1985-01-26 Forming refractory masses and composition of matter for use in forming such refractory masses

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SE462970B true SE462970B (sv) 1990-09-24

Family

ID=10573469

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8505523A SE462970B (sv) 1985-01-26 1985-11-22 Saett och komposition foer bildning av en eldfast massa paa en yta
SE8505523D SE8505523L (sv) 1985-01-26 1985-11-22 Sett vid formning av en eldfast massa pa en yta och materialkomposition for genomforande av settet

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8505523D SE8505523L (sv) 1985-01-26 1985-11-22 Sett vid formning av en eldfast massa pa en yta och materialkomposition for genomforande av settet

Country Status (20)

Country Link
US (2) US4792468A (sv)
JP (1) JPS61275170A (sv)
KR (1) KR910006896B1 (sv)
CN (1) CN85108731B (sv)
AU (1) AU578987B2 (sv)
BE (1) BE903711A (sv)
BR (1) BR8506188A (sv)
CA (1) CA1247150A (sv)
DE (1) DE3540887A1 (sv)
ES (1) ES8802605A1 (sv)
FR (1) FR2576592B1 (sv)
GB (1) GB2170191B (sv)
IL (1) IL77490A (sv)
IN (1) IN170071B (sv)
IT (1) IT1185836B (sv)
LU (1) LU86175A1 (sv)
MX (1) MX163419B (sv)
NL (1) NL194439C (sv)
SE (2) SE462970B (sv)
ZA (1) ZA859145B (sv)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2170191B (en) * 1985-01-26 1988-08-24 Glaverbel Forming refractory masses and composition of matter for use in forming such refractory masses
LU86431A1 (fr) * 1986-05-16 1987-12-16 Glaverbel Procede de formation d'une masse refractaire sur une surface et melange de particules pour former une telle masse
GB8729418D0 (en) * 1987-12-17 1988-02-03 Glaverbel Surface treatment of refractories
US4946806A (en) * 1988-10-11 1990-08-07 Sudamet, Ltd. Flame spraying method and composition
US5013499A (en) * 1988-10-11 1991-05-07 Sudamet, Ltd. Method of flame spraying refractory material
US4981628A (en) * 1988-10-11 1991-01-01 Sudamet, Ltd. Repairing refractory linings of vessels used to smelt or refine copper or nickel
EP0426848A4 (en) * 1989-04-28 1991-11-06 Kazakhsky Mezhotraslevoi Nauchno-Tekhnichesky Tsentr Svs Refractory material
GB2233078B (en) * 1989-06-20 1993-03-24 Glaverbel Ceramic welding repair process
US5229337A (en) * 1989-06-30 1993-07-20 Glaverbel Composition of matter for use in a process of forming a porous refractory mass
LU87550A1 (fr) * 1989-06-30 1991-02-18 Glaverbel Procede de formation d'une masse refractaire sur une surface et melange de particules destine a ce procede
US5242639A (en) * 1989-07-25 1993-09-07 Glaverbel Ceramic welding process
GB8916951D0 (en) * 1989-07-25 1989-09-13 Glaverbel Ceramic welding process and powder mixture for use in the same
LU87602A1 (fr) * 1989-10-05 1991-05-07 Glaverbel Procede de formation d'une masse refractaire et lance de projection d'un melange de particules
FR2670481B1 (fr) * 1990-12-18 1994-01-21 Albert Duval Composition pour la reparation par soudage sur site de produits refractaires.
FR2671073B1 (fr) * 1991-01-02 1993-04-23 Lorraine Laminage Procede de formation d'une masse refractaire et composition d'un melange de particules pour la mise en óoeuvre d'un tel procede.
US5380563A (en) * 1991-06-20 1995-01-10 Coal Industry (Patents) Limited Ceramic welding
GB9113365D0 (en) * 1991-06-20 1991-08-07 Coal Industry Patents Ltd Improvements in or relating to ceramic welding
GB9113369D0 (en) * 1991-06-20 1991-08-07 Coal Industry Patents Ltd Improvements in or relating to ceramic welding
GB9113370D0 (en) * 1991-06-20 1991-08-07 Coal Industry Patents Ltd Improvements in or relating to ceramic welding
US5686028A (en) * 1991-07-03 1997-11-11 Glaverbel Process for forming a coherent refractory mass on a surface
LU87969A1 (fr) * 1991-07-03 1993-02-15 Glaverbel Procede et melange destine a former une masse refractaire coherente sur une surface
GB9121880D0 (en) * 1991-10-15 1991-11-27 Glaverbel Ceramic welding method and apparatus
GB2269223B (en) * 1992-07-31 1996-03-06 Fosbel Int Ltd Surface treatment of refractories
US5266099A (en) * 1992-08-11 1993-11-30 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method for producing closed cell spherical porosity in spray formed metals
US5700309A (en) * 1993-12-01 1997-12-23 Glaverbel Method and powder mixture for repairing oxide based refractory bodies
GB9423984D0 (en) 1994-11-28 1995-01-11 Glaverbel Process for making a crystalline siliceous refractory mass
HRP950552B1 (en) * 1994-11-28 2000-04-30 Glaverbel Production of a siliceous refractory mass
GB9511692D0 (en) * 1995-06-09 1995-08-02 Fosbel Int Ltd A process for forming a refractory repair mass
GB9604344D0 (en) 1996-02-01 1996-05-01 Glaverbel Formation of a refractory repair mass
GB9707369D0 (en) 1997-04-11 1997-05-28 Glaverbel Lance for heating or ceramic welding
US6186869B1 (en) 1999-02-12 2001-02-13 Cetek Limited Cleaning using welding lances and blasting media
US7169439B2 (en) * 2002-08-07 2007-01-30 Fosbel Intellectual Limited Methods for repairing a refractory wall of a high temperature process vessel utilizing viscous fibrous refractory material
WO2005085530A1 (en) * 2004-02-06 2005-09-15 Lichtblau G J Process and apparatus for highway marking
US6969214B2 (en) 2004-02-06 2005-11-29 George Jay Lichtblau Process and apparatus for highway marking
US20050181928A1 (en) * 2004-02-12 2005-08-18 Hayward Peter J. Reaction-bonded porous magnesia body
US7449068B2 (en) * 2004-09-23 2008-11-11 Gjl Patents, Llc Flame spraying process and apparatus
JP4109663B2 (ja) * 2004-09-30 2008-07-02 黒崎播磨株式会社 工業窯炉補修用溶射材
US20070113781A1 (en) * 2005-11-04 2007-05-24 Lichtblau George J Flame spraying process and apparatus
US20070116865A1 (en) * 2005-11-22 2007-05-24 Lichtblau George J Process and apparatus for highway marking
US20070116516A1 (en) * 2005-11-22 2007-05-24 Lichtblau George J Process and apparatus for highway marking
LU92339B1 (fr) * 2013-12-19 2015-06-22 Fib Services Intellectual Sa Composition siliceuse et procédé d'obtention
LU92340B1 (fr) 2013-12-19 2015-06-22 Fib Services Intellectual Sa Composition pulvérulante à base de silice poreuse pour soudure céramique et son procédé d'obtention
JP6147298B2 (ja) * 2015-07-13 2017-06-14 品川リフラクトリーズ株式会社 溶射材料
US10336579B2 (en) * 2016-03-29 2019-07-02 Otis Elevator Company Metal coating of load bearing member for elevator system

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3343915A (en) * 1964-10-30 1967-09-26 Ronald C Rossi Densification of refractory compounds
AU5848165A (en) * 1965-05-06 1966-11-10 Prabhas Ranjan Chaki Basic, fireclay and high aluminous refractory bricks or shapes
US3333971A (en) * 1965-12-29 1967-08-01 Kaiser Aluminium Chem Corp Refractory composition
US3544666A (en) * 1967-01-10 1970-12-01 Asahi Glass Co Ltd Method for producing a heat insulating refractory using calcined geyserite having a high tridymite content
US3591668A (en) * 1968-05-28 1971-07-06 Henry P Kirchner Strengthening fully sintered alumina and titania articles by reheating in a fluorine atmosphere
US3615778A (en) * 1969-03-10 1971-10-26 Du Pont Process for the preparation of mullite bonded refractory materials
US3715220A (en) * 1969-03-19 1973-02-06 Corning Glass Works Ceramic article and method of making it
BE757466A (sv) * 1969-11-04 1971-04-14 Glaverbel
US3800983A (en) * 1969-11-04 1974-04-02 Glaverbel Apparatus for forming refractory masses
US3666851A (en) * 1969-11-10 1972-05-30 Canadian Patents Dev Preparing high density magnesia refractories
US3698922A (en) * 1970-04-13 1972-10-17 Gen Refractories Co Dolomitic refractory
US3708317A (en) * 1970-12-07 1973-01-02 Koninklijke Hoogovens En Staal Metallurgical furnace lining and method of production
JPS4946364A (sv) * 1972-09-06 1974-05-02
US3900542A (en) * 1973-04-26 1975-08-19 Little Inc A Process for sintering finely divided particulates and resulting ceramic products
JPS6024068B2 (ja) * 1976-02-17 1985-06-11 黒崎窯業株式会社 耐スポ−リング性緻密質耐火物の製造方法
JPS6022670B2 (ja) * 1978-05-12 1985-06-03 日本碍子株式会社 多結晶透明アルミナ及びその製造法ならびに高圧蒸気放射灯用発光管
US4222782A (en) * 1979-09-04 1980-09-16 Norton Company Refractory ramming mix containing aluminum powder for metal melting furnaces
JPS591232B2 (ja) * 1979-09-28 1984-01-11 住友アルミニウム製錬株式会社 ジルコニア焼結体の製造方法
US4416999A (en) * 1981-08-05 1983-11-22 Nippon Steel Corporation Refractory powder flame projection moldings
US4503093A (en) * 1981-08-19 1985-03-05 Iseli Robert W Thermally sprayable ceramics
US4489022A (en) * 1981-11-25 1984-12-18 Glaverbel Forming coherent refractory masses
GB2154228B (en) * 1981-11-25 1986-04-23 Glaverbel Composition of matter for use in forming refractory masses in situ
US4400335A (en) * 1981-12-15 1983-08-23 Hoganas Ab Process for repairing refractory linings
US4427785A (en) * 1982-05-25 1984-01-24 General Electric Company Optically translucent ceramic
GB2138927B (en) * 1983-02-18 1986-09-03 Glaverbel Adding to silica refractory structures
GB2170191B (en) * 1985-01-26 1988-08-24 Glaverbel Forming refractory masses and composition of matter for use in forming such refractory masses

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0521865B2 (sv) 1993-03-25
JPS61275170A (ja) 1986-12-05
GB2170191A (en) 1986-07-30
CN85108731B (zh) 1988-11-30
ZA859145B (en) 1986-08-27
KR910006896B1 (ko) 1991-09-10
DE3540887A1 (de) 1986-07-31
NL8503317A (nl) 1986-08-18
GB8502008D0 (en) 1985-02-27
FR2576592B1 (fr) 1992-04-17
US4792468A (en) 1988-12-20
GB2170191B (en) 1988-08-24
CA1247150A (en) 1988-12-20
FR2576592A1 (fr) 1986-08-01
ES549704A0 (es) 1988-09-16
KR860005766A (ko) 1986-08-13
ES8802605A1 (es) 1988-09-16
BR8506188A (pt) 1986-08-26
IL77490A (en) 1989-08-15
CN85108731A (zh) 1986-11-05
NL194439C (nl) 2002-04-04
IT1185836B (it) 1987-11-18
DE3540887C2 (sv) 1990-01-18
US4920084A (en) 1990-04-24
MX163419B (es) 1992-05-12
BE903711A (fr) 1986-05-26
LU86175A1 (fr) 1986-03-24
IT8567978A0 (it) 1985-11-21
NL194439B (nl) 2001-12-03
AU5032485A (en) 1986-07-31
SE8505523D0 (sv) 1985-11-22
SE8505523L (sv) 1986-07-27
AU578987B2 (en) 1988-11-10
IN170071B (sv) 1992-02-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE462970B (sv) Saett och komposition foer bildning av en eldfast massa paa en yta
TWI486322B (zh) 摻雜燒結產物
US2842447A (en) Method of making a refractory body and article made thereby
SK283009B6 (sk) Žiaruvzdorný materiál na báze chrómkorundu, chrómkorundový výstelkový kameň a jeho použitie
US4222782A (en) Refractory ramming mix containing aluminum powder for metal melting furnaces
US4294795A (en) Stabilized electrocast zirconia refractories
JP3667403B2 (ja) βアルミナ質電鋳耐火物
US20040241446A1 (en) Thermally insulating coating material, for refractory containing carbon
EA016194B1 (ru) Обожжённый огнеупорный продукт
SE470309B (sv) Sätt och pulver för keramisk svetsning
RU2098220C1 (ru) Смесь и способ изготовления литейных керамических стержней
JPS6090867A (ja) 改善された耐アルカリ性耐火組成物
SE513125C2 (sv) Förfarande och pulverblanding för skärning av eldfasta material
JP2980816B2 (ja) 耐火物用燒結クリンカー及びその製造方法
JPH0624839A (ja) ジルコン質耐火物
JP2000095528A (ja) 溶融ガラスフィーダ用耐火物
SU1527220A1 (ru) Шихта дл защитного покрыти стекловаренных сосудов
JPS6191071A (ja) 耐熱衝撃性セラミツクの製造法
SU1580132A1 (ru) Способ изготовлени футеровки плавильной печи
JP3738085B2 (ja) アルミナ・ジルコン・バデライト系耐火物およびアルミナ・ジルコン・ジルコニア系耐火物
JP3112337B2 (ja) 溶融金属連続測温用保護管
JPS6241310B2 (sv)
SU960144A1 (ru) Материал дл напылени дл газопламенного или плазменного способа напылени и способ его производства
Verlotskii et al. Microstructure and firing of casts of high-zirconia refractories
JPH1112034A (ja) ジルコニア質鋳造用耐火物

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8505523-4

NUG Patent has lapsed