SE462957B - Roerformig metallelektrod med en kaernkomposition foer ljusbaagsskaerning samt foerfarande foer ljusbaagsskaerning - Google Patents
Roerformig metallelektrod med en kaernkomposition foer ljusbaagsskaerning samt foerfarande foer ljusbaagsskaerningInfo
- Publication number
- SE462957B SE462957B SE8604002A SE8604002A SE462957B SE 462957 B SE462957 B SE 462957B SE 8604002 A SE8604002 A SE 8604002A SE 8604002 A SE8604002 A SE 8604002A SE 462957 B SE462957 B SE 462957B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- electrode
- metal
- weight
- cutting
- core composition
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/228—Selection of materials for cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0211—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in cutting
- B23K35/0216—Rods, electrodes, wires
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12583—Component contains compound of adjacent metal
- Y10T428/1259—Oxide
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Description
2
462lu?tä?römmen med hög hastighet tillräckligt stor för att
10
15
20
25
30
35
effektivt avlägsna den smälta metallen från området under
ljusbågen och för att åstadkomma en likformig urtagningsverkan
allteftersom elektroden förbrukas.
Ljusbågen igångsättes genom lätt beröring av elektroden
med arbetsstycket och bortdragning av den till lämpligt av-
stånd enligt spänningsfordringarna hos ljusbågenf Urtag-
ningstekniken skiljer sig från ljusbågssvetsningens genom att
metallen avlägsnas istället för att avsättas. Lämplig ljus-
bàgslängd upprätthålles tillräckligt snabbt genom förflyttning
av elektroden i skärningsriktningen för upprätthållande av
metallavlägsnandet.
De konventionella urtagnings- och skärningsförfarandena
med luftassisterad kolljusbåge har följande naturliga olägen-
heter: (1) kolljusbågen tenderar att vara instabil och kan
ofta åstadkomma en intolerabel ljudnivå; (2) under vissa be-
tingelser kan kolavsättningar inträffa vid spåret, varvid en
del av underlaget vid spåret förkolas, vilket icke är önsk-
värt; (3) kolelektroder är spröda och brytes lätt under han-
tering; och (4) det finnes en stor tendens till att rök-
bildning inträder, vilket åstadkommer olägenhet för arbetaren
och omgivningen. Hed avseende på kopparbelagda kolelektroder
kan kopparaveåttningar bildas och skadligt påverka efterfölj-
ande behandlingar.
Det skulle vara önskvärt att åstadkomma en elektrod för
elektrisk ljusbågsskärning av metall, vilken elektrod är upp-
byggd för åstadkommande av en stabil ljusbåge, som är själv-
rengörande för tillhjälp vid erhållandet av en ren skärning,
varvid elektroden kan innehålla ångbildare, deoxidationemedel
och gaebildare och liknande, vilka har förmåga att alstra
varma under ekarningen eller urtagningen for ökning av varmet
som åstadkommas av den elektriska ljus-
bågen och varvid den icke har de olägenheter som åtföljer kol-
elektroden.
Ugpfinningens ändamål
Det är ett ändamål med uppfinningen att åstadkomma en
elektrod för luft-metalljusbåge för användning vid skärning
och urtagning av metall.
10
15
20
25
30
35
462 957
Ett annat ändamål är att åstadkomma ett förfarande för
skärning eller urtagning av metall under användning av en
elektrod för luft-metalljusbàge, vilket kännetecknas därav att
det ger en stabil ljusbåge, är självrengörande under skärning-
en och i sig utvecklar värme under ljusbágsskärning eller
-urtagning.
Dessa och andra ändamål framgår tydligare i samband med
följande beskrivning, bifogade patentkrav och bifogade rit-
ning, på vilken:
Fig. 1 visar en tredimensionell vy av en utföringsform
av elektroden i form av en slinga;
Pig. 2 åskådliggör en elektrod i form av stav; och
Fig. 3 i tvärsektion visar en vy enligt fig. 2 efter
linjen 3-3.
Uppfinningen
Föreliggande rörformiga metallelektrod kännetecknas där-
av, att den innefattar ett bearbetat metallrör och en hoppres-
sad kärnkomposition som utgör 5-30 viktprocent av den totala
elektroden och som väsentligen består av en blandning av 10-70
viktprocent av en partikelformig reaktiv metall och 30-90
viktprocent av en metalloxid med förmåga att reagera exoter-
miskt, varvid den partikelformiga reaktiva metallen utmarkes
av en energi för bildning av dess oxid vid 2S°C är minst 418,5
kJ (100 000 kalorier) per gramatom syre och varvid den därmed
blandade metalloxiden, med förmåga att reagera exotermiskt,
utmärkes av en fri bildningsenergi som icke överskrider 376,7
kJ (90 000 kalorier) per gramatom syre vid 25°C, att kärnkom-
positionen vidare innehåller upp till ca 30 viktprocent, rak-
nat pa karnkompositionens totalvikt, av ett tillsatemedel valt
från gruppen som består av medel for stabilisering av ljus-
bagen, flussmedel, deoxidationsmedel och gasbildande medel.
Kärnkompositionen utgöres lämplilgen väsentligen av 10-70
viktprocent av den reaktiva metallen, 30-90 viktprocent av
metalloxiden och 0-20 viktprocent av tillsatsmedlet, t ex ca
0,5-10 viktprocent, som företrädesvis är valt från gruppen som
flussmedel, deoxida-
består av 1jusbågsstabiliseringsmedel,
tionsmedel och gasbildare.
462957 g 4
10
15
20
25
30
35
Föreliggande förfarande för skärning eller urtagning
kännetecknas därav, att åtminstone en rörformig kärnelektrod
för elektrisk ljusbåge, vilken är bildad av ett bearbetat
metallrör och en sammanpressad kärnkomposition, som
utgör 5-30 viktprocent av den totala elektroden och som vä-
sentligen består av en blandning av 10-70 viktprocent av en
partikelformig reaktiv metall och 30-90 viktprocent av en
metalloxid med förmåga att reagera exotermiskt, varvid den
partikelformiga reaktiva metallen>utmärkes av en energi för
bildning av dess oxid vid 25°C är minst 418,5 kJ (100 000
kalorier) per gramatom syre och varvid den därmed blandade
metalloxiden, med förmåga att reagera exotermiskt, utmärkes av
en fri bildningsenergi som icke överskrider 376,7 kJ (90 000
kalorier) per gramatom syre vid 25°C, att kärnkompositionen
vidare innehåller upp till ca 30 viktprocent, räknat på kärn-
kompositionens totalvikt, av ett tillsatsmedel valt från grup-
pen som bestàr av medel för stabilisering av ljusbàgen, fluss-
medel, deoxidationsmedel och gasbildande medel, att en elek-
trisk ljusbåge upprättas mellan elektrodänden och metallunder-
laget för åstadkommande av dess skärning eller urtagning, att
en ström av gas under tryck matas till området som skäras
eller urtages, och att skarningen och urtagningen fortsättes
medan strömmen av gas under tryck matas till omradet.
Den rörformiga metalliska elektroden med kärna utmärkas
av märkbart förbättrade gasassisterade urtagning- och skär-
ningsegenskaper jämfört med konventionella gasassisterade kol-
elektroder. Hetallelektroden är i olikhet mot kolelektroder
latt att hantera och överhettas icke pa det sätt som kolelek-
troden gor.
Tradelektroden har formåga att åstadkomma en exakt reg-
lerad elektrisk lgusbage under användning av likstrom, fore-
trädesvis med positiv polaritet och med konstant spänning.
Värmet som alstras av ljusbågen bringar grundmetallen och trå-
den att smälta lokalt under bildning av en ansamling av smält
metall, som avlägsnas väsentligen omedelbart genom en åtfölj-
ande luftström, varvid luftströmmen lämpligen riktas mot omra-
det som skäres eller urtages.
10
15
20
25
30
35
40
5 462 957
Genom användning av den nya tràdelektroden enligt före-
liggande uppfinning är i allmänhet en ren urtagning i glans-
kvalitet erhállbar pà ett konsekvent och reproducerbart sätt
pà den plats som önskas och avses av arbetaren. Tradelektroden
har förmåga att arbeta med mycket snabb rörelsehastighet och
med mycket god noggrannhet. En fördel med uppfinningen är att
minimal efterurtagningsbehandling erfordras för beredning av
urtagningen för efterföljande behandlingar, såsom svetsning,
målning, metallsprutning och liknande.
En annan fördel med tràdelektroden gentemot kolelektro-
den är att tradelektroden kan uppbära mycket hög ström, om sà
är önskvärt. En diameter av träden kan täcka ett intervall av
strömmar som skulle erfordra åtminstone tre eller flera stor-
lekar av kolelektroder för ástadkommande av samma fungibla
strömintervall.
Tràdelektroden enligt uppfinningen har förmåga till
exakta urtagning- och skärningsbehandlingar, sasom avlägsnande
av nitar, punktsvetsning, urskärning av handtag eller tillträ-
desluckor i tunna plàtar, avlägsnande av sträng- och spàrsvet-
sar, skärning av plåt och platta, avlägsnande av fästanord-
ningar, avlägsnande av överdrag och hårda ytor, avlägsnande av
sprickor och fel, bland andra användningar.
I 1. _ f. B
Föreliggande uppfinning är speciellt värdefull i form av
kontinuerliga elektroder. Eftersom ett metallrör användes,
t.ex. mjukt stal, jämfört med spröd kolelektrod, kan konti-
nuerlig metallskärning eller -urtagning utföras med minimal
kontakttid. Genom eventuell användning av ljusbagsstabilise-
ringemedel, flusemedel, gaebildningsmedel, etc. kan dessutom
en stabil elektrisk lguebage uppratthallas under betydande tid
tills den kontinuerliga elektroden forbrukats eller avbrytas
efter fullbordad skärning eller urtagning.
En utföringsform av en kontinuerlig elektrod visas i
fig. 1 som avbildar en slinga 10 av en rörformig metallisk
ljusbàgselektrod 12 för halv- eller helautomatiskt förfarande.
En sådan elektrod kan exempelvis ha en yttre diameter av cirka
0,6-9,5 mm eller företrädesvis cirka 1,6-3,2 mm. Väggtjockle-
ken kommer att variera allt efter den yttre diametern. En ut-
föringsform av ett kärnrör är ett med en yttre diameter av
cirka 1,3 mm och en väggtjocklek av cirka 0,20-0,38 mm eller
0,25-0,5 mm.
462 957
10
15
20
25
30
35
Elektrodens rör 13 kan vara framställt av mjukt stal,
sasom stal 1030, ehuru andra smidda metaller kan användas.
Stal med làg kolhalt är emellertid lämpligast.
Elektroden 12 kan framställas genom formning av ett band
av stàl av typ 1030 med tjockleken cirka 0,30 mm och bredden
12,1 mm till U-form genom matning av det genom successiva
formningsvalsar. Kärnmaterialet 14 matas in i traget och sena-
re formningsstationer tillsluter så småningom bandet till ett
runt rör. Därefter drages röret 12 till storlek med kärnmate-
rialet inuti sig, varvid det konsolideras eller sammanpressas
pà grund av minskningen i storlek hos röret under dragningen.
Fig. 2 visar tvärsektionen hos det färdiga röret.
Fig. 3 åskådliggör den rörformiga kärnelektroden med den
i förväg bestämda längden innefattande röret 12A, som liknar
den kontinuerliga rörformiga elektroden 12 i fig. 1 med det
undantaget att den användes manuellt i stav- eller pinnform,
varvid rörets öppna ände är tillklämd eller tillslutet vid 15.
Sasom angivits, innefattar kärnmaterialet väsentligen
partikelformig reaktantmetall blandad med en exotermiskt rea-
gerbar metalloxid och eventuellt innehållande 0 - cirka 30
viktprocent material (tillsatsmedel) på basis av kärnkomposi-
tionen: totalvikt, varvid materialet eller tilleatsmedlet ar
valt fran gruppen som bestar av 1Jusbagsstabiliseringsmedel,
flussmedel, deoxidationemedel och gasbildare. Reaktantmetallen
i kärnblandningen kan företrädesvis ligga i intervallet cirka
10-70 viktprocent (t.ex. cirka 20-50% eller cirka 25-35%) och
är blandad med cirka 30-90% metalloxid (t.ex. cirka 50-80%
eller cirka 65-75%) och eventuellt 0 - cirka 20% av tillsats-
medlet.
Såsom angivits ar reaktantmetallen en som utmarkes av en
fri bildningsenergi för dess oxid beräknad vid 25°C av minst
cirka 100 000 kalorier per gramatom syre. Reaktantmetallen
innefattar sådana som valts fràn gruppen som består av magne-
sium, aluminium, zirkonium, titan och legeringar av minst tvá
av dessa metaller. Metalloxiden kan företrädesvis vara en oxid
frán järnmetallgruppen, t.ex. järnoxid, nickeloxid, etc.
10
15
20
25
30
35
w 4-62 957
En lämplig reaktantmetall är en legering av Mg-Al, var-
vid legeringen företrädesvis utgör cirka 20-50 viktprocent av
kärnkompositionen. Metalloxiden kan vara järnoxid, t.ex.
Fe2O3, Fe3O4, etc. Exempelvis kan reaktantlegeringen Mg-Al
innefatta cirka 50 viktprocent Mg och 50 viktprocent Al, var-
vid blandningen med järnoxid innefattar cirka 30% av legering-
en Mg-Al och cirka 70% järnoxid i kärnkompositionen. I detta
fall utelämnas tillsatsmedlen, eftersom järnoxid i över-
skottsmängder är ett flussmedel tillsammans med de oxiderade
reaktantmetallerna.
Tillsatsmedel
För att säkerställa optimal totalprestanda hos elektro-
den kan åtminstone ett tillsatsmedel eventuellt innefattas i
kärnkompositionen, varvid sådana tillsatsmedel väljes fràn
gruppen som består av ljusbàgsstabiliseringsmedel, flussmedel,
deoxidationsmedel och gasbildare.
Ljusbàgsstabiliseringsmedlen innefattar sàdana som väl-
jes fràn gruppen som består av alkalimetall- och jordalkali-
metallföreningar, varvid sådana föreningar innefattar silikat,
oxider, karbonat, etc. Karbonat är fördelaktiga genom att de
ar gasbildare.
Flussmedel innefattar Jarnoxid, Jarnkarbonat, TiO2,
CaCO3, ZrO2 och aven alkalimatall- och Jordalkalimetallfluo-
rider och -silikat.
Typiska deoxidationsmedel är Si, Mg, Al, Mn, Ti och
järnlegeringar därav, t.ex. kiseljärn, magnesiumjärn, alumi-
niumjärn, manganjärn och titanjärn.
Gasbildarna kan innefatta Järnkarbonat, organiska mate-
rial (exempelvis cellulosa), hydratiserade mineral
fullergord, glimmar, etc.), bland annat. Dessa alstrar gaser i
lgusbàgen, såsom C02 och vattenånga, vilka hgalper till vid
blàsningen av den smälta metallen frán det urtagna omradet.
Ångbildare kan även användas såsom tillsatsmedel, sàsom ZnO,
làgsmältande fluorider och liknande.
Sàsom angivits kan överskott järnoxid i kärnan vara till
hjälp vid borttagandet av slagg av Al och Mg i kärnan, efter-
som de oxideras till sina motsvarande oxider (t.ex. Al2O3 och
MgO).
462 7D/
10
15
20
25
30
35
Rörformig kärnelektrod.
Den rörformiga delen av elektroden är företrädesvis
framställd av smitt, mjukt stal, såsom stal betecknat såsom
1008, 1010, 1020, 1030, 1040, 1060, 1080, eljest betecknat sa-
som kolstàl. Stal med làg kolhalt är lämpligast. Den rörformi-
ga delen av elektroden kan vara framställd av andra smidda me-
taller som är tillgängliga i bandform och har förmåga att for-
mas till en rörformig elektrod med tillräcklig mekanisk hall-
fasthet och med förmåga att hanteras genom konventionella
tràdmatningsanordningar.
Kärnkompositionen kan ligga i intervallet cirka 5-30
viktprocent (eller cirka 8-20%) av elektrodens totalvikt, var-
vid reaktantmetallen företrädesvis utgör cirka 20-50% av kärn-
kompositionen, metalloxiden cirka 20-70% av kärnkompositionen
och resten av kärnkompositionen eventuellt innehåller 0 -
cirka 20 eller 30 viktprocent tillsatsmedel, exempelvis 0,5%
och upp till cirka 10%.
Den rörformiga delen av elektroden kan, sasom här angi-
vits, ha en yttre diameter av cirka 0,6-9,5 mm med en vägg-
tjocklek av cirka 0,13-1,3 mm. En lämplig elektrod är en med
en yttre diameter av cirka 1,8-3,2 mm med en väggtjocklek av
cirka 0,2-0,4 mm eller cirka 0,25-0,5 mm.
Provningsresultat under användning av en kärnförsedd
tradelektrod enligt uppfinningen med en diameter av 1,6 mm har
visat att märkbart förbättrat resultat kan erhållas, bestämda
genom metallavlägsningshastigheten såsom funktion av ström-
tillförseln. Allmänt sett finnes en gräns för strömmen som kan
tillföras en elektrod, speciellt en kolelektrod, genom att
hela elektroden tenderar att overhettas. Genom användning av
rorelektroden enligt uppfinningen vid urtagning med gastill-
hjälp, kan strömmen väsentlig ökas med åtföljande fördelar med
märkbart förbättrat metallavlägsnande.
Prövningar utfördes pa en kärnelektrod med diametern
1,6 mm och med följande kärnkomposition:
(1) cirka 29 viktprocent av en legering av ungefär 50/50 mg/Al
i form av en pulverblandning med:
(2) cirka 71 viktprocent Fe3O4 (glödspàn).
10
15
20
25
9 462 957
Använd Fe3O4 innehöll cirka 4 viktprocent SiO3, räknat
pà järnoxiden. Kärnblandningen utgjorde cirka 20% av elektro-
dens totalvikt, varvid stálhöljet utgjorde cirka 80 viktpro-
cent. Höljet var stal 1008.
I en grupp av provningar erhölls följande resultat.
Tabell 1
Urtagning med tillhjälp av luft med kärnelektrod av
träd med diametern 1.6 mm
Provning Ström, Spänning, Lufttryck, Metallavlägsnings-
nr A V kPa hastighet, kg/h
1 150 30 585-620 2,8
2 250 35 585-620 3,31
3 350 40 585-620 6,04
4 380 42 585-620 7,90
Det bör observeras att en betydande ökning i metallav-
lägsnandet erhålles vid ökning i strömmen under användning av
kärnelektroden av tràd enligt uppfinningen, medan överhettning
av tràdelektroden undvikes.
Ytterligare provningar genomfördes med kärntràden med
diametern 1,57 mm (1,6 mm) av samma kärnkomposition, förutom
att mängden kärnkomposition i elektroden var cirka 12 viktpro-
cent varvid mjukstalshöljet (stal 1008) utgjorde resten eller
cirka 88%. Vid utförandet av provningarna utvarderades foljan-
(a) lufttryck,
ningshastighet för tråd och (d) vikten av metallavlägsnande
de varibler: (b) ljusbàgsspanning, (c) mat-
per timme. Provningarna genomfördes vid fyra olika lufttryck
som föll inom intervallet cirka 275-690 kPa. Resultaten visas
i tabellerna 2, 2A, 28 och 2C:
462 957
310
Tabell 2 Lufttryck 689 kPa
Urtagning på mjukstàlsplatta med kärntràd med diametern
1L57 mm enliqt uppfinninqen
Provning Tràdhas- I V kg/h Lufttryck,
5 tidhet i (A) avlägsnat kPa
m/min
1 12,7 360 45 9,7 'ass
2 11,4 330 45 10,4 689
3 10,2 300 45 9,0 689
10 4 8,9 280 45 7,0 689
5 7,6 250 45 7,9 689
6 12,7 340 40 8,6 689
7 11,4 335 40 9,7 689
8 10,2 355 40 9,0 689
15 9 8,9 340 40 8,3 689
10 7,6 300 40 7,2 689
11 10,2 300 35 7,2 589
12 8,9 275 35 5,8 689
13 7,6 265 35 7,5 689
20 14 7,6 260 30 5,8 689
15 6,4 230 30 5,4 689
16 5,1 200 30 4,7 689
Fr
10
15
20
Tabell 2A
11
Lufttryck 551 kPa
4-62 957
Urtagning pà mjukstàleplatta med kärntràd enligt upp-
finninqen med diametern 1.57 mm
Provning
GNOILHQCÛNH
11
12
13
14
15
16
17
18
Tràdhas~
tighet i
i
12,7
11,4
10,2
a,9
7,6
12,7
11,4
10,2
8,9
7,6
10,2
8,9
7,s
6,4
5,1
7,6
6,4
5,1
I
(A)
350
320
300
275
250
350
320
300
275
250
300
275
250
225
200
250
225
200
V
45
45
45
45
40
40
40
40
40
35
35
35
35
35
30
30
30
kg/n
avlägsnat
462 957 12
Tabell 25 Lufttryck 413 kPa
Urtagning pà mjukstàlsplatta med kärntràd enligt upp-
finninqen med diametern 1.57 mm
Provning Tràdhas- I V kg/h
5 tighet i (A) avlägsnat
m/min ____
1 12,7 350 45 ,
2 11,4 320 45 ,
3 10,2 300 45 ,
10 4 8,9 275 45 ,
5 7,6 250 45 ,
6 12,7 350 40 ,
7 11,4 320 40 ,
8 10,2 300 40 ,
15 9 8,9 275 40 ,
10 7,6 250 40 ,
11 10,2 300 35 ,
12 8,9 275 35 ,
13 7,6 250 35 ,
20 14 6,4 225 35 ,
15 5,1 200 35 ,
ILQLLLIQ
Urtagning på mgukstålsplatta med kàrntrád enlzgt upp-
{ing¿ngen med diagete;n 1.57 mm
25 Provning Trådhas- I V kg/h
tighet i (A) avlägsnat
m/m;n ____
1 12,7 350 45 10,4
2 11,4 320 45 9,4
30 3 10,2 300 45 6,1
4 8,9 275 45 5,4
5 7,6 250 45 5,4
6 10,2 300 35 7,9
7 8,9 275 35 5,4
35 8 7,6 250 35 6,1
9 6,4 225 35 3,9
10 5,1 200 35 3,2
RI
10
15
20
25
30
35
462 957
13
Angivna provningar visar att vid spänningsintervall fràn
cirka 35 till 45 V, varvid strömstyrkorna ligger i intervallet
frán cirka 200 till 350 A och tràdhastigheter av 5,1-11,4
m/min optimala resultat uppnås, såsom de bestämmes av mängden
avlägsnad metall (dvs. mängden metall som uttagits från stal-
plattan), när strömmen ligger i intervallet fràn cirka 300
till 350 A och trádmatningshastigheterna är cirka 10,2-11,4
m/min. Det har visat sig att höjning av ljusbàgsspänningen
ökade metallavlägsnandet. Vid lågt lufttryck är det i allmän-
het nödvändigt att passera långsammare under urtagningen för
att uppnå effektivt metallavlägsnande.
Vid lufttryck i intervallet cirka 275-690 kPa visas op-
timala resultat vid tràdmatningshastigheter av cirka 11,4
m/min och vid en spänning av cirka 40 A, varvid mängden av-
lägsnad metall är i närheten av cirka 9,1-9,8 kg/h. Vid ett
spänningsintervall av cirka 30-45 V avlägsnas cirka 5,9-10,4
kg metall per timme. Luftströmmen under urtagningen bör vara
lämpligt fokuserad.
Vid en annan grupp av provningar avlägsnades tunga
enkelpassagebandsvetaar av mjukstàl pa 19,0 mm tjock varmval-
sad stalplatta i horisontalt läge under användning av 6,4 mm
kolljusbage med lufttillhjalp och med stalelektrod med karna
enligt uppfinningen med diametern 1,59 mm och under lufttill-
hjälp. Erhàllna resultat visas i tabell 3.
Tabell 3
Urtagning med kolljusbàge (6,4 mm)
Prov- Avlägs- Kg/h Passage- Tryck, Effekt,
ning nad avlâgs- Volt A hastighet kPa kW
.DL làns.d_ flflf- §J3Lmn__/
1 10,2 cm ej best. 45 350 47,0 413 15,8
2 15,2 cm 5,4 40 600 40,6 689 24,0
3 15,2 cm 1,6 40 250 27,9 689 10,0
4 15,2 cm 5,9 40 550 43,2 >8,27 22,0
Stàltràd med kärna (enligt uDDfinninqen> 1.59 mm
5 15,2 cm ej best. 38 300 83,8 413 11,4
6 15,2 cm 7,7 39 300 81,3 413 11,7
7 15,2 cm 8,4 45 350 83,8 413 15,8
8 15,2 cm 9,5 45 350 10,2 689 15,8
462 957 - 14
10
15
20
25
30
35
Passagehastigheten hos ljusbàgen under skärningen ut-
tryckes i cm per minut.
Kärntràden av stål enligt föreliggande uppfinning visade
märkbart förbättrade resultat gentemot kolelektrod trots att
diametern var 1/4 av kolelektrodens. Allteftersom ljusbàgens ,
spänning ökar ökar i allmänhet ljudnivån. Ljudtoppar inträder
vid ljusbàgsurtagning med kol så snart en lång bage drages. ;
Enligt uppfinningen är emellertid báglängden (bàgspänningen)
relativt konstant trots operatörtekniken och därför är ljud-
nivån minimal.
Såsom visas i tabell 3 var mängden avlägsnad metall
under användning av kärntraden av stal väsentligt större än
mängden som avlägsnats med 6,4 mm kolelektroden. I medeltal
var den i kilowatt förbrukade effekten lägre för kärnelektro-
den av stål enligt uppfinningen.
Mycket goda resultat uppnáddes vid urtagning av olika
legeringar under användning av kärntràden av stål enligt före-
liggande uppfinning (29% legering av 50/50 Mg/Al och 71%
Fe3O4), varvid de urtagna metallerna innefattade avsättning av
lodmetall, rostfritt stal typ 304, Hadfield-stal (132 Mn),
mässing och aluminium.
Obelagd kolelektrod med diametern 3,2 mm jamfordes med
en kopparbelagd kolelektrod med diametern 4,0 mm vid trycket
413 kPa. Vid den obelagda elektroden lag vid en ljusbagstid av
cirka 20-35 sekunder, 62-63 volt och cirka 40-55 ampere me-
tallavlägsnandet från en stalplatta i intervallet 0,57-1,3
kg/h. 3,18 mm kolet uppvärmdee till klart orange (glödande)
och började snabbt oxidera vid strömmar över 60 ampere. Strom-
men hell: darfor under detta varde.
Det kopparbelagda 4,0 mm kolet hade förmåga att tala
högre ström pa grund av ökningen i ledningsförmaga pa grund av
kopparbeläggningen. Denna elektrod hade sålunda förmåga att
arbeta vid spänningar av 45-58 volt och mycket högre ström-
(P
styrkor av 80-190 ampere. Vid strömstyrkor om 80-150 A lag
hastigheten för metallavlägsnandet fran en stálplatta i inter-
vallet 1,1-4,1 kg/h, medan vid en ström av 160-190 A (58 V)
metallavlägsnandet lag i intervallet 5,0-8,3 kg/h. Såsom an-
givits, hade kolelektroden lufttillsats vid 413 kPa.
10
15
20
25
30
35
462 957
15
Kärnelektroden av stàltràd enligt uppfinningen är över-
lägsen den kopparbelagda kolelektroden genom att högre urtag-
nings- och skärningshastigheter kan uppnås och även genom att
ett större intervall för driftparametrar är tillátligt och
praktiskt.
En jämförelse som gjordes mellan en kolelektrod med dia-
metern 6,4 mm och en kärntràd med diametern 1,6 mm enligt upp-
finningen (292 legering av 50/50 Mg/Al och 71% Fe3O4) visade
att elektroden enligt uppfinningen var väsentligt bättre, sa-
som följer av avlägsnandet av metall fràn en stalplatta.
Tabell 4
Elektrod med Effekt Metallskärningshastighet
lufttillhjälp
Kol 150 A
54 V 3,6-4,1 kg/h
Enligt uppfinningen 150 A
54 V 4,7 kg/h
Enligt uppfinningen 200 A
54 V 6,8 kg/h
Såsom framgår av tabellen uppvisade uppfinningen högre
metallskärningshastighet än kolelektroden.
Exempel på andra elektrodkompositionar enligt uppfin-
ningen ar följande:
abe 6
Kärnkomposition Elektrod
% reaktant- X metall- % tillsats- 2 kärna Z hölje
metall oxid medel
ao: Mg 70: Fe2o3 --- 10 so
15% Al 75% Fe3O4 10% Ca0 15 85
25: T1 70: N10 sz Na2s1o3 ao 70
50% Mg/Al 50% Fe3O4 5% CaF2 8 92
(50/50)
10% Zr 90% NiO --- 20 80
20% Al 80 FeqO4 --- 5 95
I 462 957 16
10
15
20
25
Såsom här angivits, är höljet som bildar den rörformiga
elektroden företrädesvis utfört av kolstál eller någon annan
järnmetall, ehuru andra typer av smidd metall kan användas med
förmåga att formas till en rörformig elektrod med tillräcklig
mekanisk hållfasthet och med förmåga att lätt hanteras genom ,
konventionella tradmatningsanordningar.
Kârnelektroden enligt uppfinningen kan användas för Q
skärning eller urtagning av en mångfald metaller, såsom järn-
metaller (t.ex. stål, gjutjärn, järnlegeringar, etc.), alumi-
nium, aluminiumlegeringar, koppar och kopparlegeringar, titan
och titanlegeringar, legeringar på nickelbas och på koboltbas.
Vid skärning eller urtagning av metallerna riktas luft
under tryck mot området som skäres för bortdrivning av smält
metall. Luften kan matas vid tryck i intervallet cirka 70-1000
kPa (69-1033 kPa övertryck) längs elektrodens längd eller så-
som ett hölje som omger elektroden eller ett flertal strömmar
antingen koncentriskt anordnade runt elektroden eller som
individuella strömmar. Luftströmmarna behöver icke ha samma
fokus så länge som luftströmmen eller -strömmarna företrädes-
vis har ett lämpligt strömningsmönster.
Ehuru föreliggande uppfinning har beskrivits i samband
med lämpliga utföringsformer är det tydligt att modifieringar
och varitioner kan tillgripas utan avvikelse fran uppfinning-
ens idé eller innehåll såsom är uppenbart för fackmannen. Så-
dana modifieringar och variationer anses ligga inom området
och ramen för uppfinningen och bifogade patentkrav.
I)
Claims (10)
1. Rörformig metallelektrod med kärna för ljusbàgsskär- ning och -urtagning av metallsubstrat under användning av hjälpgas, k ä n n e t e c k n a d därav, att den innefattar ett bearbetat metallrör och en hoppressad kärnkomposition som utgör 5-30 viktprocent av den totala elektroden och som väsentligen består av en blandning av 10-70 viktprocent av en partikelformig reaktiv metall och 30-90 viktprocent av en metalloxid med förmåga att reagera exotermiskt, varvid den partikelformiga reaktiva metallen utmärkes av en energi för bildning av dess oxid vid 25°C är minst 418,5 kJ (100 000 kalorier) per gramatom syre och varvid den därmed blandade metalloxiden, med förmåga att reagera exotermiskt, utmärkes av en fri bildningsenergi som icke överskrider 376,7 kJ (90 000 kalorier) per gramatom syre vid 25°C, att kärnkompositionen vidare innehåller upp till ca 30 viktprocent, räknat pà kärnkompositionens totalvikt, av ett tillsatsmedel valt från gruppen som består av medel för stabilisering av ljusbágen, flussmedel, deoxidationsmedel och gasbildande medel.
2. Elektrod enligt krav 1, därav, att den reaktiva metallen är vald bland magnesium, k ä n n e t e c k n a d aluminium, zirkonium, titan och legeringar av åtminstone tva av dessa metaller.
3. Elektrod enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k - n a d därav, att metalloxiden med förmåga att reagera exoter- miskt är vald bland oxider i järnmetallgruppen.
4. Elektrod enligt krav 1-3, k ä n n e t e c k n a d därav, att karnkompoaitionen väsentligen utgöres av 10-70 viktprocent av den reaktiva metallen, 30-90 viktprocent av metalloxiden och 0-20 viktprocent av tillsatsmedlet.
5. Elektrod enligt något av krav 1-4, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den reaktiva metallen är en legering av Mg och Al, t.ex. cirka 50% Mg och cirka 50% Al.
6. Elektrod enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d därav, att legeringen av Mg och Al utgör 20-50 viktprocent av kärnkompositionen, t.ex. cirka 30 viktprocent, och att metall- oxiden fràn järnmetallgruppen är en järnoxid och utgör 50-80 viktprocent av kärnkompositionen, t.ex. cirka 70 viktprocent. 462 957 _ 10 15 20 25 30 35 lf
7. Elektrod enligt något av krav 1-6, k ä n n e - t e c k n a d därav, att den rörformiga elektroden har en yttre diameter av storleksordningen 0,635-9,525 mm, t.ex. 1,6-3,2 mm, och en väggtjocklek av storleksordningen 0,127-1,27 mm, t.ex. 0,2-0,4 mm.
8. Förfarande för skärning eller urtagning av ett metallunderlag med hjälp av en elektrisk ljusbage, k ä n - n e t e c k n a t därav, att åtminstone en rörformig kärn- elektrod för elektrisk ljusbage, vilken är bildad av ett bearbetat metallrör och en sammanpressad kärnkomposition, som utgör 5-30 viktprocent av den totala elektroden och som vä- sentligen bestàr av en blandning av 10-70 viktprocent av en partikelformig reaktiv metall och 30-90 viktprocent av en metalloxid med förmåga att reagera exotermiskt, varvid den partikelformiga reaktiva metallen utmärkas av en energi för bildning av dess oxid vid 25°C är minst 418,5 kJ (100 000 kalorier) per gramatom syre och varvid den därmed blandade metalloxiden, med förmåga att reagera exotermiskt, utmärkes av en fri bildningsenergi som icke överskrider 376,7 kJ (90 000 kalorier) per gramatom syre vid 25°C, att kärnkompositionen vidare innehåller upp till ca 30 viktprocent, räknat pa karn- kompoeitionens totalvikt, av ett tillsatsmedel valt frän gruppen som består av medel för stabilisering av ljusbagen, flussmedel, deoxidationsmedel och gasbildande medel, att en elektrisk ljusbáge upprättas mellan elektrodänden och metall- underlaget för astadkommande av dess skärning eller urtagning, att en ström av gas under tryck matas till omradet som skäras eller urtages, och att skärningen och urtagningen fortsatte: medan atrommen av gas under tryck matas till omradet.
9. Forfarande enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a t därav, att strömmen av gas ledas under tryck under passage längs elektroden mot zonen som skäres eller urtages eller att gasen ledes i form av ett ringformigt hölje som omger elektro- den.
10. Förfarande enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a t därav, att gasen ledes under tryck längs elektroden med ett munstyckstryck av storleksordningen 0,07-1,03 MPa.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/780,031 US4689461A (en) | 1985-09-25 | 1985-09-25 | Cored tubular electrode and method for the electric-arc cutting of metals |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8604002D0 SE8604002D0 (sv) | 1986-09-23 |
SE8604002L SE8604002L (sv) | 1987-03-26 |
SE462957B true SE462957B (sv) | 1990-09-24 |
Family
ID=25118347
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8604002A SE462957B (sv) | 1985-09-25 | 1986-09-23 | Roerformig metallelektrod med en kaernkomposition foer ljusbaagsskaerning samt foerfarande foer ljusbaagsskaerning |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4689461A (sv) |
JP (1) | JPS6281291A (sv) |
KR (1) | KR870002893A (sv) |
CN (1) | CN1005693B (sv) |
AR (1) | AR241692A1 (sv) |
AT (1) | AT388893B (sv) |
AU (1) | AU586027B2 (sv) |
BE (1) | BE905490A (sv) |
BR (1) | BR8604785A (sv) |
CA (1) | CA1262376A (sv) |
CH (1) | CH668019A5 (sv) |
DE (1) | DE3632466A1 (sv) |
ES (1) | ES2001984A6 (sv) |
FR (1) | FR2594368A1 (sv) |
GB (1) | GB2180786B (sv) |
IN (1) | IN168475B (sv) |
IT (1) | IT1195172B (sv) |
LU (1) | LU86605A1 (sv) |
NL (1) | NL8602381A (sv) |
SE (1) | SE462957B (sv) |
ZA (1) | ZA866538B (sv) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2660922B1 (fr) * | 1990-04-13 | 1992-09-04 | Centre Ntl Recherche Scient | Procede de preparation par broyage de materiaux composites comportant une phase oxyde et une phase metallique . |
US8759715B2 (en) | 2004-10-06 | 2014-06-24 | Lincoln Global, Inc. | Method of AC welding with cored electrode |
US7166817B2 (en) * | 2004-04-29 | 2007-01-23 | Lincoln Global, Inc. | Electric ARC welder system with waveform profile control for cored electrodes |
US8704135B2 (en) * | 2006-01-20 | 2014-04-22 | Lincoln Global, Inc. | Synergistic welding system |
US7842903B2 (en) * | 2005-10-31 | 2010-11-30 | Lincoln Global, Inc. | Short arc welding system |
US9333580B2 (en) | 2004-04-29 | 2016-05-10 | Lincoln Global, Inc. | Gas-less process and system for girth welding in high strength applications |
AT500494B1 (de) * | 2004-05-27 | 2006-12-15 | Boehler Schweisstechnik | Zusatzwerkstoff für fügeverbindungen und verfahren zu dessen herstellung |
US20060096966A1 (en) * | 2004-11-08 | 2006-05-11 | Lincoln Global, Inc. | Self-shielded flux cored electrode for fracture critical applications |
US7807948B2 (en) * | 2005-05-16 | 2010-10-05 | Lincoln Global, Inc. | Cored welding electrode and method of manufacturing the same |
US7884305B2 (en) * | 2005-06-01 | 2011-02-08 | Lincoln Global, Inc. | Weld bead shape control |
US7812284B2 (en) | 2005-07-12 | 2010-10-12 | Lincoln Global, Inc. | Barium and lithium ratio for flux cored electrode |
US20100084388A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Lincoln Global, Inc. | Welding electrode and method of manufacture |
CN102059426B (zh) * | 2010-11-09 | 2012-12-26 | 衣衍亮 | 一种手工快速切割系统及其应用 |
CN102049630B (zh) * | 2010-11-09 | 2012-12-12 | 衣衍亮 | 一种手工快速切割材料及其应用 |
WO2013168670A1 (ja) * | 2012-05-08 | 2013-11-14 | 新日鐵住金株式会社 | 超高張力鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
US10543556B2 (en) | 2012-08-28 | 2020-01-28 | Hobart Brothers Llc | Systems and methods for welding zinc-coated workpieces |
US10016850B2 (en) * | 2012-08-28 | 2018-07-10 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
US9999944B2 (en) | 2012-08-28 | 2018-06-19 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
US9199341B2 (en) | 2012-08-28 | 2015-12-01 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
EP3055101A2 (en) | 2013-10-09 | 2016-08-17 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes |
US10300565B2 (en) | 2014-10-17 | 2019-05-28 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding mill scaled workpieces |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1953382A (en) * | 1930-03-27 | 1934-04-03 | Secheron Atel | Welding rod |
US2102891A (en) * | 1934-07-07 | 1937-12-21 | Air Reduction | Material for arc welding |
US3345495A (en) * | 1963-07-25 | 1967-10-03 | Eutectic Welding Alloys | Tubular cutting electrode |
US3415697A (en) * | 1965-01-08 | 1968-12-10 | Reynolds Metals Co | Method and composition for exothermic fluxless brazing of aluminum and aluminum base alloys |
US3560702A (en) * | 1968-03-02 | 1971-02-02 | Kobe Steel Ltd | Composite electrode for consumable electrode arc welding process |
JPS5017304B1 (sv) * | 1971-03-02 | 1975-06-19 | ||
US3818178A (en) * | 1972-03-30 | 1974-06-18 | Union Carbide Corp | Gas shielded core wire electrode |
FR2240069B1 (sv) * | 1973-08-06 | 1979-08-03 | Nippon Steel Corp | |
US3947655A (en) * | 1974-05-15 | 1976-03-30 | The Lincoln Electric Company | Cored type electrode welding |
US4072845A (en) * | 1975-07-28 | 1978-02-07 | Boc Limited | Welding electrode |
US4182947A (en) * | 1975-12-10 | 1980-01-08 | Brower Jerome S | Underwater cutting rod |
DE2619177C2 (de) * | 1976-04-30 | 1977-09-29 | E. Schlüter Fachhandel für Schweißtechnik, 3014 Laatzen | Schweiß-, Schneid-, Heiz- oder Flämmbrenner |
JPS53125254A (en) * | 1977-04-08 | 1978-11-01 | Nippon Steel Corp | Consumable electrode for starting scarfing |
AU503137B2 (en) * | 1977-05-12 | 1979-08-23 | Brower, Jerome Sanford | Cutting torch |
US4133935A (en) * | 1977-11-17 | 1979-01-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Coated electrodes for underwater metal working |
US4343984A (en) * | 1978-04-19 | 1982-08-10 | Union Carbide Corporation | Gas-shielded flux-cored wire electrodes for high impact weldments |
AU2509184A (en) * | 1983-03-22 | 1984-09-27 | Niinivaara, T. | Underwater arc welding disc electrode |
US4551610A (en) * | 1983-05-17 | 1985-11-05 | The Lincoln Electric Company | Tubular welding electrode |
JPS6070149A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-20 | Nippon Fuiraa Metal:Kk | 再生ハンダ中の不純物除去方法 |
US4544139A (en) * | 1984-10-18 | 1985-10-01 | Arcair Company | Coated exothermic cutting electrode |
-
1985
- 1985-09-25 US US06/780,031 patent/US4689461A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-08-25 IN IN681/MAS/86A patent/IN168475B/en unknown
- 1986-08-28 ZA ZA866538A patent/ZA866538B/xx unknown
- 1986-09-10 CH CH3629/86A patent/CH668019A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1986-09-12 CA CA000518053A patent/CA1262376A/en not_active Expired
- 1986-09-12 AU AU62638/86A patent/AU586027B2/en not_active Ceased
- 1986-09-22 JP JP61222235A patent/JPS6281291A/ja active Pending
- 1986-09-22 IT IT67722/86A patent/IT1195172B/it active
- 1986-09-22 NL NL8602381A patent/NL8602381A/nl not_active Application Discontinuation
- 1986-09-22 FR FR8613231A patent/FR2594368A1/fr not_active Withdrawn
- 1986-09-23 SE SE8604002A patent/SE462957B/sv not_active IP Right Cessation
- 1986-09-24 KR KR1019860007962A patent/KR870002893A/ko not_active Application Discontinuation
- 1986-09-24 LU LU86605A patent/LU86605A1/fr unknown
- 1986-09-24 GB GB08622936A patent/GB2180786B/en not_active Expired
- 1986-09-24 ES ES8602126A patent/ES2001984A6/es not_active Expired
- 1986-09-24 CN CN86106356.2A patent/CN1005693B/zh not_active Expired
- 1986-09-24 AR AR86305355A patent/AR241692A1/es active
- 1986-09-24 DE DE19863632466 patent/DE3632466A1/de not_active Withdrawn
- 1986-09-25 BR BR8604785A patent/BR8604785A/pt unknown
- 1986-09-25 BE BE0/217208A patent/BE905490A/fr not_active IP Right Cessation
- 1986-09-25 AT AT0256586A patent/AT388893B/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU586027B2 (en) | 1989-06-29 |
BR8604785A (pt) | 1987-06-30 |
CH668019A5 (fr) | 1988-11-30 |
GB8622936D0 (en) | 1986-10-29 |
FR2594368A1 (fr) | 1987-08-21 |
AU6263886A (en) | 1987-03-26 |
ATA256586A (de) | 1989-02-15 |
IT1195172B (it) | 1988-10-12 |
BE905490A (fr) | 1987-01-16 |
SE8604002L (sv) | 1987-03-26 |
CN86106356A (zh) | 1987-05-13 |
SE8604002D0 (sv) | 1986-09-23 |
CA1262376A (en) | 1989-10-17 |
AT388893B (de) | 1989-09-11 |
GB2180786A (en) | 1987-04-08 |
IT8667722A0 (it) | 1986-09-22 |
DE3632466A1 (de) | 1987-04-02 |
AR241692A1 (es) | 1992-11-30 |
NL8602381A (nl) | 1987-04-16 |
US4689461A (en) | 1987-08-25 |
ZA866538B (en) | 1987-04-29 |
IN168475B (sv) | 1991-04-13 |
CN1005693B (zh) | 1989-11-08 |
GB2180786B (en) | 1988-09-14 |
ES2001984A6 (es) | 1988-07-01 |
LU86605A1 (fr) | 1987-01-22 |
KR870002893A (ko) | 1987-04-13 |
JPS6281291A (ja) | 1987-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE462957B (sv) | Roerformig metallelektrod med en kaernkomposition foer ljusbaagsskaerning samt foerfarande foer ljusbaagsskaerning | |
US3947655A (en) | Cored type electrode welding | |
EP1295672A1 (en) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding | |
MXPA01004916A (es) | Alambre de soldadura con remocion de escoria mejorada. | |
CN110753597A (zh) | 电弧焊方法及实芯焊丝 | |
JP2011131243A (ja) | 亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法及びアーク溶接継手 | |
CN113784815B (zh) | 药芯焊丝和焊接方法 | |
WO2017018201A1 (ja) | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 | |
JPH06210452A (ja) | アーク溶接用シールドガス | |
CN109396688A (zh) | 用于形成奥氏体钢和双相钢焊接金属的电极 | |
CN109348706B (zh) | 高电流脉冲电弧焊方法和药芯焊丝 | |
WO2017145854A1 (ja) | エレクトロスラグ溶接用Ni基溶接材料 | |
JP4538520B2 (ja) | 鋼板のガスシールドアークブレージング方法 | |
WO2022050014A1 (ja) | アーク溶接方法 | |
JP5078143B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板のプラズマ溶接方法 | |
TW201841706A (zh) | 鍍熔融鋅系鋼板的電弧熔接方法以及熔接部件的製造方法 | |
JP4806299B2 (ja) | フラックス入りワイヤ | |
JP3951593B2 (ja) | Mag溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いたmag溶接方法 | |
JP4228490B2 (ja) | パルスco2溶接方法 | |
JP2009106966A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
JP4794413B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
JP4754096B2 (ja) | パルスmag溶接用ソリッドワイヤ | |
JP2007118069A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP3861979B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ | |
JP3880826B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8604002-9 Effective date: 19920408 Format of ref document f/p: F |