SE458230B - Foerfarande foer frigoering av restspaenningar genom paasvetsning paa en ytteryta hos ett roer - Google Patents
Foerfarande foer frigoering av restspaenningar genom paasvetsning paa en ytteryta hos ett roerInfo
- Publication number
- SE458230B SE458230B SE8401020A SE8401020A SE458230B SE 458230 B SE458230 B SE 458230B SE 8401020 A SE8401020 A SE 8401020A SE 8401020 A SE8401020 A SE 8401020A SE 458230 B SE458230 B SE 458230B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- stress
- pipe
- ratio
- residual
- welded
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
- B23K9/044—Built-up welding on three-dimensional surfaces
- B23K9/046—Built-up welding on three-dimensional surfaces on surfaces of revolution
- B23K9/048—Built-up welding on three-dimensional surfaces on surfaces of revolution on cylindrical surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L13/00—Non-disconnectible pipe-joints, e.g. soldered, adhesive or caulked joints
- F16L13/02—Welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
458 230 10 15 25 30 Med hänvisning till fig. 1 har enligt föreliggande upp- finning ytterytan hos en svets 2 mellan rörsektioncr 1 på- svetsats eller pàbyggnadssvetsats, så att svetsen 2 och en feriell riktning genom termisk kompression från ett påsvetsat parti 3, varigenom restspänningarna kan frigöras eller avlastas. ningarna hos svetsens 2 rytor skall kunna fri- eller för att de kvar- omvandlas till kvarvarande måste bredden L och höjden h hos det pàsvetsade partiet 3 uppfylla förutbestämda fordringar, beroende på dia- meter och väggtjocklek hos rörsektionen 1.
I det följande kommer att beskr uppfyllas för frigöring av rests När som visas i fig. över sträckan L För att de kvarvarande dragspän och den värmepàverkade zonens 4 inne göras på ett tillfredsställande sätt varande dragspänningarna skall kunna tryckspänningar, ivas de villkor som skall pänningarna vid pásvetsningen. 2 rörets 1 ytteryta är påsvetsad , är det påsvetsade-partiet 3 utsatt för kom- pression eller tryckspänning. Till föl per längdenhet i periferíell riktning är trycket när röret 1 komprimeras mot Till följd av belastningen oms yta, så att böjmoment utvecklas. rörets inneryta vid mitten av det spänning framkallas av det böjande jd härav blir belastningen hos röret pdg, där p dess axel. pännes röret vid dess ytter- Den axíella spänningen vid pàsvetsade partiet 3, vilken momentet, erhålles genom -ßb cab = 1,82p%e sinßb (1) På liknande sätt erhålles den periferiella spänningen genom O cb = voab (2) där s4 = :(1 - vÖ/(RZTZ) och R rörets medelradíe t: rörets väggtjocklek v: poissons tal b längden av en halva hos det pâsvetsade partiet.
När det påsvetsade partiet 3 komprimeras eller krympes i såväl períferiell som axiell riktni Till följd härav framkallas spänninga ningen erhålles genom ng, deformeras röret 1. r. Den periferiella spän- 10 15 20 25 30 5 458 230 acw = -p%(1 - e_8bcosßbj (3) och om längden L hos det påsvetsade partiet är tillräckligt stor, erhålles den axiella spänningen genom Obw = -vccw (4) Den genom ekvation (1) erhållna spänningen cab är drag- spänningen vid rörets 1 inneryta, medan spänningen acw är den tryckspänning som erhålles genom ekvation (3) vid rörets 1 inneryta. Både drag- och tryckspänningarna är en funktion av längden L. Dvs. ju större längd L, desto mindre blir spän- ningen oab och desto större blir tryckspänningen ocw. Därav följer att för att omvandla spänningarna som framkallas vid rörets 1 inneryta till de önskade tryckspänningarna, måste längden L hos det pàsvetsade“partiet vara större än ett förut- bestämt värde. Dessutom är de framkallade spänningarna beroende av radien R och väggtjockleken t. Fig. 3 visar sambandet mellan L/Jš; och spänningarna oab och acw. oab(t/pR) och -ocw(t/pR) är införda längs ordinatan.
Trycket p framkallas av restspänningarna hos den pâ- svetsade metallen och erhålles genom p=øyä (5) där oy är restspänningen hos den pâsvetsade metallen (= sträckhållfastheten) och h är höjden hos det påsvetsade partiet.
Från ekvationerna (3) och (S) erhålles -Bb CW cosßb) (6) o = -oy% (1 - e Av ekvation (6) framgår att tryckspänningen acw vid inner- ytan är proportionell till sträckhàllfastheten hos den på- h/t. En svetsad metall har den specifika sträckhållfastheten, så att om samma material användes W av förhållandet h/t. Härav följer att för att erhålla en önskad spänning acw, måste förhållandet svetsade metallen och till beror spänningen oc h/t väljas på lämpligt sätt.
När därför svetsens 2 ytteryta är pásvetsad med ett iämpiigr förhållande h/t och ett iampiigr förhåiianae L/Vñï] kan restspänningarna vid svetsens Z inneryta frigöras.
Förhållandet h/t och förhållandet L/dk? är erhållna genom 458 230 10 15 20 ZS 30 35 40 experiment, så att restspänningarna kan tillfredsställande frigöras. Experimenten genomfördes med stålrör.
Pig. 4 och 5 visar grafiskt sambandet mellan förhållandet h/t och den spänning som framkallas vid innerytan hos ett rör (restspänningen innefattar rcstspänníngen vid svetsen 2).
En öppen ring visar restspänningen när någon svetsfog ej före- ligger (dvs. restspänningen som Eramkullatsvid framställning av en påsvetsning), medan en fylld ring visar spänningen när en svetsfog föreligger. Fig. 4 visar de períferiella eller tangentiella spänningarna, under det att fig. S visar de axiel- la reststpänningarna.
Av fig. 4 framgår att samtliga svetsfogar uppvisar tryck- spänningar oberende av förhållandet h/t. De tangentiella rest- spänningarna är således tillfredsställande frigjorda.
Av fig. 5 framgår att när en svetsfog föreligger, gäller att ju lägre förhållande h/t, desto högre blir den kvarvarande dragspänningen. I fig. S är utvalda punkterna a,B och Y, vilka kan anses tillhandahålla säkerheten. Den linje som samman- binder maximivärdena för de typiska punkterna a odxß och linjen som sammanbinder maximivärdena för de typiska punkterna 6 och Y är betraktade som restspänningarna när förhållandet h/t varieras.
I praktiken kan en kvarvarande dragspänning i storleks- ordningen 10 kp/mmz vara tillfredsställande vid en svets.
När förhållandet h/t = 0,18, kan erhållas en dragspänning om 10 kp/mmz.
Det vill säga att när förhållandet h/t är större än unge- fär 0,2 kan restspänningarna vid svetsen 2 tillfredsställande frigöras.
Fig. 6 och 7 visar förhållandet mellan restspänningen och förhållandet L/(Ef = K. Pig. 6 visar den tangenrie11a restspänningen, medan fig. 7 visar den axiella restspänningen.
En öppen ring visar en restspänning när ej någon svetsfog föreligger, medan en fylld ring visar en restspänning när en svetsfog föreligger.
Av fig. 6 framgår att oberoende av förhållandet L/(kt = K är den tangentiella restspänningen en tryckspänning när en svetsfog föreligger.
Av fig. 7 framgår att när en svetsfog föreligger, och när förhållandet Lfi{ít = K minskas, blir restspänningcn en 10 15 20 5 458 230 dragspänning. Enligt fig. 7 år förhållandet K som tillhanda- hå11er Säkerhet lika med l. Yärdet_l motsvarar maximí- värdet hos den från ekvation.(J) erhållna kurvan som.visas i fig, St Vid värdet 1 överskrider dessutom den av ekvation (3) erhållna tryckspänningen den av ekvation.(J) erhållna drag-N spänningen. Sålunda rader ej någon motsägelse.
Vid föregående beskrivning av experimenten har ej.värme- tillförseln under pàsvetsningen tagits i beaktande..Vid normala svetstillstànd erhålles emellertid nästan ingen inverkan från värmetillförseln vid svetsníngen, när kylvatten strömmar genom röret.
Förhållandena h/t och K väljes alltefter ändamål. För exempelvis ett arrangemang som måste uppvisa stor tillför- litlighet väljes förhållandet K = 2. _ Som ovan beskrivits kan enligt föreliggande uppfinning en svetsmaskín användas för frigöring av restspänningar vid innerytan av en svets. Föreliggande uppfinning erfordrar ej någon anordning av stort format. Dessutom kan dimensionerna hos de pásvetsade partierna regleras så att restspänníngarna kan frigöras på ett tillfredsställande sätt. I ------_--------__-_..__
Claims (1)
1. 458 230 10 6 Eetentkrev Förfarande för frigöring av restspännnger vid en svets- fog hos ett rör, k ä n n e t e c k n e t av ett :veta- fogena ytteryte och en del ev det hopsveteede röret: ytteryte pà ömse sidor om fogen påsvetsae på sådant lätt, ett ett för- hållande h/t blir större än eller lika med 0,18 och ett för- hållande L/“Et blir större än eller lika med 1, varvid h be- tecknar höjden hos ett genom pàsvetsningen uppbyggt parti, t rörete väggtjocklek, L bredden hos det uppbyggda partiet och R betecknar rörets medelredie.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58032542A JPS59159294A (ja) | 1983-02-28 | 1983-02-28 | 管外周面肉盛溶接による残留応力の改善方法 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8401020D0 SE8401020D0 (sv) | 1984-02-24 |
SE8401020L SE8401020L (sv) | 1984-08-29 |
SE458230B true SE458230B (sv) | 1989-03-06 |
Family
ID=12361817
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8401020A SE458230B (sv) | 1983-02-28 | 1984-02-24 | Foerfarande foer frigoering av restspaenningar genom paasvetsning paa en ytteryta hos ett roer |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4585917A (sv) |
JP (1) | JPS59159294A (sv) |
DE (1) | DE3406314C2 (sv) |
SE (1) | SE458230B (sv) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4903888A (en) | 1988-05-05 | 1990-02-27 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine system having more failure resistant rotors and repair welding of low alloy ferrous turbine components by controlled weld build-up |
DE69517808T2 (de) * | 1994-04-22 | 2001-03-08 | Gen Electric | Verfahren zum verringern von restspannungen in geschweissten metallischen werkstücken unter verwendung einer hohen fahrgeschwindigkeit des brenners |
US5688419A (en) * | 1994-04-22 | 1997-11-18 | General Electric Company | Method for mitigating residual stresses in welded metal components using high torch travel speeds |
JP2000237869A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-09-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 管材突合せ溶接方法 |
JP4134427B2 (ja) * | 1999-03-08 | 2008-08-20 | 株式会社Ihi | 管材溶接方法及び既存管継手部補修方法 |
US6446856B2 (en) * | 2000-03-06 | 2002-09-10 | Denso Corporation | Method of welding composite member |
JP4633959B2 (ja) * | 2001-05-08 | 2011-02-16 | 三菱重工業株式会社 | 高強度耐熱鋼の溶接継手部及びその溶接方法 |
JP4513311B2 (ja) * | 2002-11-18 | 2010-07-28 | Jfeスチール株式会社 | 疲労強度特性に優れた溶接継手 |
CN101340997A (zh) * | 2005-12-22 | 2009-01-07 | 埃克森美孚上游研究公司 | 增强应变性能的管道焊接 |
US20080032152A1 (en) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | Vaughn Glen A | Use of laser shock processing in oil & gas and petrochemical applications |
CA2852946A1 (en) | 2011-10-19 | 2013-04-25 | Advanced Joining Technologies, Inc. | Riser sections and methods for making same |
US10034330B2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-07-24 | National Oilwell Varco, L.P. | System and method for heat treating a tubular |
GB2532001B (en) | 2014-10-24 | 2017-09-27 | Gkn Aerospace Sweden Ab | Crack stopper for welds |
US10890388B2 (en) * | 2016-10-21 | 2021-01-12 | General Electric Technology Gmbh | System and method for additively manufacturing boiler tubes |
DE102019122355A1 (de) * | 2019-08-20 | 2021-02-25 | KLINGER Kempchen GmbH | Flanschverbindung mit Schweißringdichtung |
US11725755B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-08-15 | United Pipeline Systems, Inc. | Connections of lined pipe |
CN113634939B (zh) * | 2021-08-30 | 2023-03-31 | 中国电建集团四川工程有限公司 | 管道黄金焊口的无应力对口焊接方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD74170A (sv) * | ||||
US2963129A (en) * | 1954-12-09 | 1960-12-06 | Babcock & Wilcox Co | Dissimilar metal welded joint with protective overlay |
US3139511A (en) * | 1961-05-18 | 1964-06-30 | Standard Pressed Steel Co | Fusion cladding technique and product |
JPS5112348A (en) * | 1974-07-22 | 1976-01-30 | Japan Gasoline | Aruminiumu mataha kuromukakusanshintoshorikozaino yosetsuhoho |
US4049186A (en) * | 1976-10-20 | 1977-09-20 | General Electric Company | Process for reducing stress corrosion in a weld by applying an overlay weld |
JPS5633193A (en) * | 1979-08-24 | 1981-04-03 | Hitachi Ltd | Preventing method for strain ageing embrittlement of weld zone of low alloy steel |
-
1983
- 1983-02-28 JP JP58032542A patent/JPS59159294A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-17 US US06/581,317 patent/US4585917A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-02-22 DE DE3406314A patent/DE3406314C2/de not_active Expired
- 1984-02-24 SE SE8401020A patent/SE458230B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4585917A (en) | 1986-04-29 |
SE8401020L (sv) | 1984-08-29 |
DE3406314C2 (de) | 1985-08-01 |
JPS59159294A (ja) | 1984-09-08 |
SE8401020D0 (sv) | 1984-02-24 |
JPS6161911B2 (sv) | 1986-12-27 |
DE3406314A1 (de) | 1984-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE458230B (sv) | Foerfarande foer frigoering av restspaenningar genom paasvetsning paa en ytteryta hos ett roer | |
US5338070A (en) | Diameter-reducing member joint device | |
JPS6030877B2 (ja) | 油井管用のねじ継手 | |
JPS6242720B2 (sv) | ||
US5395142A (en) | Welding joint and backing sleeve therefore | |
US2970719A (en) | Welded tank structure and method of making same | |
DE2107369A1 (de) | Explosionsschweißverbindtingen | |
US4547944A (en) | Tube-in-shell heat exchangers | |
US4209123A (en) | Prevention of sensitization of welded-heat affected zones in structures primarily made from austenitic stainless steel | |
US4772336A (en) | Method of improving residual stress in circumferential weld zone | |
JPH11342493A (ja) | 管体の溶接構造および溶接方法 | |
US4537223A (en) | Rubber tube for dredging work | |
US3744130A (en) | Methods of jointing metal pipes and other metal tubular bodies | |
US4537224A (en) | Rubber tube for dredging work | |
JP4936813B2 (ja) | 炉心シュラウドの溶接方法 | |
CA1068623A (en) | Crack arrestor | |
JPS63199075A (ja) | 金属管の溶接方法 | |
JPS5970813A (ja) | 蒸気タ−ビン伸縮管継手のリテ−ナ−リング | |
JPH01188792A (ja) | 二重金属管 | |
JPH0580315B2 (sv) | ||
EP2328708B1 (de) | Verfahren zum verbindungsschmelzschweissen von dünnwandigen ummantelungen | |
WO2009063573A1 (ja) | 高炉用ステーブクーラ | |
JP3139052B2 (ja) | 金属管端面肉盛り溶接部の応力改善方法 | |
JPS6335333B2 (sv) | ||
JPS6124342Y2 (sv) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8401020-6 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |