JPH01188792A - 二重金属管 - Google Patents
二重金属管Info
- Publication number
- JPH01188792A JPH01188792A JP63009207A JP920788A JPH01188792A JP H01188792 A JPH01188792 A JP H01188792A JP 63009207 A JP63009207 A JP 63009207A JP 920788 A JP920788 A JP 920788A JP H01188792 A JPH01188792 A JP H01188792A
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Links
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- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、二重金属管に係り、特に、沸騰水型原子炉に
おける給水配管のように、低温状態の液体を高温状態の
容器等の中に送り込むための二重管部のサーマルスリー
ブ等の応力低減を図る技術に関するものである。
おける給水配管のように、低温状態の液体を高温状態の
容器等の中に送り込むための二重管部のサーマルスリー
ブ等の応力低減を図る技術に関するものである。
「従来の技術」
従来、沸騰水型原子炉における給水配管系では、低温状
態の給水を高温雰囲気の中に送り込むとともに、温度差
による熱応力の発生を低減するために、第3図に示すよ
うな二重管構造としている。
態の給水を高温雰囲気の中に送り込むとともに、温度差
による熱応力の発生を低減するために、第3図に示すよ
うな二重管構造としている。
即ち、原子炉圧力容器lのノズル2とセイフェンド3と
の外方に、給水用単管部4が接続されているとともに、
セイフェンド3の内面にサーマルスリーブ5が配設され
て1、ノズル2及びセイフェンド3とサーマルスリーブ
5との間に、筒状中空部6を形成することにより、給水
を直接高温部分に接触させないようにしながら、原子炉
圧力容器菫の内部に導くようにしている。このため、耐
圧配管であるノズル2やセイフェンド3には・、急激な
温度変化が生じた場合においても、大きな応力が付与さ
れないような構造となっている。
の外方に、給水用単管部4が接続されているとともに、
セイフェンド3の内面にサーマルスリーブ5が配設され
て1、ノズル2及びセイフェンド3とサーマルスリーブ
5との間に、筒状中空部6を形成することにより、給水
を直接高温部分に接触させないようにしながら、原子炉
圧力容器菫の内部に導くようにしている。このため、耐
圧配管であるノズル2やセイフェンド3には・、急激な
温度変化が生じた場合においても、大きな応力が付与さ
れないような構造となっている。
「発明が解決しようとする課題」
しかしながら、前述した構造の二重金属管であると、運
転条件の変更や給水の開始初期時において、給水量や温
度が急激に変化すると、サーマルスリーブ5の外側に位
置しているノズル2やセイフェンド3の一部の温度変化
は、比較的緩やかなものとなるが、サーマルスリーブ5
の内面は、給水に直接接触してその温度となるので、サ
ーマルスリーブ5の管壁に、表裏の温度差に基づく熱応
力が発生するとともに、十分な耐圧性を有しているセイ
フェンド3との伸縮の差が、薄肉状のサーマルスリーブ
5に集中して影響を及ぼすために、サーマルスリーブ5
の取り付は部分等の発生応力が異常に大きくなる等の課
題がある。
転条件の変更や給水の開始初期時において、給水量や温
度が急激に変化すると、サーマルスリーブ5の外側に位
置しているノズル2やセイフェンド3の一部の温度変化
は、比較的緩やかなものとなるが、サーマルスリーブ5
の内面は、給水に直接接触してその温度となるので、サ
ーマルスリーブ5の管壁に、表裏の温度差に基づく熱応
力が発生するとともに、十分な耐圧性を有しているセイ
フェンド3との伸縮の差が、薄肉状のサーマルスリーブ
5に集中して影響を及ぼすために、サーマルスリーブ5
の取り付は部分等の発生応力が異常に大きくなる等の課
題がある。
本発明は、このような従来技術の課題を有効に解決する
とともに、給水温度の変化が生じることを前提として、
サーマルスリーブの基部等における熱応力の発生を抑制
することを目的とするものである。
とともに、給水温度の変化が生じることを前提として、
サーマルスリーブの基部等における熱応力の発生を抑制
することを目的とするものである。
「課題を解決するための手段」
低温状態の流体を供給する単管部に接続されるセイフェ
ンドの内面に、サーマルスリーブを一体に設けることを
基本とするものであるが、該サーマルスリーブが、セイ
フェンドにおける壁の厚さの近似寸法を有する基部を介
在させた状態で配設されている。
ンドの内面に、サーマルスリーブを一体に設けることを
基本とするものであるが、該サーマルスリーブが、セイ
フェンドにおける壁の厚さの近似寸法を有する基部を介
在させた状態で配設されている。
「実施例」
以下、本発明に係る二重金属管を沸騰水型原子炉の給水
系配管に適用した一実施例を、第1図及び第2図、並び
に比較対象物として、従来例の二重金属管をモデル化し
た第4図を参照して説明する。
系配管に適用した一実施例を、第1図及び第2図、並び
に比較対象物として、従来例の二重金属管をモデル化し
た第4図を参照して説明する。
第1図に示すように、該−実施例にあっても、萌述した
ノズル2にセイフェンド3を介して、給水用の単管部4
を接続しているとともに、セイフェンド3の内面にサー
マルスリーブ5を配設している。しかし、該サーマルス
リーブ5は、従来技術例と異なって、相対的に壁の厚さ
寸法が大きく、第1図及び第2図例では、セイフェンド
3の管壁の厚さに近似して設定されており、例えば、セ
イフェンド3の厚さが20m5+であるときに、18I
III11(90%厚さ )の厚さであり、サーマルス
リーブ5の基部から適宜距離だけ離間した部分から、内
径を大きくすることにより、徐々に管壁の厚さ寸法を小
さくなるように設定されている。その他の箇所は、第2
図(従来例にあっては第4図)に寸法を併記しているよ
うに設定されている。
ノズル2にセイフェンド3を介して、給水用の単管部4
を接続しているとともに、セイフェンド3の内面にサー
マルスリーブ5を配設している。しかし、該サーマルス
リーブ5は、従来技術例と異なって、相対的に壁の厚さ
寸法が大きく、第1図及び第2図例では、セイフェンド
3の管壁の厚さに近似して設定されており、例えば、セ
イフェンド3の厚さが20m5+であるときに、18I
III11(90%厚さ )の厚さであり、サーマルス
リーブ5の基部から適宜距離だけ離間した部分から、内
径を大きくすることにより、徐々に管壁の厚さ寸法を小
さくなるように設定されている。その他の箇所は、第2
図(従来例にあっては第4図)に寸法を併記しているよ
うに設定されている。
また、各部分の材質は、例えばノズル2が低合金鋼、セ
イフェンド3・単管部4・サーマルスリーブ5がオース
テナイト系ステンレス鋼で形成されているものとする。
イフェンド3・単管部4・サーマルスリーブ5がオース
テナイト系ステンレス鋼で形成されているものとする。
しかして、沸騰水型原子炉が一定出力で運転されている
場合であると、単管部4からの給水量の変化がなく、給
水の大部分が、第1図において矢印で示すように、単管
部4、サーマルスリーブ5の中を通って、原子炉圧力容
器1の内部に送り込まれるとともに、筒状中空部6の存
在によって、二重管部分等の各部において、少しずつ温
度が変化する温度勾配の緩やかな温度分布を示すように
機能する。
場合であると、単管部4からの給水量の変化がなく、給
水の大部分が、第1図において矢印で示すように、単管
部4、サーマルスリーブ5の中を通って、原子炉圧力容
器1の内部に送り込まれるとともに、筒状中空部6の存
在によって、二重管部分等の各部において、少しずつ温
度が変化する温度勾配の緩やかな温度分布を示すように
機能する。
次いで、原子炉の運転開始初期等において、高温状態の
停滞水の中に、低温状態の給水が急激に流れ込んだ場合
について、第2図及び第4図に基づいて、以下、比較検
討する。
停滞水の中に、低温状態の給水が急激に流れ込んだ場合
について、第2図及び第4図に基づいて、以下、比較検
討する。
第2図及び第4図に示す二重管部分とその中の雰囲気温
度を300℃としておいて、温度200℃の給水を流し
込むことにより、二重管部分の内部の流体(水)全量が
急速に入れ替わった場合を仮定して検討する。
度を300℃としておいて、温度200℃の給水を流し
込むことにより、二重管部分の内部の流体(水)全量が
急速に入れ替わった場合を仮定して検討する。
第2図例では、給水開始約150秒後に、発生応力が最
も大きくなる厳しい状態が現れて、その場合の温度分布
が、破線で示すように間隔の空いたものとなり、この場
合、単管部4の温度は、サーマルスリーブ5の温度にほ
ぼ等しく約200℃、そして、セイフェンド3の先端部
の温度は約230℃となる。即ち、セイフェンド3の先
端部(単管部4の側)では、その一部の温度が降下して
、単管部4にほぼ等しくなり、三つの部材の相互の温度
勾配は緩やかなものとなり、その相対的な温度差は第4
図例と比較して小さくなる。そして、三つの部材は、厚
さがほぼ等しく、剛性らほぼ類似するので、温度差(熱
膨張差)による変形は、王者間で相互に分は持ち、発生
する応力はB点で最大となるが、その応力の大きさは約
40 kg/ 1111111程度に止どめられる。
も大きくなる厳しい状態が現れて、その場合の温度分布
が、破線で示すように間隔の空いたものとなり、この場
合、単管部4の温度は、サーマルスリーブ5の温度にほ
ぼ等しく約200℃、そして、セイフェンド3の先端部
の温度は約230℃となる。即ち、セイフェンド3の先
端部(単管部4の側)では、その一部の温度が降下して
、単管部4にほぼ等しくなり、三つの部材の相互の温度
勾配は緩やかなものとなり、その相対的な温度差は第4
図例と比較して小さくなる。そして、三つの部材は、厚
さがほぼ等しく、剛性らほぼ類似するので、温度差(熱
膨張差)による変形は、王者間で相互に分は持ち、発生
する応力はB点で最大となるが、その応力の大きさは約
40 kg/ 1111111程度に止どめられる。
一方、第4図例では、給水開始約10秒後に、発生応力
が最も大きくなる厳しい状態が現れて、その場合の温度
分布曲線が、破線で示すように、管の長手方向とほぼ平
行となるとともに、間隔の挟まった温度勾配の急峻なも
のとなり、サーマルスリーブ5の平均温度は約200℃
(冷却水とほぼ同じ温度)となる。この場合、単管部4
の温度は、サーマルスリーブ5の温度より高く約247
℃となり、また、セイフェンド3の大部分は300℃と
なり、三つの部材の温度差は大きい。そして、サーマル
スリーブ5の部分は、その厚さが例えばセーフエンド3
の25%であるため、他の部分、セイフェンド3やノズ
ル2に対して、構造物としての剛性に大きな差を生じ、
平均温度差(熱膨張差)による変形の殆ど総てを、サー
マルスリーブ5の部分で吸収することになる。したがっ
て、A点に発生する引っ張り応力は、約66 kg/
+u+”程度となる。
が最も大きくなる厳しい状態が現れて、その場合の温度
分布曲線が、破線で示すように、管の長手方向とほぼ平
行となるとともに、間隔の挟まった温度勾配の急峻なも
のとなり、サーマルスリーブ5の平均温度は約200℃
(冷却水とほぼ同じ温度)となる。この場合、単管部4
の温度は、サーマルスリーブ5の温度より高く約247
℃となり、また、セイフェンド3の大部分は300℃と
なり、三つの部材の温度差は大きい。そして、サーマル
スリーブ5の部分は、その厚さが例えばセーフエンド3
の25%であるため、他の部分、セイフェンド3やノズ
ル2に対して、構造物としての剛性に大きな差を生じ、
平均温度差(熱膨張差)による変形の殆ど総てを、サー
マルスリーブ5の部分で吸収することになる。したがっ
て、A点に発生する引っ張り応力は、約66 kg/
+u+”程度となる。
これらの検討結果から明らかなように、第2図例のもの
、つまり、本発明に係る実施例の二重金属管では、発生
応力が最大値で約60%程度に低減することができるこ
とになる。
、つまり、本発明に係る実施例の二重金属管では、発生
応力が最大値で約60%程度に低減することができるこ
とになる。
なお、サーマルスリーブ5において、その厚さが全体的
に厚くなるので、原子炉の据え付は現場での溶接量を少
なくするために、第2図に鎖線で示したように、サーマ
ルスリーブ5の基部(8点)の近傍から、管壁を徐々に
薄くしておいて、C点溶接する等の設定を行なうことが
できる。
に厚くなるので、原子炉の据え付は現場での溶接量を少
なくするために、第2図に鎖線で示したように、サーマ
ルスリーブ5の基部(8点)の近傍から、管壁を徐々に
薄くしておいて、C点溶接する等の設定を行なうことが
できる。
「発明の効果」
以上説明したように、本発明に係る二重金属管では、低
温状態の流体を供給する単管部に接続されるセイフェン
ドの内面に、サーマルスリーブを一体に設けるとともに
、該サーマルスリーブが、セイフェンドにおける壁の厚
さの近似寸法を有する基部を介在させた状態で配設され
ているため、給水が急激に温度変化した場合等において
、サーマルスリーブの基部やセイフェンド等に付与され
る温度分布を改良して、温度勾配を緩やかなかつ温度差
の小さなものとして、特にサーマルスリーブの基部近傍
の熱応力の発生を効果的に低減することができるもので
ある。
温状態の流体を供給する単管部に接続されるセイフェン
ドの内面に、サーマルスリーブを一体に設けるとともに
、該サーマルスリーブが、セイフェンドにおける壁の厚
さの近似寸法を有する基部を介在させた状態で配設され
ているため、給水が急激に温度変化した場合等において
、サーマルスリーブの基部やセイフェンド等に付与され
る温度分布を改良して、温度勾配を緩やかなかつ温度差
の小さなものとして、特にサーマルスリーブの基部近傍
の熱応力の発生を効果的に低減することができるもので
ある。
第1図は本発明に係る二重金属管を沸騰水型原子炉に適
用した場合の一実施例を示す要部の断面図、第2図は給
水温度が変化した場合における第1図の要部の温度分布
図、第3図は二重金属管の従来例を示す断面図、第4図
は給水温度が変化した場合における第3図の要部の温度
分布図である。 l・・・・・・原子炉圧力容器、 2・・・・・・ノズル、 3・・・・・・セイフェンド、 4・・・・・・給水用単管部(単管部)、5・・・・・
・サーマルスリーブ、 5a・・・・・・基部溶接部、 6・・・・・・筒状中空部。 出願人 石川島播磨重工業株式会社 第3図
用した場合の一実施例を示す要部の断面図、第2図は給
水温度が変化した場合における第1図の要部の温度分布
図、第3図は二重金属管の従来例を示す断面図、第4図
は給水温度が変化した場合における第3図の要部の温度
分布図である。 l・・・・・・原子炉圧力容器、 2・・・・・・ノズル、 3・・・・・・セイフェンド、 4・・・・・・給水用単管部(単管部)、5・・・・・
・サーマルスリーブ、 5a・・・・・・基部溶接部、 6・・・・・・筒状中空部。 出願人 石川島播磨重工業株式会社 第3図
Claims (1)
- 低温状態の流体を供給する単管部に接続されるセイフエ
ンドの内面に、該セイフエンドにおける壁の厚さの近似
寸法を有する基部を介してサーマルスリーブを配設した
ことを特徴とする二重金属管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63009207A JPH01188792A (ja) | 1988-01-19 | 1988-01-19 | 二重金属管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63009207A JPH01188792A (ja) | 1988-01-19 | 1988-01-19 | 二重金属管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01188792A true JPH01188792A (ja) | 1989-07-28 |
Family
ID=11714025
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63009207A Pending JPH01188792A (ja) | 1988-01-19 | 1988-01-19 | 二重金属管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01188792A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6698801B1 (en) * | 1998-07-15 | 2004-03-02 | Robert Bosch Gmbh | Prestressed welded connection stub for a fuel injection system for internal combustion engines |
US7681922B2 (en) * | 2005-05-11 | 2010-03-23 | Olmi S.P.A. | Connection between cooled pipe and uncooled pipe in a double-pipe heat exchanger |
-
1988
- 1988-01-19 JP JP63009207A patent/JPH01188792A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6698801B1 (en) * | 1998-07-15 | 2004-03-02 | Robert Bosch Gmbh | Prestressed welded connection stub for a fuel injection system for internal combustion engines |
US7681922B2 (en) * | 2005-05-11 | 2010-03-23 | Olmi S.P.A. | Connection between cooled pipe and uncooled pipe in a double-pipe heat exchanger |
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