SE457010B - Reglerbar smoerjmedelspump - Google Patents

Reglerbar smoerjmedelspump

Info

Publication number
SE457010B
SE457010B SE8400573A SE8400573A SE457010B SE 457010 B SE457010 B SE 457010B SE 8400573 A SE8400573 A SE 8400573A SE 8400573 A SE8400573 A SE 8400573A SE 457010 B SE457010 B SE 457010B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
pump
pressure
lifting ring
abutment
flow
Prior art date
Application number
SE8400573A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8400573D0 (sv
SE8400573L (sv
Inventor
B Stich
E Hassler
S Adamowicz
Original Assignee
Glyco Antriebstechnik Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19833333647 external-priority patent/DE3333647C2/de
Application filed by Glyco Antriebstechnik Gmbh filed Critical Glyco Antriebstechnik Gmbh
Publication of SE8400573D0 publication Critical patent/SE8400573D0/sv
Publication of SE8400573L publication Critical patent/SE8400573L/sv
Publication of SE457010B publication Critical patent/SE457010B/sv

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C14/00Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations
    • F04C14/18Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations characterised by varying the volume of the working chamber
    • F04C14/22Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations characterised by varying the volume of the working chamber by changing the eccentricity between cooperating members
    • F04C14/223Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations characterised by varying the volume of the working chamber by changing the eccentricity between cooperating members using a movable cam
    • F04C14/226Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations characterised by varying the volume of the working chamber by changing the eccentricity between cooperating members using a movable cam by pivoting the cam around an eccentric axis
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16NLUBRICATING
    • F16N13/00Lubricating-pumps
    • F16N13/20Rotary pumps

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)

Description

15 20 25 30 35 457 010 2 där om en vingpump för flödesreglering med en enda reglerkamma- re och en vridbart styrd lyftring, på vilken en inuti alstrad, riktningsstyrd mottryckskraft verkar, som är så styrd att ett ständigt vridmoment alstras i en riktning omkring lyftringens vridpunkt mot ett utifrån kommande reglertryck. En dylik pump har hittills icke använts för smörjmedelsförsörjningen i för- bränningsmotorer, utan är avsedd för flödesreglering 1 en auto- matväxel. Viaenámmtsvarighet därtill komplicerad reglermeka- nism hålles flödet i den kända pumpen i överensstämmelse med ett givet börvärde.
I en färbränningsmotor föreligger ett annat problem, b1.a. nämligen att hålla trycket konstant, närmare bestämt obe- roende av motorns sugvolym och lagrens förslitningstillstând osv. Smörjmedelspumpar för en förbränningsmotor måste ofta kunna optimalt anpassa sig själv till systemets förslitning.
Dessa möjligheter finnes icke vid den kända vingpumpen, då den- na är förhållandevis dyrbart bearbetad, och det uppstår med nackdel tätningsproblem, förbunden med en kraftig friktion hos de rörda tätningslisterna. Vidare är konstruktionssättet skrym- mande.
Inte ens om man skulle förse ovannämnda vingpump med enkla tryckregleranordningar skulle man kunna uppnå en optimal anpassning av smörjmedelsmängden till kraven i en för- bränningsmotor. Detta är problematiskt i synnerhet vid s k kall- start. Då är smörjmedlets viskositet så hög att den kända ving- pumpen regleras tillbaka i förtid till nollslag, då det inwtorn föreligger ett högt strömningsmotstând. Vid användning av den kända regleranordningen âstadkommes icke en säker smörjmedels- försörjning under svåra betingelser, särskilt vid kallstart.
Syftet med uppfinningen är därför att så förbättra den kända vingpumpen att den anpassar smörjmedelsmängden och trycket till förbränningsmotorns krav och föreliggande tillstånd, sär- skilt ocksä åstadkomma en optimal anpassning till motorns före- liggande förslitningstillstând, utan att vid andra extremt varierbara driftsparametrar förlora de andra fördelarna hos kän- da pumpar.
Detta syfte uppnås enligt uppfinningen genom att pumpen erhållit de i patentkravet 1 angivna kännetecknen. Genom 10 15 20 25 30 35 457 010 3 anslaget på nämnda mothåll erhålles efter flödets tillbakareg- lering ett visst belopp resp. vridning av lyftringen en viss sträcka en tryckhöjning, då lyftringen anslår mot anslaget och dessutom belastas av förhandenvarande tryckfjäder. Pâ detta sätt uppnår man även vid kallstart, då lägre varvfrekvenser vid högre viskositet föreligger, ett minimiflöde, varigenom en för- bränningsmotor även vid kallstart med fördel smörjes i tillräck- lig grad. Man uppnår dessa optimala kallstartbetingelser genom anslaget, dvs genom tryckstegringen även då lyftringen vrides nämnda bestämda sträcka före anslâendet mot anslaget och därmed minskar flödet. Om nämligen en oljas viskositet är stor behöver flödet inte vara jämförelsevis så stort som i varm drift av en motor.
Allmänt utgöres de viktiga driftsparametrarna för pumpen enligt uppfinningen, företrädesvis med vingar, av temperatur, tryck, flöde, viskositet och varvfrekvens. Vid pumpar i fasta, kända system är dessa driftsparametrar konstama eller förändras endast något. Vid en förbränningsmotor i de vanliga motorfordo- nen, särskilt de numera i bruk vanliga personbilarna, är detta som synes annorlunda, dvs där pendlar de nämnda storheterna inom vida områden. Den reglerbara smörjmedelspumpen enligt upp- finningen lämpar sig likaså för kompressor osv, varvid det i praktiska försök redan visat sig att utomordentliga resultat uppnåtts för oljetryck till omkring 25 bar, viskositeter på mellan 5 och 20 000 m2/s och temperaturer mellan -50°G Gæxmfönämüngavtryckfjädern i mothållet, som redan förekommer i den kända vingpumpen, kan man ställa in matningstrycket. Dvs tryckfjäderns karakteristik bestämmer matningstrycket. Den kan emellertid i stället för utbyte av hela tryckfjädern också för- ändras med ställskruvar. Pâ detta sätt kan matartrycket som parameter ställas in på ett bestämt värde, och tryckfjädern verkar vid funktionen hos pumpen enligt uppfinningen som en stel del tills matartrycket har uppnått fjädermottrycket. Då kan pumpens excentricitet minskas genom vridning av lyftringen, var- igenom även matarflödet minskas.
Genom detta kännetecken är det möjligt att motorsugkurvan och den reglerbara pumpens kurva, som visar flödets beroende av motorpumpsvarvfrekvensen, mer eller mindre täcker varandra resp. 10 15 20 25 30 35 457 010 4 sammanfaller. Detta innebär emellertid en avsevärd effektbe~ sparing i hela driftsomrâdet.
Pumpen enligt uppfinningen håller via en tryckberoende flödesreglering systemtrycket konstant inom trånga gränser och närmare bestämt oberoende av det driftsparameterberoende för- brukarflödet. Därmed uppnås i jämförelse med de kända konstant- pumparna avsevärda effektbesparingar. Den nya smörjmedelspumpen anpassar genom tryckberoende, kontinuerlig omställning av slag- volymen flödet till behovet, så att ett onödigt effektuttag, som omtalats i samband med fig. 3, icke längre sker. Man er- håller alltså en optimal och automatisk anpassning av flödet till förbrukarens behov.
Reglerkolven med den dess inre med pumpens trycksida förbindande reglerledningen i ett kompakt byggsätt integreras i pumpens hus, och uppbyggnaden av en dylik regulator är även uppenbart enklare än den som föreligger vid den inledningsvis Omnämnda kända vingpumpen.
Mothållets anslag träder senare i ingrepp med lyftring- ens tapp liksom tryckfjädern, så att den beskrivna nedreglering- en av flödet med det nämnda bestämda beloppet är möjlig. Där- efter är vid ytterligare tryckstegring en tillbakareglering av flödet icke längre möjlig , utan i stället stiger även trycket, och denna önskade ändring gör att vid kallstart det stora mot- ståndet till följd av högviskös olja kan övervinnas.
Enligt uppfinningen är det fördelaktigt om anslaget är stegformigt i ett företrädesvis som styrkolv för tryckfjädern utformat mothàll. Då kan systemet drivas i beroende av regler- slaget med skilda trycksteg. Man kan med flera, i följd anord- nade anslag i mothâllet uppnå en fingradering, exempelvis vid drift på andra temperaturnivâer, vid förbränningsmotorer före- trädesvis med ännu lägre temperaturer, allmänt vid ännu olämp- ligare yttre betingelser.
Vid lämplig ytterligare utformning av uppfinningen upp- visar anslaget minst en fjäder. I det nämnda mothâllet är då företrädesvis tvâ âterställningsfjädrar insatta, varvid den första utgöres av redan nämnda tryckfjäderu och den andra kom- mer till insats först efter en viss förskjutning av lyftringen i riktning mot mindre flöde. Därigenom âstadkommes en 10 15 20 25 30 35 457 010 5 förstärkning av återställningskraften och den redan diskuterade och önskade tryckhöjningen. Exempelvis kan genom ytterligare avstödjande av lyftringen mot den andra fjädern, t.ex. det fjädrande anslaget, uppnås att vid kallstart cirka 15 % av det maximala flödet tryckes genom förbränningsmotorn. Om anslaget i den ovannämnda meningen enligt uppfinningen är en fjäder räcker det om dess riktningskraft är ungefär lika med den först be- skrivna tryckfjäderns, då båda krafterna vid den ytterligare anslagsfjäderns insats adderas, så att i varje fall erhålles ett kraftigare uppstödjande av lyftringen. Om anslagsfjädern resp. det fjädrande anslaget är hård, kan man i stor utsträck- ning förhindra en minskning av flödet. Vid ett fast anslag är en minskning av flödet teoretiskt sett icke möjlig. En lämplig driftsbetingelse för fjädern gäller, om man begränsar trycket i matarmediet genom det fjädrande anslaget till t.ex. 10 bar.
Anslaget, vare sig fast eller fjädrande, kan även vara axiellt inställbart, varigenom den ytterligare avstödjandet i mothållet blir inställbart och därigenom anpassbart till olika motortyper. _ Det är tänkbart att förutom den först beskrivna tryck- fjädern i mothållet använda endast en fjäder som anslag. Tänk- bart är även det ovannämnda exemplet med ett enda fast anslag.
Det är emellertid också möjligt att använda flera fjädrar eller flera fjädrar och därtill ett fast anslag eller också flera fasta anslag.
Då man utformar smörjmedelspumpen enligt uppfinningen som vingpump, kan man uppnå jämnvikt mellan de yttre och de inre på vingarna i drift verkande krafterna och därigenom minska den mekaniska friktionen, så att företrädesvis även icke metalliska material, t.ex.plast, kan användas för några delar i pumpen, t.ex. för lyftringen och vingarna. Om man framställer särskilt vingarna av material med väsentligt lägre densitet än stål, t.ex. plast, kan på ett fördelaktigt sätt centrifugalkrafts-- betingade störningskrafter pâ regulatorn minskas.
Den mindre friktionen ger en lägre bullernivå vid pum- pens drift och likaså en mindre förslitning i förbindelse med en mindre temperaturstegring. Eventuellt kan följaktligen läng- re tillsynsintervall eller mindre mängd smörjmedel tillåtas, 10 15 20 25 30 35 457 010 6 och eventuellt blir tillsatskylning överflödig.
Genom integrering av den tryckberoende regulatorn enligt uppfinningen, som väsentligen består av den i rotorns i för- hållande till rotorns axel förskjutbara lyftringen, en tryckpå- verkad ställkolv och âterställningsfjädern, uppnås en förlustlåg flödesanpassning till oljebehovet i en förbränningsmotor vid alla ariftstillstäna. ' Pumpen enligt uppfinningen tillåter en friktionsminskning vid lagrens oljeförsörjning. Det är känt att effektförlusten för hjälpmaskiners drift, särskilt smörjoljepumpar, vid lägre delbelastning är rätt avsevärd. Den mekaniska verkningsgraden sjunker så kraftigt att bränsleförbrukningen övervägande hänför sig till täckande av friktionsarbetet, dvs bl a för täckande av pumpeffekten. Om man kan hålla oljematningen och därmed pump- effekten mycket låg, särskilt förbättra pumpverkningsgraden, nämligen genom tillämpning av uppfinningens lära, kan dessa effektförluster minskas. Genom belastnings- och varvfrekvens- beroende oljetrycksreglering kan, särskilt i mindre bilmotorer, de nämnda besparingarna uppnås.
Ytterligare fördelar med, känntecken på och användnings- möjligheter för föreliggande uppfinning framgår av följande be- skrivning av föredragna utföringsformer i förbindelse med rit- ningarna, på vilka fig. 1 visar ett tvärsnitt enligt linjen I - I i fig. 2 genom en smörjmedelspump enligt uppfinningen, i vilken regula- torn uppvisar såväl en reglerkolv somett.fjädrande förspänt mot- håll, fig. 2 visar ett snitt enligt linjen II - II i fig. 1, fig. 3 visar matarkurvan för en konstantpump, sugkurvan för en motor och matarkurvan för den reglerbara pumpen enligt uppfinningen, fig. 4 visar ett diagram över anslagets verkan i posi- tionerna S1, S2 etc. och fig. 5 visar ett diagram över motorns sugflöde som en funktion av motorvarvfrekvensen n.
Av fig. 1 och 2 framgår uppbyggnaden av en särskilt före- dragen utföringsform av en vingpump som smörjmedelspump enligt uppfinningen. I huset 1 mynnar uppifrån en sugledning 12 och 10 15 20 25 30 35 457 010 7 skilt från denna underifrån en tryckledning 11. Pâ dessa led- ningar 11 och 12 motsatt sida av huset sörjer ett lock 2 för tillslutning av innerrummet. I detta befinner sig en allmänt med 27 betecknad rotor med rotorkropp 18, drivtapp 3 och lager- tapp 19. Pâ de båda ändytorna 20 av rotorkroppen 18 är ring- formiga kammare 14 upptagna, i vilka är rörligt anordnade var- sin styrring 6. vederbörande styrring 6 stödjer inifrån vingar 5 radiellt utåt mot en lyftring 4.
Lyftringen 4 är på sin ena sida, på ritningarna upptill, svängbart lagrad i huset 1 via ett stift 16 och uppvisar pâ sin diametralt motliggande sida en tapp 21, som kan bringas i ingrepp med regulator, dvs mellan en reglerkolv 8 med förslut- ningsdel 10 och en med ett tryckfjäder 9 förspänt mothâll 7, som så att säga bildar styrkolv för tryckfjädern 9. Inuti tryck- fjädern 9, men kortare än denna, visas en som anslag verkande fjäder 17.
Av fig. 1 framgår även vingpumpens pumprums förbindelse med ledningarna 11 och 12, nämligen de njurformiga öppningarna 22 och 23. Den övre bildar den sugledningen 12 med pumprummet förbindande sugporten 22, medan den nedre bildar den tryckled- ningen 11 med pumprummets trycksida förbindande tryckporten 23.
Av fig. 1 framgår även att bägge öppningarna 22 och 23 ligger symmetriskt omkring mittlinjen genom ledningarna 11 och 12, dvs symmetriskt i förhållande till ett plan genom svänglagret eller stiftet 16 för lyftringen 4 å ena sidan och rotorns 27 axel 24 å andra sidan. _ En reglerledning 25 (fig. 1) förbinder pumpens trycksida med reglerkolvens 8 inre och leder härmed pumpmediets tryckkraft till reglerkolvens 8 bakre ändyta, varvid pumpmediets flöde till denna yta sker via mittledningen 26. Genom detta tryck från pumpmediet är reglerkolvens kraftriktning mot tappen 21 åt vänster i fig. 1. Däremot verkar tryckfjäderns 9 kraft via mot- hållet 7 i form av styrkolven.
J I fig. 2 synes vidare en kanal 13, via vilken från pum- pens trycksida till efter tryckporten 23 överföres pumpmedium resp. dettas tryck i kammaren 14 och därmed också i lagret 15 för lagertappen 19. Detta tryck överföres emellertid även till den inre området under vingarna 5, som antydes i fig. 1 genom 10 15 20 25 30 35 457 010 8 det radiellt vid vingarnas 5 inre ände visade runda området, som så att säga bildar vingslitsarnas botten, och anländer därmed även till drivtappens 3 lager 15. Rotorns 27 rotations- riktning antydes i fig. 1 med pilen 29,och pilarna 28 i fig. 2 visar pumpmediets riktning.
I fig. 3 visas pumpflödet Q som en funktion av motor- resp. pumpvarvfrekvensen n. Den cirka 450 lutande, räta, hel- dragna linjen A utgör kurvan för de i dag använda kända kon- stantpumparna, t.ex. kugghjulspumpen. Därunder visas streckat motorsugkurvan B, dvs pumpflödets Q beroende av motorvarvfrek- vensen n ett flöde som motorn i huvudsak förbrukar. Däremellan tilltar med tilltagande varvfrekvens n en yta under kurvan A som representerar den förlusteffekt som med en tryckbegräns- ningsventil nedstrypes.
Dessutom visar fig. 3 den till motorsugkurvan B optimalt anpassade kurvan C för den reglerbara vingpumpen enligt uppfin- ningen, visad i fig. 1 och 2. Den optimala anpassningen av pump- kurvan till motorsugkurvan framgår.
I drift fungerar pumpen enligt fig. 1 och 2 på följande sätt. vid användning som smörjmedelspump införes smörjolja upp- ifrån i pilens 28 riktning in i sugledningen 12 och insuges genom sugporten 22 in i pumprummet. Rotorn 27 vrider sig i den böjda pilens 29 riktning och transporterar smörjoljan ut genom tryckporten 23 och ut genom tryckledningen 11. Transporten sker endast då lyftringen 4 har det i fig. 1 visade exentriska läget resp. överhuvudtaget har en excentricitet.
Om vid insats av det fjädrande anslaget 17, dvs det inuti tryckfjädern 9 koncentriskt i fig. 1 till vänster anord- nade tryckfjädern 17, kallstart skall genomföras, inser man att tappen 21 först kan röras en sträcka s åt vänster, medan pump- flödet minskar. Sedan kommer innerskuldran hos det som styrkolv utformade mothâllet 7, som hela tiden anligger mot högra änden av tryckfjädern 9, mot transportsidan, dvs i fig. 1 den högra sidan av anslagsfjädern 17. I detta ögonblick får det totala fjädersystemet med de bägge tryckfjädrarna 9 och 17 en avsevärt större karakteristik, vilket framgår av fig. 4 I fig. 4 är som funktion av fjädervägen s resp. tappens 21 rörelseväg uppritad fjädersystemets kraft F, som via ll 10 15 20 25 30 35 457 010 9 mothàllet 7 verkar på tappen 21. Denna fjäderkraft motsvarar reglertrycket. Om från viloläge tappen 21 rör sig från O till s1, rör det sig om det område i vilket pumpflödet kan minskas genom omställning av lyftringen 4. I normalt, dvs varmt drifts- tillstând hos förbränningsmotorn är detta område från O till s1 det normala reglerområdet vid vanlig viskositet och en Ölje- temperatur av exempelvis 80°C. t Efter överskridandet av vägen s1 anligger en första an- slagsfjäder 17 dessutom mot mothàllet 7, så att karakteristiken blir den streckade kurvan i fig. 4 (en rät linje). Då vägsträck- an till sz överskrides tillkommer en tredje anslagsfjäder och karakteristiken följer den punktstreckade kurvan. -Om slutligen vid s3 är anordnat ett fast anslag blir resultatet dubbellinjen i fig. 4, som anger en praktiskt taget oändlig tryck- eller kraftstegring.
I fig. 5 visas motorns Q sugflöde som funktion av dess varvfrekvens n, varvid oljetemperaturen är den ytterligare para- metern. Den nedre kurvan 1' ligger ungefär på ett sugflöde på O, då en enkel tryckfjäder 9 utan anslagsfjäder 17 användes eller enligt den inledningsvis nämnda brittiska patentskriften.
Här ligger trycket vid 5 bar, som betingas av den enda tryck- fjäderns 9 karakteristik, och temperaturen kan t.ex. ligga i ett intervall mellan -15°C och OOC.
Om man använder fjäderanslaget 17 enligt uppfinningen kan ett sugflöde på 5 1/min från förbränningsmotorn ge kurvan 2', medan här en tryckstegring till 10 bar har ägt rum. Tempera- turområdet ligger här likaledes mellan OOC och -15°C.
För âskådlighets skull visas den övre kurvan 3', där motorns sugflöde uppgår till 10 l/min, trycket åter är inställt på 5 bar och oljetemperaturen uppgår till cirka 80°C. Denna kurva 3' visar det normala driftstillstândet.
Naturligtvis kan denna nya pump även utföras som fler- stegspump, varvid på en drivaxel flera rotorer i skilda kammare alstrar differentierade tryck och pumpflöden. En fördelaktig användningsmöjlighet för en flerstegspump är servostyrning, automatväxlar, bromskraftsförstärkare o.likn.

Claims (2)

10 15 20 457 010 ID PATENTKRAV
1. Reglerbar smörjmedelspump med automatisk tryckregle- ring och försedd med i en rotorkropp (18) radiellt Förskjutbara vingar (5), en i ett hus (1) vid ena sidan svängbart lagrad (16) lyftring (4), vars excentricítet av pumpmediet från tryck- området är inställbar medelst en regulator, som uppvisar ett fjädrande förspänt mothåll (7), samt i huset (13) befint- liga sug- och tryckportar (22 resp 23), varvid för radiellt av- stödjande av vingarna (5) mot lyftringen (4) minst två styr- ríngar (6) är radíellt rörligt anordnade i kammare (14) på de båda ändytorna (20) av rotorkroppen (18) och en kanal (13) för- binder trycksídan med dessa kammare, k ä n n e t e c k n a d av att en tapp (21) på lyftringen (4) står i ingrepp mellan mot- hållet (7), som är förspänt av en tryckfjäder (9) och innefattar flera efter en bestämd förskjutning av lyftringen (4) i följd ingripbara fjäderelement (9, 17), och en mittemot mothållet (7) liggande reglerkolv (8), vars inre via en reglerledníng (25) är direkt förbunden med pumpens trycksida.
2. Smörjmedelspump enligt patentkravet 1, k ä n n e- t e c k n a d för tryckfjädern (9). av att mothållet (7) är utformat som styrkolv 41-1»
SE8400573A 1983-09-17 1984-02-03 Reglerbar smoerjmedelspump SE457010B (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19833333647 DE3333647C2 (de) 1982-09-21 1983-09-17 Schmiermittelpumpe für die Druckerzeugung bei einem druckumlaufgeschmierten Verbrennungsmotor

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8400573D0 SE8400573D0 (sv) 1984-02-03
SE8400573L SE8400573L (sv) 1985-03-18
SE457010B true SE457010B (sv) 1988-11-21

Family

ID=6209369

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8400573A SE457010B (sv) 1983-09-17 1984-02-03 Reglerbar smoerjmedelspump

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4538974A (sv)
JP (1) JPH0762476B2 (sv)
BR (1) BR8400568A (sv)
FR (1) FR2552203B1 (sv)
GB (1) GB2146701B (sv)
IT (1) IT1234941B (sv)
MX (1) MX158413A (sv)
SE (1) SE457010B (sv)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1996032570A1 (en) * 1995-04-13 1996-10-17 Ab Volvo Water-cooled diesel engine oil system

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT387855B (de) * 1982-12-09 1989-03-28 Voest Alpine Ag Sondenmanipulator
US4851723A (en) * 1988-08-01 1989-07-25 Westinghouse Electric Corp. Coolant pump system for variable speed generators
DE4200305C2 (de) * 1992-01-09 1995-06-08 Glyco Metall Werke Regelbare Flügelzellenpumpe in kompakter Bauweise
DE4336892A1 (de) * 1992-10-29 1994-05-05 Aisin Seiki Fluiddruckantriebssystem
DE4302610C2 (de) * 1993-01-30 1996-08-08 Daimler Benz Ag Verfahren zum Regeln der Pumpleistung von Schmiermittelpumpen und Schmiermittelpumpe hierfür
DE19533686C2 (de) * 1995-09-12 1997-06-19 Daimler Benz Ag Regelbare Flügelzellenpumpe als Schmiermittelpumpe
DE19962554C2 (de) * 1999-12-23 2002-05-16 Daimler Chrysler Ag Regelbare Pumpe
DE10023330C1 (de) * 2000-05-12 2001-10-18 Daimler Chrysler Ag Regelbare Pumpe
US6468044B1 (en) * 2000-06-15 2002-10-22 Visteon Global Technologies, Inc. Variable displacement pump
DE10051780A1 (de) * 2000-10-19 2002-04-25 Daimler Chrysler Ag Druckregeleinheit für einen Ölkreislauf eines Kraftfahrzeugverbrennungsmotors
US6790013B2 (en) 2000-12-12 2004-09-14 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
US6896489B2 (en) * 2000-12-12 2005-05-24 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
US7674095B2 (en) * 2000-12-12 2010-03-09 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
JP2004251267A (ja) * 2002-04-03 2004-09-09 Borgwarner Inc 可変容積ポンプ及びその制御システム
US7726948B2 (en) * 2002-04-03 2010-06-01 Slw Automotive Inc. Hydraulic pump with variable flow and variable pressure and electric control
US6857862B2 (en) 2003-05-01 2005-02-22 Sauer-Danfoss Inc. Roller vane pump
KR20060019557A (ko) * 2003-05-26 2006-03-03 루크 아우토모빌테크니크 게엠베하 운트 체오. 카게 딥드로잉 철판 포트를 구비하 베인 펌프
DE10352267A1 (de) * 2003-11-08 2005-06-16 Beez, Günther, Dipl.-Ing. Pendelschiebermaschine
US8235163B2 (en) * 2004-09-28 2012-08-07 Luk Fahrzeug-Hydraulik Gmbh & Co. Kg Steering boost system
KR101235988B1 (ko) * 2004-10-25 2013-02-21 마그나 파워트레인 인크. 용적 변화 링 상의 힘을 감소시키는 챔버를 갖는 가변 용량베인 펌프
ITBO20040088U1 (it) * 2004-11-19 2005-02-19 H P E High Performance Engineering Pompa olio a palette a portata variabile
EP3165769B1 (en) * 2004-12-22 2018-12-12 Magna Powertrain Inc. Method of operating a variable capacity pump
US9181803B2 (en) 2004-12-22 2015-11-10 Magna Powertrain Inc. Vane pump with multiple control chambers
WO2007068101A1 (en) * 2005-12-12 2007-06-21 Magna Powertrain Inc. Noise reduced variable displacement vane pump
US20070224067A1 (en) * 2006-03-27 2007-09-27 Manfred Arnold Variable displacement sliding vane pump
DE112007001131B4 (de) * 2006-05-05 2015-02-05 Adrian Constantin Cioc Kontinuierlich verstellbare Drehschieberpumpe und entsprechendes System
JP4986726B2 (ja) * 2007-06-14 2012-07-25 日立オートモティブシステムズ株式会社 可変容量形ポンプ
JP4712827B2 (ja) * 2008-05-22 2011-06-29 日立オートモティブシステムズ株式会社 可変容量ベーンポンプ
US20100296956A1 (en) * 2009-05-20 2010-11-25 Hoehn Richard T Variable displacement pumps and vane pump control systems
KR101339241B1 (ko) * 2011-12-09 2013-12-09 현대자동차 주식회사 가변 베인 오일 펌프 제어회로
JP5688003B2 (ja) * 2011-12-21 2015-03-25 日立オートモティブシステムズ株式会社 可変容量形オイルポンプ
WO2013171725A1 (en) 2012-05-18 2013-11-21 Magna Powertrain Inc. Multiple stage passive variable displacement vane pump
US9109597B2 (en) 2013-01-15 2015-08-18 Stackpole International Engineered Products Ltd Variable displacement pump with multiple pressure chambers where a circumferential extent of a first portion of a first chamber is greater than a second portion
WO2016068971A1 (en) * 2014-10-31 2016-05-06 Melling Tool Comapny Multiple pressure variable displacement pump with mechanical control
CN106523352B (zh) * 2016-11-22 2018-06-22 周志花 一种微量油泵
US11686200B2 (en) 2020-11-20 2023-06-27 Delphi Technologies Ip Limited Sliding vane fluid pump

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2142275A (en) * 1937-08-24 1939-01-03 Eclipse Aviat Corp Fluid pump
US2894458A (en) * 1954-03-01 1959-07-14 Vickers Inc Power transmission
US2962969A (en) * 1954-06-14 1960-12-06 Houdaille Industries Inc Means for simultaneous fixed and variable displacement of fluid
US3070020A (en) * 1958-07-18 1962-12-25 Gen Motors Corp Variable displacement pumping mechanism
JPS583633Y2 (ja) * 1977-08-23 1983-01-21 株式会社小松製作所 工具クランプ装置
US4342545A (en) * 1978-07-24 1982-08-03 General Motors Corporation Variable displacement pump
JPS5762986A (en) * 1980-10-02 1982-04-16 Nissan Motor Co Ltd Variable displacement type vane pump
DE3122598C1 (de) * 1981-06-06 1983-01-27 Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag, 7990 Friedrichshafen Regelbare Fluegelzellenpumpe
JPS5882084A (ja) * 1981-11-09 1983-05-17 Nissan Motor Co Ltd 可変容量形ベ−ンポンプ

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1996032570A1 (en) * 1995-04-13 1996-10-17 Ab Volvo Water-cooled diesel engine oil system

Also Published As

Publication number Publication date
FR2552203A1 (fr) 1985-03-22
SE8400573D0 (sv) 1984-02-03
GB2146701B (en) 1987-01-21
FR2552203B1 (fr) 1987-04-17
IT1234941B (it) 1992-06-02
MX158413A (es) 1989-01-30
BR8400568A (pt) 1985-06-11
JPH0762476B2 (ja) 1995-07-05
SE8400573L (sv) 1985-03-18
GB2146701A (en) 1985-04-24
IT8419492A0 (it) 1984-02-08
JPS6067795A (ja) 1985-04-18
US4538974A (en) 1985-09-03
GB8405729D0 (en) 1984-04-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE457010B (sv) Reglerbar smoerjmedelspump
US5690479A (en) Multi-stage regulator for variable displacement pumps
US7549848B2 (en) Device for adjusting the pumping capacity of a lubricant pump for an internal combustion engine
US5752815A (en) Controllable vane pump
US6763797B1 (en) Engine oil system with variable displacement pump
US4569670A (en) Variable pulley accessory drive
DE4434430C2 (de) Regelbare hydraulische Pendelschiebermaschine
US3810715A (en) Hydrostatic machine valve biasing system
EP2828525B1 (en) Variable displacement rotary pump and displacement regulation method
US20190338771A1 (en) Variable displacement pump
US10167752B2 (en) Engine oil pump with electronic oil pressure control
US5775881A (en) Oil supply system
US8511274B2 (en) Engine speed sensitive oil pressure regulator
EP2828526B1 (en) Variable displacement pump with double eccentric ring and displacement regulation method
KR20120006977A (ko) 직접 제어 선형 가변 베인펌프
US6544019B2 (en) Pump with magnetic clutch
US3656869A (en) Variable displacement hydraulic pump
US4413960A (en) Positionable control device for a variable delivery pump
CN105650234B (zh) 液压无级变速装置及其叶片泵、叶片马达
US2938469A (en) Pump
CN103912487A (zh) 用于车辆的油泵
US3190074A (en) Hydraulic transmission
US4522565A (en) Steering gear control valve for variable displacement pump
US3600108A (en) Rotary pump
CN111094700B (zh) 可变排量润滑剂叶片泵

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8400573-5

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8400573-5

Format of ref document f/p: F