SE451730B - Sintrad presskropp for bearbetningsverktyg - Google Patents
Sintrad presskropp for bearbetningsverktygInfo
- Publication number
- SE451730B SE451730B SE8002425A SE8002425A SE451730B SE 451730 B SE451730 B SE 451730B SE 8002425 A SE8002425 A SE 8002425A SE 8002425 A SE8002425 A SE 8002425A SE 451730 B SE451730 B SE 451730B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- binder
- sintered
- cbn
- powder
- press body
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/16—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
- C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
Description
2
Enligt en känd metod användes en metall, såsom kobolt,
såsom bindemedelsmaterial. Man har även försökt att sintra CBN i
blandning med icke-metalliska föreningar, såsom AIZO3 och B40.
vid den förstnämnda metoden genomföras sintringen vid tempera-
turer där metallbindemedlet, såsom kobolt, smälter och före-
ligger i flytande fas under sintringen vid högt tryck. Vid den
sistnämnda metoden smälter icke bindemedelsmaterialet, och
sintringen genomföras sålunda med bindemedelsmaterialet i fast
fas.
I den japanska patentpublikationen 53-77811 beskrivas en sintrad
presskropp för användning i bearbetningsverktyg, vilken presskropp
innehåller 40-80 volym-% av en högtrycksform av bornitrid, under det
att resten utgöres av en grundmassa av bindemedelsmaterial, såsom
en karbid, en nitrid, en borid eller ett silikat av en metall ur
någon av grupperna IVa, Va och VIa i grundämnenas periodiska system.
Denna kända presskropp framställes genom att CBN sintras med binde-
medelsmaterialet i fast fas. Eftersom halten bindemedelsmaterial är
relativt hög, behöver emellertid icke det tryck och den temperatur
som erfordras för åstadkommande av en tätt koncentrerad sintrad
presskropp vara så höga som vid sintring av CBN utan användning av
något bindemedelsmaterial.
Man har nu genomfört försök med ytterligare ökade halter av CBN.
Om halten CBN är högre än 80 volym-%, erhålles icke en sintrad
presskropp med tillräckligt hög hållfasthet när pulver av CBN och
pulver av de ovan angivna föreningarna av metallerna ur grupperna
Iva, Va och VIa i periodiska systemet blandas likformigt med varand-
ra och sintras under superhögt tryck vid hög temperatur. Undersök-
ning av den sintrade presskroppens brottyta visar att brottet ofta
äger rum mellan CBN-partiklarna eller mellan CBN-partiklarna och
partiklarna av bindemedelsföreningarna. Detta antages bero på låg
vidhäftningshållfasthet mellan CBN-partiklarna och mellan CBN-par-
tiklarna och bindemedelspartiklarna. Detta betyder att om halten
CBN är alltför hög så minskar sintringsgraden så att man icke kan
erhålla en sintrad presskropp med tillräckligt hög hållfasthet.
,. » .i..4-»-...».--s....-....~.~. .Mumba ... w. .
- .l-.;g_._5.«¿r_f13g,.__m,_,_ i
3 __ ._ å
: För att lösa detta problem har ett antal försök genom-
förts. Sâsom resultat av dessa försök har man funnit, att även
om halten CBN är högre än 80 volym-%, så kan man erhålla en
sintrad presskropp med hög hållfasthet genom att sätta aluminium- ä
föreningar till ett bindemedelsmaterial bestående av en karbid,
en nitrid eller en karbonitrid av titan, zirkonium, hafnium,
vanadin, niob och tantal, blandningar därav och fasta lös-
ningar därav, samt aluminium, varvid aluminiumhalten i binde-
medlet är 5-30 vikt-%, och varvid partiklarna i bindemedlet har
en storlek av mindre än 1 um. Den använda bindemedelsföreningen
har formeln MCX, MNx eller M(CN)x, där M betecknar en övergångs-
metall enligt ovan och x är ett mått på mängden atomära tomrum _ & ¿
i gitterstrukturen, varvid x är mindre än ett visst värde. ¿ i
Liknande försök har genomförts även med wurtsit-formen av bor- R Ä
nitrid, nedan kallad WBN, som en annan högtrycksform av bor- ,
nitrid. De erhållna resultaten liknade de resultat som erhölls
med CBN.
I fig. 1 visas ett fasdiagram för TiN. Den fas som har en struk-
tur av NaCl-typ existerar inom ett brett sammansättningsområde för
; karbider, nitrider och karbonitrider av metaller ur grupperna IVa
5 x och Va i periodiska systemet.
t Sintringsgraden förbättras när man använder ett bindemedelsmate-
rial med ett värde på x som är mindre än 1, dvs. med en motsvarande
större mängd atomära tomrum i gitterstrukturen för C och N. Man i ¿
har också funnit, att sintringsgraden blir bättre när man sätter t 7
en eller flera aluminiumföreningar till MCX, MNX eller M(CN)x än 1 É
när man använder enbart MCX, MNX eller M(CN)x såsom bindemedelsma-
terial. Man har vidare funnit, att tillsättning av en liten mängd
koppar eller en blandning av koppar och minst ett elemert ur järn-
gruppen, såsom järn, nickel eller koppar, ytterligare förbättrar
sintringsgraden och ökar den framställda sintrade presskroppens
hållfasthet.
Värdet x i de såsom bindemedelsmaterial använda föreningarna
,¿:._ MCX, MNX och M(CN)x bör företrädesvis vara 0,95 eller lägre. Ett
Ä, i sådant bindemedelsmaterial som MCX, MNX och M(CN)x kan användas en-
f¿¿ ; samt, eller man kan använda kombinationer av dylika föreningar eller
- ._ ~ -~~ « ~ l..=vbq....l...>.-.>aw
_
f*
I' Z!
. ¿;l
- as
Q .
-T_~'_J. n] -
*?= CL
¿;.~
' fasta lösningar av dylika föreningar. Halten aluminium i bindeme- _ 1
I 1 '
delsmaterialet bör företrädesvis vara 5$ eller högre. Den totala
halten av koppar och metaller ur järngruppen i bindemedelsmaterialen
bör företrädesvis vara 1% eller högre. .
Man har genomfört en serie försök, där halten CBN i den sintrade-
presskroppen har varit 85 volym-%,'under det att man har varierat
värdet på x i MCX, MNX och M(CN)x och varierat halterna av Al,
eller Al + Cu, eller Al + Cu + metall ur järngruppen. De fram-
ställda sintrade presskropparna har provats i skärverktyg. Press-
kropparna uppvisar hög hällfasthet och utmärkta skärningsegenskaper,
när x är mellan 0,50 och 0,95, när aluminiumhalten i grundmassan är
5-50 vikt-% och när halten av koppar eller koppar och metall ur å
järngruppen i grundmassan är 1-50 vikt-1. När en metall ur järn- 3
grundmassan, är halten därav lämpligen 25 vikt-%
gruppen ingår i
eller lägre.
Den sintrade presskroppen enligt uppfinningen innehåller 80-95
volym-5 av en högtrycksform av bornitrid. Inom detta sammansättnings- _§
område har den framställda sintrade presskroppen en högre hårdhet !
¿ ju högre halten CBN är. Om CBN-halten är högre än 95 volym-%, er-
? hålles en försämring av segheten, något som påverkar användbarheten L
såsom skärverktyg. Om CBN-halten är lägre än 80 volym-Z, bildar
grundmassan i den sintrade presskroppen en kontinuerlig fas sä att
presskroppen icke får en tillräckligt hög hårdhet. ¿
Nedan anges varför användningen av bindemedelsmaterialet enligt Å
föreliggande uppfinning förbättrar sintringsgraden av högtrycksfor-
men av bornitrid. Om man tar TiNX såsom exempel, så har en sintrad
qi; _ CBN-presskropp framställd med enbart TiNx såsom bindemedel den högs-
ta härdheten vid rumstemperatur när TíNx har ett X-värde av ca 0,7.
Å Vid höga temperaturer får emellertid den sintrade presskroppen en
Ä lägre hårdhet ju lägre värdet på x i TiNx är. Vid sintring av en
_,q blandning av CBN och TiNx under superhögt tryck vid hög temperatur '
har CBN-partiklarna endast en obetydlig tendens att deformeras, un- , g
MJ der det att partiklarna av TiNx har en tendens att deformeras. Ju Å 1
,U lägre x-värdet är i TiNx, desto större tendens har partiklarna av
_-~¿»¿ :
._ m. ,, l. , . lcøeflaw-wmuuaun
b
ii TiNx att deformeras och tränga in mellan CBN-partiklarna sa att den
sintrade presskroppen blir mera tät. Detsamma gäller även för and-
ra bindemedelsmaterial med formlerna MCX, MNx och M(CN)x. Detta är
emellertid icke tillräckligt för att man skall uppnå en tillräcklig
vidhäftningshållfasthet mellan CBN-partiklarna. Om upplösningen av
de hårda partiklarna i grundmassan och deras àterutfällning äger f
rum t.ex. såsom vid sintring av WC-Co-hårdmetall i flytande fas,
kan man erhålla en sintrad presskropp med hög vidhäftningshållfast- ¿m_¿
het mellan de hårda partiklarna och grundmassan samt mellan de hår-
da partiklarna inbördes. ,-
' Man har funnit att ett liknande fenomen äger rum, när aluminium-f
föreningar är närvarande i bindemedelsmaterialet. Sintringsgraden
förbättras med ökning av den mängd aluminiumföreningar som sättes
till bindemedelsföreningarna MCX, MNx och M(CN)x. Även om sint- I
ringstemperaturen icke är så hög, kan man erhålla sintrade press-
kroppar med hög hårdhet. De framställda sintrade presskropparna
har undersökts efter slipning med en diamantslipsten och efterföl-
jande läppning. När aluminiumhalten i bindemedelsmaterialet var
5 vikt-Z eller större, kunde man knappast iakttaga någon avslagning
av CBN-partiklar.
När man undersökte brottytan, uppvisade de flesta av CBN-par-
tiklarna ett transkristallint brott, men en del av dem uppvisade
ett interkristallint brott. Till bindemedelsmater' let har man
förutom aluminium även satt koppar eller koppar +lmetaller ur järn-
gruppen, och man har undersökt brottytorna på de framställda sintra-
de presskropparna. Inga interkristallina brott kunde härvid iakt-
tagas. Orsaken hdrtill antaga: vara följandø. Kopplrn och metaller- Ä
na ur järngruppen reagerar med det tillsatta aluminiumet och med i
överskottet av övergångsmetall M ur grupp IVa eller Va i bindemedels- É
föreningen MCX, MNX eller M(CN)x, varvid det bildas en flytande fas ï
med låg smältpunkt. De bildade reaktionsprodukterna tränger in i
gränsytan mellan CBN-partiklarna och bindemedelsmaterialet. Efter- ;
som de bildade reaktionsprodukterna, M-Al-Cu eller M-järngruppsme-
tall» har god affinitet till Obh och till bindemedelsföreningarna '
alla; _... _
i fälls: '
iffi
*fl ' ».
v*
1fi“f
i? f
I,¿§
_* -01
I m-.ß
-q
1 (*S
C, II
MC, MN och M(CN), antages det att de ökar vidhäftningshållfastheten
mellan CBN-partiklarna samt mellan CBN-partiklarna och bindemedels-
materialen.
I en sintrad presskropp som icke innehåller koppar eller någon
metall ur järngruppen i grundmassan bildas en relativt stor mängd
borider, såsom MB2, vid gränsytan mellan CBN-partiklarna och partik-
larna av bindemedelsmaterial. Eftersom dylika borider vanligen är
spröda, kan den sintrade presskroppen spricka, om halten av dylika
borider är hög. Det antages att bildningen av borider hämmas i
sintrade presskroppar innehållande koppar och en metall ur järngrup-
pen i grundmassan, och därför kan CBN-partiklarna bindas mycket
fast till varandra och till grundmassan.
Såsom ovan har angivits kan man i enlighet med föreliggande upp-
finning genomföra sintring vid relativt låga temperaturer, eftersom
en flytande fas med låg smältpunkt uppträder under sintringen.
I den sintrade presskroppen enligt uppfinningen är koppar och
metaller ur järngruppen icke närvarande såsom rena metaller, utan
de existerar antingen såsom en fast lösning i grundmassan eller
existerar såsom intermetalliska föreningar bildade genom omsättning
med aluminium eller med överskott av övergångsmetallen M i binde-
medelsmaterialet MCX, MNX eller M(CN)x. Därför inträffar ingen
sänkning av hållfastheten vid höga temperaturer. Om halten av kop-
par och metaller ur järngruppen i grundmassan överstiger 50 vikt-5,
reagerar emellertid en del av dessa metaller icke med aluminium el-
ler överskott av övergångsmetall utan tenderar att föreligga i den
sintrade presskroppen i form av ren metall. Den sintrade press-
kroppens hårdhet minskar därför, och presskroppens uppförande i
skärverktyg försämras. gp gW_“ 7“M_
ww-...Qr-
»rm-...a-a ._,.
i 'y--ua- .
1 ."'-.,Ȥkf-v.n .
""'u-Ju-'ü~
7
Aluminium, koppar och metaller ur järngruppen kan tillsättas på
olika sätt. Det enklaste sättet är att sätta dem till en pulver-
blandning av CBN-partiklar och partiklar av bindemedelsmaterial före
sintringen. Dessa metaller är emellertid svära att pulverisera till
partiklar som är finare än.1.ym. Om grova partiklar användes, kom-
mer den sintrade presskroppen icke att fä likformig struktur.-
Den mest föredragna metoden för tillsättning av aluminium är att
bringa metalliskt aluminium att reagera med överskott av övergångs-
metall M i MCX, MNX eller M(ON)x till bildning av en intermetallisk
förening, vilken sedan pulveriseras till önskad partikelstorlek. Vid
användning av denna metod kan man lätt framställa ett pulver av bin-
demedelsmaterialet innefattande dylika intermetalliska föreningar med
en partikelstorlek mindre än 1'fmn Alternativt kan metalliskt alu-
minium bringas att reagera med en över gângsmetall M till bildning
av M-Al-intermetalliska föreningar, såsom TiAl3, TiAl, Ti2Al, ZrAl3
och ZrAl. Dylika intermetalliska föreningar är lätta att mala till
ett pulver. Aluminiumet kan även tillsättas i form av föreningar
innehållande kväve, såsom AlN, Ti2AlN och ZräAlN.
Den lämpligaste metoden för tillsättning av koppar och metaller
ur järngruppen är att bringa dessa metaller att tränga in i den
sintrade presskroppen från utsidan under sintringen, eller att bringa
dem att reagera med bindemedelsmaterialet före sintringen på samma
sätt som ovan har beskrivits för aluminium.
De enligt uppfinningen använda CBN-kristallerna bör företrädes-
vis ha en partikelstorlek som är mindre än 10 fm” Om CBN-partiklar-
na är alltför stora, så kommer den sintrade presskroppen att få en
otillräcklig hällfasthet. Om man använder fina CBN-partiklar, kan
man på den framställda sintrade presskroppen åstadkomma en fin
maskinbearbetad yta. Detta önskas särskilt när den sintrade press-
kroppen skall användas såsom skärverktyg.
Det enligt uppfinningen använda bindemedelsmaterialet bör utgöras
att ytterst fina partiklar med en partikelstorlek av 1 pm eller
mindre. Detta är ett annat kännetecken hos föreliggande uppfinning.
Partiklarna av bindemedelsmaterialet kan därför fördelas likformigt
mellan CBN-partiklarna, även om halten av CBN i den sintrade press-
kroppen är relativt hög så att den sintrade presskroppen uppvisar
en hög hårdhet. Särskilt när en nitrid av en metall ur grupp Iva
användes säsom bindemedelsmaterial, kan man framställa en sintrad
presskropp med utmärkt seghet och slitstyrka.
-
i
“ ' W
'8
Sintringen genomföras enligt uppfinningen under ett tryck som är ¿m
högre än 20 kbar och vid en temperatur som är högre än 900°C med
hjälp av en supertrycksapparat. Sintringstrycket bör företrädesvis i
vara 20-70 kbar, och sintringstemperaturen bör vara 1100-1500°0. I
De övre gränserna i dessa föredragna intervall ligger inom det prak-
tiska arbetsområdet för industriellt användbara supertrycksapparater. f
Tryck- och temperaturbetingelserna måste ligga inom det omrâde där
kubisk bornitrid är stabil; se fig. 2.
eVid användning av den sintrade presskroppen enligt'uppfinningen 1
i skärverktyg behöver presskroppen hårdlödas endast till skäreggen. ;
Den sintrade presskroppen enligt uppfinningen uppvisar sina goda
egenskaper särskilt när den hårdlödes till en härdmetall med utmärkt É,M“, M
hållfasthet, seghet och värmeledningsförmåga. Om den sintrade press-
kroppen hårdlödes direkt till en hårdmetall, kommer emellertid vid-
häftningshällfastheten icke att bli tillräcklig för användning vid
intæmütmïm skärning. För att man skall säkerställa en tillräcklig
vidhäftningshållfasthet bör den síntrade presskroppen enligt uppfin-
ninen företrädesvis hårdlödas till en hårdmetall via ett mellanlig-
gande skikt, vilket har en tjocklek av 2 mm eller mindre och innehål-
ler 0-70 volymprocent CBN, varvid resten utgöres av en grundmassa
bestående av en karbid, en nitrid eller en karbonitrid av Ti, Zr
eller hf, eller en blandning därav eller en fast lösning därav, samt
0,1 vikt-1 Al eller Si.
Uppfinningen illustreras genom följande, icke begränsande exempel.
Exempel 1. Pulver av TiN0 82 blandades med aluminiumpulver i
1 I
ett viktförhállande av 80:20.' Blandningen upphettades vid 1000°C
under 30 minuter i en vakuumugn och pulveriserades till ett binde-
medelspulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 0,3 pm. Med
hjälp av röntgendiffraktionsstudier pávisades att bindemedelspulvret
förutom TiN innehöll sådana föreningar som Ti2AlN, TiAl3 och TiAl,
vilka hade bildats genom reaktion mellan TiN och Al. Bindemedels-
pulvret innehöll däremot inget metalliskt aluminium. De ovan angiv-
na föreningarna bildades genom att det relativa överskottet av Ti
i förhållande till N i TiNo,82 reagerade med Al.
CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 3 pm blanda-
des med det ovan framställda bindemedelspulvret i ett volymförhàllan-
de av 90:10, och den resulterande pulverblandningen formades till
en osintrad presskropp. Den osintrade presskroppen placerades i en
supertrycksapparat av gördeltyp. Först höjdes trycket till 50
kbar, varefter temperaturen höjdes till 1250°C och hölls på denna
nivå under 20 minuter. '
äflff". lagra e., _ '
(dä
flfifläf
1
mw-wwq _ (ngr-
v
g» vv., p* “iv .w Å
.
\ . -
Den sålunda erhållna sintrade presskroppen slipades med ett dia-
manthjul och polerades därefter med diamantpasta. vid undersökning
i optiskt mikroskop visade sig den polerade ytan vara tätt sintrad
och fri från tomrum. Den sintrade presskroppen hade en Vickers-
hårdhet av ca 4800 under en belastning av 5 kp.
Den sintrade presskroppen skars med hjälp av ett skärverktyg av
diamant till en insats-egg. Med användning av denna insats-egg
skars en stämpel av hårdmetall (HC-15% Co) med en Vickers-hårdhet
av ca 1200, varvid skärningshastigheten var 18 meter/minut, skär-
ningsdjupet var 0,2 mm och matningshastigheten var 0,1 mm/varv.
För jämförelse skars samma hårdmetallstämpel med en insats-egg fram-
ställd av en kommersiellt tillgänglig sintrad presskropp, vilken
innehöll ca 90 volym-I CBN och såsom bindemedelsmaterial enbart me-
taller, huvudsakligen kobolt. Den sintrade presskroppen enligt
uppfinningen uppvisade en maximal flankförslitningsbredd av 0,12
mm, under det att den konventionella sintrade presskroppen uppvisa-
de en flankförslitningsbredd av 0,23 mm. Med hjälp av röntgendiff-
raktionsstudier upptäcktes, att presskroppen enligt'uppfinningen för-
utom CBN och TiN innehöll spàrmängder av TiB2 och AIN, vilka tro-
ligen framställdes genom omsättning av CBN med intermetalliska Tiàl-
föreningar och TiA1N i bindemedelspulvret före sintringen.
Exempel 2. Ett fint pulver av metalliskt titan upphettades i
en ström av ren kvävgas vid olika temperaturer för reglering av
kvävehalten i den sålunda framställda nitriden. I nedanstående
tabell la anges sammansättningen av de olika framställda TiNx-
föreningarna. De framställda nitriderna blandades med aluminium-
pulver, och de resulterande blandningarna upphettades och pulvrise-
rades på samma sätt som i exempel 1. Man erhöll härvid pulver av
de i tabell la angivna bindemedlen 1-5. I tabellen anges halterna
av de olika komponenterna i vikt-5.
Tabell 1a_
Bindemedel Sammansättning av TiNx Al
nr
1 80 20
I 2 90 10
3 80 20
4 ' 70 30
5 _ _ _ _ _. 70 50
10
Pâ liknande satt framställdes de bindemedel 6-9 som anges i ne-
danstående tabell lb. Även i denna tabell anges halterna av de oli-
ka komponenterna i vikt-$.
Tabell lb
_ . z _
äšemeaei rmofiz z-NOJO Ticofio wc A1
6 70 1o 15
7 70 1o 15
8 eo eo
9 no Iso i _ _ i _ _ _ ao
r-_~
De sålunda framställda bindemedlen blandades med CBN-pulver med
en genomsnittlig partikelstorlek av 3 Pm, varvid man erhöll de pul-
verkompositioner som anges i nedanstående tabell 2.
'Tabell 2
Pulver- CBN Bindemedel Vickers-hårdhet
omposition nr
Sintringsbetingelser
Grupp 1 Grupp 2
A 80 1 3.200 3.300
B 85 1 4.100 Ä.500
C 97 1 2.800 3.000
D 90 2 3.U00 3.800
E 90 3 H.200 0.500
F 90 Ä 4.500 0.500
G 29% 5 H.600 4.600
H 95 5 H.O00 H.600
På samma sätt som i exempel 1 framställdes osintrade presskroppar,
vilka sintrades antingen under ett tryck av 50 kbar vid en tempera-
tur av 1150°C under 20 minuter till bildning av sintrade presskrop-
par (grupp 1 i tabell 2) eller sintrades under ett tryck av 50 kbar
vid en temperatur av 1ë00°C under 20 minuter till bildning av sint-
rade presskroppar (grupp 2 i tabell 2). De sålunda framställda
sintrade presskropparnas Vickers-hårdhet anges också i tabell 2.
Om man jämför presskropparna A, B och C finner man, att den föro-
ta innehallande 80 volym-1 CBN hade en Vickers-hårdhet som var läg-
re än 3500, och att den sista innehållande 9? volym-S CBN också ha-
de en lag hårdhet. Eftersom presskroppen i det sistnämnda fallet
wíïlzvw= .
fivf. _
,' 'ïadwf v vd' . . ~
11 ;. ','.
hur; se*
innehöll en otillräcklig mängd bindemedel, kunde man under de använda
sintringsbetingelserna icke framställa en tillräckligt tät sintrad
struktur. När man jämför presskropparna D, E och F innehållande
samma halt CBN (90 volym-%) finner man, att ju högre aluminiumhalten i ÅÜE
i är desto större är presskroppens hârdhet,_och även sintringen vid
Å den lägre temperaturen gav en presskropp med hög hårdhet. En allmän
tendens är, att när ett bindemedel innehåller TiNx med ett mindre
värde på x och en större halt Al, så uppnås en bättre sintring. Även
sintring tid låg temperatur kan sålunda i dylika fall ge en press-
kropp med tillräckligt hög hårdhet.
Exempel 3. Blandningar av CBN-pulver med en genomsnittlig
partikelstorlek av 3 pm och vart och ett av de bindemedel som anges
i tabell 1 i ett volymförhällande av 85:15 sintrades under sæmn.be-
tingelser som anges i exempel 1. De härvid erhållna sintrade press-
kropparna hade samtliga en Vickers-hårdhet som var högre än HOOO.
Exempel 4. Pulver av WBN (wurtzitformen av bornitrid) med
en genomsnittlig partikelstorlek av mindre än 1'um framställdes en-
ligt den s.k. stötvågsmetoden. WBN-pulvret blandades med vart och
ett av de bindemedel som anges i tabell 1 i ett volymförhállande av
85:15, och de resulterande blandningarna sintrades under samma be-
tingelser som anges i exempel 1. De härvid erhållna sintrade press-
kropparna uppvisade en Vickers-hårdhet av 5000.
Exempel 5. En pulverblandning av CBN och det i exempel 1 be-
skrivna bindemedlet placerades på ett skivformigt, (MoW)C-baserat
kermet-substrat med en diameter av 10 mm och en tjocklek av 3 mm.
Detta substrat bestod av 89,5 vikt-1 (Mo0,9W1)1C0,9, 5 vikt-S Co, 5
vikt-% Ni och 0,5 vikt-% Fe. Det hela sintrades därefter på samma
sätt som i exempel 1 under ett tryck av H5 kbar vid en temperatur
av 1200°C med hjälp av en supertrycksapparat.
Den sålunda erhållna komplexa presskroppen innehöll ett 1 mm , i'm
tjockt skikt av härd sintrad presskropp innehållande 90 volym-S i iii
CBN, och detta skikt var bundet till det skivformiga substratet.
Den komplexa presskroppen skars i två delar, och snittytan studera-
des med hjälp av en röntgenmikroanalysator. Man fann härvid, att en
liten mängd Co och Ni, dvs. bindemedelsmetallerna i kermeten, hade
diffunderat från (MoW)C-kermeten in i den sintrade presskroppen.
Man fann vidare, att Ti i den sintrade presskroppen vid gränsytan
hade löst sig i en del av kermeten under bildning av fasta lösningar
av typen (MoWTi)C.
.__ _-.. .__ ...___.._..4.». _
-, -ew- .nffww-w-sí-
...,_.~..__....., -._-...~_v,___..,__ _,
mån
. .
451 730
12
Den framställda sintrade presskroppen hårdlöddes till ett
hörn av en engångs-skäregg av WC-baserad hårdmetall för framställ-
ning av en insats-egg. För jämförelse framställdes en annan insats-
egg med samma storlek och med en Vickers-hårdhet av 3000 utgående
från en sintrad presskropp innehållande 60 volym-% CBN och resten
bindemedel, vilket bestod av 10 vikt-% Al och 90 vikt-% TiN. En
kyld vals med en Shore-hårdhet av 83 skars med de tva eggarna, var-
vid skärningshastigheten var 50 meter/minut, skärningsdjupet var
1 mm och matningshastigheten var 0,5 mm/varv. Efter en timmes skär-
ning uppvisade eggen enligt uppfinningen en maximal flankförslit-
ningsbredd av 0,15 mm, under det att jämförelseeggen uppvisade en
maximal flankförslitningsbredd av 0,3 mm.
Exemgel 6. På samma sätt som i exempel 1 framställdes pulver
av bindemedel med de sammansättningar som anges i nedanstående tabell
3- *
Tabell 3
Bindemedel Sammansättning"' 'i
nr Förening vâåt_¶
Formel Vikt-%
10 HfNO 9 80 20
I
11 TiC0 9 90 10
I
12 ZPCO 9 90 10
_ I
13 vc0,9 90 10
14 NbCO 9 90 10
, .
15 Tacoß 90 1o
15 Ti(C0 1, No 8) 80 20
I 3
17 214005, NOA) 85 15
19 åFTi0,5, Taø sig 90 10'
(Co 3* o 6
( 0,7' o 2)
CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 3 Pm blan-
dades med vart och ett av bindemedlen i tabell 3 i ett volymförhål-
lande av 90:10, och de resulterande pulverblandningarna sintrades
under ett tryck av 50 kbar vid en temperatur av 1300°C under 20 mi-
nuter med användning av en supertryckeapparat. De erhållna vintra-
I.
.
. W. n
> .a _ ._1_\_.\..,_,,,»._¶ - -
“lfvlv-lwïl-:æud-
13
de presskropparnas Vickers-hårdhet mättes under en belastning av 5
kp. De erhållna resultaten är sammanställda i nedanstående tabell 4.
Tabell U
Presskropp CBN Bindemedel Vickers-hårdhet
vol-% nr 1
I 90 10 U.300
J 90 11 H.100
K 90 12 ü.100
L 90 13 3.900
M 90 lå Ä.000
N 90 15 Ä.O00
0 90 16 Å.500
P 90 17 0.500
Q 90 18 0.500
S 90 19 H.700
T 90 . . .20c Ä.200
Exempel 7. Pulver av TiN0,83 och aluminiumpulver blandades
i ett viktförhållande av 80:20, och ett bindemedelspulver framställ-
des pà samma sätt som beskrives i exempel 1. I det sålunda fram-
ställda bindemedlet upptäcktes förutom TiN även föreningar bildade
genom omsättning av TiN med Al, såsom Ti2AlN, TiAl3 och TiAl. De
aluminiumhaltiga föreningarna bildades genom att det tillsamma
aluminiumet reagerade med det relativa överskottet av Ti i förhål-
lande till N i TiN0,83.
I en molybdenkapsel med en ytterdiameter av ih mm och en in-
nerdiameter av 10 mm belades ett hårdmetallsubstrat (WC-6% Co) med
en pulverblandning innehållande 60 volym-5 CBN, varvid resten ut-
gjordes av en blandning av TiN och en liten mängd Al. Ovanpå nämn-
da pulverblandning anbragtes 0,30 g av en pulverformig blandning
bestående av 90 volym-1 CBN med en genomsnittlig partikelstorlek av
3 pm och 10 volym-% av det ovan framställda bindemedelspulvret.
Ovanpå denna blandning placerades därefter ytterligare en hårdmetall-
platta med en ytterdiameter av 10 mm och en höjd av 2,2 mm; denna
platta var försedd med ett 2 pm tjockt Cu-skikt anbragt genom pá-
ångning i vakuum. Kapseln tillslöts med en molybdenpropp och place-
rades därefter i en supertrycksapparat. Trycket i denna apparat
höjdes först till 50 kbar, varefter temperaturen höjdes till 1250°0
och hölls pa detta värde under 20 minuter. Den sålunda erhållna
komplexa sintrade presskroppen skars med ett diamanthjul till deaf
hm~
a:
'p_¿;s,g_p___,_i.__ v ,_ feg
få!
p "°' *l flflfflß Nov fmfflmmïl fefïcfli-façzksø. mio-m. ocmav um namn anger .nnfnsnncn csaeesmm
451 730
14
att den hårda sintrade ytan visade sig, varpå denna yta polerades
1; med diamantpasta. Ytan visade sig vara tätt sintrad och fri från
W lufthål när den studerades i ett optiskt mikroskop. Den hårda sint-
rade presskroppen visade sig också vara fast bunden till hårdmetall-
substratet via det CBN-haltiga bindemedelsskiktet däremellan. Vid
en belastning av 5 kp hade den sintrade presskroppen en Vickers-hård-
het av ü800.
Med hjälp av en röntgenmikroanalysator påvisade man att den
sintrade presskroppen innehöll likformigt fördelad koppar, vars halt
gæä i binedemedlet var ca § vikt-%. Vid röntgendiffraktionsundersök-
ninngar kunde man påvisa CBN, TiN och AlN men däremot inga borider, mg wa
såsom TiB2. På samma sätt som ovan framställdes en komplex press- É
kropp, vilken dock icke innehöll någon koppar. Vid röntgendiffrak-
tionsundersökningar visade sig denna presskropp innehålla en stor
mängd TiB2 förutom CBN, TiN och AlN.
Av de två presskropparna, av vilka den ena innehöll koppar och
den andra icke innehöll någon koppar, framställdes insats-eggar.
Med dessa skäreggar skars en hårdmetallstans (WC-15% Co) med en
Vickers-hårdhet av ca 1200, varvid skärningshastigheten var 18 me-
ter/minut, skärningsdjupet var 0,2 mm och matningshastigheten var
f 0,1 mm/varv. Dessutom genomfördes skärning med en jämförelseegg
tillverkad av en på marknaden förekommande sintrad presskropp inne-
hållande ca 90 volym-X GBN och såsom bindemedel enbart metaller,
huvudsakligen Co. Den första eggen (tillverkad av presskroppen en-
ligt uppfinningen innehållande Cu) uppvisade en maximal flankförslit-
ningsbredd av 0,08 mm, den andra eggen (tillverkad av presskroppen ha
Vi enligt uppfinningen fri från koppar) uppvisade en maximal flankför- w
0 slitningsbredd av 0,15 mm, och den tredje eggen (tillverkad av den
kommersiella presskroppen) uppvisade en maximal flankförslitnings-
bredd av 0,25 mm. .
Exempel 8. CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek
av 3 pm blandades med pulver av sådana bindemedel som anges i tabell
* Halterna av CBN i volym-X och de använda bindemedlen anges i
nl
nedanstående tabell 5.
På samma sätt som i exempel 7 införde man i en molybdenkap-
, sel ett hårdmetallsubstrat (WC-6% Co) försett med en beläggning be- mv»
t'ï stående av en pulverblandning av 50 volym-1 CBN och 50 volym-I av l _
A en blandning av Ti(CN), HfN och Al i ett viktförhållande av 5:3:2. ' *
Ovanpå denna beläggning anbragtes den ovan framställda provbland-
ningen av CBN-pulver och bindemedelspulver. Där ovanpå anbragtes
1
a
i
www-
14512730-
15
en Gu-folie och ovanpå denna ytterligare en härdmetallplatta. Man
använde Cu-folier med olika tjocklek. Sedan kapseln tillslutits med }
en molybdenpropp infördes den i en supertrycksapparat, vari behand- i
ling genomfördes vid ett tryck av 50 kbar och en temperatur av l
l280°0 under 20 minuter. Den sålunda erhållna komplexa produkten
innehöll en hard sintrad presskropp fast bunden till hardmetallsub- {
stratet via det mellanliggande skiktet innehållande CBN. I nedan-
stående tabell 5 anges kopparhalten i bindemedlet 1 de erhållna sint-
rade presskropparna samt de síntrade presskropparnas Vickers-hård-
, ,g,...._
het.
--Tabell 5 '
Presskropp CBN Bindemedel Cu-halt i binde- Vickers-
(vol-%)_.... nr . . 3 medlet, vikt-5 hårdhet
5A 85 1 10 14.500
ss 85 1 30 14.400
50 85- 1 55 2.800 I
50 80 1 30 3.300 y
ss 90 1 30 0.100 §
sr 97 1 30 3.000 ï
50 90 2 18 3.800 f
sn 90 3 10 14.300
51 90 L: 3 4.700 E
5J 90 5 5 0.700 É
sk 95 5 8 , . 0.800 i
vid jämförelse mellan de sintrade presskropparna 5A, 5B och
50 finner man, att den sistnämnda med den högsta kopparhalten hade
den lägsta hårdheten. Av försöksresultaten framgår vidare, att ju
högre CBN-halten i presskroppen är, desto högre är presskrcppens
hårdhet. När CBN-halten blir så hög som 97 volym-%, minskar emeller-
tid hårdheten till 3000. I detta fall innehåller presskroppen en
otillräcklig mängd bindemedel, så att de använda tryck- och tempera-
turbetingelserna icke kan ge en tillräckligt tät sintrad struktur.
När man jämför presskropparna 5G, 5HI finner man, att den
framställda presskroppens hårdhet ökar med ökad aluminiumhalt.
Exemgel g. Pulver av bindemedel med en sammansättning som
N Å visas i nedanstående tabell 6 framställdes pa samma sätt som be-
7i skrives i exempel 1. Blandningar bestående av 87 volym-1 CBN med
M en genomsnittlig partikelstorlek av 3 fm och 13 volym-I av vart och §
--;-;-.-.~ -. ___...,.,.._,._.__ _ _
-,>-.-_,...._.......,,.. _. ...-.-w-.__.,... -,_____ ___ _
451 730
16
ett av bindemedlen i tabell 6 infördes i en molybdenkapsel. Ovanpå
pulverblandningen placerades en kopparfolie och ovanpå denna en hård-
metallplatta (W-101 Co). Sedan kapseln hade tillslutits med hjälp
av en molybdenpropp infördes den i en supertrycksapparat, vari sint-
ring genomfördes.
Den framställda sintrade presskroppen undersöktes med hjälp
av en röntgenmikroanalysator och visade sig innehålla 7 vikt-I
koppar i bindemedlet. Ingen borid kunde påvisas vid röntgendiffrak-
tionsundersökning. Samtliga de framställda sintrade presskropparna
hade Vickers-hârdheter större än 4000.
"TabeI1 6
Bindemedel .Sammansättning,.vikt-%
nr
TlNofle ._ zFfNoç/o. .T1.9o,9o;. .ïf¥(.9N.).o,e5 330,75 A1
21 75 25
22 80 20
23 85 15
2Ä H0 40 20
25 - 75 25
Exempel 10. En pulverblandning av TiN0,65, nl och Cu i
viktförhållandet 70:26:H upphettades vid en temperatur av 100°C
under 30 minuter i en vakuumugn och pulveriserades till ett binde-
medelspulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 0,5'ym.
Det framställda bindemedelspulvret blandades med CBN-pulver
med en genomsnittlig partikelstorlek av 2'pm, och den resulterande
pulverblandningen sintrades på samma sätt som beskrivas i exempel
7. vid röntgendiffraktionsundersökningar påvisades en liten mängd
borider men ingen metallisk koppar.
Av den sintrade presskroppen framställdes en skäregg, och med
denna genomfördes skärningsförsök. Ett arbetsstyeke av Inconel 718
underkastades våtskärning, varvid skärningshastigheten var 100 meter/
minut, skärningsdjupet var 0,2 mm och matningshastigheten var 0,05
mm/varv. För jämförelse framställdes en skäregg av en på marknaden
förekommande sintrad presskropp innehållande ca 90 volym-% CBN
och såsom bindemedel enbart metaller, huvudsakligen Go. Denna skär-
egg underkastades samma skärningsförsök. Efter skärningen uppvisade
preskroppen enligt uppfinningen en maximal flankförslitningsbredd
av 0,25 mm, under det att den konventionella presskroppen uppvisade
en maximal flankförslitningsbredd av 0,ü5 mm.
. m u
i 131110733 ~ 51
. 17
Exempel 11. WBN-pulver framställt enligt stötvågsmetoden och
med en genomsnittlig partikelstorlek av mindre än 1'pm blandades med
samma bindemedelspulver som i exempel 10 i ett volymförhállande av
85:15. Av den resulterande pulverblandningen framställdes en komp-
lex presskropp på samma sätt som beskrives i exempel 7. Den erhåll-
na presskroppen hade en Vickers-hårdhet av H800.
Exem 1 . På samma sätt som i exempel 1 framställdes pulver
av bindemedel med den sammansättning som anges i nedanstående tabell
7- ä
m* "Tabell 7 1
| - . - . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . - . . . . IEIäWÉIK-VM
Bindemedel _ _ 1 11 Sammansättning, vikt-%i
nr . . _ _ _ _ 1 .
' Förening “' "" '"' 'A1 Cu i
26 VNo,90 70 20 10 i
gym 27 VC0,95 70 10 20
üä 28 NbN0,90 70 20 10
29 NbC0,95 70 10 20
30 TaC0,95 70 5 25
ä 31 Nbfcmz, NM) 7o 15 15 1
(CQ,g» N0;7? kr 70 .o .¿ .¿19. ..29. ;
'à Efter upphettning i en vakuumugn vid 1000°C under 30 minuter i
hf maldes bindemedelsmaterialen till en genomsnittlig partikelstorlek 1
“Å av 0,3 pm. CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 31mm *
blandades med bindemedelspulvren i ett volymförhållande av 90:10. ,
l
à Den resulterande blandningen placerades i en molybdenkapsel och
sintrades på samma sätt som beskrivas i exempel 7 med hjälp av en
supertrycksapparat, varvid sintringen genomfördes under ett tryck
av 50 kbar och vid en temperatur av 1250°C under en tid av 20 minu- ;
.ter. De sålunda erhållna sintrade presskropparnas Vickers-hårdhet "
vid en belastning av 5 kp anges i nedanstående tabell 8.
;fl
._ g
.1 ,
, f
_ M
18
Tabell 8
Presskropp CBN Bindemedel Vickers-hårdhet
vol-1 nr
8A 90 26 3.900
8B 90 27 ' N.000
80 90 28 H.200
8D 90 29 4.500
8E 90 30 &.500
BF 90 31 Lwsoo
BG 90 . . .. _.32. . s . s ._ .ß.600
Exempel 12. En pulvorblardning bestående av 80 vikt-I
TiNC,83 och 20 vikt-% Al upphettades och pulveriserades till ett
bindemedelspulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 0,3 pm
på samma sätt som beskrivits i exempel 1. Med hjälp av röntgendiff-
raktionsstudier kunde man i pulverblandningen förutom TiN även pá-
visa föreningar bildade genom reaktion mellan TiN och Al, såsom
Ti2AlN, TiAl3 och TiAl, medan inget metalliskt aluminium kunde pâà
visas. TiAl-föreningarna bildade genom att det tillsatta aluminiu-
met reagerade med det relativa överskottet av Ti i förhållande till
N i TiN0,8 . I
90 volym-1 CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av
3 pm blandades med 10 volym-% av det ovan framställda bindemedels-
pulvret. I en molybdenkapsel med en ytterdiameter av 14 mm och en
innerdiameter av 10 mm placerades ett hårdmetallsubstrat (WC-61 Co)
med en ytterdiameter av 10 mm och en höjd av 22 mm. Detta substrat
belades med en pulverformig blandning av 60 volym-5 CBN och #0 vo-
lym-1 av en blandning av TiN och en liten mängd Al. Ovanpå denna
pulverformiga blandning anbragtes 0,30 g av den ovan framställda
pu.verblandningen av TiN0,83 och Al. Ovanpå denna pulverblandning
anbragtes ytterligare ett hârdmetallsubstrat med en ytterdiameter
av 10 mm och en höjd av 22 mm. Detta substrat var försett med en
2 pm tjock beläggning av en Cu-Ni-legering (9 Cu-1 Ni), vilken le-
gering hade anbragts genom páangning i vakuum. Sedan kapseln hade
tillslutits med en molybdenpropp infördes den i en supertrycksappa-
rat. Man höjde först trycket i apparaten till 50 kbar, varefter
temperaturen höjdes till 1250°C och hölls på detta värde under 20
minuter.
Den sålunda erhållna komplexa presskroppen skara med hjälp
av ett diamanthjul till dess att en hard sintrad yta visade sig.
,.,,....,.. s. _
'fw-n -'
att ~
19
Denna yta polerades med diamantpasta. Ytan visade sig vara tätt
sintrad och fri från lufthål. Vidare visade sig den sintrade press-
kroppen vara fast bunden till substratet via ett mellanliggande
skikt innehållande CBN. Presskroppens Vickers-hårdhet, mått vid en
belastning av 5 kp, var ß800.
Med hjälp av en röntgenmikroanalysator påvisade man, att den
sintrade presskroppen innehöll koppar och nickel likformigt fördela-
de i presskroppen, och den totala halten av dessa metaller i binde-
medlet var ca 3 vikt-%. Med hjälp av röntgendiffraktionsanalys
påvisades dessutom CBN, TiN och AIN, under dett att borider, såsom
TiB2,kunde påvisas endast i sparmängder.
För jämförelse framställdes även en sintrad presskropp, vilken
icke innehöll vare sig koppar eller någon metall ur järngruppen.
När denna presskropp underkastades röntgendiffraktionsanalys, fann
man att den innehöll stora mängder TiB2 förutom CBN, TiN och AIN.
Av de två framställda presskropparna tillverkades eggar för
skårverktyg, och med dessa eggar genomfördes skärningsförsök. En
stans av hårdmetall (WC-15% Co) med en Vickers-hårdhet av ca 1200
skars under följande betingelser: skärningshastighet 18 meter/minut,
skärningsdjup 0,2 mm, matningshastighet 0,1 mm/varv. Dessutom fram-
ställdes en tredje skäregg av en på marknaden förekommande sintrad
presskropp innehållande ca 90 volym-5 CBN och såsom bindemedel enbart
metaller, huvudsakligen Co. Även denna skäregg underkastades samma
skårningsförsök som ovan har angivits.. Den sintrade presskroppen
innehållande både Cu och Ni uppvisade efter skärningen en maximal
flankförslitsningsbredd av 0,10 mm, den sintrade presskropp som icke
innehöll vare sig koppar eller någon metall ur järngruppen uppvisade
en maximal flankförslitningsbredd av 0,15 mm, och jämförelse-press-
kroppen uppvisade en maximal flankförslitningsbredd av 0,25 mm.
Exempel lä. CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek
av 3 pm blandades i den mängd som anges i nedanstående tabell 9 med
pulver av sådana bindemedel som anges i tabell la.
På samma sätt som i exempel 13 införde man i en molybdenkapsel
ett hardmetallsubstrat (WC-6% Co) belagt med en pulverblandning be-
stående av 50 volym-% CBN och 50 volym-1 av en blandning av Ti(0N),
HfN och Al i viktförhållandet 5:3:2. Därovanpå anbragtes en av de
ovan angivna blandningarna av CBN-pulver och bindemedelspulver.
Ovanpå denna blandning anbragtes ett hårdmetallsubstrat försett med
en i vakuum påangad beläggning av en Cu-Ni-legering (8 Cu - 2Ni).
451 730
20
Kapseln tillslöts med en molybdenpropp och infördes i en su-
pertryckapparat, vari sintring genomfördes under ett tryck av 50
kbar vid en temperatur av 1280°C under en tid av 20 minuter. De
sålunda erhållna sintrade presskropparnas Vickers-hårdhet anges i
nedanstående tabell 9 tillsammans med Cu-Ni-halten i bindemedlet.
Den framställda sintrade presskroppen visade sig vara fast bunden
till substratet via ett mellanskikt innehållande CBN.
. ' Tabell 9
Presskropp CBN Bindemedel Du-Ni-halt i Vickers-
(vol-%) nr bindemedlet hårdhet
_ .(Vikt!$). .. , . . . . . ._
9A 85 1 3 ä.500
9B 85 1 7 Ä.H00
90 85 1 22 3.000
9D 80 1 15 3,300
9E 90 1 Ä Ä.700
9F 97 1 7 3.000
9G 90 2 18 3.800
9H 90 3 10 U.300
9I 90 4 3 4,700
9J 90 5 5 4.700
“9K 95 - 5 8 H.800 . _
Vid en jämförelse mellan presskropparna 9A, 9B och 90 finner
man, att den sistnämnda innehållande 22 vikt-Z Cu-Ni i bindemedlet
har den lägsta hârdheten.
Av försöksresultaten framgår vidare, att ju högre CBN~halten
är, desto högre hårdhet har den erhållna sintrade presskroppen.
När CBN-halten är så hög som 97 volym-%, har emellertid den resul-
terande presskroppen en Vickers-hårdhet av endast 3000. Detta beror
på att denna presskropp innehåller en otillräcklig mängd bindemedel
för att de använda sintringsbetingelserna skall kunna ge en tätt
sintrad struktur. En jämförelse mellan presskropparna 90, 9H och
91 gor vid handen, att hàrdheten ökar med ökad aluminiumnalt.
Exemgel 15. Man blandade CBN-pulver med en,genomsnittlig par-
tikelstorlek av 3}m1med vart och ett av de bindemedel som anges i
tabell 6 i ett volymförhâllande av 87:13.
På samma sätt som i exempel 9 infördes den resulterande pulver-
blandningen i en molybdenkapsel. Ovanpå pulverblandningen anbrag-
tes en 5 pm tjock kopparfolie försedd med ett påángat skikt av kobolh-
- ___ ggn
avifffl, à
_ .gig
454; i 73.3-
21
och ovanpå denna folie anbragtes ett substrat av hardmetall (WC-105
co). Kapseln tillslöts med en molybdenpropp och infördes i en super-
trycksapparat, vari sintring genomfördes. När de framställda sint-
rade presskropparna undersöktes med hjälp av en röntgenmikroanalysa-
tor, fann man att bindemedlet innehöll koppar och kobolt i en total
mängd av ca 7 vikt-%. Vid röntgendiffraktionsundersökningar kunde
ingen borid påvisas. Samtliga de framställda presskropparna hade
Vickers-hårdheter högre än H000.
Exempel 16. En pulverblandning av TiN0 6
I
viktförhållandet 70:26:3:1 behandlades på samma sätt som beskrivas
i exempel 1 för framställning av ett bindemedelspulver med en ge-
, Al, Cu och Co i
nomsnittlig partikelstorlek av 0,5 pm.
CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 2 um blan-
dades med det framställda bindemedelspulvret, och den resulterande
blandningen sintrades på samma sätt som beskrives i exempel 13.
När den framställda sintrade presskroppen underkastades röntgen-
diffraktionsanalys, kunde man påvisa närvaro av en liten mängd bo-
rider, under det att icke vare sig metallisk koppar eller metallisk
kobolt kunde påvisas.
Av den sintrade presskroppen framställdes en insats-egg för
ett skärverktyg, och med denna egg vátskars ett arbetsstycke av
Inconel 718 under följande betingelser: skärningshastighet 100
meter/minut, skärningsdjup 0,2 mm, matningshastighet 0,05 mm/varv.
Den maximala flankförslitningsbredden uppmättes till 0,25 mm. För
jämförelse framställer man en annan egg av en pa marknaden förekom-
mande sintrad presskropp innehållande ca 90 volym-Z CBN och sasom
bindemedel enbart metaller, huvudsakligen Co. När denna egg under-
kastades samma skärningsförsök som ovan har beskrivits, erhölls en
flankförslitningsbredd av 0,H5 mm.
Exempel 17. Ett WBN-pulver framställt enligt stötvâgmetoden
med en genomsnittlig partikelstorlek av mindre än 1;m1blanda-
och
l 16 i ett volymförhål-
des med samma bindemedelspulver som i exempe
:ande av 85:15. Den resulterande pulverblandningen infördes i en
molybdenkapsel och sintrades på samma sätt som beskrivas i exempel
13. Den resulterande presskroppen hade en Viekers-hårdhet av N800.
Exempel 18. Pulverformiga blandningar med en sammansättning
som anges i nedanstående tabell 10 upphettades vid 1000°C under 30
es sedan till bindemedels-
minuter i en vakuumugn och pulveriserad
pulver med en genomsnittlig partikelstorlek am 0,3 pm.
*vä nivå under 20 minuter.
22 1
É
, CBN-pulver med en genomsnittlig partikelstorlek av 3 um blanf ;
É ' dades med pulver av vart och ett av bindemedlen i tabell 10 i ett
* volymförhållande av 90:10. I en molybdenkapsel bragtes de resulte-
rande blandningarna i kontakt med en hårdmetallskiva (WC-6% Co),
som hade en ytterdiameter av 10 mm och en höjd av 3 mm och var be-
lagd med en pulverformig blandning bestående av 60 volym-% CBN och
RO volym-% av en blandning av TiN och Al. Kapseln tillslöts med
en molybdenpropp och placerades i en supertrycksapparat. Man höjde i
först trycket till 50 kbar, varefter temperaturen höjdes till 1250°C E 1 i*“
och hölls på detta värde under 20 minuter. Alla de sålunda erhåll-
na sintrade pfiesskropparna var tätt sintrade och hade Vickers-hârd-
heter mellan #000 och 4700 vid mätning under en belastning av 5 kp.
' Tabell 10 g
Ü Bindemedel Sammansättning, vikt-% , L»1W
. ~ HI' i
1” Förening A1 cu co f
33 vnoßo 68 20 10 2
jfï 31: v00 95 66 10 20 14 _
' 9
35 Nzmofio 68 20 10 2 ä
36 11600 95 66 10 20 14
37 Tacws 65 s 25 5 à
38 Nbwoga, Non) 67 15 15 3 å
39 íwioß' Taoß? 67 15 15 5
(Co 2= No 7)
"° (Tiom Woß? 66 10 20 n
( 0,79 0 7)
.q M
V
;
W
Ä
V
L
e
u
F
Ä
N J
M
Ȁ
Ja' e
Claims (3)
1. k ä n n e t e c k- n a d av att de bornitrid med en genomsnittliš partik och att resten utgöres av ett bindemedel innefattande minst ett bindemedelsmaterial valt bland karbider, nitrider och karbonitrider av titan, zirkonium, hafnium, vanadin, niob och tantal, blandningar därav och fasta lösningar därav, samt aluminium, varvid aluminium- halten i bindemedlet är 5-30 vikt-%, och varvid.partiklarna i binde- ' medlet har en storlek av mindre än 1 um. I
2. Presskropp enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att_ I 3 bindemedlet dessutom innehåller 1-50 vikt-% koppar.
3. Presskropp enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att,f bindemedlet dessutom innehåller 1-50 vikt-S koppar plus minst en _¿¿>¿@WM metall ur järngruppen.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54037984A JPS5855111B2 (ja) | 1979-03-29 | 1979-03-29 | 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 |
JP17151279A JPS5696051A (en) | 1979-12-29 | 1979-12-29 | High hardness sintered body for tool and its manufacture |
JP3178680A JPS56127746A (en) | 1980-03-10 | 1980-03-10 | High hardness sintered material for tool and preparation thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8002425L SE8002425L (sv) | 1980-09-30 |
SE451730B true SE451730B (sv) | 1987-10-26 |
Family
ID=27287467
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8002425A SE451730B (sv) | 1979-03-29 | 1980-03-28 | Sintrad presskropp for bearbetningsverktyg |
SE8501951A SE464871B (sv) | 1979-03-29 | 1985-04-22 | Sammansatt presskropp foer bearbetningsverktyg |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8501951A SE464871B (sv) | 1979-03-29 | 1985-04-22 | Sammansatt presskropp foer bearbetningsverktyg |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4343651A (sv) |
DE (1) | DE3012199C2 (sv) |
FR (1) | FR2455632B1 (sv) |
GB (1) | GB2048956B (sv) |
SE (2) | SE451730B (sv) |
Families Citing this family (73)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4311490A (en) * | 1980-12-22 | 1982-01-19 | General Electric Company | Diamond and cubic boron nitride abrasive compacts using size selective abrasive particle layers |
FR2498962A1 (fr) * | 1981-01-30 | 1982-08-06 | Sumitomo Electric Industries | Pastille frittee composite destinee a etre utilisee dans un outil et procede pour sa fabrication |
DE3103351A1 (de) * | 1981-01-31 | 1982-08-26 | Sumitomo Electric Industries, Ltd., Osaka | Verbundsinterkoerper sowie verfahren zu dessen herstellung |
JPS601390B2 (ja) * | 1981-06-29 | 1985-01-14 | 三菱マテリアル株式会社 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
ZA831881B (en) * | 1982-04-02 | 1984-06-27 | Gen Electric | Sweep through process for making polycrystalline compacts |
US4518659A (en) * | 1982-04-02 | 1985-05-21 | General Electric Company | Sweep through process for making polycrystalline compacts |
JPS5964737A (ja) * | 1982-10-01 | 1984-04-12 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具用高密度相窒化ホウ素含有焼結体およびその製造法 |
US4650776A (en) * | 1984-10-30 | 1987-03-17 | Smith International, Inc. | Cubic boron nitride compact and method of making |
US4647546A (en) * | 1984-10-30 | 1987-03-03 | Megadiamond Industries, Inc. | Polycrystalline cubic boron nitride compact |
JPS61201751A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 高硬度焼結体およびその製造方法 |
JPH0621314B2 (ja) * | 1985-12-28 | 1994-03-23 | 住友電気工業株式会社 | 高硬度工具用焼結体およびその製造方法 |
JPH0621315B2 (ja) * | 1986-01-06 | 1994-03-23 | 住友電気工業株式会社 | cBN焼結体およびその製造方法 |
US4828612A (en) * | 1987-12-07 | 1989-05-09 | Gte Valenite Corporation | Surface modified cemented carbides |
US4913877A (en) * | 1987-12-07 | 1990-04-03 | Gte Valenite Corporation | Surface modified cemented carbides |
DE3806602A1 (de) * | 1988-03-02 | 1988-07-07 | Krupp Gmbh | Hartmetallkoerper |
US4961780A (en) * | 1988-06-29 | 1990-10-09 | Vermont American Corporation | Boron-treated hard metal |
US5116416A (en) * | 1988-03-11 | 1992-05-26 | Vermont American Corporation | Boron-treated hard metal |
CA2030350C (en) * | 1989-11-27 | 1994-08-02 | Tetsuo Nakai | Hard sintered compact for tools |
JPH0713279B2 (ja) * | 1990-01-12 | 1995-02-15 | 日本油脂株式会社 | 切削工具用高圧相窒化ホウ素焼結体及びその製造方法 |
US4979984A (en) * | 1990-03-16 | 1990-12-25 | Inserts Ltd. | Process for the manufacture of an insert |
DE69205075T2 (de) * | 1991-06-25 | 1996-03-21 | Sumitomo Electric Industries | Hartgesinterter Presskörper für Werkzeuge. |
JP3035797B2 (ja) * | 1991-07-04 | 2000-04-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 高強度を有する立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ |
US5326380A (en) * | 1992-10-26 | 1994-07-05 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
US5271749A (en) * | 1992-11-03 | 1993-12-21 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
US5451365A (en) * | 1993-05-24 | 1995-09-19 | Drexel University | Methods for densifying and strengthening ceramic-ceramic composites by transient plastic phase processing |
JPH07286229A (ja) * | 1994-04-21 | 1995-10-31 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具用高圧相窒化硼素焼結体及びその製造方法 |
CA2155164C (en) * | 1994-08-01 | 2001-07-10 | Satoru Kukino | Super hard composite material for tools |
JP3196802B2 (ja) * | 1994-10-14 | 2001-08-06 | 住友電気工業株式会社 | 高硬度の切削工具 |
JP3866305B2 (ja) * | 1994-10-27 | 2007-01-10 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具用複合高硬度材料 |
US5697994A (en) * | 1995-05-15 | 1997-12-16 | Smith International, Inc. | PCD or PCBN cutting tools for woodworking applications |
JPH09103940A (ja) * | 1995-08-07 | 1997-04-22 | Ricoh Co Ltd | 電解インプロセスドレッシング研削砥石および電解インプロセスドレッシング研削方法および電解インプロセスドレッシング研削装置 |
US6684759B1 (en) | 1999-11-19 | 2004-02-03 | Vladimir Gorokhovsky | Temperature regulator for a substrate in vapor deposition processes |
CA2326228C (en) * | 1999-11-19 | 2004-11-16 | Vladimir I. Gorokhovsky | Temperature regulator for a substrate in vapour deposition processes |
US6871700B2 (en) | 2000-11-17 | 2005-03-29 | G & H Technologies Llc | Thermal flux regulator |
AU2002305313A1 (en) * | 2001-04-30 | 2002-11-11 | Medtronic, Inc. | Implantable medical device and patch system |
US6814775B2 (en) | 2002-06-26 | 2004-11-09 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact for use in machining chemically reactive materials |
KR100502585B1 (ko) * | 2002-07-08 | 2005-07-20 | 일진디스플레이(주) | 주철 절삭용 고경도 소결체 및 그 제조방법 |
WO2005056495A1 (en) * | 2003-12-03 | 2005-06-23 | Diamond Innovations, Inc. | Cubic boron nitride sintered body and method for making the same |
ATE393760T1 (de) | 2004-02-20 | 2008-05-15 | Diamond Innovations Inc | Sinterkörper |
US8500834B2 (en) | 2004-02-20 | 2013-08-06 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
CA2585439C (en) * | 2004-10-29 | 2013-01-08 | Element Six (Production) (Pty) Ltd | Cubic boron nitride compact |
US20070032369A1 (en) * | 2005-08-03 | 2007-02-08 | Franzen Jan M | High content CBN materials, compact incorporating the same and methods of making the same |
SE529290C2 (sv) * | 2005-10-28 | 2007-06-19 | Sandvik Intellectual Property | Skär av kubisk bornitrid beständigt mot urflisning och eggbrott |
WO2009032121A1 (en) * | 2007-08-29 | 2009-03-12 | Ganeden Biotech, Inc. | Compositions and methods for enhancing paper product degradation |
US8507082B2 (en) | 2011-03-25 | 2013-08-13 | Kennametal Inc. | CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools |
US9327352B2 (en) * | 2011-11-07 | 2016-05-03 | Tungaloy Corporation | Cubic boron nitride sintered body |
CN102642023B (zh) * | 2012-04-07 | 2013-08-07 | 河南卡斯通科技股份有限公司 | 立方氮化硼制品专用含硼金属结合剂及其制造方法 |
WO2013181523A2 (en) * | 2012-05-31 | 2013-12-05 | Diamond Innovations, Inc. | Cutting tools made from stress free cbn composite material and method of production |
US9028953B2 (en) | 2013-01-11 | 2015-05-12 | Kennametal Inc. | CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools |
JP7269967B2 (ja) * | 2018-06-28 | 2023-05-09 | ダイヤモンド イノヴェーションズ インコーポレイテッド | Pcbn焼結コンパクト |
EP3936264A4 (en) * | 2019-03-05 | 2022-11-30 | Mitsubishi Materials Corporation | CUBIC BORON NITRIDE SINTERED PART AND CUTTING TOOL |
US11280178B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-03-22 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore fluid level monitoring system |
US11125075B1 (en) | 2020-03-25 | 2021-09-21 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore fluid level monitoring system |
US11414963B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-08-16 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore fluid level monitoring system |
US11866372B2 (en) | 2020-05-28 | 2024-01-09 | Saudi Arabian Oil Company | Bn) drilling tools made of wurtzite boron nitride (W-BN) |
US11414985B2 (en) | 2020-05-28 | 2022-08-16 | Saudi Arabian Oil Company | Measuring wellbore cross-sections using downhole caliper tools |
US11414984B2 (en) | 2020-05-28 | 2022-08-16 | Saudi Arabian Oil Company | Measuring wellbore cross-sections using downhole caliper tools |
US11631884B2 (en) | 2020-06-02 | 2023-04-18 | Saudi Arabian Oil Company | Electrolyte structure for a high-temperature, high-pressure lithium battery |
US11391104B2 (en) | 2020-06-03 | 2022-07-19 | Saudi Arabian Oil Company | Freeing a stuck pipe from a wellbore |
US11149510B1 (en) | 2020-06-03 | 2021-10-19 | Saudi Arabian Oil Company | Freeing a stuck pipe from a wellbore |
CN111808572B (zh) * | 2020-07-14 | 2021-04-27 | 南京航空航天大学 | 一种自锐性的混合粒径聚集体磨料及制备方法 |
US11719089B2 (en) | 2020-07-15 | 2023-08-08 | Saudi Arabian Oil Company | Analysis of drilling slurry solids by image processing |
US11255130B2 (en) | 2020-07-22 | 2022-02-22 | Saudi Arabian Oil Company | Sensing drill bit wear under downhole conditions |
US11506044B2 (en) | 2020-07-23 | 2022-11-22 | Saudi Arabian Oil Company | Automatic analysis of drill string dynamics |
US11867008B2 (en) | 2020-11-05 | 2024-01-09 | Saudi Arabian Oil Company | System and methods for the measurement of drilling mud flow in real-time |
US11434714B2 (en) | 2021-01-04 | 2022-09-06 | Saudi Arabian Oil Company | Adjustable seal for sealing a fluid flow at a wellhead |
US11697991B2 (en) | 2021-01-13 | 2023-07-11 | Saudi Arabian Oil Company | Rig sensor testing and calibration |
US11572752B2 (en) | 2021-02-24 | 2023-02-07 | Saudi Arabian Oil Company | Downhole cable deployment |
US11727555B2 (en) | 2021-02-25 | 2023-08-15 | Saudi Arabian Oil Company | Rig power system efficiency optimization through image processing |
US11846151B2 (en) | 2021-03-09 | 2023-12-19 | Saudi Arabian Oil Company | Repairing a cased wellbore |
CN113333741B (zh) * | 2021-06-30 | 2023-05-02 | 广东省科学院新材料研究所 | 一种铜铝氮化硼复合粉末及其制备方法和应用 |
US11624265B1 (en) | 2021-11-12 | 2023-04-11 | Saudi Arabian Oil Company | Cutting pipes in wellbores using downhole autonomous jet cutting tools |
US11867012B2 (en) | 2021-12-06 | 2024-01-09 | Saudi Arabian Oil Company | Gauge cutter and sampler apparatus |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3852078A (en) * | 1970-12-24 | 1974-12-03 | M Wakatsuki | Mass of polycrystalline cubic system boron nitride and composites of polycrystalline cubic system boron nitride and other hard materials, and processes for manufacturing the same |
US3743489A (en) * | 1971-07-01 | 1973-07-03 | Gen Electric | Abrasive bodies of finely-divided cubic boron nitride crystals |
CA996760A (en) * | 1971-07-01 | 1976-09-14 | Ethel L. Fontanella | Metal bonded cubic boron nitride crystal body |
NL174715C (nl) * | 1971-07-01 | 1984-08-01 | Gen Electric | Werkwijze ter vervaardiging van een slijplichaam, alsmede snijgereedschap voorzien van een volgens deze werkwijze vervaardigd inzetstuk. |
US3918219A (en) * | 1971-07-01 | 1975-11-11 | Gen Electric | Catalyst systems for synthesis of cubic boron nitride |
US3982911A (en) * | 1972-11-01 | 1976-09-28 | General Electric Company | Process for the preparation of a composite cubic boron nitride layer abrasive body |
DE2437522C3 (de) * | 1973-08-10 | 1983-03-31 | De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Ltd., Johannesburg, Transvaal | Verfahren zum Herstellen eines Schleifkörpers |
US3944398A (en) * | 1974-04-30 | 1976-03-16 | Frank Rutherford Bell | Method of forming an abrasive compact of cubic boron nitride |
IE42084B1 (en) * | 1974-09-18 | 1980-06-04 | De Beers Ind Diamond | Abrasive bodies |
ZA762258B (en) * | 1976-04-14 | 1977-11-30 | De Beers Ind Diamond | Abrasive compacts |
AU512633B2 (en) * | 1976-12-21 | 1980-10-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered tool |
JPS5377811A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered material for tools of high hardness and its preparation |
US4110084A (en) * | 1977-04-15 | 1978-08-29 | General Electric Company | Composite of bonded cubic boron nitride crystals on a silicon carbide substrate |
ZA776773B (en) * | 1977-11-14 | 1979-04-25 | De Beers Ind Diamond | Abrasive compacts |
US4225322A (en) * | 1978-01-10 | 1980-09-30 | General Electric Company | Composite compact components fabricated with high temperature brazing filler metal and method for making same |
US4255165A (en) * | 1978-12-22 | 1981-03-10 | General Electric Company | Composite compact of interleaved polycrystalline particles and cemented carbide masses |
AT383104B (de) * | 1979-09-06 | 1987-05-25 | Inst Novykh Khim Akademii Nauk | Verfahren zur herstellung von polykristallinem bornitrid |
-
1980
- 1980-03-28 SE SE8002425A patent/SE451730B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-03-28 GB GB8010616A patent/GB2048956B/en not_active Expired
- 1980-03-28 DE DE3012199A patent/DE3012199C2/de not_active Expired
- 1980-03-28 FR FR8006942A patent/FR2455632B1/fr not_active Expired
- 1980-03-31 US US06/136,459 patent/US4343651A/en not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-04-22 SE SE8501951A patent/SE464871B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8501951D0 (sv) | 1985-04-22 |
US4343651A (en) | 1982-08-10 |
SE8002425L (sv) | 1980-09-30 |
SE464871B (sv) | 1991-06-24 |
DE3012199A1 (de) | 1980-10-09 |
GB2048956B (en) | 1983-02-16 |
DE3012199C2 (de) | 1986-08-07 |
GB2048956A (en) | 1980-12-17 |
FR2455632A1 (fr) | 1980-11-28 |
SE8501951L (sv) | 1985-04-22 |
FR2455632B1 (fr) | 1986-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE451730B (sv) | Sintrad presskropp for bearbetningsverktyg | |
DE3247246C2 (sv) | ||
JP5664795B2 (ja) | 立方晶窒化硼素焼結体 | |
AU2017212472B2 (en) | Binder compositions of tungsten tetraboride and abrasive methods thereof | |
US5918103A (en) | Plate-crystalline tungsten carbide-containing hard alloy, composition for forming plate-crystalline tungsten carbide and process for preparing said hard alloy | |
KR101190963B1 (ko) | Cbn 콤팩트의 제조 방법 | |
CN101591194B (zh) | 一种超硬刀具复合材料 | |
GB2049654A (en) | Sintered compact for use in a tool | |
US20110138694A1 (en) | Cubic Boron Nitride Compact | |
EP0759480A1 (en) | Plate-crystalline tungsten carbide-containing hard alloy, composition for forming plate-crystalline tungsten carbide and process for preparing said hard alloy | |
WO2010128492A1 (en) | Ultra-hard diamond composites | |
KR20150048117A (ko) | Pcbn 의 티타늄 다이보라이드 조성물 | |
US5041399A (en) | Hard sintered body for tools | |
KR20040005011A (ko) | 주철 절삭용 고경도 소결체 및 그 제조방법 | |
EP3814542A1 (en) | Cemented carbide with alternative binder | |
JPH0333771B2 (sv) | ||
US10252946B2 (en) | Composite ceramic composition and method of forming same | |
JPS6242988B2 (sv) | ||
DE3103351C2 (sv) | ||
CA1099482A (en) | Cemented carbides containing hexagonal molybdenum carbide | |
KR860002131B1 (ko) | 공구용 고경도 소결체와 그의 제법 | |
Rozmus et al. | Diamond Tools: Diamond FGMs for Application in Cutting Tools | |
JPS635350B2 (sv) | ||
JPS62984B2 (sv) | ||
JPS62228403A (ja) | 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8002425-0 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8002425-0 Format of ref document f/p: F |