JPS601390B2 - 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 - Google Patents
切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料Info
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- JPS601390B2 JPS601390B2 JP56100980A JP10098081A JPS601390B2 JP S601390 B2 JPS601390 B2 JP S601390B2 JP 56100980 A JP56100980 A JP 56100980A JP 10098081 A JP10098081 A JP 10098081A JP S601390 B2 JPS601390 B2 JP S601390B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- high pressure
- cutting
- boron nitride
- pressure sintered
- cubic boron
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
- B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
- B01J2203/0645—Boronitrides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- B01J2203/06—High pressure synthesis
- B01J2203/065—Composition of the material produced
- B01J2203/066—Boronitrides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- B01J2203/06—High pressure synthesis
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、きわめてすぐれた鞠性と耐摩耗性を有し、
特にこれらの特性が要求されるダイス鋼や高速度鋼など
の高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用するの
に通した立方晶窒化側素（以下ＣＢＮで略記する）基超
高圧焼結材料に関するものである。
特にこれらの特性が要求されるダイス鋼や高速度鋼など
の高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用するの
に通した立方晶窒化側素（以下ＣＢＮで略記する）基超
高圧焼結材料に関するものである。
一般に、ダイス鋼や高速度鋼などの高硬度鋼は、熱処理
状態では、多くの場合ＨＲＣ：５０以上の高硬度をもつ
ため、これを切削加工することはきわめて困難であるこ
とから、ＣＢＮを主成分とした砥石を用いた研削加工が
主流を占めている。
状態では、多くの場合ＨＲＣ：５０以上の高硬度をもつ
ため、これを切削加工することはきわめて困難であるこ
とから、ＣＢＮを主成分とした砥石を用いた研削加工が
主流を占めている。
しかし、近年、加工時間の短縮化の要求から、一部で上
記高硬度鋼の研削加工を切削加工に切換える試みがなさ
れ、これにＣＢＮ基超高圧暁溝材料を切削工具として使
用することが提案されているが、これらのＣＢＮ基超高
圧焼綾材料のいずれも靭‘性と耐摩耗性の両特性を具備
したものではないため、例えば耐摩耗性のよいものは欠
け易く、一方鋤性のよいものは摩耗が激しいなど広く実
用に供し得るものではなく、旋盤による仕上げ加工のよ
うな刃先にかかる負荷が小さい領域で、ごく一部使用さ
れているにすぎない。したがって、旋盤加工の場合とは
刃先に加わる負荷状況が大きく異なり、かつ熱衝撃や機
械的衝撃が加わり易い苛酷な切削条件を強いられるフラ
イス加工に上記のＣＢＮ基超高圧焼結材料を切削工具と
して使用することは考えも及ばないのが現状である。そ
こで、本発明者等は、上述のような観点から、すぐれた
鞠性と耐摩耗性を有し、特にこれらの両特性が要求され
る高硬度鋼のフライス加工に切削工具として使用するの
に通したＣＢＮ基超橋圧焼結材料を得べく研究を行なっ
た結果、炭化チタン（以下Ｔｉｃで示す）および炭窒化
チタン（以下ＴＩＣＮで示す）のうちの１種または２種
：１〜２０％、ＣＯＡｌ、ＮｉＡ１、および（Ｃｏ、Ｎ
ｉ）Ｎのうちの１種または２種以上からなる体心立方晶
金属間化合物：１〜２０％を含有し、さらに必要に応じ
てＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：１〜１０％
を含有し、残り（ただし７５〜９７％）がＣＢＮと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有するＣＢＮ基
超高圧焼結材料は、すぐれた靭性と耐摩耗性を具備し、
高硬度鋼のフライス加工は勿論のこと、旋削加工におけ
る外周加工、中ぐり加工〜高い切込みでの粗旋削、薄切
り、さらに断続切削などの中広い切削加工に切削工具と
して使用した場合にすぐれた切削性能を発揮するという
知見を得たのである。
記高硬度鋼の研削加工を切削加工に切換える試みがなさ
れ、これにＣＢＮ基超高圧暁溝材料を切削工具として使
用することが提案されているが、これらのＣＢＮ基超高
圧焼綾材料のいずれも靭‘性と耐摩耗性の両特性を具備
したものではないため、例えば耐摩耗性のよいものは欠
け易く、一方鋤性のよいものは摩耗が激しいなど広く実
用に供し得るものではなく、旋盤による仕上げ加工のよ
うな刃先にかかる負荷が小さい領域で、ごく一部使用さ
れているにすぎない。したがって、旋盤加工の場合とは
刃先に加わる負荷状況が大きく異なり、かつ熱衝撃や機
械的衝撃が加わり易い苛酷な切削条件を強いられるフラ
イス加工に上記のＣＢＮ基超高圧焼結材料を切削工具と
して使用することは考えも及ばないのが現状である。そ
こで、本発明者等は、上述のような観点から、すぐれた
鞠性と耐摩耗性を有し、特にこれらの両特性が要求され
る高硬度鋼のフライス加工に切削工具として使用するの
に通したＣＢＮ基超橋圧焼結材料を得べく研究を行なっ
た結果、炭化チタン（以下Ｔｉｃで示す）および炭窒化
チタン（以下ＴＩＣＮで示す）のうちの１種または２種
：１〜２０％、ＣＯＡｌ、ＮｉＡ１、および（Ｃｏ、Ｎ
ｉ）Ｎのうちの１種または２種以上からなる体心立方晶
金属間化合物：１〜２０％を含有し、さらに必要に応じ
てＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：１〜１０％
を含有し、残り（ただし７５〜９７％）がＣＢＮと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有するＣＢＮ基
超高圧焼結材料は、すぐれた靭性と耐摩耗性を具備し、
高硬度鋼のフライス加工は勿論のこと、旋削加工におけ
る外周加工、中ぐり加工〜高い切込みでの粗旋削、薄切
り、さらに断続切削などの中広い切削加工に切削工具と
して使用した場合にすぐれた切削性能を発揮するという
知見を得たのである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に成分組成を上記の適切こ限定した理由を説明す
る。
、以下に成分組成を上記の適切こ限定した理由を説明す
る。
‘ａ）ＴＩＣおよびＴ℃Ｎ
これらの成分には材料の耐摩耗性および耐熱性を向上さ
せ、しかも切削工具として使用した場合クレータ摩耗を
低減させる均等的作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越
えて含有させると材料が腕化するようになり、例えば硬
さＨＲＣ：６０を有するダイス鋼を徴少切込みで仕上げ
加工する場合にも切削工具に欠けが生じ易くなることか
ら、その含有量を１〜２０％と定めた。
せ、しかも切削工具として使用した場合クレータ摩耗を
低減させる均等的作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越
えて含有させると材料が腕化するようになり、例えば硬
さＨＲＣ：６０を有するダイス鋼を徴少切込みで仕上げ
加工する場合にも切削工具に欠けが生じ易くなることか
ら、その含有量を１〜２０％と定めた。
なお、この場合、Ｔ℃Ｎとしては、Ｃ／Ｎ原子比が０．
３／０．７以上であるのが望ましく、これはＣ／Ｎ比が
０．３／０．７未満ではＣに対するＮの量が多すぎ、こ
の結果焼絹性が悪くなって材料中にマイクロポアが残留
し易くなるほか、硬さおよび靭性が低下し、かつ切削工
具として便用した場合、耐逃げ面摩耗性および耐欠損性
が劣化するようになるという理由によるものである。｛
ｄ 体心立方晶金属間化合物 Ｃｏｎ、ＮｉＮ、および（Ｃｏ、Ｎｉ）ＡＩの体心立方
晶金属間化合物には、齢結性および耐摩耗性を向上させ
、かつ切削工具として使用した場合には逃げ面摩耗を減
少させる作用があるが、その含有量が１％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができないばかりでなく、
耐欠損性も劣ったものになり、一方２０％を越えて含有
させると、クレータ摩耗が生じ易く、その結果刃先の欠
けが生じ易くなることから、その含有量を１〜２０％と
定めた。
３／０．７以上であるのが望ましく、これはＣ／Ｎ比が
０．３／０．７未満ではＣに対するＮの量が多すぎ、こ
の結果焼絹性が悪くなって材料中にマイクロポアが残留
し易くなるほか、硬さおよび靭性が低下し、かつ切削工
具として便用した場合、耐逃げ面摩耗性および耐欠損性
が劣化するようになるという理由によるものである。｛
ｄ 体心立方晶金属間化合物 Ｃｏｎ、ＮｉＮ、および（Ｃｏ、Ｎｉ）ＡＩの体心立方
晶金属間化合物には、齢結性および耐摩耗性を向上させ
、かつ切削工具として使用した場合には逃げ面摩耗を減
少させる作用があるが、その含有量が１％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができないばかりでなく、
耐欠損性も劣ったものになり、一方２０％を越えて含有
させると、クレータ摩耗が生じ易く、その結果刃先の欠
けが生じ易くなることから、その含有量を１〜２０％と
定めた。
【ｃ｝ ＣＢＮ
ＣＢＮは、きわめてすぐれた耐摩耗性および耐欠損性を
確保するには不可欠の成分であるが、その含有量が７５
％未満では所望の特性を得ることができず、一方９７％
を越えた含有になると「嫌結性が著しく劣化し、ＣＢＮ
粒子が脱落し易くなり、結果的に耐摩耗性の著しい劣化
を招くようになることからｔその含有量を７５〜９７％
と定めた。
確保するには不可欠の成分であるが、その含有量が７５
％未満では所望の特性を得ることができず、一方９７％
を越えた含有になると「嫌結性が著しく劣化し、ＣＢＮ
粒子が脱落し易くなり、結果的に耐摩耗性の著しい劣化
を招くようになることからｔその含有量を７５〜９７％
と定めた。
（ｄ’ＣｏおよびＮｉ
これらの成分には、材料の製造に際し、競絹性を改善す
る均等的作用があるので、特にすぐれた焼絹性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が１
％禾満では所望の競続性改善効果が現われず、一方１０
％を越えて含有させると、材料の硬さが低下し、切削工
具としての使用に際して、クレータ摩耗および逃げ面摩
耗が共に増大するようになることから、その含有量を１
〜１０％と定めた。
る均等的作用があるので、特にすぐれた焼絹性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が１
％禾満では所望の競続性改善効果が現われず、一方１０
％を越えて含有させると、材料の硬さが低下し、切削工
具としての使用に際して、クレータ摩耗および逃げ面摩
耗が共に増大するようになることから、その含有量を１
〜１０％と定めた。
なお、この発明の超高圧焼結材料は、まず、原料粉末と
して、ＣＢＮ粉末、Ｃｏ山粉末「Ｎｉ山粉末、（Ｃｏ、
Ｎｉ）Ｎ粉末、Ｔ；Ｃ粉末、およびＴＩＣＮ粉末、さら
に必要に応じてＣｏ粉末およびＮｉ粉末を用意し、特に
ＣＯＡｌ粉末、Ｎｉ山粉末、および（Ｃｏ「Ｎｉ）ＡＩ
粉末に関してはへ これに代ってＣｏ粉末〜Ｎｉ粉末「
およびＡＩ粉末を使用すると、これら成分が材料中に偏
折し易くなり、耐摩耗性および耐欠損性を劣化させるよ
うになるので好ましくなく、必ず上記の体心立方晶金属
間化合物粉末の型で使用する必要があり、ついで、これ
ら原料粉末を所定組成に配合し、ボールミルで混合し、
約２ｔｏｎ′地の圧力で圧粉体に成形し、引続いて、こ
の圧粉体を単独、あるいは高靭性および高剛性を有する
超硬合金やサーメットなどの圧粉体または凝結体と重ね
合せた複合状態で、超高圧容器内で、圧力：４０〜７仇
ｏｎ／ｃ椎、温度：１２００〜１５００００、保持時間
：１０〜６仇帆の条件で超高圧焼結することによって製
造されるものである。
して、ＣＢＮ粉末、Ｃｏ山粉末「Ｎｉ山粉末、（Ｃｏ、
Ｎｉ）Ｎ粉末、Ｔ；Ｃ粉末、およびＴＩＣＮ粉末、さら
に必要に応じてＣｏ粉末およびＮｉ粉末を用意し、特に
ＣＯＡｌ粉末、Ｎｉ山粉末、および（Ｃｏ「Ｎｉ）ＡＩ
粉末に関してはへ これに代ってＣｏ粉末〜Ｎｉ粉末「
およびＡＩ粉末を使用すると、これら成分が材料中に偏
折し易くなり、耐摩耗性および耐欠損性を劣化させるよ
うになるので好ましくなく、必ず上記の体心立方晶金属
間化合物粉末の型で使用する必要があり、ついで、これ
ら原料粉末を所定組成に配合し、ボールミルで混合し、
約２ｔｏｎ′地の圧力で圧粉体に成形し、引続いて、こ
の圧粉体を単独、あるいは高靭性および高剛性を有する
超硬合金やサーメットなどの圧粉体または凝結体と重ね
合せた複合状態で、超高圧容器内で、圧力：４０〜７仇
ｏｎ／ｃ椎、温度：１２００〜１５００００、保持時間
：１０〜６仇帆の条件で超高圧焼結することによって製
造されるものである。
つぎに、この発明の超高圧競結材料を実施例により比較
例と対比しながら説明する。
例と対比しながら説明する。
実施例
原料粉末として、平均粒径３山肌のＣＢＮ粉末、同１仏
ののＴ℃ｏ．７ＮＯ．３粉末、同１ム肌のＴ℃粉末、同
０．７山肌のＣＯＡｌ粉末、同０．７ム仇のＮｉ山粉末
、同０．７〆仇の（Ｎｉ、Ｃｏ）Ｎ粉末、同１仏ののＮ
ｉ粉末、および同１仏机のＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、
ボールミルで混合した後、２ｔｏｎ′仇の圧力で直径１
０柳Ｊ×厚さ０．７柳の寸法をもった板状圧粉体を成形
し、ついでこの圧粉体を、Ｃｏ粉末：１２％、ＷＣ粉末
：残りからなる配合組成をもった同寸法の圧粉体と重ね
合せた状態で、超高圧容器内にそう入し、圧力：５山ｏ
ｎ′仇、温度：１３００℃、保持時間：１８分の条件で
超高圧焼結することによって実質的に配合組成と同一の
成分組成をもった本発明超局圧焼結材料１〜２６および
比較超高圧擬給材料１〜６をそれぞれ製造した。
ののＴ℃ｏ．７ＮＯ．３粉末、同１ム肌のＴ℃粉末、同
０．７山肌のＣＯＡｌ粉末、同０．７ム仇のＮｉ山粉末
、同０．７〆仇の（Ｎｉ、Ｃｏ）Ｎ粉末、同１仏ののＮ
ｉ粉末、および同１仏机のＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、
ボールミルで混合した後、２ｔｏｎ′仇の圧力で直径１
０柳Ｊ×厚さ０．７柳の寸法をもった板状圧粉体を成形
し、ついでこの圧粉体を、Ｃｏ粉末：１２％、ＷＣ粉末
：残りからなる配合組成をもった同寸法の圧粉体と重ね
合せた状態で、超高圧容器内にそう入し、圧力：５山ｏ
ｎ′仇、温度：１３００℃、保持時間：１８分の条件で
超高圧焼結することによって実質的に配合組成と同一の
成分組成をもった本発明超局圧焼結材料１〜２６および
比較超高圧擬給材料１〜６をそれぞれ製造した。
ｅ船
船
Ｓ
船
船
なお、比較超高圧焼結材料１〜６は、いずれも構成成分
のうちのいずれかの成分の含有量（第１表に※印を付し
た表示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもので
ある。
のうちのいずれかの成分の含有量（第１表に※印を付し
た表示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもので
ある。
つぎに、この結果得られた本発明超高圧焼結材料１〜２
６および比較超高圧焼結材料１〜６を、それぞれ切削チ
ップ形状に切断後、超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後、被削材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１、硬
さＨＲＣ：５３）、カッタ蓬：１６０柳、チップ形状：
ＳＮＰ４３２、切削速度：２００の′ｍｉｎ、切込み：
０．５側、一刃当りの送り：０．２柳、切削中：１０仇
肋の条件での高硬度鋼フライス切削試験、並びに、被削
材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１、硬さＨＲＣ：６０）、切
込み：０．５肋、送り：０．１肋、切削速度：６０肌′
ｍｉｎ、切削油：なしの条件での高硬度鋼旋削試験を行
ない、前者のフライス切削試験では逃げ面摩耗が０．３
柳に至るまでの切削時間、また後者の旋削試験では逃げ
面摩耗が０．２脚に至るまでの切削時間をそれぞれ測定
した。
６および比較超高圧焼結材料１〜６を、それぞれ切削チ
ップ形状に切断後、超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後、被削材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１、硬
さＨＲＣ：５３）、カッタ蓬：１６０柳、チップ形状：
ＳＮＰ４３２、切削速度：２００の′ｍｉｎ、切込み：
０．５側、一刃当りの送り：０．２柳、切削中：１０仇
肋の条件での高硬度鋼フライス切削試験、並びに、被削
材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１、硬さＨＲＣ：６０）、切
込み：０．５肋、送り：０．１肋、切削速度：６０肌′
ｍｉｎ、切削油：なしの条件での高硬度鋼旋削試験を行
ない、前者のフライス切削試験では逃げ面摩耗が０．３
柳に至るまでの切削時間、また後者の旋削試験では逃げ
面摩耗が０．２脚に至るまでの切削時間をそれぞれ測定
した。
この測定結果を第１表に合せて示した。第１表に示され
る結果から、本発明超局圧焼結材料１〜２６は、いずれ
もきわめて長い切削寿命を示すのに対して、比較超高圧
焼結材料１〜６に見られるように、構成成分のうちのい
ずれかの成分でも、その含有量がこの発明の範囲から外
れると、切削寿命の短かし、ものとなることが明らかで
ある。
る結果から、本発明超局圧焼結材料１〜２６は、いずれ
もきわめて長い切削寿命を示すのに対して、比較超高圧
焼結材料１〜６に見られるように、構成成分のうちのい
ずれかの成分でも、その含有量がこの発明の範囲から外
れると、切削寿命の短かし、ものとなることが明らかで
ある。
上述のように、この発明のＣＢＮ基超高圧焼給材料は、
きわめてすぐれた靭性および耐摩耗性を有するので、特
にこれらの特性が要求される硬さＨＲＣ：５０以上を有
する高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用した
場合にすぐれた切削性能を発揮するばかりでなく、これ
ら高硬度鋼の旋盤加工や焼入れ構造用鋼の切削加工、さ
らにはＮｉ基およびＣｏ基スーバアロィの切削加工に使
用してもすぐれた切削性能を発揮するのである。
きわめてすぐれた靭性および耐摩耗性を有するので、特
にこれらの特性が要求される硬さＨＲＣ：５０以上を有
する高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用した
場合にすぐれた切削性能を発揮するばかりでなく、これ
ら高硬度鋼の旋盤加工や焼入れ構造用鋼の切削加工、さ
らにはＮｉ基およびＣｏ基スーバアロィの切削加工に使
用してもすぐれた切削性能を発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭化チタンおよび炭窒化チタンのうちの１種または
２種：１〜２０％、 ＣｏＡｌ、ＮｉＡｌ、および（Ｃ
ｏ、Ｎｉ）Ａｌのうちの１種または２種以上からなる体
心立方晶金属間化合物：１〜２０％、 立方晶窒化硼素
および不可避不純物：７５〜９７％、からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする切削工具用立方晶
窒化硼素基超高圧焼結材料。 ２ 炭化チタンおよび炭窒化チタンのうちの１種または
２種：１〜２０％、 ＣｏＡｌ、ＮｉＡｌ、および（Ｃ
ｏ、Ｎｉ）Ａｌのうちの１種または２種以上からなる体
心立方晶金属間化合物：１〜２０％、 ＣｏおよびＮｉ
のうちの１種または２種：１〜１０％、 立方晶窒化硼
素および不可避不純物：７５〜９７％、かるなる組成（
以上重量％）を有することを特徴とする切削工具用立方
晶窒化硼素基超高圧焼結材料。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100980A JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
| US06/563,666 US4619698A (en) | 1981-06-29 | 1983-12-20 | Cubic boron nitride-based very high pressure-sintered material for cutting tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100980A JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583903A JPS583903A (ja) | 1983-01-10 |
| JPS601390B2 true JPS601390B2 (ja) | 1985-01-14 |
Family
ID=14288483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56100980A Expired JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4619698A (ja) |
| JP (1) | JPS601390B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6347741U (ja) * | 1986-09-16 | 1988-03-31 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02131803A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた耐摩耗性サーメット製切削工具 |
| US5326380A (en) * | 1992-10-26 | 1994-07-05 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| US5271749A (en) * | 1992-11-03 | 1993-12-21 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| JPH07286229A (ja) * | 1994-04-21 | 1995-10-31 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具用高圧相窒化硼素焼結体及びその製造方法 |
| US5697994A (en) * | 1995-05-15 | 1997-12-16 | Smith International, Inc. | PCD or PCBN cutting tools for woodworking applications |
| US5639285A (en) * | 1995-05-15 | 1997-06-17 | Smith International, Inc. | Polycrystallline cubic boron nitride cutting tool |
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